JP4581617B2

JP4581617B2 - Mixer device and method for producing kneaded material

Info

Publication number: JP4581617B2
Application number: JP2004299267A
Authority: JP
Inventors: 則彦澤邊; 晴巳大野
Original assignee: Ube Industries Ltd
Current assignee: Ube Corp
Priority date: 2004-10-13
Filing date: 2004-10-13
Publication date: 2010-11-17
Anticipated expiration: 2024-10-13
Also published as: JP2006110810A

Description

本発明は、セメント等の粉体原料と水等の液体原料とを混練するためのミキサ装置、および、混練物の生成方法に関する。 The present invention relates to a mixer apparatus for kneading a powder raw material such as cement and a liquid raw material such as water , and a method for producing a kneaded product .

建築物などに利用されているセメント系硬化体を構成するセメントスラリー（セメント混練物）は、セメント系材料（粉体原料）に水（液体原料）が混練されて形成される。このようなセメントスラリーを混練する装置としては、下記特許文献１に開示されたものなどが知られている。この装置では、ミキサー部２においてミキサースクリュー８を回転させることで粉末原料と液体原料との混練を行っている。
特開平１０−１００１３３号公報 A cement slurry (cement kneaded material) constituting a cement-based hardened body used in buildings and the like is formed by kneading water (liquid raw material) into a cement-based material (powder raw material). As an apparatus for kneading such a cement slurry, one disclosed in Patent Document 1 below is known. In this apparatus, the powder raw material and the liquid raw material are kneaded by rotating the mixer screw 8 in the mixer section 2.
Japanese Patent Application Laid-Open No. 10-1000013

アルミナセメント、ポルトランドセメントおよび石膏などの水硬性成分、および必要に応じて配合される各種混和剤で構成される自己流動性水硬性組成物と、水と、を連続混練させるスラリーを製造する場合に、混練の程度によっては各種の原料の混ざり具合が不均一になる場合が生じる。このような場合、スラリー中にダマ（凝集塊）が形成されたり、スラリーの硬化表面に気泡や凹凸が形成されたりするなど、セメントスラリーの性状低下が引き起こされる。その結果、混練後のスラリーによって成るセメント系硬化体の品質が大きく影響されることとなる。特に、アルミナセメントを含む水硬性成分と、必要に応じて配合される各種混和剤とで構成される自己流動性水硬性組成物のスラリーから得られる床下地などの硬化体においては、表面性状や物性などの品質に大きな影響を受ける。 When manufacturing a slurry that continuously kneads water with a self-flowing hydraulic composition composed of hydraulic components such as alumina cement, Portland cement and gypsum, and various admixtures blended as necessary Depending on the degree of kneading, the mixing of various raw materials may be uneven. In such a case, the properties of the cement slurry are reduced, such as formation of lumps (agglomerates) in the slurry and formation of bubbles and irregularities on the cured surface of the slurry. As a result, the quality of the cement-based cured body made of the kneaded slurry is greatly affected. In particular, in a cured body such as a floor base obtained from a slurry of a self-flowing hydraulic composition composed of a hydraulic component containing alumina cement and various admixtures blended as necessary, surface properties and It is greatly influenced by quality such as physical properties.

そこで、本発明の課題は、自己流動性水硬性組成物などから成る粉体原料と水などの液体原料とを、均一で良好なスラリー性状となるように混練可能なミキサ装置、および、混練物の生成方法を提供することである。 Accordingly, an object of the present invention is to provide a mixer apparatus capable of kneading a powder raw material composed of a self-flowing hydraulic composition and a liquid raw material such as water so as to obtain a uniform and good slurry property , and a kneaded product It is to provide a generation method .

発明者は、上記した課題を解決するために鋭意検討した結果、従来の常識にとらわれず、混練スクリューの戻し羽根の割合を十分に高めることで、均一で良好なスラリー性状となるように混練することができることを見出し、本発明を考案するに至った。 As a result of intensive studies to solve the above-mentioned problems, the inventor kneaded so as to obtain a uniform and good slurry property by sufficiently increasing the ratio of the return blades of the kneading screw without being bound by conventional common sense. As a result, the present invention has been devised.

本発明の混練スクリューは、軸部材と、この軸部材の外周面に形成された複数の羽根とを備え、この軸部材が所定方向に回転することにより、粉体原料と液体原料とを混練しながら、混練物を軸部材の基端側から終端側に向けて移送する混練スクリューであって、上記複数の羽根は、上記軸部材の上記終端側に向けて上記混練物を送る送り羽根と、この軸部材の上記基端側に向けて上記混練物を戻す戻し羽根と、を含み、上記複数の羽根に占める上記戻し羽根の割合が少なくとも５０％である、ことを特徴とする。そして、上記複数の羽根に占める前記戻し羽根の割合は、少なくとも７２％であるのが特に好ましい。 The kneading screw of the present invention includes a shaft member and a plurality of blades formed on the outer peripheral surface of the shaft member, and the powder material and the liquid material are kneaded by rotating the shaft member in a predetermined direction. However, a kneading screw for transferring the kneaded material from the base end side of the shaft member toward the terminal side, wherein the plurality of blades feeds the kneaded material toward the terminal side of the shaft member; A return blade for returning the kneaded material toward the base end side of the shaft member, wherein the ratio of the return blade to the plurality of blades is at least 50%. The ratio of the return blades to the plurality of blades is particularly preferably at least 72%.

この混練スクリューでは、軸部材の基端側に向けて混練物（スラリー）を戻す戻し羽根が、軸部材の終端側に向けて混練物を送る送り羽根と同数か、或いは、それよりも多く形成されている。このため、粉体原料と液体原料とを十分に混練することができ、不十分な混練状態で吐出される混練物が減少する。これにより、混練物にダマが形成されたり、硬化表面に気泡や凹凸が形成されるなどの現象が発生しにくくなって、混練物の性状向上が図られる。 In this kneading screw, the number of return blades for returning the kneaded material (slurry) toward the base end side of the shaft member is equal to or more than the number of feed blades for sending the kneaded material toward the terminal end side of the shaft member. Has been. For this reason, a powder raw material and a liquid raw material can fully be knead | mixed, and the kneaded material discharged in the insufficient kneading | mixing state reduces. This makes it difficult for phenomena such as lumps to be formed on the kneaded product and bubbles and irregularities to be formed on the cured surface, thereby improving the properties of the kneaded product.

上記軸部材には、軸方向の長さ１ｍ当たりで、少なくとも１０枚の羽根が形成されているのが好ましい。このように、軸部材の外周面にて羽根が高い密度で形成されるため、粉体原料と液体原料とをより十分に混練することが可能となる。 The shaft member is preferably formed with at least 10 blades per 1 m in the axial direction. Thus, since the blades are formed at a high density on the outer peripheral surface of the shaft member, the powder raw material and the liquid raw material can be more sufficiently kneaded.

また、上記粉体原料は、アルミナセメントと、ポルトランドセメントおよび石膏のうち少なくとも一成分と、を含む水硬性成分に対し、さらに、細骨材、減水剤、増粘剤、凝結調整剤および消泡剤が加えられて成る自己流動性水硬性組成物となっているのが好ましい。本発明の混練スクリューは、上述の組成内容を有する自己流動性水硬性組成物を混練する場合において、特に有効である。 The powder raw material further includes a fine aggregate, a water reducing agent, a thickener, a setting modifier and an antifoaming agent for a hydraulic component containing alumina cement and at least one component of Portland cement and gypsum. Preferably, the composition is a self-flowing hydraulic composition to which an agent is added. The kneading screw of the present invention is particularly effective when kneading a self-flowing hydraulic composition having the above-described composition content.

本発明の混練装置は、上記の混練スクリューと、この混練スクリューを回転可能に収容する略筒状の混練室と、を備えることを特徴とする。この混練装置では、混練室内で上記混練スクリューにより粉体原料と液体原料とを混練して、均一で良好な性状の混練物（スラリー）を生成することができる。 The kneading apparatus of the present invention includes the above kneading screw and a substantially cylindrical kneading chamber that rotatably accommodates the kneading screw. In this kneading apparatus, the powder raw material and the liquid raw material can be kneaded with the kneading screw in the kneading chamber, and a kneaded product (slurry) having uniform and good properties can be generated.

本発明のミキサ装置は、上記の混練装置と、この混練装置に上記粉体原料を供給するためのホッパーと、この混練装置から吐出された混練物を収容するためのリザーバと、このリザーバ内に収容された混練物を外部に排出するための排出ポンプと、を備えることを特徴とする。 The mixer device of the present invention includes the kneading device, a hopper for supplying the powder raw material to the kneading device, a reservoir for storing the kneaded material discharged from the kneading device, and the reservoir And a discharge pump for discharging the stored kneaded material to the outside.

このミキサ装置では、ホッパーに投入された粉体原料が混練装置に移送される。そして、この混練装置では、混練スクリューの回転により、ホッパーから移送された粉体原料が水などの液体原料と混練されて、均一で良好な性状の混練物（スラリー）が生成されてリザーバ内に収容される。そして、このリザーバに収容された混練物は排出ポンプによって外部に排出される。 In this mixer apparatus, the powder raw material thrown into the hopper is transferred to a kneading apparatus. In this kneading apparatus, the powder raw material transferred from the hopper is kneaded with the liquid raw material such as water by the rotation of the kneading screw, and a kneaded material (slurry) having a uniform and good property is generated in the reservoir. Be contained. The kneaded material stored in the reservoir is discharged to the outside by a discharge pump.

本発明の混練物の生成方法は、上記の混練装置を用いて上記粉体原料と上記液体原料とを混練して混練物を生成する方法であって、少なくとも３００ｒｐｍの回転数で、上記混練スクリューを回転させることを特徴とする。 The method for producing a kneaded product of the present invention is a method for producing a kneaded product by kneading the powder raw material and the liquid raw material using the kneading apparatus, and the kneading screw at a rotational speed of at least 300 rpm. It is characterized by rotating.

このように、混練スクリューを高速回転させることにより、混練物にダマが形成されたり、硬化表面に泡や凹凸が形成されたりするなどの現象がより一層発生しにくくなる。このため、混練物（スラリー）の性状向上がさらに図られる。なお、混練スクリューを高速回転させると、従来のスクリューでは混練物の吐出量も増加することとなって不十分な混練状態のまま混練物が吐出されるような場合が生じるが、本発明では、高い割合で戻し羽根を有するため、混練スクリューを高速回転させても、混練物の吐出量を十分抑制することが可能となる。このため、混練スクリューを高速回転させつつも、十分に時間をかけた混練が可能となる。 In this way, by rotating the kneading screw at a high speed, phenomena such as formation of lumps in the kneaded product and formation of bubbles and irregularities on the cured surface are less likely to occur. For this reason, the property improvement of a kneaded material (slurry) is further aimed at. In addition, when the kneading screw is rotated at a high speed, the conventional screw increases the discharge amount of the kneaded material, and the kneaded material may be discharged in an insufficiently kneaded state, but in the present invention, Since the return blades are provided at a high rate, the discharge amount of the kneaded product can be sufficiently suppressed even when the kneading screw is rotated at a high speed. For this reason, it is possible to perform kneading with sufficient time while rotating the kneading screw at a high speed.

本発明によれば、自己流動性水硬性組成物などから成る粉体原料と水などの液体原料とを、均一で良好なスラリー性状となるように混練可能となる。 According to the present invention, it is possible to knead a powder raw material made of a self-flowing hydraulic composition or the like and a liquid raw material such as water so as to obtain a uniform and good slurry property.

以下、図面を参照して、本発明を適用した好適な実施形態について説明する。なお、以下の図面の説明においては、同一要素には同一符号を付し、重複説明を省略する。 Hereinafter, preferred embodiments to which the present invention is applied will be described with reference to the drawings. In the following description of the drawings, the same elements are denoted by the same reference numerals, and redundant description is omitted.

図１は本実施形態に係るミキサポンプ（ミキサ装置）の構成を説明するための断面図である。図２は本実施形態に係るミキサスクリュー（混練スクリュー）の全体構成を示す図である。図３〜図５は本実施形態に係るミキサスクリューの羽根を説明するための図であり、図３は羽根が軸部材に形成された状態を説明するための平面図であり、図４は羽根が軸部材に形成された状態を説明するための断面図であり、図５は板状の掻出部材を有する羽根の構成を説明するための斜視図である。 FIG. 1 is a cross-sectional view for explaining the configuration of a mixer pump (mixer device) according to this embodiment. FIG. 2 is a diagram showing an overall configuration of a mixer screw (kneading screw) according to the present embodiment. 3-5 is a figure for demonstrating the blade | wing of the mixer screw which concerns on this embodiment, FIG. 3 is a top view for demonstrating the state in which the blade | wing was formed in the shaft member, FIG. 4 is a blade | wing. FIG. 5 is a perspective view for explaining a configuration of a blade having a plate-like scraping member.

図１に示すように、ミキサポンプ１は、ホッパー２と、混練装置３と、排出口４と、リザーバ５と、スネークポンプ（排出ポンプ）６と、を主要な構成要素として備える。 As shown in FIG. 1, the mixer pump 1 includes a hopper 2, a kneading device 3, a discharge port 4, a reservoir 5, and a snake pump (discharge pump) 6 as main components.

ホッパー２は、広口の投入口７がホッパー２の本体上部に形成されているとともに、隣接する混練装置３と連通する開口部をこの本体下部側壁に有する。そして、ホッパー２の本体下部にはホッパースクリュー８が略水平に設けられ、ホッパー２の外部に設置されたモータ９によって回転駆動される。この場合、モータ９による回転駆動力は動力伝達ベルト９ａを介してホッパースクリュー８側に伝達される。ここで、モータ９は油圧式または電動式のものが用いられる。 The hopper 2 has a wide opening 7 formed in the upper part of the main body of the hopper 2 and has an opening communicating with the adjacent kneading device 3 in the lower side wall of the main body. A hopper screw 8 is provided substantially horizontally at the lower portion of the main body of the hopper 2 and is driven to rotate by a motor 9 installed outside the hopper 2. In this case, the rotational driving force by the motor 9 is transmitted to the hopper screw 8 side via the power transmission belt 9a. Here, a hydraulic or electric motor 9 is used.

また、ホッパースクリュー８は、上記開口部を介して混練装置３に至る長さを有するとともに、螺旋状の羽根が外周面に巻き付くように形成されている。ここで、投入口７に投入されるセメント系の粉体原料は、ホッパースクリュー８の回転運動によって混練装置３に移送される。なお、本実施形態に係る粉体原料としては、セメント系の粉体原料を想定する。 The hopper screw 8 has a length that reaches the kneading device 3 through the opening, and is formed so that a spiral blade is wound around the outer peripheral surface. Here, the cement-based powder raw material charged into the charging port 7 is transferred to the kneading device 3 by the rotational movement of the hopper screw 8. In addition, as a powder raw material which concerns on this embodiment, a cement-type powder raw material is assumed.

混練装置３は、混練室３ａとミキサスクリュー１０とを有する。混練室３ａは、筒状（中空の円柱状）を成し、長手方向が略水平となるように設置されている。混練室３ａの内部には長手方向に沿ってミキサスクリュー１０が設置されている。そして、混練装置３は、ミキサスクリュー１０の回転によってホッパー２から移送された粉体原料を、水などの液体原料とともに混練室３ａ内で混練する。ここで、混練室３ａの側壁でホッパー２側に位置する所定箇所には給水口３ｂが形成されており、この給水口３ｂを介して混練室３ａ内に水などの液体原料が供給される。 The kneading apparatus 3 includes a kneading chamber 3 a and a mixer screw 10. The kneading chamber 3a has a cylindrical shape (hollow cylindrical shape) and is installed so that the longitudinal direction is substantially horizontal. Inside the kneading chamber 3a, a mixer screw 10 is installed along the longitudinal direction. The kneading device 3 kneads the powder raw material transferred from the hopper 2 by the rotation of the mixer screw 10 together with the liquid raw material such as water in the kneading chamber 3a. Here, a water supply port 3b is formed at a predetermined position on the side of the hopper 2 on the side wall of the kneading chamber 3a, and a liquid raw material such as water is supplied into the kneading chamber 3a through the water supply port 3b.

混練室３ａは、長手方向における二つの端部のうち、一方の端部にはホッパー２の下部に連通する開口部が設けられ、他の端部近傍には排出口４に連通する開口部が設けられている。ミキサスクリュー１０は、ホッパー２のホッパースクリュー８と一体形成されており（或いは、連結固定されている）、ホッパースクリュー８とともに、モータ９によって回転駆動される。 The kneading chamber 3a has an opening communicating with the lower part of the hopper 2 at one end of the two ends in the longitudinal direction, and an opening communicating with the discharge port 4 in the vicinity of the other end. Is provided. The mixer screw 10 is formed integrally with the hopper screw 8 of the hopper 2 (or is connected and fixed), and is rotated together with the hopper screw 8 by a motor 9.

ミキサスクリュー１０は、図２に示すように、軸部材１０ａと、この軸部材１０ａの外周面に形成された複数（図２においては３２枚）の羽根を有する。軸部材１０ａの基端から終端までの長さは５００ｍｍ〜２０００ｍｍ程度であり、この間に羽根が形成されている。この羽根は、混練室３ａ内の混練物（以下、セメントスラリー）を軸部材１０ａの基端側（ホッパー２の設置側）に逆流させるための複数の戻し羽根１０ｂ（図２においては２６枚）と、このセメントスラリーを軸部材１０ａの終端側（排出口４の設置側）に送るための複数の送り羽根１０ｃ（図２においては６枚）とを含む。 As shown in FIG. 2, the mixer screw 10 includes a shaft member 10a and a plurality of (32 in FIG. 2) blades formed on the outer peripheral surface of the shaft member 10a. The length from the base end to the end of the shaft member 10a is about 500 mm to 2000 mm, and blades are formed therebetween. The blades are a plurality of return blades 10b (26 in FIG. 2) for causing the kneaded material (hereinafter referred to as cement slurry) in the kneading chamber 3a to flow backward to the base end side (the installation side of the hopper 2) of the shaft member 10a. And a plurality of feed blades 10c (six in FIG. 2) for sending the cement slurry to the terminal side of the shaft member 10a (the installation side of the discharge port 4).

戻し羽根１０ｂと送り羽根１０ｃとは、図３に示すように、軸部材１０ａの外周面と羽根との接合部（線状をなす接合部）に沿った方向Ｂ１，Ｂ２が、それぞれ、軸部材１０ａの軸に対して互いに４５度反対向きに傾いて軸部材１０ａに交差するように立設されている。これにより、軸部材１０ａが図中符号Ｒの向きに回転すると、セメントスラリーは、戻し羽根１０ｂによって軸部材１０ａの基端側に移送され、送り羽根１０ｃによって軸部材１０ａの終端側に送られることとなる。ここで、軸と方向Ｂ１とがなす角度θ１と、軸と方向Ｂ２とがなす角度θ２とは、上述の４５度に限らず、２０度〜７０度の範囲内にあればよい。 As shown in FIG. 3, the return blade 10 b and the feed blade 10 c are respectively formed in directions B 1 and B 2 along the joint portion (linear joint portion) between the outer peripheral surface of the shaft member 10 a and the blade. It is erected so as to be inclined 45 degrees opposite to each other with respect to the shaft 10a and intersect the shaft member 10a. Thereby, when the shaft member 10a rotates in the direction of the symbol R in the figure, the cement slurry is transferred to the proximal end side of the shaft member 10a by the return blade 10b and sent to the terminal end side of the shaft member 10a by the feed blade 10c. It becomes. Here, the angle θ1 formed between the axis and the direction B1 and the angle θ2 formed between the axis and the direction B2 are not limited to the above-described 45 degrees, and may be within a range of 20 degrees to 70 degrees.

また、図２に示すように、ミキサスクリュー１０には複数（図２においては６枚）の掻き出し用板部材１０ｄが設けられている。この掻き出し用板部材１０ｄは、軸部材１０ａの回転によってセメントスラリーを混練室３ａの内壁から掻き出すためのものであり、互いに並列に軸部材１０ａの外周面に立設された複数の羽根（戻し羽根１０ｂまたは送り羽根１０ｃ）に支えられるようにして各羽根に接合されている。そして、この掻き出し用板部材１０ｄは、図４に示すように、軸部材１０ａの軸方向から見て、軸部材１０ａの外周方向に互いに略１２０度離隔して設けられている。 As shown in FIG. 2, the mixer screw 10 is provided with a plurality of (six in FIG. 2) scraping plate members 10d. The scraping plate member 10d is for scraping cement slurry from the inner wall of the kneading chamber 3a by the rotation of the shaft member 10a, and includes a plurality of blades (return blades) erected on the outer peripheral surface of the shaft member 10a in parallel with each other. 10b or the feed blade 10c) and is joined to each blade. Then, as shown in FIG. 4, the scraping plate members 10d are provided approximately 120 degrees apart from each other in the outer circumferential direction of the shaft member 10a when viewed from the axial direction of the shaft member 10a.

なお、全羽根に占める戻し羽根１０ｂの割合は５０％を下限とするが、この下限は、６０％がより好ましく、７２％が特に好ましい。そして、この戻し羽根１０ｂの占める割合の上限は９５％が好ましいが、１００％であってもよい。さらに、ミキサスクリュー１０は、軸部材１０ａの軸方向の長さ１ｍ当たりの羽根の枚数は１０枚以上が好ましく、２０枚以上がより好ましく、さらに、３０枚以上が特に好ましい。このように、戻し羽根１０ｂの全羽根に占める割合が５０％以上と高く、さらに、軸部材１０ａの軸方向の長さ１ｍ当たりの羽根の枚数が１０枚以上と高いため、粉体原料と液体原料とを十分に混練することができるので、不十分な混練状態のまま混練装置３から吐出されるようなセメントスラリーが減少することとなる。 In addition, although the ratio of the return blade 10b occupying in all the blades is 50%, the lower limit is more preferably 60% and particularly preferably 72%. The upper limit of the proportion occupied by the return blade 10b is preferably 95%, but may be 100%. Further, in the mixer screw 10, the number of blades per 1 m in the axial direction of the shaft member 10a is preferably 10 or more, more preferably 20 or more, and particularly preferably 30 or more. Thus, the ratio of the return blade 10b to all the blades is as high as 50% or more, and the number of blades per 1 m in the axial direction of the shaft member 10a is as high as 10 or more. Since the raw materials can be sufficiently kneaded, the cement slurry that is discharged from the kneading apparatus 3 in an insufficiently kneaded state is reduced.

また、ミキサスクリュー１０の回転数は、３００ｒｐｍ以上とするが、４００ｒｐｍが好ましく、５００ｒｐｍ以上がより好ましく、さらに、６００ｒｐｍ以上が特に好ましい。このように、ミキサスクリュー１０の回転数が３００ｒｐｍ以上と高いため、セメントスラリーの混練がより十分に行われる。なお、従来のミキサスクリューを高速回転させた場合にはセメントスラリーの吐出量も増加することとなり、不十分な混練状態のままセメントスラリーが吐出されるような場合が生じるが、ミキサスクリュー１０は、戻し羽根１０ｂの全羽根に占める割合が５０％以上と高いため、高速回転させてもセメントスラリーの吐出量を十分に抑制することが可能となる。このため、ミキサスクリュー１０を高速回転させつつも、十分に時間をかけた混練が可能となる。このミキサスクリュー１０の回転数は、操作者が図示しない操作盤を操作することにより、所望の値に設定することが可能である。 Moreover, although the rotation speed of the mixer screw 10 shall be 300 rpm or more, 400 rpm is preferable, 500 rpm or more is more preferable, Furthermore, 600 rpm or more is especially preferable. Thus, since the rotation speed of the mixer screw 10 is as high as 300 rpm or more, the cement slurry is more sufficiently kneaded. In addition, when the conventional mixer screw is rotated at a high speed, the discharge amount of the cement slurry will also increase, and there may be a case where the cement slurry is discharged in an insufficiently kneaded state. Since the ratio of the return blades 10b to all the blades is as high as 50% or more, the discharge amount of the cement slurry can be sufficiently suppressed even when the return blades 10b are rotated at a high speed. For this reason, kneading with sufficient time can be performed while rotating the mixer screw 10 at a high speed. The rotation speed of the mixer screw 10 can be set to a desired value by the operator operating an operation panel (not shown).

図１に戻ってミキサポンプ１の説明を続ける。排出口４は、混練室３ａとリザーバ５とを連通し、混練室３ａ内で混練されたセメントスラリーをリザーバ５に吐出するためのものである。 Returning to FIG. 1, the description of the mixer pump 1 will be continued. The discharge port 4 communicates the kneading chamber 3 a and the reservoir 5, and discharges the cement slurry kneaded in the kneading chamber 3 a to the reservoir 5.

リザーバ５は、排出口４を介して混練装置３から吐出されたセメントスラリーを一旦収容するためのものである。このようにセメントスラリーがリザーバ５にて一旦収容されるので、スネークポンプ６を介して、リザーバ５から所望とする割合（排出量）でセメントスラリーを外部に排出可能となる。 The reservoir 5 is for temporarily storing the cement slurry discharged from the kneading apparatus 3 through the discharge port 4. Since the cement slurry is once stored in the reservoir 5 in this way, the cement slurry can be discharged from the reservoir 5 to the outside through the snake pump 6 at a desired ratio (discharge amount).

このリザーバ５は、本体上部に広口の拡開部１３が形成され、さらに、本体下部にはスターラースクリュー１４と移送スクリュー１６とが略水平に設けられている。スターラースクリュー１４と移送スクリュー１６とは何れも、リザーバ５の下部において、互いに対向する二つの側壁のほぼ一方から他方に至る長さを有する。そして、スターラースクリュー１４はモータ１５によって回転駆動され、移送スクリュー１６はモータ１７によって回転駆動される。モータ１７による回転駆動力は、動力伝達ベルト１７ａを介して移送スクリュー１６側に伝達される。ここで、モータ１５，１７は、いずれも油圧式または電動式のものが用いられる。 The reservoir 5 has a wide opening 13 formed at the top of the main body, and a stirrer screw 14 and a transfer screw 16 provided substantially horizontally at the bottom of the main body. Each of the stirrer screw 14 and the transfer screw 16 has a length from substantially one side to the other of two side walls facing each other in the lower part of the reservoir 5. The stirrer screw 14 is rotationally driven by a motor 15, and the transfer screw 16 is rotationally driven by a motor 17. The rotational driving force by the motor 17 is transmitted to the transfer screw 16 side through the power transmission belt 17a. Here, the motors 15 and 17 are both hydraulic or electric.

リザーバ５の下部側壁には隣接するスネークポンプ６に連通する開口部が形成されている。この開口部を介して、リザーバ５内の移送スクリュー１６と、スネークポンプ６内の図示しないスクリューとが一体的に連結（形成）されている。このため、スネークポンプ６内のスクリューは、移送スクリュー１６の回転に伴って回転される。このスネークポンプ６内のスクリューが回転することにより、リザーバ５内のセメントスラリーが外部に排出される。 An opening communicating with the adjacent snake pump 6 is formed in the lower side wall of the reservoir 5. The transfer screw 16 in the reservoir 5 and the screw (not shown) in the snake pump 6 are integrally connected (formed) through this opening. For this reason, the screw in the snake pump 6 is rotated as the transfer screw 16 rotates. As the screw in the snake pump 6 rotates, the cement slurry in the reservoir 5 is discharged to the outside.

上記のような構成のミキサポンプ１では、ホッパー２に投入された粉体原料が、ホッパースクリュー８の回転により混練装置３に移送される。そして、混練装置３では、ミキサスクリュー１０の回転により、ホッパー２から移送された粉体原料が水などの液体原料と混練され、所望のスラリー性状を有するセメントスラリーが生成される。混練装置３によって生成されたセメントスラリーは、排出口４を介してリザーバ５に吐出され、ここで、スターラースクリュー１４の回転により攪拌されながら一旦収容される。攪拌されたセメントスラリーは、移送スクリュー１６の回転によってスネークポンプ６に移送され、その後、スネークポンプ６から外部に排出される。 In the mixer pump 1 configured as described above, the powder raw material charged into the hopper 2 is transferred to the kneading device 3 by the rotation of the hopper screw 8. In the kneading apparatus 3, the powder raw material transferred from the hopper 2 is kneaded with a liquid raw material such as water by the rotation of the mixer screw 10, and a cement slurry having a desired slurry property is generated. The cement slurry generated by the kneading device 3 is discharged to the reservoir 5 through the discharge port 4 and is temporarily stored while being stirred by the rotation of the stirrer screw 14. The agitated cement slurry is transferred to the snake pump 6 by the rotation of the transfer screw 16 and then discharged from the snake pump 6 to the outside.

なお、上記した本実施形態に係るミキサスクリュー１０は、粉体原料としてセメント系セルフレベリング材を用いた場合に対し特に有効となっている。すなわち、ミキサスクリュー１０により、セメント系セルフレベリング材を用いてセメントスラリーを生成した場合には、均一で、ダマがほとんど生じず、さらに、硬化後表面には気泡や凹凸などがほとんど生じない、など、スラリー性状が良好となる。 The above-described mixer screw 10 according to the present embodiment is particularly effective when a cement-based self-leveling material is used as the powder raw material. That is, when the cement slurry is produced by the mixer screw 10 using the cement-based self-leveling material, it is uniform and hardly causes any lumps, and further, there are almost no bubbles or irregularities on the surface after curing. The slurry properties are good.

そこで、以下、本実施形態に好適な粉体原料と液体原料との詳細内容について説明する。本実施形態においては、上記したように、均一で良好なスラリー性状を得る上でセメント系のセルフレベリング材が好適である。このようなセメント系セルフレベリング材は、水硬性成分、細骨材、減水剤および増粘剤などを含む自己流動性水硬性組成物によって成る。特に、水硬性成分については、アルミナセメント、ポルトランドセメント、石膏および高炉スラグを含み得るが、アルミナセメント、ポルトランドセメントおよび石膏から選択される成分の１００質量％（すなわち、アルミナセメント、ポルトランドセメントおよび石膏の総和が１００質量％）のうち、アルミナセメントが３０質量％以上含まれているものが好ましい。 Therefore, the detailed contents of the powder raw material and the liquid raw material suitable for this embodiment will be described below. In the present embodiment, as described above, a cement-based self-leveling material is suitable for obtaining a uniform and good slurry property. Such a cement-based self-leveling material is composed of a self-flowing hydraulic composition containing a hydraulic component, a fine aggregate, a water reducing agent, a thickener and the like. In particular, the hydraulic component may include alumina cement, Portland cement, gypsum and blast furnace slag, but 100% by weight of the component selected from alumina cement, Portland cement and gypsum (ie, alumina cement, Portland cement and gypsum Among them, those containing 30% by mass or more of alumina cement are preferable.

そこで、上記自己流動性水硬性組成物は、以下の１）〜５）の性質を有するのが好ましい。
１）水硬性成分は、アルミナセメントと、必要に応じてポルトランドセメント、石膏および高炉スラグの少なくとも一成分とを含み、特にアルミナセメント、ポルトランドセメント、石膏および高炉スラグを共に含む。
２）水硬性成分は、アルミナセメントが１００質量部、ポルトランドセメントが１２０質量部以下、石膏が４０〜１００質量部および高炉スラグが５０〜３５０質量部の組成となっている。
３）凝結調整剤を含む。
４）水硬性成分１００質量部に対して、細骨材を６０〜２００質量部、減水剤を０．０１〜０．２０質量部、増粘剤を０．０５〜０．５質量部、凝結調整剤を０．０５〜５質量部および消泡剤を２質量部以下を含む。
５）セルフレべリング性のＳＬ値（後述するＬ３０に対応）が３００〜６００ｍｍとなっている。 Therefore, the self-flowing hydraulic composition preferably has the following properties 1) to 5).
1) The hydraulic component includes alumina cement and, if necessary, at least one component of Portland cement, gypsum and blast furnace slag, and particularly includes both alumina cement, Portland cement, gypsum and blast furnace slag.
2) The hydraulic component is composed of 100 parts by mass of alumina cement, 120 parts by mass or less of Portland cement, 40 to 100 parts by mass of gypsum and 50 to 350 parts by mass of blast furnace slag.
3) Contains a setting modifier.
4) 60 to 200 parts by mass of fine aggregate, 0.01 to 0.20 parts by mass of water reducing agent, 0.05 to 0.5 parts by mass of thickener, with respect to 100 parts by mass of hydraulic component 0.05-5 mass parts of adjustment agents and 2 mass parts or less of antifoaming agents are included.
5) The self-leveling SL value (corresponding to L30 described later) is 300 to 600 mm.

以下、個々の自己流動性水硬性組成物毎に説明する。アルミナセメントは、潜在的に急硬性を有しており、硬化後は耐化学薬品性、耐火性に優れた硬化体となる。また、潜在的水硬性を有する高炉スラグの存在によって硬化体強度の経時的な低下も抑制される。アルミナセメントは、鉱物組成が異なるものが数種知られており、何れも主成分はモノカルシウムアルミネート（ＣＡ）であるが、強度および着色性の点からは、このＣＡ成分が多く、かつ、Ｃ_４ＡＦ成分が少ないものが好ましい。 Hereinafter, each self-flowing hydraulic composition will be described. Alumina cement potentially has a rapid hardening property, and after curing, it becomes a cured product excellent in chemical resistance and fire resistance. Moreover, the time-dependent fall of hardening body strength is also suppressed by presence of blast furnace slag which has latent hydraulic property. Alumina cements are known to have several different mineral compositions, and the main component is monocalcium aluminate (CA). However, in terms of strength and colorability, this CA component is large, and Those having a low C ₄ AF component are preferred.

ポルトランドセメントは、普通ポルトランドセメントや早強ポルトランドセメントなどが用いられる。水硬性成分としてポルトランドセメントを用いるのは、コスト低減に効果が認められるため好ましい。また、ポルトランドセメントは、添加量が多すぎると流動性が低下し、このことが白華発生の原因となる。このため、ポルトランドセメントは、アルミナセメント１００質量部に対して１２０質量部より少なく添加されるのが好ましい。 As Portland cement, ordinary Portland cement or early-strength Portland cement is used. It is preferable to use Portland cement as the hydraulic component because an effect is recognized for cost reduction. In addition, when the amount of Portland cement added is too large, the fluidity is lowered, which causes generation of white flower. For this reason, it is preferable that Portland cement is added less than 120 parts by mass with respect to 100 parts by mass of alumina cement.

石膏は、無水石膏、半水石膏などの各種石膏が、その種を問わず１，２種類以上含むように用いられる。石膏は急硬性を有し、硬化後の寸法安定性を保持する作用を有する。石膏の添加量は、アルミナセメントの１００質量部に対して４０〜１００質量部が好ましい。石膏の添加量は少なすぎると寸法安定性が低下する場合があるが、逆に、多すぎると耐水性が低下し、水による異常膨張が起こる場合があって好ましくない。 The gypsum is used so that various gypsums such as anhydrous gypsum and hemihydrate gypsum include one or more types regardless of the type. Gypsum has rapid hardening and has an effect of maintaining dimensional stability after curing. The addition amount of gypsum is preferably 40 to 100 parts by mass with respect to 100 parts by mass of the alumina cement. If the amount of gypsum added is too small, the dimensional stability may be lowered. On the other hand, if the amount is too large, the water resistance is lowered and abnormal swelling due to water may occur.

高炉スラグは、乾燥収縮による硬化体の耐クラック性を高めるだけでなく、アルミナセメントの硬化体強度を向上させる効果をも有している。高炉スラグの添加量は、アルミナセメントの１００質量部に対して５０〜２５０質量部とするのが好ましく、少なすぎると収縮が大きくなり、多すぎると強度低下を招くことがある。ここで、高炉スラグは、ＪＩＳ・Ａ−６２０６に規定されている比表面積が３０００ｃｍ^２／ｇ以上のものが用いられる。 The blast furnace slag not only increases the crack resistance of the cured body due to drying shrinkage, but also has the effect of improving the cured body strength of the alumina cement. The addition amount of the blast furnace slag is preferably 50 to 250 parts by mass with respect to 100 parts by mass of the alumina cement. If the amount is too small, the shrinkage increases. Here, the blast furnace slag having a specific surface area of 3000 cm ² / g or more as defined in JIS A-6206 is used.

細骨材としては、粒径が２ｍｍ程度以下の骨材が主成分として用いられるが、粒径が０．１〜２ｍｍ程度の骨材を用いるのが好ましく、さらに、粒径が０．２〜２ｍｍ程度の骨材を用いるのがより好ましく、粒径が０．３〜２ｍｍ程度の骨材を用いるのが特に好ましい。このような細骨材としては、珪砂砂、川砂、海砂、アルミナクリンカー、シリカ粉、粘土鉱物、廃ＦＣＣ触媒、石灰石、珪蛋石粉、寒水石、フライアッシュなどの無機質材や、ウレタン砕、ＥＶＡフォーム、発砲樹脂などの樹脂粉砕物を含むものが良い。細骨材の粒径は、ＪＩＳ・Ｚ−８８０１で規定されている試験用ふるいのうち、複数種類のふるいを用いて測定される。 As the fine aggregate, an aggregate having a particle size of about 2 mm or less is used as a main component, but it is preferable to use an aggregate having a particle size of about 0.1 to 2 mm. It is more preferable to use an aggregate of about 2 mm, and it is particularly preferable to use an aggregate having a particle size of about 0.3 to 2 mm. Examples of such fine aggregates include silica sand, river sand, sea sand, alumina clinker, silica powder, clay mineral, waste FCC catalyst, limestone, silicate stone powder, cryogenic stone, fly ash, Those containing pulverized resin such as EVA foam and foaming resin are preferable. The particle size of the fine aggregate is measured using a plurality of types of sieves among the test sieves defined in JIS / Z-8801.

増粘剤としては、セルロース系、蛋白質系、ラテックス系および水溶性ポリマー系などが用いられるが、特に、セルロース系などが好ましい。増粘剤の添加量は、水硬性成分の１００質量部に対して０．０５〜０．５質量部とするのが好ましいが、０．０５〜０．３質量部であるのがより好ましく、０．０５〜０．２質量部であるのが特に好ましい。増粘剤の添加量が多くなると、流動性の低下を招く恐れがあるため好ましくない。ここで、増粘剤を消泡剤と併用して用いれば、骨材分離の抑制、気泡発生の抑制および硬化体表面の改善に対して好ましい効果を与えることとなり、セルフレベリング材としての特性向上が図られる。 As the thickener, cellulose-based, protein-based, latex-based, water-soluble polymer-based and the like are used, and cellulose-based is particularly preferable. The addition amount of the thickener is preferably 0.05 to 0.5 parts by mass with respect to 100 parts by mass of the hydraulic component, more preferably 0.05 to 0.3 parts by mass, It is particularly preferably 0.05 to 0.2 parts by mass. When the addition amount of the thickener is increased, it is not preferable because the fluidity may be lowered. Here, if a thickener is used in combination with an antifoaming agent, it will have a favorable effect on the suppression of aggregate separation, the suppression of bubble generation and the improvement of the cured body surface, and the improvement in properties as a self-leveling material Is planned.

消泡剤は、シリコン系、アルコール系、ポリエーテルなどの合成物質や、植物由来の天然物質など、公知のものを用いることができる。消泡剤の添加量は、水硬性成分の１００質量部に対して、２質量部以下とするのが好ましいが、１質量部以下がより好ましく、０．２質量部以下が特に好ましい。消泡剤の添加量が２質量部よりも多く添加される場合には消泡効果の向上が認められない場合がある。 As the antifoaming agent, known substances such as synthetic substances such as silicon-based, alcohol-based, and polyether, and plant-derived natural substances can be used. The addition amount of the antifoaming agent is preferably 2 parts by mass or less, more preferably 1 part by mass or less, and particularly preferably 0.2 parts by mass or less with respect to 100 parts by mass of the hydraulic component. When the addition amount of the antifoaming agent is more than 2 parts by mass, the defoaming effect may not be improved.

凝結調整剤としては、凝結促進を行う成分である凝結促進剤や、凝結遅延を行う成分である凝結遅延剤などが用いられる。 As the setting modifier, a setting accelerator that is a component that accelerates the setting, a setting retarder that is a component that delays the setting, and the like are used.

凝結促進剤としては、公知の凝結促進剤が利用可能である。凝結促進剤の一例として、炭酸リチウム、塩化リチウム、硫酸リチウム、硝酸リチウム、水酸化リチウム、酢酸リチウム、酒石酸リチウム、リンゴ酸リチウムおよびクエン酸リチウムなどの有機酸によるリチウム塩（無機リチウム塩や有機リチウム塩を含む）が用いられる。 As the setting accelerator, a known setting accelerator can be used. Examples of setting accelerators include lithium salts with organic acids such as lithium carbonate, lithium chloride, lithium sulfate, lithium nitrate, lithium hydroxide, lithium acetate, lithium tartrate, lithium malate and lithium citrate (inorganic lithium salts and organic lithium Salt is used).

凝結遅延剤としては、公知の凝結遅延剤が利用可能である。凝結遅延剤の一例として、硫酸ナトリウム、重炭酸ナトリウム、酒石酸ナトリウム、リンゴ酸ナトリウム、クエン酸ナトリウムおよびグルコン酸ナトリウムなどの有機酸によるリチウム塩（無機リチウム塩や有機リチウム塩を含む）が用いられる。 As the setting retarder, a known setting retarder can be used. As an example of a setting retarder, lithium salts (including inorganic lithium salts and organic lithium salts) with organic acids such as sodium sulfate, sodium bicarbonate, sodium tartrate, sodium malate, sodium citrate and sodium gluconate are used.

凝結調整剤は、使用する自己流動性水硬性成分や水硬性成分組成の内容（種類や量）に応じて、スラリーの本来の（所望とする）特性を損なわない範囲で適宜添加することができる。そして、凝結促進剤および凝結遅延剤を、添加量および混合比率を所望のものに設定して自己流動性水硬性成分に添加しても良い。この場合、自己流動性水硬性組成物の可使時間の調整が可能となるため、セルフレベリング材の利用が極めて容易となって好ましい。 The setting modifier can be appropriately added in a range not impairing the original (desired) characteristics of the slurry, depending on the content (type and amount) of the self-flowing hydraulic component and hydraulic component used. . Then, the setting accelerator and the setting retarder may be added to the self-flowing hydraulic component with the addition amount and the mixing ratio being set as desired. In this case, it is possible to adjust the pot life of the self-flowing hydraulic composition.

上記のような自己流動性水硬性組成物が水と混練される場合には、施工の容易さと、平滑性の高い均一な硬化体表面が得られ易いという理由によって、この混練により生成されるセメントスラリーのフロー値が、好ましくは１９０ｍｍ以上、より好ましくは２００ｍｍ以上、特に好ましくは２１０ｍｍ以上となるように混練の程度が調整される。ここで、上記フロー値は、ＪＡＳＳ１５Ｍ−１０３セルフレべリング材の品質基準に準拠するものである（以下、同様）。 When the self-flowing hydraulic composition as described above is kneaded with water, the cement produced by this kneading because of the ease of construction and the ability to easily obtain a uniform cured body surface with high smoothness. The degree of kneading is adjusted so that the flow value of the slurry is preferably 190 mm or more, more preferably 200 mm or more, and particularly preferably 210 mm or more. Here, the said flow value is based on the quality standard of JASS15M-103 self-leveling material (hereinafter the same).

特に、混練後のセメントスラリーを床下地調整用に用いる場合には、自己流動水硬性組成物と水との組成内容を所望とする流動性が得られる範囲で設定可能であるが、自己流動性水硬性組成物の１００質量部に対し、水が１４〜３０質量部であるのが好ましく、１９〜２９質量部がより好ましく、２４〜２８質量部が特に好ましい。そして、混練後のセメントスラリーの表面水分乾燥時間は、６０分〜１２０分が好ましく、６５分〜１１０分がより好ましく、７０〜１００分が特に好ましい。そして、このセメントスラリーの表面の水分乾燥時間内で自己流動性水硬性組成物を用いるのが良い。 In particular, when the kneaded cement slurry is used for floor preparation adjustment, the composition content of the self-flowing hydraulic composition and water can be set within a range where desired fluidity can be obtained. It is preferable that water is 14-30 mass parts with respect to 100 mass parts of a hydraulic composition, 19-29 mass parts is more preferable, and 24-28 mass parts is especially preferable. And the surface moisture drying time of the cement slurry after kneading is preferably 60 minutes to 120 minutes, more preferably 65 minutes to 110 minutes, and particularly preferably 70 to 100 minutes. And it is good to use a self-flowing hydraulic composition within the moisture drying time of the surface of this cement slurry.

次に、図６〜図８と表１〜表３とを参照して、本実施形態に係る実施例１〜７を説明する。なお、本発明は、下記実施例１〜７の内容に限定されるものではない。ここで、図６は、実施例１に係るミキサスクリューの全体構成を示す図であり、図７は、実施例２に係るミキサスクリューの全体構成を示す図であり、図８は、実施例３〜７に係るミキサスクリューの全体構成を示す図である。 Next, with reference to FIGS. 6 to 8 and Tables 1 to 3, Examples 1 to 7 according to the present embodiment will be described. In addition, this invention is not limited to the content of the following Examples 1-7. Here, FIG. 6 is a diagram illustrating the overall configuration of the mixer screw according to the first embodiment, FIG. 7 is a diagram illustrating the overall configuration of the mixer screw according to the second embodiment, and FIG. It is a figure which shows the whole structure of the mixer screw which concerns on -7.

（実施例１）
まず、本実施例１に係るミキサスクリュー１０の詳細構成について説明する。図６に示すように、本実施例１に係るミキサスクリュー１０は、基端から終端までの長さが本実施例１に係る混練室３ａの長さ程度の軸部材１０ａと、この軸部材１０ａの外周面に形成された複数枚の羽根とを有する。そしてこの複数枚の羽根は、２６枚の戻し羽根１０ｂと、６枚の送り羽根１０ｃと、を含む。戻し羽根１０ｂと送り羽根１０ｃとの合計枚数は３２枚であり、羽根全体に占める戻し羽根１０ｂの割合は８１％程度である（表１参照）。 Example 1
First, a detailed configuration of the mixer screw 10 according to the first embodiment will be described. As shown in FIG. 6, the mixer screw 10 according to the first embodiment includes a shaft member 10a whose length from the base end to the terminal end is approximately the length of the kneading chamber 3a according to the first embodiment, and the shaft member 10a. And a plurality of blades formed on the outer peripheral surface. The plurality of blades include 26 return blades 10b and 6 feed blades 10c. The total number of the return blade 10b and the feed blade 10c is 32, and the ratio of the return blade 10b to the entire blade is about 81% (see Table 1).

次に、本実施例１に係るミキサスクリュー１０が有する各羽根の形成位置について詳細に説明する。ここでは、羽根の形成位置を、軸部材１０ａの基端側から終端側に向かう方向（以下、軸方向という）に沿って、軸部材１０ａを領域Ａ１〜Ａ１０に分けて順次説明していく。まず、最も基端側に位置する領域Ａ１には、３枚の送り羽根１０ｃが、軸上の同一地点にあって周方向に略１２０度間隔で相互に離隔して形成されている。 Next, the formation position of each blade | wing which the mixer screw 10 which concerns on the present Example 1 has is demonstrated in detail. Here, the formation positions of the blades will be sequentially described by dividing the shaft member 10a into regions A1 to A10 along a direction from the base end side to the terminal end side of the shaft member 10a (hereinafter referred to as the axial direction). First, in the region A1 located on the most proximal side, three feed blades 10c are formed at the same point on the shaft and spaced apart from each other at an interval of approximately 120 degrees in the circumferential direction.

軸方向に向かって領域Ａ１の隣に位置する領域Ａ２には、２枚の戻し羽根１０ｂが、軸上の同一地点にあって周方向に略１８０度間隔で相互に離隔して形成されている。軸方向に向かって領域Ａ２の隣に位置する領域Ａ３には、６枚の戻し羽根１０ｂが軸部材１０ａの外周面にて、ほぼ螺旋状に相互に離隔して形成されている。 In the region A2 located next to the region A1 in the axial direction, two return blades 10b are formed at the same point on the shaft and spaced apart from each other at an interval of about 180 degrees in the circumferential direction. . In the region A3 located next to the region A2 in the axial direction, six return blades 10b are formed on the outer peripheral surface of the shaft member 10a so as to be separated from each other in a substantially spiral shape.

軸方向に向かって領域Ａ３の隣に位置する領域Ａ４には、３枚の戻し羽根１０ｂが、軸上の同一地点にあって周方向に略１２０度間隔で相互に離隔して形成されている。軸方向に向かって領域Ａ４の隣には、羽根が形成されていない領域Ａ５が位置する。そして、軸方向に向かって領域Ａ５の隣に位置する領域Ａ６には、６枚の戻し羽根１０ｂが２枚１組となって、軸部材１０ａの外周面にて、ほぼ螺旋状に相互に離隔して形成されている。そして、各組に含まれる２枚の戻し羽根１０ｂには、１枚の掻き出し用板部材１０ｄがそれぞれ接合されている。 In the region A4 located next to the region A3 in the axial direction, three return blades 10b are formed at the same point on the shaft and spaced apart from each other at intervals of approximately 120 degrees in the circumferential direction. . Next to the region A4 in the axial direction, a region A5 where no blade is formed is located. Then, in the region A6 positioned next to the region A5 in the axial direction, two return blades 10b are formed as a set, and are separated from each other in a substantially spiral manner on the outer peripheral surface of the shaft member 10a. Is formed. Then, one scraping plate member 10d is joined to each of the two return blades 10b included in each set.

軸方向に向かって領域Ａ６の隣に位置する領域Ａ７には、３枚の戻し羽根１０ｂが上記した領域Ａ４の場合と同様に形成されている。軸方向に向かって領域Ａ７の隣に位置する領域Ａ８には、６枚の戻し羽根１０ｂと３枚の掻き出し用板部材１０ｄとが上記した領域Ａ６の場合と同様に形成されている。 In the region A7 located adjacent to the region A6 in the axial direction, the three return blades 10b are formed in the same manner as in the region A4 described above. In the region A8 positioned adjacent to the region A7 in the axial direction, six return blades 10b and three scraping plate members 10d are formed in the same manner as in the above-described region A6.

軸方向に向かって領域Ａ８の隣に位置する領域Ａ９には、３枚の送り羽根１０ｃが上記した領域Ａ１の場合と同様に形成されている。そして、軸方向に向かって領域Ａ９の隣には羽根が形成されていない領域Ａ１０が位置する。 In the area A9 located next to the area A8 in the axial direction, three feeding blades 10c are formed in the same manner as in the above-described area A1. And area | region A10 in which the blade | wing is not formed is located adjacent to area | region A9 toward an axial direction.

ここで、領域Ａ１〜Ａ４までの長さは２６０ｍｍ程度であり、領域Ａ５の長さは１３０ｍｍ程度である。また、領域Ａ６の長さは１７５ｍｍ程度であり、領域Ａ７の長さは５５ｍｍ程度である。また、領域Ａ８の長さは１７５ｍｍ程度であり、領域Ａ９の長さは４５ｍｍ程度であり、領域Ａ１０の長さは９０ｍｍ程度である。そして、戻し羽根１０ｂおよび送り羽根１０ｃが形成された軸部材１０ａの基端から終端までの長さは、領域Ａ１〜Ａ１０の合計であり、９３０ｍｍ程度となっている。 Here, the length from the regions A1 to A4 is about 260 mm, and the length of the region A5 is about 130 mm. The length of the area A6 is about 175 mm, and the length of the area A7 is about 55 mm. The length of the area A8 is about 175 mm, the length of the area A9 is about 45 mm, and the length of the area A10 is about 90 mm. The length from the base end to the terminal end of the shaft member 10a on which the return blade 10b and the feed blade 10c are formed is the total of the regions A1 to A10, and is about 930 mm.

また、表２に示すように、本実施例１に係る混練室３ａの詳細構成は、長手方向の長さが９５０ｍｍ程度であり、断面の直径が１８０ｍｍ程度であり、断面積が２５４ｃｍ^２程度であり、排出口４に連通する混練室３ａの開口部の面積は２８ｃｍ^２程度である。そして、表３に示すように、本実施例１に係る混練条件としてのミキサスクリュー１０の回転数は７００ｒｐｍ程度である。 Further, as shown in Table 2, the detailed configuration of the kneading chamber 3a according to Example 1 has a longitudinal length of about 950 mm, a cross-sectional diameter of about 180 mm, and a cross-sectional area of about 254 cm ² . Yes, the area of the opening of the kneading chamber 3a communicating with the discharge port 4 is about 28 cm ² . And as shown in Table 3, the rotation speed of the mixer screw 10 as the kneading conditions according to the first embodiment is about 700 rpm.

（実施例２）
次に、本実施例２に係るミキサスクリュー１０の詳細構成について説明する。図７に示すように、本実施例２に係るミキサスクリュー１０は、基端から終端までの長さが本実施例２に係る混練室３ａの長さ程度の軸部材１０ａと、この軸部材１０ａの外周面に形成された複数枚の羽根とを有し、上記した実施例１の場合とほぼ同様の構成となっている。実施例１の場合との違いは、４枚の送り羽根１０ｃが一対ずつ２組となって領域Ａ５に形成されていること、そして、この一対の送り羽根１０ｃの各々には掻き出し用板部材１０ｄが一枚ずつ接合されていること、である。すなわち、本実施例２に係るミキサスクリュー１０は、２６枚の戻し羽根１０ｂと、１０枚の送り羽根１０ｃとを有する。戻し羽根１０ｂと送り羽根１０ｃとの合計枚数は３６枚であり、羽根全体に占める戻し羽根１０ｂの割合は７２％程度である。 (Example 2)
Next, a detailed configuration of the mixer screw 10 according to the second embodiment will be described. As shown in FIG. 7, the mixer screw 10 according to the second embodiment includes a shaft member 10a whose length from the base end to the terminal end is approximately the length of the kneading chamber 3a according to the second embodiment, and the shaft member 10a. And has a plurality of blades formed on the outer peripheral surface, and has substantially the same configuration as in the first embodiment. The difference from the case of the first embodiment is that two pairs of four feed blades 10c are formed in the area A5 in pairs, and each of the pair of feed blades 10c has a scraping plate member 10d. Are joined one by one. That is, the mixer screw 10 according to the second embodiment has 26 return blades 10b and 10 feed blades 10c. The total number of return blades 10b and feed blades 10c is 36, and the ratio of the return blades 10b to the entire blades is about 72%.

そして、表２に示すように、本実施例２に係る混練室３ａの詳細構成は、上記実施例１の場合と同様である。また、表３に示すように、本実施例２に係る混練条件は、ミキサスクリュー１０の回転数が７００ｒｐｍ程度であり、セメントスラリーの温度が摂氏２１．４度程度であり、フロー値が２２６ｍｍ程度である。 As shown in Table 2, the detailed configuration of the kneading chamber 3a according to the second embodiment is the same as that in the first embodiment. Further, as shown in Table 3, the kneading conditions according to Example 2 are that the rotation speed of the mixer screw 10 is about 700 rpm, the temperature of the cement slurry is about 21.4 degrees Celsius, and the flow value is about 226 mm. It is.

（実施例３）
次に、本実施例３に係るミキサスクリュー１０の詳細構成について説明する。図８に示すように、本実施例３に係るミキサスクリュー１０は、基端から終端までの長さが本実施例３に係る混練室３ａの長手方向の長さ程度の軸部材１０ａと、この軸部材１０ａの外周面に形成された複数枚の羽根とを有する。本実施例３に係るミキサスクリュー１０は、軸部材１０ａの外周面に、３１枚の戻し羽根１０ｂと２枚の送り羽根１０ｃとが形成されている。この戻し羽根１０ｂと送り羽根１０ｃとの合計枚数は３３枚であり、羽根全体に占める戻し羽根１０ｂの割合は９４％程度である（表１参照）。 (Example 3)
Next, a detailed configuration of the mixer screw 10 according to the third embodiment will be described. As shown in FIG. 8, the mixer screw 10 according to the third embodiment includes a shaft member 10a whose length from the base end to the terminal end is approximately the length in the longitudinal direction of the kneading chamber 3a according to the third embodiment. And a plurality of blades formed on the outer peripheral surface of the shaft member 10a. In the mixer screw 10 according to the third embodiment, 31 return blades 10b and two feed blades 10c are formed on the outer peripheral surface of the shaft member 10a. The total number of the return blade 10b and the feed blade 10c is 33, and the ratio of the return blade 10b to the entire blade is about 94% (see Table 1).

本実施例３に係るミキサスクリュー１０には、７枚の掻き出し用板部材１０ｄが、軸部材１０ａの外周面にて、ほぼ螺旋状に相互に離隔して設けられている。そして各掻き出し用板部材１０ｄは、何れも、互いに並列する３枚の戻し羽根１０ｂに支えられるようにして接合されている。そして、ミキサスクリュー１０が有する３１枚の戻し羽根１０ｂのうち、この掻き出し用板部材１０ｄに接合されたもの以外の１０枚の戻し羽根１０ｂは、軸部材１０ａの外周面にて、ほぼ螺旋状に相互に離隔して形成されている。そして、２枚の送り羽根１０ｃは、軸部材１０ａの基端側と終端側との各所定箇所にそれぞれ形成されている。 In the mixer screw 10 according to the third embodiment, seven scraping plate members 10d are provided on the outer peripheral surface of the shaft member 10a so as to be separated from each other in a substantially spiral shape. Each of the scraping plate members 10d is joined so as to be supported by the three return blades 10b arranged in parallel with each other. Of the 31 return blades 10b of the mixer screw 10, the 10 return blades 10b other than those joined to the scraping plate member 10d are substantially spiral on the outer peripheral surface of the shaft member 10a. They are formed apart from each other. The two feed blades 10c are respectively formed at predetermined locations on the base end side and the terminal end side of the shaft member 10a.

そして、表２に示すように、本実施例３に係る混練室３ａの詳細構成は、長手方向の長さが７７０ｍｍ程度であり、断面の直径が２１０ｍｍ程度であり、断面積が３４６ｃｍ^２程度であり、排出口４に連通する混練室３ａの開口部の面積は２８ｃｍ^２程度である。そして、表３に示すように、本実施例３に係る混練条件は、ミキサスクリュー１０の回転数が７００ｒｐｍ程度であり、セメントスラリーの温度が摂氏２２．２度程度であり、フロー値が２２５ｍｍ程度である。 As shown in Table 2, the detailed configuration of the kneading chamber 3a according to the third embodiment has a longitudinal length of about 770 mm, a cross-sectional diameter of about 210 mm, and a cross-sectional area of about 346 cm ² . Yes, the area of the opening of the kneading chamber 3a communicating with the discharge port 4 is about 28 cm ² . As shown in Table 3, the kneading conditions according to Example 3 are that the rotational speed of the mixer screw 10 is about 700 rpm, the temperature of the cement slurry is about 22.2 degrees Celsius, and the flow value is about 225 mm. It is.

（実施例４）
本実施例４では、表１，２に示すように、上記実施例３に係るミキサスクリュー１０と混練室３ａとが用いられている。そして、表３に示すように、本実施例４に係る混練条件は、ミキサスクリュー１０の回転数が７００ｒｐｍ程度であり、周囲温度が摂氏２８．８度程度であり、粉体原料の粉体温度が摂氏３０．７度程度であり、水温が摂氏２７．５度程度であり、セメントスラリーの温度が摂氏３１．０度程度であり、フロー値が２１２ｍｍ程度である。 Example 4
In Example 4, as shown in Tables 1 and 2, the mixer screw 10 and the kneading chamber 3a according to Example 3 are used. As shown in Table 3, the kneading conditions according to Example 4 are such that the rotational speed of the mixer screw 10 is about 700 rpm, the ambient temperature is about 28.8 degrees Celsius, and the powder temperature of the powder raw material Is about 30.7 degrees Celsius, the water temperature is about 27.5 degrees Celsius, the temperature of the cement slurry is about 31.0 degrees Celsius, and the flow value is about 212 mm.

（実施例５）
本実施例５では、表１に示すように、上記実施例３，４に係るミキサスクリュー１０が用いられている。そして、表２に示すように、本実施例５に係る混練室３ａの詳細構成は、排出口４に連通する混練室３ａの開口部の面積が２１６ｃｍ^２程度である点を除いて、上記実施例３，４の場合と同様である。 (Example 5)
In the fifth embodiment, as shown in Table 1, the mixer screw 10 according to the third and fourth embodiments is used. As shown in Table 2, the detailed configuration of the kneading chamber 3a according to the fifth embodiment is the same as that described above except that the area of the opening of the kneading chamber 3a communicating with the discharge port 4 is about 216 cm ^2. The same as in the cases of Examples 3 and 4.

また、表３に示すように、本実施例５に係る混練条件は、セメントスラリーの温度が摂氏３２．５度程度である点と、フロー値が２１５ｍｍ程度である点を除いて、上記した実施例４の場合と同様である。 Further, as shown in Table 3, the kneading conditions according to Example 5 were the above-described implementation except that the temperature of the cement slurry was about 32.5 degrees Celsius and the flow value was about 215 mm. The same as in the case of Example 4.

（実施例６）
本実施例６では、表１に示すように、上記実施例３〜５に係るミキサスクリュー１０が用いられている。そして、表２に示すように、本実施例６に係る混練室３ａの詳細構成は、上記実施例３，４の場合と同様である。また、表３に示すように、本実施例６に係る混練条件は、ミキサスクリュー１０の回転数が７００ｒｐｍ程度であり、周囲温度が摂氏８．０度程度であり、粉体原料の粉体温度が摂氏４．８度程度であり、水温が摂氏７．６度程度であり、セメントスラリーの温度が摂氏６．９度程度であり、フロー値が２２５ｍｍ程度である。 (Example 6)
In Example 6, as shown in Table 1, the mixer screw 10 according to Examples 3 to 5 is used. As shown in Table 2, the detailed configuration of the kneading chamber 3a according to the sixth embodiment is the same as that in the third and fourth embodiments. Further, as shown in Table 3, the kneading conditions according to Example 6 are such that the rotational speed of the mixer screw 10 is about 700 rpm, the ambient temperature is about 8.0 degrees Celsius, and the powder temperature of the powder raw material Is about 4.8 degrees Celsius, the water temperature is about 7.6 degrees Celsius, the temperature of the cement slurry is about 6.9 degrees Celsius, and the flow value is about 225 mm.

（実施例７）
本実施例７に係るミキサスクリューは、表１に示すように、上記実施例３〜６に係るミキサスクリュー１０が用いられている。そして、表２に示すように、本実施例７に係る混練室の詳細構成は、上記実施例３，４および６の場合と同様である。そして、表３に示すように、本実施例７に係る混練条件は、ミキサスクリューの回転数が３５０ｒｐｍ程度であり、セメントスラリーの温度が摂氏２４．８度程度であり、フロー値が２２６ｍｍ程度である。 (Example 7)
As shown in Table 1, the mixer screw 10 according to Examples 3 to 6 is used as the mixer screw according to Example 7. As shown in Table 2, the detailed configuration of the kneading chamber according to Example 7 is the same as that of Examples 3, 4 and 6. As shown in Table 3, the kneading conditions according to Example 7 are such that the rotation speed of the mixer screw is about 350 rpm, the temperature of the cement slurry is about 24.8 degrees Celsius, and the flow value is about 226 mm. is there.

以上、実施例１〜７について説明したが、この実施例１〜７は、何れも、下記Ａ）〜Ｃ）の三つの条件全てが満たされたものとなっている。Ａ）ミキサスクリュー１０の送り羽根と戻し羽根との合計枚数のうち戻し羽根が占める割合が５０％以上、Ｂ）ミキサスクリュー１０の軸方向の長さ１ｍ当たりの羽根の枚数が１０枚以上、Ｃ）ミキサスクリュー１０の回転数が３００ｒｐｍ以上。 As mentioned above, although Examples 1-7 were demonstrated, as for these Examples 1-7, all three conditions of following A) -C) were satisfy | filled. A) The proportion of the total number of feed blades and return blades of the mixer screw 10 is 50% or more. B) The number of blades per meter of axial length of the mixer screw 10 is 10 or more. C ) The rotation speed of the mixer screw 10 is 300 rpm or more.

次に、表１〜３に基づいて、上記実施例１〜７に対する比較例１〜７について説明する。この比較例１〜７は、上記実施例１〜６が満たす上記条件Ａ）〜Ｃ）のうち、少なくとも一つの条件が満たされていないものとなっている。 Next, Comparative Examples 1 to 7 for Examples 1 to 7 will be described based on Tables 1 to 3. In Comparative Examples 1 to 7, at least one of the above conditions A) to C) satisfied by Examples 1 to 6 is not satisfied.

（比較例１）
本比較例１に係るミキサスクリューは、表１に示すように、上記実施例１〜７に係るミキサスクリューとは異なる他のミキサスクリュー（図示略）が用いられている。本比較例１に係るミキサスクリューの羽根枚数は、送り羽根が１７枚、戻し羽根が１枚、送り羽根と戻し羽根の合計枚数が１８枚であり、そのうち戻し羽根の占める割合が６％程度である。そして、本比較例１に係るミキサスクリューの軸は、基端から終端までの長さが本比較例１に係る混練室の長さ程度となっている。本比較例１に係る混練室の詳細構成は、表２に示すように、上記した実施例５の場合と同様である。そして、本比較例１に係る混練条件は、表３に示すように、ミキサスクリューの回転数が２８０ｒｐｍ程度であり、周囲温度が摂氏１８．６度程度であり、粉体原料の粉体温度が摂氏１９．９度程度であり、フロー値が２１２ｍｍ程度である。 (Comparative Example 1)
As shown in Table 1, another mixer screw (not shown) different from the mixer screws according to Examples 1 to 7 is used as the mixer screw according to the first comparative example. The number of blades of the mixer screw according to the comparative example 1 is 17 for the feed blades, 1 for the return blades, 18 for the total number of the feed blades and the return blades, and the ratio of the return blades is about 6%. is there. The shaft of the mixer screw according to the first comparative example has a length from the base end to the terminal end that is about the length of the kneading chamber according to the first comparative example. The detailed configuration of the kneading chamber according to the comparative example 1 is the same as that in the case of the above-described example 5 as shown in Table 2. As shown in Table 3, the kneading conditions according to Comparative Example 1 are such that the rotational speed of the mixer screw is about 280 rpm, the ambient temperature is about 18.6 degrees Celsius, and the powder temperature of the powder raw material is It is about 19.9 degrees Celsius and the flow value is about 212 mm.

（比較例２）
本比較例２に係るミキサスクリューは、表１に示すように、上記実施例１〜７および比較例１に係るミキサスクリューとは異なる他のミキサスクリュー（図示略）が用いられている。本比較例２に係るミキサスクリューの羽根枚数は、送り羽根が２４枚、戻し羽根が１０枚、送り羽根と戻し羽根の合計枚数が３４枚であり、そのうち戻し羽根の占める割合が２９％程度である。そして、本比較例２に係るミキサスクリューの軸は、基端から終端までの長さが本比較例２に係る混練室の長さ程度となっている。本比較例２に係る混練室の詳細構成は、表２に示すように、上記実施例５および上記比較例１の場合と同様である。そして、本比較例２に係る混練条件は、表３に示すように、ミキサスクリューの回転数が３５０ｒｐｍ程度であり、周囲温度が摂氏２８．１度程度であり、粉体原料の粉体温度が摂氏３０．５度程度であり、セメントスラリーの温度が摂氏２９．５度程度であり、フロー値が２１６ｍｍ程度である。 (Comparative Example 2)
As shown in Table 1, another mixer screw (not shown) different from the mixer screws according to Examples 1 to 7 and Comparative Example 1 is used as the mixer screw according to Comparative Example 2. The number of blades of the mixer screw according to Comparative Example 2 is 24 feed blades, 10 return blades, and the total number of feed blades and return blades is 34, of which the proportion occupied by the return blades is about 29%. is there. The shaft of the mixer screw according to the second comparative example has a length from the base end to the terminal end that is about the length of the kneading chamber according to the second comparative example. As shown in Table 2, the detailed configuration of the kneading chamber according to the comparative example 2 is the same as that in the case of the example 5 and the comparative example 1. As shown in Table 3, the kneading conditions according to Comparative Example 2 are such that the rotational speed of the mixer screw is about 350 rpm, the ambient temperature is about 28.1 degrees Celsius, and the powder temperature of the powder raw material is It is about 30.5 degrees Celsius, the temperature of the cement slurry is about 29.5 degrees Celsius, and the flow value is about 216 mm.

（比較例３）
本比較例３に係るミキサスクリューは、表１に示すように、上記実施例１〜７および比較例１，２に係るミキサスクリューとは異なる他の混練スクリュー（図示略）が用いられている。本比較例３に係るミキサスクリューの羽根枚数は、送り羽根が６枚、戻し羽根が３枚、送り羽根と戻し羽根の合計枚数が９枚であり、そのうち戻し羽根の占める割合が３３％程度である。そして、本比較例３に係るミキサスクリューの軸は、基端から終端までの長さが本比較例３に係る混練室の長さ程度となっている。本比較例３に係る混練室の詳細構成は、表２に示すように、長さが６００ｍｍ程度であり、断面の直径が２１５ｍｍ程度であり、断面積が３６３ｃｍ^２程度であり、混練後のセメントスラリーを吐出するための開口部の面積が１２０ｃｍ^２程度となっている。そして、本比較例３に係る混練条件は、表３に示すように、ミキサスクリューの回転数が２５０ｒｐｍ程度であり、周囲温度が摂氏２１．７度程度であり、粉体原料の粉体温度が摂氏２２．８度程度であり、セメントスラリーの温度が摂氏２１．６度程度であり、フロー値が２１５ｍｍ程度である。 (Comparative Example 3)
As shown in Table 1, the mixer screw according to Comparative Example 3 uses another kneading screw (not shown) different from the mixer screws according to Examples 1 to 7 and Comparative Examples 1 and 2. The number of blades of the mixer screw according to Comparative Example 3 is 6 feed blades, 3 return blades, and 9 total feed blades and return blades, of which the ratio of the return blades is about 33%. is there. The shaft of the mixer screw according to the third comparative example has a length from the base end to the terminal end that is about the length of the kneading chamber according to the third comparative example. As shown in Table 2, the detailed structure of the kneading chamber according to Comparative Example 3 is about 600 mm in length, about 215 mm in cross section diameter, about 363 cm ² in cross section, and cement after kneading. The area of the opening for discharging the slurry is about 120 cm ² . As shown in Table 3, the kneading conditions according to Comparative Example 3 are such that the rotational speed of the mixer screw is about 250 rpm, the ambient temperature is about 21.7 degrees Celsius, and the powder temperature of the powder raw material is It is about 22.8 degrees Celsius, the temperature of the cement slurry is about 21.6 degrees Celsius, and the flow value is about 215 mm.

（比較例４）
本比較例４に係るミキサスクリューは、表１に示すように、上記比較例３に係るミキサスクリューと同じものが用いられている。そして、本比較例４に係る混練室の詳細構成は、表２に示すように、上記比較例３の場合と同様である。そして、本比較例４に係る混練条件は、表３に示すように、ミキサスクリューの回転数が３２０ｒｐｍ程度であり、周囲温度が摂氏２６．２度程度であり、粉体原料の粉体温度が摂氏２６．５度程度であり、フロー値が２２９ｍｍ程度である。 (Comparative Example 4)
As shown in Table 1, the mixer screw according to Comparative Example 4 is the same as the mixer screw according to Comparative Example 3 described above. The detailed configuration of the kneading chamber according to Comparative Example 4 is the same as that of Comparative Example 3 as shown in Table 2. As shown in Table 3, the kneading conditions according to Comparative Example 4 are such that the rotational speed of the mixer screw is about 320 rpm, the ambient temperature is about 26.2 degrees Celsius, and the powder temperature of the powder raw material is It is about 26.5 degrees Celsius and the flow value is about 229 mm.

（比較例５）
本比較例５に係るミキサスクリューは、表１に示すように、上記実施例１〜７および比較例１〜４に係るミキサスクリューとは異なる他のミキサスクリュー（図示略）が用いられている。本比較例５に係るミキサスクリューの羽根枚数は、送り羽根が７枚、戻し羽根が６枚、送り羽根と戻し羽根の合計枚数が１３枚であり、そのうち戻し羽根の占める割合が４６％程度である。そして、本比較例５に係るミキサスクリューの軸は、基端から終端までの長さが本比較例５に係る混練室の長さ程度となっている。本比較例５に係る混練室の詳細構成は、表２に示すように、上記比較例３，４の場合と同様である。そして、本比較例５に係る混練条件は、表３に示すように、フロー値が２２２ｍｍ程度である点を除いて上記比較例４の場合と同様である。 (Comparative Example 5)
As shown in Table 1, another mixer screw (not shown) different from the mixer screws according to Examples 1 to 7 and Comparative Examples 1 to 4 is used as the mixer screw according to Comparative Example 5. The number of blades of the mixer screw according to Comparative Example 5 is 7 for the feed blades, 6 for the return blades, 13 for the total number of the feed blades and the return blades, and the ratio of the return blades is about 46%. is there. The shaft of the mixer screw according to the comparative example 5 has a length from the base end to the terminal end that is about the length of the kneading chamber according to the comparative example 5. The detailed configuration of the kneading chamber according to Comparative Example 5 is the same as that of Comparative Examples 3 and 4 as shown in Table 2. And the kneading | mixing conditions which concern on this comparative example 5 are the same as that of the case of the said comparative example 4 except the point whose flow value is about 222 mm as shown in Table 3.

（比較例６）
本比較例６に係るミキサスクリューは、表１に示すように、上記比較例５に係るミキサスクリューと同じものが用いられている。そして、本比較例６に係る混練室の詳細構成は、混練後のセメントスラリーを吐出するための開口部の面積が２８ｃｍ^２程度となっている点を除いて上記した比較例３〜５の場合と同様である。そして、本比較例６に係る混練条件は、表３に示すように、フロー値が２２７ｍｍ程度である点を除いて上記した比較例４，５の場合と同様である。 (Comparative Example 6)
As shown in Table 1, the mixer screw according to the comparative example 6 is the same as the mixer screw according to the comparative example 5. The detailed configuration of the kneading chamber according to Comparative Example 6 is the case of Comparative Examples 3 to 5 described above except that the area of the opening for discharging the cement slurry after kneading is about 28 cm ^2. It is the same. And the kneading | mixing conditions which concern on this comparative example 6 are the same as that of the case of the comparative examples 4 and 5 mentioned above except the point whose flow value is about 227 mm as shown in Table 3.

（比較例７）
本比較例７に係るミキサスクリューは、表１に示すように、上記実施例１〜７および比較例１〜６に係るミキサスクリューとは異なる他のミキサスクリュー（図示略）が用いられている。本比較例７に係る混練スクリューの羽根枚数は、送り羽根が１２枚、戻し羽根が８枚、送り羽根と戻し羽根の合計枚数が２０枚であり、そのうち戻し羽根の占める割合が４０％程度である。そして、本比較例７に係るミキサスクリューの軸は、基端から終端までの長さが本比較例７に係る混練室の長さ程度となっている。本比較例７に係る混練室の詳細構成は、表２に示すように、上記比較例３〜５の場合と同様である。そして、本比較例７に係る混練条件は、表３に示すように、ミキサスクリューの回転数が３２０ｒｐｍ程度であり、周囲温度が摂氏１３．６度程度であり、粉体原料の粉体温度が摂氏１１．２度程度であり、フロー値が２１８ｍｍ程度である。 (Comparative Example 7)
As shown in Table 1, another mixer screw (not shown) different from the mixer screws according to Examples 1 to 7 and Comparative Examples 1 to 6 is used as the mixer screw according to Comparative Example 7. The number of blades of the kneading screw according to this comparative example 7 is 12 feed blades, 8 return blades, and the total number of feed blades and return blades is 20, and the ratio of the return blades is about 40%. is there. The shaft of the mixer screw according to Comparative Example 7 has a length from the base end to the terminal end that is about the length of the kneading chamber according to Comparative Example 7. As shown in Table 2, the detailed configuration of the kneading chamber according to Comparative Example 7 is the same as in Comparative Examples 3 to 5. As shown in Table 3, the kneading conditions according to Comparative Example 7 are such that the rotational speed of the mixer screw is about 320 rpm, the ambient temperature is about 13.6 degrees Celsius, and the powder temperature of the powder raw material is It is about 11.2 degrees Celsius and the flow value is about 218 mm.

＜粉体原料および液体原料＞
次に、本実施例および比較例において、セメントスラリーを生成する際に用いるセルフレベリング材の内容を以下に列挙する。 <Powder raw material and liquid raw material>
Next, in this example and a comparative example, the contents of the self-leveling material used when producing the cement slurry are listed below.

・水硬性成分：アルミナセメント（比表面積が３６００ｃｍ^２／ｇ、モノカルシウムアルミネート含有量が４５質量％のもの）、ポルトランドセメント（早強セメント、ブレーン比表面積４５００ｃｍ^２／ｇのもの）、石膏（ＩＩ型無水石膏、ブレーン比表面積が３３００ｃｍ^２／ｇのもの）および高炉スラグ（比表面積が４４００ｃｍ^２／ｇのもの）。
・細骨材：珪砂（市販の４号珪砂のもの）。
・凝結調製剤：リチウム塩（市販の炭酸リチウム）およびナトリウム塩（市販の重炭酸ナトリウムと酒石酸ナトリウム）。
・減水剤：市販のポリカルボン酸系減水剤。
・増粘剤：市販のメチルセルロース系増粘剤。
・消泡剤：市販のポリエーテル系消泡剤。 Hydraulic component: Alumina cement (specific surface area of 3600 cm ² / g, monocalcium aluminate content 45 mass%), Portland cement (early strong cement, Blaine specific surface area of 4500 cm ² / g), gypsum ( Type II anhydrous gypsum, having a Blaine specific surface area of 3300 cm ² / g) and blast furnace slag (having a specific surface area of 4400 cm ² / g).
-Fine aggregate: Silica sand (commercially available No. 4 silica sand).
Setting agent: lithium salt (commercially available lithium carbonate) and sodium salt (commercially available sodium bicarbonate and sodium tartrate).
Water reducing agent: A commercially available polycarboxylic acid water reducing agent.
-Thickener: A commercially available methylcellulose thickener.
Antifoaming agent: A commercially available polyether antifoaming agent.

上記の比表面積の評価法は、ＪＩＳ・Ｒ−５２０１に規定されているブレーン空気透過装置を用いて測定されたものである。 The evaluation method of the specific surface area is measured by using a brain air permeation device defined in JIS R-5201.

ここで、上記したセルフレベリング材に含まれる自己流動性水硬性組成物の調合を表４に示す。本実施例では、上記実施例１〜６および上記比較例１〜８毎に、上記したセルフレベリング材に含まれる各自己流動性水硬性組成物を下記表４に示す配合で調合し、この調合後のセルフレベリング材と所定量の水とを混練装置に供給して混練する。これにより、本実施例に係るセメントスラリーが、上記実施例１〜６および上記比較例１〜８毎に得られる。なお、表４に示す水硬性成分の内訳は、アルミナセメントが１００質量部、ポルトランドセメントが７７質量部、石膏が５０質量部および高炉スラグが２２７質量部となっている。 Here, Table 4 shows the formulation of the self-flowing hydraulic composition contained in the self-leveling material. In this example, for each of the above Examples 1 to 6 and Comparative Examples 1 to 8, each self-flowing hydraulic composition contained in the above-described self-leveling material was prepared according to the formulation shown in Table 4 below. The subsequent self-leveling material and a predetermined amount of water are supplied to a kneading apparatus and kneaded. Thereby, the cement slurry which concerns on a present Example is obtained for every said Examples 1-6 and said Comparative Examples 1-8. The breakdown of the hydraulic components shown in Table 4 is 100 parts by mass for alumina cement, 77 parts by mass for Portland cement, 50 parts by mass for gypsum, and 227 parts by mass for blast furnace slag.

＜評価試験＞
次に、上記実施例１〜６および上記比較例１〜８に対して行った評価試験について説明する。本評価試験は、上記本実施例に係るセメントスラリーを用いて行ったものであり、「スラリー評価」と「硬化表面状態の評価」とによって成る。 <Evaluation test>
Next, evaluation tests performed on Examples 1 to 6 and Comparative Examples 1 to 8 will be described. This evaluation test was carried out using the cement slurry according to the present example, and consists of “slurry evaluation” and “evaluation of the cured surface state”.

I）スラリー評価：
自己流動性水硬性組成物と水との混練量を調整して、連続運転中リザーバ内のセメントスラリーのフロー値を予め２００〜２３０ｍｍ程度に調製した上で、下記フロー値、セルフレベリング性およびダマに対する測定を行う。
・フロー値の測定：
厚さ５ｍｍの磨き板ガラスの表面に内径５０ｍｍで、高さ５１ｍｍの塩化ビニル製パイプ（内容積１００ｍｌ）を置いて評価対象とするセメントスラリーを充填した後にパイプを引き上げた。その後、セメントスラリーが板ガラス表面に広がっていき、この広がりが静止した後、直角２方向の直径を測定し、その平均値をフロー値として測定する。
・セルフレベリング性の測定：
幅２５ｍｍ×高さ２７ｍｍ×長さ７５０ｍｍのアルミ製のレールであって、その長手方向における閉じた一端部から長さ１５０ｍｍのところにこのレールを二つの領域に分割するような堰板を設けたものを用いる。このように分割された二つの領域のうち、一方の領域（レール端部から１５０ｍｍまでの領域）に対し、本評価試験の対象とする混練直後のセメントスラリーを所定量充填する。そして、充填直後に堰板を引き上げ、その後、セメントスラリーの流れの停止後に、標点（堰板の設置部）からセメントスラリー流れの最短部までの距離（以下Ｌ０と称する）を測定する。さらに、評価試験の対象とする混練直後のセメントスラリーを上記レールに充填し、この充填後３０分後に堰板を引き上げ、セメントスラリーの流れの停止後に、標点（堰板の設置部）からスラリー流れの最短部までの距離（以下Ｌ３０と称する）を測定する。ここで、セメントスラリーを充填後、堰板を引き上げて、このセメントスラリーが評点（堰板の設置部）より２００ｍｍ流動する時間を流速（秒）とする。
・ダマの測定：
混練室出口から流下するセメントスラリーを１分間５ｍｍふるいに通し、ふるいにダマが残存するか否かを目視観察する。 I) Slurry evaluation:
After adjusting the kneading amount of the self-flowing hydraulic composition and water and adjusting the flow value of the cement slurry in the reservoir to about 200 to 230 mm in advance during continuous operation, the following flow value, self-leveling property and Measure against.
-Flow value measurement:
A pipe made of vinyl chloride (inner volume 100 ml) having an inner diameter of 50 mm and a height of 51 mm was placed on the surface of a polished plate glass having a thickness of 5 mm, and the pipe was pulled up after filling with the cement slurry to be evaluated. Thereafter, the cement slurry spreads on the surface of the plate glass, and after the spread has stopped, the diameters in two directions at right angles are measured, and the average value is measured as the flow value.
・ Self-leveling measurement:
A rail made of aluminum having a width of 25 mm, a height of 27 mm, and a length of 750 mm, and provided with a weir plate that divides the rail into two regions at a length of 150 mm from a closed end in the longitudinal direction. Use things. Of the two regions thus divided, one region (region from the end of the rail to 150 mm) is filled with a predetermined amount of cement slurry immediately after kneading, which is the subject of this evaluation test. Then, the weir plate is pulled up immediately after filling, and then the distance (hereinafter referred to as L0) from the gauge point (the installation portion of the weir plate) to the shortest portion of the cement slurry flow is measured after the flow of the cement slurry is stopped. Furthermore, the cement slurry immediately after kneading, which is the subject of the evaluation test, is filled into the rail, and after 30 minutes from the filling, the weir plate is pulled up, and after the flow of the cement slurry is stopped, the slurry is removed from the gage (the installation portion of the weir plate). The distance to the shortest part of the flow (hereinafter referred to as L30) is measured. Here, after filling the cement slurry, the weir plate is pulled up, and the time during which the cement slurry flows 200 mm from the score (the installation portion of the weir plate) is defined as a flow rate (seconds).
・ Dama measurement:
The cement slurry flowing down from the kneading chamber outlet is passed through a 5 mm sieve for 1 minute, and it is visually observed whether or not lumps remain on the sieve.

II）硬化表面状態の評価：
縦１９１ｍｍ×横１３１ｍｍ×深さ１５ｍｍ程度の小型コンテナに評価対象のセメントスラリーを流し込み、屋内に放置して静置養生させ、２４時間後の表面精度（平滑性、凹凸、クラック、気泡跡）を目視観察する。 II) Evaluation of cured surface condition:
Cast the cement slurry to be evaluated into a small container measuring about 191 mm long × 131 mm wide × 15 mm deep, let it stand indoors, and let it rest and cure. Surface accuracy (smoothness, unevenness, cracks, bubble traces) after 24 hours. Observe visually.

＜試験結果＞
次に、下記表５に基づいて、本評価試験の試験結果について説明する。表５は、上記実施例１〜７と上記比較例１〜７の各々対する評価試験の試験結果を示す図である。ここで、本評価試験に対する評価項目は、「Ｌ０値／流速」、「Ｌ３０値／流速」、「ダマの有無」および「硬化表面」の４項目である。そして、各評価基準は、「Ｌ０値／流速」についてはＬ０値＞４００ｍｍが満たされていれば「○」とし、満たされていなければ「×」とする。「Ｌ３０値／流速」についてはＬ３０値＞３００ｍｍかつ流速＜３０秒が満たされていれば「○」とし、満たされていなければ「×」とする。そして、「ダマの有無」については、ダマ無しとなっていれば「○」とし、ダマが極少量存在する場合には「△」とし、ダマが多数存在する場合には「×」とする。「硬化表面」については、気泡跡、凹凸および表面粉化が全く無い場合には「○」とし、気泡跡、凹凸および表面粉化の何れかが若干有るが特に問題ない場合には「△」とし、気泡跡、凹凸および表面粉化の何れかが多数有って問題が生じるような場合には「×」とする。 <Test results>
Next, the test results of this evaluation test will be described based on Table 5 below. Table 5 is a figure which shows the test result of the evaluation test with respect to each of the said Examples 1-7 and the said Comparative Examples 1-7. Here, the evaluation items for this evaluation test are four items of “L0 value / flow velocity”, “L30 value / flow velocity”, “existence of lumps”, and “cured surface”. In each evaluation criterion, “L0 value / flow velocity” is “◯” if L0 value> 400 mm is satisfied, and “X” if not satisfied. “L30 value / flow velocity” is “◯” if L30 value> 300 mm and flow velocity <30 seconds are satisfied, and “X” otherwise. The “presence / absence of dama” is “◯” if there is no dama, “Δ” if there is a very small amount of dama, and “x” if there are many dama. As for “cured surface”, when there is no bubble trace, unevenness and surface powdering, it is “◯”, and when there is some bubble trace, unevenness and surface powdering, “△” when there is no particular problem. In the case where there are a large number of bubble traces, irregularities, and surface powdering, a problem occurs.

表５に示す試験結果によれば、上記Ａ）〜Ｃ）の三つの条件の全てが満たされた本実施形態に係る実施例１〜７は、何れも、上記評価項目の全てに対して「○」または「△」と判定された。これに対し、上記Ａ）〜Ｃ）の三つの条件のうちの少なくとも一つの条件が満たされていない比較例１〜７については、上記四つの評価項目のうちの少なくとも一項目が「×」と判定された。 According to the test results shown in Table 5, Examples 1 to 7 according to the present embodiment, in which all the three conditions A) to C) are satisfied, are all “ “Yes” or “△” was determined. On the other hand, for Comparative Examples 1 to 7 in which at least one of the three conditions A) to C) is not satisfied, at least one of the four evaluation items is “x”. It was judged.

上記のように、本評価試験を行うことによって、上記Ａ）〜Ｃ）の三つの条件の全てが満たされた本実施形態に係る実施例１〜７では、上記したセルフレベリング材を粉体原料として用いた場合に、ダマが形成されたり、スラリーの硬化表面に気泡や凹凸などが形成されたりするような現象が生じにくくなるなど、スラリー性状の向上が確認できた。 As described above, by performing this evaluation test, in Examples 1 to 7 according to this embodiment in which all of the three conditions A) to C) are satisfied, the above self-leveling material is used as a powder raw material. As a result, it was confirmed that the properties of the slurry were improved, such as formation of lumps or formation of bubbles or irregularities on the cured surface of the slurry.

なお、本発明は、上記説明したミキサポンプ１の構成や混練条件に限らず、詳細構成や詳細動作、そして詳細混練条件については本発明の内容を逸脱しない範囲で変更可能である。また、本実施形態においては、粉体原料として、特にセメント系セルフレベリング材を用いた場合について説明したが、これに限らず、石膏系などの他の粉体原料に対しても適用可能である。 The present invention is not limited to the configuration and kneading conditions of the mixer pump 1 described above, and the detailed configuration, detailed operation, and detailed kneading conditions can be changed without departing from the content of the present invention. Further, in this embodiment, the case where a cement-based self-leveling material is used as the powder raw material has been described. However, the present invention is not limited to this and can be applied to other powder raw materials such as a gypsum-based material. .

実施形態に係るミキサポンプの構成を説明するための断面図である。It is sectional drawing for demonstrating the structure of the mixer pump which concerns on embodiment. 本実施形態に係るミキサスクリューの全体構成を示す図である。It is a figure showing the whole mixer screw composition concerning this embodiment. 本実施形態に係るミキサスクリューの羽根を説明するための平面図である。It is a top view for demonstrating the blade | wing of the mixer screw which concerns on this embodiment. 本実施形態に係るミキサスクリューの羽根を説明するための断面図である。It is sectional drawing for demonstrating the blade | wing of the mixer screw which concerns on this embodiment. 本実施形態に係るミキサスクリューの羽根を説明するための斜視図。The perspective view for demonstrating the blade | wing of the mixer screw which concerns on this embodiment. 実施例１に係るミキサスクリューの全体構成を示す図である。It is a figure which shows the whole structure of the mixer screw which concerns on Example 1. FIG. 実施例２に係るミキサスクリューの全体構成を示す図である。FIG. 6 is a diagram illustrating an overall configuration of a mixer screw according to a second embodiment. 実施例３〜６に係るミキサスクリューの全体構成を示す図である。It is a figure which shows the whole structure of the mixer screw which concerns on Examples 3-6.

Explanation of symbols

１…ミキサポンプ、２…ホッパー、３…混練装置、３ａ…混練室、３ｂ…給水口、４…排出口、５…リザーバ、６…スネークポンプ、７…投入口、８…ホッパースクリュー、９，１５，１７…モータ、９ａ，１７ａ…動力伝達ベルト、１０…ミキサスクリュー、１０ａ…軸部材、１０ｂ…戻し羽根、１０ｃ…送り羽根、１０ｄ…掻き出し用板部材、１３…拡開部、１４…スターラースクリュー、１６…移送スクリュー。 DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 ... Mixer pump, 2 ... Hopper, 3 ... Kneading apparatus, 3a ... Kneading chamber, 3b ... Water supply port, 4 ... Discharge port, 5 ... Reservoir, 6 ... Snake pump, 7 ... Input port, 8 ... Hopper screw, 9, 15 , 17 ... motor, 9a, 17a ... power transmission belt, 10 ... mixer screw, 10a ... shaft member, 10b ... return blade, 10c ... feed blade, 10d ... scraping plate member, 13 ... expansion part, 14 ... stirrer screw 16 ... Transfer screw.

Claims

A kneading apparatus including a kneading screw and a cylindrical kneading chamber that has a water supply port and rotatably accommodates the kneading screw;
A hopper having a hopper screw for transferring the powder raw material to the kneading device;
With
The kneading screw includes a shaft member and a plurality of blades formed on the outer peripheral surface of the shaft member, and the shaft member rotates in a predetermined direction while kneading the powder raw material and the liquid raw material, kneaded product was transported toward the terminal side from the base end side of the shaft member,
The plurality of blades include a plurality of feed blades that feed the kneaded material toward the terminal end side of the shaft member, and a plurality of return blades that return the kneaded material toward the base end side of the shaft member. Including
The mixer device characterized in that the ratio of the return blades to the plurality of blades is at least 50%.

The mixer device according to claim 1, wherein a ratio of the return blades to the plurality of blades is at least 72%.

The mixer device according to claim 1 or 2, wherein the shaft member is formed with at least 10 blades per 1 m in the axial direction.

  A reservoir for storing the kneaded material discharged from the kneading device;
  A discharge pump for discharging the kneaded material stored in the reservoir to the outside;
  The mixer device according to any one of claims 1 to 3, further comprising:

The powder raw material is a hydraulic component containing alumina cement and at least one component of Portland cement and gypsum, and further includes a fine aggregate, a water reducing agent, a thickener, a setting modifier, and an antifoaming agent. The mixer apparatus according to any one of claims 1 to 4, wherein the mixer apparatus is a self-flowing hydraulic composition that is added .

A method for producing a kneaded product by kneading the powder raw material and the liquid raw material using the mixer device according to any one of claims 1 to 4,
A method for producing a kneaded product, wherein the kneading screw is rotated at a rotational speed of at least 300 rpm.

The said powder raw material is a self-flowing hydraulic composition, The production | generation method of the kneaded material of Claim 6 characterized by the above-mentioned.