JP4628638B2

JP4628638B2 - Foaming gas recovery device and refrigerator disassembly method

Info

Publication number: JP4628638B2
Application number: JP2002014692A
Authority: JP
Inventors: 幹夫四元; 裕松田; 正幸牧野; 和雄木村
Original assignee: Panasonic Corp; Matsushita Electric Industrial Co Ltd
Current assignee: Panasonic Corp; Panasonic Holdings Corp
Priority date: 2002-01-23
Filing date: 2002-01-23
Publication date: 2011-02-09
Anticipated expiration: 2022-01-23
Also published as: JP2003211451A

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、発泡樹脂に含有されている発泡ガスを回収するための装置に関する。
【０００２】
また、本発明は、断熱材として発泡樹脂が使用されている冷蔵庫の断熱筐体を解体し、発泡樹脂中に含まれる発泡ガスを回収する冷蔵庫の解体方法に関する。
【０００３】
【従来の技術】
冷蔵庫の断熱筐体は、一般に、外壁材としての鉄板と、内壁材としての樹脂板との間に断熱材を挟んだ積層体で構成されている。断熱材は、発泡ウレタンなどの発泡樹脂からなり、その発泡ガスとして従来フロンが使用されていた。フロンはオゾン層を破壊するおそれがあるため、冷蔵庫を廃棄処理する際は、フロンが大気中に拡散するのを防止するため回収する必要がある。また、鉄板や樹脂板についても再利用できるように回収することが望まれる。更に、断熱材中には冷媒を通すための配管（例えば銅管）や導電線などの線状物が埋め込まれている場合があり、これも断熱材から分離して回収することが望まれる。
【０００４】
従来の廃棄冷蔵庫の解体は以下のように行なわれていた。
【０００５】
最初に、廃棄冷蔵庫から冷媒（例えばフロンガス）と冷凍機油を回収し、コンプレッサを取り外す（一次分解工程）。かくして得た冷蔵庫の断熱筐体を剥離破砕機に投入する。剥離破砕機は回転する円筒体の外周に多数の回転刃が突出して設けられている。剥離破砕機により冷蔵庫の断熱筐体が数ｃｍ程度の大きさに粗破砕されるとともに、外壁材（鉄板）、内壁材（樹脂板）、線状物、及び断熱材（発泡ウレタン）等に分離される。このとき、断熱材中の独立気泡の一部が破壊されてフロンガスが発生する。発生したフロンガスは低濃度フロン回収設備で回収される。
【０００６】
粗破砕された鉄板、樹脂板、線状物、及び発泡樹脂は、比重差を利用した風力分別機などにより分離される。
【０００７】
分離された発泡樹脂は微粉砕機に送られて、更に細かく破砕されて、内部に残存しているフロンガスが取り出される。この場合のフロンガスの回収方法としては、例えば特許掲載公報第２６７９５６２号に記載されたものが知られている。即ち、数ｃｍ程度の大きさに粗破砕された発泡樹脂はホッパーに投入され微粉砕機に送られる。微粉砕機で機械的外力が加えられて粉砕される過程で発泡樹脂中の独立気泡が破壊される。微粉砕された樹脂粒状物と独立気泡から発生したフロンガスは、空気とともにバグフィルタに送付され、気体成分と樹脂粒状物とが分離される。樹脂粒状物は、減容機で加熱圧縮されるが、この際にも残存するフロンガスが絞り出される。上記の各過程で発生したフロンガスは空気とともに凝縮器に送られ、冷却されてフロンガスを液化して分離し、凝縮しなかった気体は上記ホッパーに戻される。以上により、発泡樹脂中に含有されるフロンガスを外部に拡散することなく分離回収することができる。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、上記の解体方法では、以下のような問題があった。
【０００９】
一次分解工程を経た冷蔵庫の断熱筐体を、発泡樹脂とその他の部材とに分離するために、剥離破砕機で数ｃｍ程度にまで粗破砕する必要がある。この粗破砕時に発泡樹脂中の独立気泡が破壊され、わずかではあるがフロンガスが発生する。従って、このとき発生したフロンガスを回収する工程を設ける必要がある。しかも、フロンガスは、粗破砕された発泡樹脂の風力分別を行なう空気中に含有されているので極めて低濃度である。
【００１０】
また、発泡樹脂の微粉砕後においても、発泡樹脂粒状物と発生したフロンガスとを分離するために、これらの混合物をバグフィルタに空気搬送し風力を利用して分離している。従って、搬送空気中にフロンガスが拡散するため、フロンガスの濃度が極めて薄くなる。
【００１１】
このように、従来の冷蔵庫の解体方法では、極めて低濃度に拡散したフロンガスを濃縮して分離するため、効率が極めて悪い。また、このような工程を行なうための設備は大型となり、設備コストも極めて高くなる。
【００１２】
また、上記の剥離破砕機、風力分別機、微粉砕機、バグフィルタ、及びこれらの付属設備はいずれも一般に非常に大型の装置であり、密閉された広い設置スペースを必要とし、コストが高い。
【００１３】
更に、剥離破砕機で鉄板及び樹脂板と発泡樹脂とを分離し、次いで、得られた発泡樹脂を微粉砕機で更に細かく粉砕するという、２段階の工程が必要で、装置の大型化、設備コストの上昇を招いていた。
【００１４】
本発明は、上記の問題を解決し、発泡樹脂中の発泡ガスを高濃度の状態で回収でき、小型で大きな設置スペースを必要とせず、低コストの発泡ガスの回収を実現できる発泡ガスの回収装置を提供することを目的とする。
【００１５】
また、本発明は、発泡ガスの回収と同時に、発泡樹脂に積層された鉄板や樹脂板を分離して回収することができる発泡ガスの回収装置を提供することを目的とする。
【００１６】
更に、本発明は、発泡ガスを高濃度の状態で回収でき、回収のための設備や設置スペースが大型化することがない、低コストの冷蔵庫の解体方法を提供することを目的とする。
【００１７】
【課題を解決するための手段】
本発明は、上記の目的を達成するために以下の構成とする。
【００１９】
本発明の第１の発泡ガスの回収装置は、平板上に等間隔で複数の歯が形成されたラック板と、前記ラック平板の複数の歯と噛み合う歯を回転軸と平行方向に形成された円筒歯車形状の圧縮ロールと、前記ラック平板と前記圧縮ロールとの対向部を少なくとも覆うカバーとを有し、前記ラック平板と前記圧縮ロールは、前記噛み合う歯の間で前記発泡樹脂を圧縮し、前記発泡樹脂内に含有された発泡ガスを漏出させ、前記カバーは、漏出した前記発泡ガスの拡散を防止することを特徴とする。
【００２０】
本発明の第２の発泡ガスの回収装置は、対向して配置され相互に噛み合う歯が回転軸と平行方向に形成された円筒歯車形状の一対の圧縮ロールと、前記一対の圧縮ロールのうちの一方の外周面の一部と対向する導入壁と、前記一対の圧縮ロールの対向部を少なくとも覆うカバーとを有し、前記導入壁とこれと対向する前記圧縮ロールの外周面との間隔は、前記一対の圧縮ロールの対向部に近づくに従って小さくなるように設定されており、発泡樹脂が前記導入壁とこれと対向する前記圧縮ロールの外周面との間を通って前記一対の圧縮ロールの対向部に搬送され、前記一対の圧縮ロールは、前記相互に噛み合う歯の間に前記発泡樹脂を圧縮しながら通過させることで前記発泡樹脂内に含有された発泡ガスを漏出させ、前記カバーは、漏出した前記発泡ガスの拡散を防止することを特徴とする。
【００２５】
ここで、上記の第１〜第２の発泡ガスの回収装置において、「一対の圧縮ロールの対向部」（または、「平板と圧縮ロールとの対向部」）とは、対向配置された一対の圧縮ロールの歯が相互に噛み合う領域（または、平板と圧縮ロールとの歯が相互に噛み合う領域）の隙間が最も狭い部分及びその近傍の領域であり、発泡樹脂の圧縮に寄与する部分を意味する。
【００２６】
上記の第１〜第２の発泡ガスの回収装置によれば、圧縮ロールを用いて発泡樹脂を圧縮することにより、小さな面積に圧縮力を集中させることができ、発泡樹脂中の独立気泡を確実に破壊できる。また、圧縮ロールの回転により、圧縮力が付与される帯状の領域が順に移動するから、独立気泡が順に破壊され、含有されていた発泡ガスを残らず絞り出すことができる。発泡ガスは一対の圧縮ロールの対向部の歯が相互に噛み合う領域から漏出され、漏出した発泡ガスの拡散はカバーにより防止されるので、発泡ガスを高濃度の状態で回収することができる。従って、発泡ガスの液化凝縮工程も簡素化できる。以上により、小型、低コストで高効率の発泡ガスの回収装置を提供できる。
【００３０】
また、上記の第２の発泡ガスの回収装置では、一方の圧縮ロールの外周面の一部と対向する導入壁を備え、発泡樹脂が導入壁とこれと対向する圧縮ロールの外周面との間を通って一対の圧縮ロールの対向部に搬送されるので、発泡樹脂の一対の圧縮ロールの対向部への噛み込み安定性が向上する。
【００４２】
次に、本発明の冷蔵庫の解体方法は、発泡樹脂を断熱材として使用する冷蔵庫の断熱筐体を所定の大きさ及び形状の個片に切断し分離する工程と、前記個片を圧縮することにより前記発泡樹脂内の発泡ガスを漏出させ回収する工程とを有し、前記発泡ガスを漏出させ回収する工程を上記本発明の第１〜第２のいずれかの発泡ガスの回収装置を用いて行なうことを特徴とする。これにより、発泡ガスを高濃度の状態で回収でき、回収のための設備や設置スペースが大型化することがなく、低コストで冷蔵庫を解体できる。
【００４３】
【発明の実施の形態】
本発明の発泡樹脂から発泡ガスを回収する方法を、廃棄冷蔵庫の断熱筐体として使用されている発泡樹脂から発泡ガスを回収する場合を例に説明する。
【００４４】
廃棄冷蔵庫の断熱筐体から発泡ガスを回収するためには、以下の工程を順に行なう。最初に、冷媒ガス（例えば、フロンガス）と冷凍機油を回収し、コンプレッサ等を取り外す。次いで、冷蔵庫の筐体（断熱筐体）を適当な大きさの個片に切断する。そして、該個片を本発明の発泡ガスの回収装置に投入して、発泡ガスを回収する。
【００４５】
冷蔵庫の断熱筐体は、発泡樹脂に鉄板や樹脂板などの非圧縮性の板状物が積層されている。これらの非圧縮性の板状物は、断熱筐体を個片に切断した後であって、発泡ガスの回収装置に投入する前に、発泡樹脂から分離除去しても良いし、発泡樹脂に積層されたままの状態で発泡ガスの回収装置に投入しても良い。
【００４６】
以下に、これらの工程を順に説明する。
【００４７】
（実施の形態１）
本実施の形態１では、廃棄冷蔵庫の断熱筐体を個片に切断するまでの工程を説明する。
【００４８】
まず、解体しようとする冷蔵庫の冷媒ガス（例えば、フロンガス）と冷凍機油を周知の方法で回収し、コンプレッサを取り外す。これにより、後の切断分離工程で冷媒ガスが空気中に拡散されるのを防止できる。この際、更に、熱交換機、回路基板等を含む電気制御装置なども併せて取り外しておくのが好ましい。これらの作業は手作業で行なうことができる（一次分解工程）。
【００４９】
次いで、コンプレッサなどの付属機器が取り外された断熱筐体を切断して複数の個片に分離する。
【００５０】
以下に、２ドアタイプの冷蔵庫の切断分離の例を説明する。
【００５１】
図１は、上記一次分解工程を経た２ドアタイプの冷蔵庫の断熱筐体の概略斜視図である。断熱筐体１は上扉２ａと下扉２ｂと筐体本体３とから構成される。
【００５２】
まず、最初に、図２に示すように、上扉２ａと下扉２ｂとを切断して取り外す。
【００５３】
次いで、例えば図３に示すように、筐体本体３を、天板４ａ、底板４ｂ、仕切板４ｃ，４ｄ、右側板６ａ，６ｂ，６ｃ、左側板７ａ，７ｂ，７ｃ、及び背面板８の略平板状の個片に切断する。切断箇所は、後述する発泡ガスの回収装置に投入することができる程度の大きさ及び形状の個片が得られれば、図３の例に限定されない。このとき必要以上に小さな個片に切断する必要はない。小さくし過ぎると、切断時間が増大するのみならず、切断時に発泡樹脂中に含有されている発泡ガスが漏出したり、個片のその後の取り扱いが煩雑になったりする。
【００５４】
断熱筐体３を切断するための装置は特に制限されないが、断熱筐体３が金属、樹脂等からなる複合部材であり、また、外部から見えない部分に未知の部品が配置されている可能性もあるため、図４，図５に示す切断装置を使用することが好ましい。
【００５５】
図４は切断装置の上面図、図５は図４のＶ−Ｖ線での矢印方向から見た断面図であり、断熱筐体１９０を切断している状態を併せて示している。
【００５６】
切断装置１００は、図４、図５に示すように、第１の回転ユニット１１０と第２の回転ユニット１２０とを有する。
【００５７】
第１の回転ユニット１１０は、主面を対向させながら所定距離だけ離間して主軸１１２に取り付けられた一対の円板（回転体）１１１，１１１と、一対の円板１１１，１１１間に架設された支軸１１３に回動可能に取り付けられた打撃体（硬質固体）１３０とを有する。主軸１１２は駆動モータ１１５の回転軸に接続されており、この結果、第１の回転ユニット１１０は主軸１１２を回転中心として回転する。支軸１１３は回転中心を中心とする円周上に等角度間隔に４つ設けられる。
【００５８】
同様に、第２の回転ユニット１２０は、主面を対向させながら所定距離だけ離間して主軸１２２に取り付けられた一対の円板（回転体）１２１，１２１と、一対の円板１２１，１２１間に架設された支軸１２３に回動可能に取り付けられた打撃体（硬質固体）１４０とを有する。主軸１２２は駆動モータ１２５の回転軸に接続されており、この結果、第２の回転ユニット１２０は主軸１２２を回転中心として回転する。支軸１２３は回転中心を中心とする円周上に等角度間隔に４つ設けられる。
【００５９】
第１の回転ユニット１１０及び第２の回転ユニット１２０は、第１の回転ユニット１１０の回転軸方向と第２の回転ユニット１２０回転軸方向とが平行で、円板１１１の主面と円板１２１の主面とが略同一面上になるように、即ち、回転時に打撃体１３０の先端の切刃部１３１が描く軌跡円１１７と打撃体１４０の先端の切刃部１４１が描く軌跡円１２７とが同一面内にほぼ含まれるように、共通のベース１０３に保持される。ベース１０３はロボットアーム１０５に取り付けられる。
【００６０】
打撃体１３０は、平面形状が正四角形で所定厚さを有する板状体からなり、中央部に貫通穴１３３を有する。正四角形の板状体の４つの角部１３１が従来工具の切刃部に相当し、断熱筐体を打撃する。打撃体１３０は、その貫通穴１３３に支軸１１３を遊貫させて、回転ユニット１１０に取り付けられる。回転ユニット１１０が回転したとき、打撃体１３０の外周の一部（特に切刃部１３１）が円板１１１の外周より外方に位置するように、打撃体１３０は取り付けられる。
【００６１】
打撃体１４０は、遊動部１４５と、遊動部１４５の一方の端部に設けた貫通穴１４３と、遊動部１４５の他方の端部の切刃部１４１とを有する。遊動部１４５は、略円弧状部分と該円弧の両端を結ぶ弦とで囲まれた略弓形状と近似した形状を有する。切刃部１４１は断熱筐体との衝突時の衝撃に耐え得るように、また、貫通穴１４３の周囲領域は回転時の遠心力に耐え得るように、それぞれ厚くし、それ以外の部分は軽量化のために薄く形成されている。打撃体１４０は、切刃部１４１が回転方向の前方を向くように、貫通穴１４３に支軸１２３を遊貫させて、回転ユニット１２０に取り付けられる。図４，５に示したように、回転ユニット１２０が回転したとき、打撃体１４０の外周の一部（特に切刃部１４１）が円板１２１の外周より外方に位置するように、打撃体１４０は取り付けられる。
【００６２】
支軸１１３と打撃体１３０の貫通穴１３３との間には所定の嵌合隙間１１４を設ける。同様に、支軸１２３と打撃体１４０の貫通穴１４３との間には所定の嵌合隙間１２４を設ける。嵌合隙間１１４，１２４を設けることにより、打撃体と断熱筐体１９０との衝突時に、回転体１１１，１２１が高速回転しているにもかかわらず、切刃部１３１，１４１、及び支軸１１３，１２３に与える衝撃を和らげ、支軸など回転ユニット１１０，１２０の構成部材の破損を防止する。
【００６３】
かかる切断装置１００を用いた断熱筐体の切断の一例を説明する。図５に示すように、鉄板１９１、発泡樹脂（断熱材）１９２、及び樹脂板１９３とがこの順に積層された積層構成の断熱筐体１９０を切断する場合を説明する。主軸１１２，１２２の回転軸方向が板状の断熱筐体１９０の表面と略平行となるように切断装置１００と断熱筐体１９０とを配置する。そして、第１の回転ユニット１１０及び第２の回転ユニット１２０をそれぞれ矢印１１９，１２９の方向に高速回転させながら、切断装置１００を矢印１０９の向きに移動させる。ここで移動方向１０９は、円板１１１，１２１の主面と平行で、かつ断熱筐体１９０の表面とも平行である。この結果、まず第１の回転ユニット１１０の打撃体１３０が断熱筐体１９０の表層の鉄板１９１と衝突し、鉄板１９１と発泡樹脂１９２の上部の一部が切断され、断熱筐体１９０の上面に所定の幅及び深さの溝が形成される。続いて、この溝に沿って第２の回転ユニット１２０の打撃体１４０が進行し、打撃体１３０が届かなかった下層の発泡樹脂１９２及び樹脂板１９３が切断される。
【００６４】
このとき、少なくとも硬度が高く難切削材である鉄板１９１と衝突する打撃体１３０を鉄板１９１を構成する材料の臨界衝撃速度以上の速度で衝突させる。
【００６５】
臨界衝撃速度は材料によって相違する。例えば、アルミニウム、軟鋼、ステンレス鋼、チタンの臨界衝撃速度は、それぞれ順に４９．７ｍ／秒、３０．０ｍ／秒、１５２．３ｍ／秒、６１．８ｍ／秒程度である。従って、打撃体１３０の衝突速度は被切断物の種類に応じて変更することができる。打撃体の衝突速度を被切断物の臨界衝撃速度の２倍以上、更には３倍以上、特に４倍以上とすると、安定した切断が可能になるので好ましい。被切断物の材質が不明の場合は、第１の回転ユニット１１０の回転速度を高めに設定しておくのが好ましい。
【００６６】
この切断方法は、臨界衝撃速度（ｃｒｉｔｉｃａｌｉｎｐａｃｔｖｅｌｏｃｉｔｙ）以上の高速引っ張り力を被加工物に加えると着力端で直ちに破断がおきる塑性波理論、または臨界衝撃速度以上の高速圧縮力を加えると急激に延性が低下し、着力端は小さな歪で破壊する（脆くなることと類似の現象）という理論を切断方法として実用化したものである。
【００６７】
高速回転する打撃体１３０が鉄板１９１に該鉄板１９１の臨界衝撃速度以上で衝突し、反発する時、打撃体と鉄板１９１の衝突部位及びその近傍のごく限られた範囲で鉄板１９１表面が微粒子状または微細片に瞬時に破砕（破壊）される。
【００６８】
このような切断装置は、以下の特徴を有する。
【００６９】
（１）切断部位の摩擦熱の発生は極めて少ない。また、打撃体は高速運動により急速に空冷され打撃体自体の温度上昇も極めて小さい。
【００７０】
（２）打撃体が被切断物と衝突することにより打撃体が加工硬化を受け、使用につれて硬化し耐摩耗性が増大する。
【００７１】
（３）切断時の切断抵抗と摩擦抵抗が小さい。その結果、切断時に断熱筐体を強固に保持、固定する必要がない。また、前記打撃体を支承する支軸、高速回転する回転体や主軸の剛性、軸受の剛性、回転体主軸を把持するロボットの剛性等を強固に構築する必要がない。
【００７２】
（４）断熱筐体が異なる複数の部材（例えば、金属、樹脂成形品、ガラス、フェライト等）で構成されていても同一の切断装置で連続して切断可能である。
【００７３】
従って、従来、一般的に用いられていた、鋸刃を備えたバンド状カッター（バンドソー）若しくは円盤状カッター（メタルソー）、または砥粒を円盤状や円筒体状に成形した砥石工具を用いるグラインダー切断、またはアセチレンガス等を用いたガス溶断等に比較して、上記の切断装置によれば被切断物の材質を問わず連続して切断することができ、切断刃（打撃体）の寿命もはるかに長い。
【００７４】
なお、上記の例において、第２の回転ユニット１２０の打撃体１４０は、発泡樹脂１９２及び樹脂板１９３の臨界衝撃速度以上の速度で衝突させる必要は必ずしもない。発泡樹脂１９２及び樹脂板１９３は硬度が低く、また脆性破壊しにくいので、打撃体１４０をその臨界衝撃速度以下の低速で衝突させても衝突部分の近傍のみが破砕され、容易に切断することができる。
【００７５】
また、第１の回転ユニット１１０又は第２の回転ユニット１２０のいずれか一方のみを有する切断装置で断熱筐体１９０を一度に又は複数回に分けて切断することも可能である。
【００７６】
（実施の形態２）
上記のようにして略平板状に切断された断熱筐体の個片は、剥離装置にて、発泡樹脂から鉄板と樹脂層とを剥離し分離しても良い。
【００７７】
図６は、本実施の形態の剥離装置の概略構成を示した側面図である。剥離装置２００は、上下に離間して平行に配置された一対の圧縮ロール２０１，２０２と、搬送装置２３０，２３５，２４０とを有する。
【００７８】
圧縮ロール２０１，２０２はそれぞれ図示しない駆動機構により矢印２０１ａ，２０２ｂの方向に回転駆動される。下側圧縮ロール２０２の両端は図示しない軸受機構により保持されており、下側圧縮ロール２０２は所定位置で回転する。一方、上側圧縮ロール２０１の両端は支持アーム２０３で支持される。支持アーム２０３の上部に雌ねじ２０４が形成されており、雌ねじ２０４にリードねじ２０５が螺合され、リードねじ２０５の上端部は駆動モータ２０６の回転軸と結合されている。駆動モータ２０６を正逆回転することにより、上側圧縮ロール２０１を上下動させることができ、その結果、一対の圧縮ロール２０１，２０２間の隙間を調整することができる。
【００７９】
搬送装置２３０は、矢印の方向に回転する一対のロール２３１，２３２とこれらの間に架け渡されたエンドレスベルト２３３とから構成されるベルトコンベヤである。同様に、搬送装置２３５は、矢印の方向に回転する一対のロール２３６，２３７とこれらの間に架け渡されたエンドレスベルト２３８とから構成されるベルトコンベヤである。搬送装置２３０，２３５は一対の圧縮ロール２０１，２０２を挟むように配置され、搬送装置２３０，２３５の上面と、下側圧縮ロール２０２の外周面の上部とは略同一高さに設定されている。
【００８０】
搬送装置２４０は、矢印の方向に回転する一対のロール２４１，２４２とこれらの間に架け渡されたエンドレスベルト２４３とから構成されるベルトコンベヤである。搬送装置２４０は、下側圧縮ロール２０２の下方に配置される。
【００８１】
以上のように構成された本実施の形態の剥離装置２００の動作について以下に説明する。
【００８２】
上述のようにして略平板状に切断された冷蔵庫の断熱筐体の各個片（積層体）２９０は、鉄板２９１側を下向きにして搬送装置２３０上に載置され、矢印２９５の向きに搬送される。その後、個片２９０は、一対の圧縮ロール２０１，２０２間に到達する。一対の圧縮ロール２０１，２０２の隙間は、個片２９０の厚みより小さく設定されているから、個片２９０は圧縮ロール２０１，２０２により圧縮される。但し、鉄板２９１及び樹脂板２９３は非圧縮性を有するから、発泡樹脂２９２のみが圧縮される。このとき、発泡樹脂２９２中に形成された独立気泡が破壊されない程度に（即ち、発泡樹脂２９２の弾性変形範囲内で）圧縮されるから、一対の圧縮ロール２０１，２０２間を通過した後、直ちに発泡樹脂２９２の厚さは圧縮前の厚さ近くまで回復する。
【００８３】
一方、鉄板２９１は、一対の圧縮ロール２０１，２０２間を通過する際に下側ロール２０２の外周面と同方向の曲率を有するように変形し、圧縮ロール２０１，２０２間から出て来るときには、発泡樹脂２９２との接合界面で剥離して、接触したロール（下側ロール２０２）側にカールした状態となっている。カールした鉄板２９１は、下側ロール２０２と搬送装置２３５との間の隙間を通って搬送装置２４０上に落下する。その後鉄板２９２は搬送装置２４０で矢印２９７の向きに搬送され、回収される。
【００８４】
また、樹脂板２９３は、一対の圧縮ロール２０１，２０２間で圧縮され、その後、発泡樹脂２９２の厚さが回復する際に、不規則に変形し、圧縮ロール２０１，２０２間から出て来るときには、発泡樹脂２９２との接合界面で剥離して、波状に変形した状態となっている。よって両者は容易に分離できる。
【００８５】
更に、発泡樹脂２９２中に埋設された配管（例えば、冷媒を通すためのもの）２９４の挙動について図７を用いて説明する。図７（Ａ）、図７（Ｂ）、図７（Ｃ）はそれぞれ、図６の７Ａ−７Ａ線、７Ｂ−７Ｂ線、７Ｃ−７Ｃ線において矢印方向から個片２９０を見たときの断面図である。
【００８６】
図７（Ａ）に示すように、発泡樹脂２９２中に、例えば、冷媒を通すための配管２９４が埋設されている場合がある。配管２９４は例えば銅系の金属材料からなる。一対の圧縮ロール２０１，２０２間を通過する際、図７（Ｂ）に示すように、配管２９４は上下方向にほぼ完全に押しつぶされ、発泡樹脂２９２は押しつぶされた配管２９４の厚さとほぼ同程度の厚さまで圧縮される。このとき、配管２９４の圧縮方向の上下の位置にある発泡樹脂２９２は、配管２９４とその上下の鉄板２９１及び樹脂板２９３との間に挟まれて左右に切断分離される。その結果、圧縮ロール２０１，２０２間を通過した後、発泡樹脂２９２の厚さが回復したとき、図７（Ｃ）に示すように、発泡樹脂２９２は配管２９４の上下には存在せず、配管２９４を挟んで両側に切断された状態となる。従って、発泡樹脂２９２と配管２９４とを容易に分離することができる。
【００８７】
図６、図７では発泡樹脂２９２中に配管２９４が埋め込まれている場合を説明したが本発明はこれに限定されず、いわゆる線状物（例えば、配管等の管状物や、電気配線（ワイヤ）等の狭義の線状物）が埋め込まれている場合であっても、圧縮ロール２０１，２０２間を通過後は、発泡樹脂２９２と線状物とを容易に分離することができる。
【００８８】
具体的な実施例を示す。廃棄冷蔵庫の断熱筐体を切断して個片２９０を得た。個片２９０は、厚さ０．６ｍｍの冷間圧延鋼板からなる鉄板２９１と、厚さ６０ｍｍの発泡樹脂（発泡ウレタン）２９２と、厚さ０．８ｍｍのＡＢＳ樹脂（アクリロニトリル−ブタジエン−スチレン共重合体）からなる樹脂板２９３とが積層された積層体であり、発泡樹脂２９２中に外径５ｍｍ、内径４ｍｍの銅管が埋設されている。個片の平面形状は、縦×横＝約５０ｃｍ×約１０ｃｍの略矩形状である。この個片２９０を図６に示した剥離装置２００の圧縮ロール２０１，２０２間を通過させて全体厚みが約１．５ｍｍ程度になるまで圧縮した。圧縮ロール２０１，２０２間から出てきたとき、鉄板２９１は接触したロール側にカールしており、樹脂板２９３は波状に不規則に変形しており、いずれも発泡樹脂２９２と分離していた。また、埋設されていた配管２９４は圧壊されており、わずかな力で発泡樹脂２９２と容易に分離することができた。圧縮後の発泡樹脂２９２の厚みは約３０〜４０ｍｍ程度にまで回復した。
【００８９】
本実施の形態の分離装置において、個片２９０を通過させる際の圧縮ロール２０１，２０２間の隙間は特に制限はないが、上記のように発泡樹脂２９２とそれ以外の部材（即ち、鉄板２９１、樹脂板２９３、線状物２９４）とを分離することができ、かつ、圧縮によって発泡樹脂２９２中の独立気泡が破壊されて発泡ガスが漏出しない程度であることが好ましい。圧縮量が少ないと、発泡樹脂２９２とそれ以外の部材とを分離することができず、圧縮量が多すぎると独立気泡が破壊されて発泡ガス（例えばフロンガス）が飛散する。圧縮ロール２０１，２０２間の隙間の具体的数値は、被圧縮材である個片２９０の構成や、圧縮時の圧縮ロール２０１，２０２のたわみなどにより変化するが、上記の実施例の場合では１．３〜２．０ｍｍ程度に設定するのが好ましい。
【００９０】
圧縮ロールの配置は、対向して配置された少なくとも一対の圧縮ロール間で圧縮できる構成であれば、図６の構成に限定されない。例えば、個片２９０に直接接する圧縮ロール２０１，２０２の、個片２９０と反対側に、該圧縮ロール２０１，２０２のたわみを防止するバックアップロールを配置した構成であってもよい。また、幅方向の中央部の径を両端部の径より太くした、いわゆるクラウンロールを用いて、幅方向の圧縮力の均一化を図ってもよい。更に、対向する一対の圧縮ロール２０１，２０２の外径が一致していなくてもよい。
【００９１】
また、搬送装置２３０，２３５，２４０としては、図６に示したようなベルトコンベヤでなくてもよく、例えばローラコンベヤやその他の周知の搬送機構を用いることができる。
【００９２】
また、図６では、鉄板２９１を下側にすることで、圧縮ロール２０１，２０２間を通過してカールした鉄板２９１を下側ロール２０２と搬送装置２３５との間を通過させて分離する構成を示したが、搬送装置２３５上に鉄板２９１、発泡樹脂２９２、及び樹脂板２９３が積層された状態で排出させて、その後これらを分離することもできる。
【００９３】
圧縮ロール２０１，２０２間を通過させた後の、発泡樹脂２９２とそれ以外の部材との分別方法は、特に制限されず、例えば、人手やロボットによる分別や、密度差を利用した周知の風力分別方法を用いることができる。
【００９４】
上記の実施の形態では、発泡樹脂２９２の表裏に鉄板２９１と樹脂板２９３とがそれぞれ積層された個片２９０を用いた例を示したが、鉄板２９１及び樹脂板２９３のいずれか一方のみが積層された個片であっても同様に分離することができる。
【００９５】
更に、上記の実施の形態では、個片２９０として廃棄冷蔵庫の断熱筐体を切断して得た個片を用いているが、本実施の形態の剥離装置及び発泡樹脂の回収方法はこれに限定されず、発泡樹脂に非圧縮性を有する他の板状物が積層された積層体（例えば自動車のドアパネル）を、発泡樹脂と他の板状物とに分離する場合に広く利用することができる。
【００９６】
以上のように、本実施の形態の分離装置２００によれば、発泡ガスをほとんど発生させることなく発泡樹脂とそれ以外の部材とを分離することができる。従って、分離装置２００の周りに発泡ガスの拡散を防止するようなカバーを設置する必要がなく、また、低濃度のフロンガスを回収するための大がかりな装置も必要ない。従って、装置を設置するための広大な空間も必要ない。更に、被圧縮個片２９０は、圧縮ロール２０１，２０２間で圧縮できる程度の大きさ及び形状であれば良く、細かく裁断する必要がないので、廃棄物（上記の例では冷蔵庫の断熱筐体）の切断量が少なくて済み、その結果、切断時に漏出する発泡ガスの量も最小限に抑えることができる。また、圧縮によって発泡樹脂２９２やそれ以外の部材が細かく破砕されることもないから、その後の分別作業や搬送等の取り扱い作業が容易である。このように、本実施の形態によれば、簡単な構成で、省スペースで、効率よく、低コストで発泡樹脂を分離し回収することができる。
【００９７】
（実施の形態３−１）
発泡樹脂から発泡ガスを回収する方法について説明する。
【００９８】
図８に本実施の形態３−１に係る発泡ガスの回収装置の概略構成を示す。
【００９９】
発泡樹脂の回収装置３００は、発泡樹脂３０１を圧縮して、その内部に存在する独立気泡を破壊して、その中の発泡ガスを漏出させる圧縮装置３３０と、圧縮装置３３０に発泡樹脂を供給するフィーダ３２０とを有する。
【０１００】
フィーダ３２０は、一端部を圧縮装置３３０に接続されたフィード部３２１と、フィード部３２１内の発泡樹脂３０１を圧縮装置側に送る送り部３２５とを有する。フィード部３２１は略中空円筒形状を有し、一端部に径が徐々に細くなった漏斗部３２２を有し、漏斗部３２２の先端開口は圧縮装置３３０と接続される。フィード部３２１の他端部には送り部３２５が設置される。フィード部３２１の送り部３２５寄りの上部に開口が設けられ、ホッパ３１０の下部開口３１２が接続されている。送り部３２５は、フィード部３２１内に供給された発泡樹脂３０１を圧縮装置３３０に移動させるピストン３２６と、ピストン３２６を往復移動させるアクチュエータ３２７（例えば、油圧シリンダ、又は、駆動モータと送りねじ等）とからなる。
【０１０１】
ホッパ３１０は、上部開口から投入された発泡樹脂３０１を一時的に貯蔵するとともに、下部開口３１２を介してフィード部３２１に供給する。下部開口３１２にはバルブ（図示せず）が取り付けられている。ホッパ３１０の上部開口の上方には、搬送装置３０５が設置されている。搬送装置３０５は、矢印の方向に回転する一対のロール３０６，３０７とこれらの間に架け渡されたエンドレスベルト３０８とから構成されるベルトコンベヤである。
【０１０２】
圧縮装置３３０は、発泡樹脂３０１を圧縮するための一対の圧縮歯車ロール３３１，３３２を有する。図９に一対の圧縮歯車ロール３３１，３３２の詳細を示す。図９（Ａ）は回転軸方向から見た側面図、図９（Ｂ）は回転軸と直交する方向から見た正面図である。図９（Ｂ）では、歯車形状を簡略化して記載している。図８，図９に示すように、一対の圧縮歯車ロール３３１，３３２は上下に平行に配置され、それぞれ図示しない駆動機構により矢印３３１ａ，３３２ａの方向に回転駆動される。一対の圧縮歯車ロール３３１，３３２は、外径に対して回転軸方向の長さが長い円筒歯車形状を有している。本実施の形態の圧縮歯車ロール３３１，３３２は、その外表面に、相互に噛み合う歯が回転軸と平行方向に形成された平歯車形状を有している。一対の圧縮歯車ロール３３１，３３２の間隔又は圧縮力は調整することができ、その具体的調整機構は特に制限されないが、例えば図６に示した圧縮ロール２０１，２０２間の隙間調整機構と同様の構成をとることができる。
【０１０３】
一対の圧縮歯車ロール３３１，３３２の対向部（噛み合い部）の噛み込み側に漏斗部３２２の先端開口が配置される。
【０１０４】
また、一対の圧縮歯車ロール３３１，３３２の対向部の排出側には、該対向部よりやや低い位置に、複数本の搬送ロール３４１からなるローラコンベヤ３４０が設けられている。複数本の搬送ロール３４１は、相互に平行に、離間して、同一高さで配置されており、それぞれが矢印方向に回転する。ローラコンベヤ３４０の搬送方向の下流側には、これと略同一高さで搬送装置３４５が設置される。搬送装置３４５は、矢印の方向に回転する一対のロール３４６，３４７とこれらの間に架け渡されたエンドレスベルト３４８とから構成されるベルトコンベヤである。搬送装置３４５の終端（ロール３４７）は、圧縮装置の外側に配置され、その下側に回収箱３４９が設置される。
【０１０５】
下側圧縮歯車ロール３３２、ローラコンベヤ３４０、及び搬送装置３４５の下方には搬送装置３５０が設置される。搬送装置３５０は、矢印の方向に回転する一対のロール３５１，３５２とこれらの間に架け渡されたエンドレスベルト３５３とから構成されるベルトコンベヤである。搬送装置３５０の終端（ロール３５２）は、圧縮装置の外側に配置され、その下側に回収箱３５５が設置される。
【０１０６】
圧縮歯車ロール３３１，３３２を含む圧縮室３３６はカバー３３５によって覆われている。カバー３３５の上部及び下部にはそれぞれ吸引配管３３７，３３８が取り付けられ、その先にはバグフィルタ、吸引ポンプ、凝縮器、及びガス捕集タンクなどが順に接続されている（図示せず）。
【０１０７】
以上のように構成された本実施の形態の発泡ガスの回収装置３００の動作について以下に説明する。
【０１０８】
発泡樹脂３０１は搬送装置３０５により搬送されて、その終端からホッパ３１０の上部開口内に落下する。発泡樹脂３０１としては、実施の形態１により得た個片（発泡樹脂に鉄板、樹脂板、線状物などが一体化されたもの）であっても良いし、あるいは、実施の形態２により得た発泡樹脂２９２（鉄板２９１、樹脂板２９３等の発泡樹脂２９２以外の部材が除去されたもの）であっても良い。あるいは、従来の技術の欄で説明したように、廃棄冷蔵庫の断熱筐体を数ｃｍ程度の大きさに粗破砕した後、鉄板及び樹脂板を分別除去して得た発泡樹脂であっても良い。あるいは、これら以外の方法によって得られた発泡樹脂であっても良く、また、冷蔵庫の断熱筐体以外の用途（例えば、自動車のドアパネル）に使用される発泡樹脂であっても良い。
【０１０９】
ホッパ３１０内に投入された発泡樹脂３０１は重力により下部開口３１２からフィード部３２１内に落下する。フィード部３２１内の発泡樹脂３０１は送り部３２５のピストン３２６で漏斗部３２２側に送られ、その先端開口を通って一対の圧縮歯車ロール３３１，３３２の対向部に供給される。
【０１１０】
一対の圧縮歯車ロール３３１，３３２の各外表面には、回転軸方向と平行な歯が多数形成されているから、発泡樹脂３０１は該歯によって両ロールの対向部に確実に噛み込まれる。
【０１１１】
発泡樹脂３０１は圧縮歯車ロール３３１，３３２間を通過する際に圧縮及び変形されて、内部の独立気泡が破壊され、その中の発泡ガスが放出される。圧縮をロール形状を有する一対の圧縮歯車ロール３３１，３３２を用いて行なうことで、微小な帯状の領域に極めて高い荷重を付与することができる。更に、一対の圧縮歯車ロール３３１，３３２の表面に相互に噛み合う歯が形成されていることにより、発泡樹脂３０１がこれらの対向部を通過する際にミクロな剪断力を発泡樹脂３０１中に発生させることができるので、発泡樹脂３０１中の独立気泡を容易かつ確実に圧壊させることができる。また、一対の圧縮歯車ロール３３１，３３２が相互に噛み合いながら回転することで圧縮力と剪断力が付与される帯状の領域が順に移動するので、独立気泡が順に破壊されて、含有されている発泡ガスを残らず外部に絞り出すことができる。しかも、一対の圧縮歯車ロール３３１，３３２間には極めて高い圧力が付与されているので、発泡樹脂３０１内の各独立気泡が対向部を通過する際に極めて高い圧力で圧縮される。従って、独立気泡内の圧力が急激に上昇し、独立気泡を構成する樹脂壁が破裂して、独立気泡内のガスが勢いよく噴出する。従って、対向部を通過し、発泡ガスが放出された後の発泡樹脂は粉体状（粒径が１ｍｍ以下、更には数十μｍ〜数百μｍ程度）となる。
【０１１２】
粉体状に破壊された発泡樹脂材料は、一対の圧縮歯車ロール３３１，３３２の排出側から排出される。極めて高い圧力に圧縮された発泡ガスが瞬時に拡散する勢いで、発泡樹脂材料の粉状物３０３は両ロールの対向部から噴き出すようにして排出される。紛状物３０３はローラコンベヤ３４０の搬送ロール３４１間を通り抜けて、その下の搬送装置３５０上に落下する。紛状物３０３は搬送装置３５０により圧縮装置３３０の外に搬送され、回収箱３５５内に堆積する。
【０１１３】
一方、発泡樹脂の独立気泡内から放出した発泡ガスは、その密度に応じてカバー３３５内の上部又は下部に集まり、吸引配管３３７，３３８を通じて回収される。
【０１１４】
上記において、発泡樹脂３０１の表面に鉄板や樹脂板が積層されていたり、内部に線状物が埋め込まれていたり、これらが発泡樹脂３０１とは分離した状態で発泡樹脂３０１と混在していたりする場合、これらの非圧縮性物は、一対の圧縮歯車ロール３３１，３３２の対向部を通過する際に容易に変形するので、一対の圧縮歯車ロール３３１，３３２が発泡樹脂に与える圧縮力と剪断力を阻害することはない。従って、一対の圧縮歯車ロール３３１，３３２の対向部を通過する際に発泡樹脂は上記と同様に粉体状に破壊され、発泡ガスが放出されるとともに、発泡樹脂材料とそれ以外の鉄板、樹脂板、線状物などの非圧縮性の固体材料とが分離される。一対の圧縮歯車ロール３３１，３３２の対向部の排出側から排出された鉄板、樹脂板、線状物などの非圧縮性の固体材料３０２は、その大きさのためにローラコンベヤ３４０を構成する複数の搬送ロール３４１間の隙間を通り抜けることができない。従って、非圧縮性固体材料３０２は、ローラコンベヤ３４０、搬送装置３４５により圧縮装置３３０の外に搬送され、回収箱３４９内に回収される。一方、発泡樹脂材料の粉状物３０３はローラコンベヤ３４０の搬送ロール３４１間を通り抜けて、搬送装置３５０上に落下し、圧縮装置３３０の外に搬送され、回収箱３５５内に堆積する。
【０１１５】
このように、本実施の形態の発泡ガスの回収装置では、発泡樹脂から鉄板、樹脂板、線状物などの非圧縮性物を予め分離除去しておく必要がない。発泡樹脂にこれらの非圧縮性物が一体化した状態で投入しても、発泡ガスの回収時に、同時に発泡樹脂材料と、これ以外の非圧縮性固体材料とを分離・分別することができる。従って、工程数が削減され、極めて効率よく、発泡ガスと、発泡樹脂材料と、これ以外の非圧縮性固体材料とを分別回収することができる。また、発泡樹脂から非圧縮性物を分離・分別するための工程や装置を別に設ける必要がないので、分別回収コストが低減でき、また、装置全体が占める空間を削減できる。
【０１１６】
以上のように、本実施の形態の発泡樹脂の回収装置３００によれば、圧縮室３３６を覆うカバー３３５を設けることで、発泡ガスが拡散するのを防止できる。また、発泡ガスの取り出しは、圧縮歯車ロール３３１，３３２で発泡樹脂を圧縮して、内部の独立気泡の隔壁を圧壊することで行なうので、圧縮室３３６の内容積を比較的小さくできる。更に、圧縮後の発泡樹脂３０１は紛状物となり、その搬出は、従来のような空気搬送ではなく、搬送装置３５０を用いて行なうので、発泡ガスが空気中に低濃度に希釈されることがない。以上により、発泡ガスを高濃度の状態で取り出すことができる。よって、その後、発泡ガスを含む空気から発泡ガスを液化凝縮して分離する作業が容易となり、そのための設備は簡単なもので充分で、設備の小型化とコストの低下を実現できる。
【０１１７】
また、発泡樹脂３０１を圧縮歯車ロール３３１，３３２間に供給して圧縮するだけで発泡ガスを取り出すことができるので、発泡樹脂３０１としては、圧縮歯車ロール３３１，３３２間に供給でき、かつ圧縮可能な程度の大きさ及び形状であれば良く、従来のように数ｃｍ程度にまで細かく破砕する必要がない。従って、発泡樹脂３０１の前処理工程が簡素化できる。
【０１１８】
また、発泡樹脂に他の材料が一体化又は混入していても、発泡ガスの回収に支障を来たすことがない。しかも、発泡ガスの回収と同時に発泡樹脂とそれ以外の材料とを分離・分別できる。従って、発泡樹脂から他の材料からなる部材を除去する前処理工程が不要となり、極めて効率的である。
【０１１９】
また、発泡樹脂３０１の搬送も、風送ではなく、本実施の形態のようにベルトコンベヤのような搬送装置３０５で搬送可能であり、搬送経路の簡素化と設備コストの低下が可能である。
【０１２０】
また、一対の圧縮歯車ロール３３１，３３２の外周に歯が形成されているので、投入された発泡樹脂は、ロール表面で滑ることなく、歯によって両ロールの対向部に確実に引き込まれる。従って、安定した処理が可能である。
【０１２１】
運転時の圧縮歯車ロール３３１，３３２間の隙間又は圧縮荷重は、処理しようとする発泡樹脂３０１に応じて変更すればよい。一般に、非圧縮性の鉄板や樹脂板を取り除いた発泡樹脂３０１を投入する場合には、発泡樹脂３０１を噛み込んでいない状態において両歯車ロールを密着させ、更に両歯車ロール間に所定の荷重を付与した状態にしておくのが好ましい。また、非圧縮性の鉄板や樹脂板が付着したままの発泡樹脂３０１を投入する場合には、非圧縮性部材の肉厚等を考慮して適切な隙間を設けておくことが好ましい。但し、その隙間は非圧縮性部材の厚みより薄く設定しておくことが好ましい。いずれの場合も、両歯車ロールの対向部において発泡樹脂３０１に極めて高い圧力が付与されるように構成する必要がある。発泡樹脂中の無数の独立気泡を構成する隔壁は弾力性に富み、その中に含有される発泡ガスも被圧縮性を有する。従って、低荷重では隔壁を破壊して発泡ガスを漏出させることは困難である。独立気泡中の発泡ガスの圧力によって独立気泡の隔壁を圧縮破壊（引張り破壊ではない）させることができるほどの極めて高い圧力が発泡ガスに発生するように、圧縮歯車ロールで局所的な高荷重を付与することが好ましい。
【０１２２】
具体的な実施例を示す。圧縮歯車ロール３３１，３３２として、外径（刃先円の直径）４１０ｍｍ、有効長６００ｍｍの、高炭素クロム軸受鋼鋼材（ＪＩＳ記号：ＳＵＪ２）からなる平歯車を用いた。歯形はインボリュート曲線により形成されており、モジュールは０．１とした。一対の圧縮歯車ロール３３１，３３２を、基準ピッチ円上における対向する歯面間隔が０．２ｍｍとなるように、かつ、両回転軸が平行になるように保持した。被圧縮対象物として、厚さ４０〜１００ｍｍのウレタン発泡樹脂の片面に厚さ０．６ｍｍの鉄板が一体化された、縦×横＝約５００ｍｍ×約５００ｍｍの、廃棄冷蔵庫の断熱筐体を切断して得た個片を用いた。これを一対の圧縮歯車ロール３３１，３３２間に供給して圧縮した。両圧縮歯車ロール３３１，３３２の回転速度は、刃先円における周速で５〜４０ｍ／分の間で適宜調整した。個片が一対の圧縮歯車ロール３３１，３３２間を通過する際の圧縮歯車ロール３３１，３３２に付与される荷重を測定したところ、約２００トン（１．９６ＭＮ）であった。一対の圧縮歯車ロール３３１，３３２の対向部の排出側からは、粉体状に破砕されたウレタン樹脂が噴き出すように放出され、ローラコンベヤ３４０を構成する複数の搬送ロール３４１間の隙間を通り抜け、搬送装置３５０上に落下した。また、波状に変形され、ウレタン樹脂がほぼ除去された鉄板はローラコンベヤ３４０上に排出された。これと並行して、発泡樹脂に内蔵されていたフロンガスが圧縮室３３６内に放出され、吸引配管３３７，３３８を通じて吸引し、凝縮することでフロンガスを回収することができた。回収したウレタン樹脂の粉状体を詳細に観察したところ、粒径が数十μｍ〜数百μｍ程度にまで細かく破砕されており、独立気泡は全て破壊されており、フロンガスは残存していなかった。
【０１２３】
上記の例では、圧縮歯車ロール３３１，３３２として、歯すじが回転軸と平行な平歯車である場合を例示したが、本発明はこれに限定されない。例えば、歯すじが回転軸に対して傾いたはすば歯車、歯すじの傾き方向が逆のはすば歯車を回転軸を一致させて連結することにより、全体として略「Ｖ」字状の歯を有するやまば歯車などであっても良い。
【０１２４】
また、圧縮歯車ロール３３１，３３２に代えて、外表面が実質的に平滑な一対の円筒形状の圧縮ロールを用いることができる。この場合、発泡樹脂への圧縮力の作用が変化する点、発泡樹脂の対向部への噛み込み安定性が低下する点を除いては上記と同様の効果を奏する。
【０１２５】
また、上記の例では、圧縮歯車ロール３３１，３３２を上下方向に並べて配置しているが、両ロールの回転軸が同一水平面内に含まれるように配置しても良い。そして、両ロールの対向部の上方にホッパ３１０の下部開口３１２を設けても良い。
【０１２６】
また、圧縮され粉体状に破壊された発泡樹脂材料を、鉄板などの非圧縮性固体材料と分別するために分別機構として、離間して配置した複数の搬送ロール３４１からなるローラコンベヤ３４０を例示したが、本発明の分別機構は、被圧縮対象物を圧縮歯車ロール３３１，３３２の対向部を通過させた後に少なくとも２種類に分別することができれば、その構成は特に限定されない。例えば、所定の大きさの開口を備えた網状物を用いて、大きさの違いを利用して分別しても良い。あるいは、大きさ以外の特性、例えば、磁気特性、密度などを利用して分別するものであっても良い。
【０１２７】
また、カバー３３５の構成は図８の形態に限定されない。発泡樹脂を圧縮するための圧縮歯車ロール３３１，３３２の対向部を少なくとも覆い、圧縮された発泡樹脂３０１から漏出する発泡ガスが拡散するのを防止できる構造であればよい。例えば、回収箱３４９，３５５をカバー内に設置して、該回収箱３４９，３５５を搬出できる開閉可能な扉をカバー３３５に設け、圧縮中は圧縮室３３６がカバー３３５と該扉によって完全に密閉される構造であってもよい。
【０１２８】
また、搬送装置３４５，３５０としては、図８に示したようなベルトコンベヤでなくてもよく、例えばローラコンベヤやその他の周知の搬送機構を用いることができる。
【０１２９】
（実施の形態３−２）
本実施の形態３−２に係る発泡ガスの回収装置における、発泡樹脂の圧縮部の概略構成を図１０（Ａ）、図１０（Ｂ）に示す。本実施の形態の発泡樹脂の圧縮部は、圧縮歯車ロール３６１と圧縮ロール３６２との組み合わせロールから構成される。図１０（Ａ）は該ロールの回転軸方向から見た側面図、図１０（Ｂ）は回転軸と直交する方向から見た正面図である。図１０（Ｂ）では、歯車形状を簡略化して記載している。図１０（Ａ）において、矢印３６１ａ，３６２ａは、圧縮歯車ロール３６１及び圧縮ロール３６２のそれぞれの回転方向を示している。
【０１３０】
本実施の形態３−２に係る発泡ガスの回収装置が、図８に示した実施の形態３−１に係る回収装置と相違するのは、図８、図９に示した一対の圧縮歯車ロール３３１，３３２を、図１０に示した圧縮歯車ロール３６１と圧縮ロール３６２との組み合わせロールに置き換えた点のみである。従って、実施の形態３−１との相違点のみを以下に説明する。
【０１３１】
圧縮歯車ロール３６１は、実施の形態３−１に示した圧縮歯車ロール３３１，３３２と同様の円筒歯車形状（本実施の形態では平歯車形状）を有している。また、圧縮ロール３６２の外周面は、凹凸のない円筒面である。
【０１３２】
圧縮歯車ロール３６１が歯車形状を有することにより、発泡樹脂は圧縮歯車ロール３６１と圧縮ロール３６２との間の対向部に確実に噛み込まれる。そして、圧縮歯車ロール３６１と圧縮ロール３６２との間を発泡樹脂が通過する際に、実施の形態３−１と同様に、発泡樹脂が圧縮及び変形を受けて、内部の独立気泡が破壊され、その中の発泡ガスが放出される。
【０１３３】
実施の形態３−１に比べて、圧縮歯車ロール３６１の歯の間の谷部では発泡樹脂の圧縮作用が低下する可能性があるが、歯形を調整することでその低下の程度を低減することができる。
【０１３４】
また、実施の形態３−１と異なり、圧縮歯車ロール３６１及び圧縮ロール３６２の各周速度を異ならせることができる。例えば、高速側のロールの周速度を低速側のロールの周速度より２０〜４０％大きく設定することができる。これにより、発泡樹脂中の独立気泡の隔壁に圧縮力と剪断力を付与することができ、発泡樹脂内の独立気泡をより確実に破壊させることができる。
【０１３５】
圧縮歯車ロール３６１の歯形は、図１０に示した平歯車形状である必要はなく、はすば歯車形状ややまば歯車形状であっても良い。また、圧縮ロール３６２の外周面には、後述する実施の形態３−３の圧縮ロールのようにローレット模様が形成されていても良い。
【０１３６】
以上のように、本実施の形態においても、実施の形態３−１と同様の効果を得ることができる。
【０１３７】
（実施の形態３−３）
本実施の形態３−３に係る発泡ガスの回収装置における、発泡樹脂の圧縮部の概略構成を図１１（Ａ）、図１１（Ｂ）に示す。本実施の形態の発泡樹脂の圧縮部は、一対の圧縮ロール３７１，３７２との組み合わせロールから構成される。図１１（Ａ）は該ロールの回転軸方向から見た側面図、図１１（Ｂ）は回転軸と直交する方向から見た正面図である。図１１（Ａ）において、矢印３７１ａ，３７２ａは、圧縮ロール３７１，３７２のそれぞれの回転方向を示している。
【０１３８】
本実施の形態３−３に係る発泡ガスの回収装置が、図８に示した実施の形態３−１に係る回収装置と相違するのは、図８、図９に示した一対の圧縮歯車ロール３３１，３３２を、図１１に示した一対の圧縮ロール３７１，３７２との組み合わせロールに置き換えた点のみである。従って、実施の形態３−１との相違点のみを以下に説明する。
【０１３９】
圧縮ロール３７１，３７２の外周面には、ローレット切り加工などにより微細な凹凸模様が形成されている。模様形状は特に限定はなく、網目状模様、Ｖ字状模様、円筒面の母線方向と平行、直交、若しくは交差する多数の線状模様などを構成する溝又は突起、あるいは点状模様を構成する凹部又は凸部、あるいはこれらの組み合わせなどを適宜選択できる。図１１（Ｂ）では、網目状の溝形状の例を示している。溝（又は凹部）の深さ又は突起（又は凸部）の高さも特に限定はなく、０．１ｍｍ〜０．５ｍｍ、特に０．１５ｍｍ〜０．２５ｍｍが好ましい。更に、圧縮ロール３７１，３７２に形成する模様は相互に一致している必要はなく、異なっていても良い。
【０１４０】
圧縮ロール３７１，３７２の外周面に微細な凹凸模様が形成されていることにより、発泡樹脂は圧縮ロール３７１，３７２間の対向部に確実に噛み込まれる。そして、圧縮ロール３７１，３７２間を発泡樹脂が通過する際に、実施の形態３−１と同様に、発泡樹脂が圧縮及び変形を受けて、内部の独立気泡が破壊され、その中の発泡ガスが放出される。
【０１４１】
また、実施の形態３−２と同様に、圧縮ロール３７１，３７２の各周速度を異ならせることができる。例えば、高速側のロールの周速度を低速側のロールの周速度より２０〜４０％大きく設定することができる。これにより、発泡樹脂中の独立気泡の隔壁に圧縮力と剪断力を付与することができ、発泡樹脂内の独立気泡をより確実に破壊させることができる。
【０１４２】
外周面の凹凸模様は、圧縮ロール３７１，３７２の両方に形成する必要はなく、いずれか一方のみに形成しても良い。その場合、他方のロールの外周面は凹凸のない円筒面であっても良く、または、実施の形態３−１に示した圧縮歯車ロール３３１，３３２と同様の円筒歯車形状を有していても良い。
【０１４３】
以上のように、本実施の形態においても、実施の形態３−１と同様の効果を得ることができる。
【０１４４】
（実施の形態４−１）
本実施の形態４−１に係る発泡ガスの回収装置における、発泡樹脂の圧縮部の概略構成を図１２（Ａ）、図１２（Ｂ）に示す。本実施の形態の発泡樹脂の圧縮部は、ラック板４０１と圧縮歯車ロール４０２とから構成される。図１２（Ａ）はラック板４０１の法線方向から見た上面図、図１２（Ｂ）は圧縮歯車ロール４０２の回転軸方向から見た側面図である。図１２（Ａ）では、歯形状を簡略化して記載している。
【０１４５】
水平面と略平行に配置されたラック板４０１の上方に実施の形態３−１で説明したホッパ３１０の下部開口３１２が設けられる（図８参照）。３１３は下部開口３１２の下端部に設けられたバルブであり、３１３ａはバルブ３１３の往復移動方向を示す。
【０１４６】
図１２（Ａ）、図１２（Ｂ）には図示していないが、ラック板４０１及び圧縮歯車ロール４０２を包囲するように、実施の形態３−１と同様のカバーが設けられ、圧搾された発泡ガスの拡散が防止される。
【０１４７】
ラック板４０１は、平板上に同形状の歯が等間隔で多数形成された、いわゆるラックギア（又は、単にラック）であり、換言すれば、直径が無限大の円筒歯車である。また、圧縮歯車ロール４０２は、実施の形態３−１の圧縮歯車ロール３３１，３３２と同様の円筒歯車である。圧縮歯車ロール４０２は、その回転軸の位置が固定された状態で、矢印４０２ａの方向に正逆回転し、ラック板４０１は、その歯を圧縮歯車ロール４０２の歯と噛み合わせた状態で、矢印４０１ａの方向に水平往復運動する。ラック板４０１と圧縮歯車ロール４０２の間隔又は圧縮力は調整することができる。ラック板４０１及び圧縮歯車ロール４０１の材質は、実施の形態３−１における圧縮歯車ロール３３１，３３２と同様のものを用いることができる。
【０１４８】
ホッパ３１０内に投入された発泡樹脂は、バルブ３１３が往復移動することにより、下部開口３１２から所定量だけラック板４０１上に落下する。次いで、ラック板４０１は、圧縮歯車ロール４０１と連動して図１２の状態から左方向に移動する。この際、ラック板４０１上の発泡樹脂はラック板４０１と圧縮歯車ロール４０２との対向部によって圧縮及び変形されて、内部の独立気泡が破壊され、その中の発泡ガスが放出される。ラック板４０１が左側端部位置に移動したとき、図示しない除去装置がラック板４０１上の破砕物を除去する。その後、ラック板４０１は右方向に移動して図１２（Ａ）、図１２（Ｂ）に示した初期位置に戻る。以下、同様の動作が繰り返される。破砕物は、実施の形態３−１に示した分別機構により分別しても良い。
【０１４９】
ラック板４０１と圧縮歯車ロール４０２との間の間隔又は圧縮荷重は実施の形態３−１と同様に設定できる。
【０１５０】
以上のように、本実施の形態の圧縮部の構成は、実施の形態３−１の一対の圧縮歯車ロール３３１，３３２のうちの一方を、直径が無限大の円筒歯車ロール、即ち、ラック板４０１に置き換えた構成と考えることができる。従って、実施の形態３−１と同様の効果を奏することができる。
【０１５１】
上記の例では、圧縮歯車ロール４０２として、歯すじが回転軸と平行な平歯車である場合を例示したが、本発明はこれに限定されない。例えば、歯すじが回転軸に対して傾いたはすば歯車、歯すじの傾き方向が逆のはすば歯車を回転軸を一致させて連結することにより、全体として略「Ｖ」字状の歯を有するやまば歯車などであっても良い。この場合、ラック板４０１の歯形状もこれと噛み合うような歯形状に変更されることは言うまでもない。
【０１５２】
また、上記の例では、圧縮歯車ロール４０２の回転軸の位置を固定して、ラック板４０１が往復移動する例を示したが、ラック板４０１が移動せずに、圧縮歯車ロール４０２がラック板４０１上を回転しながら移動する構成であっても良い。
【０１５３】
（実施の形態４−２）
本実施の形態４−２に係る発泡ガスの回収装置における、発泡樹脂の圧縮部の概略構成を図１３（Ａ）、図１３（Ｂ）に示す。本実施の形態の発泡樹脂の圧縮部は、平板４１１と圧縮ロール４１２とから構成される。図１３（Ａ）は平板４１１の法線方向から見た上面図、図１３（Ｂ）は圧縮ロール４１２の回転軸方向から見た側面図である。
【０１５４】
本実施の形態４−２に係る発泡ガスの回収装置が、図１２に示した実施の形態４−１に係る回収装置と相違するのは、図１２に示したラック板４０１と圧縮歯車ロール４０２とからなる圧縮部を、平板４１１と圧縮ロール４１２とからなる圧縮部に置き換えた点のみである。従って、実施の形態４−１との相違点のみを以下に説明する。
【０１５５】
平板４１１は、平面と見なせる上面を有する平板である。また、圧縮ロール４１２は、実施の形態３−２の圧縮ロール３６２と同様の円筒ロールである。圧縮ロール４１２は、その回転軸の位置が固定された状態で、矢印４１２ａの方向に正逆回転し、平板４１１は、圧縮ロール４１２の外周面の移動と連動してこれと同方向に矢印４１１ａの方向に水平往復運動する。平板４１１と圧縮ロール４１２の間隔又は圧縮力は調整することができる。平板４１１及び圧縮ロール４１１の材質は、実施の形態３−１における圧縮歯車ロール３３１，３３２と同様のものを用いることができる。
【０１５６】
本実施の形態の圧縮部の構成は、実施の形態３−３の一対の圧縮歯車ロール３７１，３７２のうちの一方を、直径が無限大で表面が実質的に平滑な円筒ロール、即ち、平板４１１に置き換え、かつ、他方を表面が実質的に平滑な円筒圧縮ロール４１２に置き換えた構成と考えることができる。従って、平板４１１及び圧縮ロール４１２の表面がいずれも実質的に平滑であるために発泡樹脂の噛み込み性が若干低下する可能性はあるが、この点を除いて実施の形態３−３と同様の効果を奏することができる。
【０１５７】
上記の例では、平板４１１及び圧縮ロール４１２の対向部側の各表面はいずれも実質的に平滑な面としたが、本発明はこれに限定されない。例えば、平板４１１の表面に、実施の形態４−１のラック板４０１と同様の歯や、実施の形態３−３の圧縮ロール３７１，３７２と同様の凹凸模様を形成しても良い。これに代えて、又はこれとともに、圧縮ロール４１２の外周面に、実施の形態３−１の圧縮歯車ロール３３１，３３２と同様の歯や、実施の形態３−３の圧縮ロール３７１，３７２と同様の凹凸模様を形成しても良い。これらにより、発泡樹脂が平板４１１及び圧縮ロール４１２の表面上を滑ることがなくなり、対向部への噛み込み性が向上する。
【０１５８】
また、圧縮ロール４１２の外周面を平板４１１の表面に対して滑らせながら、圧縮ロール４１２を回転させることができる。即ち、平板４１１の移動速度と圧縮ロール４１２の外周面の移動速度とを異ならせることができる。例えば、高速側の速度を低速側の速度より２０〜４０％大きく設定することができる。これにより、発泡樹脂中の独立気泡の隔壁に圧縮力と剪断力を付与することができ、発泡樹脂内の独立気泡をより確実に破壊させることができる。
【０１５９】
また、上記の例では、圧縮ロール４１２の回転軸の位置を固定して、平板４１１が往復移動する例を示したが、平板４１１が移動せずに、圧縮ロール４１２が平板４１１上を回転しながら移動する構成であっても良い。
【０１６０】
（実施の形態５−１）
本実施の形態５−１に係る発泡ガスの回収装置における、発泡樹脂の圧縮部周辺の概略構成を図１４（Ａ）、図１４（Ｂ）に示す。図１４（Ａ）は一対の圧縮ロール５０１，５０２の回転軸と直交する方向から見た上面図、図１４（Ｂ）は回転軸方向から見た側面図である。図１４（Ａ）、図１４（Ｂ）において、矢印５０１ａ，５０２ａは、圧縮ロール５０１，５０２のそれぞれの回転方向を示している。
【０１６１】
本実施の形態５−１に係る発泡ガスの回収装置が、図８に示した実施の形態３−１に係る回収装置と相違するのは、フィーダの構成のみである。従って、実施の形態３−１との相違点のみを以下に説明する。特に説明のない事項は、実施の形態３−１の説明がそのままあるいは自明の変更を付与して適用される。
【０１６２】
本実施の形態のフィーダ５１０は、発泡樹脂を一対の圧縮ロール５０１，５０２の対向部に案内するフィード部５１１と、フィード部５１１内の発泡樹脂を対向部側に送る送り部５１５とを有する。フィード部５１１の内部空間は略矩形の断面形状を有する。フィード部５１１は、上側の圧縮ロール５０１の外周面の一部と対向する導入壁５１２を備えた導入部５１３を有する。導入部５１３は一対の圧縮ロール５０１，５０２の対向部の近傍にまで延びている。導入壁５１２と圧縮ロール５０１の外周面との間隔は該対向部にいくに従って徐々に小さくなっている。導入壁５１２と圧縮ロール５０１の外周面との間隔を上記のように変化させるためには、例えば、導入壁５１２の曲率を徐々に変化させるか、または、円筒面状の導入壁５１２の中心軸を圧縮ロール５０１の回転中心軸に対して偏芯させれば良い。フィード部５１１の他端部には送り部５１５が設置される。フィード部５１１の送り部５１５寄りの上部に開口５１４が設けられ、図示しないバルブを介して図８に示したホッパ３１０の下部開口３１２が接続されている。送り部５１５は、フィード部５１１内に供給された発泡樹脂を導入部５１３側に移動させるピストン５１６と、ピストン５１６を往復移動させるアクチュエータ５１７（例えば、油圧シリンダ、又は、駆動モータと送りねじ等）とからなる。
【０１６３】
ホッパ３１０の下部開口３１２からフィード部５１１内に落下した発泡樹脂は送り部５１５のピストン５１６で導入部５１３側に送られる。導入部５１３の導入壁５１２は、圧縮ロール５０１の外周面と対向している。従って、導入部５１３に供給された発泡樹脂は圧縮ロール５０１の外周面の移動に伴って、一対の圧縮ロール５０１，５０２の対向部の方向に移動する。しかも、導入壁５１２と圧縮ロール５０１の外周面との間隔は対向部にいくに従って徐々に狭くなっている。従って、発泡樹脂が一対の圧縮ロール５０１，５０２の対向部の方向に移動するに従って、発泡樹脂と圧縮ロール５０１の外周面との接触圧力が増加する。その結果、発泡樹脂と圧縮ロール５０１の外周面との間の滑りが減少し、発泡樹脂は該対向部に確実に供給される。
【０１６４】
一対の圧縮ロール５０１，５０２の対向部に供給された発泡樹脂は、該対向部を通過する際に圧縮されて、内部の独立気泡が破壊され、その中の発泡ガスが放出される。圧縮をロールを用いて行なうことで、微小な帯状の領域に高荷重を付与することができ、更にロールの回転によるミクロな剪断力を発泡樹脂中に発生させることができるので、発泡樹脂中の独立気泡を容易かつ確実に圧壊させることができる。また、圧縮ロールを回転することで圧縮力が付与される帯状の領域が順に移動するので、独立気泡が順に破壊されて、含有されている発泡ガスを残らず外部に絞り出すことができる。しかも、一対の圧縮ロール５０１，５０２間には極めて高い圧力が付与されているので、発泡樹脂内の各独立気泡が対向部を通過する際に極めて高い圧力で圧縮される。従って、独立気泡内の圧力が急激に上昇し、独立気泡を構成する樹脂壁が破裂して、独立気泡内のガスが勢いよく噴出する。従って、対向部を通過し、発泡ガスが放出された後の発泡樹脂は粉体状（粒径が１ｍｍ以下、更には数十μｍ〜数百μｍ程度）となる。
【０１６５】
上記の例では、圧縮ロール５０１，５０２は、その外周面が実質的に平滑な円筒ロールであるが、本発明はこれに限定されない。例えば、圧縮ロール５０１，５０２からなる圧縮部を、上記の実施の形態３−１〜３−３で説明した圧縮部の構成に置き換えても良く、その場合には各実施の形態に特有の効果が同様に得られる。
【０１６６】
（実施の形態５−２）
本実施の形態５−２に係る発泡ガスの回収装置における、発泡樹脂の圧縮部周辺の概略構成を図１５（Ａ）、図１５（Ｂ）に示す。図１５（Ａ）は一対の圧縮ロール５０１，５０２の回転軸と直交する方向から見た上面図、図１５（Ｂ）は回転軸方向から見た側面図である。
【０１６７】
本実施の形態５−１に係る発泡ガスの回収装置が、図１４に示した実施の形態５−１に係る回収装置と相違するのは、フィーダの構成のみである。従って、実施の形態５−１との相違点のみを以下に説明する。
【０１６８】
本実施の形態のフィーダ５２０は、上側の圧縮ロール５０１の外周面の一部と対向する導入壁５２２を備えた導入部５２３を有する。導入部５２３は一対の圧縮ロール５０１，５０２の対向部の近傍にまで延びている。導入壁５２２と圧縮ロール５０１の外周面との間隔は該対向部にいくに従って徐々に小さくなっている。導入壁５２２は圧縮ロール５０１の外周面と約９０度より僅かに小さい角度範囲で対向し、上方に向いた導入部５２３の開口に、図示しないバルブを介して図８に示したホッパ３１０の下部開口３１２が接続されている。
【０１６９】
ホッパ３１０の下部開口３１２から導入部５２３内に落下した発泡樹脂は圧縮ロール５０１の外周面の移動に伴って、一対の圧縮ロール５０１，５０２の対向部の方向に移動する。しかも、導入壁５２２と圧縮ロール５０１の外周面との間隔は対向部にいくに従って徐々に狭くなっている。従って、発泡樹脂が一対の圧縮ロール５０１，５０２の対向部の方向に移動するに従って、発泡樹脂と圧縮ロール５０１の外周面との接触圧力が増加する。その結果、発泡樹脂と圧縮ロール５０１の外周面との間の滑りが減少し、発泡樹脂は該対向部に確実に供給される。
【０１７０】
対向部に達した発泡樹脂は実施の形態５−１と同様に圧縮されて、内部の独立気泡が破壊され、その中の発泡ガスが放出される。
【０１７１】
（実施の形態６−１）
本実施の形態６−１に係る発泡ガスの回収装置における、発泡樹脂の圧縮部の概略構成を図１６（Ａ）、図１６（Ｂ）に示す。本実施の形態の発泡樹脂の圧縮部は、発泡樹脂を圧縮し発泡ガスを放出させる一対の圧縮ロール６１１，６１６と、各圧縮ロール６１１，６１６に架け渡されたエンドレスベルト６１３，６１８と、各エンドレスベルト６１３，６１８を架張する架張ロール６１２，６１７とから構成される。圧縮ロール６１１と架張ロール６１２とこれらの間に架け渡されたエンドレスベルト６１３とでベルトコンベア６１０を構成している。同様に、圧縮ロール６１６と架張ロール６１７とこれらの間に架け渡されたエンドレスベルト６１８とでベルトコンベア６１５を構成している。図１６（Ａ）はロールの回転軸と直交する方向から見た上面図、図１６（Ｂ）は回転軸と平行な方向から見た側面図である。図１６（Ｂ）において、矢印は、ロールの回転方向又はベルトの移動方向を示している。
【０１７２】
本実施の形態６−１に係る発泡ガスの回収装置が、図８に示した実施の形態３−１に係る回収装置と相違するのは、図８、図９に示した一対の圧縮歯車ロール３３１，３３２を、図１６（Ａ）及び図１６（Ｂ）に示した一対のベルトコンベア６１０，６１５に置き換えた点のみである。従って、実施の形態３−１との相違点のみを以下に説明する。特に説明のない事項は、実施の形態３−１の説明がそのままあるいは自明の変更を付与して適用される。
【０１７３】
一対の圧縮ロール６１１，６１６の対向部におけるエンドレスベルト６１３，６１８間の隙間、又はエンドレスベルト６１３，６１８間の圧縮荷重は、処理しようとする発泡樹脂に極めて高い圧力が付与されるように設定される。一方、架張ロール６１２，６１７は離間して配置され、その間に、漏斗部３２２の先端開口が挿入される。
【０１７４】
漏斗部３２２の開口から供給された発泡樹脂は、「＞」状に配置された一対のベルトコンベア６１０，６１５間を搬送されて、一対の圧縮ロール６１１，６１６の対向部に搬送される。発泡樹脂は、該対向部を通過する際に圧縮及び変形されて、内部の独立気泡が破壊され、その中の発泡ガスが放出される。本実施の形態では、「＞」状に配置された一対のベルトコンベア６１０，６１５を用いて発泡樹脂一対の圧縮ロール６１１，６１６の対向部に供給するので、発泡樹脂を該対向部に確実に供給することができる。一対のベルトコンベア６１０，６１５が形成する開口角は、発泡樹脂とエンドレスベルト６１３，６１８表面との滑りなどを考慮して決定することができる。
【０１７５】
エンドレスベルト６１３，６１８としては、「ザイロン」（東洋紡株式会社の登録商標）、「ケブラー」（デュポン社の登録商標）等からなるベルト、「スプールベルト」（ポバール興業株式会社の商標）や、キャタピラチェーンを用いることができる。また、エンドレスベルト６１３，６１８の表面に滑り防止のための凹凸を付与しても良い。
【０１７６】
エンドレスベルト６１３，６１８の移動速度は一致していても良いし、異なっていても良い。例えば、高速側のエンドレスベルトの移動速度を低速側のエンドレスベルトの移動速度より２０〜４０％大きく設定することができる。これにより、発泡樹脂中の独立気泡の隔壁に圧縮力と剪断力を付与することができ、発泡樹脂内の独立気泡をより確実に破壊させることができる。
【０１７７】
上記の例では、「＞」状に配置された一対のベルトコンベア６１０，６１５の開口を横方向に向けて配置したが、該開口を上方に向けて、かつ、該開口が図８に示したホッパ３１０の下部開口３１２の下方に位置するように配置しても良い。
【０１７８】
また、一対のベルトコンベア６１０，６１５は対称形状の例を示したが、非対称であっても良い。
【０１７９】
以上のように、本実施の形態においても、実施の形態３−１と同様の効果を得ることができる。
【０１８０】
（実施の形態６−２）
本実施の形態６−２に係る発泡ガスの回収装置における、発泡樹脂の圧縮部の概略構成を図１７（Ａ）、図１７（Ｂ）に示す。本実施の形態の発泡樹脂の圧縮部は、発泡樹脂を圧縮し発泡ガスを放出させる一対の圧縮ロール６２１，６２６と、圧縮ロール６２６に架け渡されたエンドレスベルト６２８と、エンドレスベルト６２８を架張する架張ロール６２７とから構成される。圧縮ロール６２６と架張ロール６２７とこれらの間に架け渡されたエンドレスベルト６２８とでベルトコンベア６２５を構成している。図１７（Ａ）はロールの回転軸と直交する方向から見た上面図、図１７（Ｂ）は回転軸と平行な方向から見た側面図である。図１７（Ｂ）において、矢印は、ロールの回転方向又はベルトの移動方向を示している。
【０１８１】
本実施の形態６−２では、圧縮ロール６２１とベルトコンベア６２５とが実施の形態３−１のフィーダ３２０の機能を兼ねる。圧縮ロール６２１と架張ロール６２７との間に、実施の形態３−１に示したホッパ３１０の下部開口３１２が配置される。
【０１８２】
図１７（Ａ）、図１７（Ｂ）には図示していないが、一対のベルトコンベア６１０，６１５の周囲を包囲するように、実施の形態３−１と同様のカバーが設けられ、圧搾された発泡ガスの拡散が防止される。
【０１８３】
以下に実施の形態３−１との相違点のみを説明する。特に説明のない事項は、実施の形態３−１の説明がそのままあるいは自明の変更を付与して適用される。
【０１８４】
一対の圧縮ロール６２１，６２６はその回転軸を水平にして上下方向に配置される。圧縮ロール６２１，６２６の対向部における圧縮ロール６２１とエンドレスベルト６２８間の隙間、又は圧縮ロール６２１とエンドレスベルト６２８間の圧縮荷重は、処理しようとする発泡樹脂に極めて高い圧力が付与されるように設定される。架張ロール６２７は、その外周面の上端が圧縮ロール６２１の外周面の上端とほぼ同一高さとなるように、圧縮ロール６２６に対して斜め上方に配置される。
【０１８５】
ホッパ３１０の下部開口３１２から供給された発泡樹脂は、エンドレスベルト６２８と圧縮ロール６２１との間に落下し、これらの間に挟まれて一対の圧縮ロール６２１，６２６の対向部に搬送される。発泡樹脂は、該対向部を通過する際に圧縮及び変形されて、内部の独立気泡が破壊され、その中の発泡ガスが放出される。本実施の形態では、圧縮ロール６２１の外表面とエンドレスベルト６２８の面とで略「＞」状を形成させ、その開口から発泡樹脂を一対の圧縮ロール６２１，６２６の対向部に供給するので、発泡樹脂を該対向部に確実に供給することができる。圧縮ロール６２１の外周面とエンドレスベルト６２８とが形成する略「＞」の開口角は、発泡樹脂と圧縮ロール６２１及びエンドレスベルト６２８の各表面との滑りなどを考慮して決定することができる。
【０１８６】
エンドレスベルト６２８としては実施の形態６−１で説明したのと同様のものを用いることができる。
【０１８７】
エンドレスベルト６２８の表面及び／又は圧縮ロール６２１の外周面に、滑り防止のための凹凸を付与しても良い。本例では、圧縮ロール６２１は表面が実質的に平滑な円筒ロールであるが、実施の形態３−１で説明した歯車ロールや、実施の形態３−３で説明したローレット模様付きロールに置き換えることもできる。
【０１８８】
圧縮ロール６２１の外周面の移動速度とエンドレスベルト６２８の移動速度とは一致していても良いし、異なっていても良い。例えば、高速側の移動速度を低速側の移動速度より２０〜４０％大きく設定することができる。これにより、発泡樹脂中の独立気泡の隔壁に圧縮力と剪断力を付与することができ、発泡樹脂内の独立気泡をより確実に破壊させることができる。
【０１８９】
以上のように、本実施の形態においても、実施の形態３−１と同様の効果を得ることができる。
【０１９０】
（実施の形態６−３）
本実施の形態６−３に係る発泡ガスの回収装置における、発泡樹脂の圧縮部の概略構成を図１８（Ａ）、図１８（Ｂ）に示す。本実施の形態の発泡樹脂の圧縮部は、発泡樹脂を圧縮し発泡ガスを放出させる一対の圧縮ロール６３１，６３２と、両ロールの対向部に発泡樹脂を供給するフィーダとしてのベルトコンベア６３５とから構成される。ベルトコンベア６３５は、矢印の方向に回転する一対のロール６３６，６３７とこれらの間に架け渡されたエンドレスベルト６３８とから構成される。図１８（Ａ）はロールの回転軸と直交する方向から見た上面図、図１８（Ｂ）は回転軸と平行な方向から見た側面図である。図１８（Ｂ）において、矢印は、ロールの回転方向又はベルトの移動方向を示している。
【０１９１】
本実施の形態６−３では、圧縮ロール６３１とベルトコンベア６３５とが実施の形態３−１のフィーダ３２０の機能を兼ねる。圧縮ロール６３１とロール６３７との間に、実施の形態３−１に示したホッパ３１０の下部開口３１２が配置される。
【０１９２】
図１８（Ａ）、図１８（Ｂ）には図示していないが、一対の圧縮ロール６３１，６３２とベルトコンベア６３５の周囲を包囲するように、実施の形態３−１と同様のカバーが設けられ、圧搾された発泡ガスの拡散が防止される。
【０１９３】
以下に実施の形態３−１との相違点のみを説明する。特に説明のない事項は、実施の形態３−１の説明がそのままあるいは自明の変更を付与して適用される。
【０１９４】
一対の圧縮ロール６３１，６３２はその回転軸を水平にして上下方向に配置される。圧縮ロール６３１，６３２の対向部における圧縮ロール６３１，６３２間の隙間又は圧縮荷重は、処理しようとする発泡樹脂に極めて高い圧力が付与されるように設定される。
【０１９５】
ベルトコンベヤ６３５を構成する一方のロール６３６は一対の圧縮ロール６３１，６３２の対向部の噛み込み側近傍に配置され、他方のロール６３７はその外周面の上端が圧縮ロール６３１の外周面の上端とほぼ同一高さとなるように、ロール６３６に対して斜め上方に配置される。この結果、圧縮ロール６３１の外周面とエンドレスベルト６３８とは接触する。
【０１９６】
ホッパ３１０の下部開口３１２から供給された発泡樹脂は、エンドレスベルト６３８と圧縮ロール６３１との間に落下し、これらの間に挟まれて一対の圧縮ロール６３１，６３２の対向部に搬送される。発泡樹脂は、該対向部を通過する際に圧縮及び変形されて、内部の独立気泡が破壊され、その中の発泡ガスが放出される。
【０１９７】
本実施の形態では、圧縮ロール６３１の外表面とエンドレスベルト６３８の面とで略「＞」状を形成させ、その開口から発泡樹脂を一対の圧縮ロール６３１，６３２の対向部に供給するので、発泡樹脂を該対向部に確実に供給することができる。圧縮ロール６３１の外周面とエンドレスベルト６３８とが形成する略「＞」の開口角は、発泡樹脂と圧縮ロール６３１及びエンドレスベルト６３８の各表面との滑りなどを考慮して決定することができる。
【０１９８】
エンドレスベルト６３８としては実施の形態６−１で説明したのと同様のものを用いることができる。エンドレスベルト６３８の表面に、滑り防止のための凹凸を付与しても良い。
【０１９９】
圧縮ロール６３１、６３２としては、外周面が平滑な円筒ロールの他、実施の形態３−１，３−２で説明した歯車ロールや、実施の形態３−３で説明したローレット模様付きロールを用いることができる。
【０２００】
圧縮ロール６３１，６３２の外周面の移動速度は一致していても良いし、異なっていても良い。例えば、高速側の移動速度を低速側の移動速度より２０〜４０％大きく設定することができる。これにより、発泡樹脂中の独立気泡の隔壁に圧縮力と剪断力を付与することができ、発泡樹脂内の独立気泡をより確実に破壊させることができる。
【０２０１】
以上のように、本実施の形態においても、実施の形態３−１と同様の効果を得ることができる。
【０２０２】
上記の実施の形態３−１〜６−３の回収装置に投入される発泡樹脂は、その内部に鉄板、樹脂板、線状物などの非圧縮性の部材が混入していてもこれらを除去する必要がない。この場合、発泡樹脂を両側から挟む対向部において、発泡樹脂は、少なくとも一方の側ではこれら非圧縮性の部材を介することなく、圧縮ロール、エンドレスベルト、又は平板と直接接触することが好ましい。これにより、対向部における局所的な圧縮力や剪断力を発泡樹脂に直接作用させることができ、発泡樹脂内の独立気泡の破壊効果が向上する。
【０２０３】
上記の各実施の形態において、圧縮ロールのたわみを防止するためにバックアップロールを配置しても良い。また、圧縮ロールとして回転軸方向の中央部の径を両端部の径より太くした、いわゆるクラウンロールを用いて、回転軸方向の圧縮力の均一化を図ってもよい。更に、対向する一対の圧縮ロールの外径が一致していなくてもよい。
【０２０４】
また、対向配置した圧縮ロールを複数対設けるなどして、発泡樹脂を複数回に分けて圧縮する構成であっても良い。
【０２０５】
（実施の形態７）
本実施の形態の廃棄冷蔵庫の解体方法は、冷蔵庫の断熱筐体を複数の個片に切断し分離する工程と、該個片を圧縮して漏出した発泡ガスを回収する工程とを有する。両工程の間に、更に、該個片から断熱材としての発泡樹脂のみを分離し取り出す工程を有していても良い。
【０２０６】
冷蔵庫の断熱筐体の切断は実施の形態１で説明した切断装置１００（図４，図５）を用いて行なうことが好ましい。また、切断された各個片から鉄板、樹脂板などを取り除き、発泡樹脂を取り出す工程は、実施の形態２で説明した剥離装置２００（図６）を用いて行なうことが好ましい。更に、発泡ガスの回収は実施の形態３−１〜６−３で説明した発泡ガスの回収装置を用いて行なう。このような構成により、発泡ガスを効率よく回収することができる。また、従来の解体装置と比較して、設備の大幅な小型化が可能である。また、設備自体も簡単で、設置スペースが小さくて良いので、低コストで解体作業を行なえる。
【０２０７】
上記において、切断装置１００と発泡ガスの回収装置との間（更に、必要に応じてこれらと剥離装置２００との間）を周知の搬送装置（例えば、ベルトコンベヤ、移載ロボットなど）で接続することが好ましい。これにより、各装置間の搬送を自動化又は半自動化することができ、解体作業を効率化することができる。
【０２０８】
更に、切断装置１００を多軸制御機能を備えたロボットのアームに取り付けて、冷蔵庫の断熱筐体がロボットの前に搬送されてくると、これを自動的に検出し、切断装置が回転駆動され、ロボットの多軸制御機能を介して断熱筐体を切断加工するように構成することができる。このとき、切断装置１００の打撃体が断熱筐体に衝突することにより生じる固有の振動波形及び振動数、駆動モータの負荷、及び断熱筐体の外形のうちの少なくとも一つを検出し、切断装置１００の各回転ユニットの回転速度（打撃体の衝突速度）、切り込み深さ、及び回転ユニットと断熱筐体との相対速度（送り速度）と相対移動方向の少なくとも一つを変化させる（例えば、切断が困難と判断されるときは切断装置１００を逆方向に少し戻す）ように制御する制御装置（図示せず）を備えることが好ましい。このようにすれば、断熱筐体が物性の異なる複数の部材で構成されている場合、断熱筐体の材質が不明な場合、外部からは見えない断熱筐体の内部構造が不明な場合等でも、最適切断条件を自動設定することができ、切断作業の自動化を実現できる。
【０２０９】
上記の説明では、発泡樹脂として、廃棄冷蔵庫から回収される発泡樹脂を例に説明したが、本発明はこれに限定されない。例えば、建材、プラント、船舶、車両などにおいて断熱材として使用される発泡樹脂、自動車のバンパー、ハンドル、アームレストなどに使用される発泡樹脂などあらゆる発泡樹脂に適用可能である。
【０２１０】
【発明の効果】
以上のように、本発明の発泡ガスの回収装置によれば、小さな設備で低コストで発泡ガスを高濃度の状態で回収することができる。
【０２１１】
また、本発明の冷蔵庫の解体方法によれば、高濃度の状態で発泡ガスを回収でき、設備の小型化と低コスト化が実現できる。
【図面の簡単な説明】
【図１】２ドアタイプの冷蔵庫の断熱筐体の概略斜視図である。
【図２】２ドアタイプの冷蔵庫の断熱筐体から扉を取り外して得た筐体本体の概略斜視図である。
【図３】冷蔵庫の断熱筐体の切断の一例を示した分解斜視図である。
【図４】冷蔵庫の断熱筐体を切断するための切断装置の上面図である。
【図５】図４のＶ−Ｖ線での矢印方向から見た断面図である。
【図６】本発明の剥離装置の概略構成を示した側面図である。
【図７】本発明の剥離装置を用いて配管が埋設された発泡樹脂を含む個片が圧縮される様子を示した図であり、図７（Ａ）、図７（Ｂ）、図７（Ｃ）は、順に図６の７Ａ−７Ａ線、７Ｂ−７Ｂ線、７Ｃ−７Ｃ線において矢印方向から個片を見たときの断面図である。
【図８】本発明の実施の形態３−１に係る発泡ガスの回収装置の概略構成を示した断面図である。
【図９】本発明の実施の形態３−１に係る発泡ガスの回収装置における一対の圧縮歯車ロールの詳細を示した図であり、図９（Ａ）は回転軸方向から見た側面図、図９（Ｂ）は回転軸と直交する方向から見た正面図である。
【図１０】本発明の実施の形態３−２に係る発泡ガスの回収装置における圧縮部の詳細を示した図であり、図１０（Ａ）はロールの回転軸方向から見た側面図、図１０（Ｂ）は回転軸と直交する方向から見た正面図である。
【図１１】本発明の実施の形態３−３に係る発泡ガスの回収装置における圧縮部の詳細を示した図であり、図１１（Ａ）はロールの回転軸方向から見た側面図、図１１（Ｂ）は回転軸と直交する方向から見た正面図である。
【図１２】本発明の実施の形態４−１に係る発泡ガスの回収装置における圧縮部の概略構成を示した図であり、図１２（Ａ）はラック板の法線方向から見た上面図、図１２（Ｂ）は圧縮歯車ロールの回転軸方向から見た側面図である。
【図１３】本発明の実施の形態４−２に係る発泡ガスの回収装置における圧縮部の概略構成を示した図であり、図１３（Ａ）は平板の法線方向から見た上面図、図１３（Ｂ）は圧縮ロールの回転軸方向から見た側面図である。
【図１４】本発明の実施の形態５−１に係る発泡ガスの回収装置における圧縮部周辺の概略構成を示した図であり、図１４（Ａ）は圧縮ロールの回転軸と直交する方向から見た上面図、図１４（Ｂ）は回転軸方向から見た側面図である。
【図１５】本発明の実施の形態５−２に係る発泡ガスの回収装置における圧縮部周辺の概略構成を示した図であり、図１５（Ａ）は圧縮ロールの回転軸と直交する方向から見た上面図、図１５（Ｂ）は回転軸方向から見た側面図である。
【図１６】本発明の実施の形態６−１に係る発泡ガスの回収装置における発泡樹脂の圧縮部の概略構成を示した図であり、図１６（Ａ）はロールの回転軸と直交する方向から見た上面図、図１６（Ｂ）は回転軸と平行な方向から見た側面図である。
【図１７】本発明の実施の形態６−２に係る発泡ガスの回収装置における発泡樹脂の圧縮部の概略構成を示した図であり、図１７（Ａ）はロールの回転軸と直交する方向から見た上面図、図１７（Ｂ）は回転軸と平行な方向から見た側面図である。
【図１８】本発明の実施の形態６−３に係る発泡ガスの回収装置における発泡樹脂の圧縮部の概略構成を示した図であり、図１８（Ａ）はロールの回転軸と直交する方向から見た上面図、図１８（Ｂ）は回転軸と平行な方向から見た側面図である。
【符号の説明】
１断熱筐体
２ａ上扉
２ｂ下扉
３筐体本体
４ａ天板
４ｂ底板
４ｃ，４ｄ仕切板
６ａ，６ｂ，６ｃ右側板
７ａ，７ｂ，７ｃ左側板
８背面板
１００切断装置
１０３ベース
１０５ロボットアーム
１０９移動方向
１１０第１の回転ユニット
１１１回転体（円板）
１１２主軸
１１３支軸
１１４嵌合隙間
１１５駆動モータ
１１７軌跡円
１１９回転方向
１２０第２の回転ユニット
１２１回転体（円板）
１２２主軸
１２３支軸
１２４嵌合隙間
１２５駆動モータ
１２７軌跡円
１２９回転方向
１３０正四角形打撃体
１３１切刃部
１３３貫通穴
１４０略弓形打撃体
１４１切刃部
１４３貫通穴
１４５遊動部
１９０断熱筐体
１９１鉄板
１９２発泡樹脂（断熱材）
１９３樹脂板
２００剥離装置
２０１，２０２圧縮ロール
２０１ａ，２０２ａ回転方向
２０３支持アーム
２０４雌ねじ
２０５リードねじ
２０６駆動モータ
２３０，２３５，２４０搬送装置
２３１，２３２，２３６，２３７，２４１，２４２ロール
２３３，２３８，２４３エンドレスベルト
２９０個片（積層体）
２９１鉄板
２９２発泡樹脂（断熱材）
２９３樹脂板
２９４配管
２９５，２９７搬送方向
３００発泡ガスの回収装置
３０１発泡樹脂
３０２固体材料（非圧縮性物）
３０３紛状物
３０５搬送装置
３０６，３０７ロール
３０８エンドレスベルト
３１０ホッパ
３１２下部開口
３１３バルブ
３２０フィーダ
３２１フィード部
３２２漏斗部
３２５送り部
３２６ピストン
３２７アクチュエータ
３３０圧縮装置
３３１，３３２圧縮歯車ロール
３３１ａ，３３２ａ回転方向
３３５カバー
３４０ローラコンベヤ
３４１搬送ロール
３４５搬送装置
３４６，３４７ロール
３４８エンドレスベルト
３４９回収箱
３５０搬送装置
３５１，３５２ロール
３５３エンドレスベルト
３５５回収箱
３３５カバー
３３６圧縮室
３３７，３３８吸引配管
３６１圧縮歯車ロール
３６２圧縮ロール
３６１ａ，３６２ａ回転方向
３７１，３７２圧縮ロール
３７１ａ，３７２ａ回転方向
４０１ラック板
４０２圧縮歯車ロール
４１１平板
４１２圧縮ロール
５０１，５０２圧縮ロール
５１０，５２０フィーダ
５１１フィード部
５１２，５２２導入壁
５１３，５２３導入部
５１４開口
５１５送り部
５１６ピストン
５１７アクチュエータ
６１０，６１５ベルトコンベア
６１１，６１６圧縮ロール
６１２，６１７架張ロール
６１３，６１８エンドレスベルト
６２１，６２６圧縮ロール
６２５ベルトコンベア
６２７架張ロール
６２８エンドレスベルト
６３１，６３２圧縮ロール
６３５ベルトコンベア
６３６，６３７ロール
６３８エンドレスベルト[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to an apparatus for recovering a foaming gas contained in a foamed resin.
[0002]
The present invention also relates to a refrigerator disassembling method in which a heat insulating casing of a refrigerator in which a foamed resin is used as a heat insulating material is disassembled and the foaming gas contained in the foamed resin is recovered.
[0003]
[Prior art]
A heat insulating casing of a refrigerator is generally configured by a laminate in which a heat insulating material is sandwiched between an iron plate as an outer wall material and a resin plate as an inner wall material. The heat insulating material is made of foamed resin such as urethane foam, and chlorofluorocarbon has been conventionally used as the foaming gas. Since chlorofluorocarbons may destroy the ozone layer, it is necessary to collect chlorofluorocarbons in order to prevent chlorofluorocarbons from diffusing into the atmosphere. In addition, it is desirable to collect iron plates and resin plates so that they can be reused. Furthermore, there may be a case where a linear material such as a pipe (for example, a copper pipe) for passing a refrigerant or a conductive wire is embedded in the heat insulating material, and it is desired that this be separated from the heat insulating material and recovered.
[0004]
Dismantling of conventional waste refrigerators has been performed as follows.
[0005]
First, a refrigerant (for example, chlorofluorocarbon) and refrigeration oil are collected from the waste refrigerator, and the compressor is removed (primary decomposition step). The refrigerator heat insulation case thus obtained is put into a peeling crusher. The peeling crusher has a large number of rotating blades protruding from the outer periphery of a rotating cylindrical body. The heat-insulating housing of the refrigerator is roughly crushed to a size of several centimeters by a peeling crusher and separated into an outer wall material (iron plate), an inner wall material (resin plate), a linear object, and a heat insulating material (urethane foam). Is done. At this time, a part of the closed cells in the heat insulating material is destroyed and chlorofluorocarbon gas is generated. The generated chlorofluorocarbon gas is recovered by the low concentration chlorofluorocarbon recovery facility.
[0006]
The roughly crushed iron plate, resin plate, linear object, and foamed resin are separated by a wind separator using a specific gravity difference.
[0007]
The separated foamed resin is sent to a pulverizer and further finely crushed, and the chlorofluorocarbon gas remaining inside is taken out. As a method for recovering chlorofluorocarbon gas in this case, for example, a method described in Japanese Patent Publication No. 2679562 is known. That is, the foamed resin roughly crushed to a size of several centimeters is put into a hopper and sent to a fine pulverizer. The closed cells in the foamed resin are destroyed in the process of being pulverized by applying mechanical external force with a pulverizer. Freon gas generated from the finely pulverized resin particles and closed cells is sent to the bag filter together with air to separate the gas component and the resin particles. The resin granular material is heated and compressed by a volume reducer, and the remaining chlorofluorocarbon gas is also squeezed out at this time. The chlorofluorocarbon gas generated in each of the above processes is sent to the condenser together with air, cooled and liquefied and separated from the chlorofluorocarbon gas, and the uncondensed gas is returned to the hopper. As described above, the fluorocarbon gas contained in the foamed resin can be separated and recovered without diffusing outside.
[0008]
[Problems to be solved by the invention]
However, the above disassembly method has the following problems.
[0009]
In order to separate the heat insulating casing of the refrigerator that has undergone the primary decomposition process into the foamed resin and other members, it is necessary to roughly crush to about several cm with a peeling crusher. During this rough crushing, the closed cells in the foamed resin are destroyed and a small amount of chlorofluorocarbon gas is generated. Therefore, it is necessary to provide a process for recovering the chlorofluorocarbon gas generated at this time. In addition, since the chlorofluorocarbon gas is contained in the air that performs wind separation of the roughly crushed foamed resin, it has a very low concentration.
[0010]
In addition, even after the fine pulverization of the foamed resin, in order to separate the foamed resin particulates and the generated chlorofluorocarbon gas, the mixture is air conveyed to a bag filter and separated using wind power. Accordingly, since the chlorofluorocarbon gas diffuses into the carrier air, the concentration of the chlorofluorocarbon gas becomes extremely thin.
[0011]
As described above, the conventional refrigerator disassembling method is very inefficient because it concentrates and separates the chlorofluorocarbon gas diffused to a very low concentration. Moreover, the equipment for performing such a process becomes large and the equipment cost becomes extremely high.
[0012]
In addition, the above-described peeling crusher, wind separator, fine pulverizer, bag filter, and accessory equipment thereof are generally very large devices, require a large sealed installation space, and are expensive.
[0013]
Furthermore, the separation of the iron plate and the resin plate and the foamed resin with a peeling crusher, and then the obtained foamed resin is further finely pulverized with a fine pulverizer. The cost was raised.
[0014]
The present invention solves the above-mentioned problems, and can recover the foaming gas in the foamed resin in a high concentration state. The foaming gas recovery can realize the recovery of the foaming gas at a low cost without requiring a small and large installation space. An object is to provide an apparatus.
[0015]
Another object of the present invention is to provide a foaming gas recovery device capable of separating and recovering an iron plate or a resin plate laminated on a foamed resin simultaneously with recovery of the foaming gas.
[0016]
Furthermore, an object of the present invention is to provide a low-cost method for disassembling a refrigerator that can recover the foamed gas in a high concentration state and does not increase the size of equipment and installation space for the recovery.
[0017]
[Means for Solving the Problems]
In order to achieve the above object, the present invention has the following configuration.
[0019]
First of the present invention 1 The foaming gas recovery device is a cylindrical gear-shaped compression formed with a rack plate having a plurality of teeth formed at equal intervals on a flat plate and a tooth meshing with the plurality of teeth of the rack flat plate formed in a direction parallel to the rotation axis. A roll and a cover that covers at least a facing portion of the rack flat plate and the compression roll, and the rack flat plate and the compression roll compress the foamed resin between the meshing teeth, The contained foam gas is leaked, and the cover prevents diffusion of the leaked foam gas.
[0020]
First of the present invention 2 The foaming gas recovery device includes a pair of cylindrical gear-shaped compression rolls facing each other and meshing teeth with each other in a direction parallel to the rotation axis, and one outer peripheral surface of the pair of compression rolls. A pair of introduction walls facing each other and a cover that covers at least the facing portions of the pair of compression rolls, and the distance between the introduction wall and the outer peripheral surface of the compression rolls facing the introduction walls is the pair of compression rolls Is set so as to become smaller as it approaches the facing portion of the foamed resin, the foamed resin is conveyed between the introduction wall and the outer peripheral surface of the compression roll facing this, and is conveyed to the facing portion of the pair of compression rolls, The pair of compression rolls allows the foamed resin contained in the foamed resin to leak by allowing the foamed resin to pass between the teeth meshing with each other while being compressed, and the cover leaks the foamed gas that has leaked. Characterized in that to prevent diffusion.
[0025]
Here, the above first to first 2 In the foaming gas recovery apparatus, “a facing portion between the pair of compression rolls” (or “a facing portion between the flat plate and the compression roll”) is an area where teeth of the pair of compression rolls arranged to face each other ( Or the area | region where the gap | interval of the tooth | gear of a flat plate and a compression roll mutually meshes) is the narrowest part, and the area | region of the vicinity, and means the part which contributes to compression of foamed resin.
[0026]
1st to 1st above 2 According to the foaming gas recovery apparatus, by compressing the foamed resin using the compression roll, the compressive force can be concentrated on a small area, and the closed cells in the foamed resin can be reliably destroyed. Further, since the band-like region to which the compressive force is applied is moved in order by the rotation of the compression roll, the closed cells are destroyed in order and the contained foaming gas can be squeezed out. The foaming gas is leaked from the region where the teeth of the opposing portions of the pair of compression rolls mesh with each other, and the diffusion of the leaked foaming gas is prevented by the cover, so that the foaming gas can be recovered in a high concentration state. Therefore, the liquefying and condensing step of the foaming gas can be simplified. As described above, it is possible to provide a small-sized, low-cost and highly efficient foaming gas recovery device.
[0030]
Also, the above 2 The foaming gas recovery apparatus includes an introduction wall facing a part of the outer peripheral surface of one compression roll, and the foamed resin passes between the introduction wall and the outer peripheral surface of the compression roll facing the pair of compression rolls. Since it is conveyed to the opposing part of a roll, the biting stability to the opposing part of a pair of compression rolls of foamed resin improves.
[0042]
Next, the method for disassembling a refrigerator according to the present invention includes a step of cutting and separating a heat insulating casing of a refrigerator that uses foamed resin as a heat insulating material into pieces of a predetermined size and shape, and compressing the pieces. And the step of leaking and collecting the foamed gas in the foamed resin, and the steps of leaking and collecting the foamed gas 2 Any one of the above-mentioned foaming gas recovery devices is used. Thereby, foaming gas can be collect | recovered in a high concentration state, the apparatus and installation space for collection | recovery do not enlarge, and a refrigerator can be disassembled at low cost.
[0043]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
The method for recovering the foamed gas from the foamed resin of the present invention will be described by taking as an example the case of recovering the foamed gas from the foamed resin used as a heat insulating casing of the waste refrigerator.
[0044]
In order to collect the foamed gas from the heat insulating casing of the waste refrigerator, the following steps are performed in order. First, refrigerant gas (for example, Freon gas) and refrigeration oil are collected, and the compressor and the like are removed. Next, the refrigerator casing (heat insulating casing) is cut into pieces of appropriate sizes. And this piece is thrown into the recovery apparatus of the foaming gas of this invention, and foaming gas is collect | recovered.
[0045]
In the heat insulating casing of the refrigerator, an incompressible plate-like material such as an iron plate or a resin plate is laminated on foamed resin. These incompressible plates may be separated and removed from the foamed resin after being cut into individual pieces of the heat-insulating housing and before being introduced into the foaming gas recovery device. The foamed gas recovery device may be put in a stacked state.
[0046]
Below, these processes are demonstrated in order.
[0047]
(Embodiment 1)
In the first embodiment, a process until the heat insulating casing of the waste refrigerator is cut into individual pieces will be described.
[0048]
First, the refrigerant gas (for example, chlorofluorocarbon) and refrigeration oil to be dismantled are collected by a well-known method, and the compressor is removed. Thereby, it is possible to prevent the refrigerant gas from being diffused into the air in the subsequent cutting and separating step. At this time, it is preferable to further remove an electric control device including a heat exchanger, a circuit board and the like. These operations can be performed manually (primary decomposition step).
[0049]
Next, the heat insulating housing from which the accessory device such as a compressor is removed is cut into a plurality of pieces.
[0050]
Hereinafter, an example of cutting and separating a two-door refrigerator will be described.
[0051]
FIG. 1 is a schematic perspective view of a heat insulating housing of a two-door type refrigerator that has undergone the primary disassembly process. The heat insulating housing 1 includes an upper door 2a, a lower door 2b, and a housing body 3.
[0052]
First, as shown in FIG. 2, the upper door 2a and the lower door 2b are cut and removed.
[0053]
Next, for example, as shown in FIG. 3, the housing body 3 is attached to the top plate 4 a, the bottom plate 4 b, the partition plates 4 c and 4 d, the right side plates 6 a, 6 b and 6 c, the left side plates 7 a, 7 b and 7 c and the back plate 8. Cut into flat plate pieces. The cut portion is not limited to the example shown in FIG. 3 as long as an individual piece having a size and shape that can be put into a foaming gas recovery device described later is obtained. At this time, it is not necessary to cut into smaller pieces than necessary. If it is too small, not only the cutting time increases, but also the foaming gas contained in the foamed resin leaks during cutting, and the subsequent handling of the pieces becomes complicated.
[0054]
The apparatus for cutting the heat insulating housing 3 is not particularly limited, but the heat insulating housing 3 is a composite member made of metal, resin, etc., and there is a possibility that unknown parts are arranged in a portion that cannot be seen from the outside. Therefore, it is preferable to use the cutting device shown in FIGS.
[0055]
4 is a top view of the cutting device, and FIG. 5 is a cross-sectional view taken along the line V-V in FIG. 4 and shows a state in which the heat insulating casing 190 is cut.
[0056]
The cutting device 100 includes a first rotating unit 110 and a second rotating unit 120 as shown in FIGS. 4 and 5.
[0057]
The first rotating unit 110 is installed between a pair of discs (rotating bodies) 111 and 111 attached to the main shaft 112 and spaced apart from each other by a predetermined distance with the main surfaces facing each other, and the pair of discs 111 and 111. And an impacting body (hard solid) 130 rotatably attached to the support shaft 113. The main shaft 112 is connected to the rotation shaft of the drive motor 115, and as a result, the first rotation unit 110 rotates about the main shaft 112 as a rotation center. Four support shafts 113 are provided at equal angular intervals on a circumference centered on the rotation center.
[0058]
Similarly, the second rotating unit 120 includes a pair of discs (rotating bodies) 121 and 121 attached to the main shaft 122 spaced apart from each other by a predetermined distance with the main surfaces facing each other, and a pair of discs 121 and 121. And a striking body (hard solid) 140 rotatably attached to a support shaft 123 erected. The main shaft 122 is connected to the rotation shaft of the drive motor 125, and as a result, the second rotation unit 120 rotates around the main shaft 122 as a rotation center. Four support shafts 123 are provided at equal angular intervals on a circumference centered on the rotation center.
[0059]
In the first rotating unit 110 and the second rotating unit 120, the rotating shaft direction of the first rotating unit 110 and the rotating shaft direction of the second rotating unit 120 are parallel to each other, and the main surface of the disk 111 and the disk 121. The trajectory circle 117 drawn by the cutting edge 131 at the tip of the impacting body 130 and the trajectory circle 127 drawn by the cutting edge 141 at the leading end of the impacting body 140 so that the main surface of the impacting body 130 is substantially flush with each other. Are held by the common base 103 so that they are substantially included in the same plane. The base 103 is attached to the robot arm 105.
[0060]
The striking body 130 is a plate-like body having a regular square shape and a predetermined thickness, and has a through hole 133 at the center. The four corners 131 of the regular tetragonal plate-like body correspond to the cutting edge portion of the conventional tool, and strike the heat insulating casing. The striking body 130 is attached to the rotary unit 110 by allowing the support shaft 113 to pass through the through hole 133. When the rotary unit 110 rotates, the impacting body 130 is attached such that a part of the outer periphery of the impacting body 130 (particularly the cutting edge 131) is located outward from the outer periphery of the disc 111.
[0061]
The striking body 140 has a floating portion 145, a through hole 143 provided at one end portion of the floating portion 145, and a cutting edge portion 141 at the other end portion of the floating portion 145. The idler portion 145 has a shape approximate to a substantially arcuate shape surrounded by a substantially arc-shaped portion and a string connecting both ends of the arc. The cutting edge portion 141 is made thick so that it can withstand the impact at the time of collision with the heat insulating housing, and the surrounding area of the through hole 143 is thick so that it can withstand centrifugal force during rotation. It is formed thin for conversion. The striking body 140 is attached to the rotary unit 120 by allowing the support shaft 123 to pass through the through hole 143 so that the cutting edge portion 141 faces the front in the rotation direction. As shown in FIGS. 4 and 5, when the rotary unit 120 rotates, the impacting body is such that a part of the outer periphery of the impacting body 140 (particularly the cutting edge portion 141) is located outward from the outer periphery of the disc 121. 140 is attached.
[0062]
A predetermined fitting gap 114 is provided between the support shaft 113 and the through hole 133 of the impacting body 130. Similarly, a predetermined fitting gap 124 is provided between the support shaft 123 and the through hole 143 of the impacting body 140. By providing the fitting gaps 114 and 124, the cutting blade portions 131 and 141 and the support shaft 113, even though the rotating bodies 111 and 121 are rotating at a high speed when the impacting body and the heat insulating casing 190 collide. , 123 is reduced, and the structural members of the rotary units 110, 120 such as the support shaft are prevented from being damaged.
[0063]
An example of the cutting of the heat insulating housing using the cutting apparatus 100 will be described. As shown in FIG. 5, the case where the heat insulation housing | casing 190 of the laminated structure by which the iron plate 191, the foamed resin (heat insulating material) 192, and the resin board 193 were laminated | stacked in this order is demonstrated. The cutting device 100 and the heat insulating casing 190 are arranged so that the rotation axis directions of the main shafts 112 and 122 are substantially parallel to the surface of the plate-shaped heat insulating casing 190. Then, the cutting device 100 is moved in the direction of the arrow 109 while rotating the first rotating unit 110 and the second rotating unit 120 at high speeds in the directions of arrows 119 and 129, respectively. Here, the moving direction 109 is parallel to the main surfaces of the disks 111 and 121 and also to the surface of the heat insulating casing 190. As a result, first, the striking body 130 of the first rotating unit 110 collides with the iron plate 191 on the surface layer of the heat insulating casing 190, and a part of the upper portion of the iron plate 191 and the foamed resin 192 is cut, so that the upper surface of the heat insulating casing 190 is A groove having a predetermined width and depth is formed. Subsequently, the striking body 140 of the second rotating unit 120 advances along this groove, and the lower layer foamed resin 192 and the resin plate 193 that the striking body 130 did not reach are cut.
[0064]
At this time, the striking body 130 that collides with the iron plate 191 that is at least hard and difficult to cut is caused to collide at a speed equal to or higher than the critical impact speed of the material constituting the iron plate 191.
[0065]
The critical impact speed varies depending on the material. For example, the critical impact velocities of aluminum, mild steel, stainless steel, and titanium are about 49.7 m / second, 30.0 m / second, 152.3 m / second, and 61.8 m / second, respectively. Therefore, the impact speed of the impacting body 130 can be changed according to the type of the object to be cut. It is preferable that the impact speed of the impacting body be 2 times or more, further 3 times or more, particularly 4 times or more the critical impact speed of the object to be cut because stable cutting is possible. When the material of the workpiece is unknown, it is preferable to set the rotation speed of the first rotation unit 110 to be high.
[0066]
This cutting method is based on the plastic wave theory in which a high-speed tensile force higher than the critical impact velocity is applied to the work piece, and a break occurs immediately at the applied end, or when a high-speed compressive force higher than the critical impact velocity is applied. This is the practical application of the theory that the ductility is reduced and the applied edge breaks with a small strain (a phenomenon similar to brittleness) as a cutting method.
[0067]
When the striking body 130 rotating at high speed collides with the iron plate 191 at a critical impact velocity or more than the critical impact speed of the iron plate 191, the surface of the iron plate 191 is in the form of fine particles within a very limited range in the vicinity of the collision portion between the striking body and the iron plate 191. Or, it is crushed (broken) instantly into fine pieces.
[0068]
Such a cutting device has the following characteristics.
[0069]
(1) The generation of frictional heat at the cutting site is extremely small. Further, the impacting body is rapidly cooled by high-speed motion, and the temperature rise of the impacting body itself is extremely small.
[0070]
(2) When the impacting body collides with an object to be cut, the impacting body is subjected to work hardening, and the impacting body is cured with use to increase wear resistance.
[0071]
(3) Cutting resistance and frictional resistance during cutting are small. As a result, it is not necessary to hold and fix the heat insulating housing firmly at the time of cutting. Further, it is not necessary to firmly construct the support shaft for supporting the impacting body, the rigidity of the rotating body and the main shaft rotating at high speed, the rigidity of the bearing, the rigidity of the robot that holds the rotating body main shaft, and the like.
[0072]
(4) Even if the heat insulating casing is composed of a plurality of different members (for example, metal, resin molded product, glass, ferrite, etc.), it can be continuously cut by the same cutting device.
[0073]
Therefore, grinder cutting using a band-shaped cutter (band saw) or a disk-shaped cutter (metal saw) with a saw blade, or a grindstone tool in which abrasive grains are formed into a disk shape or a cylindrical shape, which has been generally used conventionally. Compared to gas fusing using acetylene gas or the like, the above-described cutting apparatus can cut continuously regardless of the material of the object to be cut, and the life of the cutting blade (striking body) is much longer Long.
[0074]
In the above example, the impacting body 140 of the second rotating unit 120 does not necessarily have to collide at a speed higher than the critical impact speed of the foamed resin 192 and the resin plate 193. Since the foamed resin 192 and the resin plate 193 are low in hardness and difficult to brittle fracture, even if the impacting body 140 is collided at a speed lower than the critical impact speed, only the vicinity of the colliding portion is crushed and can be easily cut. it can.
[0075]
Moreover, it is also possible to cut the heat insulation housing 190 at once or divided into a plurality of times with a cutting device having only one of the first rotating unit 110 and the second rotating unit 120.
[0076]
(Embodiment 2)
The pieces of the heat insulating casing cut into a substantially flat plate shape as described above may be separated by separating the iron plate and the resin layer from the foamed resin with a peeling device.
[0077]
FIG. 6 is a side view showing a schematic configuration of the peeling apparatus of the present embodiment. The peeling apparatus 200 includes a pair of compression rolls 201 and 202 that are spaced apart in the vertical direction and arranged in parallel, and conveying apparatuses 230, 235, and 240.
[0078]
The compression rolls 201 and 202 are rotationally driven in the directions of arrows 201a and 202b by driving mechanisms (not shown). Both ends of the lower compression roll 202 are held by a bearing mechanism (not shown), and the lower compression roll 202 rotates at a predetermined position. On the other hand, both ends of the upper compression roll 201 are supported by the support arms 203. A female screw 204 is formed on the upper portion of the support arm 203, a lead screw 205 is screwed to the female screw 204, and an upper end portion of the lead screw 205 is coupled to a rotation shaft of the drive motor 206. By rotating the drive motor 206 forward and backward, the upper compression roll 201 can be moved up and down, and as a result, the gap between the pair of compression rolls 201 and 202 can be adjusted.
[0079]
The transport device 230 is a belt conveyor that includes a pair of rolls 231 and 232 that rotate in the direction of an arrow, and an endless belt 233 that is spanned between them. Similarly, the transport device 235 is a belt conveyor that includes a pair of rolls 236 and 237 that rotate in the direction of an arrow, and an endless belt 238 that is stretched between them. The conveying devices 230 and 235 are arranged so as to sandwich the pair of compression rolls 201 and 202, and the upper surface of the conveying devices 230 and 235 and the upper part of the outer peripheral surface of the lower compression roll 202 are set at substantially the same height. .
[0080]
The conveying device 240 is a belt conveyor that includes a pair of rolls 241 and 242 that rotate in the direction of an arrow, and an endless belt 243 that is spanned between them. The conveying device 240 is disposed below the lower compression roll 202.
[0081]
The operation of the peeling apparatus 200 of the present embodiment configured as described above will be described below.
[0082]
Each piece (laminate) 290 of the refrigerator heat insulation casing cut into a substantially flat plate shape as described above is placed on the conveying device 230 with the iron plate 291 side facing downward, and conveyed in the direction of the arrow 295. The Thereafter, the piece 290 reaches between the pair of compression rolls 201 and 202. Since the gap between the pair of compression rolls 201 and 202 is set smaller than the thickness of the piece 290, the piece 290 is compressed by the compression rolls 201 and 202. However, since the iron plate 291 and the resin plate 293 have incompressibility, only the foamed resin 292 is compressed. At this time, since the closed cells formed in the foamed resin 292 are compressed to such an extent that they are not destroyed (that is, within the elastic deformation range of the foamed resin 292), immediately after passing between the pair of compression rolls 201 and 202, The thickness of the foamed resin 292 recovers to near the thickness before compression.
[0083]
On the other hand, the iron plate 291 is deformed to have a curvature in the same direction as the outer peripheral surface of the lower roll 202 when passing between the pair of compression rolls 201, 202, and when coming out between the compression rolls 201, 202, It peels at the bonding interface with the foamed resin 292 and is curled to the side of the contacted roll (lower roll 202). The curled iron plate 291 falls on the transport device 240 through the gap between the lower roll 202 and the transport device 235. Thereafter, the iron plate 292 is conveyed by the conveying device 240 in the direction of the arrow 297 and collected.
[0084]
Further, when the resin plate 293 is compressed between the pair of compression rolls 201 and 202 and then deforms irregularly when the thickness of the foamed resin 292 is restored, and comes out between the compression rolls 201 and 202, They are peeled at the bonding interface with the foamed resin 292 and are deformed in a wave shape. Therefore, both can be easily separated.
[0085]
Further, the behavior of a pipe (for example, for passing a refrigerant) 294 embedded in the foamed resin 292 will be described with reference to FIG. 7A, FIG. 7B, and FIG. 7C are cross-sections when the piece 290 is viewed from the direction of the arrow in the lines 7A-7A, 7B-7B, and 7C-7C in FIG. 6, respectively. FIG.
[0086]
As shown in FIG. 7A, in the foamed resin 292, for example, a pipe 294 for passing a refrigerant may be embedded. The pipe 294 is made of, for example, a copper-based metal material. When passing between the pair of compression rolls 201 and 202, as shown in FIG. 7B, the pipe 294 is almost completely crushed in the vertical direction, and the foamed resin 292 is approximately the same as the thickness of the crushed pipe 294. Compressed to a thickness of. At this time, the foamed resin 292 at the upper and lower positions in the compression direction of the pipe 294 is sandwiched between the pipe 294 and the upper and lower iron plates 291 and the resin plate 293 and cut and separated to the left and right. As a result, when the thickness of the foamed resin 292 recovers after passing between the compression rolls 201 and 202, the foamed resin 292 does not exist above and below the pipe 294, as shown in FIG. It will be in the state where it was cut on both sides across 294. Therefore, the foamed resin 292 and the pipe 294 can be easily separated.
[0087]
6 and 7, the case where the pipe 294 is embedded in the foamed resin 292 has been described. However, the present invention is not limited to this, and a so-called linear object (for example, a tubular object such as a pipe, electric wiring (wire )) Is embedded, the foamed resin 292 and the linear object can be easily separated after passing between the compression rolls 201 and 202.
[0088]
A specific example is shown. The heat insulation housing | casing of the waste refrigerator was cut | disconnected and the piece 290 was obtained. The pieces 290 are made of an iron plate 291 made of a cold-rolled steel plate having a thickness of 0.6 mm, a foamed resin (foamed urethane) 292 having a thickness of 60 mm, and an ABS resin (acrylonitrile-butadiene-styrene having a thickness of 0.8 mm). And a resin tube 293 made of a composite), and a copper tube having an outer diameter of 5 mm and an inner diameter of 4 mm is embedded in the foamed resin 292. The planar shape of each piece is a substantially rectangular shape of length × width = about 50 cm × about 10 cm. This piece 290 was passed between the compression rolls 201 and 202 of the peeling apparatus 200 shown in FIG. 6 and compressed until the total thickness was about 1.5 mm. When it came out between the compression rolls 201 and 202, the iron plate 291 was curled to the contacted roll side, the resin plate 293 was irregularly deformed in a wave shape, and both were separated from the foamed resin 292. Moreover, the buried pipe 294 was crushed and could be easily separated from the foamed resin 292 with a slight force. The thickness of the foamed resin 292 after compression recovered to about 30 to 40 mm.
[0089]
In the separation device of the present embodiment, the gap between the compression rolls 201 and 202 when passing the piece 290 is not particularly limited, but as described above, the foamed resin 292 and other members (that is, the iron plate 291, It is preferable that the resin plate 293 and the linear object 294) can be separated and the closed cells in the foamed resin 292 are destroyed by compression and the foamed gas does not leak out. If the amount of compression is small, the foamed resin 292 cannot be separated from the other members, and if the amount of compression is too large, closed cells are destroyed and foamed gas (for example, chlorofluorocarbon) is scattered. The specific numerical value of the gap between the compression rolls 201 and 202 varies depending on the configuration of the piece 290 that is the material to be compressed, the deflection of the compression rolls 201 and 202 during compression, etc., but in the case of the above embodiment, 1 It is preferable to set to about 3 to 2.0 mm.
[0090]
The arrangement of the compression rolls is not limited to the arrangement shown in FIG. 6 as long as the arrangement can compress between at least a pair of compression rolls arranged to face each other. For example, a configuration may be adopted in which a backup roll for preventing the compression rolls 201 and 202 from being bent is arranged on the opposite side of the compression rolls 201 and 202 that are in direct contact with the piece 290. Further, the compression force in the width direction may be made uniform by using a so-called crown roll in which the diameter of the central portion in the width direction is thicker than the diameters of both end portions. Furthermore, the outer diameters of the pair of opposing compression rolls 201 and 202 do not have to match.
[0091]
Further, the transport devices 230, 235, and 240 may not be a belt conveyor as shown in FIG. 6, and for example, a roller conveyor or other known transport mechanisms can be used.
[0092]
Further, in FIG. 6, the iron plate 291 is placed on the lower side so that the curled iron plate 291 passing between the compression rolls 201 and 202 is passed between the lower roll 202 and the conveying device 235 to be separated. As shown, the iron plate 291, the foamed resin 292, and the resin plate 293 may be discharged in a state where they are stacked on the transport device 235 and then separated.
[0093]
The separation method between the foamed resin 292 and the other members after passing between the compression rolls 201 and 202 is not particularly limited, and for example, well-known wind separation using manual or robotic separation or density difference. The method can be used.
[0094]
In the above-described embodiment, the example in which the individual pieces 290 in which the iron plate 291 and the resin plate 293 are laminated on the front and back of the foamed resin 292 is shown, but only one of the iron plate 291 and the resin plate 293 is laminated. Even separated pieces can be similarly separated.
[0095]
Furthermore, in the above embodiment, the individual piece 290 is obtained by cutting the heat insulating casing of the waste refrigerator, but the peeling device and the foamed resin recovery method of the present embodiment are limited to this. However, it can be widely used when a laminated body (for example, a door panel of an automobile) in which another plate-like material having incompressibility is laminated on the foamed resin is separated into the foamed resin and the other plate-like material. .
[0096]
As described above, according to the separation device 200 of the present embodiment, it is possible to separate the foamed resin and the other members with almost no foaming gas. Therefore, it is not necessary to install a cover that prevents the foaming gas from diffusing around the separation device 200, and there is no need for a large-scale device for recovering low-concentration Freon gas. Therefore, a vast space for installing the apparatus is not required. Furthermore, the compressed piece 290 may have a size and a shape that can be compressed between the compression rolls 201 and 202, and does not need to be cut finely. As a result, the amount of foaming gas that leaks during cutting can be minimized. Further, since the foamed resin 292 and other members are not crushed finely by the compression, subsequent handling operations such as sorting and transporting are easy. Thus, according to the present embodiment, the foamed resin can be separated and recovered with a simple configuration, space-saving, efficient, and low cost.
[0097]
(Embodiment 3-1)
A method for recovering the foaming gas from the foamed resin will be described.
[0098]
FIG. 8 shows a schematic configuration of the foaming gas recovery apparatus according to Embodiment 3-1.
[0099]
The foamed resin recovery device 300 compresses the foamed resin 301, destroys the closed cells present in the foamed resin 301, and leaks the foamed gas therein, and supplies the foamed resin to the compressing device 330. And a feeder 320.
[0100]
The feeder 320 includes a feed unit 321 having one end connected to the compression device 330, and a feed unit 325 that sends the foamed resin 301 in the feed unit 321 to the compression device side. The feed portion 321 has a substantially hollow cylindrical shape, and has a funnel portion 322 whose diameter is gradually narrowed at one end, and a tip opening of the funnel portion 322 is connected to the compression device 330. A feed unit 325 is installed at the other end of the feed unit 321. An opening is provided in the upper part of the feed part 321 near the feed part 325, and the lower opening 312 of the hopper 310 is connected. The feed unit 325 includes a piston 326 that moves the foamed resin 301 supplied into the feed unit 321 to the compression device 330, and an actuator 327 that reciprocates the piston 326 (for example, a hydraulic cylinder or a drive motor and a feed screw). It consists of.
[0101]
The hopper 310 temporarily stores the foamed resin 301 introduced from the upper opening and supplies it to the feed unit 321 through the lower opening 312. A valve (not shown) is attached to the lower opening 312. A transfer device 305 is installed above the upper opening of the hopper 310. The conveying device 305 is a belt conveyor including a pair of rolls 306 and 307 that rotate in the direction of an arrow, and an endless belt 308 that is stretched between them.
[0102]
The compression device 330 has a pair of compression gear rolls 331 and 332 for compressing the foamed resin 301. FIG. 9 shows details of the pair of compression gear rolls 331 and 332. FIG. 9A is a side view seen from the direction of the rotation axis, and FIG. 9B is a front view seen from the direction orthogonal to the rotation axis. FIG. 9B shows a simplified gear shape. As shown in FIGS. 8 and 9, the pair of compression gear rolls 331 and 332 are arranged in parallel in the vertical direction, and are driven to rotate in the directions of arrows 331a and 332a by driving mechanisms (not shown). The pair of compression gear rolls 331 and 332 have a cylindrical gear shape whose length in the rotation axis direction is long with respect to the outer diameter. The compression gear rolls 331 and 332 of the present embodiment have a spur gear shape on the outer surface of which teeth that mesh with each other are formed in a direction parallel to the rotation shaft. The distance or compression force between the pair of compression gear rolls 331 and 332 can be adjusted, and the specific adjustment mechanism is not particularly limited. For example, the same adjustment mechanism as the clearance adjustment mechanism between the compression rolls 201 and 202 shown in FIG. Configuration can be taken.
[0103]
The tip opening of the funnel portion 322 is disposed on the biting side of the facing portions (meshing portions) of the pair of compression gear rolls 331 and 332.
[0104]
In addition, a roller conveyor 340 including a plurality of transport rolls 341 is provided on the discharge side of the opposed portions of the pair of compression gear rolls 331 and 332 at a position slightly lower than the opposed portions. The plurality of transport rolls 341 are arranged in parallel with each other, spaced apart and at the same height, and each rotate in the direction of the arrow. On the downstream side in the transport direction of the roller conveyor 340, a transport device 345 is installed at substantially the same height as this. The conveying device 345 is a belt conveyor that includes a pair of rolls 346 and 347 that rotate in the direction of an arrow, and an endless belt 348 that is spanned between them. A terminal end (roll 347) of the conveying device 345 is disposed outside the compression device, and a collection box 349 is installed below the compression device.
[0105]
A transport device 350 is installed below the lower compression gear roll 332, the roller conveyor 340, and the transport device 345. The conveying device 350 is a belt conveyor that includes a pair of rolls 351 and 352 that rotate in the direction of an arrow, and an endless belt 353 that extends between the rollers 351 and 352. A terminal end (roll 352) of the conveying device 350 is disposed outside the compression device, and a collection box 355 is installed below the compression device.
[0106]
The compression chamber 336 including the compression gear rolls 331 and 332 is covered with a cover 335. Suction pipes 337 and 338 are attached to the upper and lower portions of the cover 335, respectively, and a bag filter, a suction pump, a condenser, a gas collection tank, and the like are sequentially connected to the ends (not shown).
[0107]
The operation of the foaming gas recovery apparatus 300 of the present embodiment configured as described above will be described below.
[0108]
The foamed resin 301 is transported by the transport device 305 and falls into the upper opening of the hopper 310 from the end thereof. The foamed resin 301 may be an individual piece obtained by the first embodiment (an iron plate, a resin plate, a linear object, etc. integrated with the foamed resin) or obtained by the second embodiment. Alternatively, it may be a foamed resin 292 (from which members other than the foamed resin 292 such as the iron plate 291 and the resin plate 293 have been removed). Alternatively, as described in the section of the prior art, it may be a foamed resin obtained by roughly crushing a heat insulating casing of a waste refrigerator to a size of about several centimeters and then separating and removing the iron plate and the resin plate. . Or the foamed resin obtained by methods other than these may be sufficient, and the foamed resin used for uses other than the heat insulation housing | casing of a refrigerator (for example, door panel of a motor vehicle) may be sufficient.
[0109]
The foamed resin 301 put into the hopper 310 falls from the lower opening 312 into the feed portion 321 due to gravity. The foamed resin 301 in the feed part 321 is sent to the funnel part 322 side by the piston 326 of the feed part 325, and is supplied to the opposing part of the pair of compression gear rolls 331 and 332 through the opening at the tip.
[0110]
Since a large number of teeth parallel to the rotation axis direction are formed on the outer surfaces of the pair of compression gear rolls 331 and 332, the foamed resin 301 is surely caught by the teeth at the opposing portions of both rolls.
[0111]
The foamed resin 301 is compressed and deformed when passing between the compression gear rolls 331 and 332, the internal closed cells are destroyed, and the foamed gas therein is released. By performing compression using a pair of compression gear rolls 331 and 332 having a roll shape, a very high load can be applied to a minute band-like region. Further, since the teeth that mesh with each other are formed on the surfaces of the pair of compression gear rolls 331 and 332, a micro shearing force is generated in the foamed resin 301 when the foamed resin 301 passes through these opposed portions. Therefore, the closed cells in the foamed resin 301 can be easily and reliably crushed. In addition, since the band-shaped region to which the compressive force and the shear force are applied is sequentially moved by rotating the pair of compression gear rolls 331 and 332 while meshing with each other, the closed cells are destroyed in order and the contained foam It can be squeezed out without leaving any gas. In addition, since a very high pressure is applied between the pair of compression gear rolls 331 and 332, each closed cell in the foamed resin 301 is compressed at a very high pressure when passing through the facing portion. Therefore, the pressure in the closed cell rises rapidly, the resin wall constituting the closed cell bursts, and the gas in the closed cell is ejected vigorously. Therefore, the foamed resin after passing through the opposing portion and releasing the foamed gas is in a powder form (particle size is 1 mm or less, and further, about several tens to several hundreds of μm).
[0112]
The foamed resin material broken into powder is discharged from the discharge side of the pair of compression gear rolls 331 and 332. The foamed resin material powder 303 is ejected from the opposed portions of the two rolls, with the momentum of the instantaneous expansion of the foamed gas compressed to an extremely high pressure. The powder 303 passes between the transport rolls 341 of the roller conveyor 340 and falls onto the transport device 350 below. The powder 303 is transported out of the compression device 330 by the transport device 350 and accumulates in the collection box 355.
[0113]
On the other hand, the foamed gas released from the closed cells of the foamed resin gathers at the upper part or the lower part in the cover 335 according to the density and is collected through the suction pipes 337 and 338.
[0114]
In the above, an iron plate or a resin plate is laminated on the surface of the foamed resin 301, a linear object is embedded inside, or these are mixed with the foamed resin 301 in a state separated from the foamed resin 301. In this case, since these incompressible materials are easily deformed when passing through the opposed portions of the pair of compression gear rolls 331 and 332, the compression force and the shear force that the pair of compression gear rolls 331 and 332 exert on the foamed resin. Will not be disturbed. Therefore, the foamed resin is broken into powder like the above when passing through the opposing portions of the pair of compression gear rolls 331 and 332, and the foamed gas is released, and the foamed resin material and the other iron plate and resin are released. A non-compressible solid material such as a plate or wire is separated. A plurality of non-compressible solid materials 302 such as iron plates, resin plates, and linear objects discharged from the discharge sides of the opposed portions of the pair of compression gear rolls 331 and 332 constitute a roller conveyor 340 because of their sizes. Cannot pass through the gap between the transport rollers 341. Therefore, the incompressible solid material 302 is conveyed outside the compression device 330 by the roller conveyor 340 and the conveyance device 345 and is collected in the collection box 349. On the other hand, the powdered material 303 of the foamed resin material passes between the transport rollers 341 of the roller conveyor 340, falls on the transport device 350, is transported out of the compression device 330, and accumulates in the collection box 355.
[0115]
Thus, in the foaming gas recovery device of the present embodiment, it is not necessary to separate and remove incompressible materials such as iron plates, resin plates, and linear materials from the foamed resin in advance. Even if these incompressible materials are added to the foamed resin in an integrated state, the foamed resin material and other incompressible solid materials can be separated and separated at the same time when the foamed gas is recovered. Accordingly, the number of steps is reduced, and the foaming gas, the foamed resin material, and the other non-compressible solid materials can be separated and recovered extremely efficiently. In addition, since it is not necessary to provide a separate process or apparatus for separating and separating the incompressible material from the foamed resin, the separation and recovery cost can be reduced, and the space occupied by the entire apparatus can be reduced.
[0116]
As described above, according to the foamed resin recovery apparatus 300 of the present embodiment, it is possible to prevent the foamed gas from diffusing by providing the cover 335 that covers the compression chamber 336. Further, since the extraction of the foaming gas is performed by compressing the foamed resin with the compression gear rolls 331 and 332 and crushing the internal closed cell partition walls, the internal volume of the compression chamber 336 can be made relatively small. Further, the foamed resin 301 after compression becomes a powdery substance, and is not carried out by air transportation as in the prior art, but is carried out by using the conveying device 350. Therefore, the foaming gas may be diluted to a low concentration in the air. Absent. As described above, the foaming gas can be taken out in a high concentration state. Therefore, after that, the operation of liquefying and condensing the foamed gas from the air containing the foamed gas becomes easy, and simple equipment is sufficient for that purpose, and downsizing of the equipment and cost reduction can be realized.
[0117]
Further, since the foamed gas can be taken out simply by supplying the foamed resin 301 between the compression gear rolls 331 and 332 and compressing it, the foamed resin 301 can be supplied between the compression gear rolls 331 and 332 and can be compressed. The size and shape may be as long as possible, and it is not necessary to finely crush to about several centimeters as in the prior art. Therefore, the pretreatment process of the foamed resin 301 can be simplified.
[0118]
Moreover, even if other materials are integrated or mixed in the foamed resin, the recovery of the foamed gas is not hindered. In addition, the foamed resin and other materials can be separated and separated simultaneously with the recovery of the foamed gas. Therefore, a pretreatment process for removing a member made of another material from the foamed resin is not required, which is extremely efficient.
[0119]
In addition, the foamed resin 301 can be transported by a transport device 305 such as a belt conveyor as in the present embodiment, not by air blowing, and the transport path can be simplified and the equipment cost can be reduced.
[0120]
In addition, since teeth are formed on the outer circumferences of the pair of compression gear rolls 331 and 332, the charged foamed resin is reliably drawn into the opposing portions of the two rolls by the teeth without slipping on the roll surface. Therefore, stable processing is possible.
[0121]
What is necessary is just to change the clearance gap between the compression gear rolls 331 and 332 at the time of a driving | operation, or the compression load according to the foamed resin 301 to process. Generally, when the foamed resin 301 from which an incompressible iron plate or resin plate is removed is charged, both the gear rolls are brought into close contact with each other in a state where the foamed resin 301 is not bitten, and a predetermined load is applied between the two gear rolls. It is preferable to leave in the imparted state. In addition, when injecting the foamed resin 301 with the incompressible iron plate or resin plate attached thereto, it is preferable to provide an appropriate gap in consideration of the thickness of the incompressible member. However, the gap is preferably set thinner than the thickness of the incompressible member. In either case, it is necessary to configure so that an extremely high pressure is applied to the foamed resin 301 at the opposing portion of both gear rolls. The partition walls constituting innumerable closed cells in the foamed resin are rich in elasticity, and the foamed gas contained therein is also compressible. Therefore, it is difficult to break the partition walls and leak the foaming gas at a low load. The compression gear roll is applied with a local high load so that the foaming gas generates an extremely high pressure that can cause the closed-cell partition wall to undergo compression failure (not tensile failure) due to the pressure of the foaming gas in the closed cells. It is preferable to give.
[0122]
A specific example is shown. As the compression gear rolls 331 and 332, spur gears made of high carbon chromium bearing steel (JIS symbol: SUJ2) having an outer diameter (diameter of the cutting edge circle) of 410 mm and an effective length of 600 mm were used. The tooth profile is formed by an involute curve, and the module is 0.1. The pair of compression gear rolls 331 and 332 were held so that the distance between the tooth surfaces facing each other on the reference pitch circle was 0.2 mm and the rotation axes were parallel. As an object to be compressed, cut a heat-insulating housing of a waste refrigerator with length x width = about 500 mm x about 500 mm, in which an iron plate with a thickness of 0.6 mm is integrated on one side of a urethane foam resin with a thickness of 40 to 100 mm. The individual pieces obtained were used. This was supplied between a pair of compression gear rolls 331 and 332 and compressed. The rotational speeds of both compression gear rolls 331 and 332 were appropriately adjusted between 5 and 40 m / min as the peripheral speed in the cutting edge circle. When the load applied to the compression gear rolls 331 and 332 when the piece passed between the pair of compression gear rolls 331 and 332 was measured, it was about 200 tons (1.96 MN). From the discharge side of the opposing part of the pair of compression gear rolls 331 and 332, the urethane resin crushed into powder is discharged so as to be ejected, and passes through the gaps between the plurality of transport rolls 341 constituting the roller conveyor 340, It dropped on the transfer device 350. Further, the iron plate that was deformed in a wave shape and from which the urethane resin was substantially removed was discharged onto the roller conveyor 340. In parallel with this, the chlorofluorocarbon gas contained in the foamed resin was released into the compression chamber 336, sucked through the suction pipes 337 and 338, and condensed to recover the chlorofluorocarbon gas. When the recovered urethane resin powder was observed in detail, the particle size was finely crushed to several tens of μm to several hundreds of μm, all closed cells were destroyed, and no chlorofluorocarbon gas remained. .
[0123]
In the above example, the compression gear rolls 331 and 332 are illustrated as spur gears having spurs parallel to the rotation axis, but the present invention is not limited to this. For example, by connecting a helical gear whose teeth are inclined with respect to the rotation axis and a helical gear whose inclination direction is opposite to each other and connecting the rotation axes so as to coincide with each other, a substantially “V” shape is formed as a whole. A spur gear with teeth may be used.
[0124]
Further, instead of the compression gear rolls 331 and 332, a pair of cylindrical compression rolls whose outer surfaces are substantially smooth can be used. In this case, the same effects as described above are obtained except that the action of the compressive force on the foamed resin is changed and the stability of the biting into the facing portion of the foamed resin is lowered.
[0125]
In the above example, the compression gear rolls 331 and 332 are arranged side by side in the vertical direction. However, the rotation shafts of both rolls may be arranged in the same horizontal plane. And you may provide the lower opening 312 of the hopper 310 above the opposing part of both rolls.
[0126]
In addition, as a separation mechanism for separating the foamed resin material that has been compressed and broken into a powder form from an incompressible solid material such as an iron plate, a roller conveyor 340 including a plurality of transport rolls 341 that are spaced apart is illustrated. However, the structure of the separation mechanism of the present invention is not particularly limited as long as the object to be compressed can be separated into at least two types after passing through the opposing portions of the compression gear rolls 331 and 332. For example, a net-like object having an opening of a predetermined size may be used to sort using a difference in size. Or you may classify | fractionate using characteristics other than a magnitude | size, for example, a magnetic characteristic, a density, etc.
[0127]
Moreover, the structure of the cover 335 is not limited to the form of FIG. Any structure that covers at least the facing portions of the compression gear rolls 331 and 332 for compressing the foamed resin and can prevent the foamed gas leaking from the compressed foamed resin 301 from diffusing can be used. For example, the collection boxes 349 and 355 are installed in the cover, and an openable / closable door is provided in the cover 335 so that the collection boxes 349 and 355 can be carried out. During compression, the compression chamber 336 is completely sealed by the cover 335 and the door. It may be a structure.
[0128]
Further, the conveying devices 345 and 350 may not be a belt conveyor as shown in FIG. 8, and for example, a roller conveyor or other known conveying mechanisms can be used.
[0129]
(Embodiment 3-2)
FIGS. 10A and 10B show a schematic configuration of the foamed resin compression unit in the foaming gas recovery apparatus according to Embodiment 3-2. The compression portion of the foamed resin according to the present embodiment includes a combination roll of a compression gear roll 361 and a compression roll 362. FIG. 10A is a side view seen from the direction of the rotation axis of the roll, and FIG. 10B is a front view seen from the direction orthogonal to the rotation axis. FIG. 10B shows a simplified gear shape. In FIG. 10A, arrows 361a and 362a indicate the rotation directions of the compression gear roll 361 and the compression roll 362, respectively.
[0130]
The foaming gas recovery device according to Embodiment 3-2 differs from the recovery device according to Embodiment 3-1 shown in FIG. 8 in that the pair of compression gear rolls shown in FIGS. The only difference is that 331 and 332 are replaced with a combination roll of the compression gear roll 361 and the compression roll 362 shown in FIG. Therefore, only differences from Embodiment 3-1 will be described below.
[0131]
The compression gear roll 361 has the same cylindrical gear shape (in the present embodiment, a spur gear shape) as the compression gear rolls 331 and 332 shown in the embodiment 3-1. Moreover, the outer peripheral surface of the compression roll 362 is a cylindrical surface without unevenness.
[0132]
Since the compression gear roll 361 has a gear shape, the foamed resin is surely caught in the facing portion between the compression gear roll 361 and the compression roll 362. When the foamed resin passes between the compression gear roll 361 and the compression roll 362, the foamed resin is subjected to compression and deformation as in Embodiment 3-1, and the internal closed cells are destroyed. The foaming gas in it is released.
[0133]
Compared to Embodiment 3-1, there is a possibility that the compression action of the foamed resin is reduced in the valleys between the teeth of the compression gear roll 361, but the degree of the reduction is reduced by adjusting the tooth profile. Can do.
[0134]
Moreover, unlike Embodiment 3-1, each peripheral speed of the compression gear roll 361 and the compression roll 362 can be varied. For example, the peripheral speed of the high-speed roll can be set to be 20 to 40% larger than the peripheral speed of the low-speed roll. Thereby, a compressive force and a shearing force can be imparted to the partition walls of the closed cells in the foamed resin, and the closed cells in the foamed resin can be more reliably destroyed.
[0135]
The tooth shape of the compression gear roll 361 does not have to be the spur gear shape shown in FIG. 10, but may be a helical gear shape or a helical gear shape. Further, a knurled pattern may be formed on the outer peripheral surface of the compression roll 362 as in the compression roll of Embodiment 3-3 described later.
[0136]
As described above, also in this embodiment, the same effect as that of Embodiment 3-1 can be obtained.
[0137]
(Embodiment 3-3)
11A and 11B show a schematic configuration of the foamed resin compression section in the foaming gas recovery apparatus according to Embodiment 3-3. The compression part of the foamed resin of this Embodiment is comprised from the combination roll with a pair of compression rolls 371,372. FIG. 11A is a side view seen from the direction of the rotation axis of the roll, and FIG. 11B is a front view seen from the direction orthogonal to the rotation axis. In FIG. 11A, arrows 371a and 372a indicate the rotation directions of the compression rolls 371 and 372, respectively.
[0138]
The foaming gas recovery device according to Embodiment 3-3 differs from the recovery device according to Embodiment 3-1 shown in FIG. 8 in that the pair of compression gear rolls shown in FIGS. It is only the point which replaced 331,332 with the combination roll with a pair of compression rolls 371,372 shown in FIG. Therefore, only differences from Embodiment 3-1 will be described below.
[0139]
A fine concavo-convex pattern is formed on the outer peripheral surfaces of the compression rolls 371 and 372 by knurling or the like. There is no particular limitation on the pattern shape, and a mesh pattern, a V-shaped pattern, a plurality of line patterns parallel to, orthogonal to, or intersecting with the generatrix direction of the cylindrical surface, or a groove pattern or protrusion, or a dot pattern is formed. A concave portion or a convex portion, or a combination thereof can be appropriately selected. FIG. 11B shows an example of a mesh-like groove shape. The depth of the groove (or concave portion) or the height of the protrusion (or convex portion) is not particularly limited, and is preferably 0.1 mm to 0.5 mm, particularly preferably 0.15 mm to 0.25 mm. Furthermore, the patterns formed on the compression rolls 371 and 372 do not need to match each other and may be different.
[0140]
By forming a fine concavo-convex pattern on the outer peripheral surface of the compression rolls 371 and 372, the foamed resin is surely caught in the facing portion between the compression rolls 371 and 372. When the foamed resin passes between the compression rolls 371 and 372, the foamed resin is compressed and deformed as in the case of Embodiment 3-1, and the internal closed cells are destroyed, and the foamed gas therein Is released.
[0141]
Further, similarly to the embodiment 3-2, the peripheral speeds of the compression rolls 371 and 372 can be varied. For example, the peripheral speed of the high-speed roll can be set to be 20 to 40% larger than the peripheral speed of the low-speed roll. Thereby, a compressive force and a shearing force can be imparted to the partition walls of the closed cells in the foamed resin, and the closed cells in the foamed resin can be more reliably destroyed.
[0142]
The concavo-convex pattern on the outer peripheral surface does not need to be formed on both the compression rolls 371 and 372, and may be formed on only one of them. In that case, the outer peripheral surface of the other roll may be a cylindrical surface without unevenness, or may have the same cylindrical gear shape as the compression gear rolls 331 and 332 shown in the embodiment 3-1. good.
[0143]
As described above, also in this embodiment, the same effect as that of Embodiment 3-1 can be obtained.
[0144]
(Embodiment 4-1)
12A and 12B show a schematic configuration of the foamed resin compression section in the foaming gas recovery apparatus according to Embodiment 4-1. The foamed resin compression portion of the present embodiment is composed of a rack plate 401 and a compression gear roll 402. 12A is a top view seen from the normal direction of the rack plate 401, and FIG. 12B is a side view seen from the rotation axis direction of the compression gear roll 402. FIG. In FIG. 12A, the tooth shape is shown in a simplified manner.
[0145]
The lower opening 312 of the hopper 310 described in the embodiment 3-1 is provided above the rack plate 401 arranged substantially parallel to the horizontal plane (see FIG. 8). Reference numeral 313 denotes a valve provided at the lower end of the lower opening 312. Reference numeral 313 a denotes the reciprocating direction of the valve 313.
[0146]
Although not shown in FIGS. 12A and 12B, a cover similar to that of Embodiment 3-1 is provided and compressed so as to surround the rack plate 401 and the compression gear roll 402. The diffusion of the foaming gas is prevented.
[0147]
The rack plate 401 is a so-called rack gear (or simply a rack) in which a large number of teeth having the same shape are formed at regular intervals on a flat plate. In other words, the rack plate 401 is a cylindrical gear having an infinite diameter. Further, the compression gear roll 402 is a cylindrical gear similar to the compression gear rolls 331 and 332 of the embodiment 3-1. The compression gear roll 402 rotates forward and backward in the direction of the arrow 402a with the position of the rotation shaft fixed, and the rack plate 401 has the arrow meshed with the teeth of the compression gear roll 402. Horizontal reciprocation in the direction of 401a. The space | interval or compressive force of the rack board 401 and the compression gear roll 402 can be adjusted. The material of the rack plate 401 and the compression gear roll 401 can be the same as that of the compression gear rolls 331 and 332 in the embodiment 3-1.
[0148]
The foamed resin put into the hopper 310 falls on the rack plate 401 by a predetermined amount from the lower opening 312 when the valve 313 reciprocates. Next, the rack plate 401 moves in the left direction from the state of FIG. 12 in conjunction with the compression gear roll 401. At this time, the foamed resin on the rack plate 401 is compressed and deformed by the facing portion between the rack plate 401 and the compression gear roll 402, the internal closed cells are destroyed, and the foamed gas therein is released. When the rack plate 401 moves to the left end position, a removal device (not shown) removes crushed material on the rack plate 401. Thereafter, the rack plate 401 moves rightward and returns to the initial position shown in FIGS. 12 (A) and 12 (B). Thereafter, the same operation is repeated. The crushed material may be separated by the separation mechanism shown in the embodiment 3-1.
[0149]
The distance between the rack plate 401 and the compression gear roll 402 or the compression load can be set in the same manner as in the embodiment 3-1.
[0150]
As described above, the configuration of the compression unit of the present embodiment is such that one of the pair of compression gear rolls 331 and 332 of the embodiment 3-1 is a cylindrical gear roll having an infinite diameter, that is, a rack plate. It can be considered that the configuration is replaced with 401. Therefore, the same effect as that of Embodiment 3-1 can be achieved.
[0151]
In the above example, the compression gear roll 402 is illustrated as a spur gear parallel to the rotation axis, but the present invention is not limited to this. For example, by connecting a helical gear whose teeth are inclined with respect to the rotation axis and a helical gear whose inclination direction is opposite to each other and connecting the rotation axes so as to coincide with each other, a substantially “V” shape is formed as a whole. A spur gear with teeth may be used. In this case, it goes without saying that the tooth shape of the rack plate 401 is also changed to a tooth shape that meshes with the tooth shape.
[0152]
In the above example, the position of the rotation shaft of the compression gear roll 402 is fixed and the rack plate 401 reciprocates. However, the rack gear 401 does not move, and the compression gear roll 402 moves to the rack plate. The structure which moves on 401 may be sufficient.
[0153]
(Embodiment 4-2)
13A and 13B show a schematic configuration of the foamed resin compression section in the foaming gas recovery apparatus according to Embodiment 4-2. The compressed portion of the foamed resin according to the present embodiment includes a flat plate 411 and a compression roll 412. 13A is a top view seen from the normal direction of the flat plate 411, and FIG. 13B is a side view seen from the rotation axis direction of the compression roll 412.
[0154]
The foaming gas recovery device according to the present embodiment 4-2 differs from the recovery device according to the embodiment 4-1 shown in FIG. 12 in that the rack plate 401 and the compression gear roll 402 shown in FIG. This is only the point that the compression part consisting of is replaced with a compression part consisting of a flat plate 411 and a compression roll 412. Therefore, only differences from the embodiment 4-1 will be described below.
[0155]
The flat plate 411 is a flat plate having an upper surface that can be regarded as a flat surface. Moreover, the compression roll 412 is a cylindrical roll similar to the compression roll 362 of Embodiment 3-2. The compression roll 412 rotates forward and backward in the direction of the arrow 412a with the position of the rotation axis thereof being fixed, and the flat plate 411 is linked with the movement of the outer peripheral surface of the compression roll 412 in the same direction as the arrow 411a. Horizontal reciprocation in the direction of. The space | interval or compression force of the flat plate 411 and the compression roll 412 can be adjusted. As the material of the flat plate 411 and the compression roll 411, the same material as the compression gear rolls 331 and 332 in the embodiment 3-1 can be used.
[0156]
The structure of the compression part of this embodiment is such that one of the pair of compression gear rolls 371 and 372 of Embodiment 3-3 is a cylindrical roll having an infinite diameter and a substantially smooth surface, that is, a flat plate. It can be considered that the configuration is replaced with 411 and the other is replaced with a cylindrical compression roll 412 having a substantially smooth surface. Accordingly, since the surfaces of the flat plate 411 and the compression roll 412 are both substantially smooth, the biting property of the foamed resin may be slightly lowered. Except for this point, the same as in the embodiment 3-3 The effect of can be produced.
[0157]
In the example described above, the surfaces of the flat plate 411 and the compression roll 412 facing each other are substantially smooth surfaces, but the present invention is not limited to this. For example, on the surface of the flat plate 411, teeth similar to the rack plate 401 of the embodiment 4-1 and uneven patterns similar to the compression rolls 371 and 372 of the embodiment 3-3 may be formed. Instead of or together with this, the same teeth as the compression gear rolls 331 and 332 of the embodiment 3-1 and the compression rolls 371 and 372 of the embodiment 3-3 are formed on the outer peripheral surface of the compression roll 412. An uneven pattern may be formed. As a result, the foamed resin does not slide on the surfaces of the flat plate 411 and the compression roll 412, and the biting property to the facing portion is improved.
[0158]
Further, the compression roll 412 can be rotated while sliding the outer peripheral surface of the compression roll 412 with respect to the surface of the flat plate 411. That is, the moving speed of the flat plate 411 and the moving speed of the outer peripheral surface of the compression roll 412 can be made different. For example, the speed on the high speed side can be set to be 20 to 40% larger than the speed on the low speed side. Thereby, a compressive force and a shearing force can be imparted to the partition walls of the closed cells in the foamed resin, and the closed cells in the foamed resin can be more reliably destroyed.
[0159]
In the above example, the position of the rotary shaft of the compression roll 412 is fixed and the flat plate 411 moves reciprocally. However, the compression roll 412 rotates on the flat plate 411 without moving the flat plate 411. It may be configured to move while.
[0160]
(Embodiment 5-1)
14A and 14B show a schematic configuration around the compression portion of the foamed resin in the foaming gas recovery apparatus according to Embodiment 5-1. 14A is a top view seen from a direction orthogonal to the rotation axis of the pair of compression rolls 501 and 502, and FIG. 14B is a side view seen from the rotation axis direction. 14A and 14B, arrows 501a and 502a indicate the rotation directions of the compression rolls 501 and 502, respectively.
[0161]
The foaming gas recovery device according to the present embodiment 5-1 differs from the recovery device according to the embodiment 3-1 shown in FIG. 8 only in the configuration of the feeder. Therefore, only differences from Embodiment 3-1 will be described below. Matters that are not particularly described apply to the description of Embodiment 3-1 as it is or with obvious modifications.
[0162]
The feeder 510 according to the present embodiment includes a feed unit 511 that guides the foamed resin to the opposed portions of the pair of compression rolls 501 and 502, and a feed unit 515 that sends the foamed resin in the feed portion 511 to the opposed portion side. The internal space of the feed part 511 has a substantially rectangular cross-sectional shape. The feed part 511 has an introduction part 513 provided with an introduction wall 512 facing a part of the outer peripheral surface of the upper compression roll 501. The introduction part 513 extends to the vicinity of the opposing part of the pair of compression rolls 501 and 502. The distance between the introduction wall 512 and the outer peripheral surface of the compression roll 501 is gradually reduced toward the facing portion. In order to change the interval between the introduction wall 512 and the outer peripheral surface of the compression roll 501 as described above, for example, the curvature of the introduction wall 512 is gradually changed or the central axis of the cylindrical introduction wall 512 is changed. May be eccentric with respect to the rotation center axis of the compression roll 501. A feed unit 515 is installed at the other end of the feed unit 511. An opening 514 is provided in the upper part of the feed part 511 near the feed part 515, and the lower opening 312 of the hopper 310 shown in FIG. 8 is connected via a valve (not shown). The feed unit 515 includes a piston 516 that moves the foamed resin supplied in the feed unit 511 to the introduction unit 513 side, and an actuator 517 that reciprocates the piston 516 (for example, a hydraulic cylinder or a drive motor and a feed screw). It consists of.
[0163]
The foamed resin dropped into the feed part 511 from the lower opening 312 of the hopper 310 is sent to the introduction part 513 side by the piston 516 of the feed part 515. The introduction wall 512 of the introduction part 513 is opposed to the outer peripheral surface of the compression roll 501. Accordingly, the foamed resin supplied to the introducing portion 513 moves in the direction of the opposing portion of the pair of compression rolls 501 and 502 as the outer peripheral surface of the compression roll 501 moves. And the space | interval of the introduction wall 512 and the outer peripheral surface of the compression roll 501 is gradually narrowed as it goes to an opposing part. Accordingly, the contact pressure between the foamed resin and the outer peripheral surface of the compression roll 501 increases as the foamed resin moves in the direction of the opposing portion of the pair of compression rolls 501 and 502. As a result, slippage between the foamed resin and the outer peripheral surface of the compression roll 501 is reduced, and the foamed resin is reliably supplied to the facing portion.
[0164]
The foamed resin supplied to the opposed portions of the pair of compression rolls 501 and 502 is compressed when passing through the opposed portions, the internal closed cells are destroyed, and the foamed gas therein is released. By performing compression using a roll, a high load can be applied to a minute band-like region, and a micro shearing force can be generated in the foamed resin due to the rotation of the roll. The closed cells can be easily and reliably crushed. Moreover, since the strip | belt-shaped area | region to which a compressive force is provided by rotating a compression roll moves in order, an independent bubble is destroyed in order and it can squeeze outside without leaving the foaming gas contained. In addition, since a very high pressure is applied between the pair of compression rolls 501 and 502, each closed cell in the foamed resin is compressed with a very high pressure when passing through the facing portion. Therefore, the pressure in the closed cell rises rapidly, the resin wall constituting the closed cell bursts, and the gas in the closed cell is ejected vigorously. Therefore, the foamed resin after passing through the opposing portion and releasing the foamed gas is in a powder form (particle size is 1 mm or less, and further, about several tens to several hundreds of μm).
[0165]
In the above example, the compression rolls 501 and 502 are cylindrical rolls having substantially smooth outer peripheral surfaces, but the present invention is not limited to this. For example, the compression unit composed of the compression rolls 501 and 502 may be replaced with the configuration of the compression unit described in the above embodiments 3-1 to 3-3, and in that case, an effect peculiar to each embodiment. Is similarly obtained.
[0166]
(Embodiment 5-2)
FIGS. 15A and 15B show a schematic configuration around the foamed resin compression portion in the foaming gas recovery apparatus according to Embodiment 5-2. FIG. 15A is a top view seen from the direction orthogonal to the rotation axis of the pair of compression rolls 501 and 502, and FIG. 15B is a side view seen from the rotation axis direction.
[0167]
The foaming gas recovery device according to the present embodiment 5-1 differs from the recovery device according to the embodiment 5-1 shown in FIG. 14 only in the configuration of the feeder. Therefore, only differences from Embodiment 5-1 will be described below.
[0168]
The feeder 520 of the present embodiment has an introduction portion 523 provided with an introduction wall 522 that faces a part of the outer peripheral surface of the upper compression roll 501. The introduction part 523 extends to the vicinity of the opposing part of the pair of compression rolls 501 and 502. The distance between the introduction wall 522 and the outer peripheral surface of the compression roll 501 is gradually reduced toward the opposing portion. The introduction wall 522 is opposed to the outer peripheral surface of the compression roll 501 in an angle range slightly smaller than about 90 degrees, and the lower part of the hopper 310 shown in FIG. An opening 312 is connected.
[0169]
The foamed resin that has fallen into the introduction portion 523 from the lower opening 312 of the hopper 310 moves in the direction of the opposing portion of the pair of compression rolls 501 and 502 as the outer peripheral surface of the compression roll 501 moves. And the space | interval of the introduction wall 522 and the outer peripheral surface of the compression roll 501 is gradually narrowed as it goes to an opposing part. Accordingly, the contact pressure between the foamed resin and the outer peripheral surface of the compression roll 501 increases as the foamed resin moves in the direction of the opposing portion of the pair of compression rolls 501 and 502. As a result, slippage between the foamed resin and the outer peripheral surface of the compression roll 501 is reduced, and the foamed resin is reliably supplied to the facing portion.
[0170]
The foamed resin that has reached the facing portion is compressed in the same manner as in Embodiment 5-1, the internal closed cells are destroyed, and the foamed gas therein is released.
[0171]
(Embodiment 6-1)
16A and 16B show a schematic configuration of the foamed resin compression section in the foaming gas recovery apparatus according to Embodiment 6-1. The compression part of the foamed resin of the present embodiment includes a pair of compression rolls 611 and 616 for compressing the foamed resin and releasing foaming gas, endless belts 613 and 618 spanned between the compression rolls 611 and 616, It is composed of stretching rolls 612 and 617 for stretching the endless belts 613 and 618. A compression conveyor 611, a stretching roll 612, and an endless belt 613 stretched between them constitute a belt conveyor 610. Similarly, a belt conveyor 615 is constituted by a compression roll 616, a stretching roll 617, and an endless belt 618 spanned between them. FIG. 16A is a top view seen from a direction orthogonal to the rotation axis of the roll, and FIG. 16B is a side view seen from a direction parallel to the rotation axis. In FIG. 16B, the arrows indicate the rotation direction of the roll or the moving direction of the belt.
[0172]
The foaming gas recovery device according to the present embodiment 6-1 differs from the recovery device according to the embodiment 3-1 shown in FIG. 8 in that the pair of compression gear rolls shown in FIGS. Only 331 and 332 are replaced with a pair of belt conveyors 610 and 615 shown in FIGS. 16 (A) and 16 (B). Therefore, only differences from Embodiment 3-1 will be described below. Matters that are not particularly described apply to the description of Embodiment 3-1 as it is or with obvious modifications.
[0173]
The gap between the endless belts 613 and 618 at the opposing portions of the pair of compression rolls 611 and 616 or the compression load between the endless belts 613 and 618 is set so that extremely high pressure is applied to the foamed resin to be processed. The On the other hand, the stretching rolls 612 and 617 are spaced apart, and the tip opening of the funnel portion 322 is inserted therebetween.
[0174]
The foamed resin supplied from the opening of the funnel portion 322 is transported between the pair of belt conveyors 610 and 615 arranged in a “>” shape, and is transported to the opposing portion of the pair of compression rolls 611 and 616. The foamed resin is compressed and deformed when passing through the facing portion, the internal closed cells are destroyed, and the foamed gas therein is released. In the present embodiment, since the pair of belt conveyors 610 and 615 arranged in the “>” form are supplied to the opposed portions of the pair of compression rolls 611 and 616, the foamed resin is reliably supplied to the opposed portions. Can be supplied. The opening angle formed by the pair of belt conveyors 610 and 615 can be determined in consideration of sliding between the foamed resin and the surface of the endless belts 613 and 618.
[0175]
Endless belts 613 and 618 include belts made of “Zylon” (registered trademark of Toyobo Co., Ltd.), “Kevlar” (registered trademark of DuPont), “Spool belt” (trademark of Poval Kogyo Co., Ltd.), Caterpillar, etc. Chains can be used. Further, the surface of the endless belts 613 and 618 may be provided with unevenness for preventing slipping.
[0176]
The moving speeds of the endless belts 613 and 618 may be the same or different. For example, the moving speed of the high-end endless belt can be set to be 20 to 40% larger than the moving speed of the low-end endless belt. Thereby, a compressive force and a shearing force can be imparted to the partition walls of the closed cells in the foamed resin, and the closed cells in the foamed resin can be more reliably destroyed.
[0177]
In the above example, the openings of the pair of belt conveyors 610 and 615 arranged in the “>” direction are arranged in the lateral direction, the openings are directed upward, and the openings are shown in FIG. You may arrange | position so that it may be located under the lower opening 312 of the hopper 310. FIG.
[0178]
Moreover, although the pair of belt conveyors 610 and 615 has shown the example of a symmetrical shape, it may be asymmetrical.
[0179]
As described above, also in this embodiment, the same effect as that of Embodiment 3-1 can be obtained.
[0180]
(Embodiment 6-2)
17A and 17B show a schematic configuration of the foamed resin compression section in the foaming gas recovery apparatus according to Embodiment 6-2. The foamed resin compression portion of the present embodiment includes a pair of compression rolls 621 and 626 for compressing the foamed resin and releasing the foamed gas, an endless belt 628 spanned over the compression roll 626, and an endless belt 628. And a stretching roll 627. The compression roll 626, the stretching roll 627, and the endless belt 628 spanned between them constitute a belt conveyor 625. FIG. 17A is a top view seen from a direction orthogonal to the rotation axis of the roll, and FIG. 17B is a side view seen from a direction parallel to the rotation axis. In FIG. 17B, the arrows indicate the rotation direction of the roll or the moving direction of the belt.
[0181]
In the present embodiment 6-2, the compression roll 621 and the belt conveyor 625 also function as the feeder 320 of the embodiment 3-1. The lower opening 312 of the hopper 310 shown in the embodiment 3-1 is disposed between the compression roll 621 and the stretching roll 627.
[0182]
Although not shown in FIGS. 17A and 17B, a cover similar to that of the embodiment 3-1 is provided and compressed so as to surround the pair of belt conveyors 610 and 615. The diffusion of foaming gas is prevented.
[0183]
Only differences from the embodiment 3-1 will be described below. Matters that are not particularly described apply to the description of Embodiment 3-1 as it is or with obvious modifications.
[0184]
The pair of compression rolls 621 and 626 are arranged in the vertical direction with their rotation axes horizontal. The gap between the compression roll 621 and the endless belt 628 at the opposing portion of the compression rolls 621 and 626 or the compression load between the compression roll 621 and the endless belt 628 is such that extremely high pressure is applied to the foamed resin to be processed. Is set. The stretching roll 627 is disposed obliquely above the compression roll 626 so that the upper end of the outer peripheral surface thereof is substantially the same height as the upper end of the outer peripheral surface of the compression roll 621.
[0185]
The foamed resin supplied from the lower opening 312 of the hopper 310 falls between the endless belt 628 and the compression roll 621, is sandwiched between them, and is conveyed to the opposing portions of the pair of compression rolls 621 and 626. The foamed resin is compressed and deformed when passing through the facing portion, the internal closed cells are destroyed, and the foamed gas therein is released. In the present embodiment, the outer surface of the compression roll 621 and the surface of the endless belt 628 form a substantially “>” shape, and the foamed resin is supplied to the opposing portions of the pair of compression rolls 621 and 626 from the opening. The foamed resin can be reliably supplied to the facing portion. The opening angle of substantially “>” formed by the outer peripheral surface of the compression roll 621 and the endless belt 628 can be determined in consideration of the sliding between the foamed resin and each surface of the compression roll 621 and the endless belt 628.
[0186]
As the endless belt 628, the same belt as described in Embodiment 6-1 can be used.
[0187]
Concavities and convexities for preventing slipping may be imparted to the surface of the endless belt 628 and / or the outer peripheral surface of the compression roll 621. In this example, the compression roll 621 is a cylindrical roll having a substantially smooth surface, but it is replaced with the gear roll described in the embodiment 3-1 or the knurled pattern roll described in the embodiment 3-3. You can also.
[0188]
The moving speed of the outer peripheral surface of the compression roll 621 and the moving speed of the endless belt 628 may be the same or different. For example, the moving speed on the high speed side can be set to be 20 to 40% larger than the moving speed on the low speed side. Thereby, a compressive force and a shearing force can be imparted to the partition walls of the closed cells in the foamed resin, and the closed cells in the foamed resin can be more reliably destroyed.
[0189]
As described above, also in this embodiment, the same effect as that of Embodiment 3-1 can be obtained.
[0190]
(Embodiment 6-3)
FIG. 18A and FIG. 18B show a schematic configuration of the foamed resin compression section in the foaming gas recovery apparatus according to Embodiment 6-3. The compression part of the foamed resin of the present embodiment includes a pair of compression rolls 631 and 632 that compress the foamed resin and release the foamed gas, and a belt conveyor 635 as a feeder that supplies the foamed resin to the opposing part of both rolls. Composed. The belt conveyor 635 includes a pair of rolls 636 and 637 that rotate in the direction of the arrow, and an endless belt 638 that is stretched between the rolls. 18A is a top view seen from a direction orthogonal to the rotation axis of the roll, and FIG. 18B is a side view seen from a direction parallel to the rotation axis. In FIG. 18B, the arrows indicate the rotation direction of the roll or the moving direction of the belt.
[0191]
In this Embodiment 6-3, the compression roll 631 and the belt conveyor 635 also serve as the function of the feeder 320 of Embodiment 3-1. Between the compression roll 631 and the roll 637, the lower opening 312 of the hopper 310 shown in the embodiment 3-1 is disposed.
[0192]
Although not shown in FIGS. 18A and 18B, a cover similar to that of Embodiment 3-1 is provided so as to surround the periphery of the pair of compression rolls 631, 632 and the belt conveyor 635. And the diffusion of the compressed foam gas is prevented.
[0193]
Only differences from the embodiment 3-1 will be described below. Matters that are not particularly described apply to the description of Embodiment 3-1 as it is or with obvious modifications.
[0194]
The pair of compression rolls 631 and 632 are arranged in the vertical direction with their rotation axes horizontal. The gap or compression load between the compression rolls 631 and 632 at the facing portion of the compression rolls 631 and 632 is set so that an extremely high pressure is applied to the foamed resin to be processed.
[0195]
One roll 636 constituting the belt conveyor 635 is arranged in the vicinity of the biting side of the facing portion of the pair of compression rolls 631 and 632, and the other roll 637 has an upper end of the outer peripheral surface thereof and an upper end of the outer peripheral surface of the compression roll 631. It is arranged obliquely above the roll 636 so as to have substantially the same height. As a result, the outer peripheral surface of the compression roll 631 and the endless belt 638 come into contact with each other.
[0196]
The foamed resin supplied from the lower opening 312 of the hopper 310 falls between the endless belt 638 and the compression roll 631, is sandwiched between them, and is conveyed to the opposing portions of the pair of compression rolls 631 and 632. The foamed resin is compressed and deformed when passing through the facing portion, the internal closed cells are destroyed, and the foamed gas therein is released.
[0197]
In the present embodiment, the outer surface of the compression roll 631 and the surface of the endless belt 638 form a substantially “>” shape, and the foamed resin is supplied to the opposing portions of the pair of compression rolls 631 and 632 from the opening. The foamed resin can be reliably supplied to the facing portion. The opening angle of approximately “>” formed by the outer peripheral surface of the compression roll 631 and the endless belt 638 can be determined in consideration of slippage between the foamed resin and each surface of the compression roll 631 and the endless belt 638.
[0198]
As the endless belt 638, the same belt as described in the embodiment 6-1 can be used. The surface of the endless belt 638 may be provided with unevenness for preventing slipping.
[0199]
As the compression rolls 631 and 632, in addition to a cylindrical roll having a smooth outer peripheral surface, the gear roll described in Embodiments 3-1 and 3-2 and the roll with a knurled pattern described in Embodiment 3-3 are used. be able to.
[0200]
The moving speeds of the outer peripheral surfaces of the compression rolls 631 and 632 may be the same or different. For example, the moving speed on the high speed side can be set to be 20 to 40% larger than the moving speed on the low speed side. Thereby, a compressive force and a shearing force can be imparted to the partition walls of the closed cells in the foamed resin, and the closed cells in the foamed resin can be more reliably destroyed.
[0201]
As described above, also in this embodiment, the same effect as that of Embodiment 3-1 can be obtained.
[0202]
The foamed resin put into the recovery devices of the above embodiments 3-1 to 6-3 is removed even if incompressible members such as iron plates, resin plates, and linear objects are mixed in the inside. There is no need to do. In this case, it is preferable that the foamed resin is in direct contact with the compression roll, the endless belt, or the flat plate on at least one side without using the non-compressible member in the facing portion where the foamed resin is sandwiched from both sides. Thereby, the local compressive force and shearing force in an opposing part can be made to act directly on foamed resin, and the destruction effect of the independent bubble in foamed resin improves.
[0203]
In each of the above embodiments, a backup roll may be arranged to prevent the compression roll from being bent. Further, as a compression roll, a so-called crown roll in which the diameter of the central portion in the rotation axis direction is larger than the diameter of both end portions may be used to equalize the compression force in the rotation axis direction. Furthermore, the outer diameters of the pair of opposing compression rolls do not have to match.
[0204]
Moreover, the structure which divides | segments foamed resin in multiple times, such as providing two or more pairs of the compression rolls arrange | positioned facing, may be sufficient.
[0205]
(Embodiment 7)
The dismantling method of the waste refrigerator of the present embodiment includes a step of cutting and separating the heat insulating housing of the refrigerator into a plurality of pieces, and a step of collecting the leaked foam gas by compressing the pieces. Between both processes, you may have further the process of isolate | separating and taking out only the foamed resin as a heat insulating material from this piece.
[0206]
It is preferable to perform the cutting of the heat insulating housing of the refrigerator using the cutting device 100 (FIGS. 4 and 5) described in the first embodiment. Moreover, it is preferable to perform the process which removes an iron plate, a resin plate, etc. from each cut | disconnected piece, and takes out foamed resin using the peeling apparatus 200 (FIG. 6) demonstrated in Embodiment 2. FIG. Further, the foaming gas is recovered using the foaming gas recovery device described in the embodiments 3-1 to 6-3. With such a configuration, the foaming gas can be efficiently recovered. In addition, the equipment can be greatly reduced in size as compared with the conventional dismantling apparatus. In addition, since the equipment itself is simple and the installation space is small, the dismantling work can be performed at low cost.
[0207]
In the above, between the cutting device 100 and the foaming gas recovery device (and, if necessary, between these and the peeling device 200) is connected by a known transport device (for example, a belt conveyor, a transfer robot, etc.). It is preferable. Thereby, the conveyance between each apparatus can be automated or semi-automated, and the disassembly work can be made efficient.
[0208]
Furthermore, when the cutting device 100 is attached to the arm of a robot having a multi-axis control function, when the heat insulating housing of the refrigerator is conveyed in front of the robot, this is automatically detected and the cutting device is driven to rotate. The heat insulating housing can be cut through the multi-axis control function of the robot. At this time, the cutting device 100 detects at least one of a specific vibration waveform and frequency generated when the impacting body of the cutting device 100 collides with the heat insulating housing, a load of the drive motor, and an outer shape of the heat insulating housing. At least one of the rotation speed (collision speed of the impacting body), the cutting depth, and the relative speed (feed speed) between the rotation unit and the heat insulating housing and the relative movement direction is changed (for example, cutting). It is preferable to provide a control device (not shown) for controlling the cutting device 100 so that the cutting device 100 is slightly returned in the reverse direction. In this way, even when the heat insulating housing is composed of a plurality of members having different physical properties, the material of the heat insulating housing is unknown, the internal structure of the heat insulating housing that is not visible from the outside is unknown, etc. Therefore, the optimum cutting conditions can be automatically set, and the cutting work can be automated.
[0209]
In the above description, the foamed resin recovered from the waste refrigerator has been described as an example of the foamed resin, but the present invention is not limited to this. For example, the present invention can be applied to any foamed resin such as foamed resin used as a heat insulating material in building materials, plants, ships, vehicles, and the like, and foamed resin used in automobile bumpers, handles, armrests, and the like.
[0210]
【The invention's effect】
As described above, according to the foaming gas recovery apparatus of the present invention, the foaming gas can be recovered in a high concentration state with a small facility and at low cost.
[0211]
In addition, according to the refrigerator disassembling method of the present invention, the foaming gas can be recovered in a high concentration state, and downsizing and cost reduction of the equipment can be realized.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a schematic perspective view of a heat insulating casing of a two-door type refrigerator.
FIG. 2 is a schematic perspective view of a casing body obtained by removing a door from a heat insulating casing of a two-door type refrigerator.
FIG. 3 is an exploded perspective view showing an example of cutting a heat insulating casing of a refrigerator.
FIG. 4 is a top view of a cutting device for cutting the heat insulating casing of the refrigerator.
5 is a cross-sectional view taken along the line VV in FIG. 4 as viewed from the direction of the arrows.
FIG. 6 is a side view showing a schematic configuration of the peeling apparatus of the present invention.
7 is a view showing a state in which a piece including a foamed resin in which a pipe is embedded is compressed using the peeling apparatus of the present invention, and FIG. 7 (A), FIG. 7 (B), FIG. (C) is sectional drawing when the piece is seen from the arrow direction in the 7A-7A line of FIG. 6, the 7B-7B line, and the 7C-7C line in order.
FIG. 8 is a cross-sectional view showing a schematic configuration of a foaming gas recovery device according to Embodiment 3-1 of the present invention.
FIG. 9 is a diagram showing details of a pair of compression gear rolls in the foaming gas recovery apparatus according to Embodiment 3-1 of the present invention, and FIG. 9 (A) is a side view seen from the direction of the rotation axis; FIG. 9B is a front view seen from a direction orthogonal to the rotation axis.
FIG. 10 is a diagram showing details of a compression unit in the foaming gas recovery apparatus according to Embodiment 3-2 of the present invention, and FIG. 10 (A) is a side view seen from the direction of the rotation axis of the roll; 10 (B) is a front view seen from the direction orthogonal to the rotation axis.
FIG. 11 is a diagram showing details of a compression section in the foaming gas recovery apparatus according to Embodiment 3-3 of the present invention, and FIG. 11 (A) is a side view seen from the direction of the rotation axis of the roll; 11 (B) is a front view seen from the direction orthogonal to the rotation axis.
FIG. 12 is a diagram showing a schematic configuration of a compression unit in the foaming gas recovery apparatus according to Embodiment 4-1 of the present invention, and FIG. 12 (A) is a top view seen from the normal direction of the rack plate; FIG. 12B is a side view of the compression gear roll as viewed from the rotation axis direction.
FIG. 13 is a diagram showing a schematic configuration of a compression section in the foaming gas recovery apparatus according to Embodiment 4-2 of the present invention, and FIG. 13 (A) is a top view as seen from the normal direction of the flat plate; FIG. 13B is a side view seen from the direction of the rotation axis of the compression roll.
FIG. 14 is a diagram showing a schematic configuration around a compression section in a foaming gas recovery apparatus according to Embodiment 5-1 of the present invention, and FIG. 14 (A) is from a direction orthogonal to the rotation axis of the compression roll. FIG. 14 (B) is a side view seen from the rotating shaft direction.
FIG. 15 is a diagram showing a schematic configuration around a compression section in a foaming gas recovery apparatus according to Embodiment 5-2 of the present invention, and FIG. 15 (A) is from a direction orthogonal to the rotation axis of the compression roll. The top view seen, FIG.15 (B) is the side view seen from the rotating shaft direction.
FIG. 16 is a diagram showing a schematic configuration of a foamed resin compression section in the foamed gas recovery device according to Embodiment 6-1 of the present invention, and FIG. 16 (A) is a direction perpendicular to the rotation axis of the roll; FIG. 16B is a side view seen from a direction parallel to the rotation axis.
FIG. 17 is a diagram showing a schematic configuration of a foamed resin compression section in the foamed gas recovery apparatus according to Embodiment 6-2 of the present invention, and FIG. 17 (A) is a direction orthogonal to the rotation axis of the roll; FIG. 17B is a side view seen from a direction parallel to the rotation axis.
FIG. 18 is a diagram showing a schematic configuration of a foamed resin compression section in the foamed gas recovery apparatus according to Embodiment 6-3 of the present invention, and FIG. 18 (A) is a direction orthogonal to the rotation axis of the roll; FIG. 18B is a side view seen from a direction parallel to the rotation axis.
[Explanation of symbols]
1 Insulated housing
2a Upper door
2b Lower door
3 Case body
4a Top plate
4b Bottom plate
4c, 4d partition plate
6a, 6b, 6c Right side plate
7a, 7b, 7c Left side plate
8 Back plate
100 cutting device
103 base
105 Robot arm
109 Movement direction
110 First rotating unit
111 Rotating body (disc)
112 spindle
113 Spindle
114 Mating gap
115 Drive motor
117 locus circle
119 Direction of rotation
120 Second rotating unit
121 Rotating body (disc)
122 spindle
123 Spindle
124 Mating gap
125 drive motor
127 locus circle
129 Direction of rotation
130 Regular Rectangle Batter
131 Cutting edge
133 Through hole
140 arched striking body
141 Cutting edge
143 Through hole
145 Playing part
190 Thermal insulation housing
191 Iron plate
192 Foamed resin (heat insulation)
193 Resin plate
200 Peeling device
201, 202 compression roll
201a, 202a Rotation direction
203 Support arm
204 Female thread
205 Lead screw
206 Drive motor
230, 235, 240 Conveying device
231,232,236,237,241,242 rolls
233, 238, 243 Endless belt
290 pieces (laminate)
291 Iron plate
292 Foamed resin (thermal insulation)
293 resin plate
294 piping
295,297 Transport direction
300 Foaming gas recovery device
301 Foamed resin
302 Solid material (incompressible material)
303 powder
305 Conveyor
306,307 roll
308 Endless Belt
310 Hopper
312 Lower opening
313 Valve
320 Feeder
321 Feed section
322 Funnel
325 Feeder
326 piston
327 Actuator
330 Compressor
331,332 Compression gear roll
331a, 332a Rotation direction
335 cover
340 Roller conveyor
341 Transport roll
345 Conveyor
346, 347 rolls
348 Endless Belt
349 collection box
350 Conveyor
351,352 rolls
353 Endless Belt
355 collection box
335 cover
336 compression chamber
337,338 Suction piping
361 Compression Gear Roll
362 compression roll
361a, 362a Rotation direction
371, 372 Compression roll
371a, 372a Rotation direction
401 rack board
402 Compression Gear Roll
411 flat plate
412 Compression roll
501,502 Compression roll
510,520 feeder
511 Feed section
512,522 Introduction wall
513,523 Introduction
514 opening
515 Feeder
516 piston
517 Actuator
610,615 Belt conveyor
611,616 Compression roll
612,617 Stretching roll
613,618 Endless belt
621,626 compression roll
625 belt conveyor
627 stretch roll
628 Endless belt
631,632 compression roll
635 belt conveyor
636,637 rolls
638 Endless Belt

Claims

A rack plate having a plurality of teeth formed at equal intervals on a flat plate;
A cylindrical gear-shaped compression roll in which teeth meshing with a plurality of teeth of the rack plate are formed in a direction parallel to the rotation axis;
A cover that covers at least a facing portion between the rack flat plate and the compression roll;
The rack plate and the compression roll compress the foamed resin between the meshing teeth, and leak the foamed gas contained in the foamed resin,
The cover is configured to prevent the leaked foam gas from diffusing.

A pair of cylindrical gear-shaped compression rolls that are arranged facing each other and meshing with each other in a direction parallel to the rotation axis;
An introduction wall facing a part of one outer peripheral surface of the pair of compression rolls;
A cover that covers at least the facing portions of the pair of compression rolls;
The interval between the introduction wall and the outer peripheral surface of the compression roll facing the introduction wall is set so as to decrease as it approaches the facing portion of the pair of compression rolls,
The foamed resin is conveyed between the introduction wall and the outer peripheral surface of the compression roll opposed to the introduction wall to the opposed portion of the pair of compression rolls,
The pair of compression rolls causes the foamed gas contained in the foamed resin to leak out by allowing the foamed resin to pass between the teeth meshing with each other while being compressed.
The cover is configured to prevent the leaked foam gas from diffusing.

A step of cutting and separating a heat insulating housing of a refrigerator using a foamed resin as a heat insulating material into pieces of a predetermined size and shape;
A step of leaking and collecting the foamed gas in the foamed resin by compressing the individual pieces,
Refrigerator methods demolition and performing using recovery apparatus foaming gas according recovering by leakage of the foaming gas to claim 1-2.