JP4805092B2

JP4805092B2 - 多板式クラッチ装置

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Publication number: JP4805092B2
Application number: JP2006290066A
Authority: JP
Inventors: 圭吉永; 勇高橋; 敏治阿久津; 一充山本; 慶樹永橋
Original assignee: Honda Motor Co Ltd
Current assignee: Honda Motor Co Ltd
Priority date: 2006-10-25
Filing date: 2006-10-25
Publication date: 2011-11-02
Anticipated expiration: 2026-10-25
Also published as: JP2008106846A; ES2373747T3; EP1916434B1; US20080099298A1; US8025138B2; EP1916434A1

Description

本発明は、入力部材からの駆動力を伝達又は遮断する多板式クラッチ装置に関し、特に、出力部材から入力部材側に逆駆動力が作用することを抑制するカム機構を備える多板式クラッチ装置に関する。

従来の多板式クラッチ装置として、プレッシャプレートとクラッチアウタにそれぞれ回転方向に傾斜する当接面を有する凸状カム及び凹状カムを形成し、クランク軸からの駆動力及び車輪側からの逆駆動力によるトルク変動によって、クラッチ容量を増減させるものが知られている（例えば、特許文献１参照。）。

特開２００５−３２５９９３号公報

ところで、上記特許文献１に記載の多板式クラッチ装置では、平面状に形成された凸状カム及び凹状カムのカム面を互いに面接触させ、傾斜角と出力軸側と入力軸側の回転変動によりクラッチ支軸方向にクラッチプレートを圧接・離間させて、クラッチ容量を可変にしている。しかしながら、カム面を周方向に複数形成する場合、加工精度のバラツキに起因して、カム同士が接触する箇所及びその面積などが変化してしまい、クラッチ容量の可変特性を一定にするためには、高い加工精度を有する工作機械や、加工後の管理基準を厳しく設定した生産管理体制が必要となり、製造コストの削減や生産性の向上が困難であった。また、面接触を基本とした構成によりカムの作動にフリクション（摩擦）の寄与が大きいため、理想の作動特性を設定する際に、カム角の設定に加え様々な条件下のフリクションについて検討を行う必要があった。

本発明は、上記した課題に鑑みてなされたもので、その目的は、製造時の加工精度にバラツキが生じたとしても、クラッチ容量の可変特性を一定に確保しつつ、製造コストを削減することができ、生産性を向上することができる多板式クラッチ装置を提供することにある。

上記目的を達成するために、請求項１に記載の発明は、入力部材に連結されるクラッチアウタと、出力部材に固定されるセンタボスと、クラッチアウタに相対回転不能に係合される複数の第１摩擦板と、第１摩擦板と軸方向に交互に配置される複数の第２摩擦板と、第２摩擦板が相対回転不能に係合されるクラッチセンタと、センタボスとの間に第１摩擦板及び第２摩擦板を軸方向に挟持するプレッシャプレートと、第１摩擦板及び第２摩擦板を圧接する側にプレッシャプレートを付勢するクラッチばねと、センタボスとクラッチセンタとの間に設けられ、入力部材からの駆動力をクラッチセンタからセンタボスに伝達すると共に、出力部材から逆駆動力が作用した時に、クラッチばねの付勢力に抗してプレッシャプレートをセンタボスから離間させる側にクラッチセンタを介して押圧するカム機構と、を備える多板式クラッチ装置において、カム機構は、凸状カム及び凹状カムを有すると共に、周方向に対し同一方向に傾斜する第１傾斜面及び第２傾斜面を有し、凸状カムの第１及び第２傾斜面に、軸方向に一定の曲率を有する膨出曲面が形成されると共に、凹状カムの第１及び第２傾斜面に、径方向に一定の曲率を有する膨出曲面が形成されて、凸状カム及び凹状カムが点接触することを特徴とする。

請求項２に記載の発明は、請求項１に記載の発明の構成に加えて、凸状カム及び凹状カムが突出形成されると共に、凸状カムの第１及び第２傾斜面の膨出曲面、及び凹状カムの第１及び第２傾斜面の膨出曲面の曲率それぞれは、凸状カム及び凹状カムの幅それぞれの略１０倍であることを特徴とする。

請求項３に記載の発明は、請求項２に記載の発明の構成に加えて、凹状カムが複数形成
され、凹状カムの径方向の少なくとも一端側が開放されることを特徴とする。

請求項４に記載の発明は、請求項１〜３のいずれか１項に記載の発明の構成に加えて、凸状カムの第１及び第２の傾斜面の膨出曲面の曲率中心点それぞれが、凸状カムの第１及び第２の傾斜面の膨出曲面の曲率でそれぞれ描かれる仮想円内に周方向で見て互いに位置し合い、且つ軸方向でオフセットされるように配設されることを特徴とする。

請求項１に記載の多板式クラッチ装置によれば、カム機構は、凸状カム及び凹状カムを有すると共に、周方向に対し同一方向に傾斜する第１傾斜面及び第２傾斜面を有し、凸状カム及び凹状カムを点接触するため、凸状カム及び凹状カムの加工精度にバラツキが生じたとしても、凸状カム及び凹状カムの接触面積が変化するのを防止することができる。これにより、クラッチ容量の可変特性を一定に確保しつつ、装置の製造コストを削減することができると共に、生産性を向上することができる。

また、請求項１に記載の多板式クラッチ装置によれば、凸状カムの第１及び第２傾斜面に、軸方向に一定の曲率を有する膨出曲面が形成されると共に、凹状カムの第１及び第２傾斜面に、径方向に一定の曲率を有する膨出曲面が形成されるため、凸状カムの第１及び第２傾斜面の曲面と凹状カムの第１及び第２傾斜面の曲面とを直交する方向に配置することにより点接触を実現することができる。これにより、球面に加工する場合と比較して、加工性及び生産性を向上することができる。

請求項２に記載の多板式クラッチ装置によれば、凸状カム及び凹状カムを突出形成すると共に、凸状カムの第１及び第２傾斜面の膨出曲面、及び凹状カムの第１及び第２傾斜面の膨出曲面の曲率それぞれは、前記凸状カム及び前記凹状カムの幅それぞれの略１０倍であるため、凸状カム及び凹状カム以外の肉厚を薄くすることができるので、装置を軽量化することができる。

請求項３に記載の多板式クラッチ装置によれば、凹状カムが複数形成され、凹状カムの径方向の少なくとも一端側が開放されるため、複数の凹状カムを機械加工で形成する場合、１個目の凹状カムを形成した後、加工機を持ち上げることなく複数の凹状カムを連続して加工することができる。これにより、加工速度を上げることができるので、生産性を向上することができる。

また、凸状カムの第１及び第２の傾斜面に関し、請求項４に記載の多板式クラッチ装置のように、凸状カムの第１及び第２の傾斜面の膨出曲面の曲率中心点それぞれが、凸状カムの第１及び第２の傾斜面の膨出曲面の曲率でそれぞれ描かれる仮想円内に周方向で見て互いに位置し合い、且つ軸方向でオフセットされるように配設されるとよい。

以下、本発明に係る多板式クラッチ装置の一実施形態について、添付図面に基づいて詳細に説明する。なお、図面は符号の向きに見るものとする。
図１は本発明に係る多板式クラッチ装置の一実施形態を説明するための一部切欠断面図、図２は図１のＡ−Ａ線矢視断面図、図３は図２のＢ−Ｂ線矢視断面図、図４はセンタボスを示す図であり、（ａ）は縦断面図、（ｂ）は（ａ）に示すカム部材を矢印Ｇ方向から見た図、図５は本発明に係る多板式クラッチ装置の変形例を説明するための要部拡大断面図である。

まず、図１に示すように、不図示のクランクシャフトから出力される駆動力は、不図示のクランクシャフトに設けられるドライブギヤ１１と、クランクケース１２に回転可能に支持される変速機のメインシャフト１３に回転可能に支承され、ドライブギヤ１１と噛合するドリブンギヤ１４と、ドリブンギヤ１４とメインシャフト１３との間に設けられる本実施形態の多板式クラッチ装置１０と、を経てメインシャフト１３に伝達される。

本実施形態の多板式クラッチ装置１０は、図１に示すように、入力部材であるドリブンギヤ１４に連結されるクラッチアウタ１５と、出力部材であるメインシャフト１３に固定されるセンタボス１６と、クラッチアウタ１５に相対回転不能に係合される複数の第１摩擦板１７と、第１摩擦板１７と軸方向に交互に配置される複数の第２摩擦板１８と、第２摩擦板１８が相対回転不能に係合されるクラッチセンタ１９と、センタボス１６との間に第１摩擦板１７及び第２摩擦板１８を軸方向に挟持するプレッシャプレート２０と、第１摩擦板１７及び第２摩擦板１８を圧接する側にプレッシャプレート２０を付勢するクラッチばね２１と、センタボス１６とクラッチセンタ１９との間に設けられるカム機構４０と、を備える。

メインシャフト１３及びクランクケース１２の間に介設される玉軸受２３の内輪２３ａと、メインシャフト１３の一端に螺合されるナット２４との間には、ナット２４側から順に、第１スペーサ２５と、支持筒２６のボス２６ａと、センタボス１６の内周部と、第２スペーサ２７と、メインシャフト１３を同軸に囲繞する円筒状のスリーブ２８と、が挟持されており、センタボス１６の内周部及び支持筒２６のボス２６ａはメインシャフト１３にスプライン嵌合される。即ち、センタボス１６及び支持筒２６はメインシャフト１３に相対回転不能に結合される。また、メインシャフト１３と支持筒２６の間、及び支持筒２６とクラッチセンタ１９の間には若干のクリアランスがそれぞれ設けられる。また、ドリブンギヤ１４のボス１４ａは、スリーブ２８の外周面に設けられる針状ころ軸受２９を介して回転可能に支持される。

クラッチアウタ１５は、アルミニウム製で、ドリブンギヤ１４との間に環状の滑り板３０を介装せしめる端壁１５ａをドリブンギヤ１４側に有して有底円筒状に形成される。また、クラッチアウタ１５の内周面には、複数の第１摩擦板１７を係合させるための係合溝１５ｂが軸方向に略等間隔に形成される。

また、クラッチアウタ１５の端壁１５ａの周方向複数箇所に連結ボス１５ｃが突設される。一方、ドリブンギヤ１４には、その周方向に間隔をあけた位置で周方向に延びる複数の長孔１４ｂが設けられ、これら複数の長孔１４ｂに連結ボス１５ｃがそれぞれ挿通される。さらに、クラッチアウタ１５の連結ボス１５ｃの端面には、端壁１５ａの反対側でドリブンギヤ１４の側面と対向する保持板３１が当接されており、この保持板３１は、連結ボス１５ｃを貫通するリベット３２により連結ボス１５ｃに固定される。また、保持板３１とドリブンギヤ１４との間には、ドリブンギヤ１４及び端壁１５ａを滑り板３０の両面に接触させるように付勢する皿ばね３３が設けられる。

また、ドリブンギヤ１４には、複数の長孔１４ｂとは周方向にズレた複数箇所に、周方向に延びる保持孔１４ｃが設けられており、この保持孔１４ｃには、ドリブンギヤ１４とクラッチアウタ１５との間に介設されるダンパスプリング２２が収容される。

センタボス１６は、アルミニウム製で、その外周部に受圧板部１６ａを有して環状に形成される。

クラッチセンタ１９は、ＳＣＭ浸炭鋼製で、支持筒２６に摺動可能に嵌装される内筒部１９ａと、センタボス１６とプレッシャプレート２０との間に配置される外筒部１９ｂと、を有するものであり、外筒部１９ｂの外周面には、複数の第２摩擦板１８を係合させるための係合溝１９ｃが軸方向に略等間隔に形成される。

プレッシャプレート２０は、アルミニウム製で、クラッチセンタ１９の外筒部１９ｂに相対回転不能に係合されるようにリング状に形成されており、ダイヤフラムばねであるクラッチばね２１は、プレッシャプレート２０の内周のクラッチセンタ１９側端部に設けられる鍔部２０ａと、支持筒２６のプレッシャプレート２０側端部に設けられる鍔部２６ｂとの間に両端が係合される。そして、クラッチばね２１の付勢力によってプレッシャプレート２０がクラッチセンタ１９を押圧して、交互に配置される第１及び第２摩擦板１７，１８がセンタボス１６の受圧板部１６ａ側に付勢される。即ち、多板式クラッチ装置１０は、クラッチばね２１によってクラッチ接続状態となるように常時付勢されている。

プレッシャプレート２０には、リフタプレート３４の外周部が複数のボルト３５で結合されており、リフタプレート３４の内周部は、円筒状であるメインシャフト１３の一端部にスライド可能に嵌合される円筒状のリフタピース３６にレリーズ軸受３７を介して回転可能に支持される。また、メインシャフト１３内には、不図示のクラッチ操作部材の操作に応じて軸方向に進退するリフタ軸３８が挿入されており、このリフタ軸３８の一端にリフタピース３６が連接される。

そして、リフタ軸３８が図１の右方向に移動することによって、リフタプレート３４がクラッチばね２１の付勢力に抗してクラッチセンタ１９から離間する側に移動し、これにより、第１摩擦板１７と第２摩擦板１８との摩擦係合が解除され、クラッチアウタ１５とメインシャフト１３との間で伝達する駆動力が遮断される。

カム機構４０は、ドリブンギヤ１４からの駆動力をクラッチセンタ１９からセンタボス１６に伝達すると共に、メインシャフト１３から逆駆動力が作用した時に、クラッチばね２１の付勢力に抗してプレッシャプレート２０をセンタボス１６から離間させる側にクラッチセンタ１９を介して押圧するものであり、図１〜図３に示すように、クラッチセンタ１９側に突出するようにセンタボス１６に設けられる３個の凸状カム４１と、センタボス１６側に突出するようにクラッチセンタ１９に設けられ、凸状カム４１が挿入される３個の凹状カム４２と、クラッチセンタ１９をセンタボス１６に近接させる側に付勢するダイヤフラムばね４４と、を備え、本実施形態では、凸状カム４１は、センタボス１６に装着されるカム部材４３に一体形成され、凹状カム４２は、クラッチセンタ１９に一体形成される。

カム部材４３は、ＳＣＭ浸炭鋼製で、図４に示すように、リング状に形成されるものであり、このカム部材４３の周方向複数箇所に突設される嵌合凸部４３ａをセンタボス１６に設けられる複数の嵌合孔１６ｂに圧入させることによって、カム部材４３がセンタボス１６に装着される。また、凸状カム４１は、センタボス１６に装着されるカム部材４３のクラッチセンタ１９側の面に等間隔に形成される。

そして、凸状カム４１の周方向外端面には、図３に示すように、周方向に対し同一方向に傾斜する第１傾斜面５１及び第２傾斜面５２がそれぞれ形成されており、一方の第１傾斜面５１は、ドリブンギヤ１４から駆動力が作用した時に、凹状カム４２と係合してクラッチセンタ１９をセンタボス１６側に移動させ、クラッチ容量を増加させるカム面で、他方の第２傾斜面５２は、メインシャフト１３から逆駆動力が作用した時に、凹状カム４２と当接してクラッチセンタ１９をセンタボス１６から離間する側に移動させ、クラッチ容量を減少させるカム面である。

また、凸状カム４１の第１及び第２傾斜面５１，５２は、図３に示すように、それぞれ軸方向の曲面を形成している。その第１及び第２傾斜面５１，５２の曲面の曲率Ｒ１は、凸状カム４１の軸方向幅Ｌ１の略１０倍に設定され、例えば、Ｌ１＝５．６ｍｍの場合、Ｒ１＝５０ｍｍに設定される。また、凸状カム４１の第１及び第２傾斜面５１，５２は、ワークと回転工具とを平行軸上で同一方向に回転させて回転工具でワークを断続切削するポリゴン加工により形成される。

ここで、凸状カム４１は、第１及び第２傾斜面５１，５２の曲率Ｒ１が凸状カム４１の軸方向幅Ｌ１の略１０倍より小さい場合は、その付け根部分の面積が小さくなり強度が不足してしまう。また、第１及び第２傾斜面５１，５２の曲率Ｒ１が凸状カム４１の軸方向幅Ｌ１の略１０倍より大きい場合は、加工精度のバラツキの範囲内で凹状カム４２との接触点がカム面中央から大きくはずれ、力の受け方が不均一になってしまう。

さらに、凹状カム４２の周方向内端面には、図３に示すように、周方向に対し同一方向に傾斜する第１傾斜面６１及び第２傾斜面６２がそれぞれ形成されており、一方の第１傾斜面６１は、ドリブンギヤ１４から駆動力が作用した時に、凸状カム４１の第１傾斜面５１と係合してクラッチセンタ１９をセンタボス１６側に移動させ、クラッチ容量を増加させるカム面で、他方の第２傾斜面６２は、メインシャフト１３から逆駆動力が作用した時に、凸状カム４１の第２傾斜面５２と当接してクラッチセンタ１９をセンタボス１６から離間する側に移動させ、クラッチ容量を減少させるカム面である。また、凹状カム４２の径方向外端側は開放されている。なお、この凹状カム４２の開放は、本実施形態では、径方向外端側に設けられるが、径方向内端側に設けられても、径方向両端側に設けられていてもよい。

また、凹状カム４２の第１及び第２傾斜面６１，６２は、図２に示すように、それぞれ径方向の曲面を形成している。その第１及び第２傾斜面６１，６２の曲面の曲率Ｒ２は、凹状カム４２の径方向幅Ｌ２の略１０倍に設定され、例えば、Ｌ２＝１４ｍｍの場合、Ｒ２＝１５０ｍｍに設定される。また、凹状カム４２の第１及び第２傾斜面６１，６２は、ドリルなどの切削用工具やワークの動作を座標値によって制御・動作させて切削用工具でワークを切削するＮＣ加工により形成される。

ここで、凹状カム４２は、第１及び第２傾斜面６１，６２の曲率Ｒ２が凹状カム４２の径方向幅Ｌ２の略１０倍より小さい場合は、その付け根部分の面積が小さくなり強度が不足してしまう。また、第１及び第２傾斜面６１，６２の曲率Ｒ２が凹状カム４２の径方向幅Ｌ２の略１０倍より大きい場合は、加工精度のバラツキの範囲内で凸状カム４１との接触点がカム面中央から大きくはずれ、力の受け方が不均一になってしまう。

また、クラッチセンタ１９には、その内筒部１９ａと外筒部１９ｂとの間にプレッシャプレート２０側に突出する円筒部１９ｄが形成されており、この円筒部１９ｄの外端部にはダイヤフラムばね４４の一端が当接され、ダイヤフラムばね４４の他端は支持筒２６の外周に装着される止め輪４５に係合される。そして、ダイヤフラムばね４４の付勢力によって、クラッチセンタ１９がセンタボス１６側に押圧され、凸状カム４１が凹状カム４２に確実に挿入される。

このように構成された多板式クラッチ装置１０では、ドリブンギヤ１４から駆動力が作用し、クラッチセンタ１９が矢印Ｃ方向（図３参照）に回転した場合、凸状カム４１の第１傾斜面５１と凹状カム４２の第１傾斜面６１とが点接触で係合して、クラッチセンタ１９がセンタボス１６側（図３の矢印Ｄ方向）に移動される。これにより、第１摩擦板１７と第２摩擦板１８との摩擦係合力が増加されて、クラッチセンタ１９に作用する駆動力がセンタボス１６に効率よく伝達される。

また、メインシャフト１３から逆駆動力が作用し、センタボス１６が矢印Ｅ方向（図３参照）に回転した場合、凸状カム４１の第２傾斜面５２と凹状カム４２の第２傾斜面６２とが点接触で当接して、クラッチセンタ１９がセンタボス１６から離間する側（図３の矢印Ｆ方向）に移動される。これにより、第１摩擦板１７と第２摩擦板１８との摩擦係合力が低下されて、クラッチセンタ１９に作用する逆駆動力が効果的に抑制される。

さらに、本実施形態では、凸状カム４１の第１傾斜面５１と凹状カム４２の第１傾斜面６１が係合する際に、第１傾斜面５１及び第１傾斜面６１が点接触され、凸状カム４１の第２傾斜面５２と凹状カム４２の第２傾斜面６２が当接する際に、第２傾斜面５２及び第２傾斜面６２が点接触されるため、凸状カム４１及び凹状カム４２の加工精度にバラツキが生じたとしても、凸状カム４１及び凹状カム４２の接触面積が変化することはないので、装置１０のクラッチ容量の可変特性が一定に確保される。また、凸状カム４１及び凹状カム４２の加工精度のバラツキが許容されるため、高い加工精度を有する工作機械や、加工後の管理基準を厳しく設定した生産管理体制が不要となるので、装置１０の製造コストを削減することが可能となる。

以上説明したように、本実施形態の多板式クラッチ装置１０によれば、カム機構４０は、凸状カム４１及び凹状カム４２を有すると共に、周方向に対し同一方向に傾斜する第１傾斜面５１，６１及び第２傾斜面５２，６２を有し、凸状カム４１及び凹状カム４２を点接触するため、凸状カム４１及び凹状カム４２の加工精度にバラツキが生じたとしても、凸状カム４１及び凹状カム４２の接触面積が変化するのを防止することができる。これにより、クラッチ容量の可変特性を一定に確保しつつ、装置１０の製造コストを削減することができると共に、生産性を向上することができる。

また、本実施形態の多板式クラッチ装置１０によれば、凸状カム４１の第１及び第２傾斜面５１，５２は軸方向の曲面を形成し、凹状カム４２の第１及び第２傾斜面６１，６２は径方向の曲面を形成するため、凸状カム４１の第１及び第２傾斜面５１，５２の曲面と凹状カム４２の第１及び第２傾斜面６１，６２の曲面とを直交する方向に配置することにより点接触を実現することができる。これにより、第１及び第２傾斜面５１，５２，６１，６２を球面に加工する場合と比較して、加工性及び生産性を向上することができる。

また、本実施形態の多板式クラッチ装置１０によれば、凸状カム４１及び凹状カム４２を突出形成すると共に、凸状カム４１及び凹状カム４２の第１及び第２傾斜面５１，５２，６１，６２の曲面の曲率を凸状カム４１及び凹状カム４２の幅の略１０倍にするため、凸状カム４１以外のカム部材４３の肉厚、及び凹状カム４２以外のクラッチセンタ１９の肉厚を薄くすることができるので、装置１０を軽量化することができる。

また、本実施形態の多板式クラッチ装置１０によれば、凹状カム４２が複数形成され、凹状カム４２の径方向外端側が開放されるため、複数の凹状カム４２を機械加工で形成する場合、１個目の凹状カム４２を形成した後、加工機を持ち上げることなく複数の凹状カム４２を連続して加工することができる。これにより、加工速度を上げることができるので、生産性を向上することができる。

さらに、本実施形態の多板式クラッチ装置１０によれば、カム部材４３の凸状カム４１をポリゴン加工により形成するため、カム部材４３に凸状カム４１を容易に形成することができ、生産性を向上することができる。

なお、本実施形態の変形例として、図５に示すように、凸状カム４１及び凹状カム４２の第１傾斜面５１，６１（クラッチ容量を増加させる側の傾斜面）を曲面に形成し、凸状カム４１及び凹状カム４２を点接触させると共に、凸状カム４１及び凹状カム４２の第２傾斜面５２，６２（クラッチ容量を減少させる側の傾斜面）を平面に形成し、凸状カム４１及び凹状カム４２を面接触させるようにしてもよい。この場合、第２傾斜面５２，６２を鍛造で形成して、機械加工の工数を減少することができるので、装置１０の製造コストを削減することができる。なお、本変形例では、凸状カム４１及び凹状カム４２の第２傾斜面５２，６２の両方を平面に形成しているが、どちらか一方を平面に形成するようにしてもよい。

なお、本発明は、前述した実施形態に限定されるものではなく、適宜、変形、改良、等が可能である。
例えば、本実施形態では、凸状カム４１の第１及び第２傾斜面５１，５２を軸方向の曲面に形成し、凹状カム４２の第１及び第２傾斜面６１，６２を径方向の曲面に形成しているが、これに限定されず、凸状カム４１の第１及び第２傾斜面５１，５２を径方向の曲面に形成し、凹状カム４２の第１及び第２傾斜面６１，６２を軸方向の曲面に形成してもよい。
また、本実施形態では、センタボス１６に凸状カム４１を設け、クラッチセンタ１９に凹状カム４２を設けているが、これに限定されず、センタボス１６に凹状カム４２を設け、クラッチセンタ１９に凸状カム４１を設けるようにしてもよい。
さらに、本実施形態では、センタボス１６に凸状カム４１を３個設け、クラッチセンタ１９に凹状カム４２を３個設けているが、凸状カム４１及び凹状カム４２の設置個数に限定はなく任意である。

本発明に係る多板式クラッチ装置の一実施形態を説明するための一部切欠断面図である。図１のＡ−Ａ線矢視断面図である。図２のＢ−Ｂ線矢視断面図である。センタボスを示す図であり、（ａ）は縦断面図、（ｂ）は（ａ）に示すカム部材を矢印Ｇ方向から見た図である。本発明に係る多板式クラッチ装置の変形例を説明するための要部拡大断面図である。

符号の説明

１０多板式クラッチ装置
１１ドライブギヤ
１２クランクケース
１３メインシャフト（出力部材）
１４ドリブンギヤ（入力部材）
１５クラッチアウタ
１６センタボス
１７第１摩擦板
１８第２摩擦板
１９クラッチセンタ
２０プレッシャプレート
２１クラッチばね
４０カム機構
４１凸状カム
５１，６１第１傾斜面（クラッチ容量を増加させる側の傾斜面）
５２，６２第２傾斜面（クラッチ容量を減少させる側の傾斜面）
４２凹状カム
４３カム部材

Claims

入力部材に連結されるクラッチアウタと、出力部材に固定されるセンタボスと、前記クラッチアウタに相対回転不能に係合される複数の第１摩擦板と、前記第１摩擦板と軸方向に交互に配置される複数の第２摩擦板と、前記第２摩擦板が相対回転不能に係合されるクラッチセンタと、前記センタボスとの間に前記第１摩擦板及び前記第２摩擦板を軸方向に挟持するプレッシャプレートと、前記第１摩擦板及び前記第２摩擦板を圧接する側に前記プレッシャプレートを付勢するクラッチばねと、前記センタボスと前記クラッチセンタとの間に設けられ、前記入力部材からの駆動力を前記クラッチセンタから前記センタボスに伝達すると共に、前記出力部材から逆駆動力が作用した時に、前記クラッチばねの付勢力に抗して前記プレッシャプレートを前記センタボスから離間させる側に前記クラッチセンタを介して押圧するカム機構と、を備える多板式クラッチ装置において、
前記カム機構は、凸状カム及び凹状カムを有すると共に、周方向に対し同一方向に傾斜する第１傾斜面及び第２傾斜面を有し、
前記凸状カムの前記第１及び前記第２傾斜面に、軸方向に一定の曲率を有する膨出曲面が形成されると共に、前記凹状カムの前記第１及び前記第２傾斜面に、径方向に一定の曲率を有する膨出曲面が形成されて、前記凸状カム及び前記凹状カムが点接触することを特徴とする多板式クラッチ装置。
前記凸状カム及び前記凹状カムが突出形成されると共に、
前記凸状カムの前記第１及び前記第２傾斜面の前記膨出曲面、及び前記凹状カムの前記第１及び前記第２傾斜面の前記膨出曲面の曲率それぞれは、前記凸状カム及び前記凹状カムの幅それぞれの略１０倍であることを特徴とする請求項１に記載の多板式クラッチ装置。
前記凹状カムが複数形成され、
前記凹状カムの径方向の少なくとも一端側が開放されることを特徴とする請求項２に記載の多板式クラッチ装置。
前記凸状カムの前記第１及び前記第２の傾斜面の前記膨出曲面の曲率中心点それぞれが、前記凸状カムの前記第１及び前記第２の傾斜面の前記膨出曲面の曲率でそれぞれ描かれる仮想円内に周方向で見て互いに位置し合い、且つ軸方向でオフセットされるように配設されることを特徴とする請求項１〜３のいずれか１項に記載の多板式クラッチ装置。