JP5071939B2

JP5071939B2 - 銅合金向けエレクトロスラグ再溶解用スラグおよび銅合金材の製造方法

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Publication number: JP5071939B2
Application number: JP2008322068A
Authority: JP
Inventors: 田中　　慎二; 護水澤; 人久山田
Original assignee: Japan Steel Works Ltd
Current assignee: Japan Steel Works Ltd
Priority date: 2007-12-18
Filing date: 2008-12-18
Publication date: 2012-11-14
Anticipated expiration: 2028-12-18
Also published as: EP2224023A1; KR20100099180A; EP2224023A4; KR101472619B1; JP2009167525A; WO2009078467A1; CN101903544B; EP2224023B1; US20100269633A1; EP2224023B8; CN101903544A; US8083830B2

Description

この発明は、Ｓ含有量が低く、Ａｌの混入がなく、良好な鋳肌と内部性状を有し、晶出物が微細化された銅合金の製造に好適に使用される銅合金向けエレクトロスラグ再溶解用スラグおよび該スラグを用いた銅合金材の製造方法に関するものである。

従来、高い清浄度が要求される鋳塊の製造方法としてエレクトロスラグ再溶解法（以下ＥＳＲ法という）が知られている。ＥＳＲ法は、溶融スラグの抵抗熱によって電極を溶解し、この溶湯を水冷モールド内で逐次凝固させて清浄な鋳塊を製造する方法である。このＥＳＲ法においては、適正な比抵抗、融点、粘度などを有するスラグを用いる必要があり、一般的にＣａＦ_２−ＣａＯ−Ａｌ_２Ｏ_３三元系スラグを使用している。しかしながら、このようなスラグはＦｅ基合金やＮｉ基合金を溶解するために開発されたものであるため融点が高いという性質を有している。

一方、銅合金の大型鋳塊（１ｔｏｎ以上）は、一般に金型鋳造法あるいは連続鋳造法により溶製される。銅合金は鋼よりも熱伝導率が高いため、凝固速度が速まることに伴い内部に鋳造欠陥を生じやすい。また、スクラップなどの廉価な溶解原料を使用して溶製した銅合金は、Ｓを数十ｐｐｍ以上含有することが多く、粒界に偏析したＳに起因して粒界強度が低下するため、熱間延性が著しく劣化する。さらに、銅合金には凝固中に大量の晶出物を生じるものもあるが、そのような銅合金の大型鋳塊を金型鋳造法で溶製すると、晶出物が粗大化し、熱間加工性が低下する。そのような銅合金は、高温強度が低いため、連続鋳造法では鋳塊の引き抜きが困難となる。

このため銅合金においてＥＳＲ法の適用の可能性について検討されているが、銅合金は融点が低いため、上記のように融点の高いスラグを銅合金のＥＳＲ溶解に適用することはできない。実際、銅合金のＥＳＲ溶解の実施例自体が少なく、銅合金向けスラグについてはほとんど報告例がないものの、特許文献１や特許文献２などの一部文献において銅合金向けスラグが提案されている。

特許文献１では、Ｎａ_３ＡｌＦ_６−ＣａＦ_２−Ａｌ_２Ｏ_３系またはＣａＦ_２−ＬｉＦ−Ａｌ_２Ｏ_３系を基本系とし、これらに質量％でＳｉＯ_２：５〜４０％、ＴｉＯ_２：１０％以下、Ｎａ_２Ｏ：５％以下、ＭｎＯ：５％以下、ＢａＯ：５％以下、ＭｇＯ：１０％以下の１種又は２種以上を同時に添加することを特徴とする銅及び銅合金のエレクトロスラグ再溶解方法が提案されている。

また、特許文献２では、質量％でＳｉＯ_２：３０〜４０％、ＭｎＯ：９〜１５％、Ａｌ_２Ｏ_３：１〜８％、ＴｉＯ_２：≦１０％、ＢａＯ：≦１％、ＣａＯ：１５〜８０％、ＣａＦ_２：３〜７％、ＭｇＯ：≦２％の成分比率からなるスラグを使用することを特徴とする銅または銅合金のエレクトロスラグ鋳造法が提案されている。
特開昭６1-１８３４１９号公報特開昭５３−４８９２６号公報

従来の造塊方法では、上述したように銅合金に生じる鋳造欠陥を完全に防止するのは困難である。また、廉価な溶解原料を用いた銅合金はＳ含有量が多くなり、熱間延性が低下する。さらに、晶出物が生じるタイプの銅合金は、凝固中に粗大な晶出物が生成し、熱間延性がさらに低下するが、Ｓはスラグ−メタル間の反応により除去可能である。
スラグ−メタル間の脱硫反応はＳ＋（ＣａＯ）＝（ＣａＳ）＋Ｏと表される。その際、平衡定数はＫ_ＣａＳ＝ａ_ＣａＳ・ａ_Ｏ／ａ_Ｓ・ａ_ＣａＯと表される。ａ_Ｓ、ａ_Ｏは溶湯中の硫黄、酸素の活量、ａ_ＣａＳ、ａ_ＣａＯは純粋な固体状態を基準としたＣａＳ、ＣａＯの活量である。反応式からは、スラグ中のＣａＯの濃度が高いほど、溶湯中の酸素含有量が低いほど脱硫反応は進行しやすくなる。

ところが、前記特許文献１に記載されたスラグには、ＣａＯが添加されていないためエレクトロスラグ再溶解時の脱硫効果を期待できない。また、当スラグにはＡｌ_２Ｏ_３が添加されているため、再溶解して得た銅合金にはＡｌとＣｕが固溶体を形成することにより、Ａｌが混入する可能性が高い。Ａｌは少量でも銅合金の導電率を大きく低下させるため、Ａｌが合金添加元素でない限りはＡｌの混入を極力避けなければならない。

また、特許文献２に記載されたスラグは、スラグの滓化を促進し、融点と粘性を低下させるフッ化物が最大で７％しか添加されておらず、スラグの融点の目標も１３００〜１８００℃と高い。スラグの融点ならびに粘性が高いと、エレクトロスラグ再溶解時に溶融スラグならびに凝固済み鋳塊と水冷モールド間の凝固スラグ層、所謂スラグスキンが厚くなり、鋳肌に生じる凹凸が大きくなると予想される。また、当スラグも特許文献１で提案されたスラグと同様にＡｌ_２Ｏ_３が添加されていることから、再溶解して得た銅合金にはＡｌが混入する可能性が高い。

この発明は上記のような従来のものの課題を解決するためになされたもので、銅合金のＳ含有量を低減し、Ａｌの混入を防ぎ、良好な鋳肌と内部性状を有し、なおかつ晶出物が微細化された銅合金向けＥＳＲスラグおよび銅合金材の製造方法を提供することを目的としている。

すなわち、本発明の銅合金向けエレクトロスラグ再溶解用スラグのうち、第１の本発明は、質量％で、ＣａＦ_２：２０〜４５％、ＣａＯ：１０〜３０％、ＳｉＯ_２：１０〜３０％、ＬｉＦ：１０〜２２％、ＺｒＯ_２：５〜１５％を含有し、下記式を満たす配合をしたことを特徴とする。
１７．０（ＬｉＦ＋ＺｒＯ_２）−５５６≦ＣａＦ_２≦４．１（ＬｉＦ＋ＺｒＯ_２）−８０．９。

第２の本発明の銅合金向けエレクトロスラグ再溶解用スラグは、前記第１の本発明において、質量％で、Ｃｒ_２Ｏ_３、ＭｎＯ、ＴｉＯ_２、ＭｇＯの一種以上：総量で５％以下を配合したことを特徴とする。

第３の本発明の銅合金向けエレクトロスラグ再溶解用スラグは、前記第１または第２の本発明において、１０００℃以上で、比抵抗が０．１〜０．７Ω・ｃｍ、粘度が１ｐｏｉｓｅ以下であることを特徴とする。

第４の本発明の銅合金材の製造方法は、前記第１〜第３の本発明に記載された銅合金向けエレクトロスラグ再溶解用スラグを用いて、銅合金をエレクトロスラグ再溶解することを特徴とする。

本発明のスラグは、脱硫能を持たせるためにＣａＯを添加し、ＣａＦ_２、ＣａＯ、ＳｉＯ_２の含有量は、融点が極力低くなる組成を狙っている。さらに、ＬｉＦを添加して融点が８００〜１０００℃になるように調整している。スラグの融点はＦｅ基合金やＮｉ基合金における経験から、電極の融点の−１００〜−２００℃が適当と判断される。銅合金の融点は１０００〜１１００℃程度であるため、スラグの融点は８００〜１０００℃が適当である。また、鋳塊へのＡｌの混入を防止するためにＡｌ_２Ｏ_３を使用せずにＺｒＯ_２を添加している。なお、該当スラグ中に含まれるＺｒＯ_２によって、鋳塊にＺｒが混入する可能性が高いが、少量のＺｒは鋳塊の特性に大きな影響を及ぼさないため、混入しても問題とならない。

また、スラグの比抵抗は高過ぎると溶解に必要な熱を発することができなくなり、逆に、低過ぎると投入電力が増大し、溶解コストが増す。そのため、スラグの比抵抗は使用温度領域である１０００℃以上で０．１〜０．７Ω・ｃｍになるように調整している。この比抵抗は、０．１５〜０．５Ω・ｃｍが一層望ましい。さらに、我々は鋭意研究した結果、電極の融点以上におけるスラグの粘度が１ｐｏｉｓｅ以下であれば、安定溶解が可能になるとともに鋳肌の良好な鋳塊が得られることを突き止めた。従って、発明スラグは１０００℃以上における粘度が１ｐｏｉｓｅ以下となるように調整している。

本発明スラグは、融点、比抵抗、粘度を最適化したので、投入電力を極力低減して溶解しても適切な厚さのスラグスキンが形成され、安定溶解が可能となる。投入電力を低減すると、溶解コストが低減されることはもちろん、鋳塊の部分凝固時間を短縮されるので、晶出物を微細化する効果がある。

以下に各成分の作用およびその含有量（以下、質量％で示す）を定めた理由を説明する。
ＣａＦ_２：２０〜４５％
ＣａＦ_２はスラグの基本的な成分であり、粘度、融点、比抵抗を適性化するために添加される。しかしながら、含有量が多過ぎると比抵抗が低下し、逆に、少な過ぎると融点が高くなるため、安定溶解が困難になる。従って、ＣａＦ_２含有量は２０〜４５％とする。なお、望ましい下限は２０％、望ましい上限は２８％である。

ＣａＯ：１０〜３０％
ＣａＯはスラグの塩基度を増加させ、脱硫能を向上させる。この作用を得るためには１０％以上含有させる必要がある。一方、含有量が多過ぎると粘度と融点を高めるため、ＣａＯ含有量は１０〜３０％とする。なお、望ましい下限は２０％、望ましい上限は２８％である。

ＳｉＯ_２：１０〜３０％
ＳｉＯ_２は比抵抗を増加させるために必要である。しかしながら、含有量が多過ぎると塩基度の低下を招いて脱硫能を低下させる。従って、ＳｉＯ_２含有量は１０〜３０％とする。なお、望ましい下限は２０％、望ましい上限は２８％である。

ＬｉＦ：１０〜２２％
ＬｉＦはスラグの融点を下げるために１０％以上必要である。しかしながら、含有量が多過ぎると比抵抗が低下する。従って、ＬｉＦ含有量は１０〜２２％とする。さらに望ましい下限は１３％、望ましい上限は１８％である。

ＺｒＯ_２：５〜１５％
ＺｒＯ_２は比抵抗を増加させるために必要である。しかしながら、５％未満では、その作用が十分に得られず、含有量が多過ぎると融点が高くなる。従って、ＺｒＯ_２含有量は５〜１５％とする。なお、望ましい下限は８％、望ましい上限は１２％である。

Ｃｒ_２Ｏ_３、ＭｎＯ、ＴｉＯ_２、ＭｇＯの一種以上：総量５％以下
Ｃｒ_２Ｏ_３、ＭｎＯ、ＴｉＯ_２、ＭｇＯは、溶解する銅合金に含まれるＣｒ、Ｍｎ、Ｔｉ、Ｍｇの歩留まりをそれぞれ安定させるために一種以上を添加しても良い。含有量はスラグの特性を大きく変化させない程度とし、総量を５％以下とする。

その他不純物：１％以下
その他不純物はスラグの特性を変動させる要因となるので、総量を１％以下とする。該不純物としては、例えば、ＣａＳ、ＭｎＳ、ＦｅＯ、Ｎａ_２Ｏなどが挙げられる。

１７．０(ＬｉＦ＋ＺｒＯ_２）−５５６≦ＣａＦ_２≦４．１(ＬｉＦ＋ＺｒＯ_２）−８０．９
また、ＣａＦ_２、ＬｉＦ_２、ＺｒＯ_２は特に融点に大きな影響があり、ＣａＦ_２、（ＬｉＦ＋ＺｒＯ_２）、融点の関係をプロットすると図７のようになる。これより、ＣａＦ_２が１７．０(ＬｉＦ＋ＺｒＯ_２）−５５６．０より低くなっても、またＣａＦ_２が４．１（ＬｉＦ＋ＺｒＯ_２）−８０．９より高くなっても融点が高くなり、エレクトロスラグ再溶解に適用することは困難となる。よって、上記式を満たすことを必須とした。

以上のように、本発明のＳｉ含有銅合金向けエレクトロスラグ再溶解用スラグを用いれば、質量％で、ＣａＦ_２：２０〜４５％、ＣａＯ：１０〜３０％、ＳｉＯ_２：１０〜３０％、ＬｉＦ：１０〜２２％、ＺｒＯ_２：５〜１５％を含有し、その他不純物：１％以下で、１７．０（ＬｉＦ＋ＺｒＯ_２）−５５６≦ＣａＦ_２≦４．１（ＬｉＦ＋ＺｒＯ_２）−８０．９の式を満たす配合からなるので、Ｓが低減され、Ａｌの混入がなく、良好な鋳肌と内部性状を有し、晶出物が微細化された銅合金材を得ることができる。

以下に、本発明の一実施形態を説明する。
目標成分の鋳塊が得られるように成分調整をした銅合金によってＥＳＲ用電極１０を製造し、ＥＳＲ炉１内に上下に移動可能に設置し、電源２の一端に接続する。なお、本発明としては、銅合金の組成が特定のものに限定されるものではなく、所望の鋳塊目標成分に合わせて組成を定めることができる。
ＥＳＲ炉１では、導電性炉床に前記電源２の他端が接続される。ＥＳＲ炉１の炉壁では、図示しないが、水冷などの適宜の冷却手段を設けることができる。

ＥＳＲ炉１内には、さらに、質量％で、ＣａＦ_２：２０〜４５％、ＣａＯ：１０〜３０％、ＳｉＯ_２：１０〜３０％、ＬｉＦ：１０〜２２％、ＺｒＯ_２：５〜１５％を含有し、その他不純物：１％以下で、式１７．０（ＬｉＦ＋ＺｒＯ_２）−５５６≦ＣａＦ_２≦４．１（ＬｉＦ＋ＺｒＯ_２）−８０．９を満たし、所望によりＣｒ_２Ｏ_３、ＭｎＯ、ＴｉＯ_２、ＭｇＯ：総量で５％以下となるように配合した本願発明のスラグ１１を装入する。前記ＥＳＲ電極１０を、その先端部がスラグ１１中に浸漬するように位置させる。なお、この実施形態では、ＥＳＲ炉１は開放された形態で図示しされているが、本発明としては、密閉型で雰囲気調整を行うＥＳＲ炉への適用も当然に可能である。

次に、上記スラグを用いたＥＳＲについて説明する。上記ＥＳＲ電極１０およびスラグ１１を通して電源２により通電すると、スラグ１１の抵抗熱によってスラグ１１およびＥＳＲ電極１０の先端部が溶融する。溶融金属は、適度な粘度（１ｐｏｉｓｅ以下）を有するスラグ１１中を滴下し、その際にスラグ中に溶融金属中のＳなどが取り込まれて精製され、スラグ下方に溶融プール１２を形成し、次第に炉壁と炉底から冷却されてＥＳＲ鋳塊１３が生成される。ＥＳＲ鋳塊１３および溶融プール１２の生成に伴って、スラグ１１が次第に上方に浮遊移動するため、これに合わせて電極１０を降下させてＥＳＲ電極１０の再溶解を継続して行う。上記のように溶融金属は、スラグ１１中を降下して脱硫等が効果的になされ、炉壁と炉底から冷却されることで良好な鋳肌と内部性状を有し、しかも晶出物が微細化された鋳塊が得られる。

以下に、本発明の実施例について説明する。
ＣａＦ_２：２５％、ＣａＯ：２５％、ＳｉＯ_２：２５％、ＬｉＦ：１５％、ＺｒＯ_２：１０％、その他：総量で１％以下を含有する発明スラグと、特許文献１に示されたＣａＦ_２：７０％、ＬｉＦ：２０％、Ａｌ_２Ｏ_３：１０％を含有するスラグ（以下、既存スラグと称す）とを用意し、その比抵抗と粘度を測定した。図２には比抵抗測定結果を示す。発明スラグは目標通り、１０００℃以上で０．１〜０．７Ω・ｃｍの比抵抗を有している。図３には粘度測定結果を示す。発明スラグは目標通り、１０００℃以上で１ｐｏｉｓｅ以下の粘度を有しているが、既存スラグは、１０００℃に近い温度域で粘度が高い数値を示している。

なお、上記粘度測定は以下の方法により行った。図８には振動式粘度計の概略を示す。該振動式粘度計では、溶液中に薄い振動片を入れて正弦的に振動させると、この振動片は液体の粘性抵抗を受ける。振動片を一定駆動力の下で振動させておくと、振動片の振幅は液体の粘度に応じて変化するので、この振幅を測定することによって液体の粘度を求めることができる。スラグの粘度測定においては、加熱炉２０内にスラグ２５を収容する白金ルツボ２１を配置し、スラグ２５中に上記振動片２２を浸漬した。
振動片２２を共振周波数で振動させたとき、液体の密度と粘度の積（ρμ）が次式で与えられる。

振動系の構造、材質および寸法が決まれば、数式１のＫは一定値になる。そこで粘度および密度既知の試料を用いて予めＫの値を決定しておけば、Ｅ_ａおよびＥを測定することによって、測定液体のρμの値を求めることができる。密度が与えられれば、測定液体の粘度を算出できる。なお、本方法により、二液分離するタイプの液体でなければ、粘度が急激に上昇した温度を融点と考えることができるため、同時に融点も求めることができる。

次に、上記比抵抗測定は、以下の方法により行った。
Ｌ（ｃｍ）の距離を隔てて、表面積Ａ（ｃｍ^２）の極板が対立して置かれた場合、電気抵抗Ｒ_Ｘ（Ω）は次の数式２で表される。

従って、比抵抗は次の数式３で表される。

比抵抗の測定は一定の形状、構造を持った容器で行い、この容器を比抵抗セルと呼ぶ。比抵抗測定装置の概略を図９に示す。
比抵抗測定装置では、炉体３０内に、前記比抵抗セル３１を配し、該比抵抗セル３１内に測定対象となるスラグ３５を収納するとともに、該スラグ３５に浸漬するようにスラグ３５の温度および抵抗値を測定するセンサ３３を配置する。センサ３３は、センサ昇降装置３２に取り付けられており、油面検出装置の検出結果に基づいてセンサ昇降装置３２によりセンサ３３が昇降してスラグ３５内で所定の深さ位置に置かれる。センサ３３による検知結果は、パーソナルコンピュータ３４に送信されてデータ処理がなされ、比抵抗が前記式により求められる。

上記（３）式のＪは各装置固有のものであり、セル定数と呼ぶ。セル定数はセンサ先端の電極を標準液の液面より一定の深さで浸漬させ、求めた室温での電気抵抗Ｒ_Ｘで標準液のＲを除して求める。セル定数は温度に依存しないため、室温で求めた値を高温においても適用できる。セル定数が決まれば、測定溶液について電気抵抗Ｒ_Ｘを測定することにより測定溶液の比抵抗Ｒが求まる。

次に、発明スラグあるいは既存スラグを用いて、Ｓｉ含有銅合金のφ４０ｍｍＥＳＲ電極を溶解して、約５ｋｇのφ８０ｍｍＥＳＲ鋳塊を得た。溶解は７００Ａを目標とした電流制御で、モールド内にＡｒガスを流しつつ実施した。表１に、ＥＳＲ電極と、発明スラグあるいは既存スラグでＥＳＲして得られたＥＳＲ鋳塊の成分分析結果を示す。

図４には、発明スラグでＥＳＲして得られた鋳塊の外観と縦断面マクロ組織を示す。得られた鋳塊は良好な鋳肌を有し、内部に鋳造欠陥が認められない。図５に、既存スラグでＥＳＲして得られた鋳塊の外観と縦断面マクロ組織を示す。既存スラグを用いたＥＳＲでは溶解が安定せず、途中で過電流が流れて溶解が停止したため、鋳塊の長さが短くなっている。鋳塊は鋳造欠陥こそ認められないものの、凸凹した鋳肌を有している。これは、スラグの比抵抗、粘度、融点が適正化されていなかったためである。

また、表１の成分分析結果に示すように、発明スラグを用いてＥＳＲして得られた鋳塊には、Ａｌの混入がなく、電極よりもＳを低減することができた。また、Ｚｒ含有量も特性に影響を与えない程度であった。一方、既存スラグを用いてＥＳＲして得られた鋳塊には、Ａｌが混入し、ＥＳＲ電極よりもＳがやや増加した。

図６にはＥＳＲ電極と発明スラグを用いてＥＳＲして得られた鋳塊のミクロ組織を示す。鋳塊の晶出物は電極よりも微細化されていた。

次に、表２に示す配合で、銅合金向けエレクトロスラグ再溶解用スラグを用意し、上記方法により、融点、１０００℃における粘度（ｐｏｉｓｅ）および比抵抗を測定した。その結果を表２に示した。また、本発明の範囲とともに、各スラグの成分に従ってプロットした図７を示した。
表２から明らかなように、本発明のスラグは、融点が１０００℃以下で、１０００℃における粘度および比抵抗も良好な値を示した。なお、ＺｒＯ_２を１０％程度添加する場合、ＣａＦ_２：ＣａＯ：ＳｉＯ_２＝１：１：１の配合比とすると、低融点を得やすかった。

なお、上記実施例では、銅合金に、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｔｉ、Ｍｇを含まなかったが、これらの成分を１種以上含む場合、Ｃｒ_２Ｏ_３、ＭｎＯ、ＴｉＯ_２、ＭｇＯの一種以上：総量５％以下でスラグ中に含有させることができる。これら成分の含有によって本発明スラグの作用は損なわれず、ＥＳＲ鋳塊中へのこれら成分の歩留まりを向上させることができた。ただし、総量で５％を超えると、スラグの粘度が上昇し、安定溶解が困難であった。

本発明の一実施形態のスラグが用いたエレクトロスラグ再溶解を説明する図である。本発明の実施例における発明スラグと既存スラグの比抵抗を示すグラフである。同じく、粘度を示すグラフである。本発明の実施例における発明スラグを用いたＥＳＲ鋳塊の表面および縦断面を示す図面代用写真である。同じく、実施例における既存スラグを用いたＥＳＲ鋳塊の表面および縦断面を示す図面代用写真である。本発明の実施例におけるＥＳＲ電極および発明スラグを用いたＥＳＲ鋳塊の金属組織を示す図面代用写真である。本発明の実施例における成分をプロットした組成図である。同じく実施例における粘度測定に用いた振動式粘度計を示す図である。同じく実施例における比抵抗測定に用いた比抵抗測定装置を示す図である。

符号の説明

１ＥＳＲ炉
２電源
１０ＥＳＲ電極
１１スラグ
１２溶融プール
１３ＥＳＲ鋳塊

Claims

質量％で、ＣａＦ_２：２０〜４５％、ＣａＯ：１０〜３０％、ＳｉＯ_２：１０〜３０％、ＬｉＦ：１０〜２２％、ＺｒＯ_２：５〜１５％を含有し、その他不純物：１％以下で、下記式を満たす配合からなることを特徴とする銅合金向けエレクトロスラグ再溶解用スラグ。
１７．０（ＬｉＦ＋ＺｒＯ_２）−５５６≦ＣａＦ_２≦４．１（ＬｉＦ＋ＺｒＯ_２）−８０．９
さらに、質量％で、Ｃｒ_２Ｏ_３、ＭｎＯ、ＴｉＯ_２、ＭｇＯの一種以上：総量で５％以下を配合したことを特徴とする請求項１記載の銅合金向けエレクトロスラグ再溶解用スラグ。
１０００℃以上で、比抵抗が０．１〜０．７Ω・ｃｍ、粘度が１ｐｏｉｓｅ以下であることを特徴とする請求項１または２記載の銅合金向けエレクトロスラグ再溶解用スラグ。
請求項１〜３に記載された銅合金向けエレクトロスラグ再溶解用スラグを用いて、銅合金をエレクトロスラグ再溶解することを特徴とする銅合金材の製造方法。