JP5287640B2 - Nozzle for continuous casting and steel continuous casting method using the same - Google Patents
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Description
本発明は、鋼の連続鋳造に用いられる連続鋳造用ノズル及びこれを用いた鋼の連続鋳造方法に関するものである。 The present invention relates to a continuous casting nozzle used for continuous casting of steel and a steel continuous casting method using the same.
鋼の連続鋳造においては、取鍋内の溶鋼をロングノズルを経由してタンディッシュに注湯し、さらに浸漬ノズルを経由して鋳型内に注湯している。これらのノズルとその直上の耐火物との間は不定形耐火物や難燃性のパッキング材によって接合し、溶鋼の漏れを防止している。しかし固体どうしの接触であるために外部からの空気の巻き込みを完全に防止することは困難であった。 In continuous casting of steel, molten steel in a ladle is poured into a tundish via a long nozzle and then poured into a mold via an immersion nozzle. These nozzles and the refractory directly above are joined by an irregular refractory or a flame-retardant packing material to prevent leakage of molten steel. However, since the solids are in contact with each other, it is difficult to completely prevent air from being entrained from the outside.
すなわち、ノズルの内部には溶鋼が高速度で流れているため減圧状態となり、ノズル接合部のシールが不完全であると空気が巻き込まれる。巻き込まれた空気は鋳造品に気泡を形成して製品欠陥を招いたり、空気酸化によりアルミナクラスターを生成したりし、製品欠陥やノズル詰まりなどの問題を引き起こすこととなる。 That is, since molten steel is flowing inside the nozzle at a high speed, the pressure is reduced, and air is entrained when the seal at the nozzle joint is incomplete. The entrained air forms bubbles in the cast product and causes product defects, or generates alumina clusters by air oxidation, causing problems such as product defects and nozzle clogging.
そこでノズル内部にアルゴンガスを供給してノズル内部を正圧に維持し、空気の巻き込みを防止するとともに、アルゴンガスによりノズル内面に付着したアルミナクラスターを剥離させている。しかし鋳片に捕捉されたアルゴン気泡が製品欠陥になったり、また高価なアルゴンガスを大量に使用するため、ランニングコストが高くなるという問題があった。 Therefore, argon gas is supplied to the inside of the nozzle to maintain the inside of the nozzle at a positive pressure to prevent air entrainment, and the alumina cluster attached to the inner surface of the nozzle is peeled off by argon gas. However, there are problems that the argon bubbles trapped in the slab become a product defect and that a large amount of expensive argon gas is used, resulting in a high running cost.
このような問題を解決するために、特許文献１にはノズル接合部をＡｌまたはＡｌ合金からなる液体金属シールによってシールする技術が開示されており、特にその実施例３、４には、内外二重の難燃性パッキング材の間に液体金属シールを配置した構造が開示されている。このシール方法によれば、固体どうしの接触によるシールではないため、シール性を大幅に向上させることができる。ところが実際には、このシール構造を用いても完全なシールを行えないことがあった。シール不良を生じたノズル接合部を観察すると、液体金属シールが内外二重の難燃性パッキング材の間から外部に流失していることが観察された。 In order to solve such a problem, Patent Document 1 discloses a technique for sealing a nozzle joint portion with a liquid metal seal made of Al or an Al alloy. A structure is disclosed in which a liquid metal seal is disposed between heavy flame retardant packing materials. According to this sealing method, since the sealing is not performed by contact between solids, the sealing performance can be greatly improved. However, in practice, even if this seal structure is used, a complete seal may not be achieved. When observing the nozzle joint where a seal failure occurred, it was observed that the liquid metal seal was washed out from between the inner and outer double flame retardant packing materials.
従って本発明の目的は、液体金属シールを用いて、ノズル本体の上端面とその上部耐火物との間のノズル接合部を完全にシールすることができる連続鋳造用ノズルを提供することである。また本発明の他の目的は、この連続鋳造用ノズルを用いることにより、アルゴンガスを削減し、製品でのアルゴン気泡欠陥防止とランニングコストの引き下げを可能とした鋼の連続鋳造方法を提供することである。 Accordingly, an object of the present invention is to provide a continuous casting nozzle that can completely seal the nozzle joint between the upper end surface of the nozzle body and its upper refractory using a liquid metal seal. Another object of the present invention is to provide a continuous casting method of steel that uses this continuous casting nozzle to reduce argon gas, prevent argon bubble defects in the product, and reduce running costs. It is.
上記の課題を解決するためになされた本発明は、ノズル本体の上端面とその上部耐火物との間のノズル接合部を、内外二重の耐火性パッキング材と、それらの間に保持され使用状態において溶融する液体金属シールとによりシールした連続鋳造用ノズルにおいて、内外二重の耐火性パッキング材が樹脂系バインダーを含有するものであり、液体金属シールを、耐火性パッキング材の軟化温度ＴＳと樹脂系バインダーが蒸発後の硬化温度ＴＨとの間に融点ＴＭを持つ金属からなるものとしたことを特徴とするものである。 In order to solve the above problems, the present invention uses a nozzle joint portion between the upper end surface of a nozzle body and its upper refractory, and is used by holding the inner and outer double refractory packing materials and between them. In a continuous casting nozzle sealed with a liquid metal seal that melts in the state, the inner and outer double refractory packing materials contain a resinous binder, and the softening temperature T S of the refractory packing material is the liquid metal seal. a resin binder is characterized in that consisted of a metal having a melting point T M between the curing temperature T H after evaporation.
なお請求項２のように、耐火性パッキング材の軟化温度ＴＳと、樹脂系バインダーが蒸発後の硬化温度ＴＨと、液体金属シールを構成する金属の融点ＴＭとが、下記の２式を満足することが好ましい。
ＴＭ−２５０≦ＴＳ（℃）≦ＴＭ
ＴＭ≦ＴＨ（℃）≦ＴＭ＋２５０
As in claim 2, the softening temperature T S of the refractory packing material, the curing temperature T H after the resin binder is evaporated, and the melting point T M of the metal constituting the liquid metal seal are the following two formulas: Is preferably satisfied.
T M −250 ≦ T S (° C.) ≦ T M
T M ≦ T H (° C.) ≦ T M +250
また請求項３のように、液体金属シールを構成する金属として、ＡｌまたはＡｌ合金、もしくはＳｎまたはＳｎ合金を用いることが好ましい。 Further, as described in claim 3, it is preferable to use Al or Al alloy, or Sn or Sn alloy as the metal constituting the liquid metal seal.
また本発明の鋼の連続鋳造方法は、請求項１〜３の何れかに記載の連続鋳造用ノズルを用いた鋼の連続鋳造方法であって、ノズル接合部に与える押付け力を０．２〜１．５ＭＰａとして連続鋳造を行うことを特徴とするものである。 Moreover, the continuous casting method of steel of this invention is a continuous casting method of steel using the nozzle for continuous casting in any one of Claims 1-3, Comprising: The pressing force given to a nozzle junction part is 0.2- is characterized in that the continuous casting and 1.5 MPa.
本発明によれば、樹脂系バインダーを含有する液体金属シールを、耐火性パッキング材の軟化温度ＴＳと樹脂系バインダーが蒸発後の硬化温度ＴＨとの間に融点ＴＭを持つ金属からなるものとしたので、耐火性パッキング材が軟化した状態で液体金属シールが溶融を開始することとなり、両者の隙間は密着する。また使用温度が高温になると樹脂系バインダーが蒸発して硬化するが、その際にも液体金属シールは溶融状態にあるので、両者の隙間は密着する。このため、液体金属シールが内外二重の難燃性パッキング材の間から外部に流失することがなくなり、完全なシールが可能である。 According to the present invention, a liquid metal seal containing a resin binder made of a metal having a softening temperature T S and a resin binder of the refractory packing material has a melting point T M between the curing temperature T H after evaporation As a result, the liquid metal seal starts to melt while the refractory packing material is softened, and the gap between the two adheres closely. Further, when the use temperature becomes high, the resin-based binder evaporates and cures. However, since the liquid metal seal is in a molten state at that time, the gap between the two adheres closely. For this reason, the liquid metal seal does not flow out from between the inner and outer double flame retardant packing materials, and a complete seal is possible.
また、本発明の鋼の連続鋳造方法によれば、上記のような連続鋳造用ノズルを用いることによってアルゴンガスの使用量を従来よりも減少させ、製品でのアルゴン気泡欠陥防止とランニングコストの引き下げを図ることができる。 Moreover, according to the continuous casting method for steel of the present invention, the amount of argon gas used is reduced by using the continuous casting nozzle as described above, thereby preventing argon bubble defects in products and reducing running costs. Can be achieved.
以下に本発明の実施形態を示す。
図１は鋼の連続鋳造設備を示す断面図であり、１は溶鋼を搬送する取鍋、２は取鍋の下面のスライディングノズル、３はこのスライディングノズル２を介して溶湯をタンディッシュ４に注湯するためのロングノズル、５はタンディッシュ４の下面のスライディングノズル、６はタンディッシュ４内の溶鋼をスライディングノズル５を介して鋳型７に注湯する浸漬ノズルである。本発明において連続鋳造用ノズルとは上記のロングノズル３と浸漬ノズル６とを包含するものであるが、以下に浸漬ノズル６の上端面とその上部耐火物であるスライディングノズル５との間のノズル接合部について説明するが、本発明はロングノズル３の上端面のノズル接合部についてもそのまま適用することができる。
Embodiments of the present invention will be described below.
FIG. 1 is a cross-sectional view showing a steel continuous casting facility, wherein 1 is a ladle for transporting molten steel, 2 is a sliding nozzle on the lower surface of the ladle, and 3 is for pouring molten metal into the tundish 4 through the sliding nozzle 2. A long nozzle 5 for hot water, 5 is a sliding nozzle on the lower surface of the tundish 4, and 6 is an immersion nozzle for pouring molten steel in the tundish 4 into the mold 7 through the sliding nozzle 5. In the present invention, the continuous casting nozzle includes the long nozzle 3 and the immersion nozzle 6 described above. The nozzle between the upper end surface of the immersion nozzle 6 and the sliding nozzle 5 which is the upper refractory is described below. Although the joining portion will be described, the present invention can be applied to the nozzle joining portion on the upper end surface of the long nozzle 3 as it is.
図２はこのノズル接合部の拡大断面図であり、浸漬ノズル６の上端面とその上部耐火物であるスライディングノズル５との間に、内外二重の耐火性パッキング材１１、１２と、それらの間に保持され使用状態において溶融している液体金属シール１３とは配置されている。耐火性パッキング材１１、１２はそれぞれリング状のもので、それらの間に形成されたリング状の部分に液体金属シール１３が封入されている。 FIG. 2 is an enlarged cross-sectional view of the nozzle joint, and the inner and outer double refractory packing materials 11 and 12 between the upper end surface of the submerged nozzle 6 and the sliding nozzle 5 as the upper refractory, and their A liquid metal seal 13 held in between and melted in use is arranged. The refractory packing materials 11 and 12 are each in a ring shape, and a liquid metal seal 13 is sealed in a ring-shaped portion formed between them.
耐火性パッキング材１１、１２は耐火材粉末と樹脂系バインダーとからなるもので、耐火材粉末としてはアルミナ系セラミックス、ジルコニア系セラミックス、マグネシア系セラミックスなどの粒径が１ｍｍ以下の粉末が用いられる。また樹脂系バインダーは耐火材粉末１００質量部に対して外配で１０〜２０質量部が加えられる。このように耐火材粉末を樹脂系バインダーで固めた耐火性パッキング材１１、１２は、軟化温度ＴＳになると樹脂系バインダーが軟らかくなり、硬化温度ＴＨに加熱されると樹脂系バインダーが蒸発して耐火材だけが残り硬く焼結する。 The refractory packing materials 11 and 12 are composed of a refractory material powder and a resin binder. As the refractory material powder, a powder having a particle size of 1 mm or less such as alumina ceramics, zirconia ceramics, and magnesia ceramics is used. Further, the resin binder is added in an amount of 10 to 20 parts by mass with respect to 100 parts by mass of the refractory powder. The refractory packing material 11, 12 a refractory material powder solidified with a resin binder as the softening temperature T becomes S the resinous binder is soft, when it is heated to a curing temperature T H is a resin-based binder evaporates Only the refractory material remains and sinters hard.
本発明では液体金属シール１３として、耐火性パッキング材１１、１２の軟化温度ＴＳと、樹脂系バインダーが蒸発後の硬化温度ＴＨとの間に融点ＴＭを持つ金属を用いる。具体的には、後記する実施例にも示すように、使用温度域において溶融するＡｌまたはＡｌ合金、もしくはＳｎまたはＳｎ合金を用いることが好ましい。Ａｌ合金としてはＡｌ-Ｍｇ合金、Ａｌ-Ｍｎ合金、Ａｌ-Ｚｎ合金等を用いることができる。またＳｎ合金としては、Ｓｎ-Ｐｂ合金、Ｓｎ-Ｚｎ合金などを用いることができる。 In the present invention, a metal having a melting point T M between the softening temperature T S of the refractory packing materials 11 and 12 and the curing temperature T H after the resin binder is evaporated is used as the liquid metal seal 13. Specifically, as shown in Examples described later, it is preferable to use Al or an Al alloy, or Sn or Sn alloy that melts in the operating temperature range. As the Al alloy, an Al—Mg alloy, an Al—Mn alloy, an Al—Zn alloy, or the like can be used. As the Sn alloy, a Sn—Pb alloy, a Sn—Zn alloy, or the like can be used.
なお、ノズル接合部には０．２〜１．５ＭＰａの押付け力が加えられる。押付け力が０．２ＭＰａ未満であると液体金属シール１３が外部に流出しやすくなる。押付け力が１．５ＭＰａを超えるとノズル接合部が損傷する可能性が生ずる。また、タンディッシュ４、スライディングノズル５、浸漬ノズル６などを構成する耐火物を通じてアルゴン等の不活性ガスが吹き込まれている。 A pressing force of 0.2 to 1.5 MPa is applied to the nozzle joint portion. If the pressing force is less than 0.2 MPa, the liquid metal seal 13 tends to flow out to the outside. If the pressing force exceeds 1.5 MPa, the nozzle joint may be damaged. An inert gas such as argon is blown through a refractory constituting the tundish 4, the sliding nozzle 5, the immersion nozzle 6 and the like.
以下に図３〜図５を参照しつつ、本発明の作用について説明する。
先ず図３は液体金属シールを構成する金属の融点ＴＭが耐火性パッキング材の軟化温度ＴＳよりも低い場合を示す。この場合には液体金属シールが溶融し始めても耐火性パッキング材１１，１２は硬化したままであるため、耐火性パッキング材１１，１２と浸漬ノズル６の上端面との接触部には、ミクロな隙間が存在している。このためノズル接合部が加圧されると溶融金属がこの隙間を通じて外部に流出する可能性がある。
The operation of the present invention will be described below with reference to FIGS.
First, FIG. 3 shows the case where the melting point T M of the metal constituting the liquid metal seal is lower than the softening temperature T S of the refractory packing material. In this case, since the refractory packing materials 11 and 12 are still cured even when the liquid metal seal starts to melt, the contact portion between the refractory packing materials 11 and 12 and the upper end surface of the immersion nozzle 6 is microscopic. There is a gap. For this reason, when a nozzle junction part is pressurized, molten metal may flow out to the outside through this gap.
次に図４は液体金属シールを構成する金属の融点ＴＭが樹脂系バインダーが蒸発後の硬化温度ＴＨよりも高い場合を示す。この場合には耐火性パッキング材が硬化した後に液体金属シールが溶融し始めるため、使用状態すなわち溶融状態においては、耐火性パッキング材１１，１２と浸漬ノズル６の上端面との接触部に存在するミクロな隙間を通じて外部に流出する可能性がある。 Next, FIG. 4 shows the case where the melting point T M of the metal constituting the liquid metal seal is higher than the curing temperature T H after evaporation resinous binder. In this case, since the liquid metal seal starts to melt after the refractory packing material is cured, it exists in the contact portion between the refractory packing materials 11 and 12 and the upper end surface of the immersion nozzle 6 in the used state, that is, the molten state. There is a possibility of flowing out through a micro gap.
これに対して図５に示す本願発明のように金属の融点ＴＭを耐火性パッキング材１１，１２の軟化温度TＳと硬化温度ＴＨとの間の温度域とした場合には、耐火性パッキング材１１，１２が先ず軟化し、浸漬ノズル６の上端面との接触部が密着しミクロな隙間が存在しない状態において液体金属シールが溶融するので、耐火性パッキング材１１，１２と浸漬ノズル６の上端面との接触部から液体金属シールが流出しない。 When the temperature range between the melting point T M of the metal and the softening temperature T S of the refractory packing material 11, 12 and a curing temperature T H as in the present invention shown in FIG. 5, on the other hand, refractory Since the packing materials 11 and 12 are first softened and the liquid metal seal is melted in a state where the contact portion with the upper end surface of the immersion nozzle 6 is in close contact and there is no micro gap, the fireproof packing materials 11 and 12 and the immersion nozzle 6 are melted. The liquid metal seal does not flow out of the contact portion with the upper end surface of the liquid.
なお、耐火性パッキング材の軟化温度ＴＳと液体金属シールを構成する金属の融点ＴＭとは、ＴＭ−２５０≦ＴＳ（℃）≦ＴＭの関係にあることが好ましい。また樹脂系バインダーが蒸発後の硬化温度ＴＨと、液体金属シールを構成する金属の融点ＴＭとは、ＴＭ≦ＴＨ（℃）≦ＴＭ＋２５０の関係にあることが好ましい。これらの式を満足する場合には図５に示されるようにＴＭ−２５０とＴＭ＋２５０との間にＴＳとＴＨとが入ることとなる。ＴＳとＴＨがこの温度範囲に無いと、変形する温度範囲が広いため、ノズルの押付けによって耐火性パッキング材が大きく変形し、十分な液体金属厚みが確保できないことがある。 The softening temperature T S of the fireproof packing material and the melting point T M of the metal constituting the liquid metal seal are preferably in the relationship of T M −250 ≦ T S (° C.) ≦ T M. Also the curing temperature T H after the resinous binder evaporation, and the melting point T M of the metal constituting the liquid metal seal, it is preferable that a relationship of T M ≦ T H (℃) ≦ T M +250. The to enter the T S and T H between the T M -250 and T M +250 as shown in Figure 5 in the case of satisfying these equations. If T S and T H is not in this temperature range, the deformation temperature range is wide, the refractory packing material is greatly deformed by the pressing of the nozzle, sufficient liquid metal thickness may not be ensured.
このように本発明によれば、液体金属シールが流出することがなく完全なシールが可能となるので、アルゴンガスなどの不活性ガスの流量をノズル内を通過する単位溶鋼重量当り０〜１ＮＬ／トンとして連続鋳造を行うことができる。実施例のデータに示すように、従来のシール方法では不活性ガスの流量を１ＮＬ／トン未満とすると空気の巻き込みが発生するため、鋳造されたスラブ内の気泡個数が増加するとともにノズルの閉塞を生じ易くなるが、本発明によれば不活性ガスの流量を０〜１ＮＬ／トンにまで絞っても支障なく連続鋳造を行うことができる。このためランニングコストの引き下げを図ることができる。なお不活性ガスの流量がこれよりも増加すると、スラブ段部の気泡数が増加するため好ましくない。 As described above, according to the present invention, since the liquid metal seal does not flow out and can be completely sealed, the flow rate of the inert gas such as argon gas is set to 0 to 1 NL / unit weight per unit molten steel passing through the nozzle. Continuous casting can be performed as tons. As shown in the data of the examples, in the conventional sealing method, if the flow rate of the inert gas is less than 1 NL / ton, air entrainment occurs, so the number of bubbles in the cast slab increases and the nozzle is blocked. Although it tends to occur, according to the present invention, continuous casting can be performed without any trouble even if the flow rate of the inert gas is reduced to 0 to 1 NL / ton. Therefore, the running cost can be reduced. If the flow rate of the inert gas is increased, the number of bubbles in the slab step increases, which is not preferable.
表１に示す様々な液体金属シールと耐火性パッキング材との組み合わせについて、押付け力とアルゴンガス流量を変えて普通鋼の連続鋳造実験を行い、シール残存率、スラブ段部気泡個数、ノズル閉塞状況によりノズル接合部のシール性能を評価した。使用した液体金属シールは何れも、常温における厚みが６ｍｍ、径方向の幅が１０ｍｍである。また耐火性パッキング材は何れも、常温における厚みが６ｍｍ、径方向の幅が１５ｍｍである。 Various combinations of liquid metal seals and refractory packing materials shown in Table 1 were used for continuous casting experiments of ordinary steel with different pressing force and argon gas flow rate, and the residual seal rate, number of bubbles in the slab step, and nozzle clogging status Thus, the sealing performance of the nozzle joint was evaluated. All the liquid metal seals used have a thickness of 6 mm at room temperature and a radial width of 10 mm. Each of the fireproof packing materials has a thickness of 6 mm at room temperature and a radial width of 15 mm.
耐火性パッキング材はいずれも未焼結の加圧成形体であり、種類Ａ〜Ｅの内容は次の通りである。Ａはアルミナ粉末、カーボン粉末、粘土、アクリル系樹脂の混合物、Ｂはアルミナ粉末、カーボン粉末、粘土、酢酸ビニル系樹脂の混合物、Ｃはアルミナ粉末、カーボン粉末、粘土、ポリスチレン系樹脂の混合物、Ｄはアルミナ粉末、カーボン粉末、粘土、フェノール系樹脂の混合物、Ｅはアルミナ粉末、カーボン粉末、粘土、ポリカーボネート系樹脂の混合物からなる。前述したように耐火材はアルミナ以外に例えばジルコニア、マグネシア、あるいはこれらの混合物などを用いても良い。また、必要とする軟化温度、および硬化温度によって、上記以外の樹脂系バインダーを使うことができる。 The refractory packing material is an unsintered pressure molded body, and the contents of types A to E are as follows. A is a mixture of alumina powder, carbon powder, clay and acrylic resin, B is a mixture of alumina powder, carbon powder, clay and vinyl acetate resin, C is a mixture of alumina powder, carbon powder, clay and polystyrene resin, D Is a mixture of alumina powder, carbon powder, clay and phenolic resin, and E is a mixture of alumina powder, carbon powder, clay and polycarbonate resin. As described above, for example, zirconia, magnesia, or a mixture thereof may be used as the refractory material in addition to alumina. Moreover, resin-based binders other than those described above can be used depending on the required softening temperature and curing temperature.
耐火性パッキング材の軟化温度ＴＳはバインダーが揮発して軟化し始める温度であり、押付け力により変形、減厚する。また耐火性パッキング材の硬化温度ＴＨはバインダーの燃焼が完了し、残った耐火材が焼結し硬化する温度であり、押付け力を受けても変形、減厚しない。Ａｒ流量は常温における溶鋼１トン当たりのＡｒ流量である。 Softening temperature T S of the refractory packing material is the temperature begins to soften the binder is volatilized, deformed by the pressing force and thickness reduction. The curing temperature T H of The refractory packing material complete combustion of the binder, the temperature at which the remaining refractory material is cured and sintered, deformation even when subjected to pressing force, not the thickness decreasing. The Ar flow rate is the Ar flow rate per ton of molten steel at room temperature.
シール残存率は、鋳造後、常温での金属シール材の残存面積率である。常温まで冷却すると凝固収縮孔が生成するため、残存面積率が９０％以上であれば鋳造中は完全に液体シールができていたと判断した。ノズル閉塞状況は、７連連鋳でノズル内部の付着物を除去する酸素洗浄を要しない場合を○、酸素洗浄を必要とした場合を×とした。 The residual seal ratio is the residual area ratio of the metal sealing material at room temperature after casting. When cooled to room temperature, solidification shrinkage holes are generated. Therefore, if the remaining area ratio is 90% or more, it was judged that the liquid was completely sealed during casting. As for the nozzle blockage, the case where the oxygen cleaning for removing the deposit inside the nozzle was not required in the continuous casting was indicated as “◯”, and the case where the oxygen cleaning was required was indicated as “X”.
比較例Ｂ１，Ｂ６はＴＨ≦ＴＭであり、シール残存率が小さくなっていた。比較例Ｂ２，Ｂ７はＴＭ≦ＴＳであり、やはりシール残存率が小さくなっていた。比較例Ｂ３、Ｂ８は押付け力が低すぎるため、やはりシール残存率が小さくなっていた。比較例Ｂ４、Ｂ５、Ｂ９、Ｂ１０はアルゴンガス流量が多く、スラブ段部の気泡数が増加している。これに対して本発明の実施例では、シール残存率は全て９０％以上であり、スラブ段部の気泡数は４５０個以下であり、ノズル閉塞も生じていない。 In Comparative Examples B1 and B6, T H ≦ TM , and the seal residual ratio was small. In Comparative Examples B2 and B7, T M ≦ T S , and the seal remaining rate was also small. In Comparative Examples B3 and B8, since the pressing force was too low, the seal remaining rate was still small. In Comparative Examples B4, B5, B9, and B10, the argon gas flow rate is large, and the number of bubbles in the slab step portion is increased. On the other hand, in the examples of the present invention, the seal remaining ratios are all 90% or more, the number of bubbles in the slab step portion is 450 or less, and no nozzle clogging occurs.
１ 取鍋
２ スライディングノズル
３ ロングノズル
４ タンディッシュ
５ スライディングノズル
６ 浸漬ノズル
１１ 耐火性パッキング材
１２ 耐火性パッキング材
１３ 液体金属シール
DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Ladle 2 Sliding nozzle 3 Long nozzle 4 Tundish 5 Sliding nozzle 6 Immersion nozzle 11 Fireproof packing material 12 Fireproof packing material 13 Liquid metal seal
Claims (4)
ＴＭ−２５０≦ＴＳ（℃）≦ＴＭ
ＴＭ≦ＴＨ（℃）≦ＴＭ＋２５０ And the softening temperature T S of the refractory packing material, the curing temperature T H after resin binder is evaporated, and the melting point T M of the metal constituting the liquid metal seal, characterized by satisfying the two formulas below A nozzle for continuous casting used for continuous casting of steel according to claim 1.
T M −250 ≦ T S (° C.) ≦ T M
T M ≦ T H (° C.) ≦ T M +250
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