JP5430201B2 - 穴付き柱状管 - Google Patents

Description

本発明は、フィードバック発振音の発生を効果的に防止可能な穴付き柱状管に関する。

トラス構造を形成する部材、仮設枠組足場、架線支持部材、支持管などに用いられる両端閉塞の柱状管（パイプ）として、柱状管の周壁に管の内外に貫通する複数の穴を備えた構成の穴付き柱状管が知られている（例えば、特許文献１等参照）。
上記複数の穴は、柱状管の内側にめっきを塗布するためや、雨水抜き用、ボルト通し用などに利用される。
例えば図９に示すように、従来の穴付き柱状管１Ａは、管２の周壁２１に管２の中心線３と直交する１つの線を中心線４とする２つの穴５；５を備える。穴５は、図１０に示すように、周壁２１の外面２２と内面２３とに貫通する。

特開平７−１７８８５８号公報

従来の穴付き柱状管１Ａの場合、図１０に示すように、風Ｆの方向が穴５の中心線４と交差（例えば直交）する方向である場合、風Ｆが管２から離れる穴縁（エッジ）Ａにおいて風の渦Ｆ１が放出され、この渦Ｆ１が風の流れに乗って下流側の穴縁（エッジ）Ｂに衝突して音を発生させるとともに、ここで発生する圧力波Ｆ２が上流の穴縁Ａに伝播して次の渦Ｆ１を作るという現象が周期的に繰り返されることによって、いわゆる、フィードバック発振音（風切り音）が発生する。従来、穴付き柱状管１Ａでは、２つの穴５；５の中心線４が同じであるので、上述したように、例えば、２つ穴５；５の中心線４と交差する方向の風Ｆが吹くと、２つの穴５；５においてそれぞれフィードバック発振音が発生する。
そこで、本発明は、フィードバック発振音の発生を効果的に防止できる穴付き柱状管を提供する。

本発明に係る穴付き柱状管は、断面円形状に形成された管の周壁に管の内外に貫通するように設けられた穴と、周壁の外面より突出して穴を囲む円環状の突出部とを備え、突出部が、穴の周縁より離れて設けられた穴付き柱状管であって、前記円環状の突出部は、所定厚さの平板により形成された円環体を、前記管の外面と同じ面を持つプレス型でプレス成型することで湾曲した円環体に成型して、当該円環体の円の中心線と前記穴の中心線とが一致するように当該円環体の湾曲内面が前記管の外面に接合されて形成されたことによって、当該管の外面より立上る内周面と、当該管の外面より立上る外周面と、前記内周面の立上り終端と前記外周面の立上り終端とを繋ぐ円環状面とを備えた構成とされ、かつ、前記円環状の突出部の内周面の立上り起端と前記穴の周縁とを繋ぐ穴回りの円環状面の幅の寸法が等しいので、風が突出部の外周面に衝突して突出部の環状面の外周縁より放出される周期的な風の渦と、突出部の内周面に衝突した後に穴回りの環状面に衝突して折り返す風とが衝突して、風の渦が壊れるので、フィードバック発振音の発生原因である周期的な風の渦を少なくでき、フィードバック発振音の発生を効果的に防止できる。
突出部の高さを、３．８５ｍｍ以上１０ｍｍ以下としたので、フィードバック発振音の発生をより効果的に防止できる。
突出部の内周面の立上り起端と穴の周縁との間の距離を、２ｍｍ以上８ｍｍ以下としたので、フィードバック発振音の発生をより効果的に防止できる。

穴付き柱状管の断面図。 穴付き柱状管の斜視図。 実験に用いた穴付き柱状管の試験体の種類を示す図。 実験結果を示す図。 実験結果を示す図。 実験結果を示す図。 実験結果を示す図。 実験結果を示す図。 穴付き柱状管の斜視図（従来）。 フィードバック発振音の発生原理を説明した図（従来）。

図２に示すように、穴付き柱状管１は、両端閉塞の断面円形状に形成された金属製の管２と、管２の内面２３と外面２２とに貫通するように管２の周壁２ａに設けられた穴５と、管２の外面２２より突出して穴５を囲む円環状の突出部６とを備え、突出部６が、穴５の周縁１５より離れて設けられた構成である。

円環状の突出部６は、円環体の円の中心線と穴５の中心線４とが一致するように形成される。円環状の突出部６は、例えば、所定厚さの金属製の平板により形成された図外の円環体（リング）を、管２の外面２２と同じ面を持つ図外のプレス型でプレス成型することで湾曲した円環体に成型し、図１に示すように、この湾曲した円環体の湾曲内面１２を管２の外面２２に当てた状態で当該外面２２と円環体とを溶接などで接合することで形成できる。

図１に示すように、円環体の湾曲内面１２が管２の外面２２に接合されて形成された円環状の突出部６（以下、リング突出部６という）は、管２の外面２２より立上るリングの内周面１０と、管２の外面２２より立上るリングの外周面１１と、内周面１０の立上り終端１０ａと外周面１１の立上り終端１１ａとを繋ぐ円環状面１３とを備える。

リング突出部６の高さ（＝外周面１１や内周面１０の立上り寸法）Ｈ（以下、リング高さＨという）は、後述の実験結果に基いて、３．８５ｍｍ以上１０ｍｍ以下とする。
リング突出部６の内周面１０の立上り起端１０ｂと穴５の周縁１５との間の距離（＝リング突出部６の内周面１０の立上り起端１０ｂと穴５の周縁１５とを繋ぐ穴回りの円環状面１４の幅寸法）Ｌ（以下、リング内側の円環状面の幅Ｌという）は、後述の実験結果に基いて、２ｍｍ以上８ｍｍ以下とする。
リング突出部６の内周面１０の立上り終端１０ａと外周面１１の立上り終端１１ａとの間の距離（＝リング突出部６の円環状面１３の幅寸法）Ｗ（以下、リング幅Ｗという）は、４ｍｍ以上８ｍｍ以下とする。

本形態の穴付き柱状管１によれば、管２の外面２２より突出して穴５を囲み、かつ、穴５の周縁１５より離れて設けられた構成の円環状のリング突出部６を備えたので、風がリング突出部６の外周面１１に衝突してリング突出部６の円環状面１３の外周縁（立上り終端１１ａ）より放出される周期的な風の渦と、リング突出部６の内周面１０に衝突した後に穴回りの円環状面１４に衝突して折り返す風とが衝突して、上記周期的な風の渦が壊れるので、フィードバック発振音の発生原因である周期的な風の渦を少なくでき、フィードバック発振音の発生を効果的に防止できる。
リング突出部６が円環状に形成されたので、リング突出部６の内周面１０の形状が等しくなり、リング内側の円環状面１４の幅Ｌの寸法も等しくなるので、穴５の中心線４と直交するすべての方向の風に対して均等な効果が得られる。
リング内側の円環状面１４の幅Ｌを設けたので、穴回りの円環状面１４に衝突する風の折り返し効果が確実になり、フィードバック発振音の発生原因である周期的な風の渦をより少なくできるので、フィードバック発振音の発生をより効果的に防止できる。

形態１の穴付き柱状管１の効果を実験により確認した。
図３に、実験に用いた穴付き柱状管１の試験体の種類を示す。これら試験体毎に風洞実験を行い、試験体毎に発生した音のフーリエ解析を行って発生音のＡ特性補正音圧レベルを求めた。実験結果を図４乃至図８に示す。尚、実験は、風速９ｍ／ｓの風を試験体に当てて行った。また、風の進行方向と穴５の中心線４との交差角度αは、図３の（ａ）；（ｂ）；（ｃ）；（ｄ）で分類したグループ毎に統一した。具体的には、図３の（ａ）のグループではα＝９０°とし、図３の（ｂ）；（ｃ）のグループではα＝５８°とし、図３の（ｄ）のグループではα＝６０°とした。また、図３の（ａ）；（ｂ）；（ｃ）のグループで使用した試験体は図２に示す穴付き柱状管１のように穴５を４個備えたものであり、図３の（ｄ）のグループで使用した試験体は図２に示す穴付き柱状管１の実線の穴５のみ又は破線の穴５のみを備えたものである。実験では、管２は、直径６０．５ｍｍ、長さ１１００ｍｍ，周壁２ａの厚さ３．８ｍｍ、穴５の直径１４ｍｍのものを使用した。尚、後述する各試験体の実験結果の比較において、差が±３ｄＢ未満である場合は、実験誤差範囲であるとして評価しなかった。

図３（ａ）に示すＮｏ．１の試験体は、図９に示すようなリング突出部６を備えない従来構成の穴付き柱状管である。Ｎｏ．１１０の試験体、Ｎｏ．１１３の試験体は図２に示すようなリング突出部６を備えた本発明の穴付き柱状管１である。このようなＮｏ．１の試験体、Ｎｏ．１１０の試験体、Ｎｏ．１１３の試験体のＡ特性補正音圧レベルを求め、リング突出部６の有無による効果の違いを確認した。図３（ａ）に示す各試験体のＡ特性補正音圧レベルを求めた結果を図４（ａ）〜（ｃ）に示す。

図４（ａ）に示すように、Ｎｏ．１の試験体の実験結果によれば、卓越周波数の音圧レベルは、３０６Ｈｚで６２．４ｄＢ、３４４Ｈｚで６９．２ｄＢ、４４７Ｈｚで７１．７ｄＢ、６００Ｈｚで６６．９ｄＢ、７５２Ｈｚで５１．４ｄＢ、１２００Ｈｚで５０．２ｄＢ、１８００Ｈｚで５６．６ｄＢであった。
これに対して図４（ｂ）に示すように、Ｎｏ．１１０の試験体の実験結果によれば、卓越周波数の音圧レベルは、３０６Ｈｚで４４．３ｄＢ、３４４Ｈｚで６３．０ｄＢ、４４７Ｈｚで３９．８ｄＢ、６００Ｈｚで５０．２ｄＢ、７５２Ｈｚで４０．５ｄＢ、１２００Ｈｚで３７．９ｄＢ、１８００Ｈｚで３８．２ｄＢであった。
従って、Ｎｏ．１１０の試験体によれば、Ｎｏ．１の試験体と比べて、卓越周波数の音圧レベルが、３０６Ｈｚで１８．１ｄＢ減少し、３４４Ｈｚで６．２ｄＢ減少し、４４７Ｈｚで３１．９ｄＢ減少し、６００Ｈｚで１６．７ｄＢ減少し、７５２Ｈｚで１０．９ｄＢ減少し、１２００Ｈｚで１２．３ｄＢ減少し、１８００Ｈｚで１８．４ｄＢ減少したことがわかる。

また、図４（ｃ）に示すように、Ｎｏ．１１３の試験体の実験結果によれば、卓越周波数の音圧レベルは、３０６Ｈｚで４５．９ｄＢ、３４４Ｈｚで６２．８ｄＢ、４４７Ｈｚで３９．１ｄＢ、６００Ｈｚで６３．４ｄＢ、７５２Ｈｚで４０．５ｄＢ、１２００Ｈｚで４５．４ｄＢ、１８００Ｈｚで４８．９ｄＢであった。
従って、Ｎｏ．１１３の試験体によれば、Ｎｏ．１の試験体と比べて、卓越周波数の音圧レベルが、３０６Ｈｚで１６．５ｄＢ減少し、３４４Ｈｚで６．４ｄＢ減少し、４４７Ｈｚで３２．６ｄＢ減少し、６００Ｈｚで３．５ｄＢ減少し、７５２Ｈｚで１０．９ｄＢ減少し、１２００Ｈｚで４．８ｄＢ減少し、１８００Ｈｚで７．７ｄＢ減少したことがわかる。

よって、リング突出部６を備え、リング突出部６を形成するリングのリング幅（Ｗ）が４．５ｍｍ、リング内側の円環状面の幅（Ｌ）が３．５ｍｍ、リング高さ（Ｈ）が４．５ｍｍ又は６．０ｍｍの穴付き柱状管１は、少なくとも、Ｎｏ．１の試験体のようにリング突出部６を備えない従来構成の穴付き柱状管と比べて、管２内での共鳴を抑制でき、管２内での発生音を小さくでき、フィードバック発振音の発生をより効果的に防止できる穴付き柱状管１となることがわかった。このことから、リング高さ（Ｈ）、リング幅（Ｗ）を有し、リング内側の円環状面の幅（Ｌ）を形成するリング突出部６を備えた穴付き柱状管１は、リング突出部６を備えない従来構成の穴付き柱状管と比べて、フィードバック発振音の発生をより効果的に防止できるものとなると考えられる。

図３（ｂ）に示す各試験体Ｎｏ．９０、Ｎｏ．９１、Ｎｏ．９２を用いて、リング突出部６のリング高さ（Ｈ）の違いによる効果の違いを確認した。図３（ｂ）に示す各試験体のＡ特性補正音圧レベルを求めた結果を図５（ａ）〜（ｃ）に示す。
図５（ａ）に示すように、Ｎｏ．９０の試験体の実験結果によれば、卓越周波数の音圧レベルは、２４２Ｈｚで５０．２ｄＢ、２９５Ｈｚで６６．６ｄＢ、３５２Ｈｚで４９．５ｄＢ、５４１Ｈｚで５２．７ｄＢ、１４９９Ｈｚで４７．２ｄＢ、１７９８Ｈｚで５４．３ｄＢ、１８８６Ｈｚで５０．３ｄＢであった。
これに対して図５（ｂ）に示すように、Ｎｏ．９１の試験体の実験結果によれば、卓越周波数の音圧レベルは、２４２Ｈｚで４３．５ｄＢ、２９５Ｈｚで４０．５ｄＢ、３５２Ｈｚで４０．５ｄＢ、５４１Ｈｚで４０．３ｄＢ、１４９９Ｈｚで３６．９ｄＢ、１７９８Ｈｚで３６．４ｄＢ、１８８６Ｈｚで３４．９ｄＢであった。
従って、Ｎｏ．９１の試験体によれば、Ｎｏ．９０の試験体と比べて、卓越周波数の音圧レベルが、２４２Ｈｚで６．７ｄＢ減少し、２９５Ｈｚで２６．１ｄＢ減少し、３５２Ｈｚで９．０ｄＢ減少し、５４１Ｈｚで１２．４ｄＢ減少し、１４９９Ｈｚで１０．３ｄＢ減少し、１７９８Ｈｚで１７．９ｄＢ減少し、１８８６Ｈｚで１５．４ｄＢ減少したことがわかる。

また、図５（ｃ）に示すように、Ｎｏ．９２の試験体の実験結果によれば、卓越周波数の音圧レベルは、２４２Ｈｚで３６．７ｄＢ、２９５Ｈｚで３９．６ｄＢ、３５２Ｈｚで４０．６ｄＢ、５４１Ｈｚで４２．４ｄＢ、１４９９Ｈｚで３６．２ｄＢ、１７９８Ｈｚで３６．９ｄＢ、１８８６Ｈｚで３３．０ｄＢである。
従って、Ｎｏ．９２の試験体によれば、Ｎｏ．９０の試験体と比べて、卓越周波数の音圧レベルが、２４２Ｈｚで１３．５ｄＢ、２９５Ｈｚで２７．０ｄＢ、３５２Ｈｚで８．９ｄＢ、５４１Ｈｚで１０．３ｄＢ、１４９９Ｈｚで１１．０ｄＢ、１７９８Ｈｚで１７．４ｄＢ、１８８６Ｈｚで１７．３ｄＢ減少したことがわかる。

以上の結果から、リング突出部６のリング高さ（Ｈ）を３．２ｍｍ以上とすることにより、フィードバック発振音の発生を効果的に防止できる穴付き柱状管１が得られると推測でき、さらに、この結果から、リング突出部６のリング高さＨを４．５ｍｍ以上６ｍｍ以下とすることにより、フィードバック発振音の発生をより効果的に防止できる穴付き柱状管１が得られることがわかった。

図３（ｃ）に示す各試験体を用いて、リング内側の円環状面の幅（Ｌ）の違いによる効果の違いを確認した。図３（ｂ）に示す各試験体のＡ特性補正音圧レベルを求めた結果を図６（ａ）；（ｂ）及び図７（ａ）〜（ｃ）に示す。
図６（ａ）に示すように、Ｎｏ．９５の試験体の実験結果によれば、卓越周波数の音圧レベルは、６４４Ｈｚで５６．８ｄＢ、７６６Ｈｚで３８．７ｄＢ、１１２７Ｈｚで３９．０ｄＢ、１５０１Ｈｚで４８．９ｄＢ、１８０１Ｈｚで４４．５ｄＢであった。
これに対して図６（ｂ）に示すように、Ｎｏ．９６の試験体の実験結果によれば、卓越周波数の音圧レベルは、卓越周波数の音圧レベルは、６４４Ｈｚで５９．１ｄＢ、７６６Ｈｚで４０．３ｄＢ、１１２７Ｈｚで３７．８ｄＢ、１５０１Ｈｚで３８．０ｄＢ、１８０１Ｈｚで４５．１ｄＢであった。
従って、Ｎｏ．９６の試験体によれば、Ｎｏ．９５の試験体と比べて、卓越周波数の音圧レベルが、１５０１Ｈｚで１０．９ｄＢ減少したことがわかる。

また、図７（ａ）に示すように、Ｎｏ．１０１の試験体の実験結果によれば、卓越周波数の音圧レベルは、卓越周波数の音圧レベルは、６４４Ｈｚで４９．２ｄＢ、７６６Ｈｚで３９．６ｄＢ、１１２７Ｈｚで３８．９ｄＢ、１５０１Ｈｚで４３．１ｄＢ、１８０１Ｈｚで４４．５ｄＢであった。
従って、Ｎｏ．１０１の試験体によれば、Ｎｏ．９５の試験体と比べて、卓越周波数の音圧レベルが、６４４Ｈｚで７．６ｄＢ減少し、１５０１Ｈｚで５．８ｄＢ減少したことがわかる。

また、図７（ｂ）に示すように、Ｎｏ．１０２の試験体の実験結果によれば、卓越周波数の音圧レベルは、卓越周波数の音圧レベルは、６４４Ｈｚで５４．９ｄＢ、７６６Ｈｚで４９．２ｄＢ、１１２７Ｈｚで３７．０ｄＢ、１５０１Ｈｚで４９．７ｄＢ、１８０１Ｈｚで５１．０ｄＢであった。
従って、Ｎｏ．１０２の試験体によれば、Ｎｏ．９５の試験体と比べて、卓越周波数の音圧レベルが、７６６Ｈｚで１０．５ｄＢ増加し、１８０１Ｈｚで６．５ｄＢ増加したことがわかる。

また、図７（ｃ）に示すように、Ｎｏ．１０３の試験体の実験結果によれば、卓越周波数の音圧レベルは、卓越周波数の音圧レベルは、６４４Ｈｚで５２．１ｄＢ、７６６Ｈｚで５５．４ｄＢ、１１２７Ｈｚで５０．３ｄＢ、１５０１Ｈｚで４８．７ｄＢ、１８０１Ｈｚで４７．７ｄＢであった。
従って、Ｎｏ．１０３の試験体によれば、Ｎｏ．９５の試験体と比べて、卓越周波数の音圧レベルが、６４４Ｈｚで４．７ｄＢ減少し、７６６Ｈｚで１６．７ｄＢ増加し、１１２７Ｈｚで１１．３ｄＢ増加し、１８０１Ｈｚで３．２ｄＢ増加したことがわかる。

以上の結果から、リング内側の円環状面の幅（Ｌ）を、１．５ｍｍ〜９．５ｍｍとすることにより、フィードバック発振音の発生を効果的に防止できる穴付き柱状管１が得られると推測でき、さらに、この結果から、リング内側の円環状面の幅（Ｌ）を、２．５ｍｍ〜７．５ｍｍとすることにより、フィードバック発振音の発生をより効果的に防止できる穴付き柱状管１が得られることがわかった。

図３（ｄ）に示すように、穴５を上下に各１個づつ、合計２つ備えた各試験体を用いて、リング高さの違いによる効果の違いを確認した。図３（ｄ）に示す各試験体のＡ特性補正音圧レベルを求めた結果を図８（ａ）〜（ｃ）に示す。Ｎｏ．６０の試験体は、図９に示すようなリング突出部６を備えない従来構成の穴付き柱状管である。Ｎｏ．１１９の試験体、Ｎｏ．１２０の試験体は図２に示すようなリング突出部６を備えた本発明の穴付き柱状管１である。
図８（ａ）に示すように、Ｎｏ．６０の試験体の実験結果によれば、卓越周波数の音圧レベルは、４０３Ｈｚで７０．１ｄＢである。
これに対して図８（ｂ）に示すように、Ｎｏ．１１９の試験体の実験結果によれば、卓越周波数の音圧レベルは、４０３Ｈｚで４２．０である。
従って、Ｎｏ．１１９の試験体によれば、Ｎｏ．６０の試験体と比べて、Ｎｏ．６０の試験体の実験結果によれば、卓越周波数の音圧レベルが、４０３Ｈｚで２８．１ｄＢ減少したことがわかる。

また、図８（ｃ）に示すＮｏ．１２０の試験体の実験結果によれば、卓越周波数の音圧レベルは、４０３Ｈｚで３９．１ｄＢである。
従って、Ｎｏ．１２０の試験体によれば、Ｎｏ．６０の試験体と比べて、卓越周波数の音圧レベルが、４０３Ｈｚで３１．０ｄＢ減少したことがわかる。

以上より、穴５を上下に各１個づつ、合計２つ備えた穴付き柱状管であっても、リング突出部６を備え、リング突出部６のリング幅（Ｗ）が４．５ｍｍ、リング内側の円環状面の幅（Ｌ）が３．５ｍｍ、リング高さ（Ｈ）が６．０ｍｍ又は９．０ｍｍの穴付き柱状管１は、少なくとも、Ｎｏ．６０の試験体のようにリング突出部６を備えない従来構成の穴付き柱状管と比べて、管２内での共鳴を抑制でき、管２内での発生音を小さくできることがわかった。このことから、穴５を上下に各１個づつ、合計２つ備えた穴付き柱状管であっても、リング高さ（Ｈ）、リング幅（Ｗ）を有し、リング内側の円環状面の幅（Ｌ）を形成するリング突出部６を備え穴付き柱状管１は、リング突出部６を備えない従来構成の穴付き柱状管と比べて、フィードバック発振音の発生をより効果的に防止できるものとなると考えられる。

以上の実験結果から、リング高さ（Ｈ）を、４．５ｍｍ以上９ｍｍ以下とすれば、フィードバック発振音の発生をより効果的に防止できることを確認できた。
尚、実験結果から、リング高さ（Ｈ）は、図３（ｂ）のＮｏ．９０の３．２ｍｍと性能向上が顕著だったＮｏ．９１の４．５ｍｍとの中間である３．８５ｍｍを臨界下限と推定し、また、突出物として邪魔にならない高さとして上限を１０ｍｍと推定し、リング高さ（Ｈ）を、３．８５ｍｍ以上１０ｍｍ以下とすることで、フィードバック発振音の発生をより効果的に防止でき、実用的な穴付き柱状管１を得ることができると考えられる。
また、実験結果から、リング内側の円環状面の幅（Ｌ）は、図３（ｃ）のＮｏ．９５の１．５ｍｍと性能向上が顕著だったＮｏ．９６の２．５ｍｍとの中間である２ｍｍを臨界下限と推定し、図３（ｃ）のＮｏ．１０２の８．５ｍｍと性能向上が顕著だったＮｏ．１０１の７．５ｍｍとの中間である８ｍｍを臨界上限と推定し、リング内側の円環状面の幅（Ｌ）を、２ｍｍ以上８ｍｍ以下とすることで、フィードバック発振音の発生をより効果的に防止できる穴付き柱状管１を得ることができると考えられる。
尚、本発明において、管２の寸法の大小、穴５の直径寸法の大小による影響は少ないと考えられる。

尚、上記形態では、両端閉塞の管２を用いたが、両端開放の管２の穴５の周りにリング突出部６を設けた穴付き柱状管１を構成しても同様に効果が得られる。
合成樹脂で形成された管２に合成樹脂で形成されたリング突出部６を備えた穴付き柱状管１としてもよい。
リング突出部６は、三角や四角のような角環状に形成されたものでも良い。

１ 穴付き柱状管、２ 管、５ 穴、６ 突出部、１５ 周縁、２２ 外面。

Claims (3)

1. 断面円形状に形成された管の周壁に管の内外に貫通するように設けられた穴と、周壁の外面より突出して穴を囲む円環状の突出部とを備え、突出部が、穴の周縁より離れて設けられた穴付き柱状管であって、
   前記円環状の突出部は、所定厚さの平板により形成された円環体を、前記管の外面と同じ面を持つプレス型でプレス成型することで湾曲した円環体に成型して、当該円環体の円の中心線と前記穴の中心線とが一致するように当該円環体の湾曲内面が前記管の外面に接合されて形成されたことによって、当該管の外面より立上る内周面と、当該管の外面より立上る外周面と、前記内周面の立上り終端と前記外周面の立上り終端とを繋ぐ円環状面とを備えた構成とされ、
   かつ、前記円環状の突出部の内周面の立上り起端と前記穴の周縁とを繋ぐ穴回りの円環状面の幅の寸法が等しいことを特徴とする穴付き柱状管。
2. 突出部の高さを、３．８５ｍｍ以上１０ｍｍ以下としたことを特徴とする請求項１に記載の穴付き柱状管。
3. 突出部の内周面の立上り起端と穴の周縁との間の距離を、２ｍｍ以上８ｍｍ以下としたことを特徴とする請求項１又は請求項２に記載の穴付き柱状管。

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