JP5482855B2

JP5482855B2 - High pressure pump

Info

Publication number: JP5482855B2
Application number: JP2012219154A
Authority: JP
Inventors: 忍及川
Original assignee: Denso Corp
Current assignee: Denso Corp
Priority date: 2010-04-08
Filing date: 2012-10-01
Publication date: 2014-05-07
Anticipated expiration: 2030-11-25
Also published as: JP2012255450A

Description

本発明は、エンジンに用いられる高圧ポンプに関する。 The present invention relates to a high-pressure pump used for an engine.

従来、エンジンへ燃料を供給する燃料供給系には、燃料タンクから供給される燃料を加圧する高圧ポンプが設けられる。高圧ポンプで加圧された燃料はデリバリパイプに蓄圧され、そのデリバリパイプに接続するインジェクタからエンジンの各気筒内に噴射される。
一般に、高圧ポンプは、エンジンヘッドに取り付けられ、カムシャフトの回転により駆動されるプランジャがシリンダ内を往復移動することで、プランジャのカムシャフトと反対側に形成された加圧室の燃料が加圧される。 Conventionally, a fuel supply system that supplies fuel to an engine is provided with a high-pressure pump that pressurizes fuel supplied from a fuel tank. The fuel pressurized by the high-pressure pump is accumulated in a delivery pipe and injected into each cylinder of the engine from an injector connected to the delivery pipe.
In general, a high-pressure pump is attached to an engine head, and a plunger driven by the rotation of a camshaft reciprocates in a cylinder to pressurize fuel in a pressurization chamber formed on the opposite side of the camshaft of the plunger. Is done.

ところで、このような構成の高圧ポンプは、エンジンからの受熱等によりシリンダが変形すると、シリンダとプランジャとの接触により生じる摩擦熱がシリンダとプランジャの温度を徐々に上昇させ、シリンダとプランジャに焼き付きが起きるおそれがある。これにより、デリバリパイプの燃圧が低下し、インジェクタから燃料が噴射されなくなり、エンジンが停止することが懸念される。 By the way, in the high-pressure pump having such a configuration, when the cylinder is deformed due to heat received from the engine, the frictional heat generated by the contact between the cylinder and the plunger gradually increases the temperature of the cylinder and the plunger, and the cylinder and the plunger are seized. May happen. As a result, the fuel pressure of the delivery pipe decreases, fuel is no longer injected from the injector, and there is a concern that the engine stops.

このような問題に対処するため、特許文献１に記載の高圧ポンプでは、ポンプボディに設けられた穴にシリンダホルダを介し、耐熱性の高い円筒状のブッシュをシリンダとして取り付けることで、エンジンからの伝熱によるシリンダの変形を抑制している。
また、特許文献２の明細書の段落「００４３」、「００４４」には、シリンダホルダに熱伝導率の小さい材料を用いること、及びシリンダホルダのねじ部に樹脂コーティングすることで、ポンプボディからシリンダへの伝熱を抑制することが記載されている。
また、特許文献３、４に記載の高圧ポンプにおいても、ポンプボディに設けられた穴に耐熱性の高いブッシュをシリンダとして取付け、シリンダの変形を抑制している。
特許文献５に記載の高圧ポンプでは、プランジャの加圧室と反対側に、プランジャの往復移動によって容積の変化する可変容積室が形成されている。シリンダの可変容積室側の径外方向の外壁に複数の溝が設けられている。この溝は、シリンダの軸に対象に２個又は４個設けられている（特許文献５の図１１及び図１６参照）。この溝を経由し、可変容積室に吸入及び排出する燃料が流れることで、シリンダの可変容積室側の端部が冷却される。
なお、特許文献５の明細書の段落「００８８」〜「００９０」には、熱伝量は、流速に比例して増大するので、溝の数を増やす場合は、径方向の距離を短くすることで、流速の低下を抑制することが記載されている。
特許文献６に記載の高圧ポンプは、シリンダの径方向外側に筒状の隙間が設けられている。この隙間は、加圧室及びこの加圧室に燃料を供給する低圧側燃料通路と連通している。 In order to cope with such a problem, in the high-pressure pump described in Patent Document 1, a cylindrical bush having high heat resistance is attached as a cylinder to a hole provided in the pump body via a cylinder holder. Cylinder deformation due to heat transfer is suppressed.
In addition, in paragraphs “0043” and “0044” of the specification of Patent Document 2, the cylinder holder is made of a material having a low thermal conductivity, and the screw portion of the cylinder holder is coated with a resin so that It is described that the heat transfer to is suppressed.
Also in the high pressure pumps described in Patent Documents 3 and 4, a bush having high heat resistance is attached as a cylinder to a hole provided in the pump body to suppress the deformation of the cylinder.
In the high pressure pump described in Patent Document 5, a variable volume chamber whose volume is changed by the reciprocating movement of the plunger is formed on the side opposite to the pressurizing chamber of the plunger. A plurality of grooves are provided in the radially outer wall on the variable volume chamber side of the cylinder. Two or four grooves are provided on the cylinder shaft (see FIGS. 11 and 16 of Patent Document 5). The fuel that is drawn into and discharged from the variable volume chamber flows through this groove, whereby the end of the cylinder on the variable volume chamber side is cooled.
In paragraphs “0088” to “0090” of the specification of Patent Document 5, the heat transfer amount increases in proportion to the flow velocity. Therefore, when increasing the number of grooves, the radial distance should be shortened. Therefore, it is described that the decrease in the flow rate is suppressed.
In the high-pressure pump described in Patent Document 6, a cylindrical gap is provided on the radially outer side of the cylinder. The gap communicates with the pressurizing chamber and the low-pressure fuel passage that supplies fuel to the pressurizing chamber.

特開２００８−２３６１号公報JP 2008-2361 A 特開２００３−３５２３９号公報JP 2003-35239 A 特開２００８−５２５７１３号公報JP 2008-525713 A 独国特許出願公開第１０３２２５９９Ａ１号明細書German Patent Application Publication No. 10322599A1 特開２０１０−１０６７４１号公報JP 2010-106741 A 米国特許第７７０７９９６Ｂ２号明細書US Pat. No. 7,707,996 B2

しかしながら、上述した特許文献１〜４に記載の高圧ポンプは、シリンダ、シリンダホルダ及びポンプボディが別部材で構成され、部品点数が増加している。また、熱伝導率の小さい材料でシリンダホルダを形成し、さらにシリンダホルダのねじ部に樹脂コーティングする等、構成が複雑になるので、加工工数が増加することが懸念される。
また、シリンダ、シリンダホルダ及びポンプボディが面接触しているので、エンジンの放射熱等がポンプボディからシリンダへ伝熱するおそれがある。
特許文献５に記載の高圧ポンプは、シリンダの溝がシリンダの可変容積室側の端部にのみ設けられているので、シリンダ全体を冷却することができない。さらに、シリンダの溝は、シリンダの周方向の一部にのみ設けられているので、シリンダの端部の全周を冷却することが困難である。
また、特許文献５に記載の高圧ポンプは、溝の断面積を小さく形成し、溝を流れる燃料の流速を高めることで、シリンダの冷却効果を向上している。このため、例えば内燃機関の高温再始動時など、内燃機関が高温かつ低回転時のシリンダの冷却効果が低下することが懸念される。
特許文献６に記載の高圧ポンプは可変容積室が形成されておらず、シリンダの径方向外側の隙間は低圧側燃料通路に連通しているのみである。このため、加圧室からのリーク燃料以外、燃料の流通がほとんど期待できない。したがって、隙間の燃料が高温になり、シリンダの冷却効果が低下するおそれがある。
本発明は、上記問題に鑑みてなされたものであり、シリンダの変形を抑制することの可能な高圧ポンプを提供することにある。 However, in the high-pressure pumps described in Patent Documents 1 to 4 described above, the cylinder, the cylinder holder, and the pump body are configured as separate members, and the number of parts is increased. In addition, since the configuration becomes complicated, such as forming the cylinder holder with a material having low thermal conductivity and further coating the threaded portion of the cylinder holder with a resin, there is a concern that the number of processing steps increases.
In addition, since the cylinder, the cylinder holder, and the pump body are in surface contact, the radiant heat of the engine may be transferred from the pump body to the cylinder.
The high pressure pump described in Patent Document 5 cannot cool the entire cylinder because the cylinder groove is provided only at the end of the cylinder on the variable volume chamber side. Furthermore, since the groove of the cylinder is provided only in a part of the cylinder in the circumferential direction, it is difficult to cool the entire circumference of the end of the cylinder.
Moreover, the high-pressure pump described in Patent Literature 5 improves the cooling effect of the cylinder by forming the cross-sectional area of the groove small and increasing the flow rate of the fuel flowing through the groove. For this reason, for example, when the internal combustion engine is restarted at a high temperature, there is a concern that the cooling effect of the cylinder when the internal combustion engine is at a high temperature and at a low speed is reduced.
In the high-pressure pump described in Patent Document 6, the variable volume chamber is not formed, and the gap on the radially outer side of the cylinder communicates only with the low-pressure side fuel passage. For this reason, the distribution of fuel other than leaked fuel from the pressurizing chamber can hardly be expected. Therefore, the fuel in the gap may become high temperature and the cooling effect of the cylinder may be reduced.
The present invention has been made in view of the above problems, and it is an object of the present invention to provide a high-pressure pump capable of suppressing deformation of a cylinder.

本発明によると、シリンダは、プランジャを軸方向に往復移動可能に収容する。ポンプボディは、プランジャの往復移動により燃料が加圧される加圧室、燃料入口と加圧室とを連通する低圧側燃料通路、および加圧室と燃料出口とを連通する吐出通路を有する。低圧側燃料通路を吸入弁部が開放又は閉塞する。吐出通路を吐出弁部が開放又は閉塞する。シリンダは、軸方向加圧室側の肉厚が軸方向可変容積室側の肉厚よりも厚いテーパ状に形成される。
可変容積室形成手段は、シリンダの加圧室と反対側に設けられ、プランジャの往復移動により容積が可変する可変容積室を形成する。
シリンダは、加圧室側からテーパ部および小径部を有する。テーパ部は、軸方向加圧室側の肉厚が軸方向可変容積室側の肉厚よりも厚いテーパ状に形成され、小径部は、テーパ部の軸方向可変容積室側の肉厚と同一の肉厚で形成される。
ポンプボディは、低圧側燃料通路から延びる連通路と可変容積室とに連通し、連通路からシリンダの可変容積室側の端部までシリンダの径方向外側の全周で空間をなす筒状空間を有する。
高圧ポンプの加圧室には、高い燃圧が作用する。このため、シリンダとプランジャとの隙間の燃料は、ハーゲン・ポアズイユの式に示されるように、加圧室側から可変容積室側に向かい燃圧が小さくなる。そこで本発明では、この燃圧の変化に対応してシリンダをテーパ状に形成することにより、加圧室の燃料圧力に対し、シリンダの変形を抑制することができる。シリンダの変形が抑制されることにより、シリンダとプランジャとの摺動による摩擦熱の発生を抑制することができる。
また、ポンプボディとシリンダとが別体の場合、シリンダの組み付け時において、シリンダの軸方向加圧室側の径外方向外壁をポンプボディに圧入する場合、シリンダが径方向内側へ変形することを抑制することができる。
なお、シリンダの径外側に筒状空間を形成する場合、筒状空間を軸方向加圧室側に延ばすことで、シリンダの冷却効果を高めることができる。 According to the present invention, the cylinder accommodates the plunger so as to be capable of reciprocating in the axial direction. The pump body has a pressurizing chamber in which fuel is pressurized by the reciprocating movement of the plunger, a low-pressure side fuel passage that connects the fuel inlet and the pressurizing chamber, and a discharge passage that connects the pressurizing chamber and the fuel outlet. The intake valve portion opens or closes the low pressure side fuel passage. The discharge valve part opens or closes the discharge passage. The cylinder is formed in a tapered shape in which the thickness on the axial pressurizing chamber side is thicker than the thickness on the axial variable volume chamber side.
The variable volume chamber forming means is provided on the opposite side of the pressurizing chamber of the cylinder and forms a variable volume chamber whose volume is variable by reciprocating movement of the plunger.
The cylinder has a tapered portion and a small diameter portion from the pressurizing chamber side. The tapered portion is formed in a tapered shape in which the thickness on the axial pressure chamber side is thicker than the thickness on the axial variable volume chamber side, and the small diameter portion is the same as the thickness on the axial variable volume chamber side of the tapered portion. It is formed with the wall thickness.
The pump body communicates with the communication passage extending from the low-pressure side fuel passage and the variable volume chamber, and forms a cylindrical space that forms a space on the entire outer circumference in the radial direction of the cylinder from the communication passage to the end of the cylinder on the variable volume chamber side. Have.
A high fuel pressure acts on the pressurizing chamber of the high-pressure pump. For this reason, the fuel in the gap between the cylinder and the plunger has a fuel pressure that decreases from the pressurizing chamber side toward the variable volume chamber side as shown in the Hagen-Poiseuille equation. Therefore, in the present invention, deformation of the cylinder can be suppressed relative to the fuel pressure in the pressurizing chamber by forming the cylinder in a tapered shape corresponding to the change in the fuel pressure. By suppressing the deformation of the cylinder, the generation of frictional heat due to the sliding of the cylinder and the plunger can be suppressed.
If the pump body and cylinder are separate, when the cylinder is assembled, if the radially outer wall on the axial pressurizing chamber side of the cylinder is pressed into the pump body, the cylinder may be deformed radially inward. Can be suppressed.
In addition, when forming cylindrical space in the diameter outer side of a cylinder, the cooling effect of a cylinder can be heightened by extending cylindrical space to the axial direction pressurization chamber side.

本発明の第１参考例による高圧ポンプ備える燃料供給系統の構成図である。It is a block diagram of the fuel supply system provided with the high pressure pump by the 1st reference example of this invention. 本発明の第１参考例による高圧ポンプの断面図である。It is sectional drawing of the high pressure pump by the 1st reference example of this invention. 図２のＩＩＩ方向の部分断面図である。It is a fragmentary sectional view of the III direction of FIG. 図２のＩＶ−ＩＶ線の断面図である。It is sectional drawing of the IV-IV line of FIG. 本発明の第１参考例による高圧ポンプの動作を示す図である。It is a figure which shows operation | movement of the high pressure pump by the 1st reference example of this invention. 本発明の第１実施形態による高圧ポンプの断面図である。It is sectional drawing of the high pressure pump by 1st Embodiment of this invention. 本発明の第２参考例による高圧ポンプの断面図である。It is sectional drawing of the high pressure pump by the 2nd reference example of this invention. 本発明の第３参考例による高圧ポンプの断面図である。It is sectional drawing of the high pressure pump by the 3rd reference example of this invention. 本発明の第４参考例による高圧ポンプの断面図である。It is sectional drawing of the high pressure pump by the 4th reference example of this invention. 本発明の第５参考例による高圧ポンプの断面図である。It is sectional drawing of the high pressure pump by the 5th reference example of this invention. 本発明の第６参考例による高圧ポンプの断面図である。It is sectional drawing of the high pressure pump by the 6th reference example of this invention. 本発明の第２実施形態による高圧ポンプの断面図である。It is sectional drawing of the high pressure pump by 2nd Embodiment of this invention.

以下、本発明の参考例および実施形態を図面に基づいて説明する。
（第１参考例）
本発明の第１参考例および後述する実施形態の高圧ポンプの設けられる燃料供給系統を図１に示す。
図１中で、破線で囲まれた部分が高圧ポンプ１０のポンプボディ１１を示し、この破線の中に示されている機構及び部品は、高圧ポンプ１０のポンプボディ１１に組み込まれていることを示す。
燃料タンク１の燃料は、電子制御ユニット（ＥＣＵ）２から伝送される信号に基づき低圧ポンプ３によって汲み上げられ、適切な圧力に加圧される。この燃料は、低圧燃料配管４を通り、高圧ポンプ１０の燃料入口２０に送られる。 Hereinafter, reference examples and embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings.
(First Reference Example)
FIG. 1 shows a fuel supply system provided with a first reference example of the present invention and a high-pressure pump according to an embodiment described later.
In FIG. 1, a portion surrounded by a broken line indicates a pump body 11 of the high-pressure pump 10, and the mechanism and components shown in the broken line are incorporated in the pump body 11 of the high-pressure pump 10. Show.
The fuel in the fuel tank 1 is pumped up by a low-pressure pump 3 based on a signal transmitted from an electronic control unit (ECU) 2 and pressurized to an appropriate pressure. This fuel passes through the low-pressure fuel pipe 4 and is sent to the fuel inlet 20 of the high-pressure pump 10.

燃料入口２０を通過した燃料は、フィルタ２８を通り、ダンパ室２０１、導入通路１１１を経由して吸入弁部３０の供給通路１００に至る。
フィルタ２８は、燃料タンク１から燃料入口２０までの間に存在する異物が燃料の流れにより高圧ポンプ１０に侵入することを防ぐ。また、ダンパ室２０１は、圧力脈動を減衰する。
本参考例および後述する実施形態において、燃料入口２０とダンパ室２０１との間の燃料通路、ダンパ室２０１、導入通路１１１および供給通路１００を低圧側燃料通路１０１と称する。この低圧側燃料通路１０１は、特許請求の範囲に記載の「低圧側燃料通路」に相当する。 The fuel that has passed through the fuel inlet 20 passes through the filter 28 and reaches the supply passage 100 of the intake valve section 30 via the damper chamber 201 and the introduction passage 111.
The filter 28 prevents foreign matter existing between the fuel tank 1 and the fuel inlet 20 from entering the high-pressure pump 10 due to the flow of fuel. Further, the damper chamber 201 attenuates pressure pulsation.
In this reference example and the embodiments described later, the fuel passage between the fuel inlet 20 and the damper chamber 201, the damper chamber 201, the introduction passage 111, and the supply passage 100 are referred to as a low pressure side fuel passage 101. The low-pressure side fuel passage 101 corresponds to a “low-pressure side fuel passage” recited in the claims.

吸入弁部３０は、供給通路１００を流れる燃料の動圧、及び電磁駆動部７０により駆動され、供給通路１００を開放及び閉塞する。加圧室１２１に吸入された燃料は、カムシャフト５の回転により往復運動するプランジャ１３により加圧される。加圧室１２１で加圧された燃料は、吐出通路１１４を開放及び閉塞する吐出弁部９０の動作により燃料出口９１から吐出される。
なお、高圧ポンプ１０の構成及び作動の詳細については、後述する。 The intake valve unit 30 is driven by the dynamic pressure of the fuel flowing through the supply passage 100 and the electromagnetic drive unit 70 to open and close the supply passage 100. The fuel sucked into the pressurizing chamber 121 is pressurized by the plunger 13 that reciprocates as the camshaft 5 rotates. The fuel pressurized in the pressurizing chamber 121 is discharged from the fuel outlet 91 by the operation of the discharge valve portion 90 that opens and closes the discharge passage 114.
Details of the configuration and operation of the high-pressure pump 10 will be described later.

高圧ポンプ１０から吐出された燃料は、コモンレール６へ圧送される。コモンレール６には、インジェクタ７、圧力センサ８が装着されている。インジェクタ７は、内燃機関の気筒数に合わせて装着されており、ＥＣＵ２の制御信号にしたがって開閉弁し、燃料を図示しない内燃機関の各気筒に噴射する。 The fuel discharged from the high pressure pump 10 is pumped to the common rail 6. An injector 7 and a pressure sensor 8 are attached to the common rail 6. The injectors 7 are mounted in accordance with the number of cylinders of the internal combustion engine, open and close according to a control signal from the ECU 2, and inject fuel into each cylinder of the internal combustion engine (not shown).

次に、高圧ポンプ１０の構成および作動を詳細に説明する。図２及び図３に示すように、高圧ポンプ１０は、ポンプボディ１１、プランジャ１３、ダンパ室２０１、吸入弁部３０、電磁駆動部７０、吐出弁部９０及び圧力調整部５０などを備えている。 Next, the configuration and operation of the high-pressure pump 10 will be described in detail. As shown in FIGS. 2 and 3, the high-pressure pump 10 includes a pump body 11, a plunger 13, a damper chamber 201, a suction valve unit 30, an electromagnetic drive unit 70, a discharge valve unit 90, a pressure adjustment unit 50, and the like. .

ポンプボディ１１とプランジャ１３について説明する。
本参考例において、ポンプボディ１１は、円筒状のシリンダ１４を一体で有している。シリンダ１４には、プランジャ１３が軸方向に往復移動可能に収容されている。プランジャ１３は、加圧室１２１に臨むように設けられている。プランジャ１３の加圧室１２１と反対側に設けられたヘッド１７は、スプリング座１８と結合している。スプリング座１８と後述するオイルシールホルダ２５との間には、スプリング１９が設けられている。スプリング１９は、一方の端部がオイルシールホルダ２５に当接し、他方の端部がスプリング座１８に当接しており、軸方向へ伸びる力を有している。このスプリング１９の弾性力により、スプリング座１８はエンジンのカムシャフト５の方向へ付勢される。これにより、プランジャ１３は、タペット２７を介してカムシャフト５のカムと接することで軸方向に往復移動する。プランジャ１３の往復移動により、加圧室１２１の容積が変化することで燃料が加圧される。 The pump body 11 and the plunger 13 will be described.
In this reference example, the pump body 11 integrally includes a cylindrical cylinder 14. A plunger 13 is accommodated in the cylinder 14 so as to be capable of reciprocating in the axial direction. The plunger 13 is provided so as to face the pressurizing chamber 121. The head 17 provided on the opposite side of the plunger 13 from the pressurizing chamber 121 is coupled to the spring seat 18. A spring 19 is provided between the spring seat 18 and an oil seal holder 25 described later. One end of the spring 19 abuts on the oil seal holder 25 and the other end abuts on the spring seat 18 and has a force extending in the axial direction. The spring seat 18 is biased toward the camshaft 5 of the engine by the elastic force of the spring 19. As a result, the plunger 13 reciprocates in the axial direction by contacting the cam of the camshaft 5 via the tappet 27. The fuel is pressurized by changing the volume of the pressurizing chamber 121 by the reciprocating movement of the plunger 13.

次に、ダンパ室２０１について説明する。
ポンプボディ１１には、シリンダ１４の反対側に、シリンダ側１４に凹む筒状の凹部２０３が設けられている。凹部２０３は、ポンプボディ１１の外側に開口している。この凹部２０３の開口２０４を蓋部材１２が塞いでいる。凹部２０３と蓋部材１２によって、ダンパ室２０１が形成される。 Next, the damper chamber 201 will be described.
The pump body 11 is provided with a cylindrical recess 203 that is recessed on the cylinder side 14 on the opposite side of the cylinder 14. The recess 203 is open to the outside of the pump body 11. The lid member 12 closes the opening 204 of the recess 203. A damper chamber 201 is formed by the recess 203 and the lid member 12.

ダンパ室２０１には、パルセーションダンパ２１０、ボディ側支持部材２１１、蓋側支持部材２１２及び波ばね２１３が収容されている。
パルセーションダンパ２１０は、２枚の金属ダイアフラムから構成され、内部に所定圧の気体が密封されている。パルセーションダンパ２１０は、２枚の金属ダイアフラムがダンパ室２０１の圧力変化に応じて弾性変形することで、ダンパ室２０７の燃圧脈動を低減する。 In the damper chamber 201, a pulsation damper 210, a body side support member 211, a lid side support member 212, and a wave spring 213 are accommodated.
The pulsation damper 210 is composed of two metal diaphragms, and a gas having a predetermined pressure is sealed therein. The pulsation damper 210 reduces the fuel pressure pulsation in the damper chamber 207 by elastically deforming the two metal diaphragms according to the pressure change in the damper chamber 201.

ボディ側支持部材２１１は、筒状に形成され、径方向に燃料を通す孔を有している。ボディ側支持部材２１１は、ポンプボディ１１に設けられた窪み１１０に嵌入している。これにより、ボディ側支持部材２１１は、径方向の移動が制限される。蓋側支持部材２１２もまた、筒状に形成されている。蓋側支持部材２１２とボディ側支持部材２１１は、パルセーションダンパ２１０を上下から挟持している。
波ばね２１３は、蓋側支持部材２１２と蓋部材１２との間に設けられ、蓋側支持部材２１２をポンプボディ１１側に押圧している。これにより、蓋側支持部材２１２、パルセーションダンパ２１０及びボディ側支持部材２１１がダンパ室２０１内に固定される。 The body side support member 211 is formed in a cylindrical shape and has a hole through which fuel passes in the radial direction. The body side support member 211 is fitted in a recess 110 provided in the pump body 11. As a result, the body side support member 211 is restricted from moving in the radial direction. The lid side support member 212 is also formed in a cylindrical shape. The lid side support member 212 and the body side support member 211 sandwich the pulsation damper 210 from above and below.
The wave spring 213 is provided between the lid side support member 212 and the lid member 12 and presses the lid side support member 212 toward the pump body 11. Thereby, the lid side support member 212, the pulsation damper 210, and the body side support member 211 are fixed in the damper chamber 201.

ダンパ室２０１は、図示しない燃料通路を通じて図示しない燃料入口と連通している。この燃料入口には図示しない燃料タンクから燃料が供給される。したがって、ダンパ室２０１には、燃料入口から燃料通路を通じて燃料タンクの燃料が供給される。 The damper chamber 201 communicates with a fuel inlet (not shown) through a fuel passage (not shown). Fuel is supplied to the fuel inlet from a fuel tank (not shown). Therefore, the fuel in the fuel tank is supplied to the damper chamber 201 from the fuel inlet through the fuel passage.

続いて、吸入弁部３０について説明する。
ポンプボディ１１には、シリンダ１４の中心軸と略垂直に筒部１５が設けられている。筒部１５の内側には供給通路１００が形成されている。供給通路１００は、加圧室１２１の径方向外側に形成され、深部が加圧室１２１に連通している。
ダンパ室２０１と供給通路１００とを導入通路１１１が連通している。燃料入口とダンパ室２０１との間の燃料通路、ダンパ室２０１、導入通路１１１および供給通路１００を経由して加圧室１２１に燃料が供給される。 Next, the suction valve unit 30 will be described.
The pump body 11 is provided with a cylindrical portion 15 substantially perpendicular to the central axis of the cylinder 14. A supply passage 100 is formed inside the cylindrical portion 15. The supply passage 100 is formed on the radially outer side of the pressurizing chamber 121, and the deep portion communicates with the pressurizing chamber 121.
An introduction passage 111 communicates the damper chamber 201 and the supply passage 100. Fuel is supplied to the pressurizing chamber 121 via the fuel passage between the fuel inlet and the damper chamber 201, the damper chamber 201, the introduction passage 111 and the supply passage 100.

弁ボディ３１は、供給通路１００に収容されている。弁ボディ３１は、小径筒部３２と大径筒部３３を有している。大径筒部３３の底部に凹テーパ状の弁座３４が形成されている。
吸入弁３５は弁ボディ３１の大径筒部３３の内側に配置されている。吸入弁３５は、小径筒部３２に設けられた孔の内壁に案内されて往復移動する。吸入弁３５の弁座３４側に、この弁座３４に着座可能な凸テーパ状の外周面が形成されている。 The valve body 31 is accommodated in the supply passage 100. The valve body 31 has a small diameter cylindrical portion 32 and a large diameter cylindrical portion 33. A concave tapered valve seat 34 is formed at the bottom of the large diameter cylindrical portion 33.
The suction valve 35 is disposed inside the large diameter cylindrical portion 33 of the valve body 31. The suction valve 35 reciprocates while being guided by the inner wall of the hole provided in the small diameter cylindrical portion 32. On the valve seat 34 side of the intake valve 35, a convex tapered outer peripheral surface that can be seated on the valve seat 34 is formed.

弁ボディ３１の大径筒部３３の内壁にストッパ４０が固定されている。このストッパ４０は、吸入弁３５の開弁方向（図２の右方向）への移動を規制する。ストッパ４０の内側と吸入弁３５との間には第１スプリング２１が設けられている。第１スプリング２１は、吸入弁３５を弁座３４に着座させる方向、すなわち閉弁方向へ付勢している。
ストッパ４０には、ストッパ４０の軸に対して傾斜する傾斜通路１０２が周方向に複数形成されている。 A stopper 40 is fixed to the inner wall of the large diameter cylindrical portion 33 of the valve body 31. This stopper 40 restricts the movement of the intake valve 35 in the valve opening direction (right direction in FIG. 2). A first spring 21 is provided between the inside of the stopper 40 and the suction valve 35. The first spring 21 biases the suction valve 35 in the direction in which the suction valve 35 is seated on the valve seat 34, that is, in the valve closing direction.
A plurality of inclined passages 102 that are inclined with respect to the axis of the stopper 40 are formed in the stopper 40 in the circumferential direction.

次に電磁駆動部７０について説明する。
電磁駆動部７０は、コイル７１、固定コア７２、可動コア７３、フランジ７５などから構成される。コイル７１は樹脂製のスプール７８に巻回されている。固定コア７２は磁性材料で作られ、コイル７１の内側に収容されている。可動コア７３は磁性材料で作られ、固定コア７２と対向して配置されている。可動コア７３は、フランジ７５の内側に軸方向に往復移動可能に収容されている。 Next, the electromagnetic drive unit 70 will be described.
The electromagnetic drive unit 70 includes a coil 71, a fixed core 72, a movable core 73, a flange 75, and the like. The coil 71 is wound around a spool 78 made of resin. The fixed core 72 is made of a magnetic material and is accommodated inside the coil 71. The movable core 73 is made of a magnetic material and is disposed to face the fixed core 72. The movable core 73 is accommodated inside the flange 75 so as to be capable of reciprocating in the axial direction.

フランジ７５は磁性材料で作られ、ポンプボディ１１の筒部１５に取り付けられている。固定コア７２とフランジ７５との間の磁気的な短絡を非磁性材料で作られた筒部材７９が防止している。フランジ７５は、固定コア７２及びコネクタ７７をポンプボディ１１に保持するとともに、筒部１５の端部を塞いでいる。フランジ７５の中央に設けられた孔の内壁には、筒状のガイド筒７６が取り付けられている。
ニードル３８は略円筒状に形成され、ガイド筒７６の内壁に案内されて往復移動する。ニードル３８は、一方の端部が可動コア７３と一体に組み付けられ、他方の端部が吸入弁３５の電磁駆動部７０側の端面に当接するように設置されている。 The flange 75 is made of a magnetic material and is attached to the cylinder portion 15 of the pump body 11. A cylindrical member 79 made of a nonmagnetic material prevents a magnetic short circuit between the fixed core 72 and the flange 75. The flange 75 holds the fixed core 72 and the connector 77 on the pump body 11 and closes the end of the cylindrical portion 15. A cylindrical guide cylinder 76 is attached to the inner wall of the hole provided in the center of the flange 75.
The needle 38 is formed in a substantially cylindrical shape and reciprocates while being guided by the inner wall of the guide cylinder 76. The needle 38 is installed so that one end thereof is assembled integrally with the movable core 73 and the other end is in contact with the end surface of the suction valve 35 on the electromagnetic drive unit 70 side.

固定コア７２と可動コア７３との間に第２スプリング２２が設けられている。この第２スプリング２２は、ストッパ４０側の第１スプリング２１が吸入弁３５を閉弁方向に付勢する力よりも強い力で、可動コア７３を吸入弁３５側へ付勢している。
コイル７１に通電していないとき、可動コア７３は固定コア７２に吸引されず、第２スプリング２２の弾性力により互いに離れている。このため、可動コア７３と一体のニードル３８が吸入弁３５側へ移動し、ニードル３８の端面が吸入弁３５を押圧することで吸入弁３５が開弁する。 A second spring 22 is provided between the fixed core 72 and the movable core 73. The second spring 22 biases the movable core 73 toward the suction valve 35 with a force stronger than the force by which the first spring 21 on the stopper 40 side biases the suction valve 35 in the valve closing direction.
When the coil 71 is not energized, the movable core 73 is not attracted to the fixed core 72 and is separated from each other by the elastic force of the second spring 22. For this reason, the needle 38 integral with the movable core 73 moves to the suction valve 35 side, and the suction valve 35 is opened when the end surface of the needle 38 presses the suction valve 35.

次に可変容積室１２２について説明する。
プランジャ１３は、ヘッド１７側に小径部１３１を有し、加圧室１２１側に大径部１３３を有している。小径部１３１と大径部１３３との接続部分には段差面１３２が形成される。段差面１３２に向き合うように、シリンダ１４の端部に略円環状のプランジャストッパ２３が設けられている。
プランジャストッパ２３は、加圧室１２１側の端面に、加圧室１２１と反対側へ略円板状に凹む凹部２３１と、凹部２３１から径外方向へプランジャストッパ２３の外縁まで延びる溝路２３２とを有している。溝路２３２は、放射状に複数形成されている。プランジャストッパ２３の中央部にはプランジャストッパ２３を板厚方向に貫く孔２３３が形成されている。プランジャストッパ２３は、孔２３３にプランジャ１３の小径部１３１が挿通されている。また、プランジャストッパ２３は、加圧室１２１側の端面がシリンダ１４の端面に当接している。 Next, the variable volume chamber 122 will be described.
The plunger 13 has a small-diameter portion 131 on the head 17 side and a large-diameter portion 133 on the pressurizing chamber 121 side. A step surface 132 is formed at a connection portion between the small diameter portion 131 and the large diameter portion 133. A substantially annular plunger stopper 23 is provided at the end of the cylinder 14 so as to face the step surface 132.
The plunger stopper 23 is formed on the end surface on the pressurizing chamber 121 side with a concave portion 231 that is recessed in a substantially disk shape on the opposite side of the pressurizing chamber 121, and a groove 232 that extends from the concave portion 231 to the outer edge of the plunger stopper 23 in the radially outward direction. have. A plurality of grooves 232 are formed in a radial pattern. A hole 233 that penetrates the plunger stopper 23 in the thickness direction is formed at the center of the plunger stopper 23. In the plunger stopper 23, the small diameter portion 131 of the plunger 13 is inserted into the hole 233. The plunger stopper 23 is in contact with the end surface of the cylinder 14 at the end surface on the pressurizing chamber 121 side.

ポンプボディ１１には、シリンダ１４が開口する側の外壁に、加圧室１２１側へ略円環状に凹む凹部１０５が設けられている。凹部１０５には、オイルシールホルダ２５が嵌め込まれている。オイルシールホルダ２５は、プランジャ１３の小径部１３１が挿通されている。オイルシールホルダ２５は、プランジャストッパ２３との間にシール部材２４を挟んで、凹部１０５の内壁に固定されている。シール部材２４は、小径部１３１周囲の燃料油膜の厚さを規制し、プランジャ１３の摺動によるエンジンへの燃料のリークを抑制する。オイルシールホルダ２５の加圧室１２１と反対側の端部には、オイルシール２６が装着されている。オイルシール２６は、小径部１３１周囲のオイル油膜の厚さを規制し、プランジャ１３の摺動によるオイルのリークを抑制する。
プランジャ１３の段差面１３２、小径部１３１の外壁、シリンダ１４の内壁、プランジャストッパ２３の凹部２３１、溝路２３２、およびシール部材２４に囲まれる空間により可変容積室１２２が形成される。
本参考例および後述する実施形態では、上述したプランジャ１３の段差面１３２、小径部１３１の外壁、シリンダ１４の内壁、プランジャストッパ２３、オイルシールホルダ２５、シール部材２４およびオイルシール２６が、特許請求の範囲に記載の「可変容積室形成手段」を構成している。なお、可変容積室形成手段は、シリンダの加圧室と反対側で可変容積室を形成することの可能なものであればよい。 The pump body 11 is provided with a recess 105 that is recessed in a substantially annular shape toward the pressurizing chamber 121 on the outer wall on the side where the cylinder 14 opens. An oil seal holder 25 is fitted in the recess 105. The oil seal holder 25 is inserted with the small diameter portion 131 of the plunger 13. The oil seal holder 25 is fixed to the inner wall of the recess 105 with the seal member 24 sandwiched between the oil seal holder 25 and the plunger stopper 23. The seal member 24 regulates the thickness of the fuel oil film around the small diameter portion 131 and suppresses fuel leakage to the engine due to the sliding of the plunger 13. An oil seal 26 is mounted on the end of the oil seal holder 25 opposite to the pressurizing chamber 121. The oil seal 26 regulates the thickness of the oil film around the small-diameter portion 131 and suppresses oil leakage due to the sliding of the plunger 13.
A variable volume chamber 122 is formed by the step surface 132 of the plunger 13, the outer wall of the small diameter portion 131, the inner wall of the cylinder 14, the recess 231 of the plunger stopper 23, the groove 232, and the space surrounded by the seal member 24.
In the present reference example and the embodiment described later, the stepped surface 132 of the plunger 13, the outer wall of the small diameter portion 131, the inner wall of the cylinder 14, the plunger stopper 23, the oil seal holder 25, the seal member 24, and the oil seal 26 are claimed. The “variable volume chamber forming means” described in the above section is configured. The variable volume chamber forming means may be any means that can form the variable volume chamber on the side opposite to the pressurizing chamber of the cylinder.

オイルシールホルダ２５の内壁と凹部１０５の内壁との間には、略筒状の筒状空間８０が形成されている。筒状空間８０は、シリンダ１４の径方向外側にシリンダ１４と略同軸に形成されている。
筒状空間８０は、オイルシールホルダ２５の軸方向加圧室１２１側で、シリンダ１４の径外側に形成される径方向に広い第１筒状空間８１と、オイルシールホルダ２５の径方向内側の内壁とシリンダ１４の径方向外側の外壁との間に形成される径方向に狭い第２筒状空間８２とから構成されている。
第１筒状空間８１はポンプボディ１１に形成された連通路８３を経由してダンパ室２０１に連通している。第２筒状空間８２はプランジャストッパ２３の溝路２３２から可変容積室１２２に連通している。これにより、筒状空間８０はダンパ室２０１と可変容積室１２２とに連通する。 A substantially cylindrical space 80 is formed between the inner wall of the oil seal holder 25 and the inner wall of the recess 105. The cylindrical space 80 is formed substantially coaxially with the cylinder 14 on the radially outer side of the cylinder 14.
The cylindrical space 80 is located on the axial pressurizing chamber 121 side of the oil seal holder 25, and a first cylindrical space 81 formed radially outside the cylinder 14 and a radially inner side of the oil seal holder 25. A second cylindrical space 82 narrow in the radial direction is formed between the inner wall and the outer wall on the radially outer side of the cylinder 14.
The first cylindrical space 81 communicates with the damper chamber 201 via a communication passage 83 formed in the pump body 11. The second cylindrical space 82 communicates with the variable volume chamber 122 from the groove 232 of the plunger stopper 23. Thereby, the cylindrical space 80 communicates with the damper chamber 201 and the variable volume chamber 122.

筒状空間８０は、可変容積室１２２からシリンダ１４と略同軸に軸方向加圧室１２１側へ延び、シリンダ１４の径方向外側を取り巻いて形成されている。
筒状空間８０を加圧室１２１側に近づけ、供給通路１００と筒状空間８０の軸方向加圧室１２１側の内壁との間の肉厚Ａを薄くすると、供給通路１００の燃圧によって供給通路１００を構成するポンプボディ１１の内壁が変形するおそれがある。これにより、供給通路１００が変形すると、吸入弁部３０を構成する各部に隙間が生じ、燃料漏れを生じることが懸念される。このため、供給通路１００と筒状空間８０の軸方向加圧室１２１側の内壁との間の肉厚Ａは、高圧ポンプ１０の通常使用時において、供給通路１００の燃圧によって生じる供給通路１００の変形が許容可能な程度となるような厚さに形成されている。このような肉厚Ａを確保することが可能な位置に筒状空間８０の軸方向加圧室１２１側の内壁は設けられている。 The cylindrical space 80 extends from the variable volume chamber 122 to the axial pressurizing chamber 121 side substantially coaxially with the cylinder 14 and is formed around the radially outer side of the cylinder 14.
When the cylindrical space 80 is brought closer to the pressurizing chamber 121 side and the wall thickness A between the supply passage 100 and the inner wall of the cylindrical space 80 on the axial pressurization chamber 121 side is reduced, the supply passage is caused by the fuel pressure of the supply passage 100. There is a possibility that the inner wall of the pump body 11 constituting 100 is deformed. As a result, when the supply passage 100 is deformed, there is a concern that gaps are formed in the respective parts constituting the intake valve part 30 and fuel leakage occurs. For this reason, the thickness A between the supply passage 100 and the inner wall of the cylindrical space 80 on the axial pressurizing chamber 121 side is that of the supply passage 100 generated by the fuel pressure of the supply passage 100 during normal use of the high-pressure pump 10. The thickness is such that the deformation is acceptable. The inner wall on the axial pressure chamber 121 side of the cylindrical space 80 is provided at a position where such a thickness A can be secured.

また、筒状空間８０の内径を小さくし、シリンダ１４の径方向の肉厚Ｂを薄くすると、シリンダ１４とプランジャ１３との間の燃圧によってシリンダ１４が変形するおそれがある。シリンダ１４が変形すると、シリンダ１４の内壁とプランジャ１３の摩擦熱が大きくなり、シリンダ１４とプランジャ１３に焼き付きが起きることが懸念される。このため、シリンダ１４の径方向の肉厚Ｂは、高圧ポンプ１０の通常使用時において、シリンダ１４とプランジャ１３との間の燃圧によって生じるシリンダ１４の変形が許容可能な程度となるような厚さに形成されている。このような肉厚Ｂを確保することが可能な位置に筒状空間８０の径方向内側の内壁は設けられている。 Further, when the inner diameter of the cylindrical space 80 is reduced and the radial thickness B of the cylinder 14 is reduced, the cylinder 14 may be deformed by the fuel pressure between the cylinder 14 and the plunger 13. When the cylinder 14 is deformed, the frictional heat between the inner wall of the cylinder 14 and the plunger 13 increases, and there is a concern that the cylinder 14 and the plunger 13 may be seized. For this reason, the thickness B in the radial direction of the cylinder 14 is such that the cylinder 14 is allowed to be deformed by the fuel pressure between the cylinder 14 and the plunger 13 during normal use of the high-pressure pump 10. Is formed. The inner wall on the radially inner side of the cylindrical space 80 is provided at a position where such a thickness B can be secured.

次に吐出弁部９０について説明する。
吐出弁部９０は、加圧室１２１において加圧された燃料の排出を許容または遮断する。この吐出弁部９０は、吐出弁９２、規制部材９３、スプリング９４などから構成されている。
ポンプボディ１１には、シリンダ１４の中心軸と略垂直に吐出通路１１４が形成されている。吐出通路１１４は、加圧室１２１の径方向外側に形成され、加圧室１２１と燃料出口９１とを連通している。
吐出弁９２は、有底筒状に形成され、吐出通路１１４に往復移動可能に収容されている。吐出弁９２は、ストローク方向にのみ運動するように、吐出通路１１４の内壁によりガイドされている。吐出弁９２は、吐出通路１１４に形成された弁座９５（図３参照）に着座することで吐出通路１１４を閉塞し、弁座９５から離座することで吐出通路１１４を開放する。
吐出弁９２の燃料出口９１側に設けられた筒状の規制部材９３は、吐出通路１１４の内壁に固定されている。規制部材９３は、吐出弁９２の燃料出口９１側への移動を規制する。
吐出弁９２の開弁のストロークは、規制部材９３によって適切に設定されている。仮にストロークが大きすぎると、吐出弁９２の閉じ遅れにより、吐出通路１１４へ吐出された燃料が、再び加圧室１２１に逆流し、高圧ポンプ１０のポンプ効率が低下する。
スプリング９４は、一端が規制部材９３に当接し、他端が吐出弁９２に当接している。スプリング９４は、吐出弁９２を加圧室１２１側へ付勢している。 Next, the discharge valve unit 90 will be described.
The discharge valve unit 90 allows or blocks the discharge of the fuel pressurized in the pressurizing chamber 121. The discharge valve portion 90 includes a discharge valve 92, a regulating member 93, a spring 94, and the like.
A discharge passage 114 is formed in the pump body 11 substantially perpendicular to the central axis of the cylinder 14. The discharge passage 114 is formed outside the pressurizing chamber 121 in the radial direction, and communicates the pressurizing chamber 121 and the fuel outlet 91.
The discharge valve 92 is formed in a bottomed cylindrical shape and is accommodated in the discharge passage 114 so as to be reciprocally movable. The discharge valve 92 is guided by the inner wall of the discharge passage 114 so as to move only in the stroke direction. The discharge valve 92 closes the discharge passage 114 by sitting on a valve seat 95 (see FIG. 3) formed in the discharge passage 114, and opens the discharge passage 114 by separating from the valve seat 95.
A cylindrical regulating member 93 provided on the fuel outlet 91 side of the discharge valve 92 is fixed to the inner wall of the discharge passage 114. The restricting member 93 restricts the movement of the discharge valve 92 toward the fuel outlet 91.
The opening stroke of the discharge valve 92 is appropriately set by the regulating member 93. If the stroke is too large, the fuel discharged into the discharge passage 114 flows back into the pressurizing chamber 121 again due to the delay in closing the discharge valve 92, and the pump efficiency of the high-pressure pump 10 decreases.
One end of the spring 94 is in contact with the regulating member 93 and the other end is in contact with the discharge valve 92. The spring 94 urges the discharge valve 92 toward the pressurizing chamber 121 side.

加圧室１２１の燃圧が上昇し、加圧室１２１側の燃料から吐出弁９２が受ける力がスプリング９４の弾性力と燃料出口９１側の燃料から受ける力との和よりも大きくなると、吐出弁９２は弁座９５から離座する。これにより、加圧室１２１内の燃料は、燃料出口９１から高圧ポンプ１０の外部へ吐出される。
一方、加圧室１２１の燃圧が低下し、加圧室１２１側の燃料から吐出弁９２が受ける力がスプリング９４の弾性力と燃料出口９１側の燃料から受ける力との和よりも小さくなると、吐出弁９２は弁座９５に着座する。これにより、燃料出口９１側の燃料が加圧室１２１へ逆流することが防止される。 When the fuel pressure in the pressurizing chamber 121 rises and the force received by the discharge valve 92 from the fuel on the pressurizing chamber 121 side becomes greater than the sum of the elastic force of the spring 94 and the force received from the fuel on the fuel outlet 91 side, the discharge valve 92 is separated from the valve seat 95. Thereby, the fuel in the pressurizing chamber 121 is discharged from the fuel outlet 91 to the outside of the high-pressure pump 10.
On the other hand, when the fuel pressure in the pressurizing chamber 121 decreases and the force received by the discharge valve 92 from the fuel on the pressurizing chamber 121 side becomes smaller than the sum of the elastic force of the spring 94 and the force received from the fuel on the fuel outlet 91 side, The discharge valve 92 is seated on the valve seat 95. This prevents the fuel on the fuel outlet 91 side from flowing back to the pressurizing chamber 121.

次に、圧力調整部５０について、図２を参照して説明する。
ポンプボディ１１には、シリンダ１４の中心軸と略垂直にリリーフ通路５１が形成されている。リリーフ通路５１は、加圧室１２１の径方向外側に形成され、吐出通路１１４と加圧室１２１とを連通している。なお、リリーフ通路５１のポンプボディ１１の外壁側の開口は、プラグ５５によって閉塞されている。
圧力調整部５０は、リリーフ弁５２、アジャストパイプ５３、スプリング５４及び定残圧弁６０などから構成されている。 Next, the pressure adjusting unit 50 will be described with reference to FIG.
A relief passage 51 is formed in the pump body 11 substantially perpendicular to the central axis of the cylinder 14. The relief passage 51 is formed outside the pressurizing chamber 121 in the radial direction, and communicates the discharge passage 114 and the pressurizing chamber 121. The opening of the relief passage 51 on the outer wall side of the pump body 11 is closed by a plug 55.
The pressure adjusting unit 50 includes a relief valve 52, an adjustment pipe 53, a spring 54, a constant residual pressure valve 60, and the like.

リリーフ弁５２は、筒状に形成され、リリーフ通路５１に往復移動可能に設けられている。リリーフ弁５２は、内側に内側通路が形成され、この内側通路に定残圧弁６０などを収容している。
スプリング５４は、一方の端部がリリーフ弁５２に接し、他方の端部がアジャストパイプ５３に接している。リリーフ弁５２は、スプリング５４の付勢力により、リリーフ通路５１の内壁に形成される弁座５６側へ付勢されている。
リリーフ弁５２は、弁座５６に着座することによりリリーフ弁５２の径外側のリリーフ通路５１を閉塞し、弁座５６から離座することによりリリーフ弁５２の径外側のリリーフ通路５１を開放する。 The relief valve 52 is formed in a cylindrical shape and is provided in the relief passage 51 so as to be able to reciprocate. The relief valve 52 has an inner passage formed inside, and the constant residual pressure valve 60 and the like are accommodated in the inner passage.
One end of the spring 54 is in contact with the relief valve 52, and the other end is in contact with the adjustment pipe 53. The relief valve 52 is urged toward the valve seat 56 formed on the inner wall of the relief passage 51 by the urging force of the spring 54.
The relief valve 52 closes the relief passage 51 outside the diameter of the relief valve 52 by sitting on the valve seat 56, and opens the relief passage 51 outside the diameter of the relief valve 52 by separating from the valve seat 56.

アジャストパイプ５３のリリーフ通路５１への圧入により、スプリング５４の荷重が調整され、これによりリリーフ弁５２の開弁する所定圧が設定される。本参考例では、リリーフ弁５２の開弁する所定圧を例えばエンジンの通常運転におけるデリバリパイプの燃圧以上、電磁式のインジェクタが燃料噴射不能となる圧力未満とすることが例示される。 By press-fitting the adjustment pipe 53 into the relief passage 51, the load of the spring 54 is adjusted, and thereby a predetermined pressure at which the relief valve 52 is opened is set. In this reference example, the predetermined pressure at which the relief valve 52 opens is, for example, equal to or higher than the fuel pressure of the delivery pipe in the normal operation of the engine and lower than the pressure at which the electromagnetic injector cannot inject fuel.

定残圧弁６０は、逆止弁であり、デリバリパイプ内の燃圧が所定圧以上で開弁するように設定される。この所定圧は、例えばエンジンの停止後にデリバリパイプ内に発生するベーパを許容値以下とし、かつインジェクタからの燃料漏れを許容値以下とすることのできる圧力とすることが例示される。 The constant residual pressure valve 60 is a check valve and is set to open when the fuel pressure in the delivery pipe is equal to or higher than a predetermined pressure. For example, the predetermined pressure may be a pressure that allows vapor generated in the delivery pipe after the engine is stopped to be below an allowable value and allows fuel leakage from the injector to be below an allowable value.

次に高圧ポンプ１０の作動について、図２及び図５を参照して説明する。
（１）吸入行程
カムシャフト５の回転により、プランジャ１３が上死点から下死点に向かって下降すると、加圧室１２１の容積が増加し、燃料が減圧される。吐出弁９２は弁座９５に着座し、吐出通路１１４を閉塞する。吸入弁３５は、加圧室１２１と供給通路１００との差圧により、第１スプリング２１の付勢力に抗して図２の右方向に移動し、開弁状態となる。このとき、コイル７１への通電は停止されているので、可動コア７３及びこの可動コア７３と一体のニードル３８は第２スプリング２２の付勢力により図２の右方向に移動する。したがって、ニードル３８と吸入弁３５とが当接し、吸入弁３５は開弁状態を維持する。これにより、低圧側燃料通路１０１から加圧室１２１に燃料が吸入される。
なお、図５では、コイル７１へ通電するＥＣＵの制御信号を「ソレノイド制御信号」と示し、ニードル３８の位置を「ニードル位置」と示している。 Next, the operation of the high-pressure pump 10 will be described with reference to FIGS.
(1) Suction stroke When the plunger 13 descends from the top dead center toward the bottom dead center due to the rotation of the camshaft 5, the volume of the pressurizing chamber 121 increases and the fuel is depressurized. The discharge valve 92 is seated on the valve seat 95 and closes the discharge passage 114. The suction valve 35 moves to the right in FIG. 2 against the urging force of the first spring 21 due to the differential pressure between the pressurizing chamber 121 and the supply passage 100, and is opened. At this time, since energization to the coil 71 is stopped, the movable core 73 and the needle 38 integral with the movable core 73 are moved in the right direction in FIG. 2 by the urging force of the second spring 22. Accordingly, the needle 38 and the suction valve 35 come into contact with each other, and the suction valve 35 maintains the valve open state. As a result, fuel is sucked into the pressurizing chamber 121 from the low pressure side fuel passage 101.
In FIG. 5, the control signal of the ECU energizing the coil 71 is indicated as “solenoid control signal”, and the position of the needle 38 is indicated as “needle position”.

吸入行程では、プランジャ１３の下降により、可変容積室１２２の容積が減少する。したがって、可変容積室１２２の燃料は、筒状空間８０及び連通路８３を経由し、ダンパ室２０１へ送り出される。このとき、第２筒状空間８２から第１筒状空間８１に流出する燃料は、シリンダ１４の径外方向の外壁に沿って流れ、シリンダ１４を冷却する。 In the suction stroke, the volume of the variable volume chamber 122 decreases due to the lowering of the plunger 13. Therefore, the fuel in the variable volume chamber 122 is sent out to the damper chamber 201 via the cylindrical space 80 and the communication path 83. At this time, the fuel flowing out from the second cylindrical space 82 to the first cylindrical space 81 flows along the outer wall in the radially outward direction of the cylinder 14 and cools the cylinder 14.

ここで、大径部１３３と可変容積室１２２の断面積比は概ね１：０．６である。したがって、加圧室１２１の容積の増加分と可変容積室１２２の容積の減少分の比も１：０．６となる。よって、加圧室１２１が吸入する燃料の約６０％が可変容積室１２２から筒状空間８０、低圧側燃料通路１０１等を経由して供給され、残りの約４０％が燃料入口から吸入される。これにより、加圧室１２１への燃料の吸入効率が向上する。 Here, the cross-sectional area ratio between the large diameter portion 133 and the variable volume chamber 122 is approximately 1: 0.6. Therefore, the ratio of the increase in the volume of the pressurizing chamber 121 to the decrease in the volume of the variable volume chamber 122 is also 1: 0.6. Therefore, about 60% of the fuel sucked into the pressurizing chamber 121 is supplied from the variable volume chamber 122 via the cylindrical space 80, the low-pressure side fuel passage 101, etc., and the remaining about 40% is sucked from the fuel inlet. . Thereby, the fuel suction efficiency into the pressurizing chamber 121 is improved.

（２）調量行程
カムシャフト５の回転により、プランジャ１３が下死点から上死点に向かって上昇すると、加圧室１２１の容積が減少する。このとき、所定の時期まではコイル７１への通電が停止されているので、第２スプリング２２の付勢力によりニードル３８と吸入弁３５は図２の右方向に位置する。これにより、供給通路１００は開放した状態が維持される。このため、一度加圧室１２１に吸入された低圧燃料が、吸入弁部３０を経由し、低圧側燃料通路１０１へ戻される。したがって、加圧室１２１の圧力は上昇しない。 (2) Metering stroke When the plunger 13 rises from the bottom dead center toward the top dead center due to the rotation of the camshaft 5, the volume of the pressurizing chamber 121 decreases. At this time, since energization to the coil 71 is stopped until a predetermined time, the needle 38 and the suction valve 35 are positioned in the right direction in FIG. 2 by the urging force of the second spring 22. As a result, the supply passage 100 is maintained in an open state. For this reason, the low-pressure fuel once sucked into the pressurizing chamber 121 is returned to the low-pressure side fuel passage 101 via the suction valve portion 30. Therefore, the pressure in the pressurizing chamber 121 does not increase.

プランジャ１３が下死点から上死点に向かって上昇する途中の所定の時刻に、ＥＣＵ２からの制御信号により、コイル７１へ通電される。するとコイル７１に発生する磁界により、固定コア７２と可動コア７３との間に磁気吸引力が発生する。この磁気吸引力が第２スプリング２２の弾性力と第１スプリング２１の弾性力との差よりも大きくなると、可動コア７３とニードル３８は固定コア７２側（図２の左方向）へ移動する。これにより、吸入弁３５に対するニードル３８の押圧力が解除される。吸入弁３５は、第１スプリング２１の弾性力、及び加圧室１２１からダンパ室２０１側へ排出される低圧燃料の流れによって生ずる力により、弁座３４側へ移動する。したがって、吸入弁３５は弁座３４に着座し、供給通路１００が閉塞される。 The coil 71 is energized by a control signal from the ECU 2 at a predetermined time while the plunger 13 is rising from the bottom dead center toward the top dead center. Then, a magnetic attractive force is generated between the fixed core 72 and the movable core 73 by the magnetic field generated in the coil 71. When this magnetic attractive force becomes larger than the difference between the elastic force of the second spring 22 and the elastic force of the first spring 21, the movable core 73 and the needle 38 move to the fixed core 72 side (left direction in FIG. 2). As a result, the pressing force of the needle 38 against the suction valve 35 is released. The suction valve 35 moves to the valve seat 34 side by the elastic force of the first spring 21 and the force generated by the flow of low-pressure fuel discharged from the pressurizing chamber 121 to the damper chamber 201 side. Therefore, the suction valve 35 is seated on the valve seat 34 and the supply passage 100 is closed.

（３）加圧行程
吸入弁３５が弁座に着座した時から、加圧室１２１の燃料圧力は、プランジャ１３の上死点に向かう上昇と共に高くなる。加圧室１２１の燃料圧力が吐出弁９２に作用する力が、吐出通路１１４の燃料圧力が吐出弁９２に作用する力およびスプリング９４の付勢力よりも大きくなると、吐出弁９２が開弁する。これにより、加圧室１２１で加圧された高圧燃料は吐出通路１１４を経由して燃料出口９１から吐出する。
なお、加圧行程の途中でコイル７１への通電が停止される。加圧室１２１の燃料圧力が吸入弁３５に作用する力は、第２スプリング２２の付勢力より大きいので、吸入弁３５は閉弁状態を維持する。 (3) Pressurization stroke From the time when the suction valve 35 is seated on the valve seat, the fuel pressure in the pressurizing chamber 121 increases as the plunger 13 rises toward the top dead center. When the force that the fuel pressure in the pressurizing chamber 121 acts on the discharge valve 92 becomes larger than the force that the fuel pressure in the discharge passage 114 acts on the discharge valve 92 and the urging force of the spring 94, the discharge valve 92 opens. Thereby, the high-pressure fuel pressurized in the pressurizing chamber 121 is discharged from the fuel outlet 91 via the discharge passage 114.
Note that energization of the coil 71 is stopped during the pressurization stroke. Since the force that the fuel pressure in the pressurizing chamber 121 acts on the suction valve 35 is larger than the urging force of the second spring 22, the suction valve 35 maintains the closed state.

調量行程及び加圧行程では、プランジャ１３の上昇により、可変容積室１２２の容積が増大する。したがって、ダンパ室２０１の燃料は、連通路８３及び筒状空間８０を経由し、可変容積室１２２へ流入する。ダンパ室２０１には、燃料入口から比較的低温の燃料が流入するので、この燃料が筒状空間８０と可変容積室１２２に流入することで、シリンダ１４の全周が比較的低温の燃料に満たされる。これにより、シリンダ１４全体が冷却される。 In the metering stroke and the pressurizing stroke, the volume of the variable volume chamber 122 increases due to the rise of the plunger 13. Therefore, the fuel in the damper chamber 201 flows into the variable volume chamber 122 via the communication path 83 and the cylindrical space 80. Since relatively low temperature fuel flows into the damper chamber 201 from the fuel inlet, this fuel flows into the cylindrical space 80 and the variable volume chamber 122 so that the entire circumference of the cylinder 14 is filled with relatively low temperature fuel. It is. Thereby, the whole cylinder 14 is cooled.

このとき、加圧室１２１がダンパ室２０１側へ排出した低圧燃料の容積の約６０％が、ダンパ室２０１から連通路８３及び筒状空間８０を経由して可変容積室１２２に吸入される。これにより、燃圧脈動の約６０％が低減される。 At this time, about 60% of the volume of the low-pressure fuel discharged from the pressurizing chamber 121 to the damper chamber 201 is sucked into the variable volume chamber 122 from the damper chamber 201 via the communication path 83 and the cylindrical space 80. This reduces about 60% of the fuel pressure pulsation.

高圧ポンプ１０は、（１）から（３）の行程を繰り返し、内燃機関に必要な量の燃料を加圧して吐出する。
コイル７１へ通電するタイミングを制御することで、高圧ポンプ１０から吐出される高圧燃料の量を制御することができる。
ＥＣＵの指令によりコイル７１へ通電するタイミングを早くすれば、調量行程の時間が短くなると共に、加圧行程の時間が長くなる。これにより、加圧室１２１から低圧側燃料通路１０１へ戻される燃料が少なくなり、吐出通路１１４から高圧吐出される燃料が多くなる。
一方、ＥＣＵの指令によりコイル７１へ通電するタイミングを遅くすれば、調量行程の時間が長くなると共に、吐出行程の時間が短くなる。これにより、加圧室１２１から低圧側燃料通路１０１へ戻される燃料が多くなり、吐出通路１１４から高圧吐出される燃料が少なくなる。
このように、ＥＣＵがコイル７１へ通電するタイミングを制御することで、高圧ポンプ１０から吐出される燃料の量を内燃機関が必要とする量に制御することができる。 The high-pressure pump 10 repeats steps (1) to (3) to pressurize and discharge a necessary amount of fuel to the internal combustion engine.
By controlling the timing of energizing the coil 71, the amount of high-pressure fuel discharged from the high-pressure pump 10 can be controlled.
If the timing of energizing the coil 71 in accordance with an instruction from the ECU is advanced, the metering stroke time is shortened and the pressurization stroke time is lengthened. As a result, the amount of fuel returned from the pressurizing chamber 121 to the low pressure side fuel passage 101 decreases, and the amount of fuel discharged from the discharge passage 114 at a high pressure increases.
On the other hand, if the timing of energizing the coil 71 is delayed by a command from the ECU, the time of the metering stroke becomes longer and the time of the discharge stroke becomes shorter. As a result, the amount of fuel returned from the pressurizing chamber 121 to the low pressure side fuel passage 101 increases, and the amount of fuel discharged from the discharge passage 114 at a high pressure decreases.
Thus, by controlling the timing when the ECU energizes the coil 71, the amount of fuel discharged from the high-pressure pump 10 can be controlled to an amount required by the internal combustion engine.

本参考例では、以下の作用効果を奏する。
本参考例では、シリンダ１４の径方向外側の全周で空間をなす筒状空間８０が形成されている。この筒状空間８０は、可変容積室１２２と低圧側燃料通路１０１とに連通している。このため、プランジャ１３の往復移動により可変容積室１２２の容積が可変することで、筒状空間８０には、低圧側燃料通路１０１と可変容積室１２２の燃料が交互に入れ替わる。これにより、筒状空間８０には、常に比較的低温の燃料が流れる。したがって、シリンダ１４の全周を確実に冷却することができる。 This reference example has the following effects.
In this reference example, a cylindrical space 80 is formed that forms a space around the entire outer circumference of the cylinder 14 in the radial direction. The cylindrical space 80 communicates with the variable volume chamber 122 and the low pressure side fuel passage 101. For this reason, the volume of the variable volume chamber 122 is varied by the reciprocating movement of the plunger 13, whereby the fuel in the low pressure side fuel passage 101 and the variable volume chamber 122 is alternately replaced in the cylindrical space 80. Thereby, a relatively low temperature fuel always flows through the cylindrical space 80. Therefore, the entire circumference of the cylinder 14 can be reliably cooled.

また、本参考例では、シリンダ１４の軸方向中央部分の径方向外側に位置する第１筒状空間８１の容積が、シリンダ１４の可変容積室１２２側の端部の径方向外側に位置する第２筒状空間８２の容積よりも大きく形成されている。これにより、シリンダ１４の軸方向中央部分の全周を冷却する第１筒状空間８１の冷却効率を高めることが可能である。また、第２筒状空間８２は、流速の速い燃料によりシリンダ１４の可変容積室側の端部の全周を冷却することが可能である。したがって、シリンダ１４の可変容積室１２２側の端部に熱が発生した場合、まず第２筒状空間８２によって冷却されると共に、その熱はシリンダ１４を軸方向に伝熱し、第１筒状空間８１によって確実に冷却される。したがって、シリンダ１４の冷却効果を高めることができる。 Further, in this reference example, the volume of the first cylindrical space 81 located on the radially outer side of the central portion in the axial direction of the cylinder 14 is located on the radially outer side of the end of the cylinder 14 on the variable volume chamber 122 side. It is formed larger than the volume of the two cylindrical spaces 82. Thereby, the cooling efficiency of the 1st cylindrical space 81 which cools the perimeter of the axial direction center part of the cylinder 14 can be improved. The second cylindrical space 82 can cool the entire circumference of the end of the cylinder 14 on the variable volume chamber side with fuel having a high flow rate. Therefore, when heat is generated at the end of the cylinder 14 on the variable volume chamber 122 side, the heat is first cooled by the second cylindrical space 82, and the heat is transferred in the axial direction through the cylinder 14, and the first cylindrical space. 81 is surely cooled. Therefore, the cooling effect of the cylinder 14 can be enhanced.

ここで、燃料の熱伝導率は、例えばガソリンであれば０．０１〜０．０７ｋｃａｌ／ｍ・ｈ・℃であり、金属の熱伝導率と比較して非常に小さい。このため、高圧ポンプ１０の取り付けられるエンジンヘッドからポンプボディ１１に伝わる熱、またはポンプボディ１１が受熱するエンジンルームの放射熱は、筒状空間８０を流れる燃料により、ポンプボディ１１からシリンダ１４への伝熱が抑制される。 Here, the thermal conductivity of the fuel is, for example, 0.01 to 0.07 kcal / m · h · ° C. for gasoline, which is very small compared to the thermal conductivity of the metal. Therefore, the heat transmitted from the engine head to which the high-pressure pump 10 is attached to the pump body 11 or the radiant heat of the engine room received by the pump body 11 is transferred from the pump body 11 to the cylinder 14 by the fuel flowing through the cylindrical space 80. Heat transfer is suppressed.

シリンダ１４とプランジャ１３との摺動による温度上昇は、シリンダ１４の加圧室１２１側の内壁１４０で大きく発生する。このため、本参考例では、供給通路１００と筒状空間８０の軸方向加圧室１２１側の内壁との間の肉厚Ａが、供給通路１００の変形を許容可能な程度の厚さで形成されている。このように、筒状空間８０を軸方向に延ばすことで、シリンダ１４とプランジャ１３との摺動によるシリンダの温度上昇の抑制効果を高めることができる。また、ポンプボディ１１からシリンダ１４へ伝熱の抑制効果を高めることができる。
また、本参考例では、シリンダ１４の径方向の肉厚Ｂが、シリンダ１４の変形を許容可能な程度の厚さで形成されている。このように、筒状空間８０の内径を小さくし、シリンダ１４を薄くすることで、シリンダ１４とプランジャ１３との摺動による温度上昇の抑制効果を高めることができる。これにより、シリンダ１４の熱による許容範囲外の変形が抑制され、シリンダ１４とプランジャ１３の焼き付きを抑制することができる。 A temperature rise due to sliding between the cylinder 14 and the plunger 13 is greatly generated on the inner wall 140 of the cylinder 14 on the pressure chamber 121 side. For this reason, in this reference example, the thickness A between the supply passage 100 and the inner wall of the cylindrical space 80 on the axial pressurizing chamber 121 side is formed with a thickness that allows the supply passage 100 to be deformed. Has been. In this way, by extending the cylindrical space 80 in the axial direction, it is possible to enhance the effect of suppressing the temperature rise of the cylinder due to the sliding of the cylinder 14 and the plunger 13. Further, the effect of suppressing heat transfer from the pump body 11 to the cylinder 14 can be enhanced.
Further, in this reference example, the thickness B in the radial direction of the cylinder 14 is formed with a thickness that allows the cylinder 14 to be deformed. As described above, by reducing the inner diameter of the cylindrical space 80 and making the cylinder 14 thinner, the effect of suppressing the temperature rise due to the sliding of the cylinder 14 and the plunger 13 can be enhanced. Thereby, the deformation | transformation outside the allowable range by the heat | fever of the cylinder 14 is suppressed, and the burning of the cylinder 14 and the plunger 13 can be suppressed.

さらに、本参考例では、シリンダ１４の径方向の肉厚Ｂがシリンダ１４の変形を許容可能な厚さで形成されているので、シリンダ１４は内圧により許容範囲内の変形が可能である。そのため、仮にシリンダ１４の真直度や円筒度等が必要公差から若干程度逸脱している場合においても、シリンダ１４が許容範囲内の変形を許容するので、シリンダの肉厚を厚くし、剛性を保つ設計と比べ、シリンダ１４とプランジャ１３が焼付き難い設定となっている。これにより、シリンダの加工を容易にすると共に、高圧ポンプの信頼性を向上することができる。 Further, in the present reference example, since the thickness B in the radial direction of the cylinder 14 is formed with a thickness that allows the deformation of the cylinder 14, the cylinder 14 can be deformed within an allowable range by the internal pressure. For this reason, even if the straightness, cylindricity, etc. of the cylinder 14 deviate from the required tolerances to some extent, the cylinder 14 allows deformation within an allowable range, so that the cylinder thickness is increased and rigidity is maintained. Compared with the design, the cylinder 14 and the plunger 13 are set to be hard to seize. Thereby, while processing of a cylinder is made easy, the reliability of a high pressure pump can be improved.

（第１実施形態）
本発明の第１実施形態を図６に示す。以下、複数の実施形態および参考例において、上述した第１参考例と実質的に同一の構成には同一の符号を付して説明を省略する。
本実施形態では、筒状空間８４は、軸方向加圧室１２１側の内径が軸方向可変容積室１２２側の内径よりも大きいテーパ状に形成されている。これにより、シリンダ１４は、加圧室１２１側にテーパ部１４１を有し、可変容積室１２２側に小径部１４２を有し、一体に形成される。シリンダ１４のテーパ部１４１は、軸方向加圧室１２１側の肉厚Ｃが軸方向可変容積室１２２側の肉厚Ｄよりも厚いテーパ状に形成されている。 (First embodiment)
A first embodiment of the present invention is shown in FIG. Hereinafter, in a plurality of embodiments and reference examples, the same reference numerals are given to substantially the same configurations as those of the first reference example described above, and description thereof is omitted.
In the present embodiment, the cylindrical space 84 is formed in a tapered shape in which the inner diameter on the axial pressurizing chamber 121 side is larger than the inner diameter on the axial variable volume chamber 122 side. Thus, the cylinder 14 has a tapered portion 141 on the pressurizing chamber 121 side and a small diameter portion 142 on the variable volume chamber 122 side, and is formed integrally. The tapered portion 141 of the cylinder 14 is formed in a tapered shape in which the thickness C on the axial pressure chamber 121 side is thicker than the thickness D on the axial variable volume chamber 122 side.

プランジャ１３の往復移動により加圧室１２１には、高い燃圧が作用する。シリンダ１４とプランジャ１３との隙間には、燃料による油膜が形成されている。この隙間の燃料は、ハーゲン・ポアズイユの式に示されるように、加圧室１２１側から可変容積室１２２側に向かい燃圧が小さくなる。この燃圧の変化に対応し、シリンダ１４にテーパ部１４１を設けることで、シリンダ１４の変形が抑制される。これにより、シリンダ１４とプランジャ１３との摺動による摩擦熱の発生を抑制することができる。 A high fuel pressure acts on the pressurizing chamber 121 by the reciprocating movement of the plunger 13. An oil film made of fuel is formed in the gap between the cylinder 14 and the plunger 13. As shown in the Hagen-Poiseuille equation, the fuel in this gap decreases in fuel pressure from the pressurizing chamber 121 side toward the variable volume chamber 122 side. Corresponding to this change in fuel pressure, the cylinder 14 is provided with a tapered portion 141, whereby deformation of the cylinder 14 is suppressed. Thereby, generation | occurrence | production of the frictional heat by sliding with the cylinder 14 and the plunger 13 can be suppressed.

（第２参考例）
本発明の第２参考例を図７に示す。本参考例では、筒状空間８０とダンパ室２０１とを連通する連通路８３が複数設けられている。複数の連通路８３は、吸入弁部３０、吐出弁部９０及び圧力調整部５０を避け、シリンダ１４と平行に軸方向に延びている。複数の連通路８３は、一端がダンパ室２０１の内壁に開口し、他端が筒状空間８０の軸方向加圧室１２１側の内壁にそれぞれ開口している。このため、筒状空間８０の内壁には、連通路の開口８３１が周方向に複数箇所設けられる。
プランジャ１３の往復移動に伴う可変容積室１２２の容積変化により、可変容積室１２２の燃料と筒状空間８０の燃料とが循環する。これと共に、筒状空間８０の内壁に複数箇所設けられた開口８３１から連通路８３を経由し、筒状空間８０の燃料とダンパ室２０１の燃料とが循環する。ダンパ室２０１には、燃料タンクから比較的低温の燃料が供給されている。このため、可変容積室１２２および筒状空間８０の燃料が低温になる。 (Second reference example)
A second reference example of the present invention is shown in FIG. In the present reference example, a plurality of communication passages 83 that communicate the cylindrical space 80 and the damper chamber 201 are provided. The plurality of communication passages 83 avoid the intake valve portion 30, the discharge valve portion 90, and the pressure adjustment portion 50, and extend in the axial direction in parallel with the cylinder 14. One end of each of the plurality of communication passages 83 opens in the inner wall of the damper chamber 201, and the other end opens in the inner wall of the cylindrical space 80 on the axial pressure chamber 121 side. For this reason, a plurality of openings 831 of the communication path are provided in the circumferential direction on the inner wall of the cylindrical space 80.
The fuel in the variable volume chamber 122 and the fuel in the cylindrical space 80 circulate due to the volume change of the variable volume chamber 122 accompanying the reciprocating movement of the plunger 13. At the same time, the fuel in the cylindrical space 80 and the fuel in the damper chamber 201 circulate from the openings 831 provided in a plurality of locations on the inner wall of the cylindrical space 80 through the communication path 83. The damper chamber 201 is supplied with relatively low temperature fuel from the fuel tank. For this reason, the fuel in the variable volume chamber 122 and the cylindrical space 80 becomes low temperature.

本参考例では、筒状空間８０とダンパ室２０１とを連通する連通路８３を複数設け、この複数の連通路８３の開口８３１を筒状空間８０の内壁に複数箇所設けている。これにより、筒状空間８０とダンパ室２０１との燃料の循環を良くすることができる。したがって、筒状空間８０の燃料が低温になるので、ポンプボディ１１からシリンダ１４への伝熱の抑制効果、およびシリンダ１４の冷却効果を高めることができる。 In this reference example, a plurality of communication passages 83 that communicate the cylindrical space 80 and the damper chamber 201 are provided, and a plurality of openings 831 of the plurality of communication passages 83 are provided on the inner wall of the cylindrical space 80. Thereby, the circulation of fuel between the cylindrical space 80 and the damper chamber 201 can be improved. Therefore, since the fuel in the cylindrical space 80 becomes low temperature, the effect of suppressing heat transfer from the pump body 11 to the cylinder 14 and the effect of cooling the cylinder 14 can be enhanced.

（第３参考例）
本発明の第３参考例を図８に示す。本参考例では、ポンプボディ１１とシリンダ１４とが別体で構成されている。シリンダ１４の加圧室１２１側端部の径外方向の外壁は、ポンプボディ１１の内壁に圧入、溶接などにより固定されている。
本参考例では、シリンダ１４を例えばマルテンサイト系ステンレス等の比較的硬度の高い材料から形成し、ポンプボディ１１を例えばフェライト系ステンレス等のシリンダ１４よりも比較的硬度の低い材料から形成することが可能になる。これにより、シリンダ１４の変形を抑制することができる。したがって、シリンダ１４の変形による燃料漏れを抑制できる。また、シリンダ１４とプランジャ１３の焼き付きを抑制できる。
本参考例では、比較的硬度の高い材料をシリンダ１４のみに使用し、比較的硬度の低い材料をポンプボディ１１に使用することで、製造上のコストを低減することができる。また、ポンプボディ１１に燃料通路を容易に形成することが可能になり、加工コストを低減することができる。 (Third reference example)
A third reference example of the present invention is shown in FIG. In this reference example, the pump body 11 and the cylinder 14 are configured separately. The outer wall in the radially outward direction of the end portion of the cylinder 14 on the pressure chamber 121 side is fixed to the inner wall of the pump body 11 by press fitting, welding, or the like.
In this reference example, the cylinder 14 is formed from a material having a relatively high hardness such as martensitic stainless steel, and the pump body 11 is formed from a material having a relatively low hardness than the cylinder 14 such as a ferritic stainless steel. It becomes possible. Thereby, deformation of the cylinder 14 can be suppressed. Therefore, fuel leakage due to the deformation of the cylinder 14 can be suppressed. Further, the seizure between the cylinder 14 and the plunger 13 can be suppressed.
In this reference example, by using a material having a relatively high hardness only for the cylinder 14 and using a material having a relatively low hardness for the pump body 11, the manufacturing cost can be reduced. Further, it becomes possible to easily form a fuel passage in the pump body 11, and the processing cost can be reduced.

（第４参考例）
本発明の第４参考例を図９に示す。本参考例では、連通路８５は、一方の側が筒状空間８０に連通し、他方の側が吸入弁部３０の弁座３４よりもダンパ室２０１側の供給通路１００に連通している。
プランジャ１３が下死点から上死点へ上昇すると、可変容積室１２２の容積が増大し、可変容積室１２２が減圧される。高圧ポンプ１０の調量行程において、加圧室１２１から供給通路１００に排出される燃料は、ダンパ室２０１を経由することなく、供給通路１００から連通路８５及び筒状空間８０を通り、可変容積室１２２に最短経路で吸入される。したがって、加圧室１２１と可変容積室１２２との間の流路の流体抵抗が小さくなるので、加圧室１２１から可変容積室１２２への吸入効率を高めることができる。
また、ダンパ室２０１には、加圧室１２１から排出される燃料と可変容積室１２２に吸入される燃料との差分の燃料のみが流入する。これにより、ダンパ室２０１に伝達される燃圧脈動が小さくなる。パルセーションダンパ２１０は、この燃圧脈動を確実に低減することが可能である。このため、高圧ポンプ１０の脈動減衰性能が向上し、高圧ポンプ１０の燃料入口２０から低圧燃料配管４に伝わる燃圧脈動を低減することができる。
一方、プランジャ１３が上死点から下死点へ下降する高圧ポンプ１０の吸入行程において、可変容積室１２２の容積が減少する。このとき、可変容積室１２２から筒状空間８０及び連通路８５を通り、供給通路１００に排出される燃料は、加圧室１２１に最短経路で吸入される。したがって、可変容積室１２２から加圧室１２１への吸入効率が高まる。この結果、筒状空間８０の燃料の流通が良くなり、シリンダ１４の冷却効果を高めることができる。 (4th reference example)
A fourth reference example of the present invention is shown in FIG. In the present reference example, one side of the communication passage 85 communicates with the cylindrical space 80, and the other side communicates with the supply passage 100 on the damper chamber 201 side with respect to the valve seat 34 of the intake valve portion 30.
When the plunger 13 rises from the bottom dead center to the top dead center, the volume of the variable volume chamber 122 increases and the variable volume chamber 122 is depressurized. In the metering process of the high-pressure pump 10, the fuel discharged from the pressurizing chamber 121 to the supply passage 100 passes through the communication passage 85 and the cylindrical space 80 from the supply passage 100 without passing through the damper chamber 201, and has a variable volume. Inhaled into the chamber 122 by the shortest route. Therefore, since the fluid resistance of the flow path between the pressurizing chamber 121 and the variable volume chamber 122 is reduced, the suction efficiency from the pressurizing chamber 121 to the variable volume chamber 122 can be increased.
Further, only the difference fuel between the fuel discharged from the pressurizing chamber 121 and the fuel sucked into the variable volume chamber 122 flows into the damper chamber 201. Thereby, the fuel pressure pulsation transmitted to the damper chamber 201 is reduced. The pulsation damper 210 can reliably reduce this fuel pressure pulsation. For this reason, the pulsation damping performance of the high-pressure pump 10 is improved, and the fuel pressure pulsation transmitted from the fuel inlet 20 of the high-pressure pump 10 to the low-pressure fuel pipe 4 can be reduced.
On the other hand, in the suction stroke of the high-pressure pump 10 in which the plunger 13 descends from the top dead center to the bottom dead center, the volume of the variable volume chamber 122 decreases. At this time, the fuel discharged from the variable volume chamber 122 through the cylindrical space 80 and the communication passage 85 to the supply passage 100 is sucked into the pressurization chamber 121 through the shortest path. Therefore, the suction efficiency from the variable volume chamber 122 to the pressurizing chamber 121 is increased. As a result, the fuel flow in the cylindrical space 80 is improved, and the cooling effect of the cylinder 14 can be enhanced.

（第５参考例）
本発明の第５参考例を図１０に示す。本参考例では、第１筒状空間８６の中心軸は、シリンダ１４の中心軸に対し、偏心して設けられている。
本参考例では、ポンプボディ１１のスペースを有効に使用し、第１筒状空間８６の容積を大きくすることが可能になる。これにより、シリンダ１４の冷却効果を高めることができる。 (5th reference example)
A fifth reference example of the present invention is shown in FIG. In this reference example, the central axis of the first cylindrical space 86 is provided eccentric to the central axis of the cylinder 14.
In this reference example, the space of the pump body 11 can be used effectively, and the volume of the first cylindrical space 86 can be increased. Thereby, the cooling effect of the cylinder 14 can be enhanced.

（第６参考例）
本発明の第６参考例を図１１に示す。本参考例では、第１筒状空間８７は、軸方向の加圧室１２１側の内径が、軸方向の加圧室１２１と反対側の内径より大きいテーパ状に形成されている。
本参考例においても、第５参考例と同様の作用効果を奏することができる。 (Sixth reference example)
A sixth reference example of the present invention is shown in FIG. In the present reference example, the first cylindrical space 87 is formed in a taper shape in which the inner diameter on the axial pressurizing chamber 121 side is larger than the inner diameter on the opposite side to the axial pressurizing chamber 121.
Also in this reference example, the same effects as the fifth reference example can be achieved.

（第２実施形態）
本発明の第２実施形態を図１２に示す。本実施形態では、シリンダ１４がポンプボディ１１と別体、かつ、テーパ状に形成されている。シリンダ１４は、加圧室１２１側から、大径部１４３、テーパ部１４４、小径部１４５をこの順で有している。シリンダ１４のテーパ部１４４は、軸方向加圧室１２１側の肉厚Ｃが軸方向可変容積室１２２側の肉厚Ｄよりも厚いテーパ状に形成されている。
プランジャ１３の往復移動により加圧室１２１には、高い燃圧が作用する。シリンダ１４とプランジャ１３との隙間の燃料は、加圧室１２１側から可変容積室１２２側に向かい燃圧が小さくなる。この燃圧の変化に対応し、シリンダ１４にテーパ部１４４を設けることで、シリンダ１４の変形が抑制される。これにより、シリンダ１４とプランジャ１３との摺動による摩擦熱の発生を抑制することができる。
また、シリンダ１４の組み付け時において、シリンダ１４の大径部１４３の径外方向外壁をポンプボディ１１に圧入する場合、大径部１４３が径方向内側へ変形することを抑制することができる。 (Second Embodiment)
A second embodiment of the present invention is shown in FIG. In this embodiment, the cylinder 14 is formed separately from the pump body 11 and in a tapered shape. The cylinder 14 has a large diameter portion 143, a tapered portion 144, and a small diameter portion 145 in this order from the pressurizing chamber 121 side. The tapered portion 144 of the cylinder 14 is formed in a tapered shape in which the thickness C on the axial pressure chamber 121 side is thicker than the thickness D on the axial variable volume chamber 122 side.
A high fuel pressure acts on the pressurizing chamber 121 by the reciprocating movement of the plunger 13. The fuel in the gap between the cylinder 14 and the plunger 13 decreases in fuel pressure from the pressurizing chamber 121 side toward the variable volume chamber 122 side. Corresponding to this change in fuel pressure, the cylinder 14 is provided with a tapered portion 144, whereby deformation of the cylinder 14 is suppressed. Thereby, generation | occurrence | production of the frictional heat by sliding with the cylinder 14 and the plunger 13 can be suppressed.
Further, when the cylinder 14 is assembled, when the radially outer wall of the large-diameter portion 143 of the cylinder 14 is press-fitted into the pump body 11, the large-diameter portion 143 can be prevented from being deformed radially inward.

（他の実施形態）
上述した複数の実施形態および参考例では、吸入弁部３０の供給通路１００と筒状空間８０、８４との間の肉厚を、供給通路１００の変形が許容可能な程度の厚さで形成した。これに対し、本発明は、仮に吐出弁部又は圧力調整部が吸入弁部よりも軸方向可変容積室側に設けられた場合、吐出通路と筒状空間との間の肉厚、またはリリーフ通路と筒状空間との間の肉厚を、吐出通路またはリリーフ通路の変形が許容可能な程度の厚さで形成してもよい。
また、上記以外に、燃料通路を開放又は閉塞することで燃料の流通を制御する流通制御部が設けられた場合、この流通制御部と筒状空間との間の肉厚を、流通制御部の設けられる燃料通路の変形が許容可能な程度の厚さで形成してもよい。
また、上述した複数の実施形態および参考例では、筒状空間８０、８４の軸方向加圧室１２１側の内壁を、シリンダ１４の軸に垂直に形成した。これに対し、本発明は、筒状空間の軸方向加圧室側の内壁を、シリンダの軸に垂直な仮想平面に対し傾斜させ、吸入弁部、吐出弁部及び圧力調整部にそれぞれ対応するように形成してもよい。
また、上述した複数の実施形態および参考例では、筒状空間を円筒状または円錐状に形成した。これに対し、本発明は、筒状空間を横断面視において例えば楕円形又は多角形に形成してもよい、或いは筒状空間の一部が径外方向に凸状又は径内方向に凹状となるように形成してもよい。
このように、本発明は、上記実施形態に限定されるものでなく、発明の趣旨を逸脱しない範囲で、種々の形態により実施することができる。 (Other embodiments)
In the plurality of embodiments and the reference examples described above, the thickness between the supply passage 100 of the suction valve portion 30 and the cylindrical spaces 80 and 84 is formed with a thickness that allows the supply passage 100 to be deformed. . On the other hand, in the present invention, when the discharge valve portion or the pressure adjusting portion is provided on the axially variable volume chamber side with respect to the suction valve portion, the thickness between the discharge passage and the cylindrical space, or the relief passage The wall thickness between the pipe and the cylindrical space may be formed to a thickness that allows the deformation of the discharge passage or the relief passage.
In addition to the above, when a flow control unit that controls the flow of fuel by opening or closing the fuel passage is provided, the thickness between the flow control unit and the cylindrical space is determined by the flow control unit. You may form with the thickness of the grade which can deform | transform the fuel path provided.
In the plurality of embodiments and reference examples described above, the inner walls of the cylindrical spaces 80 and 84 on the axial pressure chamber 121 side are formed perpendicular to the axis of the cylinder 14. In contrast, in the present invention, the inner wall of the cylindrical space on the axial pressurizing chamber side is inclined with respect to a virtual plane perpendicular to the axis of the cylinder, and corresponds to the suction valve portion, the discharge valve portion, and the pressure adjustment portion, respectively. You may form as follows.
In the above-described embodiments and reference examples, the cylindrical space is formed in a cylindrical shape or a conical shape. On the other hand, in the present invention, the cylindrical space may be formed, for example, in an elliptical shape or a polygonal shape in a cross-sectional view, or a part of the cylindrical space is convex in the radially outward direction or concave in the radially inward direction. You may form so that it may become.
Thus, the present invention is not limited to the above-described embodiments, and can be implemented in various forms without departing from the spirit of the invention.

１０・・・高圧ポンプ
１１・・・ポンプボディ
１３・・・プランジャ
１４・・・シリンダ
３０・・・吸入弁部
９０・・・吐出弁部
１００・・・供給通路（低圧側燃料通路）
１０１・・・低圧側燃料通路
１１４・・・吐出通路
１２１・・・加圧室 DESCRIPTION OF SYMBOLS 10 ... High pressure pump 11 ... Pump body 13 ... Plunger 14 ... Cylinder 30 ... Intake valve part 90 ... Discharge valve part 100 ... Supply passage (low pressure side fuel passage)
101 ... Low pressure side fuel passage 114 ... Discharge passage 121 ... Pressure chamber

Claims

A plunger (13);
A cylinder (14) for accommodating the plunger so as to be capable of reciprocating in the axial direction;
A pressurizing chamber (121) in which fuel is pressurized by the reciprocating movement of the plunger, a low-pressure side fuel passage (101, 100, 111, 201) communicating the fuel inlet (20) and the pressurizing chamber, and the pressurizing chamber A pump body (11) having a discharge passage (114) communicating with the pressure chamber and the fuel outlet (91);
An intake valve portion (30) for opening or closing the low-pressure fuel passage;
A discharge valve portion (90) for opening or closing the discharge passage;
Variable volume chamber forming means (23, 24, 25, 26, 132, 131, 14) provided on the opposite side of the pressurizing chamber of the cylinder and forming a variable volume chamber whose volume is variable by reciprocating movement of the plunger. And comprising
The cylinder has a tapered portion (141, 144) and a small diameter portion (142, 145) from the pressurizing chamber side,
The tapered portion is formed in a tapered shape in which the thickness on the axial pressure chamber side is thicker than the thickness on the axial variable volume chamber side,
The small diameter portion is formed with the same thickness as the thickness of the tapered portion on the axial direction variable volume chamber side ,
The pump body communicates with the communication passages (83, 85) extending from the low-pressure side fuel passage and the variable volume chamber, and extends from the communication passage to the end of the cylinder on the variable volume chamber side in the radial direction of the cylinder. A high-pressure pump (10) characterized by having a cylindrical space (80, 81, 82, 84, 86, 87) forming a space on the entire outer periphery .

The cylindrical space includes a first cylindrical space (81, 86, 87) in which the communication path opens, and a second cylindrical space extending in an axial direction of the cylinder from an end of the cylinder on the variable volume chamber side. (82)
The volume of the first cylindrical space, a high-pressure pump according to claim 1, wherein the greater than the volume of the second cylindrical space.

3. The high-pressure pump according to claim 2 , wherein the first cylindrical space is provided outside the tapered portion and the second cylindrical space is provided outside the small-diameter portion.

An inner wall in the radial direction of the cylindrical space is provided at a position where the cylinder is thick enough to allow deformation of the cylinder caused by the fuel pressure between the cylinder and the plunger during normal operation. The high pressure pump according to any one of claims 1 to 3 , wherein the high pressure pump is provided.

The pump body has a flow control unit (30, 90, 50) that controls the flow of fuel by opening or closing a fuel passage between the fuel inlet and the fuel outlet. Have
In a position where a wall thickness is formed between the fuel passage and the cylindrical space where the flow control unit is provided to an extent that deformation of the fuel passage caused by fuel pressure of the fuel passage during normal operation is allowable. The high pressure pump according to any one of claims 1 to 4 , wherein an inner wall of the cylindrical space on the axial pressurizing chamber side is provided.

When the fuel pressure on the fuel outlet side becomes greater than a predetermined pressure, the flow control unit causes the fuel passage on the fuel inlet side of the fuel outlet side of the fuel outlet side of the fuel from the discharge valve (92) or The high-pressure pump according to claim 5 , wherein the high-pressure pump is at least one of a pressure adjusting unit (50) flowing through the pressurizing chamber, the discharge valve unit, and the suction valve unit.

The high-pressure pump according to any one of claims 1 to 6, wherein the cylinder and the pump body are integrally formed.

The cylinder and the pump body are formed as separate bodies,
The cylinder has a large diameter portion (143), a tapered portion (144) and a small diameter portion (145) from the pressurizing chamber side,
The tapered portion is formed in a tapered shape in which the thickness on the axial pressure chamber side is thicker than the thickness on the axial variable volume chamber side,
The small diameter portion is formed with the same thickness as the thickness of the tapered portion on the axial direction variable volume chamber side,
The said large diameter part is formed in the thickness same as the thickness by the side of the axial direction pressurization chamber of the said taper part, and is press-fitted in the said pump body, The any one of Claims 1-6 characterized by the above-mentioned. The high-pressure pump according to item.