JP5487566B2 - Rubber composition for tire tread - Google Patents
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Description
本発明は、タイヤトレッド用ゴム組成物に関し、更に詳しくは、ウェットグリップ性能及び走行初期からのドライグリップ性能を向上すると共に、そのドライグリップ性能を長く維持することを可能にするタイヤトレッド用ゴム組成物に関する。 TECHNICAL FIELD The present invention relates to a rubber composition for a tire tread, and more particularly, to improve the wet grip performance and the dry grip performance from the beginning of running, and to maintain the dry grip performance for a long time. Related to things.
特に競技用タイヤのトレッドを構成するゴム組成物は、高速走行時におけるウェットグリップ性能とドライグリップ性能との両立を高いレベルで達成することが要求されている。従来、ウェットグリップ性能については、タイヤトレッド用ゴム組成物にシリカを多量に配合することにより向上させることが知られている。しかし、シリカを多量に配合したゴム組成物は、ウェットグリップ性能の向上には寄与するが、発熱性が低いため競技用タイヤのドライグリップ性能が十分に得られないという問題があった。カーボンブラック等の充填剤を多量に配合することで発熱性を上げ、ドライグリップ性能を上げることはできるが、高速走行が長時間になるとゴムの剛性低下により、ドライグリップ性能が徐々に低下していくという問題がある。 In particular, a rubber composition constituting a tread of a racing tire is required to achieve both a wet grip performance and a dry grip performance at a high level when traveling at high speed. Conventionally, it has been known that wet grip performance is improved by adding a large amount of silica to a rubber composition for a tire tread. However, the rubber composition containing a large amount of silica contributes to the improvement of wet grip performance, but has a problem that the dry grip performance of a racing tire cannot be sufficiently obtained due to low heat generation. Adding a large amount of filler such as carbon black can increase heat generation and improve dry grip performance.However, when high-speed running is prolonged, the dry grip performance gradually decreases due to the reduced rigidity of rubber. There is a problem of going.
この対策として、ガラス転移温度が高いスチレンブタジエンゴムを配合することにより発熱性を大きくしドライグリップ性能を向上することが提案されている（例えば、特許文献１参照）。 As a countermeasure, it has been proposed to increase the exothermic property and improve the dry grip performance by blending styrene butadiene rubber having a high glass transition temperature (see, for example, Patent Document 1).
しかし、ガラス転移温度が高いスチレンブタジエンゴムを配合すると、発熱性が大きくなるが、十分発熱するまではゴムの剛性が高いため走行初期のドライグリップ性能が十分に得られないという問題があった。 However, when a styrene butadiene rubber having a high glass transition temperature is blended, the heat build-up becomes large, but there is a problem that the dry grip performance at the beginning of running cannot be sufficiently obtained until the heat is sufficiently generated because the rigidity of the rubber is high.
したがって、高いウェットグリップ性能及び走行初期からの高いドライグリップ性能と共に、その高いレベルのドライグリップ性能を長く維持することを可能にすることが課題になっている。
本発明の目的は、ウェットグリップ性能及び走行初期からのドライグリップ性能を向上すると共に、そのドライグリップ性能を長く維持することを可能にするタイヤトレッド用ゴム組成物を提供することにある。 An object of the present invention is to provide a rubber composition for a tire tread that can improve wet grip performance and dry grip performance from the beginning of running, and can maintain the dry grip performance for a long time.
少なくとも１種類のスチレンブタジエンゴムを含むスチレンブタジエンゴム１００重量部に対し、シリカを８０〜１５０重量部、カーボンブラックを１０〜７０重量部配合すると共に、前記シリカとカーボンブラックとの合計量を１００〜１７０重量部、テトラキス（２−エチルヘキシル）チウラムジスルフィド、テトラベンジルチウラムジスルフィドから選ばれるチウラム系加硫促進剤を０．１重量部以上、１．０重量部未満配合したゴム組成物であり、前記スチレンブタジエンゴムの平均ガラス転移温度Ｔｇが−１９℃〜−１０℃であり、その平均ガラス転移温度Ｔｇとシリカ配合量Ｆｓ及びカーボンブラック配合量Ｆｃとが下記式（１）の関係を満たすタイヤトレッド用ゴム組成物。
−１２ ≦ Ｔｇ×（Ｆｓ／（Ｆｓ＋Ｆｃ）） ≦ −８ （１）
（式中、Ｔｇはスチレンブタジエンゴムの平均ガラス転移温度［℃］、Ｆｓはスチレンブタジエンゴム１００重量部に対するシリカ配合量［重量部］、Ｆｃはスチレンブタジエンゴム１００重量部に対するカーボンブラック配合量［重量部］である。）
While blending 80 to 150 parts by weight of silica and 10 to 70 parts by weight of carbon black with respect to 100 parts by weight of styrene butadiene rubber containing at least one styrene butadiene rubber, the total amount of silica and carbon black is 100 to 100 parts by weight. 170 parts by weight, a rubber composition containing 0.1 part by weight or more and less than 1.0 part by weight of a thiuram vulcanization accelerator selected from tetrakis (2-ethylhexyl) thiuram disulfide and tetrabenzylthiuram disulfide, the styrene The average glass transition temperature Tg of butadiene rubber is −19 ° C. to −10 ° C. , and the average glass transition temperature Tg, silica blending amount Fs, and carbon black blending amount Fc satisfy the relationship of the following formula (1). Rubber composition.
−12 ≦ Tg × (Fs / (Fs + Fc)) ≦ −8 (1)
(Wherein Tg is the average glass transition temperature [° C.] of the styrene butadiene rubber, Fs is the silica blending amount [part by weight] with respect to 100 parts by weight of the styrene butadiene rubber, and Fc is the blending amount of carbon black with respect to 100 parts by weight of the styrene butadiene rubber [weight] Part].)
前記チウラム系加硫促進剤は、テトラベンジルチウラムジスルフィドであるとよい。このタイヤトレッド用ゴム組成物は、競技用タイヤに使用するのがよい。 The thiuram vulcanization accelerator may be tetrabenzyl thiuram disulfide. This rubber composition for tire treads is preferably used for racing tires.
本発明のタイヤトレッド用ゴム組成物は、平均ガラス転移温度Ｔｇが−１９℃〜−１０℃のスチレンブタジエンゴム１００重量部に対し、シリカが８０〜１５０重量部、カーボンブラックが１０〜７０重量部であると共に、前記シリカとカーボンブラックとの合計量を１００〜１７０重量部、特定のチウラム系加硫促進剤０．１重量部以上１．０重量部未満を配合したことにより、ウェットグリップ性能とドライグリップ性能との両立を高いレベルで達成することができる。特に、スチレンブタジエンゴムの平均ガラス転移温度Ｔｇとシリカ及びカーボンブラックの合計量に対するシリカ配合量の比との積を−８以下とすることにより、ウェットグリップ性能及び走行初期からのドライグリップ性能を向上することができるようにする。また、上述した積の値を−１２以上とすることにより、上述したドライグリップ性能を長く持続することができる。 The rubber composition for a tire tread of the present invention is composed of 80 to 150 parts by weight of silica and 10 to 70 parts by weight of carbon black with respect to 100 parts by weight of styrene butadiene rubber having an average glass transition temperature Tg of −19 ° C. to −10 ° C. In addition, 100 to 170 parts by weight of the total amount of silica and carbon black and 0.1 part by weight or more and less than 1.0 part by weight of a specific thiuram-based vulcanization accelerator, A high level of compatibility with dry grip performance can be achieved. In particular, by reducing the product of the average glass transition temperature Tg of styrene-butadiene rubber and the ratio of silica content to the total amount of silica and carbon black to -8 or less, wet grip performance and dry grip performance from the beginning of running are improved. To be able to. Moreover, the dry grip performance mentioned above can be maintained long by making the value of the product mentioned above -12 or more.
本発明のタイヤトレッド用ゴム組成物において、ゴム成分は少なくとも１種類のスチレンブタジエンゴムを含むスチレンブタジエンゴムであり、スチレンブタジエンゴムを単独で配合しても複数のスチレンブタジエンゴムのブレンドを配合してもよい。また、スチレンブタジエンゴムは、溶液重合スチレンブタジエンゴム、乳化重合スチレンブタジエンゴムのいずれでもよい。 In the rubber composition for a tire tread of the present invention, the rubber component is a styrene butadiene rubber containing at least one styrene butadiene rubber, and a blend of a plurality of styrene butadiene rubbers may be blended even if the styrene butadiene rubber is blended alone. Also good. The styrene butadiene rubber may be either solution polymerized styrene butadiene rubber or emulsion polymerized styrene butadiene rubber.
本発明で使用する少なくとも１種類のスチレンブタジエンゴムを含むスチレンブタジエンゴムは、平均ガラス転移温度Ｔｇが−１９℃〜−１０℃、好ましくは−１４℃〜−１０℃である。スチレンブタジエンゴムの平均ガラス転移温度Ｔｇが−１９℃より低いと、発熱が低くなり、高いグリップ性能が得られない。また、スチレンブタジエンゴムの平均ガラス転移温度Ｔｇが−１０℃を超えると、ゴムが発熱するまでに時間がかかり走行初期のドライグリップ性能を高くすることができない。 The styrene butadiene rubber containing at least one styrene butadiene rubber used in the present invention has an average glass transition temperature Tg of -19 ° C to -10 ° C , preferably -14 ° C to -10 ° C. If the average glass transition temperature Tg of the styrene butadiene rubber is lower than −19 ° C., the heat generation becomes low and high grip performance cannot be obtained. On the other hand, if the average glass transition temperature Tg of the styrene butadiene rubber exceeds −10 ° C. , it takes time until the rubber generates heat, and the dry grip performance at the beginning of running cannot be improved.
ここで、平均ガラス転移温度Ｔｇは、単独のスチレンブタジエンゴムを配合するときは、そのガラス転移温度とし、複数のスチレンブタジエンゴムのブレンドを配合するときは、各スチレンブタジエンゴムのガラス転移温度と、それぞれの配合比率の積の和とする。すなわち、ｎ種類のスチレンブタジエンゴムを配合するとき、ｉ番目のスチレンブタジエンゴムのガラス転移温度をＴｉ［℃］（ｉ＝１〜ｎの整数）とし、ｉ番目のスチレンブタジエンゴムの配合量［重量部］をＷｉ（ｉ＝１〜ｎの整数、ただしΣＷｉ＝１００［重量部］）とすると、平均ガラス転移温度Ｔｇ［℃］は、下記式（２）により求める。
Ｔｇ＝Σ（Ｔｉ×Ｗｉ／１００） （２）
Here, the average glass transition temperature Tg is the glass transition temperature when blending a single styrene butadiene rubber, and the glass transition temperature of each styrene butadiene rubber when blending a plurality of styrene butadiene rubbers, The sum of products of the respective blending ratios. That is, when n kinds of styrene butadiene rubbers are blended, the glass transition temperature of the i th styrene butadiene rubber is Ti [° C.] (i = 1 to n), and the blending amount of the i th styrene butadiene rubber [weight] Part] is Wi (integer of i = 1 to n, where ΣWi = 100 [parts by weight]), the average glass transition temperature Tg [° C.] is obtained by the following formula (2).
Tg = Σ (Ti × Wi / 100) (2)
また、スチレンブタジエンゴムのガラス転移温度は、示差走査熱量測定（ＤＳＣ）により１０℃／分の昇温速度条件によりサーモグラムを測定し、転移域の中点の温度とする。なお、スチレンブタジエンゴムが油展品である場合には、オイルを除いた原料ゴムのガラス転移温度とする。 The glass transition temperature of the styrene-butadiene rubber is measured by a differential scanning calorimetry (DSC) under a heating rate condition of 10 ° C./min, and is set as the temperature at the midpoint of the transition region. When the styrene butadiene rubber is an oil-extended product, the glass transition temperature of the raw rubber excluding the oil is used.
本発明のタイヤトレッド用ゴム組成物は、シリカを配合することによりウェットグリップ性能を向上させる。シリカの配合量は、スチレンブタジエンゴム１００重量部に対し８０〜１５０重量部、好ましくは９０〜１２０重量部である。シリカ配合量が８０重量部未満であるとウェットグリップ性能が低下する。また、シリカ配合量が１５０重量部を超えると、ゴムの発熱が低下しドライグリップ性能が低下する。 The rubber composition for a tire tread of the present invention improves wet grip performance by blending silica. The compounding quantity of a silica is 80-150 weight part with respect to 100 weight part of styrene butadiene rubbers, Preferably it is 90-120 weight part. When the silica content is less than 80 parts by weight, the wet grip performance is lowered. On the other hand, if the amount of silica exceeds 150 parts by weight, the heat generation of the rubber is lowered and the dry grip performance is lowered.
本発明で使用するシリカとしては、通常トレッド用ゴム組成物に配合されるシリカ、例えば湿式法シリカ、乾式法シリカあるいは表面処理シリカなどを使用することができる。また、スチレンブタジエンゴムのシリカによる補強性を得るためにシランカップリング剤を共に配合することが好ましい。 As the silica used in the present invention, silica usually blended in a rubber composition for a tread, for example, wet method silica, dry method silica or surface-treated silica can be used. Moreover, it is preferable to mix | blend a silane coupling agent together in order to acquire the reinforcement property by the silica of styrene butadiene rubber.
また、タイヤトレッド用ゴム組成物は、カーボンブラックを配合することによりゴム剛性を大きくすると共に発熱性を高くしドライグリップ性能を高くする。カーボンブラックの配合量は、スチレンブタジエンゴム１００重量部に対し１０〜７０重量部、好ましくは３０〜５０重量部である。カーボンブラック配合量が１０重量部未満であるとゴム剛性及びドライグリップ性能が不足する。また、カーボンブラック配合量が７０重量部を超えると、発熱によるゴムの剛性低下が起きやすくなり、ドライグリップ性能の持続性が低くなる。 In addition, the rubber composition for tire tread increases the rigidity of the rubber and increases the heat generation property and the dry grip performance by adding carbon black. The compounding quantity of carbon black is 10-70 weight part with respect to 100 weight part of styrene butadiene rubbers, Preferably it is 30-50 weight part. When the carbon black content is less than 10 parts by weight, the rubber rigidity and dry grip performance are insufficient. On the other hand, when the blending amount of carbon black exceeds 70 parts by weight, the rigidity of the rubber is easily lowered due to heat generation, and the durability of the dry grip performance is lowered.
本発明のタイヤトレッド用ゴム組成物は、シリカとカーボンブラックの合計量を、スチレンブタジエンゴム１００重量部に対し１００〜１７０重量部、好ましくは１２０〜１５０重量部にする。シリカとカーボンブラックの合計量が１００重量部未満であると発熱性が低く、ドライグリップ性能、ウェットグリップ性能が共に低くなる。また、シリカとカーボンブラックの合計量が１７０重量部を超えると、発熱によるゴムの剛性低下が起こり、ドライグリップ性能の持続性が低くなる。 In the rubber composition for a tire tread of the present invention, the total amount of silica and carbon black is 100 to 170 parts by weight, preferably 120 to 150 parts by weight, based on 100 parts by weight of the styrene butadiene rubber. When the total amount of silica and carbon black is less than 100 parts by weight, the heat build-up is low, and the dry grip performance and wet grip performance are both low. On the other hand, when the total amount of silica and carbon black exceeds 170 parts by weight, the rigidity of the rubber is reduced due to heat generation, and the durability of the dry grip performance is lowered.
本発明では、スチレンブタジエンゴムの平均ガラス転移温度Ｔｇ［℃］とシリカ配合量Ｆｓ及びカーボンブラック配合量Ｆｃとの関係が下記式（１）を満たす。
−１２ ≦ Ｔｇ×（Ｆｓ／（Ｆｓ＋Ｆｃ）） ≦ −８ （１）
（式中、Ｆｓはスチレンブタジエンゴム１００重量部に対するシリカ配合量［重量部］、Ｆｃはスチレンブタジエンゴム１００重量部に対するカーボンブラック配合量［重量部］である。）
In the present invention, the relationship between the average glass transition temperature Tg [° C.] of the styrene-butadiene rubber, the silica blending amount Fs, and the carbon black blending amount Fc satisfies the following formula (1).
−12 ≦ Tg × (Fs / (Fs + Fc)) ≦ −8 (1)
(In the formula, Fs is a silica blending amount [parts by weight] with respect to 100 parts by weight of styrene butadiene rubber, and Fc is a blending amount of carbon black [parts by weight] with respect to 100 parts by weight of styrene butadiene rubber.)
スチレンブタジエンゴムの平均ガラス転移温度Ｔｇとシリカ及びカーボンブラックの合計量（Ｆｓ＋Ｆｃ）に対するシリカ配合量（Ｆｓ）の比（Ｆｓ／（Ｆｓ＋Ｆｃ））との積（Ｔｇ×Ｆｓ／（Ｆｓ＋Ｆｃ））が−１２より小さいと、発熱によるゴムの剛性低下が起きやすくなり、ドライグリップ性能を長く持続することができない。また、ウェットグリップ性能とドライグリップ性能とのバランスが悪くなる。すなわち、シリカ配合比が大きく、平均ガラス転移温度Ｔｇが低いとウェットグリップ性能とドライグリップ性能とを両立することができない。 The product (Tg × Fs / (Fs + Fc)) of the average glass transition temperature Tg of styrene-butadiene rubber and the ratio of silica blending amount (Fs) to the total amount of silica and carbon black (Fs + Fc) (Fs / (Fs + Fc)) is − If it is smaller than 12, the rigidity of the rubber is liable to decrease due to heat generation, and the dry grip performance cannot be maintained for a long time. Further, the balance between wet grip performance and dry grip performance is deteriorated. That is, when the silica compounding ratio is large and the average glass transition temperature Tg is low, it is impossible to achieve both wet grip performance and dry grip performance.
また、上述した積（Ｔｇ×Ｆｓ／（Ｆｓ＋Ｆｃ））が−８より大きいと、ウェットグリップ性能が低下すると共に、走行初期からのドライグリップ性能を向上することができない。すなわち、シリカ配合比が小さく、平均ガラス転移温度Ｔｇが高いとドライ走行時にゴムが発熱するまでに時間がかかり走行初期のドライグリップ性能が低くなる。 Further, when the above-described product (Tg × Fs / (Fs + Fc)) is larger than −8, the wet grip performance is deteriorated and the dry grip performance from the beginning of running cannot be improved. That is, when the silica compounding ratio is small and the average glass transition temperature Tg is high, it takes time until the rubber generates heat during dry running, and the dry grip performance at the beginning of running becomes low.
本発明のタイヤトレッド用ゴム組成物は、チウラム系加硫促進剤を配合することにより、ドライ走行時の発熱によるゴムの剛性低下を抑制しドライグリップ性能の持続性を長くする。チウラム系加硫促進剤の配合量は、スチレンブタジエンゴム１００重量部に対し０．１重量部以上、１．０重量部未満、好ましくは０．３〜０．８重量部である。チウラム系加硫促進剤の配合量が０．１重量部未満であると発熱によるゴムの剛性低下を抑制しドライグリップ性能を長く持続することができない。また、チウラム系加硫促進剤の配合量が１．０重量部以上であると、ウェットグリップ性能及びドライグリップ性能が低下する。また、押出し加工時にゴム焼けが起こりやすくなる。 The rubber composition for a tire tread of the present invention contains a thiuram vulcanization accelerator, thereby suppressing a decrease in the rigidity of the rubber due to heat generation during dry running and extending the durability of the dry grip performance. The blending amount of the thiuram vulcanization accelerator is 0.1 part by weight or more and less than 1.0 part by weight, preferably 0.3 to 0.8 part by weight based on 100 parts by weight of the styrene butadiene rubber. When the blending amount of the thiuram vulcanization accelerator is less than 0.1 part by weight, the rigidity of the rubber due to heat generation is suppressed and the dry grip performance cannot be maintained for a long time. Moreover, wet grip performance and dry grip performance will fall that the compounding quantity of a thiuram type | system | group vulcanization accelerator is 1.0 weight part or more. Also, rubber burns are likely to occur during extrusion.
本発明で使用するチウラム系加硫促進剤は、テトラキス（２−エチルヘキシル）チウラムジスルフィド、テトラベンジルチウラムジスルフィドから選ばれる少なくとも１種である。なかでもテトラベンジルチウラムジスルフィドが好ましく、優れたドライグリップ性能を長く持続することができ、高いウェットグリップ性能との両立を図ることができる。 The thiuram vulcanization accelerator used in the present invention is at least one selected from tetrakis (2-ethylhexyl) thiuram disulfide and tetrabenzylthiuram disulfide. Of these, tetrabenzylthiuram disulfide is preferable, and excellent dry grip performance can be maintained for a long time, and both high wet grip performance can be achieved.
本発明のタイヤトレッド用ゴム組成物には、シリカ、カーボンブラック以外の無機充填剤を配合してもよい。無機充填剤としては、例えば、クレー、炭酸カルシウム、水酸化アルミニウム、マイカ、タルク等を例示することができる。また、ゴム組成物には、加硫剤、チウラム系加硫促進剤を除く加硫促進剤、老化防止剤、可塑剤、カップリング剤などのゴム組成物に一般的に使用される各種添加剤を配合することができ、かかる添加剤は一般的な方法で混練してゴム組成物とし、加硫又は架橋するのに使用することができる。これらの添加剤の配合量は本発明の目的に反しない限り、従来の一般的な配合量とすることができる。本発明のゴム組成物は、公知のゴム用混練機械、例えば、バンバリーミキサー、ニーダー、ロール等を使用して、上記各成分を混合することによって製造することができる。 You may mix | blend inorganic fillers other than a silica and carbon black with the rubber composition for tire treads of this invention. Examples of the inorganic filler include clay, calcium carbonate, aluminum hydroxide, mica, talc and the like. In addition, the rubber composition includes various additives commonly used in rubber compositions such as a vulcanization agent, a vulcanization accelerator excluding a thiuram vulcanization accelerator, an anti-aging agent, a plasticizer, and a coupling agent. These additives can be kneaded by a general method to form a rubber composition, which can be used for vulcanization or crosslinking. As long as the amount of these additives is not contrary to the object of the present invention, a conventional general amount can be used. The rubber composition of the present invention can be produced by mixing each of the above components using a known rubber kneading machine such as a Banbury mixer, a kneader, or a roll.
本発明のタイヤトレッド用ゴム組成物は、競技用タイヤや一般用の高性能タイヤのトレッド部に使用するのが好適である。このタイヤトレッド用ゴム組成物を使用してトレッド部を構成した空気入りタイヤは、ウェットグリップ性能とドライグリップ性能とを高いレベルで両立することに加え、走行初期からのドライグリップ性能が優れると共に、優れたドライグリップ性能の高い持続性を可能にすることができる。 The rubber composition for a tire tread of the present invention is preferably used for a tread portion of a racing tire or a general-purpose high-performance tire. The pneumatic tire that uses this rubber composition for tire tread to configure the tread part has excellent wet grip performance and dry grip performance at a high level, as well as excellent dry grip performance from the beginning of running, High sustainability with excellent dry grip performance can be achieved.
以下に、実施例を挙げて本発明を説明するが、これにより本発明の範囲が制限を受けるものではない。 Hereinafter, the present invention will be described with reference to examples, but the scope of the present invention is not limited thereby.
表１に示す配合からなる９種類のゴム組成物（実施例１〜３、比較例１〜６）を、それぞれチウラム系加硫促進剤、硫黄及び加硫促進剤を除く配合成分を秤量し、１６Ｌのバンバリーミキサーで１０分間混練し、温度１６０℃でマスターバッチを放出し室温冷却した。このマスターバッチを１６Ｌのバンバリーミキサーで、チウラム系加硫促進剤、硫黄及び加硫促進剤を加え混合し、タイヤトレッド用ゴム組成物を調製した。得られた９種類のゴム組成物からなる押出成形体を使用しトレッド部を構成したタイヤサイズ１９５／５５Ｒ１５の競技用空気入りタイヤを製作した。 Nine kinds of rubber compositions (Examples 1 to 3 and Comparative Examples 1 to 6) having the composition shown in Table 1 were weighed with respect to compounding ingredients excluding thiuram vulcanization accelerator, sulfur and vulcanization accelerator, The mixture was kneaded for 10 minutes with a 16 L Banbury mixer, and the master batch was discharged at a temperature of 160 ° C. and cooled at room temperature. This master batch was mixed with a 16 L Banbury mixer by adding thiuram vulcanization accelerator, sulfur and vulcanization accelerator to prepare a rubber composition for a tire tread. A pneumatic tire for competition having a tire size of 195 / 55R15 having a tread portion was manufactured by using the obtained extrusion-molded body composed of nine kinds of rubber compositions.
得られた空気入りタイヤを、それぞれサイズ１５×６Ｊのリムに組み、空気圧１５０ｋＰａとし、競技車両に装着し、テストドライバーがウェット条件のサーキットコース（１周２ｋｍ）を５周及びドライ条件のサーキットコース（１周２ｋｍ）を１０周走行させたときの周回毎のラップタイムを計測し、下記の判定方法によりウェットグリップ性能、走行初期のドライグリップ性能（走行前半のドライグリップ性能）及びドライグリップ性能の持続性（走行後半のドライグリップ性能）を評価し、得られた結果を表１に示した。 The obtained pneumatic tires are assembled on rims of size 15 x 6 J, and the air pressure is 150 kPa, mounted on the competition vehicle, the circuit course with wet conditions (1 lap 2 km) 5 laps and the circuit course with dry conditions Measure the lap time for each lap when driving 10 laps (1 lap 2 km), and maintain the wet grip performance, dry grip performance at the beginning of driving (dry grip performance in the first half of driving) and dry grip performance according to the following judgment methods. The results (dry grip performance in the latter half of running) were evaluated, and the results obtained are shown in Table 1.
ウェットグリップ性能
ウェット条件のサーキットコースを５周連続走行したときの５ラップ平均タイムを、比較例１の空気入りタイヤの平均タイムを基準タイムとし、以下の判定基準により評価した。評点が高いほどウェットグリップ性能が優れることを意味する。
５：平均ラップタイムが、基準タイムより０．５秒以上速い。
４：平均ラップタイムが、基準タイムより０．２秒以上０．５秒未満速い。
３：平均ラップタイムと基準タイムとの差が０．２秒未満の範囲内にある。
２：平均ラップタイムが、基準タイムより０．２秒以上０．５秒未満遅い。
１：平均ラップタイムが、基準タイムより０．５秒以上遅い。
Wet Grip Performance The 5-lap average time when the circuit course under wet conditions was continuously run for 5 laps was evaluated based on the following criteria, with the average time of the pneumatic tire of Comparative Example 1 as the reference time. A higher score means better wet grip performance.
5: The average lap time is 0.5 seconds or more faster than the reference time.
4: The average lap time is 0.2 seconds or more and less than 0.5 seconds faster than the reference time.
3: The difference between the average lap time and the reference time is within a range of less than 0.2 seconds.
2: The average lap time is 0.2 seconds or more and less than 0.5 seconds later than the reference time.
1: The average lap time is 0.5 seconds or more later than the reference time.
走行初期のドライグリップ性能（走行前半のドライグリップ性能）
ドライ条件のサーキットコースを１０周連続走行したときの１〜３ラップの平均タイムを、比較例１の空気入りタイヤの平均タイムを基準タイムとし、以下の判定基準により評価した。評点が高いほど走行初期からのドライグリップ性能が優れることを意味する。
５：平均ラップタイムが、基準タイムより０．５秒以上速い。
４：平均ラップタイムが、基準タイムより０．２秒以上０．５秒未満速い。
３：平均ラップタイムと基準タイムとの差が０．２秒未満の範囲内にある。
２：平均ラップタイムが、基準タイムより０．２秒以上０．５秒未満遅い。
１：平均ラップタイムが、基準タイムより０．５秒以上遅い。
Dry grip performance at the beginning of driving (dry grip performance in the first half of driving)
The average time of 1 to 3 laps when the circuit course under dry conditions was continuously run for 10 laps was evaluated according to the following criteria, using the average time of the pneumatic tire of Comparative Example 1 as the reference time. The higher the score, the better the dry grip performance from the beginning of driving.
5: The average lap time is 0.5 seconds or more faster than the reference time.
4: The average lap time is 0.2 seconds or more and less than 0.5 seconds faster than the reference time.
3: The difference between the average lap time and the reference time is within a range of less than 0.2 seconds.
2: The average lap time is 0.2 seconds or more and less than 0.5 seconds later than the reference time.
1: The average lap time is 0.5 seconds or more later than the reference time.
ドライグリップ性能の持続性（走行後半のドライグリップ性能）
ドライ条件のサーキットコースを１０周連続走行したときの８〜１０ラップの平均タイムを、比較例１の空気入りタイヤの平均タイムを基準タイムとし、以下の判定基準により評価した。評点が高いほどドライグリップ性能の持続性が優れることを意味する。
５：平均ラップタイムが、基準タイムより０．５秒以上速い。
４：平均ラップタイムが、基準タイムより０．２秒以上０．５秒未満速い。
３：平均ラップタイムと基準タイムとの差が０．２秒未満の範囲内にある。
２：平均ラップタイムが、基準タイムより０．２秒以上０．５秒未満遅い。
１：平均ラップタイムが、基準タイムより０．５秒以上遅い。
Persistence of dry grip performance (dry grip performance in the latter half of driving)
The average time of 8 to 10 laps when the circuit course under dry conditions was continuously run for 10 laps was evaluated according to the following criteria, using the average time of the pneumatic tire of Comparative Example 1 as the reference time. The higher the score, the better the durability of the dry grip performance.
5: The average lap time is 0.5 seconds or more faster than the reference time.
4: The average lap time is 0.2 seconds or more and less than 0.5 seconds faster than the reference time.
3: The difference between the average lap time and the reference time is within a range of less than 0.2 seconds.
2: The average lap time is 0.2 seconds or more and less than 0.5 seconds later than the reference time.
1: The average lap time is 0.5 seconds or more later than the reference time.
なお、表１，２において使用した原材料の種類を下記に示す。
ＳＢＲ１：スチレン−ブタジエンゴム、Ｔｇ＝−３１℃（旭化成社製Ｔｕｆｄｅｎｅ３３３５、原料ゴム１００重量部に対しアロマオイル３７．５重量部添加の油展品）
ＳＢＲ２：スチレン−ブタジエンゴム、Ｔｇ＝−１８℃（旭化成社製Ｔｕｆｄｅｎｅ４３５０、原料ゴム１００重量部に対しアロマオイル５０重量部添加の油展品）
ＳＢＲ３：スチレン−ブタジエンゴム、Ｔｇ＝−６℃（日本ゼオン社製Ｎｉｐｏｌ ＮＳ４１２、原料ゴム１００重量部に対しアロマオイル５０重量部添加の油展品）
カーボンブラック：東海カーボン社製シースト９
シリカ：ローディア社製Ｚｅｏｓｉｌ １６５ＭＰ
シランカップリング剤：Ｄｅｇｕｓｓａ社製Ｓｉ６９
ＤＥＧ：ジエチレングリコール、丸善石油化学社製ジエチレングリコール
アロマオイル：三共油化工業社製Ａ／Ｏ ＭＩＸ
老化防止剤：ＦＬＥＸＳＹＳ社製ＳＡＮＴＯＦＬＥＸ ６ＰＰＤ
亜鉛華：正同化学工業社製酸化亜鉛３種
ステアリン酸：日油社製ビーズステアリン酸ＹＲ
ＴＯＴ−Ｎ：テトラキス（２−エチルヘキシル）チウラムジスルフィド、大内新興化学工業社製ノクセラー ＴＯＴ−Ｎ
ＴＢｚＴＤ：テトラベンジルチウラムジスルフィド、ＦＬＥＸＳＹＳ社製ＰＥＲＫＡＣＩＴ ＴＢｚＴＤ
加硫促進剤：大内新興化学工業社製ノクセラー ＣＺ−Ｇ
硫黄：鶴見化学工業社製金華印油入微粉硫黄
The types of raw materials used in Tables 1 and 2 are shown below.
SBR1: Styrene-butadiene rubber, Tg = −31 ° C. (Tufdene 3335 manufactured by Asahi Kasei Co., Ltd., an oil exhibition product with 37.5 parts by weight of aroma oil added to 100 parts by weight of raw rubber)
SBR2: Styrene-butadiene rubber, Tg = −18 ° C. (Tufdene 4350 manufactured by Asahi Kasei Co., Ltd., oil-extended product with 50 parts by weight of aroma oil added to 100 parts by weight of raw rubber)
SBR3: Styrene-butadiene rubber, Tg = −6 ° C. (Nipol NS412 manufactured by Nippon Zeon Co., Ltd.)
Carbon Black: Toast Carbon Co., Ltd. Seast 9
Silica: Rhodia Zeosil 165MP
Silane coupling agent: Si69 manufactured by Degussa
DEG: Diethylene glycol, Maruzen Petrochemical Co., Ltd. diethylene glycol aroma oil: Sankyo Oil Chemical Co., Ltd. A / O MIX
Anti-aging agent: SANTOFLEX 6PPD manufactured by FLEXSYS
Zinc Hana: Zinc Oxide 3 types manufactured by Shodo Chemical Industry Co., Ltd. Stearic Acid: Beads Stearic Acid YR manufactured by NOF Corporation
TOT-N: Tetrakis (2-ethylhexyl) thiuram disulfide, Noxeller TOT-N manufactured by Ouchi Shinsei Chemical Industry Co., Ltd.
TBzTD: Tetrabenzylthiuram disulfide, PERKACIT TBzTD manufactured by FLEXSYS
Vulcanization accelerator: Noxeller CZ-G manufactured by Ouchi Shinko Chemical Industry Co., Ltd.
Sulfur: Fine powder sulfur with Jinhua seal oil manufactured by Tsurumi Chemical Co., Ltd.
Claims (3)
−１２ ≦ Ｔｇ×（Ｆｓ／（Ｆｓ＋Ｆｃ）） ≦ −８ （１）
（式中、Ｔｇはスチレンブタジエンゴムの平均ガラス転移温度［℃］、Ｆｓはスチレンブタジエンゴム１００重量部に対するシリカ配合量［重量部］、Ｆｃはスチレンブタジエンゴム１００重量部に対するカーボンブラック配合量［重量部］である。） While blending 80 to 150 parts by weight of silica and 10 to 70 parts by weight of carbon black with respect to 100 parts by weight of styrene butadiene rubber containing at least one styrene butadiene rubber, the total amount of silica and carbon black is 100 to 100 parts by weight. 170 parts by weight, a rubber composition containing 0.1 part by weight or more and less than 1.0 part by weight of a thiuram vulcanization accelerator selected from tetrakis (2-ethylhexyl) thiuram disulfide and tetrabenzylthiuram disulfide, the styrene The average glass transition temperature Tg of butadiene rubber is −19 ° C. to −10 ° C. , and the average glass transition temperature Tg, silica blending amount Fs, and carbon black blending amount Fc satisfy the relationship of the following formula (1). Rubber composition.
−12 ≦ Tg × (Fs / (Fs + Fc)) ≦ −8 (1)
(Wherein Tg is the average glass transition temperature [° C.] of the styrene butadiene rubber, Fs is the silica blending amount [part by weight] with respect to 100 parts by weight of the styrene butadiene rubber, and Fc is the blending amount of carbon black with respect to 100 parts by weight of the styrene butadiene rubber [weight] Part].)
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