JP5597648B2 - フッ素化液を用いる水の前処理ユニット - Google Patents

Description

本発明は、特に熱処理および／またはイオン処理による、水、詳細には塩水の前処理のためのユニットに関する。

淡水はますます不足して来ているので、塩水（海水、汽水、ブライン）を脱塩するためのプロセスは、これまで以上に求められてきている。しかし、このようなプロセスに関連するコストは、高いままであって、それらの環境的な影響を伴う。既存のプロセスは、これまで以上に高価な技術（物理的、化学的、生物学的および／または膜プロセス）を使用する頻度が高い。このような技術を改善するための１つの解決法は、淡水への塩水の変換の度合を有意に増大することであろう。しかし、塩水、特に海水の前処理のための今日のプロセスでは、スケーリングする塩の存在に起因してこの変換の度合が５０％を超えて増大することは現在不可能である。「塩水の淡水への変換の度合(degree of conversion)」という用語は、塩水の処理ユニットあたりに生成される淡水の画分を意味する。この変換度合を増大することによって以下が可能になるであろう：
・淡水の相対的生成の増大；
・前処理すべき塩水の相対量の減少；
・脱塩ユニットの大きさの減少；
・脱塩に関連するエネルギー消費の減少；および
・流出液をより安価にするように流出液中の塩の量を増大することによって産生されるブラインの量の減少；ならびに熱および／または化学汚染の低下に起因する環状的影響の減少。

このように変換の度合を増大することが不可能であることは、主に、カルシウム塩およびマグネシウム塩に関連するスケーリングの問題に起因する。この塩のいくつかは、低い溶解度を有し、そして他の塩は、逆溶解度を有する：それらは、温度が高すぎるとすぐに沈殿する。さらに、海水に関しては、塩、例えば、ＣａＣＯ_３、Ｍｇ（ＯＨ）_２、またはＣａＳＯ_４沈殿物は、変換の度合が５０％超に達すればすぐに大気温度で沈殿し、これが、臨界段階に相当する（ここで、濃縮物の塩の濃度は、供給流量の濃度の倍である）。装置のスケーリングによって、流動セクションの減少、熱交換器の熱移動係数の低下、および／または膜の細孔の閉塞が生じる。

スケーリングに対抗するには、種々の処理が提唱されている：
・消石灰(lime)Ｃａ（ＯＨ）_２を用いる炭素除去：その前処理プロセスは、消石灰の取扱および使用に固有の不利益を被る。さらに、２倍程度多いＣａＣＯ_３塩が沈殿され、そのため、処理すべきスラッジの容積も２倍になる。そのプロセスは、それがまた、排除困難な炭酸マグネシウムも生じるという点、および処理すべき水に存在する他のイオンを沈殿させるために、Ｎａ_２ＣＯ_３などの他の化合物を添加することによって完了しなければならない頻度が高いという点で不満足である；
・酸炭素除去(acid decarbonization)；上記のとおり、その技術は、強力な酸（Ｈ_２ＳＯ_４、ＨＣｌなど）の操作および定期的な添加に関連する不利益を被る。さらに、これは、防蝕剤の使用を要し、そのため、費用および化学的汚染が増大する；
・シーディング(seeding)：その技術は、処理すべき水に導入されている結晶シード上にスケーリングを沈着させるものである。これは、閉塞の間に固化のリスクを招き、これによっておそらく、その開発がないことが説明される；
・樹脂軟水化(resin softening)：この技術では、カルシウムイオンＣａ^２＋、およびＭｇ^２＋は、イオン交換樹脂を用いて置き換えられ、それらの樹脂は、その後再生される。そのプロセスの不利な点は、その使用が一般に不連続なサイクル中にあること、低い樹脂結合および再生率、ならびに設置費用が高いことである；
・脱スケーリング物の使用：その技術は、最も広範であって、スケーリングの沈着を回避するかまたは最小化するための、極めて低用量（２〜３ｐｐｍ［百万分の一］）のポリホスフェート、オルガノホスフェート、またはカルボキシリックポリマーの注入から構成される。これは、脱スケーリング組成物を取り扱うことおよび投与すること、ならびに７０℃を超える温度に対して耐性が低いことのせいで不利益を被る。さらに、それらの組成物は、生物有機体によるファウリング（付着）を増大し得、かつ水変換の度合を有意に増大できない。

ファウリング(fouling)現象に対抗するため、浄化(clarification)液および濾過液も存在する。「ファウリング」という用語は、導管の壁上のスラッジのゲル状の蓄積を意味し、これは、水中に存在する生物体の生物学的活性から生じる。それらの解決法は一般には、サンドフィルター、マルチ・チューブ・フィルター、限外濾過または精密濾過、凝固および凝結、デカンテーションおよびショック塩素化酸化処理を用いて構成される。

結局、溶存した二酸素(dioxygen)および二酸化炭素の存在から、高い塩化物イオン含量から、高い水伝導率から、または汚染から生じる腐蝕に対抗するため、脱気装置の使用、酸炭素除去（Ｈ_２ＳＯ_４、ＨＣｌ)、高圧循環中の金属としてのステンレス鋼の使用、および化学的消泡剤の使用を含めて、種々の技術が用いられ得る。

これらの全ての解決法は、環境中への放出の前の、取扱および処理に関して問題である化合物の使用を要する。さらに、生じるコストがかなりかさむ。

従って、本発明は、特定のイオンを抽出するため、および／またはスケーリングの沈殿を妨げ、一方で有用な化学的試薬の使用を最小化する、炭酸塩（または硫酸塩）型の軽金属（アルカリ金属、またはアルカリ土類金属、ベリリウム、アルミニウム、マグネシウム）の特定の塩の制御された沈殿のために、直接接触交換器を用いることによって、淡水へ処理すべき水の変換の度合の有意な増大を提供し得る前処理ユニットを提供する。

直接接触交換器は、２つの液体を隔てる物理的壁の非存在下で２つの液体の間の移動を確保する工業的デバイスを構成する。この移動は、詳細には熱の移動（直接接触熱交換器）および／またはイオンの移動（直接接触イオン交換器）であり得る。実際には、直接接触熱交換器および／または直接接触イオン交換器は、フッ素化相と処理すべき水との間で熱移動および／またはイオン移動を行うものである。「処理すべき水」という用語は、塩水（海水、汽水、ブライン）および流出物（ヒトの活動から直接または間接的に生じる汚染物および鉱物または生物学的不純物を有する水）を意味する。有利には、本発明の交換器は特に、炭化水素によって汚染された水の処理に適している。交換器は、例えば、カラムを備える。

さらに詳細には、本発明によれば、水、詳細には、塩水の前処理のためのユニットが提供され、このユニットは、直接の接触交換器を備え、ここでは連続または分散のフッ素化相が、１．２５を超える密度の水と混和性でないフッ素化液を含む。好ましくは、直接接触交換器は、熱交換器および／またはイオン交換器である。用いられるフッ素化相次第で、フッ素化相と処理すべき水との間で行われる移動は、熱移動であっても、もしくはイオン移動であっても、または熱およびイオン移動が同時であってもよい。

水と混和性でないフッ素化液とは、例えば、疎水性である。

本発明の前処理ユニットを用いて、少なくとも一部は、化学的前処理を置き換える、特に効率的である熱前処理の使用によって、脱塩プロセスにおける淡水への変換の度合を実質的に改善し得る。

直接接触熱交換器を用いることは、処理すべき水の温度が以下を保証するのに十分上昇され得ることを意味する：
・二酸素（酸素分子）、二窒素（窒素分子）または二酸化炭素などの非凝縮ガスを除去するためのその水の自然な脱気；
・ＣａＣＯ_３、Ｍｇ（ＯＨ）_２、ＣａＳＯ_４型の逆溶解度塩の沈殿；
・ＣａＦ_２、ＢａＳＯ_４、ＳｒＳＯ_４などの、この温度で低溶解性である塩の沈殿；
・生物学的機能を維持可能であるには高すぎる温度で十分な時間滞留させることによる好気性または嫌気性の微生物の死滅；
・溶存した揮発性有機化合物のエバポレーション
これらの現象の結果は、二酸素または二酸化炭素などの腐食性ガスの存在に起因した腐食による問題を回避すること、ファウリングを回避すること、および上記の全てであって、プロセスの工程において炭酸塩硬度に関連する塩を沈殿することであり、ここでは、前述の沈殿はデバイスに影響しない。

詳細には、この前処理ユニットを用いれば、より高温で作動する下流のプロセス、例えば、多重蒸留法(multiple distillation)（ＭＥＤ）、多段フラッシュ蒸留法(multistage flash distillation)（ＭＳＦ）または膜蒸留法を、改善された生産性およびエネルギー効率で行うことが可能になり得る。本発明の前処理ユニットと組み合わせたこのようなプロセスによって、５０％を超え、かつ可能性としては最大９０％までという変換の度合までチャンスが得られる。

さらに、フッ素化熱交換液と処理すべき水との間の特定の界面張力を有する水と混和性でない高密度の前述のフッ素化液の組み合わせは、この沈殿した塩が、この２つの相の境界で浮遊し得ることを意味する。従って前述の塩は交換器または結晶化タンクで容易に回収できる。

イオン交換器の使用とは、イオンを負荷した(laden)水を前処理する場合には（直接接触イオン交換器が吸収交換器である場合）、イオンが、イオンを負荷された処理すべき水からフッ素化合相に交換され得ることを意味する。従って、前処理した水は、処理すべき水からフッ素化相へのイオン交換または抽出の関数として軟水にされるか、および／または脱塩される。

イオン交換器を用いるとはまた、イオンを負荷されたフッ素化相を再生する場合（直接接触イオン交換器が、再生交換器である場合）、イオンは、イオンを負荷されたフッ素化相から再生水へ交換され得ることを意味する。従って、このフッ素化相は、そのイオンを枯渇されて、イオンを負荷された水の前処理のためのフッ素化相として機能するように再使用されてもよい。

有利には、水と混和性でないフッ素化液は、１以下の実数値に等しいｍ／ｐ比で規定され、ここで「ｍ」および「ｐ」は、水と混和性でないフッ素化液の分子に含まれる水素原子の数およびフッ素原子の数である.
好ましくは、フッ素化相の水と混和性でないフッ素化液は、実験式Ｃ_ｎＨ_ｍＦ_ｐＮ_ｑＯ_ｘＳ_ｙを有する化合物であり、ここで：
・Ｃ、Ｈ、Ｆ、Ｎ、Ｏ、Ｓはそれぞれ、炭素、水素、フッ素、窒素、酸素およびイオウの原子に相当し；
・ｎは、３〜２５の範囲、好ましくは、３〜１２の範囲の整数であり（境界値を含む）；
・ｍは、０〜２７の範囲、好ましくは、０〜２０の範囲の整数であり（境界値を含む）；
・ｐは、５〜５４の範囲、好ましくは、５〜２７の範囲の整数であり（境界値を含む）；
・ｑは、０〜６の範囲、好ましくは、０〜３の範囲の整数であり（境界値を含む）；かつ
・ｘは、０〜１０の範囲、好ましくは、０〜７の範囲の整数であり（境界値を含む）；
・ｙは、０〜６の範囲、好ましくは、０〜３の範囲の整数である（境界値を含む）。

詳細には、本発明は、以下のファミリーのうちの１つに属する液体を目的とする：
ペルフルオロカーボン（ＰＦＣ）またはヒドロフルオロカーボン（ＨＦＣ）液およびそれらの誘導体およびイオン液。

さらに詳細には、本発明は、ペルフルオロエーテル類（ＰＦＥ）、ヒドロフルオロエーテル類（ＨＦＥ）、ペルフルオロポリエーテル類（ＰＦＰＥ）、ヒドロフルオロポリエーテル類（ＨＦＰＥ）、ペルフルオロ化アミン類（ＰＦＡ）、好ましくは三元の（ＰＦＴＡ）、ヒドロフルオロ化アミン類（ＨＦＡ）、好ましくは三元の(ternary)（ＨＦＴＡ）、ペルフルオロ化ポリアミン類（ＰＦＰＡ）、ヒドロフルオロ化ポリアミン類（ＨＦＰＡ）、ペルフルオロチオエーテル類（ＰＦＴＥ）、ヒドロフルオロチオエーテル類（ＨＦＴＥ）、ペルフルオロポリチオエーテル類（ＰＦＰＴＥ）、ヒドロフルオロポリチオエーテル類（ＨＦＰＴＥ）、ヒドロフルオロチオエーテルアミン類（ＨＦＴＥＡ）、ペルフルオロアザシクロヘキサン類、ペルフルオロエーテルアミン類、ヒドロフルオロエーテルアミン類（ＨＦＥＡ）、ペルフルオロチオエーテルアミン類、ペルフルオロエチレンアルコール類、ペルフルオロシクロヘキサン類、ヒドロフルオロシクロヘキサン類、ペルフルオロデカリン類、ペルフルオロシクロエーテル類、ヒドロフルオロシクロエーテル類、ペルフルオロシクロチオエーテル類、ヒドロフルオロシクロチオエーテル類および疎水性イオン液（これはビス（トリフルオロメチルスルホニル）イミドイオン類（ＴＦ２Ｎ⁻）に基づく場合がある）を目的としている。

前述のペルフルオロ化またはヒドロフルオロ化分子は、直鎖または分岐した炭素鎖を有し得る。好ましくは、前述の分子は、最大の沸点を上昇し、かつ水との混和性を最小化するための直鎖状の炭素鎖を有する。有利には、任意の水素原子を、好ましくは、酸官能基もしくはアミン官能基上に、またはデフォールト(default)として、１つまたは２つの炭素原子を含む炭素鎖上に置く。

このような熱交換液を用いることは、処理すべき水との最大の熱移動があることを意味する。さらに前述の液体は、非毒性、非可燃性、不活性、オゾン層親和性、非極性もしくはわずかに極性、無色でかつ無臭、または非生体蓄積性および生分解性でさえある。

「ペルフルオロカーボン類」という用語は、実験式Ｃ_ｎＦ_ｐを有する化合物を意味し、ここでＣ、ｎ、Ｆおよびｐは上記のとおりである。

さらに詳細には、「ペルフルオロカーボン誘導体」という用語は、窒素、酸素および／またはイオウから選択される少なくとも１つのヘテロ原子で置換されるペルフルオロカーボン化合物を意味する。従って、それらは、実験式Ｃ_ｎＦ_ｐＮ_ｑ、Ｃ_ｎＦ_ｐＯ_ｘ、Ｃ_ｎＦ_ｐＳ_ｙ、Ｃ_ｎＦ_ｐＮ_ｑＯ_ｘ、Ｃ_ｎＦ_ｐＯ_ｘＳ_ｙ、Ｃ_ｎＦ_ｐＮ_ｑＳ_ｙ、Ｃ_ｎＦ_ｐＮ_ｑＯ_ｘＳ_ｙを有する化合物であり、ここでＣ、Ｆ、Ｎ、Ｏ、Ｓ、ｎ、ｐ、ｑ、ｘ、ｙは上記のとおりである。さらに好ましくは、それらは、ペルフルオロシクロヘキサン類、ペルフルオロデカリン類、ペルフルオロアルキルアミン類、−ジアルキルアミン類または−トリアルキルアミン類、ペルフルオロエーテル類、ペルフルオロシクロエーテル類、ペルフルオロポリエーテル、ペルフルオロチオエーテル類、またはペルフルオロポリチオエーテル類である。

好ましくは、フッ素化相の液体は、全体的な加温現象におけるそれらの関与に特に関して、比較的低い環境への影響のために、フッ化水素化液（またはヒドロフルオロカーボン類）から選択される。

「ヒドロフルオロカーボン類」という用語は、実験式Ｃ_ｎＨ_ｍＦ_ｐを有する化合物を意味し、ここでＣ、Ｈ、Ｆ、ｎ、ｍおよびｐは上記のとおりである。

好ましくは、フッ素化相の液体は、ヒドロフルオロカーボン化合物または誘導体を含む。

「ヒドロフルオロカーボン誘導体」という用語は、窒素、酸素、および／またはイオウから選択される少なくとも１つのヘテロ原子を含むヒドロフルオロカーボン化合物を意味する。さらに詳細には、それらは、実験式Ｃ_ｎＨ_ｍＦ_ｐＮ_ｑ、Ｃ_ｎＨ_ｍＦ_ｐＯ_ｘ、Ｃ_ｎＨ_ｍＦ_ｐＳ_ｙ、Ｃ_ｎＨ_ｍＦ_ｐＯ_ｘＳ_ｙ、Ｃ_ｎＨ_ｍＦ_ｐＮ_ｑＳ_ｙ、Ｃ_ｎＨ_ｍＦ_ｐＮ_ｑＯ_ｘおよびＣ_ｎＨ_ｍＦ_ｐＮ_ｑＯ_ｘＳ_ｙを有する化合物であり、ここでＣ、Ｈ、Ｆ、Ｎ、Ｏ、Ｓおよびｎ、ｍ、ｐ、ｑ、ｘ、ｙは上記のとおりである。好ましくは、前述の化合物は、ヒドロフルオロシクロヘキサン、ヒドロフルオロデカリン類、ヒドロフルオロエーテル類、ヒドロフルオロシクロエーテル類、ヒドロフルオロポリエーテル類、ヒドロフルオロチオエーテル類、ヒドロフルオロポリチオエーテル類、ヒドロフルオロアルキルアミン類、ヒドロフルオロジアルキルアミン類、ヒドロフルオロポリアルキルアミン類、ヒドロフルオロヒドラジン類、ヒドロフルオロチオエーテルアルキルアミン類、ヒドロフルオロエーテルアミン類、ヒドロフルオロエーテルポリアミン類およびイオン性の液体である。

好ましくは、水素およびフッ素に関して飽和されているペルフルオロカーボン類およびヒドロフルオロカーボン類が選択される。好ましくは、この化合物は、上記のようにｍ、ｐ、ｎおよびｑについて以下であるように選択される：
・ｍ＋ｐ＝２ｎ＋ｑ＋２（環を含まない化合物について）；
・ｍ＋ｐ＝２ｎ＋ｑ（環または酸素もしくはイオウとの二重結合を含む化合物について）；および
・ｍ＋ｐ＝２ｎ＋ｑ（２つの環または酸素もしくはイオウとの２つの二重結合を含む化合物について、あるいは１つの環および酸素もしくはイオウとの１つの二重結合を含む化合物について）。

本発明による好ましい化合物は、下の実施例１の表１に詳細に記載される（「疎水性フッ素化液」）。

一実施形態では、この交換器は、イオン交換器であって、ここでこのフッ素化相はさらに、フッ素化イオン交換液を含み、この液体は、１つ以上のイオン性および／または非イオン性のフッ素化界面活性剤（単数または複数）を含んでいる。好ましくは、このフッ素化イオン交換液は、１つ以上のイオン性および／または非イオン性フッ素化界面活性剤（単数または複数）によって構成される。この実施形態では、水と混和性でないフッ素化液は、溶媒としてのその機能のために主に用いられるが、その熱交換機能について用いられるのではない。その結果、フッ素化相は連続状または分散状である。

別の実施形態では、この交換器は、イオンおよび熱についての交換器、すなわち、熱交換器およびイオン交換器である。次いで、水と混和性でないフッ素化液を、その熱交換機能および溶媒機能のために用いる。このような状況のもとでは、フッ素化相は、連続状である。

非イオン性フッ素化界面活性剤は、イオン交換機能と、フッ素化相中の水滴の凝集(coalescence)を制限する機能とを同時に行い得る。フッ素化相が、複数の非イオン性フッ素化界面活性剤を含む場合、各々の非イオン性フッ素化界面活性剤は同時に、イオン交換の機能と、フッ素化相中の水滴の凝集を制限する機能とを同時に行い得る。非イオン性フッ素化界面活性剤は、イオン交換の機能、またはフッ素化相中の水滴の凝集を制限する機能を単独で実現し得る。フッ素化相が、複数の非イオン性フッ素化界面活性剤を含む場合、各々の非イオン性フッ素化界面活性剤は、イオン交換の機能、またはフッ素化相中の水滴の凝集を制限する機能を単独で実行し得る。最終的に、１つ以上の非イオン性界面活性剤は、イオン交換の機能、またはフッ素化相中の水滴の凝集を制限する機能を単独で実現し得るが、１つ以上の非イオン性界面活性剤は同時に、イオン交換の機能と、フッ素化相中の水滴の凝集を制限する機能とを実行し得る。

処理すべき水の中のイオンを前処理に供する場合（例えば、吸収による）、イオン性および／または非イオン性のフッ素化界面活性剤は、交換またはイオン抽出の機能、すなわち、処理すべき水からフッ素化相中へのイオンの交換または抽出を実行し得る。対照的に、イオンを負荷されたフッ素化相を再生に供する場合、例えば、処理すべき水の中のイオンの処理から誘導される、イオンを負荷されたフッ素化相、イオン性および／または非イオン性フッ素化界面活性剤は、フッ素化相を再生するために、イオンを負荷されたフッ素化相から再生水へのイオンの交換または抽出の機能を実行する。

好ましい実施形態では、フッ素化相は、０．５％〜３０％（重量）のイオン性フッ素化界面活性剤および／または非イオン性フッ素化界面活性剤、好ましくは１％〜５％（境界値を含む）のイオン性フッ素化界面活性剤および／または非イオン性フッ素化界面活性剤を含む。

好ましくは、フッ素化イオン交換液は、陰イオン性フッ素化交換液（または界面活性剤）（ＡＦＥＬ）および／または陽イオン性フッ素化交換液（または界面活性剤）（ＣＦＥＬ）を含む。種々の場合に、このフッ素化イオン交換液は、複数のＡＦＥＬおよび／またはＣＦＥＬを含む。このような化合物は、例えば、ペルフルオロ化カルボン酸塩類（ペルフルオロカルボキシラート）、フッ化水素化カルボン酸塩類、ペルフルオロ化アルコキシド塩類（ペルフルオロアルコキシド）、フッ化水素化アルコキシド塩類、ペルフルオロ化ジアルコキシド塩類（ペルフルオロジアルコキシド）、フッ化水素化ジアルコキシド塩類、ペルフルオロ化カルボキシイミデート塩類（ペルフルオロカルボキシイミデート）、フッ化水素化カルボキシイミデート塩類、ペルフルオロ化スルホン酸塩類（ペルフルオロスルホン酸塩類）、フッ化水素化スルホン酸塩類、ペルフルオロ化硫酸塩類（ペルフルオロ硫酸塩類）、フッ化水素化硫酸塩類、ペルフルオロ化エーテルスルホン酸塩類（ペルフルオロエーテルスルホン酸塩類）、フッ化水素化スルホン酸塩エーテル塩類、ペルフルオロ化アルキルアンモニウム塩類（ペルフルオロアルキルアンモニウム）、フッ化水素化アルキルアンモニウム塩類、ペルフルオロ化ジアルキルイミダゾリウム塩類（ペルフルオロジアルキルイミダゾリウム）、フッ化水素化ジアルキルイミダゾリウム塩類、ペルフルオロ化アルキルホスホニウム塩類（ペルフルオロアルキルホスホニウム）、フッ化水素化アルキルホスホニウム塩類、ペルフルオロ化ジアルキルオキサゾリジニウム塩類（ペルフルオロジアルキルオキサゾリジニウム）、フッ化水素化ジアルキルオキサゾリジニウム塩類、ペルフルオロ化ジアルキル−１−アザ−３，５−ジオキサシクロヘキサン塩類（ペルフルオロジアルキル−１−アザ−３，５−ジオキサシクロヘキサン）、フッ化水素化ジアルキル−１−アザ−３，５−ジオキサシクロヘキサン塩類、ペルフルオロ化アルキルホウ酸塩類（ペルフルオロホウ酸塩類）、フッ化水素化アルキルホウ酸塩類、ペルフルオロ化ジアルキルジボラシクロペンタジエン塩類（ペルフルオロジアルキルジボラシクロペンタジエン）、フッ化水素化ジアルキルジボラシクロペンタジエン塩類、ペルフルオロ化ジアルキルオキサボラリジニウム塩類（ペルフロロジアルキルオキサボラリジニウム）、フッ化水素化ジアルキルオキサボラリジニウム塩類、ペルフルオロ化ジアルキル−１−ボラ−３，５−ジオキサシクロヘキサン塩類（ペルフルオロジアルキル−１−ボラ−３、５−ジオキサシクロヘキサン）、およびフッ化水素化ジアルキル−１−ボラ−３，５−ジオキサシクロヘキサン塩類から選択され得る。例えば、実施例３は、イオン性フッ素化界面活性剤のリストを含む。

好ましくは、非イオン性フッ素化界面活性剤は、フッ化水素化またはペルフルオロ化クラウンエーテル類、ペルフルオロアルデヒド類、ヒドロフルオロアルデヒド類、ヒドロフルオロエーテルアルデヒド類、およびヒドロフルオロチオエーテルアルデヒド類から選択される。その例は、実施例２に示す。

有利には、イオンの交換または抽出のためのイオン性および／または非イオン性のフッ素化界面活性剤は、１以下の実数値に等しいａ／ｂ比で規定され、ここで「ａ」および「ｂ」は、該イオン性および／または非イオン性フッ素化界面活性剤に含まれる水素原子の数およびフッ素原子の数である。従って、このようなフッ素化界面活性剤は、比較的低い可燃性および比較的高い溶解度を、フッ素化相の水と混和性でないフッ素化液中で有しており、これが次に、溶媒および／または熱交換液として機能する。

好ましくは：
・陰イオン性フッ素化交換液は、窒素および／またはリンおよび／または酸素および／またはイオウのヘテロ原子を含んでいる陽イオン性の極性ヘッドを含む；そして
・陽イオン性フッ素化交換液は、ホウ素および／またはアルミニウムおよび／または酸素および／またはイオウのヘテロ原子を含む陰イオン性の極性ヘッドを含む。

このような陰イオン性および陽イオン性のフッ素化交換液を用いて、フッ素化交換液および処理すべき水から抽出されたイオンによって構成される対の沈殿を回避してもよい。

図４は、イオン交換の起点での現象を図示する。詳細には、これは、陽イオン性フッ素化交換液（ＣＦＥＬ）を含んでいる２〜３％のイオン性フッ素化界面活性剤が溶解されている疎水性フッ素化液（ＨＦＬ）中に浸された、少なくともナトリウムイオンおよびカルシウムイオンを含む水滴に相当する。このような交換液は、親水性の陰イオン性ヘッドを有する高度にフッ素化された、疎水性の鎖を含む。陰イオン性ヘッドを有するこの界面活性剤は、水−ＨＦＬの界面がそれ自体の位置である。ＨＦＬ中の水滴の向流の動きの間、これは、陰イオン性ヘッドを有する界面活性剤の多くの分子と接触し、これによって陰イオン性ヘッドを有するこの界面活性剤と水との間の、水−ＨＦＬ界面で陽イオンの交換が可能になる。処理すべき水のイオンの前処理（例えば、吸収による）では（直接接触イオン交換器が吸収交換器である場合）、例えば、ＨＦＬ中では可溶性であるが、水中では可溶性でない陰イオンヘッドを有する前述の界面活性剤を介する、フッ素化相と水との間の陽イオンの交換によって、水からのカルシウム陽イオンの抽出がある。対照的に、イオンを負荷されたフッ素化相の再生では（直接接触イオン交換器が再生交換器である場合）、カルシウムが再生水に添加される。

この種類のフッ素化イオン交換液を含むフッ素化相の使用は、二価の陽イオン（Ｃａ^２＋、Ｍｇ^２＋、Ｓｒ^２＋、Ｂａ^２＋など）および三価の陽イオン、ならびに処理すべき水に存在する可能性のある金属（Ｆｅ^２＋、Ｍｎ^２＋、Ｚｎ^２＋など）を排除し得る。詳細には、水の硬度を担うイオンおよび有害金属はこのように抽出される。以下の反応が例として提供され得る：

図５は、陰イオン性フッ素化交換液（ＡＦＥＬ）を含んでいる２〜３％のイオン性フッ素化界面活性剤が溶解されている同じ疎水性フッ素化液（ＨＦＬ）に浸漬された少なくとも炭酸塩イオンを含む水滴と同じ現象を示す。この交換液は、陽イオン性親水性ヘッドを有する高度フッ素化疎水性鎖を含む。図４と同じ方式で、水−ＨＦＬ界面でそれ自体の陽イオン性ヘッド位置を有する界面活性剤および陰イオン交換が、陽イオン性ヘッドを有する前述の界面活性剤と水との間の水−ＨＦＬ界面で観察される。処理すべき水のイオンの前処理（例えば、吸収による）の場合、（直接接触イオン交換器が吸収交換器である場合）、例えば、ＨＦＬ中では可溶性であるが、水中では可溶性でない、陽イオンヘッドを有する前述の界面活性剤を介する、フッ素化相と水との間の陰イオンの交換によって、水からの炭酸塩イオンの抽出がある。対照的に、イオンを負荷されたフッ素化相の再生では（直接接触イオン交換器が再生交換器である場合）、炭酸塩イオンが再生水に添加される。

この種類のフッ素化イオン交換液を含むフッ素化相の使用は、水の硬度を主に担う一価の陰イオン（ＮＯ_３ ⁻）および二価の陰イオン（Ｃｏ_３ ^２−、ＳＯ_４ ^２−など）が排除され得ることを意味する。以下の反応が例として提供され得る：

図６は、陽イオン性フッ素化交換液（ＣＦＥＬ）および陰イオン性フッ素化交換液（ＡＦＥＬ）を同時に用いるイオン交換を図示する。連続相における電気的中立状態を確立するため、ＣＦＥＬおよびＡＦＥＬは、フッ素化相におけるイオン交換対において一緒に会合する(associate)。イオン交換器のこれらの対は、水−ＨＦＬの界面にそれ自身が位置し、そしてそれぞれＣＦＥＬおよびＡＦＥＬの処理すべき水中の陽イオンおよび陰イオンに対する親和性が大きいことによって、それらは、それぞれ、ＣＥＦＬとＡＦＥＬとの間の水−ＨＦＬの界面および処理すべき水の中の陽イオンと陰イオンで解離してかつ交換を可能にする。処理すべき水中のイオンの前処理（例えば、吸収による）によれば（直接接触イオン交換器が吸収交換器である場合）、陽イオンおよび陰イオンは、ＨＦＬには溶解性であるが、水には不溶性である前述の交換器イオンを介して水から抽出される。対照的に、イオンを負荷されたフッ素化相の再生によれば（直接接触イオン交換器が再生交換器である場合）、陽イオンおよび陰イオンが水に添加される。

この種類のイオン交換液を含むフッ素化相の使用は、一価、二価、および三価の陽イオンおよび陰イオンが水から抽出され得るということを意味する。脱塩および／または水の硬度を低下するために用いられ得る反応の例は、以下のとおりである：

非イオン性フッ素化交換液（ＮＩＦＥＬ）を単独で、または１つ以上のＡＦＥＬまたはＣＦＥＬと組み合わせて用いることも可能である。ＮＩＦＥＬは、イオン錯体形成によって水相からフッ素化相へイオンを交換または抽出する。ＮＩＦＥＬでは、水を脱塩するためおよび／または水の硬度を減少するために以下の反応が行われ得る：

別の実施形態では、この交換器は、熱交換器であって、ここではフッ素化相はさらに、非イオン性フッ素化界面活性剤を含む。好ましくは、このフッ素化相は、連続状である。非イオン性フッ素化界面活性剤は、フッ素化相に分散された塩水の水滴によって構成される二相混合物を安定化し得、かつ熱交換を促進し得るが、一方で、フッ素化相における水滴の合体は制限する。非イオン性フッ素化界面活性剤のリストを実施例２の表２に示す。

有利には、非イオン性フッ素化界面活性剤は、１以下の実数値に等しいｅ／ｆ比で規定され、ここで「ｅ」および「ｆ」は、非イオン性フッ素化界面活性剤の分子に含まれる水素原子の数およびフッ素原子の数である。

好ましくは、連続フッ素化相は、非イオン性界面活性剤の０．５％〜３０％（容積あたり）、好ましくは、非イオン性界面活性剤の１％〜５％（境界値を含む）を含む。

有利には、本発明の前処理ユニットは、結晶化ユニットを備える。この結晶化ユニットは、例えば、シーディングまたは凝固剤および沈下(settling)の有無による飽和結晶化タンクの形態をとる。

好ましくは、本発明の前処理ユニットの直接接触熱交換器は、連続相を再循環するためのデバイスを備える。この再循環デバイスは、消費の節減も、熱エネルギーの節減も両方可能である。フッ素化相が、イオン性ヘッドを有する少なくとも１つのフッ素化液を含む場合、この再循環デバイスはまた、イオン交換ヘッドを有するフッ素化合物液再生のためのデバイスを備える。この再生デバイスは好ましくは、逆反応が行われている前処理または脱塩システムに由来する処理水またはブラインの少なくとも一部を使用する直接接触再生カラムである。

さらに詳細には、直接接触熱交換器は、２つの部分（処理すべき水を冷却するための冷却部分、および処理すべき水を加熱するための加熱部分）から構成され、この加熱部分で冷却される連続フッ素化相は、この冷却部分で加熱される連続フッ素化相として再使用される。

本発明の前処理ユニットは、少なくとも２つの方式で機能し得る：
・第一の「ホット」方式、すなわち、カラムに熱を提供するコレクターが、８０℃〜２００℃の大きさの温度で作動する。この最初の方式では、処理すべき水は、圧力下で大気温度（１５℃〜３０℃）で導入され、そして連続フッ素化相の液体での熱交換によって加熱され（この加熱によって、塩の沈殿、または水−ＨＦＬ界面のイオンの間の平衡の動きおよび任意のガスの排気が可能になる）、次いで、冷却されて、大気温度に戻り、その後に脱塩ユニットに送られる；ならびに
・第二の「コールド」方式、すなわち、カラムに熱を提供するコレクターが、−４℃〜１０℃の大きさの温度で作動する。この第二の方式では、処理すべき水は、大気温度で交換器に導入され、ここで冷却されて、０℃未満の塩水の凝固温度に達する。次いで、これは、このコールド（水を凍結することによる）中で作動する脱塩ユニットへ送られ、その後に、交換器中に再注入されて、連続フッ素化相の液体によって加熱され、大気温度で放出される。

高温で作動する直接接触熱交換器では、結晶化ユニットは、フッ素化相と処理すべき水との界面で浮遊する沈殿した塩を回収し得る。

本発明による前処理ユニットを使用する水の前処理のためのプロセスもまた、提唱され、以下の工程を包含する：
・上行する水と下行するフッ素化相との間で向流熱交換および／またはイオン交換を行うために、交換器の一部の上端にフッ素化相を導入する工程、および交換器の一部の下端に水を導入する工程；ならびに
・前処理した水を回収する工程。

好ましくは、このプロセスは、水の圧縮の工程を包含してもよく、圧縮は、所定の圧力で生じる。さらに、水は減圧下で、例えば、水滴の形態で導入され得る。

１つの実現では、このプロセスはさらに、フッ素化相を連続相で導入する工程を包含し、ここでは水は分散相で導入される。このプロセスを熱および／またはイオン交換器で用いる。

さらに詳細には、熱交換器として機能する交換器では、このプロセスは、以下の工程を包含する：
・上行する分散した水と下行する連続フッ素化相との間で向流熱交換を行うために、交換器の一部の上端に連続相でフッ素化相を導入する工程、および交換器部分の下端に水を大気温度において分散相で、例えば、水滴の形態で導入する工程；ならびに
・この水を結晶化ユニットに送る工程。

このプロセスはさらに、以下の工程を包含し得る：
・処理すべき水を圧縮する工程であって、圧縮は所定の圧力で行う工程；ならびに
・上行する分散した水と下行する連続フッ素化相との間で向流熱交換を行うために、他の交換器部分の下部に、例えば、圧力下で、分散状で水を導入する工程；ならびに
・大気温度で水を回収する工程。

有利には、水の圧力は、１〜１５バール（絶対圧）(bar abs)の範囲である。

別の実施では、このプロセスはさらに、フッ素化相を分散相で導入する工程を包含し、ここでは水は連続的に導入される。このプロセスはイオン交換器単独で用いられる。

さらに、このプロセスが、イオン交換器を備える前処理ユニットを使用する場合、このプロセスはさらに、以下の工程を包含し得る：
・前処理交換器と名づけられた、第一の交換器の下端で得られるフッ素化相を回収する工程；
・前処理ユニットの再生交換器と名づけられた第二の交換器の一部の上端に、回収されたフッ素化相を導入する工程
・上行する再生水と下行する回収されたフッ素化相との間で向流イオン交換を行うために、再生交換器の一部の下端に再生水を導入する工程；ならびに
・再生したフッ素化相を回収する工程；ならびに
・前処理交換器の上部に再生されたフッ素化相を導入する工程。

本発明はまた、水処理プロセスであって、上記のような前処理プロセスを包含し、さらに前処理した水を回収する工程後、脱塩による処理の工程を包含する、水処理プロセスを提供する。

必要に応じて、再生水は、少なくとも一部は、処理工程の間に脱塩された水を含む。

本発明はまた、直接接触熱交換器およびイオン交換器の使用であって、連続相または分散相として、１．２５を超える密度を有する水と混和性でないフッ素化液を、水の処理のため、および詳細には塩水の前処理のために含む使用を提供する。

本発明は、単なる例として示され、かつ添付の図面を参照してなされる以下の説明からより良く理解され得る：
第一の実施形態を示しており、ここでは直接接触熱交換器が高温で作動する。 第二の実施形態を示しており、ここでは直接接触熱交換器が低温で作動する。 第三の実施形態を示しており、ここでは直接接触熱交換器が熱交換方式およびイオン交換方式の両方で、すなわち、高温でおよび疎水性フッ素化液およびイオン性界面活性剤（イオン交換ヘッドを有する）を含む連続相で作動する。 水滴の周囲に陰イオン性ヘッドを有する界面活性剤の存在を示す。 水滴の周囲に陽イオン性ヘッドを有する界面活性剤の存在を示す。 フッ素化相と処理すべき水との間の陽イオン交換および陰イオン交換の略図である。 第四の実施形態を示しており、ここでは、直接接触交換器は、熱交換方式で、およびイオン交換方式で、すなわち、高温で、および疎水性フッ素化液および陽イオン性界面活性剤および陰イオン性界面活性剤（イオン交換ヘッドを有する）を含む連続相で作動する。

熱交換液
表１

＊は、既知または部分的に既知の物理的特性を有する６００個を超える分子に基づく群解析プロセスによって決定した沸点、融点および密度を示す。

非イオン性フッ素化界面活性剤。

表２：

＊は、既知または部分的に既知の物理的特性を有する６００個を超える分子に基づく群解析プロセスによって決定した沸点、融点および密度を示す。

ＨＬＢ：親水性／親油性バランス

イオン性フッ素化界面活性剤。

表３：

＊は、既知または部分的に既知の物理的特性を有する６００個を超える分子に基づく群解析プロセスによって決定した沸点、融点および密度を示す。

また、下記化学式で示される他のイオン性フッ素化界面活性剤使用できる。式中、基Ｒ１、Ｒ２、Ｒ３、Ｒ４は、以下の基から独立に選択される：−（（ＣＨ_２）_２（ＣＦ_２）_５Ｆ）、−（（ＣＨ_２）_３（ＣＦ_２）_４Ｆ）、−（（ＣＨ_２）（ＣＦ_２）_５Ｆ）、−（（ＣＨ_２）_２（ＣＦ_２）_４Ｆ）、−（（ＣＦ_２）_５Ｆ）、−（（ＣＨ_２（ＣＦ_２）_４Ｆ）、−（（ＣＦ_２）_６Ｆ）、−（（ＣＦ_２）_４Ｆ）、−（（ＣＨ_２）（ＣＦ_２）_６Ｆ）、−（（ＣＨ_２）_２（ＣＦ_２）_６Ｆ）、−（（ＣＨ_２）_３（ＣＦ_２）_５Ｆ）、−（（ＣＨ_２）_３（ＣＦ_２）_６Ｆ）、−（（ＣＦ_２ＣＦ_２Ｏ）_２ＣＦ_３）、および−ＣＨ_３。

高温で作動する直接接触熱交換器
図１は、本発明の第一の実施形態を示しており、ここでは、直接接触熱交換器１は、高温で作動する。処理すべき水２（ここでは海水）を、液体ポンプ３によって加圧し、その結果、この水２の圧力は、下部分配器５でカラム４の気圧よりも高く、これによってカラム４の下部ゾーン６の全体を覆う均一なサイズの水滴への水２の分散が確実になる。従って、直接接触熱交換を、ヒートアップする上行する分散した水２とクールダウンする下行する連続フッ素化相７との間の向流ゾーンを有するゾーン６中で行う。

下部ゾーン６の上部８に到達する際、不混和性の疎水性フッ素化熱交換液７よりも低密度である水２は、自然に分離するが、水２中に最初に溶解されたガス９はパージされる。熱水２は、それが沸騰されないために十分高圧である。

次いで、これは結晶化ユニット１０に送られて、任意の逆溶解度塩が結晶化することが可能になり、かつそれらが固体状で排出されることが可能になる。この結晶化ユニット１０の底は、フッ素化熱交換液７を含み、その上に塩の結晶が沈着され、これによって沈殿した固体の排出が容易になる。

前述の結晶化ユニット１０は、第二の分配器１２に戻された透明な塩水２の産生を可能にする清澄化セクション１１と連結されて、カラム４の上部ゾーン１３の全体にわたる清澄化した塩水２の均一な分散が確実になる。次いで、熱交換が、クールダウンする塩水２の上行する分散相と、ヒートアップする下行する連続フッ素化相７との間で生じる。このように、カラムヘッド１４では、冷たい清澄化塩水２が産生されて、水への変換度合が高い脱塩ユニット１５が供給される。

直接接触熱交換器１はまた、閉鎖ループ内で熱交換液７を循環するためのシステム１６を設けられる；これは、下部ゾーン６の底部から冷たくかつ最大圧力で収集され、上部ゾーン１３の頂部へ再循環され、そしてカラム４の全セクションにわたって分配される。フッ素化熱交換液７は、カラム４内を連続相として下行して加熱され、下部ゾーン６と上部ゾーン１３の界面に位置するコレクター１７に到達する。該コレクター１７は、カラム４に熱を、そして下部ゾーン６の全セクションにまたがって連続フッ素化相の分布を提供する。

ある適用例では、１リットルあたり３６ｇの塩を含有する海水を１日あたり１００００ｍ^３処理する上記のような直接接触交換器を考慮しており、これは、ペルフルオロノナン型（Ｃ_９Ｆ_２０−Ｔ_ｂｐ＝１２３℃、Ｔ_ｍｐ＝−１６℃）の連続フッ素化相（熱交換液、ＨＥＬ）の液体との直接接触によって２５℃〜１２３℃に変化し得る。得られた結果のまとめは、それぞれ、下部の前加熱ゾーン６および上部の冷却ゾーン１３について下の２つの表に示す：

「ＴＴＨ」（総接線高さ）は、図１のそれぞれ直接接触交換ゾーン６および１３の高さである。

この実施例では、塩水の７．３ｋＷｈ／ｍ^３という熱エネルギー消費が、水を前処理するために必要であった。脱塩水を飲料可能に、および再ミネラル化するために、１日あたり２〜５トンの逆溶解度を有する塩が、排出されるかまたは少なくとも部分的に再使用されなければならなかったことにも注意のこと。

一般的な見地から、脱塩ユニットの変換の度合が増大すれば、処理の流速および産生されるブラインの流速の減少に起因して脱塩コストに直接の影響を有する。従って、水の変換の度合を５０％から８０％に増大することは、処理すべき水の流速が、３５％まで低下し得、かつ管理されるべきブラインの流速が７５％まで低下し得ることを意味し、これは、産生される淡水の１立方メートルあたりの単位コストが上記のユニットと現行の脱塩技術とを組み合わせることによって約１５％〜３５％まで減少し得ることを意味する。

低温で作動する直接接触熱交換器
図２は、本発明の第二の実施形態を示しており、ここでは、直接接触熱交換器１は、低温で作動する。処理すべき水２（ここでは海水）を、液体ポンプ３によって加圧して、その結果水２の圧力は、下部分配器５でカラム４の気圧よりも高く、これによってカラム４の下部ゾーン６の全体を覆う均一なサイズの水滴への水２の分散が確実になる。従って、直接接触熱交換が、クールダウンする上行する分散した水２とヒートアップする下行する連続フッ素化相７との間の向流ゾーン６中で行われる。

水２は、不混和性の疎水性フッ素化熱交換液７よりも低密度であり、下部ゾーン６の上部８に到達する際に自然に分離する。

次いで、冷水２は、脱塩ユニット１５に送られて、この水は凍結され、ここで処理すべき水の結晶化ならびに淡水と液体ブラインとへの分離が行われる。

水２由来のブラインまたは融解氷結晶は次に、第二の分配器１２に送られて、カラム４の上部ゾーン１３の全体にわたってその均一な分散を生じる。次いで、熱交換が、水２由来の淡水またはブラインの上行する分散相（これはヒートアップする）と、下行する連続フッ素化相７（これはクールダウンする）との間で行われる。

カラムヘッド１４では、淡水またはブラインが必要に応じて、大気温度で回収される。

直接接触熱交換器１はまた、閉鎖ループ内でフッ素化熱交換液７を循環するためのシステム１６を設けられる；これは、下部ゾーン６の底部で、大気温度でおよび最大圧力で収集され、上部ゾーン１３の頂部に再循環され、そしてカラム４の全セクションにわたって分配される。フッ素化熱交換液７は、カラム４内を連続相として下行して冷却され、下部ゾーン６と上部ゾーン１３の界面に位置するコレクター１７に到達して、前述のコレクター１７は、カラム４の部分的な熱の冷却を確実にし、かつ下部カラム６の全セクションにまたがって連続フッ素化相の分布を確実にする。

疎水性フッ素化液およびイオン交換ヘッドを有するイオン性界面活性剤を含んでいる連続フッ素化相で、高温で作動する直接接触熱交換器
図３は、本発明のユニットおよびプロセスの第三の実施形態を図示しており、ここでは、直接接触熱およびイオン交換器１は、疎水性フッ素化液およびイオン交換ヘッドを有するイオン性界面活性剤を含んでいる連続フッ素化相で高温で作動する。

熱交換器およびイオン交換器の操作は、以下の２つの相違を除いて、実施例４に記載の操作と同一である：
・連続フッ素化熱交換相７が、ペルフルオロノナンと、ナトリウムヒドロフルオロアルキルカルボキシラート型の２％のイオン性フッ素化界面活性剤との混合物を含み；そして
・この再循環デバイスは、閉鎖ループ循環のためのシステム１６が設けられるだけでなく、脱塩システム１５に由来するブライン１９の少なくとも一部の向流を用いて界面活性剤を再生するためのカラム２０も設けられている。

従って、一旦、イオン交換反応がカラム４で行われれば、イオン交換ヘッドを有するフッ素化液を含む連続フッ素化相は、逆イオン交換反応を行うための脱塩ユニット１５に由来するＮａＣｌの豊富なブラインを使用する直接接触再生カラム２０に排出される。次いで、この再生された連続フッ素化層は、上部ゾーン１３の頂部に送られ、カラム４のセクション全体にわたって分配される。

この第三の実施形態は、多価陽イオンの連続抽出が、液相−液相の間の陽イオン交換によって行われ得ることを意味し、このことは、塩水が、効率的に軟水にされ得るが、排出されるべき結晶化された塩の産生は最小化されることを意味する。さらに、８０℃を超える温度で働くことによって、イオン交換の反応速度論は改善されるが、同時に溶解されたガスの脱気および生物有機体の熱破壊が可能になる。

例として、下の表では、図３に記載されるシステムを用いる、水の前処理の前後の標準的な海水の組成を示す。

このシステムは、５０％よりかなり高い水の変換の度合を有する脱塩システムが、脱塩コストの全体的な低下のために下流で用いられ得ることを意味する。

疎水性フッ素化液および水の脱塩のためのイオン交換ヘッドを有する１対のイオン性界面活性剤を含んでいる連続フッ素化相で、高温で作動する直接接触熱交換器。

図７は、本発明のユニットおよびプロセスのある実施形態を図示しており、ここでは、前処理直接接触熱交換器およびイオン交換器１は、疎水性フッ素化液（ここではヒドロフルオロカーボン）および１対の陽イオンおよび陰イオン界面活性剤（ここでは、ヒドロフルオロアルキルアンモニウムおよびヒドロフルオロアルキルホウ酸塩）を含んでいる連続フッ素化相で、高温で機能する。

実施例７の熱交換器およびイオン交換器の操作は、実施例６に記載の操作と同一である。実施例７のユニットおよびプロセスは、以下の追加の特徴を含む。

イオン２１を負荷された連続フッ素化相は、交換器１の下端５でカラム底部から回収される。この処理された水３０は、交換器１の上端１４から回収される。脱塩ユニット１５は、処理された水３０の回収の工程後に脱塩による水２の処理の工程を使用する。

交換器１から回収された連続フッ素化相２１は、再生交換器２０の上端２２に導入される。再生水は、この再生水の上行する水滴と下行する回収された連続フッ素化相２１との間の向流としてイオン交換または熱交換を行うために水滴の形態で、圧力下で下端２４に導入される。この再生水は、ブライン１９の一部１９Ａおよび／または脱塩ユニット１５（回収された処理水３０を、交換器１の上端１４から供給する）由来の脱塩水２３を含む。ブライン１９の一部１９Ｂは、交換器１の下端５の領域中に導入される、処理すべき水２の一部を形成する。この部分１９Ｂは、ポンプ２７によって下端５に送られる。

回収された連続フッ素化相２１のイオンは、回収された連続フッ素化相２１から再生水１９、２３に交換される。イオン中で枯渇される、再生された連続フッ素化相１８は、下端２４で収集され、ポンプ２５によって前処理交換器の上端１４に導入される。次いで、これは、交換器１の下行性フッ素化連続相７を構成する。イオン２６を負荷された再生水は、再生交換器２０の上端２２から回収される。

例えば、下の表は、図７に記載されるシステムを用いる水の前処理の前（水２）および後（水３０）の標準的な海水の組成を示す。

Claims (18)

1. １．２５を超える密度を有する、水と混和性でないフッ素化液を含む、連続的なまたは分散されたフッ素化相を有する、直接接触の、熱およびイオン交換器、またはイオン交換器を備え、前記フッ素化相がさらにフッ素化イオン交換液を含む、水を前処理するためのユニット。
2. 前記フッ素化イオン交換液が、フッ素化イオン性界面活性剤および／または非イオン性界面活性剤を含む、請求項１に記載のユニット。
3. 請求項1または2に記載のユニットであって、前記フッ素化イオン交換液が陽イオン性フッ素化交換液および／または陰イオン性フッ素化交換液を含む、ユニット。
4. 請求項3に記載のユニットであって、前記陰イオン性フッ素化交換液が、陽イオン性極性ヘッドを備え、該ヘッドが、窒素および／またはリンおよび／または酸素および／またはイオウのヘテロ原子を含んでいる、ユニット。
5. 請求項3または4に記載のユニットであって、前記陽イオン性フッ素化交換液が、陰イオン性極性ヘッドを備え、該ヘッドがホウ素、および／またはアルミニウム、および／または酸素、および／またはイオウのヘテロ原子を含んでいる、ユニット。
6. 請求項１〜5のいずれかに記載のユニットであって、前記フッ素化相の水と混和性でないフッ素化液が、実験式Ｃ_nＨ_mＦ_pＮ_qＯ_xＳ_yを有する化合物であり：
   ・Ｃ、Ｈ、Ｆ、Ｎ、Ｏ、Ｓはそれぞれ、炭素、水素、フッ素、窒素、酸素およびイオウの原子に相当し；
   ・ｎは、３〜２５の範囲の整数であり（境界値を含む）；
   ・ｍは、０〜２７の範囲の整数であり（境界値を含む）；
   ・ｐは、５〜５４の範囲の整数であり（境界値を含む）；
   ・ｑは、０〜６の範囲の整数であり（境界値を含む）；かつ
   ・ｘは、０〜１０の範囲の整数であり（境界値を含む）；かつ
   ・ｙは、０〜６の範囲の整数である（境界値を含む）、
   ユニット。
7. 請求項１〜6のいずれかに記載のユニットであって、前記フッ素化相の水と混和性でない前記フッ素化液が、ペルフルオロカーボン（ＰＦＣ）またはその誘導体である、ユニット。
8. 請求項７に記載のユニットであって、前記フッ素化相の水と混和性でない前記フッ素化液が、ヒドロフルオロカーボン（ＨＦＣ）またはその誘導体であり、ここで前記ｍ／ｐ比が、厳密には０を超え、かつ１以下の実数値である、ユニット。
9. 請求項７または８に記載のユニットであって、前記誘導体が、窒素、酸素およびイオウから選択される少なくとも１つのヘテロ原子を含む、ユニット。
10. 請求項１〜９のいずれかに記載のユニットであって、前記交換器が、熱およびイオン交換器であり、前記フッ素化相がさらに、非イオン性フッ素化界面活性剤を含む、ユニット。
11. 請求項１〜１０のいずれかに記載のユニットであって、前記非イオン性フッ素化界面活性剤が、１以下の実数値に等しいｅ／ｆ比で規定され、ここで「ｅ」および「ｆ」は、非イオン性フッ素化界面活性剤の分子に含まれる水素原子の数およびフッ素原子の数である、ユニット。
12. 請求項１０または１１に記載のユニットであって、前記フッ素化相が、連続相である、ユニット。
13. 請求項１２に記載のユニットであって、前記熱およびイオン交換器が２つの部分：
    ・処理すべき水を冷却するための冷却部分と；
    ・処理すべき水を加熱するための加熱部分と；
    から構成され、
    該冷却部分で冷却されるフッ素化連続相は、冷却部分において加熱されるフッ素化連続相として再使用される、ユニット。
14. 請求項１３に記載のユニットであって、また冷却部分および加熱部分の境界に位置する結晶化ユニットを備える、ユニット。
15. 請求項１〜１４のいずれかに記載のユニットであって、連続フッ素化相を有し、前記交換器が、連続フッ素化相を再循環するためのデバイスを備える、ユニット。
16. 請求項１〜１５のいずれかに記載のユニットであって、前記水と混和性でないフッ素化液が、１以下の実数値に等しいｍ／ｐ比で規定され、ここで「ｍ」および「ｐ」は、水と混和性でないフッ素化液の分子に含まれる水素原子の数およびフッ素原子の数である、ユニット。
17. 請求項１~１6のいずれかに記載のユニットであって、前記イオン性および／または非イオン性フッ素化界面活性剤が、１以下の実数値に等しいａ／ｂ比で規定され、ここで「ａ」および「ｂ」は、該イオン性および／または非イオン性フッ素化界面活性剤に含まれる水素原子の数およびフッ素原子の数である、ユニット。
18. 水の処理のために、１．２５より大きい密度を有する、水と混和性でないフッ素化液を、連続相または分散相として含み、前記フッ素化液がフッ素化イオン交換液を含む、直接接触交換器の使用。
    
    

Images