JP5691682B2

JP5691682B2 - タイヤトレッド用ゴム組成物

Info

Publication number: JP5691682B2
Application number: JP2011053845A
Authority: JP
Inventors: 裕記杉浦
Original assignee: Yokohama Rubber Co Ltd
Current assignee: Yokohama Rubber Co Ltd
Priority date: 2011-03-11
Filing date: 2011-03-11
Publication date: 2015-04-01
Anticipated expiration: 2031-03-11
Also published as: JP2012188563A

Description

本発明は、タイヤトレッド用ゴム組成物に関し、更に詳しくは、転がり抵抗及び加工性を悪化させることなく、ウェットグリップ性能及び耐摩耗性を向上するようにしたタイヤトレッド用ゴム組成物に関する。

一般に、空気入りタイヤには、転がり抵抗が低く、かつ湿潤路面でのグリップ性能（ウェットグリップ性能）が優れること、更に耐摩耗性が優れることが求められる。転がり抵抗を低減するため、トレッド部を構成するタイヤトレッド用ゴム組成物には、例えば、カーボンブラックに代えてシリカを多く配合したり、シリカ及びカーボンブラックのフィラー総量を減量したり、ガラス転移点（Ｔｇ）が低いポリマーを配合したりすることが行われている。しかし、カーボンブラックの代わりにシリカを多量に配合したゴム組成物は耐摩耗性が悪化し、フィラー総量を減量したゴム組成物はウェットグリップ性能及び耐摩耗性が悪化し、低Ｔｇポリマーを配合したゴム組成物はウェットグリップ性能が悪化するという問題があった。またシリカを多量に配合するとゴム組成物のゴム粘度が増大し、加工性が悪化するという問題があった。

この対策として、特許文献１は、溶液重合スチレンブタジエンゴム、乳化重合スチレンブタジエンゴム、ブタジエンゴムからなるゴム成分にシリカを配合したタイヤ用ゴム組成物を提案している。このゴム組成物には、低転がり抵抗、ウェットグリップ性能及び耐摩耗性の３機能を改良する効果が認められる。しかし、需要者のこれらの３機能に対する要求レベルは高いため、上述したゴム組成物が必ずしも充分であるとは言えず更なる改善の余地があった。またこのゴム組成物では加工性を悪化させないという問題が解決されていない。

特開２００５−２３２９５号公報

本発明の目的は、転がり抵抗及び加工性を悪化させることなく、ウェットグリップ性能及び耐摩耗性を向上するようにしたタイヤトレッド用ゴム組成物を提供することにある。

上記目的を達成する本発明のタイヤトレッド用ゴム組成物は、官能基がヒドロキシル基、アルコキシリル基、エポキシ基、カルボニル基、カルボキシル基、アミノ基から選ばれる少なくとも１種である変性溶液重合スチレンブタジエンゴムを６０〜９０重量％、ブタジエンゴムを５〜３０重量％、天然ゴム又はポリイソプレンゴムを５〜３０重量％含むジエン系ゴム１００重量部に対し、カーボンブラック及びシリカからなるフィラーを配合し、該フィラーの総量が５５重量部以上８０重量部以下かつ該フィラー総量に占めるシリカの割合が６０〜９０重量％になるようにすると共に、シランカップリング剤を前記シリカ量に対して６〜１５重量％配合し、かつ前記変性溶液重合スチレンブタジエンゴムが、重量平均分子量が１００万〜１５０万、ビニル結合量が３０〜６０％、スチレン含有量が３０〜５０重量％であり、前記ブタジエンゴムの分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）が４．０以下であり、前記シリカの窒素吸着比表面積が１２０〜１８０ｍ²／ｇであることを特徴とする。

本発明のタイヤトレッド用ゴム組成物によれば、変性溶液重合スチレンブタジエンゴムを６０〜９０重量％、ブタジエンゴムを５〜３０重量％、天然ゴム又はポリイソプレンゴムを５〜３０重量％含むジエン系ゴム１００重量部に対し、カーボンブラック及びシリカからなるフィラーの総量を８０重量部以下かつ該フィラー総量に対するシリカの割合が６０〜９０重量％になるようにすると共にシランカップリング剤を前記シリカ量に対して６〜１５重量％配合したので、転がり抵抗及び加工性を悪化させることなく、ウェットグリップ性能及び耐摩耗性を向上することができる。特に、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）が４．０以下のブタジエンゴムの配合量を３０重量％以下にし、フィラー総量が８０重量部以下で、そのうちのシリカ比率を９０重量％以下にし、更に、変性溶液重合スチレンブタジエンゴムが、重量平均分子量が１００万〜１５０万、ビニル結合量が３０〜６０％、スチレン含有量が３０〜５０重量％であり、ブタジエンゴムの分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）が４．０以下であり、シリカの窒素吸着比表面積が１２０〜１８０ｍ²／ｇであるようにしたので、ウェットグリップ性能と耐摩耗性を向上することが出来る。

本発明においては、変性溶液重合スチレンブタジエンゴムの官能基が、ヒドロキシル基、アルコキシリル基、エポキシ基、カルボニル基、カルボキシル基、アミノ基から選ばれる少なくとも１種であるので、転がり抵抗及び加工性を損なうことなく、ウェット性能及び耐摩耗性をより高度に両立することが出来る。

尚、シリカの窒素吸着比表面積はＩＳＯ９２７７に準拠して測定するものとする。

本発明のタイヤトレッド用ゴム組成物を使用した空気入りタイヤは、転がり抵抗及び加工性を維持しながら、ウェットグリップ性能及び耐摩耗性を向上することができる。

本発明のタイヤトレッド用ゴム組成物において、ゴム成分はジエン系ゴムであり、そのジエン系ゴムはジエン系ゴム１００重量％中、変性溶液重合スチレンブタジエンゴム（以下、「変性Ｓ−ＳＢＲ」という。）を６０〜９０重量％、ブタジエンゴム（以下、「ＢＲ」という。）を５〜３０重量％、天然ゴム（以下、「ＮＲ」という。）又はポリイソプレンゴム（以下、「ＩＲ」という。）を５〜３０重量％含む。尚、ここでいうゴムの量は、油添量を除いたゴム分の正味の量である。

変性Ｓ−ＳＢＲは、分子末端に官能基を有するように溶液重合で製造した末端変性スチレンブタジエンゴムである。官能基としては、例えば、ヒドロキシル基、アルコキシル基、エポキシ基、カルボニル基、カルボキシル基、アミノ基等を例示することが出来る。このような変性Ｓ−ＳＢＲは、通常の方法、例えば特許第３４８８９２６号に開示の方法により製造することが出来る。また、市販品の中から適宜選択して使用しても良い。

本発明では、変性Ｓ−ＳＢＲを配合することにより、シリカとの親和性を高くし分散性を改善するため、転がり抵抗の低減と耐摩耗性の確保を両立することが出来る。ジエン系ゴム１００重量％中の変性Ｓ−ＳＢＲの配合量は６０〜９０重量％、好ましくは５５〜８５重量％にする。変性Ｓ−ＳＢＲの配合量が６０重量％より小さいとウェットグリップ性能を確保する効果が得られない。変性Ｓ−ＳＢＲの配合量が９０重量％より大きいと粘度上昇により加工性が悪化する。

また、変性Ｓ−ＳＢＲは、重量平均分子量が１００万〜１５０万、ビニル結合量が３０〜６０％、スチレン含有量が３０〜５０重量％であるものを使用する。変性Ｓ−ＳＢＲの特性をこのような範囲にすることにより、転がり抵抗を維持しながらウェットグリップ性能と耐摩耗性とを向上することが出来る。

特に、変性Ｓ−ＳＢＲの重量平均分子量を１００万〜１５０万、好ましくは１１０万〜１４０万の範囲にすることで耐摩耗性を向上することが出来る。変性Ｓ−ＳＢＲの重量平均分子量が１００万より小さいと耐摩耗性が悪化する。変性Ｓ−ＳＢＲの重量平均分子量が１５０万より大きいと粘度増加により加工性が悪化する。変性Ｓ−ＳＢＲの重量平均分子量は、ゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）により標準ポリスチレン換算により測定するものとする。

また、変性Ｓ−ＳＢＲのビニル結合量を３０〜６０％、好ましくは３３〜５７％の範囲にすることで、ウェットグリップ性能と耐摩耗性を向上することが出来る。変性Ｓ−ＳＢＲのビニル結合量が３０％より小さいとウェットグリップ性能が悪化する。変性Ｓ−ＳＢＲのビニル結合量が６０％より大きいと耐摩耗性が悪化する。

また、変性Ｓ−ＳＢＲのスチレン含有量を３０〜５０重量％、好ましくは３５〜４５重量％の範囲にすることで、転がり抵抗を低くすると共にゴム強度を高くして耐摩耗性を確保することができる。変性Ｓ−ＳＢＲのスチレン含有量が２０重量％より小さいとウェットグリップ性能が悪化する。変性Ｓ−ＳＢＲのスチレン含有量が６０重量％より大きいと転がり抵抗もしくは耐摩耗性が悪化する。

尚、未変性のスチレンブタジエンゴムを使用した場合は、変性したスチレンブタジエンゴムと比較してゴム中のシリカ分散性が劣るため、転がり抵抗やウェットグリップ性能などの多性能を両立することが出来ない。また、乳化重合スチレンブタジエンゴムは、溶液重合スチレンブタジエンゴムと比較してゴム分子中のミクロ構造の選択性が乏しく、高次元に多性能を両立することが出来ない。

本発明では、ＢＲを配合することによりゴム組成物の耐摩耗性を確保する。ジエン系ゴム１００重量％中のＢＲの配合量は５〜３０重量％、好ましくは８〜２７重量％にする。ＢＲの配合量が５重量％より小さいとゴム組成物の耐摩耗性が悪化する。ＢＲの配合量が３０重量％より大きいとウェットグリップ性能が悪化する。

また、ＢＲは、分子量分布Ｍｗ／Ｍｎが４．０以下、好ましくは２．５〜３．５のものを使用する。ウェットグリップ性能及び加工性を両立するためには、ＢＲの分子量分布Ｍｗ／Ｍｎをこのような範囲にすることが好ましく、規定の範囲内に収めることでウェットグリップ性能及び加工性を向上することが出来る。本明細書においてＢＲの分子量分布Ｍｗ／Ｍｎは、ＢＲの重量平均分子量Ｍｗと数平均分子量Ｍｎとの比で定義されるものとする。またＢＲの重量平均分子量Ｍｗと数平均分子量Ｍｎは、ゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）により標準ポリスチレン換算により測定するものとする。

本発明では、ＮＲ又はＩＲを配合することにより、耐摩耗性と転がり抵抗を両立することが出来る。ジエン系ゴム１００重量％中のＮＲ又はＩＲの配合量は５〜３０重量％、好ましくは８〜２７重量％にする。ＮＲ又はＩＲの配合量が５重量％より小さいと転がり抵抗を維持することが出来ない。ＮＲ又はＩＲの配合量が３０重量％より大きいとウェットグリップ性能が悪化する。

本発明において、カーボンブラック及びシリカからなるフィラーを配合しそのフィラー総量がジエン系ゴム１００重量部に対して５５重量部以上８０重量部以下、好ましくは５５〜７５重量部になるように配合する。また、このカーボンブラック及びシリカからなるフィラー総量に占めるシリカの割合を６０〜９０重量％、好ましくは６５〜８５重量％にする。カーボンブラック及びシリカの配合量の合計をこの範囲にすることにより、ゴム組成物の転がり抵抗、ウェットグリップ性能及び耐摩耗性を両立することが出来る。また、上述した変性Ｓ−ＳＢＲの配合により、シリカとゴムとの親和性が向上し、シリカの分散性が改善するため、加工性、転がり抵抗、ウェットグリップ性能及び耐摩耗性を両立することが出来る。

ジエン系ゴム１００重量部に対するフィラー総量が８０重量部より大きいと転がり抵抗と加工性が悪化する。また、フィラー総量に対するシリカの割合が６０重量％より小さいと転がり抵抗が悪化する。フィラー総量に対するシリカの割合が９０重量％より大きいと耐摩耗性及び加工性が悪化する。

シリカとしては、窒素吸着比表面積（Ｎ₂ＳＡ）が１２０〜１８０ｍ²／ｇであるものを使用する。このような特定のシリカを使用することでウェットグリップ性能と耐摩耗性と加工性を両立することが出来る。シリカの窒素吸着比表面積（Ｎ₂ＳＡ）が１２０ｍ²／ｇより小さいと耐摩耗性が悪化する。シリカの窒素吸着比表面積（Ｎ₂ＳＡ）が１８０ｍ²／ｇより大きいと加工性が悪化する。

また、本発明では、シリカとシランカップリング剤とを共に配合することにより、シリカの分散性を向上し、加工性の向上と転がり抵抗の低下などの多性能を両立することが可能となる。シランカップリング剤は、シリカ配合量に対して６〜１５重量％、好ましくは７〜１０重量％配合する。シリカ配合量に対するシランカップリング剤の配合量が６重量％より小さいと耐摩耗性及び加工性が悪化する。シランカップリング剤の配合量が１５重量％以上としても、分散性向上効果が小さいために所望の改善効果を望めない。

シランカップリング剤としては、特に制限されるものではないが、硫黄含有シランカップリング剤が好ましく、例えばビス−（３−トリエトキシシリルプロピル）テトラサルファイド、ビス（３−トリエトキシシリルプロピル）ジサルファイド、３−トリメトキシシリルプロピルベンゾチアゾールテトラサルファイド、γ−メルカプトプロピルトリエトキシシラン、３−オクタノイルチオプロピルトリエトキシシラン等を例示することができる。

タイヤトレッド用ゴム組成物には、上述したカーボンブラック及び充填剤以外にも、加硫又は架橋剤、加硫促進剤、老化防止剤、可塑剤、加工助剤などのタイヤトレッド用ゴム組成物に一般的に使用される各種添加剤を配合することができ、かかる添加剤は一般的な方法で混練してゴム組成物とし、加硫又は架橋するのに使用することができる。これらの添加剤の配合量は本発明の目的に反しない限り、従来の一般的な配合量とすることができる。このようなゴム組成物は、公知のゴム用混練機械、例えば、バンバリーミキサー、ニーダー、ロール等を使用して、上記各成分を混合することによって製造することができる。

本発明のタイヤトレッド用ゴム組成物は、空気入りタイヤに好適に使用することができる。このタイヤトレッド用ゴム組成物を使用した空気入りタイヤは、転がり抵抗及び加工性を悪化させることなく高度に維持すると共に、ウェットグリップ性能及び耐摩耗性を向上することが出来る。

以下、実施例によって本発明を更に説明するが、本発明の範囲はこれらの実施例に限定されるものではない。

表１〜３に示す配合からなる１９種類のタイヤトレッド用ゴム組成物（実施例１〜６、比較例１〜１３）を、表４に示す配合剤を共通配合として含むように調製した。先ず、硫黄、加硫促進剤を除く成分を１.８Ｌの密閉型ミキサーで５分間混練し放出する。このマスターバッチを室温で放冷した後、オープンロールに供し硫黄、加硫促進剤を加えて混練することにより調製した。尚、表１〜３において、フィラー総量はシリカ及びカーボンブラックの配合量の合計を表わし、シリカ比率はフィラー総量に占めるシリカの重量比率を表わし、シランカップリング剤比率は、シランカップリング剤の配合量がシリカ配合量に対する割合を表わす。また、表１〜３において、変性Ｓ−ＳＢＲ１及び２、Ｓ−ＳＢＲ１及び２、並びにＢＲの配合量を夫々の上段に示すと共に、油展オイルを除いた正味のゴム成分の配合量を、夫々の下段に括弧付きで示した。更に、使用した変性Ｓ−ＳＢＲ１及び２、Ｓ−ＳＢＲ１及び２について、変性基の種類、スチレン含有量、シス量、トランス量、ビニル量、重量平均分子量、ガラス転移点（Ｔｇ）、及び油添量を表５に示した。

得られた１９種類のタイヤトレッド用ゴム組成物の加工性の指標としてムーニー粘度を以下の方法で測定した。

加工性；ムーニー粘度
得られたゴム組成物の加工性を、ムーニー粘度（ＭＬ₁₊₄）により評価した。ムーニー粘度（ＭＬ₁₊₄）は、ＪＩＳＫ６３００に準拠して、ムーニー粘度計にてＬ型ロータ（３８．１ｍｍ径、５．５ｍｍ厚）を使用し、予熱時間１分、ロータの回転時間４分、１００℃、２ｒｐｍの条件で測定した。得られた結果は、比較例１の値の逆数を１００とする指数として表１に示した。この指数が大きいほどムーニー粘度が低く加工性が優れることを意味する。尚、指数値が９８以上であれば許容範囲内（従来レベル）であるものとする。

また得られた１９種類のタイヤトレッド用ゴム組成物を所定形状の金型中で、１６０℃、２０分間プレス加硫して加硫ゴムサンプルを作製し、下記に示す方法でウェットグリップ性能、転がり抵抗、及び耐摩耗性を測定した。

ウェットグリップ性能；ｔａｎδ（０℃）
得られた加硫ゴムサンプルのウェットグリップ性能を、ウェットグリップ性能の指標であることが知られているｔａｎδ（０℃）により評価した。ｔａｎδ（０℃）は、東洋精機製作所社製粘弾性スペクトロメーターを用いて、初期歪み１０％、振幅±２％、周波数２０Ｈｚの条件下で、温度０℃の損失正接ｔａｎδ（０℃）を測定した。得られた結果は、比較例１の値を１００とする指数として表１に示した。この指数が大きいほどウェットグリップ性能が優れることを意味する。

転がり抵抗；ｔａｎδ（６０℃）
得られた加硫ゴムサンプルの転がり抵抗を、転がり抵抗の指標であることが知られているｔａｎδ（６０℃）により評価した。ｔａｎδ（６０℃）は、東洋精機製作所社製粘弾性スペクトロメーターを用いて、初期歪み１０％、振幅±２％、周波数２０Ｈｚの条件下で、温度６０℃の損失正接ｔａｎδ（６０℃）を測定した。得られた結果は、比較例１の値の逆数を１００とする指数として表１に示した。この指数が大きいほどｔａｎδ（６０℃）が小さく低発熱で転がり抵抗が優れることを意味する。尚、指数値が９８以上であれば許容範囲内（従来レベル）であるものとする。

耐摩耗性
得られた加硫ゴムサンプルを、ＪＩＳＫ６２６４に準拠して、ランボーン摩耗試験機（岩本製作所社製）を使用して、荷重４９Ｎ、スリップ率２５％、時間４分、室温の条件で摩耗量を測定した。得られた結果は、比較例１の摩耗量の逆数を１００とする指数として表１に示した。この指数が大きいほど耐摩耗性が優れることを意味する。

なお、表１〜３及び５において使用した原材料の種類を下記に示す。
ＮＲ：天然ゴム、ＳＩＲ２０
変性Ｓ−ＳＢＲ１：末端変性溶液重合スチレンブタジエンゴム、旭化成社製Ｅ５８１、ゴム成分１００重量部に対しオイル分３７．５重量部を含む油展品
変性Ｓ−ＳＢＲ２：末端変性溶液重合スチレンブタジエンゴム、日本ゼオン社製ＮＳ５３０、ゴム成分１００重量部に対しオイル分２０．０重量部を含む油展品
Ｓ−ＳＢＲ１：溶液重合スチレンブタジエンゴム、ＪＳＲ社製ＨＰ７５５Ｂ、ゴム成分１００重量部に対しオイル分３７．５重量部を含む油展品
Ｓ−ＳＢＲ２：溶液重合スチレンブタジエンゴム、旭化成社製タフデン１８３４、ゴム成分１００重量部に対しオイル分３７．５重量部を含む油展品
ＢＲ１：ブタジエンゴム、日本ゼオン社製ＮｉｐｏｌＢＲ１２２０、分子量分布Ｍｗ／Ｍｎ＝２．９
ＢＲ２：ブタジエンゴム、日本ゼオン社製ＮｉｐｏｌＢＲＸ５０００、分子量分布Ｍｗ／Ｍｎ＝６．４、ゴム成分１００重量部に対し低分子量成分を４０重量部含む
シリカ１：ＲｈｏｄｉａＳｉｌｉｃａ社製ＺＥＯＳＩＬ１１５ＧＲ、窒素吸着比表面積＝１１６ｍ²／ｇ
シリカ２：ＲｈｏｄｉａＳｉｌｉｃａ社製ＺＥＯＳＩＬＰＲＥＭＩＵＭ２００ＭＰ、窒素吸着比表面積＝２０４ｍ²／ｇ
シリカ３：ＲｈｏｄｉａＳｉｌｉｃａ社製ＺＥＯＳＩＬ１１６５ＭＰＧＲ、窒素吸着比表面積＝１６２ｍ²／ｇ
ＣＢ：カーボンブラック、キャボットジャパン社製ショウブラックＮ２３４
カップリング剤：ＥＶＯＮＩＫＤＥＧＵＳＳＡ社製ＳＩ６９
アロマオイル：昭和シェル石油社製エキストラクト４号Ｓ

また、表４において使用した原材料の種類を下記に示す。
加工助剤：ＳＣＨＩＬＬ＆ＳＥＩＬＡＣＨＥＲ社製ＳｔｒｕｋｔｏｌＡ５０Ｐ
亜鉛華：正同化学社製酸化亜鉛３種
ステアリン酸：千葉脂肪酸社製ビーズステアリン酸桐
老化防止剤：フレキシス社製ＳＡＮＴＯＦＬＥＸ６ＰＰＤ
ワックス：大内新興化学工業社製サンノック
加硫促進剤：大内新興化学工業社製ノクセラーＣＺ−Ｇ
硫黄：アクゾノーベル社製クリステックスＨＳＯＴ２０

表１及び３の結果から明らかなように、実施例１〜６のタイヤトレッド用ゴム組成物は、いずれも比較例１と比べ加工性及び転がり抵抗を良好に維持しながらウェットグリップ性能及び耐摩耗性を向上することが出来た。

一方、表１の結果から明らかなように、比較例２のタイヤトレッド用ゴム組成物は、天然ゴムの代わりに低Ｔｇであるスチレンブタジエンゴムを使用したがウェットグリップ性能が悪化した。比較例３のタイヤトレッド用ゴム組成物は、分子量分布Ｍｗ／Ｍｎが４．０より大きいブタジエンゴムを使用したため加工性及びウェットグリップ性能が悪化した。

また、表２の結果から明らかなように、比較例４のタイヤトレッド用ゴム組成物は、変性Ｓ−ＳＢＲ２の重量平均分子量が１００万より小さいためウェットグリップ性能及び耐摩耗性が悪化した。比較例５のタイヤトレッド用ゴム組成物は、変性Ｓ−ＳＢＲ１の代わりに未変性のＳ−ＳＢＲ１を使用したため耐摩耗性が悪化した。比較例６のタイヤトレッド用ゴム組成物は、変性Ｓ−ＳＢＲ１が６０重量％未満、ＢＲが３０重量％を超えるため加工性及びウェットグリップ性能が悪化した。比較例７のタイヤトレッド用ゴム組成物は、変性Ｓ−ＳＢＲ１が６０重量％未満、ＮＲが３０重量％を超えるためウェットグリップ性能が悪化した。比較例８のタイヤトレッド用ゴム組成物は、シリカ１の窒素吸着比表面積が１２０ｍ²／ｇ未満であるためウェットグリップ性能及び耐摩耗性が悪化した。比較例９のタイヤトレッド用ゴム組成物は、シリカ２の窒素吸着比表面積が１８０ｍ²／ｇを超えるため加工性が悪化した。

表３の結果から明らかなように、比較例１０のタイヤトレッド用ゴム組成物は、フィラー総量が８０重量部より大きいため加工性及び転がり抵抗が悪化した。比較例１１のタイヤトレッド用ゴム組成物は、全フィラー中に占めるシリカの比率が９０重量％より大きいため加工性及び耐摩耗性が悪化した。比較例１２のタイヤトレッド用ゴム組成物は、全フィラー中に占めるシリカの比率が６０重量％より小さいため転がり抵抗が悪化した。比較例１３のタイヤトレッド用ゴム組成物は、シランカップリング剤の配合量がシリカ配合量の６重量％より小さいため加工性及耐摩耗性が悪化した。

Claims

官能基がヒドロキシル基、アルコキシリル基、エポキシ基、カルボニル基、カルボキシル基、アミノ基から選ばれる少なくとも１種である変性溶液重合スチレンブタジエンゴムを６０〜９０重量％、ブタジエンゴムを５〜３０重量％、天然ゴム又はポリイソプレンゴムを５〜３０重量％含むジエン系ゴム１００重量部に対し、カーボンブラック及びシリカからなるフィラーを配合し、該フィラーの総量が５５重量部以上８０重量部以下かつ該フィラー総量に占めるシリカの割合を６０〜９０重量％になるようにすると共に、シランカップリング剤を前記シリカ量に対して６〜１５重量％配合し、かつ前記変性溶液重合スチレンブタジエンゴムが、重量平均分子量が１００万〜１５０万、ビニル結合量が３０〜６０％、スチレン含有量が３０〜５０重量％であり、前記ブタジエンゴムの分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）が４．０以下であり、前記シリカの窒素吸着比表面積が１２０〜１８０ｍ²／ｇであることを特徴とするタイヤトレッド用ゴム組成物。
請求項１に記載のタイヤトレッド用ゴム組成物を使用した空気入りタイヤ。