JP5712077B2 - 成形用金型、および、ウレタンフォーム成形方法 - Google Patents

Description

本発明は、ウレタンフォームを成形するための成形用金型、および、成形用金型を用いてウレタンフォームを成形するウレタンフォーム成形方法に関する。

ウレタンフォームは、原料を泡化反応により発泡させるとともに、発泡させられた原料を樹脂化反応により硬化させることで成形されるものであり、金型内部で成形されるウレタンフォーム、つまり、モールドウレタンフォームの成形時には、通常、泡化反応を安定化させるために、原料注入前の金型を加温しておく工程と、その加温された金型内で樹脂化を促進するための工程とが行われている。具体的にいえば、例えば、下記特許文献１に記載されているように、金型内にキャビティの内面を加温するヒータを設け、そのヒータによって、原料注入前の金型を加温しておき、原料が注入された後に、その加温された温度よりも高い温度にキャビティ内面を加温することで、樹脂化を促進するための工程が行われている。

特開平２−１７４８９３号公報

上記特許文献１に記載の金型では、原料注入前のキャビティ内面の特定の部分が、その特定の部分以外の部分よりも低い温度となるように、加温されており、その特定の部分での泡化の反応性を低くすることで、その特定の部分の発泡性を低くするとともに硬度を高くすることが可能とされている。そして、キャビティ内に原料が注入された後に、その特定の部分および、その特定の部分以外の部分が、樹脂化を促進するために適した温度である樹脂化促進温度（１２５℃）まで加温され、その温度において樹脂化が促進される、いわゆるホットキュア法によって成形されている。このように、上記特許文献１に記載の金型では、原料注入前のキャビティ内面をある程度低い温度領域とある程度高い温度領域とに分けることで、それら２つの領域で泡化反応の程度を異ならせ、異なる硬度を有するウレタンフォームを成形することが可能となっている。しかし、それら２つの領域で泡化反応が行われた後に、それら２つの領域が樹脂化促進温度まで加温されるため、２つの領域が１００℃以上の樹脂化促進温度まで上昇するのに時間がかかり、成形時間が長くなる。

また、一般的な方法としてコールドキュア法があるが、活性の高いポリオール、具体的には、末端水酸基にエチレンオキサイド（ＥＯ）が付加重合されたＥＯ付加ポリエーテルポリオールを用いて、４０〜７０℃に一定温度に加温された型内において形成される。ＥＯ付加ポリエーテルポリオールは、第１級水酸基を多く含んでおり、非常に反応性が高くなっている。このため、原料注入前に加温された金型の温度のままで、ウレタンフォームを硬化することが可能となっている。したがって、コールドキュア法によれば、上述したホットキュア法でのデメリットを解消、若しくは、軽減することが可能となっている。しかしながら、コールドキュア法では型の温度がホットキュア法と比較して低い為に、上型と下型との境界面において発生するバリの部分において、反応熱が型に奪われてしまい、樹脂化反応性が低下してキュア性が悪くなり、脱型時間を長くとる必要がある。

本発明は、そのような実情に鑑みてなされたものであり、成形時間の短縮を図ることが可能な成形用金型、および、ウレタンフォーム成形方法を提供することを課題とする。

上記課題を解決するために、本発明の成形用金型は、ポリオール、ポリイソシアネート、発泡剤、整泡剤、触媒を含むウレタンフォーム原料がキャビティ内に注入されてウレタンフォームを成形するための形成用金型において、当該成型用金型は、凹部が形成された下型と、前記凹部を覆うように前記下型に型締めされることで、前記下型と前記キャビティを形成する上型と、前記凹部の底面を加温する下型底面ヒータと、前記下型の前記上型に接する部分を加温する下型上部ヒータと、前記上型の前記キャビティに面する内面を加温する上型ヒータとを備え、前記キャビティ内に前記ウレタンフォーム原料が注入される前に、前記凹部の底面が、前記下型底面ヒータによって、４０〜７０℃の範囲である所定の温度まで加温され、前記下型の前記上型に接する部分と前記上型の前記キャビティに面する内面との各々が、前記下型上部ヒータと前記上型ヒータとの各々によって、前記所定の温度より５℃以上高い温度で、かつ６５〜８５℃の範囲である樹脂化促進温度まで加温されるように構成される。

また、上記課題を解決するために、本発明のウレタンフォーム成形方法は、ポリオール、ポリイソシアネート、発泡剤、整泡剤、触媒を含むウレタンフォーム原料を混合する混合工程と、その混合工程で混合された前記ウレタンフォーム原料を成形用金型のキャビティ内に注入する注入工程とを含み、そのキャビティ内でウレタンフォームを成形する方法において、前記成型用金型は、凹部が形成された下型と、前記凹部を覆うように前記下型に型締めされることで、前記下型と前記キャビティを形成する上型と、前記凹部の底面を加温する下型底面ヒータと、前記下型の前記上型に接する部分を加温する下型上部ヒータと、前記上型の前記キャビティに面する内面を加温する上型ヒータとを備えており、当該ウレタンフォーム成形方法は、さらに、前記ウレタンフォーム原料が注入される前に、前記凹部の底面を、前記下型底面ヒータによって、４０〜７０℃の範囲である所定の温度まで加温し、前記下型の前記上型に接する部分と前記上型の前記キャビティに面する内面との各々を、前記下型上部ヒータと前記上型ヒータとの各々によって、前記所定の温度より５℃以上高い温度で、かつ６５〜８５℃の範囲である樹脂化促進温度まで加温する注入前加温工程と、前記樹脂化促進温度まで加温された前記下型の前記上型に接する部分と前記上型の前記キャビティに面する内面とによって、前記注入工程で注入された前記ウレタンフォーム原料の樹脂化を促進する樹脂化促進工程とを含むことを特徴とする。

本発明の成形用金型、および、ウレタンフォーム成形方法では、原料注入前の下型の凹部の底面が所定の温度まで加温されている。これにより、注入された原料の泡化反応を、下型の凹部の底面において、安定的に行うことが可能となっている。そして、原料注入前の下型の上型に接する下型上部、および原料注入前の上型のキャビティに面する内面が、樹脂化を促進するために適した温度まで加温されている。これにより、キャビティ内で発泡した原料が、キャビティ上方に向かって膨張し、樹脂化に適した温度に加温された下型上部および上型の内面に接することで、樹脂化反応を促進することが可能となっている。つまり、本発明の成形用金型、および、ウレタンフォーム成形方法によれば、泡化反応に連続して、レスポンス良く樹脂化反応を行うことが可能となっており、成形時間の短縮を図ることが可能となっている。

ウレタンフォーム成形体を成形するためのウレタンフォーム原料の配合量、および、各配合量のウレタンフォーム成形体の物性評価を示す表である。 ウレタンフォーム成形体を成形するためのウレタンフォーム原料の配合量、および、各配合量のウレタンフォーム成形体の物性評価を示す表である。 実施例および比較例のウレタンフォーム成形体を成形する際に用いられる成形用金型の概略断面図である。 実施例のウレタンフォーム成形体を成形する際の成形用金型の各部位の温度条件、および、実施例のウレタンフォーム成形体の物性評価を示す表である。 変形例のウレタンフォーム成形体を成形する際の成形用金型の各部位の温度条件、および、変形例のウレタンフォーム成形体の物性評価を示す表である。 実施例１０のウレタンフォーム成形体を成形用金型の内部で成形している際の成形用金型の各部位の温度を、経過時間毎に示す表である。 実施例１１のウレタンフォーム成形体を成形用金型の内部で成形している際の成形用金型の各部位の温度を、経過時間毎に示す表である。 実施例１２のウレタンフォーム成形体を成形用金型の内部で成形している際の成形用金型の各部位の温度を、経過時間毎に示す表である。

本発明に記載の「成形用金型」は、下型の底面と、キャビティに面する上型の内面と、その上型の内面に連続する下型の上部との各々が個別に加温可能とされている。そして、キャビティ内にウレタンフォーム原料が注入される前に、下型の底面が、４０〜７０℃の範囲の温度に加温されるとともに、キャビティに面する上型の内面、および、その上型の内面に連続する下型の上部が、その温度より５℃以上高い温度であり、６５〜８５℃の範囲の温度に加温される。この際、それら上型の内面と下型の上部とは、同じ温度に加温されてもよく、異なる温度に加温されてもよい。具体的にいえば、下型の上部を、下型底面の温度より５℃以上高い温度に加温し、上型の内面を、その温度より高い温度で加温してもよい。このようにすることで、原料が発泡し、膨張するほど、発泡した原料が高温のキャビティ面に接することとなり、泡化反応と樹脂化反応とのバランスを好適に調整することが可能となる。

成形用金型を構成する下型または上型は、単一の部材であってもよく、複数の部材が組み合わされたものであってもよい。具体的には、成形時に中子，入子等が用いられる場合には、それら中子，入子等を含めたものが上型に相当する。

また、下型の底面は、原料が注入されてから所定の時間経過後に、上記所定の温度から樹脂化促進温度まで加温されるようになっている。これにより、原料注入後に下型の底面をさらに加温することで、より一層、樹脂化反応を促進することが可能となり、成形時間のさらなる短縮を図ることが可能となる。ちなみに、所定の温度から樹脂化促進温度への切換は、温度を切り換える切換器の作動を制御する制御装置によって行ってもよく、手動によって行ってもよい。

また、原料注入後に下型の底面を加温する際の「所定の時間」は、任意に設定することが可能であるが、安定した泡化反応が行われた後に下型の底面を加温するべく、注入されたウレタンフォーム原料が泡化反応によって発泡して上型の内面に接していると想定される時間とされることが好ましい。この想定時間は、経験的に見出される時間であってもよく、実際に測定された時間であってもよい。例えば、原料を下型底面の温度として開放状態で発泡させ、一定時間毎のフォーム体積を測定して、フォーム体積がキャビティ容積に達する時間としてもよい。また、原料を下型底面の温度として開放状態で発泡させ、実質的に体積膨張が終了するライズタイムとしてもよい。

また、ウレタンフォーム成形体には、ポリオール、ポリイソシアネート、発泡剤、整泡剤、および触媒を含むウレタンフォーム原料を混合し、成形用金型の内部で、その原料を泡化反応により発泡させるとともに、発泡させられた原料を樹脂化反応により硬化させることで成形されるモールドウレタンフォームがある。本発明の「成形用金型」で成形されるモールドウレタンフォームの原料の発泡剤としては、水が採用されることが好ましく、その発泡剤としての水の配合量は、ウレタンフォーム原料でのポリオールの合計量を１００重量部とした場合に、４．６〜７重量部とされることが好ましい。この配合量は、通常のウレタンフォーム原料での水の配合量より多い。このため、泡化の反応性が高くなって、ウレタンフォーム成形体の低密度化を図ることが可能となっている。ちなみに、ウレタンフォーム成形体の密度、詳しくは、見掛けコア密度は、１６〜３５ｋｇ／ｍ^３であることが好ましい。さらに言えば、下限は１８ｋｇ／ｍ^３以上であることが好ましく、特に、２０ｋｇ／ｍ^３であることが好ましい。また、上限は２９ｋｇ／ｍ^３以下であることが好ましく、特に、２８ｋｇ／ｍ^３以下であることが好ましい。

さらに、反応性が高くされた泡化反応とのバランスをとるために、樹脂化反応も促進することが好ましい。具体的には、「ポリオール」として、多価アルコールにプロピレンオキサイドを付加重合させることにより得られるＰＯ付加ポリエーテルポリオール（以下、「ＰＯ付加ポリオール」と略す）を採用することが好ましい。このＰＯ付加ポリオールの末端水酸基に含まれる第１級水酸基の数の、ポリオールの全ての末端水酸基の数に対する比率を、３５％以上とすることで、比較的多くの第１級水酸基によって樹脂化反応を促進することが可能となっている。

また、従来では、樹脂化反応を促進するために、末端水酸基にエチレンオキサイド（ＥＯ）が付加重合されたＥＯ付加ポリオールを採用することが多かったが、ＥＯ付加ポリオールの第１級水酸基は水との親和性が非常に高いため、泡化反応が速く進んでしまうといった問題があった。一方、ＰＯ付加ポリオールの第１級水酸基は、ＥＯ付加ポリオールの第１級水酸基と比較すると、水との親和性が低いため、泡化反応を抑制することが可能となっている。つまり、発泡剤としての水の配合量が多くされている場合に、ＰＯ付加ポリオールを採用することで、有機スズ系触媒等の加水分解性の高い触媒を用いることなく、泡化反応と樹脂化反応とのバランスを保ちつつ、低密度のウレタンフォームを成形することが可能となっている。また、触媒として有機スズ化合物を用いる必要が無くなることで、有機スズ化合物と水を別々に混合する必要が無くなり、触媒、発泡剤（水）、整泡剤をポリオール中に混合（プレミックス）しておくことが可能となる。これにより、注入時に原料の垂れ等が生じやすい低圧注入機の代わりに、高圧注入機を利用することが可能となる。

ちなみに、ＰＯ付加ポリオールの第１級水酸基の数のポリオールの全ての末端水酸基の数に対する比率は、３５％以上であることが好ましく、さらに言えば、４０％以上であることが好ましい。そして、そのＰＯ付加ポリオールの第１級水酸基の数のポリオールの末端水酸基の数に対する比率を高くするべく、第１級水酸基率の高いＰＯ付加ポリオールを採用することが好ましい。具体的には、ＰＯ付加ポリオールの末端水酸基の数に対する、その末端水酸基に含まれる第１級水酸基の数の比率は、５０％より大きいことが好ましい。さらに言えば、６０％以上であることが好ましく、特に、６５％以上であることが好ましい。また、ＰＯ付加ポリオールの数平均分子量は、２５００〜７０００であることが好ましく、さらに言えば、３０００〜５０００であることが好ましい。

また、本発明の「ポリオール」は、上記ＰＯ付加ポリオールのみで構成されるものであってもよく、上記ＰＯ付加ポリオールとそれ以外の１種類以上のポリオールとで構成されるものであってもよい。ただし、本発明の「ポリオール」では、樹脂化反応の促進を図るべく、ウレタンフォーム原料での全てのポリオールの末端水酸基の数に対する、その末端水酸基に含まれる第１級水酸基の数の比率が６５％以上であることが好ましい。さらに言えば、６８％以上であることが好ましい。上記ＰＯ付加ポリオール以外のポリオールとしては、ウレタンフォーム原料として通常に採用されるものであればよいが、反応性の高さを考慮して、多価アルコールにエチレンオキサイドを付加重合させることにより得られるＥＯ付加ポリオールであることが好ましい。

そのＥＯ付加ポリオールの末端水酸基の数に対する、その末端水酸基に含まれる第１級水酸基の数の比率は、樹脂化反応の促進を図るべく、６０％より大きいことが好ましく、さらに言えば、６５％以上であることが好ましい。ただし、ＥＯ付加ポリオールの第１級水酸基は、上述したように、水との親和性が非常に高いため、泡化反応とのバランスを考慮して、ＥＯ付加ポリオールの末端水酸基に含まれる第１級水酸基の数の、ＰＯ付加ポリオールの末端水酸基に含まれる第１級水酸基の数に対する比率が、１００％以下とされることが好ましい。さらに言えば、９０％以下、特に８０％以下とされることが望ましい。

また、本発明の「ポリイソシアネート」は、ウレタンフォーム原料として通常に採用されるものであればよいが、ポリオールに反応性の高いものを採用していることから、高い反応性のポリイソシアネートを採用する必要性は低い。このため、流通性，価格等を考慮して、２，４−トルエンジイソシアネートと２，６−トルエンジイソシアネートとの重量比が８０：２０となるものを採用することが好ましい。なお、イソシアネートインデックスは、発泡性等を考慮して、８５〜１０５であることが好ましい。さらに言えば、９０〜１００であることが好ましい。

上述したように、本発明の「成形用金型」で成形されるモールドウレタンフォームの原料では、反応性の高いポリオールが採用されていることから、樹脂化を促進するために金型を加温する際の温度をある程度低くすることが可能となっている。つまり、本発明の「成形用金型」では、キャビティに面する上型の内面、および、その上型の内面に連続する下型の上部を、下型の底面よりある程度高い温度に加温することで、低密度化に優れたウレタンフォームを成形することが可能となっている。このことから、本発明の「成形用金型」では、下型の底面を４０〜７０℃に加温し、上型の内面、および、その上型の内面に連続する下型の上部を６５〜８５℃に加温することが好ましい。さらに言えば、下型の底面を４５〜６５℃に加温し、上型の内面、および、下型の上部を７０〜８０℃に加温することが好ましい。

このように、本発明の「成形用金型」では、ホットキュア法と比べて比較的低い温度域において、ウレタンフォームを成形することが可能となっており、エネルギーを効率的に抑制することが可能となっている。また、ウレタンフォームを連続して成型する際には、加温された金型を冷却する必要があるが、本発明の「成形用金型」では、型温の最高温度と最低温度との差を小さくすることが可能となり、加熱・冷却によるエネルギーの無駄を低減することが可能となる。さらに、加熱・冷却に要する時間を短縮することが可能となり、ウレタンフォームの生産性を向上させることが可能となる。また、キャビティへのウレタンフォーム原料注入時に、上型と接する下型上部において、下型底面部よりも温度が５℃以上高く設定されることで、上型と下型の界面に形成されるバリのキュアを早めて、脱型時間を短縮することができる。また、成形時の金型の温度を比較的低温（８５℃以下）とすることで、上型と下型との間に樹脂シールを施すことが可能となり、バリの発生を制御することが可能となる。これにより、バリ除去の加工を容易化することが可能となる。さらに、樹脂シールを施すことで、金型内に発生したガスを調整して抜くことが容易となり、金型内の発泡圧を好適に調整することが可能となる。これにより、クラック等の発生を抑制することが可能となる。また、型温より高い融点の不揮発分を有する離型剤を使用することが容易となり、そのような離型剤を用いた場合には、ウレタンフォーム表面に溶融した離型剤を付着させ難くすることができる。さらに、表面のスキン層がポーラスとなって通気性が高く、柔軟性の高いウレタンフォームを得ることができる。

以下に実施例を示し、本発明をさらに具体的に説明する。ただし、本発明は、この実施例に限定されるものではなく、当業者の知識に基づいて種々の変更、改良を施した種々の態様で実施することができる。

図１および図２に示す配合のウレタンフォーム原料から、各種処方によるウレタンフォーム成形体をモールド法によって成形した。それら図１および図２におけるウレタンフォーム原料の詳細を以下に示す。
・ポリオール１Ａ；多価アルコールにプロピレンオキサイドを付加重合させることにより得られるポリプロピレングリコール（ＰＯ付加ＰＰＧ）、第１級水酸基率（ＰＯ付加ＰＰＧの末端水酸基の数に対する、その末端水酸基に含まれる第１級水酸基の数の比率）＝６８％、数平均分子量３０００
・ポリオール１Ｂ；ＰＯ付加ＰＰＧ、第１級水酸基率＝６０％、数平均分子量３０００
・ポリオール１Ｃ；ＰＯ付加ＰＰＧ、第１級水酸基率＝７５％、数平均分子量３０００
・ポリオール１Ｄ；ＰＯ付加ＰＰＧ、第１級水酸基率＝５０％、数平均分子量３０００
・ポリオール２Ａ；多価アルコールにエチレンオキサイドを付加重合させることにより得られるポリエーテルポリオール（ＥＯ付加ポリオール）、第１級水酸基率（ＥＯ付加ポリオールの末端水酸基の数に対する、その末端水酸基に含まれる第１級水酸基の数の比率）＝７０％、数平均分子量５０００
・ポリオール２Ｂ；ＥＯ付加ポリオール、第１級水酸基率＝６５％、数平均分子量５０００
・ポリオール２Ｃ；ＥＯ付加ポリオール、第１級水酸基率＝７５％、数平均分子量５０００
・ポリオール２Ｄ；ＥＯ付加ポリオール、第１級水酸基率＝６０％、数平均分子量５０００
・ポリオール２Ｅ；ＥＯ付加ポリオール、第１級水酸基率＝８０％、数平均分子量５０００
・発泡剤；水
・触媒；トリエチレンジアミンとジプロピレングリコールとの質量比１：２の混合物（商品名「ＤＡＢＣＯ３３ＬＶ」 三共エアプロダクツジャパン社製）
・整泡剤；ジメチルシロキサン系整泡剤（商品名「ＳＺ−１１４２」、日本ユニカー社製）
・ポリイソシアネート；２，４−ＴＤＩ：２，６−ＴＤＩ＝８０：２０

ちなみに、ＰＯ付加ＰＰＧの末端水酸基に含まれる第１級水酸基の数の、ポリオールの全ての末端水酸基の数に対する比率を、図１および図２の「ＰＯ第１級水酸基率」の欄に示し、ＥＯ付加ポリオールの末端水酸基に含まれる第１級水酸基の数の、ポリオールの全ての末端水酸基の数に対する比率を、図１および図２の「ＥＯ第１級水酸基率」の欄に示しておく。また、それらＰＯ第１級水酸基率とＥＯ第１級水酸基率とを合わせたもの、つまり、ポリオールの全ての末端水酸基の数に対する、その末端水酸基に含まれる第１級水酸基の数の比率を、図１および図２の「全第１級水酸基率」の欄に示しておく。さらに、ＥＯ第１級水酸基率のＰＯ第１級水酸基率に対する比率、つまり、ＥＯ付加ポリオールの末端水酸基に含まれる第１級水酸基の数の、ＰＯ付加ＰＰＧの末端水酸基に含まれる第１級水酸基の数に対する比率を、図１および図２の「ＥＯ１級／ＰＯ１級」の欄に示しておく。

上記各処方のウレタンフォーム成形体を成形するための成形用金型１０を、図３に示す。成形用金型１０は、凹部１２が形成された下型１４と、その凹部１２を覆うように下型１４に型締めされる上型１６とから構成されおり、下型１４と上型１６とによってキャビティ１８が形成される。そのキャビティ１８内に混合されたウレタンフォーム原料が注入されることで、キャビティ１８内で、その原料が泡化反応により発泡するとともに、発泡した原料が樹脂化反応により硬化することでウレタンフォームが成形される。

この成形用金型１０には、さらに、キャビティ１８内面を温めるためのヒータが設けられている。詳しく言えば、下型１４の凹部１２底面の内側には、第１下型配管２０が埋設されており、その第１下型配管２０が下型１４の外部に延び出している。金型外部には、比較的高い温度の温水を循環させるための高温水循環器２２と、その高温水循環器２２によって循環させられる温水より低温の温水を循環させるための低温水循環器２４とが設けられており、下型１４の外部に延び出した第１下型配管２０は、高温水循環器２２の高温水用配管２６と低温水循環器２４の低温水用配管２８とに、切換弁３０を介して接続されている。これにより、下型１４の凹部底面は、高温水と低温水とのいずれかによって選択的に加温されるようになっている。ちなみに、第１下型配管２０，高温水循環器２２，高温水用配管２６，低温水循環器２４，低温水用配管２８，切換弁３０によって構成されるものが、下型底面ヒータの一例となる。

また、上型１６に接する下型１４の部分、つまり、上型１６に連続する下型１４の内面の内側には、第２下型配管３２が埋設されており、その第２下型配管３２は、下型１４の外部に延び出すとともに、高温水循環器２２の高温水用配管２６に接続されている。さらに、キャビティ１８に面する上型１６の内面の内側には、上型配管３４が埋設されており、その上型配管３４は、上型１６の外部に延び出すとともに、高温水循環器２２の高温水用配管２６に接続されている。これにより、上型１６に連続する下型１４の内面、および、上型１６の内面、つまり、ウレタンフォーム成形体のパーティングラインを区画するキャビティ１８内面の一部および、上型１６によって区画されるキャビティ１８内面は、高温水によって加温されるようになっている。ちなみに、第２下型配管３２，高温水循環器２２，高温水用配管２６によって構成されるものが、下型上部ヒータの一例となり、上型配管３４，高温水循環器２２，高温水用配管２６によって構成されるものが、上型ヒータの一例となる。

上記構造の成形用金型１０を用いて、上記各処方のウレタンフォーム成形体が成形される。詳しく言えば、まず、金型内部に原料が注入される前に、金型を加温するべく、第１下型配管２０に低温水が流れるように、切換弁３０を調整し、第２下型配管３２および上型配管３４には、高温水を流しておく。このときの高温水の温度は８０℃とされ、低温水の温度は５０℃とされている。そして、成形用金型１０の内部に、不揮発分が最高型温（８５℃）より高い融点を有する溶剤系離型剤を塗布する。不揮発分として、パラフィン系炭化水素、エステル系ワックス、多価アルコールエステル類、シリコーン類、フッソ含有離型剤等が使用できるが、ウレタンフォーム成形体への付着が少なく、またウレタンフォーム成形体のセル荒れがおきにくいことから、パラフィン系炭化水素が好ましい。ちなみに、この工程が、注入前加温工程の一例となる。

次に、図１若しくは図２に示された配合量のポリオール、発泡剤、触媒、整泡剤を攪拌容器内で混合（プレミックス）する。そして、金型内への注入直前に、その混合された原料と、図１若しくは図２に示されたイソシアネートインデックスに相当する量のポリイソシアネートとを混合する。この工程が、混合工程の一例となる。そして、混合された全ての原料が、高圧注入機によって加温されているキャビティ１８内に注入される。この工程が、注入工程の一例となる。

キャビティ１８内に注入された原料は、下型１４の凹部底面において、泡化反応により発泡し、キャビティ１８内で膨張していく。その膨張していった原料が上型１６の内面に接すると想定されるときを見計らって、第１下型配管２０に高温水が流れるように、切換弁３０が調整される。具体的には、ウレタンフォーム原料が金型内に注入されてから２分経過後に、切換弁３０が調整される。この工程が、注入後加温工程の一例となる。また、予め高温水が流されていた第２下型配管３２および上型配管３４によって、ウレタンフォーム成形体のパーティングライン部および、それの上方の部分において、樹脂化反応が促進される。さらに、注入後加温工程で高温水が流された第１下型配管２０によって、ウレタンフォーム成形体の下方の部分において、樹脂化反応が促進される。この工程が、樹脂化促進工程の一例となる。そして、樹脂化促進工程において６分間放置した後に、金型からウレタンフォーム成形体を脱型する。脱型されたウレタンフォーム成形体に対して、以下の方法によって物性評価を行なった。

ウレタンフォーム成形体の発泡の程度を評価するべく、ＪＩＳ Ｋ ７２２２：２００５に基づく方法に準拠してウレタンフォーム成形体の見掛けコア密度（ｋｇ／ｍ^３）を測定した。見掛けコア密度（ｋｇ／ｍ^３）は、それの値が小さいほど、活性化された泡化反応により好適に発泡していることを示しており、低密度化に優れたウレタンフォーム成形体であることを示している。なお、図１および図２の「密度」の欄にその値を示しておく。

また、ウレタンフォーム成形体の復元率を評価するべく、ＪＩＳ Ｋ ６４００−４：２００４ Ａ法に基づく方法に準拠して圧縮残留ひずみ（％）を測定した。具体的には、ウレタンフォーム成形体の発泡部を５０×５０×３０ｍｍ切り抜き、これを試験片として使用する。試験片を５０％の厚みまで圧縮し、平行平面板に挟み、７０℃の条件下に２２時間放置する。２２時間放置後この試験片を取り出し、さらに３０分後にその厚みを測定する。そして、試験前の厚みの値と測定値との差分の試験前の厚みの値に対する比率を演算し、その演算値を圧縮残留ひずみとする。また、ＪＩＳ Ｋ ６４００−４：２００４において所定条件に変更して湿熱圧縮残留ひずみ（％）を測定した。試験片を５０％の厚みまで圧縮し、平行平面板に挟み、５０℃，９５％ＲＨの条件下に２２時間放置する。２２時間放置後この試験片を取り出し、さらに３０分後にその厚みを測定し、上記圧縮残留ひずみと同様に、歪み率を演算する。この演算値を湿熱圧縮残留ひずみとする。各圧縮残留ひずみは、それの値が小さいほどウレタンフォーム成形体の復元率が高いことを示しており、ウレタンフォーム成形体のへたりが少ないことを示している。なお、図１および図２の「圧縮残留ひずみ」および「湿熱圧縮残留ひずみ」の欄にそれぞれの値を示しておく。

また、ＪＩＳ Ｋ ６４００−３：２０１１に基づく方法に準拠して反発弾性（％）を測定した。具体的には、直径１６ｍｍ，質量１６ｇの鋼球を、ウレタンフォーム成形体の上面に５００ｍｍの高さから落下させ、跳ね返った最高の高さを測定する。そして、落下前の高さ（５００ｍｍ）に対する測定値の比率を演算し、その演算値を反発弾性とする。反発弾性は、それの値が大きいほど高反発性に優れていることを示している。なお、図１および図２の「反発弾性」の欄にその値を示しておく。

さらに、ウレタンフォーム成形体の成形結果を目視にて評価した。具体的には、ウレタンフォーム成形体を分割し、その分割面におけるウレタンフォーム成形体の発泡部を目視し、空洞、割れ等の有無を確認した。また、ウレタンフォーム成形体の金型からの脱型時に、ウレタンフォーム成形体のスキン層の金型内部への貼り付き等が生じていないかを確認した。そして、空洞、割れ等が無く、脱型時のスキン層の金型内部への貼り付きも無い場合には、「○」と評価した。一方、空洞、割れ等は有るが、脱型時のスキン層の金型内部への貼り付きが無い場合には、「△」と評価し、空洞、割れ等が有り、脱型時のスキン層の金型内部への貼り付きもある場合には、「×」と評価した。この評価を、図１および図２の「成形結果」の欄に示しておく。

以上の評価結果から、発泡剤としての水を、ポリオール１００重量部に対して４．６〜７重量部配合することで、密度２１〜３２ｋｇ／ｍ^３の低密度化に優れたウレタンフォーム成形体を成形することが可能であることが解る。ただし、上記処方Ｎｏ．７および処方Ｎｏ．１０から解るように、水の配合量が４．６重量部であると、密度は許容範囲内では有るが、比較的高くなる。また、処方Ｎｏ．８の場合、水の配合量が７重量部であると、密度は比較的低く良好であるが、成形時に割れやすくなり、また圧縮残留ひずみが大きくなる。このため、水の配合量は、ポリオール１００重量部に対して５〜６．５重量部であることが、より好ましい。

また、水の配合量が多くなると泡化反応が速く進む傾向にあるため、その泡化反応をある程度抑制するとともに、樹脂化反応を促進するべく、ポリオールとしてＰＯ付加ＰＰＧを採用することが好ましい。ただし、このＰＯ付加ＰＰＧのＰＯ第１級水酸基率が低すぎると、処方Ｎｏ．１１乃至Ｎｏ．１３のように、成形結果に問題が生じるため、ＰＯ第１級水酸基率は３５％以上であることが好ましく、さらに言えば、４０％以上であることが好ましい。

さらに、上記各処方のウレタンフォーム成形体では、樹脂化を促進するべく、ポリオールとして、ＥＯ付加ポリオールが配合されているものが有るが、ＥＯ付加ポリオールの末端水酸基に含まれる第１級水酸基の数のＰＯ付加ＰＰＧの末端水酸基に含まれる第１級水酸基の数に対する比率（ＥＯ１級／ＰＯ１級）が高くなると、樹脂化反応が進み過ぎて、良好なウレタンフォームを成形できない。このことは、図２から解るように、処方Ｎｏ．１１乃至Ｎｏ．１３のＥＯ１級／ＰＯ１級が１００％を超えていることからも明らかである。このため、ＥＯ１級／ＰＯ１級は、１００％以下であることが好ましく、さらに言えば、９０％以下、特に８０％以下であることが好ましい。

さらに、処方Ｎｏ．９では、樹脂化を促進するべく、ポリオールに第１級水酸基率６８％のＰＯ付加ポリオールのみを用いている。ＥＯ付加ポリオールの第１級水酸基を含まないため、初期反応が遅く、スキン層が剥れやすく、脱型時間を要する傾向になるため、触媒量等の調整が必要となる。このためポリオールに含まれる第１級水酸基の数のＰＯ付加ＰＰＧの末端水酸基に含まれる第１級水酸基の数に対する比率（ＥＯ１級／ＰＯ１級）は、１０％以上、更には２０％以上が好ましい。

また、成形時における金型温度の最適化を図るべく、高温水循環器２２と低温水循環器２４との各々による循環水の温度、および、切換弁３０による高温水と低温水との切換タイミング等の諸条件を変更して実施例および比較例のウレタンフォーム成形体を成形した。具体的には、上記処方Ｎｏ．１の配合量のウレタンフォーム成形体を、図４および図５に示す金型の温度条件に従って成形した。

図に示されている金型温度は、成形用金型１０の実際のキャビティ面での温度であり、低温水循環器２４の循環水によって加温されるキャビティ面、つまり、下型底面は、その循環水と同じ温度となっているが、高温水循環器２２の循環水によって加温されるキャビティ面、つまり、上型および、下型上部の内面は、その循環水の温度より５℃低い温度となっている。

具体的には、実施例１のウレタンフォーム成形時には、図６に示すように、上型および下型の上部は、８０℃の循環水によって加温されている。詳しく言えば、上型配管３４および第２下型配管３２に、金型内にウレタンフォーム原料が注入される前から、高温水循環器２２によって８０℃の循環水が流されており、その８０℃の循環水によって、上型のキャビティ面および下型の上型に連続するキャビティ面が、７５℃に加温されている。ちなみに、図での経過時間は、金型内にウレタンフォーム原料が注入されてからの経過時間であり、原料注入時には、上型および下型の上部のキャビティ面が７５℃となっていることが解る。

また、下型の底面は、原料注入前に５０℃の循環水によって加温され、所定の時間経過後に８０℃の循環水によって加温されている。詳しく言えば、原料注入前には、第１下型配管２０に、低温水循環器２４によって５０℃の循環水が流されており、その５０℃の循環水によって、下型の底面が、５０℃に加温されている。そして、原料が注入されてから２分が経過したときに、切換弁３０が調整され、第１下型配管２０に、高温水循環器２４によって８０℃の循環水が流される。その８０℃の循環水によって、下型の底面が、２分経過後に５０℃から徐々に上昇して、４分経過時に７５℃となっている。また、下型の側部には配管が埋設されていないが、その下型側部のキャビティ面も、第１下型配管２０および第２下型配管３２からの熱伝導により加温されており、その測定温度が、図での「下型側部」の欄に示されている。

ちなみに、切換弁３０が調整される「原料注入後２分後」という所定の時間は、泡化反応によって発泡終了した時間、所謂、ライズタイム（Ｒ．Ｔ）に相当する時間である。つまり、切換弁３０による高温水と低温水との切換のタイミングは、ライズタイム（Ｒ．Ｔ）の終了時であり、その切換タイミングを示すものとして、図４での実施例１０の切換時期の欄に、「Ｒ．Ｔ終了」と示されている。

また、図６における成形状況の欄には、ウレタンフォームの成形に際して顕著な反応を示してあり、成形終了に伴う脱型のタイミングを示している。図から解るように、原料注入直後から２分経過前には、泡化反応が盛んに進行し、２分経過後には、樹脂化反応が盛んに進行する。そして、８分経過後にウレタンフォーム成形体が金型から脱型される。つまり、実施例１のウレタンフォーム成形体の金型内での成形時間は８分間であり、その時間が、図４での実施例１の成形時間の欄に示されている。

次に、実施例２のウレタンフォーム成形体の金型温度に関して説明する。実施例２のウレタンフォーム成形体の金型温度に関する条件は、図４に示すように、切換弁３０による高温水と低温水との切換時期を除いて、上述した実施例１の条件と同じであるため、この切換時期のみ説明する。実施例２では、原料が注入されてからライズタイムの１／２に相当する時間経過後、つまり、１分経過後に、切換弁３０が調整され、第１下型配管２０に、高温水循環器２４によって８０℃の循環水が流される。これにより、図７に示すように、その８０℃の循環水によって、下型の底面が、１分経過後に５０℃から徐々に上昇して、４分経過時に７５℃となっている。なお、実施例２での切換弁３０による切換のタイミングを示すものとして、図４での実施例２の切換時期の欄に、「Ｒ．Ｔ１／２」と示されている。

次に、実施例３のウレタンフォーム成形体の金型温度に関する条件は、図４に示すように、上述した実施例１，２の原料注入前の条件と同じであるが、切換弁３０による切換は行われていない。つまり、実施例３では、図８に示すように、上型配管３４および第２下型配管３２に、８０℃の循環水が流されており、上型のキャビティ面および下型の上型に連続するキャビティ面は７５℃となっている。一方、第１下型配管２０に、５０℃の循環水が流されており、下型の底面は５０℃となっている。そして、切換弁３０による高温水と低温水との切換が行われないため、下型の底面は５０℃に維持されている。このため、下型の底面における樹脂化が効果的に促進されず、成形時間が若干長くなっている。

なお、実施例４〜６および比較例１〜６に関しては、明細書が冗長となることを避けるべく、説明を省略するが、各実施例および比較例での高温水循環器２２による循環水の温度は、図４および図５での上型および下型上部の欄に示されている温度より５℃高い温度とされている。また、各実施例および比較例での低温水循環器２４による循環水の温度は、切換弁３０による切換が行われない場合には、図４および図５での下型底面の欄に示されている温度とされており、切換弁３０による切換が行われる場合には、図４および図５での下型底面の欄に示されている初期温度とされている。

上記条件で成形された実施例のウレタンフォーム成形体の発泡の程度を評価するべく、ＪＩＳ Ｋ ７２２２：２００５に基づく方法に準拠してウレタンフォーム成形体の見掛けコア密度（ｋｇ／ｍ^３）を測定した。見掛けコア密度（ｋｇ／ｍ^３）は、それの値が小さいほど、活性化された泡化反応により好適に発泡していることを示しており、低密度化に優れたウレタンフォーム成形体であることを示している。なお、図４の「密度」の欄にその値を示しておく。

また、実施例および比較例のウレタンフォーム成形体に対して、形状に関する評価および成形時間に関する評価を行なった。形状に関する評価では、ウレタンフォーム成形体の外観を目視し、表面荒れ，スキン層の金型への貼り付き等を確認した。さらに、ウレタンフォーム成形体を分割し、その分割面における発泡部を目視し、空洞、割れ等の有無を確認した。また、成形時間に関する評価では、金型内部での成形時間に長時間要していないか否かを評価した。実施例のウレタンフォーム成形体では、形状に関する評価も良好であり、成形時間に関しても比較的短い時間となっている。一方、比較例のウレタンフォーム成形体には、形状に関する評価が良好でないもの、成形時間に比較的長い時間を要するものがあった。

具体的には、比較例１および比較例６のウレタンフォーム成形体では、スキン層の金型への貼り付きが確認された。これにより、発泡時における下型の底面の温度が低すぎる（３５℃）場合には、良好なスキン層が形成されないことが推測される。また、比較例２のウレタンフォーム成形体では、上型への密着面に荒れが生じている。これにより、上型および、その上型に連続する下型の上部の温度が高すぎる（９０℃）場合には、樹脂化が速く進み過ぎて表面が荒れることが推測される。また、比較例４のウレタンフォーム成形体でも、上型および、その上型に連続する下型の上部の温度が高く（９０℃）、下型底面の温度も高い（７０℃→９０℃）。このため、比較例４のウレタンフォーム成形体の表面全体に荒れが生じている。さらに、比較例４のウレタンフォーム成形体の内部には、割れが生じている。これは、発泡時における下型の底面の温度が高すぎる（７０℃）ために、泡化反応が進み過ぎたと推測される。そして、比較例３および比較例５のウレタンフォーム成形体での成形時間は、実施例のものと比較して、１．５倍以上となっている。これにより、上型および、その上型に連続する下型の上部の温度があまり高くない（６０〜６５℃）場合には、樹脂化が促進されず、成形時間が長くなることが推測される。

以上の結果から、良好なスキン層を形成するとともに、安定的に泡化反応を進行させるべく、発泡時における下型の底面の温度、つまり、低温水循環器２４の循環水によって加温される下型の底面の温度は、４０〜７０℃であることが好ましく、さらに言えば、４５〜６５℃であることが好ましい。また、樹脂化を促進して成形時間を短縮するとともに、樹脂化の進み過ぎによる表面荒れを抑制するべく、発泡が終了した後にウレタンフォームの樹脂化を促進するためのキャビティ面の温度、つまり、高温水循環器２２の循環水によって加温されるキャビティ面の温度は、６５〜８５℃であることが好ましく、さらに言えば、７０〜８０℃であることが好ましい。さらに、上記条件内で、原料注入時から所定の時間経過後に、下型の底面の温度を上昇させることで、成形時間の更なる短縮を図ることが可能となる。

以下、本発明の諸態様について列記する。

（１）ポリオール、ポリイソシアネート、発泡剤、整泡剤、触媒を含むウレタンフォーム原料がキャビティ内に注入されてウレタンフォームを成形するための形成用金型において、
当該成型用金型は、
凹部が形成された下型と、
前記凹部を覆うように前記下型に型締めされることで、前記下型と前記キャビティを形成する上型と、
前記凹部の底面を加温する下型底面ヒータと、
前記下型の前記上型に接する部分を加温する下型上部ヒータと、
前記上型の前記キャビティに面する内面を加温する上型ヒータと
を備え、
前記キャビティ内に前記ウレタンフォーム原料が注入される前に、前記凹部の底面が、前記下型底面ヒータによって、所定の温度まで加温され、前記下型の前記上型に接する部分と前記上型の前記キャビティに面する内面との各々が、前記下型上部ヒータと前記上型ヒータとの各々によって、前記所定の温度より５℃以上高い温度である樹脂化促進温度まで加温されるように構成された成型用金型。

（２）前記ウレタンフォーム原料が前記キャビティ内に注入されて所定の時間経過した後に、前記凹部の底面が、前記下型底面ヒータによって、前記所定の温度から前記樹脂化促進温度まで加温されるように構成された(1)項に記載の成形用金型。

（３）前記所定の時間は、
前記注入工程で注入された前記ウレタンフォーム原料が泡化反応によって発泡して前記上型の内面に接していると想定される時間であることを特徴とする(2)項に記載の成形用金型。

（４）前記所定の温度は、４０〜７０℃であり、
前記樹脂化促進温度は、６５〜８５℃であることを特徴とする(1)項ないし(3)項のいずれか１つに記載の成形用金型。

（５）当該成形用金型は、
温水を循環させる第１温水循環器と、
その第１温水循環器によって循環させられる温水より５℃以上高い温水を循環させる第２温水循環器と、
前記下型の内部に埋設され、前記第１温水循環器と前記第２温水循環器とのいずれかによって選択的に温水を循環させることで、前記凹部の底面を加温する第１下型配管と、
前記下型の内部に埋設され、前記第２温水循環器によって温水を循環させることで、前記下型の前記上型に接する部分を加温する第２下型配管と、
前記上型の内部に埋設され、前記第２温水循環器によって温水を循環させることで、前記上型の前記キャビティに面する内面を加温する上型配管と
を備え、
前記第１温水循環器と前記第２温水循環器と前記第１下型配管とが、前記下型底面ヒータとして、前記第２温水循環器と前記第２下型配管とが、前記下型上部ヒータとして、前記第２温水循環器と前記上型配管とが、前記上型ヒータとして機能する(1)項ないし(4)項のいずれか１つに記載の成形用金型。

（６）ポリオール、ポリイソシアネート、発泡剤、整泡剤、触媒を含むウレタンフォーム原料を混合する混合工程と、
その混合工程で混合された前記ウレタンフォーム原料を成形用金型のキャビティ内に注入する注入工程と
を含み、そのキャビティ内でウレタンフォームを成形する方法において、
前記成型用金型は、
凹部が形成された下型と、
前記凹部を覆うように前記下型に型締めされることで、前記下型と前記キャビティを形成する上型と、
前記凹部の底面を加温する下型底面ヒータと、
前記下型の前記上型に接する部分を加温する下型上部ヒータと、
前記上型の前記キャビティに面する内面を加温する上型ヒータと
を備えており、
当該ウレタンフォーム成形方法は、さらに、
前記ウレタンフォーム原料が注入される前に、前記凹部の底面を、前記下型底面ヒータによって、所定の温度まで加温し、前記下型の前記上型に接する部分と前記上型の前記キャビティに面する内面との各々を、前記下型上部ヒータと前記上型ヒータとの各々によって、前記所定の温度より５℃以上高い温度である樹脂化促進温度まで加温する注入前加温工程と、
前記樹脂化促進温度まで加温された前記下型の前記上型に接する部分と前記上型の前記キャビティに面する内面とによって、前記注入工程で注入された前記ウレタンフォーム原料の樹脂化を促進する樹脂化促進工程と
を含むことを特徴とするウレタンフォーム成形方法。

（７）当該ウレタンフォーム成形方法は、さらに、
前記注入工程で前記ウレタンフォーム原料が注入されて所定の時間経過した後に、前記凹部の底面を、前記下型底面ヒータによって、前記所定の温度から前記樹脂化促進温度まで加温する注入後加温工程を含み、
その注入後加温工程で前記樹脂化促進温度まで加温された前記凹部の底面によっても、前記注入工程で注入された前記ウレタンフォーム原料の樹脂化を促進することを特徴とする(6)項に記載のウレタンフォーム成形方法。

（８）前記所定の時間は、
前記注入工程で注入された前記ウレタンフォーム原料が泡化反応によって発泡して前記上型の内面に接していると想定される時間であることを特徴とする(7)項に記載のウレタンフォーム成形方法。

（９）前記所定の温度は、４０〜７０℃であり、
前記樹脂化促進温度は、６５〜８５℃であることを特徴とする(6)項ないし(8)項のいずれか１つに記載のウレタンフォーム成形方法。

（１０）前記混合工程で混合される前記発泡剤は、水を含み、その水の量が、前記ポリオール１００重量部に対して４．６〜７重量部であり、
前記混合工程で混合される前記ポリオールは、
多価アルコールにプロピレンオキサイドを付加重合させることにより得られるＰＯ付加ポリエーテルポリオールを含み、
そのＰＯ付加ポリエーテルポリオールの末端水酸基に含まれる第１級水酸基の数の、前記ポリオールの全ての末端水酸基の数に対する比率が、３５％以上であることを特徴とする(6)項ないし(9)項のいずれか１つに記載のウレタンフォーム成形方法。

（１１）前記混合工程で混合される前記ＰＯ付加ポリエーテルポリオールの末端水酸基の数に対する、その末端水酸基に含まれる第１級水酸基の数の比率が、５０％より大きいことを特徴とする(10)項に記載のウレタンフォーム成形方法。

（１２）前記混合工程で混合される前記ＰＯ付加ポリエーテルポリオールの数平均分子量が、２５００〜７０００であることを特徴とする(10)項または(11)項に記載のウレタンフォーム成形方法。

（１３）前記混合工程で混合される前記ポリオールは、
多価アルコールにエチレンオキサイドを付加重合させることにより得られるＥＯ付加ポリエーテルポリオールをも含み、
そのＥＯ付加ポリエーテルポリオールの末端水酸基に含まれる第１級水酸基の数の、前記ＰＯ付加ポリエーテルポリオールの末端水酸基に含まれる第１級水酸基の数に対する比率が、１００％以下であることを特徴とする(10)項ないし(12)項のいずれか１つに記載のウレタンフォーム成形方法。

（１４）前記混合工程で混合される前記ＥＯ付加ポリエーテルポリオールの末端水酸基の数に対する、その末端水酸基に含まれる第１級水酸基の数の比率が、６０％より大きいことを特徴とする(13)項に記載のウレタンフォーム成形方法。

（１５）前記混合工程で混合される前記ポリオールの全ての末端水酸基の数に対する、その末端水酸基に含まれる第１級水酸基の数の比率が、６５％以上であることを特徴とする(6)項ないし(14)項のいずれか１つに記載のウレタンフォーム成形方法。

（１６）前記混合工程で混合される前記ポリイソシアネートは、
２，４−トルエンジイソシアネートと２，６−トルエンジイソシアネートとを含み、
それら２，４−トルエンジイソシアネートと２，６−トルエンジイソシアネートとの質量比が８０：２０であることを特徴とする(6)項ないし(15)項のいずれか１つに記載のウレタンフォーム成形方法。

１０：成形用金型
１４：下型
１６：上型
２０：第１下型配管（下型底面ヒータ）
２２：高温水循環器（下型底面ヒータ）（下型上部ヒータ）（上型ヒータ）
２４：低温水循環器（下型底面ヒータ）
３０：切換弁（下型底面ヒータ）
３２：第２下型配管（下型上部ヒータ）
３４：上型配管（上型ヒータ）

Claims (9)

1. ポリオール、ポリイソシアネート、発泡剤、整泡剤を含むウレタンフォーム原料がキャビティ内に注入されてウレタンフォームを成形するための形成用金型において、
   当該成型用金型は、
   凹部が形成された下型と、
   前記凹部を覆うように前記下型に型締めされることで、前記下型と前記キャビティを形成する上型と、
   前記凹部の底面を加温する下型底面ヒータと、
   前記下型の前記上型に接する部分を加温する下型上部ヒータと、
   前記上型の前記キャビティに面する内面を加温する上型ヒータと
   を備え、
   前記キャビティ内に前記ウレタンフォーム原料が注入される前に、前記凹部の底面が、前記下型底面ヒータによって、４０〜７０℃の範囲である所定の温度まで加温され、前記下型の前記上型に接する部分と前記上型の前記キャビティに面する内面との各々が、前記下型上部ヒータと前記上型ヒータとの各々によって、前記所定の温度より５℃以上高い温度で、かつ６５〜８５℃の範囲である樹脂化促進温度まで加温されるように構成された成型用金型。
2. 前記ウレタンフォーム原料が前記キャビティ内に注入されて所定の時間経過した後に、前記凹部の底面が、前記下型底面ヒータによって、前記所定の温度から前記樹脂化促進温度まで加温されるように構成された請求項１に記載の成形用金型。
3. 前記所定の時間は、
   前記注入工程で注入された前記ウレタンフォーム原料が泡化反応によって発泡して前記上型の内面に接していると想定される時間であることを特徴とする請求項２に記載の成形用金型。
4. 当該成形用金型は、
   温水を循環させる第１温水循環器と、
   その第１温水循環器によって循環させられる温水より５℃以上高い温水を循環させる第２温水循環器と、
   前記下型の内部に埋設され、前記第１温水循環器と前記第２温水循環器とのいずれかによって選択的に温水を循環させることで、前記凹部の底面を加温する第１下型配管と、
   前記下型の内部に埋設され、前記第２温水循環器によって温水を循環させることで、前記下型の前記上型に接する部分を加温する第２下型配管と、
   前記上型の内部に埋設され、前記第２温水循環器によって温水を循環させることで、前記上型の前記キャビティに面する内面を加温する上型配管と
   を備え、
   前記第１温水循環器と前記第２温水循環器と前記第１下型配管とが、前記下型底面ヒータとして、前記第２温水循環器と前記第２下型配管とが、前記下型上部ヒータとして、前記第２温水循環器と前記上型配管とが、前記上型ヒータとして機能する請求項１ないし請求項３のいずれか１つに記載の成形用金型。
5. ポリオール、ポリイソシアネート、発泡剤、整泡剤、触媒を含むウレタンフォーム原料を混合する混合工程と、
   その混合工程で混合された前記ウレタンフォーム原料を成形用金型のキャビティ内に注入する注入工程と
   を含み、そのキャビティ内でウレタンフォームを成形する方法において、
   前記成型用金型は、
   凹部が形成された下型と、
   前記凹部を覆うように前記下型に型締めされることで、前記下型と前記キャビティを形成する上型と、
   前記凹部の底面を加温する下型底面ヒータと、
   前記下型の前記上型に接する部分を加温する下型上部ヒータと、
   前記上型の前記キャビティに面する内面を加温する上型ヒータと
   を備えており、
   当該ウレタンフォーム成形方法は、さらに、
   前記ウレタンフォーム原料が注入される前に、前記凹部の底面を、前記下型底面ヒータによって、４０〜７０℃の範囲である所定の温度まで加温し、前記下型の前記上型に接する部分と前記上型の前記キャビティに面する内面との各々を、前記下型上部ヒータと前記上型ヒータとの各々によって、前記所定の温度より５℃以上高い温度で、かつ６５〜８５℃の範囲である樹脂化促進温度まで加温する注入前加温工程と、
   前記樹脂化促進温度まで加温された前記下型の前記上型に接する部分と前記上型の前記キャビティに面する内面とによって、前記注入工程で注入された前記ウレタンフォーム原料の樹脂化を促進する樹脂化促進工程と
   を含むことを特徴とするウレタンフォーム成形方法。
6. 当該ウレタンフォーム成形方法は、さらに、
   前記注入工程で前記ウレタンフォーム原料が注入されて所定の時間経過した後に、前記凹部の底面を、前記下型底面ヒータによって、前記所定の温度から前記樹脂化促進温度まで加温する注入後加温工程を含み、
   その注入後加温工程で前記樹脂化促進温度まで加温された前記凹部の底面によっても、前記注入工程で注入された前記ウレタンフォーム原料の樹脂化を促進することを特徴とする請求項５に記載のウレタンフォーム成形方法。
7. 前記所定の時間は、
   前記注入工程で注入された前記ウレタンフォーム原料が泡化反応によって発泡して前記上型の内面に接していると想定される時間であることを特徴とする請求項６に記載のウレタンフォーム成形方法。
8. 前記混合工程で混合される前記発泡剤は、水を含み、その水の量が、前記ポリオール１００重量部に対して４．６〜７重量部であり、
   前記混合工程で混合される前記ポリオールは、
   多価アルコールにプロピレンオキサイドを付加重合させることにより得られるＰＯ付加ポリエーテルポリオールを含み、
   そのＰＯ付加ポリエーテルポリオールの末端水酸基に含まれる第１級水酸基の数の、前記ポリオールの全ての末端水酸基の数に対する比率が、３５％以上であることを特徴とする請求項５ないし請求項７のいずれか１つに記載のウレタンフォーム成形方法。
9. 前記混合工程で混合される前記ポリオールは、
   多価アルコールにエチレンオキサイドを付加重合させることにより得られるＥＯ付加ポリエーテルポリオールをも含み、
   そのＥＯ付加ポリエーテルポリオールの末端水酸基に含まれる第１級水酸基の数の、前記ＰＯ付加ポリエーテルポリオールの末端水酸基に含まれる第１級水酸基の数に対する比率が、１００％以下であることを特徴とする請求項８に記載のウレタンフォーム成形方法。

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