JP5837583B2 - クロロヒドリン類の製造方法及びその方法によって製造されたクロロヒドリン類を使用するエピクロロヒドリンの製造方法 - Google Patents

Description

本発明は、クロロヒドリン類の製造方法及びその方法によって製造されたクロロヒドリン類を使用するエピクロロヒドリンの製造方法に係り、さらに詳細には、触媒の存在下で、多水酸基脂肪族炭化水素を塩素化剤と反応させることにより、複数の反応工程、及び前記複数の反応工程間に介在する水除去工程を含み、前記複数の反応工程のうち少なくとも１つの反応工程で排出された反応混合物の少なくとも一部を、前記塩素化剤と混合させた後、前記反応混合物が排出された反応工程に再循環させるクロロヒドリン類の製造方法、及び該方法によって製造されたクロロヒドリン類をアルカリ剤と反応させる工程を含むエピクロロヒドリンの製造方法に関する。

現在、バイオディーゼル（bio-diesel）は、全世界的に競争して開発されて生産されており、韓国でもすでに生産が開始され、ディーゼル油の添加原料として商業的に使用されている。

このようなバイオディーゼルを生産する過程で、バイオディーゼル生産量の約１０％に該当する膨大な量のグリセロールが生産されている。しかし、このようなグリセロールは、需要に比べて供給が過剰になっており、その価値が持続的に下落しているので、これを付加価置の高いジクロロプロパノール（dichloropropanol）等のクロロヒドリン類に転換させることによって、グリセロールの高付加価値化を果たすのが望ましい。

一方、ジクロロプロパノール等のクロロヒドリン類（chlorohydrins）は、エピクロロヒドリン（epichlorohydrin）を製造するための原料として使用されるが、現在市場に供給されるほとんどのクロロヒドリン類は、プロピレンから製造される。具体的には、クロロヒドリン類の製造方法は、プロピレンの高温塩素化反応によって、塩化アリル（allyl chloride）を製造する工程、及び過剰の工業用水を使用して前記塩化アリルを塩素化剤とさらに反応させて、クロロヒドリン類を製造する工程の２工程から構成される。しかしながら、プロピレンを使用するクロロヒドリン類の製造方法は、プロピレンの価格上昇によるプロピレンの需給不安定さ、多量の廃水及び廃棄物の発生、２段階の製造プロセスによる過多な初期投資コスト、及びこれによる製造装置の新増設／修繕の困難さ等の問題点を有する。

したがって、触媒の存在下で、バイオディーゼル副産物であるグリセロール等の多水酸基脂肪族炭化水素を塩素化剤と反応させる１段階製造方法によってクロロヒドリン類を直接製造する工程は、より経済性である。グリセロール等の多水酸基脂肪族炭化水素を反応原料として使用する、このような１工程クロロヒドリン類の製造方法は、安価である多水酸基脂肪族炭化水素を使用するので、原料費を節減できるだけではなく、工程中で工業用水を必要としないため、廃水及び廃棄物の発生量を画期的に低減させることができるので、環境的に有利であり、かつ、製造及び環境に関連する初期投資額を減らすことができるという利点がある。

しかし、前記クロロヒドリン類の製造方法は、副産物として水を生成し、該生成した水が、グリセロール等の多水酸基脂肪族炭化水素の塩素化反応を阻害し、反応が進行するにつれて反応速度が徐々に遅くなって反応時間が長くなり、クロロヒドリン類の選択性が低下するという問題点がある。

本発明は、触媒の存在下で、多水酸基脂肪族炭化水素を塩素化剤と反応させる工程を含むクロロヒドリン類の製造方法であって、複数の反応工程と、前記複数の反応工程間に介在された水除去工程とを含み、前記複数の反応工程のうち少なくとも１つの反応工程で排出された反応混合物の少なくとも一部を追加塩素化剤と混合させた後、前記反応混合物が排出された反応工程に再循環させる、クロロヒドリン類の製造方法を提供する。

本発明はまた、前記クロロヒドリン類の製造方法によって製造されたクロロヒドリン類をアルカリ剤と反応させる工程を含む、エピクロロヒドリンの製造方法を提供する。

本発明の一態様は、触媒の存在下で、多水酸基脂肪族炭化水素を塩素化剤と反応させてクロロヒドリン類を製造する方法であって、複数の反応工程および水除去工程を下記に規定される順で含む一連の単位操作の組み合わせを少なくとも１つ含み、
多水酸基脂肪族炭化水素を塩素化剤と反応させる第１反応工程；
前記第１反応工程で排出された反応混合物から、副産物である水を除去する水除去工程；
水が除去された前記反応混合物の少なくとも１つの構成成分を、前記塩素化剤及び追加塩素化剤のうち少なくとも１つと反応させる第２反応工程；
前記複数の反応工程のうち少なくとも１つの反応工程で排出された反応混合物の少なくとも一部を追加塩素化剤と混合させた後、得られた混合物を、前記反応混合物が排出された反応工程に再循環させる工程をさらに含む、クロロヒドリン類の製造方法を提供する。

本発明の他の態様は、多水酸基脂肪族炭化水素及び触媒を、５０〜２００℃の温度に維持される第１反応器に導入する工程と、副産物である水を含む第１反応器流出物を、前記第１反応器から排出させる工程と、前記第１反応器流出物のうち少なくとも一部を塩素化剤と混合させた後、得られた混合物を前記第１反応器に再循環させる工程と、前記第１反応器流出物のうち前記第１反応器に再循環されない部分を水除去装置に導入する工程と、前記水が除去された第１反応器流出物を、８０〜２００℃の温度に維持される第２反応器に導入する工程と、を含むクロロヒドリン類の製造方法を提供する。

前記クロロヒドリン類の製造方法は、前記第２反応器流出物のうち少なくとも一部を追加塩素化剤と混合する工程と、得られた混合物を前記第２反応器に再循環させる工程と、をさらに含んでいてもよい。

前記多水酸基脂肪族炭化水素は、それぞれ異なる炭素原子に結合された２以上の水酸基を含むＣ_２−Ｃ_２０化合物であってもよい。

前記多水酸基脂肪族炭化水素は、１，２−エタンジオール、１，２−プロパンジオール、１，３−プロパンジオール、３−クロロ−１，２−プロパンジオール、２−クロロ−１，３−プロパンジオール、グリセロール、１，２，４−ブタントリオール、１，４−ブタンジオール、及び前記各化合物のエステルからなる群から選ばれる少なくとも１種の化合物を含んでいてもよい。

前記製造方法によって製造されたクロロヒドリン類は、それぞれ異なる炭素原子と結合された少なくとも１つの水酸基と、少なくとも１つの塩素原子とを含む化合物であってもよい。

前記クロロヒドリン類は、３−クロロ−１，２−プロパンジオール、２−クロロ−１，３−プロパンジオール、１，３−ジクロロプロパン−２−オール及び２，３−ジクロロプロパン−１−オールからなる群から選ばれる少なくとも１種の化合物を含んでいてもよい。

前記触媒は、有機酸触媒、カルボン酸系触媒、ニトリル系触媒及び固体触媒からなる群から選ばれる少なくとも１つを含んでいてもよい。

前記第１反応器では、中間生成物として、前記触媒と、前記多水酸基脂肪族炭化水素との反応生成物が生成され、前記中間生成物は、前記多水酸基脂肪族炭化水素の塩素化反応で、触媒作用が行うことができる。

前記多水酸基脂肪族炭化水素は、グリセロールを含み、前記触媒は、酢酸を含み、前記中間生成物は、グリセロールアセテート類を含んでいてもよい。

前記塩素化剤及び前記追加塩素化剤は、塩化水素ガスまたは塩酸水溶液を含んでいてもよい。

前記水除去装置に導入される前記第１反応器流出物は、前記第１反応器において、多水酸基脂肪族炭化水素の転換率が３０〜１００％であり、かつ、クロロヒドリン類の収率が３０〜９５％であるときに排出されたものであってもよい。

前記水除去装置に導入される前記第１反応器流出物は、多水酸基脂肪族炭化水素０〜９０重量部と、クロロヒドリン類５〜９５重量部と、前記中間生成物５〜１２重量部と、を含んでいてもよい。

前記水除去装置に導入される前記第１反応器流出物は、前記塩素化剤及び前記追加塩素化剤１０〜２５重量部と、水７５〜９０重量部と、を含んでいてもよい。

前記第１反応器流出物のうち少なくとも一部と前記追加塩素化剤との混合は、エジェクター、インラインミキサー、超音波ミキサー、またはそれらのうち２以上を含む混合装置内で行ってもよい。

前記第１反応器における反応器内容物の滞留時間は、２０分〜１時間であり、前記第２反応器における反応器内容物の滞留時間は、１時間〜３時間であってもよい。

前記水除去装置は、前記第１反応器流出物の構成成分間の沸点差を利用する蒸溜操作によって作動してもよい。

前記第１反応器及び第２反応器は、大気圧以上の圧力に維持され、前記水除去装置は、大気圧以下の圧力に維持されてもよい。

前記第１反応器及び第２反応器は、１〜２０気圧に維持され、前記水除去装置は、１０〜７６０ｍｍＨｇに維持されてもよい。

前記水除去装置は、理論段数が２〜５０である減圧蒸溜塔を含んでいてもよい。

前記第１反応器流出物は、減圧装置で減圧された後、前記水除去装置に導入されてもよい。

前記減圧装置は、減圧弁を含んでいてもよい。

前記第１反応器及び第２反応器は、互いに独立して、連続撹拌タンク式反応器（ＣＳＴＲ：continuous stirred tank reactor）、回分式反応器（batch reactor）、半回分式反応器（semi-batch reactor）または管型反応器（plug flow reactor）であってもよい。

前記水除去装置に導入された前記第１反応器流出物は、水豊潤層と水不足層とに分離される。

前記クロロヒドリン類の製造方法は、前記第２反応器流出物のうち、前記第２反応器に再循環されない部分からクロロヒドリン類を精製して、クロロヒドリン類濃縮物を得る工程と、前記水豊潤層と前記クロロヒドリン類濃縮物とを混合して、第１クロロヒドリン類組成物（first composition of chlorohydrins）を得る工程をさらに含んでいてもよい。

前記第２反応器流出物のうち、前記第２反応器に再循環されない部分は、多水酸基脂肪族炭化水素０〜１０重量部、クロロヒドリン類８０〜９８重量部、塩素化剤０〜１０重量部及び水１〜２０重量部を含んでいてもよい。

前記第１クロロヒドリン類組成物は、多水酸基脂肪族炭化水素０〜１０重量部、クロロヒドリン類６０〜９６重量部、塩素化剤０〜２０重量部及び水０〜３０重量部を含んでいてもよい。

前記クロロヒドリン類の製造方法は、前記第１クロロヒドリン類組成物を水に希釈して、第２クロロヒドリン類組成物を得る工程をさらに含んでいてもよい。

前記希釈のために添加される前記水の量は、前記第１クロロヒドリン類組成物１００重量部に対して１００〜５００重量部であってもよい。

本発明の他の態様は、前記クロロヒドリン類の製造方法によって製造された第２クロロヒドリン類組成物をアルカリ剤に２０〜１００℃で接触させる工程を含み、前記第２クロロヒドリン類組成物は、多水酸基脂肪族炭化水素０〜５重量部、クロロヒドリン類１０〜４０重量部、塩素化剤０〜５重量部及び水５０〜９０重量部を含む、エピクロロヒドリンの製造方法を提供する。

前記第２クロロヒドリン類組成物は触媒をさらに含み、前記触媒は、前記アルカリ剤と反応して、アルカリ金属塩を形成することができる。

本発明の一実施形態によれば、クロロヒドリン類の選択性が向上した、クロロヒドリン類の製造方法が提供される。

本発明の他の実施形態によれば、前記クロロヒドリン類の製造方法によって製造されたクロロヒドリン類をアルカリ剤と反応させる工程を含む、エピクロロヒドリンの製造方法が提供される。

本発明の一実施形態に係るクロロヒドリン類の製造方法及び該製造方法を用いて製造されたクロロヒドリン類を用いるエピクロロヒドリンの製造方法を説明する工程フロー図である。

以下、図面を参照しつつ、本発明の一実施形態に係るクロロヒドリン類の製造方法及びエピクロロヒドリンの製造方法について詳細に説明する。本明細書において、「クロロヒドリン類の製造方法」は、場合によっては、クロロヒドリン類組成物（composition of chlorohydrins）の製造方法を意味することもある。

本発明の一実施形態によるクロロヒドリン類の製造方法は、触媒の存在下で、多水酸基脂肪族炭化水素を塩素化剤と反応させる。

前記クロロヒドリン類の製造方法は、多水酸基脂肪族炭化水素を塩素化剤と反応させる第１反応工程、前記第１反応工程で排出される、副産物である水を含む反応混合物を脱水させる水除去工程、及び前記脱水された反応混合物の少なくとも一構成成分を、前記塩素化剤及び追加塩素化剤のうち少なくとも１つと反応させる第２反応工程を、前記手順で含む一連の単位操作の組み合わせを、少なくとも１つ含む。ここで、前記複数の反応工程のうち、少なくとも１つの反応工程で排出された反応混合物のうちの少なくとも一部が追加塩素化剤と混合された後、得られた混合物は、前記反応混合物が排出された反応工程に再循環される。また、前記水除去工程において、塩素化剤は追加して投入されない。

以下、図１を参照しつつ、本発明の一実施形態に係るクロロヒドリン類の製造方法について詳細に説明する。

本明細書で、「クロロヒドリン類（chlorohydrins）」は、クロロヒドリン、クロロヒドリンのエステル、またはそれらの混合物を意味する。

前記クロロヒドリン類は、少なくとも１つの水酸基と、少なくとも１つの塩素原子とを有し、該少なくとも１つの水酸基と該少なくとも１つの塩素原子とがそれぞれ異なる炭素原子に結合されている化合物である。例えば、前記クロロヒドリン類は、３−クロロ−１，２−プロパンジオール、２−クロロ−１，３−プロパンジオール、１，３−ジクロロプロパン−２−オール及び２，３−ジクロロプロパン−１−オールからなる群から選ばれる少なくとも１種の化合物を含む。本明細書では、３−クロロ−１，２−プロパンジオール及び２−クロロ−１，３−プロパンジオールを通称して、「モノクロロプロパンジオール」といい、１，３−ジクロロプロパン−２−オール及び２，３−ジクロロプロパン−１−オールを通称して、「ジクロロプロパノール」という。

本発明の一実施形態に係るクロロヒドリン類の製造方法によって、１，３−ジクロロプロパン−２−オールが主に生成されるが、１，３−ジクロロプロパン−２−オールは、エピクロロヒドリンの製造のための反応原料として特に適している。

図１を参照すれば、多水酸基脂肪族炭化水素及び触媒は、ライン１を介して、第１反応器１１０に導入される。また、塩素化剤も、ライン２及び／またはその他の経路を介して、第１反応器１１０に導入される。

前記多水酸基脂肪族炭化水素は、それぞれ異なる炭素原子と結合された２以上の水酸基を有するＣ_２−Ｃ_２０化合物である。例えば、前記多水酸基脂肪族炭化水素は、１，２−エタンジオール、１，２−プロパンジオール、１，３−プロパンジオール、３−クロロ−１，２−プロパンジオール、２−クロロ−１，３−プロパンジオール、グリセロール、１，２，４−ブタントリオール、１，４−ブタンジオール、及び前記各化合物のエステルからなる群から選ばれる少なくとも１種の化合物を含んでいてもよい。

前記触媒は、有機酸触媒、カルボン酸系触媒、ニトリル系触媒、固体触媒及びそれらの混合物であってもよい。

前記有機酸触媒は、例えば、モノカルボン酸、ジカルボン酸、ポリカルボン酸、マロン酸、レブリン酸、クエン酸、コハク酸、プロピオン酸及び前記各有機酸の誘導体からなる群から選ばれる少なくとも１種の化合物を含んでいてもよい。

前記カルボン酸系触媒は、例えば、モノカルボン酸エステル、ポリカルボン酸エステル、モノカルボン酸無水物、ポリカルボン酸無水物、モノカルボン酸塩化物、ポリカルボン酸塩化物、モノカルボン酸塩、ポリカルボン酸塩、及び前記各カルボン酸系化合物の誘導体からなる群から選ばれる少なくとも１種の化合物を含んでいてもよい。

前記ニトリル系触媒は、例えば、アセトニトリル、プロピオニトリル、アクリロニトリル、バレロニトリル、イソブチロニトリル、ヒドロキシアセトニトリル、クロロアセトニトリル、スクシノニトリル、グルタロニトリル、アジポニトリル及びフェニルアセトニトリルからなる群から選ばれる少なくとも１種の化合物を含んでいてもよい。

前記固体触媒は、例えば、無機酸化物、無機ハロゲン化物、強酸性有機化合物及びそれらのうち２以上の混合物を含んでいてもよい。

前記無機酸化物は、金属酸化物、複合酸化物、オキシ酸及びオキシ酸塩からなる群から選ばれる少なくとも１種の化合物を含んでいてもよい。前記金属酸化物は、例えば、ＳｉＯ_２、Ａｌ_２Ｏ_３、ＴｉＯ_２、Ｆｅ_２Ｏ_３、ＺｒＯ_２、ＳｎＯ_２、ＣｅＯ_２、Ｇａ_２Ｏ_３、Ｌａ_２Ｏ_３である。前記複合酸化物は、例えば、ＳｉＯ_２−Ａｌ_２Ｏ_３、ＳｉＯ_２−ＴｉＯ_２、ＴｉＯ_２−ＺｒＯ_２、ＳｉＯ_２−ＺｒＯ_２、ＭｏＯ_３−ＺｒＯ_２、ゼオライト、ヘテロポリ酸（すなわち、Ｐ、Ｍｏ、Ｖ、Ｗ、Ｓｉなどの元素を含むポリ酸）及びヘテロポリ酸塩であってもよい。前記オキシ酸及びオキシ酸塩は、例えば、ＢＰＯ_４、ＡｌＰＯ_４、ポリリン酸、酸性リン酸塩、Ｈ_３ＢＯ_３、酸性ホウ酸塩、ニオブ酸である。

前記無機ハロゲン化物は、例えば、スカンジウム、イットリウム、ランタン、アクチニウム等の周期律表上の第３Ａ族元素；チタン、ジルコニウム、ハフニウム等の周期律表上の第４Ａ族元素；バナジウム、ニオブ、タンタル等の周期律表上の第５Ａ族元素；鉄、コバルト、ニッケル、パラジウム、白金等の周期律表上の第８族元素；亜鉛等の周期律表上の第２Ｂ族元素；アルミニウム、ガリウム等の周期律表上の第３Ｂ族元素；ゲルマニウム、スズ等の周期律表上の第４Ｂ族元素の金属フッ化物、金属塩化物、金属臭化物及び金属ヨード化物等の金属ハロゲン化物であってもよい。

前記強酸性有機化合物は、例えば、スルホン酸基含有イオン交換樹脂、及び炭素縮合環（condensed carbon ring）を含むスルホン酸化合物等の有機スルホン酸化合物であってもよい。前記無機酸化物は、ＳｉＯ_２を含んでいてもよい。

前記触媒の導入量は、前記多水酸基脂肪族炭化水素１００重量部に対して、１〜１０重量部である。前記触媒の導入量が前記範囲内である場合、適する触媒量で、良好な反応速度向上効果を得ることができる。

本発明の一実施形態に係るクロロヒドリン類の製造方法で、第１反応器１１０は、５０〜２００℃の温度に維持されてもよい。第１反応器１１０の温度が前記範囲内である場合、適するレベルのエネルギーの投入によって、高い反応速度を得ることができる。また、第１反応器１１０は、大気圧以上の圧力、例えば、１〜２０気圧に維持されてもよい。第１反応器１１０の圧力が前記範囲内である場合、比較的高い反応活性を得ることができる。その場合、第１反応器１１０の圧力が２０気圧を超えても、圧力上昇による反応活性の増加効果が大きくない。また、第１反応器１１０は、連続撹拌タンク式反応器（ＣＳＴＲ：continuous stirred tank reactor）であってもよい。しかし、本発明は、これに限定されるものではなく、第１反応器１１０は、回分式反応器（batch reactor）、半回分式反応器（semi-batch reactor）または管型反応器（plug flow reactor）であってもよい。このような第１反応器１１０では、主生成物であるクロロヒドリン類だけではなく、中間生成物として、前記触媒と前記多水酸基脂肪族炭化水素との反応生成物が生成され、前記中間生成物は、前記多水酸基脂肪族炭化水素の塩素化反応（例えば、第１反応器１１０及び／または第２反応器１５０で起こるクロロヒドリン類生成反応）で、触媒として作用することができる。例えば、前記多水酸基脂肪族炭化水素がグリセロールを含み、前記触媒が酢酸を含む場合、前記中間生成物は、グリセロールアセテート類（glycerol acetates/glycerin acetate）を含む。本明細書で、「グリセロールアセテート類」は、置換または非置換のグリセロールモノアセテート、置換または非置換のグルリセロールジアセテート、置換または非置換のグリセロールトリアセテート、またはそれらの混合物を意味する。また本明細書で、「置換」とは、化合物中の水素原子が、ハロゲン基、水酸基、アルキル基、アルコキシ基、アミン基、またはそれらが組み合わされた置換基で置換されたものを意味する。また、第１反応器１１０における反応器内容物の滞留時間は、２０分〜１時間である。第１反応器内容物の滞留時間が前記範囲内である場合、適する時間内に、多水酸基脂肪族炭化水素の高い転換率を得ることができる。

前記塩素化剤は、塩化水素ガスまたは塩酸水溶液を含んでいてもよい。

第１反応器１１０で起こる反応の一例は、下記反応式１で表現される多水酸基脂肪族炭化水素（例えば、グリセロール）の塩素化反応である。

前記反応において、グリセロールの転換率、モノクロロプロパンジオール（ＭＣＰ）の収率、ジクロロプロパノール（ＤＣＰ）の収率、モノクロロプロパンジオール（ＭＣＰ）の選択性及びジクロロプロパノール（ＤＣＰ）の選択性は、下記の式１ないし５によってそれぞれ算出することができる。
（式１）
グリセロールの転換率（％）＝（反応したグリセロールのモル数／導入されたグリセロールのモル数）×１００
（式２）
モノクロロプロパンジオール（ＭＣＰ）の収率（％）＝（生成されたモノクロロプロパンジオールのモル数）／（導入されたグリセロールのモル数）×１００
（式３）
ジクロロプロパノール（ＤＣＰ）の収率（％）＝（生成されたジクロロプロパノールのモル数）／（導入されたグリセロールのモル数）×１００
（式４）
モノクロロプロパンジオール（ＭＣＰ）の選択性（％）＝（生成されたモノクロロプロパンジオールのモル数）／（反応生成物の総モル数）×１００
（式５）
ジクロロプロパノール（ＤＣＰ）の選択性（％）＝（生成されたジクロロプロパノールのモル数）／（反応生成物の総モル数）×１００

前記滞留時間の経過後、第１反応器１１０の流出物は、第１反応器１１０から排出され、ライン３及び／またはライン４に導入される。すなわち、前記第１反応器１１０の流出物のうち少なくとも一部は、ライン３を介して、第１混合装置１２０に導入され、前記第１反応器１１０の流出物のうち残りの部分は、減圧装置１３１で減圧された後、ライン４を介して、水除去装置１４０に導入される。ここで、第１反応器１１０の流出物は、触媒、クロロヒドリン類、グリセロールアセテート類等の中間生成物、水、未反応多水酸基脂肪族炭化水素及び／または塩素化剤を含んでいてもよい。また、塩素化剤は、ライン２を介して、第１混合装置１２０に導入される。第１混合装置１２０では、前記第１反応器１１０の流出物が前記塩素化剤と混合された後、第１反応器１１０に再循環される。

第１混合装置１２０は、エジェクター、インラインミキサー、超音波ミキサー、またはそれらのうち２以上を含んでいてもよい。第１混合装置１２０がエジェクターである場合、前記第１反応器１１０の流出物は、駆動流体（motive fluid）として作用し、前記塩素化剤は、吸入流体（suction fluid）として作用することができる。

減圧装置１３１は、減圧弁を含んでいてもよい。

前記追加塩素化剤は、塩化水素ガスまたは塩酸水溶液を含んでいてもよい。

水除去装置１４０は、前記第１反応器１１０の流出物の構成成分間の沸点差を利用する蒸溜操作によって作動させてもよい。

また、水除去装置１４０は、大気圧以下の圧力、例えば、１０〜７６０ｍｍＨｇに維持させてもよい。水除去装置１４０の圧力が前記範囲内である場合、下部流出物（すなわち、水不足層）の温度が適当になるので、高沸点物質の発生量が減少し、水除去装置１４０及び配管の詰まり現象を防止することができる。このような水除去装置１４０は、理論段数が２〜５０である減圧蒸溜塔（すなわち、脱水塔１４１）を含んでいてもよい。前記減圧蒸溜塔の理論段数が前記範囲内である場合、前記水不足層内の水分残留量を最小化することができる。本明細書で、「理論段数」とは、前記減圧蒸溜塔を利用した分離工程で、気相及び液相等の二相が、互いに平衡をなす仮想的な領域または段数を意味する。

水除去装置１４０に導入される前記第１反応器１１０の流出物は、第１反応器１１０において、前記多水酸基脂肪族炭化水素の転換率が３０〜１００％であり、前記クロロヒドリン類の収率が３０〜９５％であるときに排出されたものである。水除去装置１４０に導入される前記第１反応器１１０の流出物において、前記多水酸基脂肪族炭化水素の転換率及び前記クロロヒドリン類の収率が、それぞれ前記範囲内である場合、第１反応器１１０では、反応速度が低下するという問題がほとんど発生せず、水除去装置１４０では、高い水除去効果を得ることができる。また、第１反応器１１０では、高いクロロヒドリン類の選択性を得ることができる。例えば、水除去装置１４０に導入される前記第１反応器１１０の流出物は、前記多水酸基脂肪族炭化水素、前記クロロヒドリン類及び前記中間生成物を、前記多水酸基脂肪族炭化水素０〜９０重量部：前記クロロヒドリン類５〜９５重量部：前記中間生成物（例えば、グリセロールアセテート類）５〜１２重量部の比率で含んでいてもよい。

また、水除去装置１４０に導入される前記第１反応器１１０の流出物は、前記塩素化剤及び水を、前記塩素化剤１０〜２５重量部：水７５〜９０重量部の比率で含んでいてもよい。前記塩素化剤及び前記水の比率が前記範囲内である場合、前記第１反応器１１０の流出物が共沸混合物を形成することによって、前記塩素化剤の水に対する溶解度が上昇し、塩素化剤の損失を最小化することができる。

ライン４を介して、水除去装置１４０に導入された第１反応器１１０の流出物は、脱水塔１４１で、気相物質とその他の物質（すなわち、液相物質及び固相物質）とに分離された後、気相物質は、第１濃縮器１４３で凝縮されてライン５に導入され、その他の物質は、リボイラー１４２で蒸溜され、気相物質とその他の物質とに再び分離される。その後、気相物質は、脱水塔１４１に再循環され、その他の物質は、ライン６を介して、第２反応器１５０に導入される。具体的には、脱水塔１４１の上部から排出された後、第１濃縮器１４３で凝縮されてライン５に流入する物質（以下、水豊潤層とする）は、水及び塩素化剤を含んでいてもよく、脱水塔１４１の下部から排出された後、第１リボイラー１４２で気化されずに、ライン６に流入する物質（以下、水不足層とする）は、未反応の多水酸基脂肪族炭化水素、クロロヒドリン類及び／または前述の中間生成物を含んでいてもよい。前記中間生成物は、第２反応器１５０に導入され、前記反応式１で表現される塩素化反応の触媒として作用するため、第２反応器１５０では、触媒の追加投入を行わずに反応を円滑に生じさせることができる。

第１リボイラー１４２及び第１濃縮器１４３は、それぞれ１００〜２００℃及び０〜６０℃の温度に維持されてもよい。

第２反応器１５０は、７０〜２００℃の温度に維持されてもよい。第２反応器１５０の温度が前記範囲内である場合、適するエネルギーレベルで、クロロヒドリン類を高収率にて得ることができる。また、第２反応器１５０は、大気圧以上の圧力、例えば、１〜２０気圧に維持されてもよい。第２反応器１５０の圧力が前記範囲内である場合、第２反応器１５０の内容物に対する前記塩素化剤の溶解度が向上する。また、第２反応器１５０は、連続撹拌タンク式反応器（ＣＳＴＲ：continuous stirred tank reactor）であってもよい。しかし、本発明は、これらに限定されるものではなく、第２反応器１５０は、回分式反応器、半回分式反応器または管型反応器であってもよい。このような第２反応器１５０では、前述の中間生成物と、第２反応器１５０に別途に添加された塩素化剤とが接触し、クロロヒドリン類がさらに生成する。また、第２反応器１５０における反応器内容物の滞留時間は１時間〜３時間である。第２反応器における反応器内容物の滞留時間が前記範囲内である場合、適する時間内で、クロロヒドリン類を高収率で得ることができる。

第２反応器１５０で起こる反応は、第１反応器１１０で起こる反応と同一であるか、または類似している。

前記滞留時間の経過後、第２反応器１５０の流出物は、第２反応器１５０から排出され、ライン７及び／またはライン９に導入される。すなわち、第２反応器１５０の流出物のうち少なくとも一部は、ライン７を介して、第２混合装置１６０に導入され、第２反応器１５０の流出物のうち残りの部分は、第２減圧装置１３２で減圧された後、ライン９を介して、第１蒸溜装置１７０に導入される。ここで、第２反応器１５０の流出物は、触媒、クロロヒドリン類、グリセロールアセテート類等の中間生成物、水、未反応の多水酸基脂肪族炭化水素及び／または塩素化剤を含んでいてもよい。また、追加塩素化剤は、ライン８を介して、第２混合装置１６０に導入される。第２混合装置１６０では、前記第２反応器１５０の流出物が、前記追加塩素化剤と混合した後、第２反応器１５０に再循環される。追加塩素化剤は、ライン８に加えて、その他の経路を介して第２反応器１５０に導入されてもよい。

第２混合装置１６０は、エジェクター、インラインミキサー、超音波ミキサー、またはこれらのうち２以上を含んでいてもよい。第２混合装置１６０がエジェクターである場合、前記第２反応器１５０の流出物は、駆動流体（motive fluid）として作用することができ、前記塩素化剤は、吸入流体（suction fluid）として作用することができる。

減圧装置１３２は、減圧弁を含んでいてもよい。

第１蒸溜装置１７０は、前記第２反応器１５０の流出物の構成成分間の沸点差を利用する蒸溜操作によって作動させてもよい。

また、第１蒸溜装置１７０は、大気圧以下の圧力、例えば、１０〜７６０ｍｍＨｇに維持されてもよい。第１蒸溜装置１７０の圧力が前記範囲内である場合、クロロヒドリン類を高効率で分離することができる。このような第１蒸溜装置１７０は、理論段数が２〜５０である減圧蒸溜塔（すなわち、分離塔１７１）を含んでいてもよい。前記減圧蒸溜塔の理論段数が前記範囲内である場合、クロロヒドリン類を高効率で分離することができる。

第１蒸溜装置１７０に導入される前記第２反応器１５０の流出物は、多水酸基脂肪族炭化水素０〜１０重量部、クロロヒドリン類８０〜９８重量部、塩素化剤０〜１０重量部及び水１〜２０重量部を含んでいてもよい。前記第２反応器１５０の流出物の構成成分比が、前記範囲内である場合、反応が終結し、これによりクロロヒドリン類の収率が極大化された状態であるということを意味する。

ライン９を介して、第１蒸溜装置１７０に導入された第２反応器１５０の流出物は、分離塔１７１で、気相物質と液相物質とに分離された後、気相物質は、第２濃縮器１７３で凝縮されてライン１０に流入し、液相物質は、第２リボイラー１７２で蒸溜され、気相物質と液相物質とに再び分離された後、気相物質は、分離塔１７１に再循環され、液相物質は、ライン１１を介して、ストリッピング装置１８０に導入される。具体的には、分離塔１７１の上部から排出された後、第２濃縮器１７３で凝縮されてライン１０に流入する物質は、クロロヒドリン類、水及び／または塩素化剤を含み、分離塔１７１の下部から排出された後、第２リボイラー１７２で気化されずに、ライン１１に流入する高沸点物質は、グリセロールアセテート類等の中間生成物を含んでいてもよい。このとき、相当量のクロロヒドリン類が、前記中間生成物と共にライン１１に導入されてもよい。ここで、第２リボイラー１７２及び第２濃縮器１７３は、それぞれ１００〜２００℃及び０〜６０℃の温度に維持されてもよい。

このような第１蒸溜装置１７０では、多水酸基脂肪族炭化水素の塩素化反応、すなわち、クロロヒドリン類の生成反応が追加して起こることがある。

ストリッピング装置１８０は、ライン１２を介して導入されたスチームを利用して、ライン１１を介して高沸点物質と共に導入されたクロロヒドリン類等の低沸点物質を分離する。ストリッピング装置１８０で回収された低沸点物質は、ライン１３に流入し、高沸点物質は、ライン１４を介して外部に排出される。

第１蒸溜装置１７０と、ストリッピング装置１８０とを通称して、クロロヒドリン類の精製装置という。

ライン１０及びライン１３に導入される物質を通称して、クロロヒドリン類濃縮物という。

ライン５、ライン１０及びライン１３に導入される物質は、一地点で合わさり、第１クロロヒドリン類組成物（first composition of chlorohydrins）を形成することができる。

前記第１クロロヒドリン類組成物は、多水酸基脂肪族炭化水素０〜１０重量部、クロロヒドリン類６０〜９６重量部、塩素化剤０〜２０重量部及び水０〜３０重量部を含んでいてもよい。

前記のような構成を有するクロロヒドリン類の製造方法は、塩素化剤及び／または触媒の損失なしに、反応副産物である水を除去することにより、反応速度の低下を防止して、クロロヒドリン類の選択性を上昇させることができる。

前記第１クロロヒドリン類組成物は、エピクロロヒドリンの製造に使用されてもよい。ただし、前記第１クロロヒドリン類組成物は、エピクロロヒドリンの製造に使用される前に水に希釈され、第２クロロヒドリン類組成物を形成することができる。具体的には、図１を参照すると、ライン１５に導入された第１クロロヒドリン類組成物は、ライン１６に導入された水と混合して、第２クロロヒドリン類組成物を形成することができる。このように、前記第１クロロヒドリン類組成物を、エピクロロヒドリンの製造に使用される前に水に希釈し、第２クロロヒドリン類組成物を形成する理由は、高濃度のクロロヒドリン類を使用してエピクロロヒドリンを製造すると、副産物の生成量が多くなり、その結果、エピクロロヒドリンの選択性が低くなるからである。前記希釈時、添加される前記水の量は、前記第１クロロヒドリン類組成物１００重量部に対して１００〜５００重量部であってもよい。前記水の添加量が前記範囲内である場合、適正量の水で副産物の生産量を減少させることができ、これにより、エピクロロヒドリンの収率を極大化することができる。

前記第２クロロヒドリン類組成物は、アルカリ剤と共にエピクロロヒドリン製造の反応原料として使用されてもよい。前記第２クロロヒドリン類組成物は、多水酸基脂肪族炭化水素０〜５重量部、クロロヒドリン類１０〜４０重量部、塩素化剤０〜５重量部及び水５０〜９０重量部を含んでいてもよい。

前記第２クロロヒドリン類組成物の構成成分比が前記範囲内である場合、副産物の生産量が減少し、これにより、エピクロロヒドリンの収率を極大化させることができる。

インライン反応器１９０では、前記第２クロロヒドリン類組成物が、ライン１７を介して導入されたアルカリ剤（例えば、水酸化ナトリウム水溶液）と接触し、下記のような２種の反応が起こる。すなわち、前記第２クロロヒドリン類組成物が、前記アルカリ剤と接触する間、接触時間が経過するにつれて、前記第２クロロヒドリン類組成物と前記アルカリ剤との混合物のｐＨが徐々に上昇する。このとき、前記混合物のｐＨが７以上である場合、前記第２クロロヒドリン類組成物中の触媒が前記アルカリ剤と反応し、アルカリ金属塩を形成することがある。前記形成されたアルカリ金属塩は沈澱した後、後述する第２蒸溜装置２００で除去されてもよい。一方、前記ｐＨが７を超える場合、前記第２クロロヒドリン類組成物中のクロロヒドリン類（例えば、ジクロロプロパノール）が前記アルカリ剤と反応し、エピクロロヒドリンを形成することがある。ここで、インライン反応器１９０は、２０〜１００℃の温度及び１〜２気圧の圧力に維持されてもよい。インライン反応器１９０の温度及び圧力がそれぞれ前記範囲内である場合、適するエネルギーの付加によって、反応を円滑に進行させることができる。

また、前記第１クロロヒドリン類組成物は、前述の触媒を含んでいてもよく、これによって、前記第２クロロヒドリン類組成物も、前記触媒を含んでいてもよい。したがって、インライン反応器１９０では、主生成物であるエピクロロヒドリンを形成する反応だけではなく、前記アルカリ剤と前記触媒とが接触することにより、アルカリ金属塩を形成する反応も生じる。

図１を参照して上述したように、前記第１クロロヒドリン類組成物（すなわち、ライン１５を介して導入される組成物）に水を添加することにより、第２クロロヒドリン類組成物が形成され、前記形成された第２クロロヒドリン類組成物にアルカリ剤を添加するが、本発明は、ここに限定されるものではない。例えば、前記第１クロロヒドリン類組成物に直接アルカリ剤を添加して触媒をまず除去した後、前記触媒が除去された第１クロロヒドリン類組成物に水を添加して、第２クロロヒドリン類組成物を製造することもできる。すなわち、図１において、ライン１６およびライン１７の位置を入れ替えてもよい。

インライン反応器１９０から排出されたエピクロロヒドリン及びアルカリ金属塩含有物質は、ライン１８を介して、第２蒸溜装置２００に導入される。

第２蒸溜装置２００は、前記エピクロロヒドリン及びアルカリ金属塩含有物質の構成成分間の沸点差を利用する蒸溜操作によって作動させることができる。

また、第２蒸溜装置２００は、大気圧以下の圧力、例えば、１０〜７６０ｍｍＨｇに維持されてもよい。第２蒸溜装置２００の圧力が前記範囲内である場合、エピクロロヒドリンを、高効率で分離することができる。このような第２蒸溜装置２００は、理論段数が２〜５０である減圧蒸溜塔（すなわち、分離塔２０１）を含んでいてもよい。前記減圧蒸溜塔の理論段数が前記範囲内である場合、エピクロロヒドリンを高効率で分離することができる。

ライン１８を介して、第２蒸溜装置２００に導入されたインライン反応器１９０の流出物は、分離塔２０１で、気相物質と液相物質とに分離される。その後、気相物質は、第３濃縮器２０３で凝縮されて、ライン１９に導入された後で回収され、また、液相物質は、第３リボイラー２０２で蒸溜され、気相物質と液相物質とに再び分離される。次いで、気相物質は、第２分離塔２０１に再循環され、液相物質は、ライン２０を介して外部に排出される。具体的には、第２分離塔２０１の上部から排出された後、第３濃縮器２０３で凝縮されてライン１９に導入される物質は、エピクロロヒドリン及び水を含んでいてもよく、第２分離塔２０１の下部から排出された後、第３リボイラー２０２で気化されずに、ライン２０を介して外部に排出される高沸点物質は、アルカリ金属塩を含んでいてもよい。ここで、第３リボイラー２０２及び第３濃縮器２０３は、それぞれ６０〜１１０℃及び０〜６０℃の温度に維持されてもよい。

このような第２蒸溜装置２００では、エピクロロヒドリンの生成反応が追加して起こることがある。

以下、実施例を挙げて、本発明についてさらに詳細に説明するが、本発明がこのような実施例に限定されるものではない。

（酢酸触媒の存在下における、グリセロール及び塩化水素ガスからのクロロヒドリン類及びエピクロロヒドリンの製造）
図１のような構成を有する製造工程を使用し、酢酸触媒の存在下で、グリセロールと塩化水素ガスとを反応させ、クロロヒドリン類及びエピクロロヒドリンを製造した。前記製造工程に使用された各装置のスペック及び運転条件は、下記表１の通りである：

また、前記製造工程の各ラインを介して移送される物質の全流速、前記物質の構成成分及び前記各構成成分の流速をそれぞれ測定し、下記表２に示した。前記各構成成分の流速は、各ラインを介して移送される物質の全流速を測定し、各ラインから採取した物質の成分比をガスクロマトグラフィーで分析した後、前記全流速と前記物質の成分比とを互いに乗じることにより算出された。

（評価例）
反応が進められる最中に、５分間隔でライン４及びライン１５から試料をそれぞれ採取した後、ガスクロマトグラフィーを用いて、前記各試料の構成成分及び各構成成分の含有量を分析した。前記分析データにおいて、定常状態に達した後に得られたデータを用いて、前記数学式１ないし数学式５にしたがって、グリセロールの転換率、モノクロロプロパンジオールの収率、ジクロロプロパノールの収率、モノクロロプロパンジオールの選択性及びジクロロプロパノールの選択性をそれぞれ計算した後、その結果を下記表３に示す。

前記表３を参照すると、ライン１５から採取された試料は、クロロヒドリン類の収率（９４．８％）及び選択性（９４．８％）が非常に高いことが分かった。また、ジクロロプロパノールの収率及び選択性は、モノクロロプロパンジオールの収率及び選択性よりそれぞれはるかに高いことが分かった。

以上、例示的な実施形態を参照しながら本発明について特別に図示および説明したが、下記の特許請求の範囲で定義されるような本発明の意図および範囲を逸脱することなく多様な変形が可能であることは、当業者に理解されるだろう。

Claims (30)

1. 触媒の存在下で、多水酸基脂肪族炭化水素を塩素化剤と反応させてクロロヒドリン類を製造する方法であって、複数の反応工程および水除去工程を下記に規定される順で含む一連の単位操作の組み合わせを少なくとも１つ含み、
   多水酸基脂肪族炭化水素を塩素化剤と反応させる第１反応工程；
   前記第１反応工程で排出された流出物から、副産物である水を除去する水除去工程；
   水が除去された前記流出物の少なくとも１つの構成成分を、前記塩素化剤及び追加塩素化剤のうち少なくとも１つと反応させる第２反応工程；
   前記複数の反応工程のうち少なくとも１つの反応工程で排出された流出物の少なくとも一部を追加塩素化剤と混合させた後、得られた混合物を、前記流出物が排出された反応工程に再循環させる工程をさらに含み、
   前記水除去工程に導入される前記流出物が共沸混合物を形成するように、前記水除去工程に導入される前記流出物は、１０〜２５重量部の前記塩素化剤および前記追加塩素化剤と、７５〜９０重量部の水とを含み、
   前記第１反応工程から排出される前記触媒および前記中間生産物以外の追加触媒は、前記第２反応工程に添加されない、クロロヒドリン類の製造方法。
2. 多水酸基脂肪族炭化水素及び触媒を、５０〜２００℃の温度に維持される第１反応器に導入する工程と、
   副産物である水を含む第１反応器流出物を、前記第１反応器から排出させる工程と、
   前記第１反応器流出物のうち少なくとも一部を塩素化剤と混合させた後、得られた混合物を前記第１反応器に再循環させる工程と、
   前記第１反応器流出物のうち前記第１反応器に再循環されない部分を水除去装置に導入する工程と、
   前記水が除去された第１反応器流出物および追加塩素化剤を、８０〜２００℃の温度に維持される第２反応器に導入する工程と、
   を含み、
   前記水除去装置に導入される前記第１反応器流出物が共沸混合物を形成するように、前記水除去装置に導入される前記第１反応器流出物は、１０〜２５重量部の前記塩素化剤と、７５〜９０重量部の水とを含み、
   前記第１反応器から排出される前記触媒および前記中間生産物以外の追加触媒は、前記第２反応器に添加されない、クロロヒドリン類の製造方法。
3. 前記第２反応器から排出される第２反応器流出物のうち少なくとも一部を追加塩素化剤と混合する工程と、
   得られた混合物を前記第２反応器に再循環させる工程と、
   をさらに含む、請求項２に記載のクロロヒドリン類の製造方法。
4. 前記多水酸基脂肪族炭化水素は、それぞれ異なる炭素原子に結合された２以上の水酸基を含むＣ２−Ｃ２０化合物である、請求項１または請求項２に記載のクロロヒドリン類の製造方法。
5. 前記多水酸基脂肪族炭化水素は、１，２−エタンジオール、１，２−プロパンジオール、１，３−プロパンジオール、３−クロロ−１，２−プロパンジオール、２−クロロ−１，３−プロパンジオール、グリセロール、１，２，４−ブタントリオール、１，４−ブタンジオール、及び前記各化合物のエステルからなる群から選ばれる少なくとも１種の化合物を含む、請求項４に記載のクロロヒドリン類の製造方法。
6. 前記製造方法によって製造されたクロロヒドリン類は、それぞれ異なる炭素原子と結合された少なくとも１つの水酸基と、少なくとも１つの塩素原子とを含む化合物である、請求項１または請求項２に記載のクロロヒドリン類の製造方法。
7. 前記クロロヒドリン類は、３−クロロ−１，２−プロパンジオール、２−クロロ−１，３−プロパンジオール、１，３−ジクロロプロパン−２−オール及び２，３−ジクロロプロパン−１−オールからなる群から選ばれる少なくとも１種の化合物を含む、請求項６に記載のクロロヒドリン類の製造方法。
8. 前記触媒は、有機酸触媒、カルボン酸系触媒、ニトリル系触媒及び固体触媒からなる群から選ばれる少なくとも１つを含む、請求項１または請求項２に記載のクロロヒドリン類の製造方法。
9. 前記第１反応器では、中間生成物として、前記触媒と前記多水酸基脂肪族炭化水素との反応生成物が生成され、
   前記中間生成物は、前記多水酸基脂肪族炭化水素の塩素化反応において触媒として作用する、請求項２に記載のクロロヒドリン類の製造方法。
10. 前記多水酸基脂肪族炭化水素は、グリセロールを含み、
    前記触媒は、酢酸を含み、
    前記中間生成物は、グリセロールアセテート類を含む、請求項９に記載のクロロヒドリン類の製造方法。
11. 前記塩素化剤及び前記追加塩素化剤は、塩化水素ガスまたは塩酸水溶液を含む、請求項１または請求項３に記載のクロロヒドリン類の製造方法。
12. 前記水除去装置に導入される前記第１反応器流出物は、前記第１反応器において、多水酸基脂肪族炭化水素の転換率が３０〜１００％であり、かつ、クロロヒドリン類の収率が３０〜９５％であるときに排出されたものである、請求項２に記載のクロロヒドリン類の製造方法。
13. 前記水除去装置に導入される前記第１反応器流出物は、
    多水酸基脂肪族炭化水素０〜９０重量部と、
    クロロヒドリン類５〜９５重量部と、
    前記中間生成物５〜１２重量部と、
    を含む、請求項９に記載のクロロヒドリン類の製造方法。
14. 前記第１反応器流出物のうち少なくとも一部と前記追加塩素化剤との混合は、エジェクター、インラインミキサー、超音波ミキサー、またはそれらのうち２以上を含む混合装置内で行われる、請求項２に記載のクロロヒドリン類の製造方法。
15. 前記第１反応器における反応器内容物の滞留時間は、２０分〜１時間であり、
    前記第２反応器における反応器内容物の滞留時間は、１時間〜３時間である、請求項２に記載のクロロヒドリン類の製造方法。
16. 前記水除去装置は、前記第１反応器流出物の構成成分間の沸点差を利用する蒸溜操作によって作動する、請求項２に記載のクロロヒドリン類の製造方法。
17. 前記第１反応器及び第２反応器は、大気圧以上の圧力に維持され、
    前記水除去装置は、大気圧以下の圧力に維持される、請求項２に記載のクロロヒドリン類の製造方法。
18. 前記第１反応器及び第２反応器は、１〜２０気圧に維持され、
    前記水除去装置は、１０〜７６０ｍｍＨｇに維持される、請求項１７に記載のクロロヒドリン類の製造方法。
19. 前記水除去装置は、理論段数が２〜５０である減圧蒸溜塔を含む、請求項１８に記載のクロロヒドリン類の製造方法。
20. 前記第１反応器流出物は、減圧装置で減圧された後、前記水除去装置に導入される、請求項１７に記載のクロロヒドリン類の製造方法。
21. 前記減圧装置は、減圧弁を含む、請求項２０に記載のクロロヒドリン類の製造方法。
22. 前記第１反応器及び第２反応器は、互いに独立して、連続撹拌タンク式反応器、回分式反応器、半回分式反応器または管型反応器である、請求項２に記載のクロロヒドリン類の製造方法。
23. 前記水除去装置に導入された前記第１反応器流出物は、水豊潤層と水不足層とに分離される、請求項２に記載のクロロヒドリン類の製造方法。
24. 前記第２反応器流出物のうち、前記第２反応器に再循環されない部分からクロロヒドリン類を精製して、クロロヒドリン類濃縮物を得る工程と、
    前記水豊潤層と前記クロロヒドリン類濃縮物とを混合して、第１クロロヒドリン類組成物を得る工程と、
    をさらに含む、請求項２３に記載のクロロヒドリン類の製造方法。
25. 前記第２反応器流出物のうち前記第２反応器に再循環されない部分は、多水酸基脂肪族炭化水素０〜１０重量部、クロロヒドリン類８０〜９８重量部、塩素化剤０〜１０重量部及び水１〜２０重量部を含む、請求項２４に記載のクロロヒドリン類の製造方法。
26. 前記第１クロロヒドリン類組成物は、多水酸基脂肪族炭化水素０〜１０重量部、クロロヒドリン類６０〜９６重量部、塩素化剤０〜２０重量部及び水０〜３０重量部を含む、請求項２４に記載のクロロヒドリン類の製造方法。
27. 前記第１クロロヒドリン類組成物を水に希釈して、第２クロロヒドリン類組成物を得る工程をさらに含む、請求項２４に記載のクロロヒドリン類の製造方法。
28. 前記希釈のために添加される前記水の量は、前記第１クロロヒドリン類組成物１００重量部に対して１００〜５００重量部である、請求項２７に記載のクロロヒドリン類の製造方法。
29. 請求項２７または２８に記載の製造方法を用いて、第２クロロヒドリン類組成物を製造する工程と、
    前記第２クロロヒドリン類組成物をアルカリ剤に２０〜１００℃で接触させる工程と、
    を含み、
    前記第２クロロヒドリン類組成物は、多水酸基脂肪族炭化水素０〜５重量部、クロロヒドリン類１０〜４０重量部、塩素化剤０〜５重量部及び水５０〜９０重量部を含む、エピクロロヒドリンの製造方法。
30. 前記第２クロロヒドリン類組成物は触媒をさらに含み、
    前記触媒は、前記アルカリ剤と反応して、アルカリ金属塩を形成する、請求項２９に記載のエピクロロヒドリンの製造方法。

Images