JP5851364B2 - 電磁妨害波測定装置および電磁妨害波評価システム - Google Patents
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Description
この発明は、電磁妨害波測定装置および電磁妨害波評価システムに関する。
従来、例えば、インバータ装置において、電流測定器および電圧測定器によって測定したコモンモード電流およびコモンモード電圧を高速フーリエ変換処理によって周波数変換し、所定数に分割された周波数帯域毎にコモンモード電圧をコモンモード電流で除してインピーダンスを算出することによって、周波数に対するインピーダンス特性データを作成し、インピーダンス特性データに応じてノイズ対策を講じる方法が知られている（例えば、特許文献１参照）。
また、従来、例えば、電力変換装置の試験用に基準となるインピーダンスを供給する系統インピーダンス模擬部として、擬似電源回路網（ＬＩＳＮ：Line Impedance Stabilisation Networks）を用いて、インピーダンスを任意に設定可能とした試験装置が知られている（例えば、特許文献２参照）。
また、従来、例えば、電力変換装置の試験用に基準となるインピーダンスを供給する系統インピーダンス模擬部として、擬似電源回路網（ＬＩＳＮ：Line Impedance Stabilisation Networks）を用いて、インピーダンスを任意に設定可能とした試験装置が知られている（例えば、特許文献２参照）。
ところで、上記従来技術に係る測定および試験により把握される電磁妨害波によれば、例えば車両に搭載された受信器などへの影響を予測することが困難であり、所望の測定対象に対して電磁妨害波の伝播特性を精度良く把握することができず、適切なノイズ対策を講じることができないという問題が生じる。
本発明は上記事情に鑑みてなされたもので、電気電子コンポーネントから発生する電磁妨害波を詳細に測定することが可能な電磁妨害波測定装置および電気電子コンポーネントから発生する電磁妨害波の車載受信器への影響を精度よく予測することが可能な電磁妨害波評価システムを提供することを目的としている。
上記課題を解決して係る目的を達成するために、本発明の第１の発明に係る電磁妨害波測定装置は、順次直列に接続される、単体の電気電子コンポーネント（例えば、実施の形態での電気電子コンポーネント２）と、コモンモードノイズ検出手段（例えば、実施の形態でのコモンモードノイズ検出部２１）と、ノーマルモードノイズ検出手段（例えば、実施の形態での第１ノーマルモードノイズ検出部２２と、第２ノーマルモードノイズ検出部２３、ノーマルモードノイズ検出部７０）と、を備え、前記コモンモードノイズ検出手段は、コモンモードノイズとノーマルモードノイズとを分離する分離手段（例えば、実施の形態でのノイズ分離部３１、ノイズ分離部６１）と、複数の異なる終端抵抗値で前記コモンモードノイズの大きさを計測し、前記終端抵抗値の変化に応じた前記計測の結果の変化量に基づき、前記電気電子コンポーネントにおける前記コモンモードノイズの内部インピーダンスおよび大きさを推定するコモンモードノイズ推定手段（例えば、実施の形態での電子計測器３２）と、を備え、前記ノーマルモードノイズ検出手段は、複数の異なる終端抵抗値で前記ノーマルモードノイズの大きさを計測し、前記終端抵抗値の変化に応じた前記計測の結果の変化量に基づき、前記電気電子コンポーネントにおける前記ノーマルモードノイズの内部インピーダンスおよび大きさを推定するノーマルモードノイズ推定手段（例えば、実施の形態での電子計測器４２、電子計測器５２、電子計測器７２）と、を備える。
さらに、本発明の第２の発明に係る電磁妨害波測定装置では、前記分離手段は、前記コモンモードノイズを減衰させる第１減衰手段（例えば、実施の形態での第１コモンモードチョークコイル３３，６３）と、前記ノーマルモードノイズを減衰させる第２減衰手段（例えば、実施の形態での第２コモンモードチョークコイル３４，６４）と、前記ノーマルモードノイズを接地短絡させるとともに、前記コモンモードノイズの電圧を前記コモンモードノイズ推定手段に誘起する電圧誘起手段（例えば、実施の形態での第３コモンモードチョークコイル３５，６５）と、を備える。
さらに、本発明の第３の発明に係る電磁妨害波測定装置では、各前記第１減衰手段および前記電圧誘起手段は、２以上の整数ＮによるＮ個の巻線（例えば、実施の形態での巻線３３Ｈ，３３Ｌ、巻線６３Ｕ，６３Ｖ，６３Ｗ、巻線３５Ｈ，３５Ｌ、巻線６５Ｕ，６５Ｖ，６５Ｗ）を有する１つのＮ相のコモンモードチョークコイル（例えば、実施の形態での第１コモンモードチョークコイル３３，６３、第３コモンモードチョークコイル３５，６５）を備え、前記第２減衰手段は、１対の巻線（例えば、実施の形態での１対の巻線６４Ａ，６４Ｂ）を有する重複を許さない組み合わせによるＮＣ２個の単相のコモンモードチョークコイル（例えば、実施の形態での第２コモンモードチョークコイル３４、コモンモードチョークコイル６４ＵＶ，６４ＶＷ，６４ＷＵ）を備え、前記電圧誘起手段は、前記巻線の両端を接続する抵抗（例えば、実施の形態での１対の抵抗３７Ｈ，３７Ｌ、抵抗６９Ｕ，６９Ｖ，６９Ｗ）を備える。
さらに、本発明の第４の発明に係る電磁妨害波測定装置では、前記電圧誘起手段は、前記コモンモードチョークコイルの前記Ｎ個の巻線に対して対称となる負荷（例えば、実施の形態での終端抵抗３２Ｒおよび第１抵抗８１および切替終端抵抗３９および抵抗３７Ｈと、第２抵抗８２および第２抵抗８２および抵抗３７Ｌ）を備える。
さらに、本発明の第５の発明に係る電磁妨害波測定装置では、前記ノーマルモードノイズ検出手段は、前記ノーマルモードノイズを抽出する抽出手段（例えば、実施の形態でのノイズ分離部７１）を備え、前記抽出手段は、前記ノーマルモードノイズを遮断する遮断手段（例えば、実施の形態でのノーマルモードノイズ遮断部７３）と、前記コモンモードノイズを減衰させるコモンモードノイズ減衰手段（例えば、実施の形態での第１コモンモードチョークコイル７４）と、前記コモンモードノイズを接地短絡させるとともに、前記ノーマルモードノイズの電圧を前記ノーマルモードノイズ推定手段に誘起するノーマルモードノイズ電圧誘起手段（例えば、実施の形態での第２コモンモードチョークコイル７５）と、を備える。
また、本発明の第６の発明に係る電磁妨害波評価システムは、第１の発明に記載の電磁妨害波測定装置と、車載受信器（例えば、実施の形態での車載受信器３）と、前記電気電子コンポーネントから前記車載受信器への電磁妨害波の伝搬特性を取得する伝搬特性取得手段（例えば、実施の形態での伝搬特性取得部１１）と、前記電磁妨害波測定装置によって推定された前記コモンモードノイズおよび前記ノーマルモードノイズの前記内部インピーダンスおよび前記大きさと、前記伝搬特性取得手段によって取得された前記伝搬特性とに基づき、擬似的な電磁妨害波を発生させ、該擬似的な電磁妨害波を前記車載受信器に入力する信号発生手段（例えば、実施の形態でのＲＦ信号予測部１２および信号発生器１３）と、を備える。
さらに、本発明の第７の発明に係る電磁妨害波評価システムでは、前記伝搬特性取得手段は、前記電気電子コンポーネントを、直列に接続された前記コモンモードノイズの前記内部インピーダンスおよびハイ側の前記ノーマルモードノイズの前記内部インピーダンスと、直列に接続された前記コモンモードノイズの前記内部インピーダンスおよびロー側の前記ノーマルモードノイズの前記内部インピーダンスと、を備える信号源としてモデル化しており、前記ノーマルモードノイズ検出部は、前記ハイ側の前記ノーマルモードノイズを検出する第１検出手段（例えば、実施の形態での第１ノーマルモードノイズ検出部２２）と、前記ロー側の前記ノーマルモードノイズを検出する第２検出手段（例えば、実施の形態での第２ノーマルモードノイズ検出部２３）と、を備える。
本発明の第１の発明に係る電磁妨害波測定装置によれば、単体の電気電子コンポーネントから発生する伝導性妨害波の計測をコモンモードノイズとノーマルモードノイズとに分離して行なうことができる。これに伴い、電気電子コンポーネントにおけるコモンモードノイズおよびノーマルモードノイズの内部インピーダンスおよび大きさ（例えば、出力電圧など）を推定することができる。
さらに、コモンモードノイズおよびノーマルモードノイズを低減するための電気電子コンポーネントへの対策および対応として、コモンモードノイズおよびノーマルモードノイズに対して互いに異なる対策および対応を選択可能である。
さらに、コモンモードノイズおよびノーマルモードノイズを低減するための電気電子コンポーネントへの対策および対応として、コモンモードノイズおよびノーマルモードノイズに対して互いに異なる対策および対応を選択可能である。
さらに、電気電子コンポーネントに直列に接続される前段のコモンモードノイズ検出手段においてコモンモードノイズおよびノーマルモードノイズを分離し、コモンモードノイズ検出手段に直列に接続される後段のノーマルモードノイズ検出手段においてノーマルモードノイズを計測する。
これにより、例えばノーマルモードノイズ検出手段にもコモンモードノイズおよびノーマルモードノイズを分離する構成を備える場合に比べて、装置構成を簡略化することができる。
これにより、例えばノーマルモードノイズ検出手段にもコモンモードノイズおよびノーマルモードノイズを分離する構成を備える場合に比べて、装置構成を簡略化することができる。
本発明の第２の発明に係る電磁妨害波測定装置によれば、第１減衰手段によってコモンモードノイズを減衰させた信号をノーマルモードノイズ検出部に入力することができ、ノーマルモードノイズの計測精度を向上させることができる。
また、第２減衰手段によってノーマルモードノイズを減衰させ、かつ電圧誘起手段によってノーマルモードノイズを接地短絡させることによって、コモンモードノイズ推定手段によるコモンモードノイズの計測精度を向上させることができる。
さらに、コモンモードノイズの電圧をコモンモードノイズ推定手段に誘起することによって、コモンモードノイズのみのインピーダンスを的確に所望の基準となる終端抵抗値で安定化させることができる。
また、第２減衰手段によってノーマルモードノイズを減衰させ、かつ電圧誘起手段によってノーマルモードノイズを接地短絡させることによって、コモンモードノイズ推定手段によるコモンモードノイズの計測精度を向上させることができる。
さらに、コモンモードノイズの電圧をコモンモードノイズ推定手段に誘起することによって、コモンモードノイズのみのインピーダンスを的確に所望の基準となる終端抵抗値で安定化させることができる。
本発明の第３の発明に係る電磁妨害波測定装置によれば、例えば、電気電子コンポーネントに３本以上の複数の信号線が接続されている場合や、電気電子コンポーネントに接続された対をなす信号線の複数対に対して伝導性妨害波（伝導性エミッション）を測定する場合などであっても、コモンモードノイズを減衰させるＮ相のコモンモードチョークコイルと、ノーマルモードノイズを減衰させる単相のコモンモードチョークコイルとを用いて、所望のノイズのみを適切に減衰させることができる。
本発明の第４の発明に係る電磁妨害波測定装置によれば、広帯域で均一な周波数特性を得ることができる。
本発明の第５の発明に係る電磁妨害波測定装置によれば、コモンモードノイズとノーマルモードノイズとの分離比率を向上させることができる。
本発明の第６の発明に係る電磁妨害波評価システムによれば、電磁妨害波測定装置によって推定されたコモンモードノイズおよびノーマルモードノイズの内部インピーダンスおよび大きさに基づいて、車載受信器への電磁妨害波を精度良く予測することができる。
さらに、電気電子コンポーネントから車載受信器への電磁妨害波の伝搬特性を電磁界シミュレーションなどによって取得可能であり、単体の電気電子コンポーネントに対する電磁妨害波測定装置による１回の計測のみによって、複数の異なるパターン（例えば、ハーネスの引き回し形態の違いやボディなどが異なる他車両など）に対して電磁妨害波の影響を精度良く予測することができる。
これにより、伝導エミッションの計測のみで計測が完了するため、放射エミッションの計測に必要な時間や高価な電波暗室などが不要となり、放射エミッションの計測に伴う誤差の発生を防止することができる。
さらに、電磁妨害波測定装置により推定されたコモンモードノイズとノーマルモードノイズとのそれぞれの推定結果に、伝搬特性取得手段により取得された電磁妨害波の伝搬特性を掛け合わせることで、車載受信器への電磁妨害波の影響に対して、実際の車両での試験結果と同等の結果を容易かつ精度良く得ることができる。
本発明の第７の発明に係る電磁妨害波評価システムによれば、コモンモードノイズの内部インピーダンスと、ハイ側およびロー側のノーマルモードノイズの内部インピーダンスと、を備える信号源にモデル化した電気電子コンポーネントに対する電磁界シミュレーションなどによって、電磁妨害波の伝搬特性を精度良く取得することができる。
以下、本発明の一実施形態に係る電磁妨害波測定装置および電磁妨害波評価システムについて添付図面を参照しながら説明する。
本実施の形態による電磁妨害波評価システム１は、例えば、車両に搭載される電気電子コンポーネント２および車載受信器３に対して、単体の電気電子コンポーネント２から発生する電磁妨害波が車載受信器３の動作に与える影響を評価する。
電磁妨害波評価システム１は、例えば図１に示すように、単体の電気電子コンポーネント２および車載受信器３と、電磁妨害波測定装置１０と、伝搬特性取得部１１と、ＲＦ信号予測部１２と、信号発生器１３と、を備えている。
電磁妨害波評価システム１は、例えば図１に示すように、単体の電気電子コンポーネント２および車載受信器３と、電磁妨害波測定装置１０と、伝搬特性取得部１１と、ＲＦ信号予測部１２と、信号発生器１３と、を備えている。
電磁妨害波測定装置１０は、例えば、電気電子コンポーネント２から発生するから発生する電磁妨害（ＥＭＩ：Electro Magnetic Interference）波のうち接続線を介して伝搬する伝導性妨害波（伝導性エミッション）を測定する。
電磁妨害波測定装置１０は、例えば図２に示すように、コモンモードノイズ検出部２１と、第１ノーマルモードノイズ検出部２２と、第２ノーマルモードノイズ検出部２３と、電源２４と、を備えている。
電磁妨害波測定装置１０は、例えば図２に示すように、コモンモードノイズ検出部２１と、第１ノーマルモードノイズ検出部２２と、第２ノーマルモードノイズ検出部２３と、電源２４と、を備えている。
コモンモードノイズ検出部２１は、例えば、ノイズ分離部３１と、電子計測器３２と、を備えている。
ノイズ分離部（ＣｏｍｍｏｎＬＩＳＮ）３１は、例えば、ラインインピーダンス安定化回路網（ＬＩＳＮ：Line Impedance Stabilisation Networks）などを備え、電気電子コンポーネント２に接続されたハイ側およびロー側入力端子２１Ｈ，２１Ｌに生じるノイズをコモンモードノイズとノーマルモードノイズとに分離する。そして、分離したコモンモードノイズをハイ側およびロー側コモンモード出力端子２１ＣＨ，２１ＣＬに出力し、分離したノーマルモードノイズをハイ側およびロー側ノーマルモード出力端子２１ＮＨ，２１ＮＬに出力する。
ノイズ分離部（ＣｏｍｍｏｎＬＩＳＮ）３１は、例えば、ラインインピーダンス安定化回路網（ＬＩＳＮ：Line Impedance Stabilisation Networks）などを備え、電気電子コンポーネント２に接続されたハイ側およびロー側入力端子２１Ｈ，２１Ｌに生じるノイズをコモンモードノイズとノーマルモードノイズとに分離する。そして、分離したコモンモードノイズをハイ側およびロー側コモンモード出力端子２１ＣＨ，２１ＣＬに出力し、分離したノーマルモードノイズをハイ側およびロー側ノーマルモード出力端子２１ＮＨ，２１ＮＬに出力する。
ノイズ分離部３１は、例えば、３つの第１〜第３コモンモードチョークコイル３３，３４，３５と、１対のコンデンサ３６Ｈ，３６Ｌと、１対の抵抗３７Ｈ，３７Ｌと、終端抵抗切替スイッチ３８と、切替終端抵抗３９と、を備えている。
第１コモンモードチョークコイル３３は、例えば、１対の巻線３３Ｈ，３３Ｌと、コア３３Ｃと、を備えている。
コア３３Ｃを介して電磁結合する１対の巻線３３Ｈ，３３Ｌは、例えば、ノーマルモードノイズに対してインダクタンスを示さないようにして、コモンモードノイズに対するインダクタンスがノーマルモードノイズに対するインダクタンスよりも大きくなるように巻回されている。
巻線３３Ｈは、ハイ側入力端子２１Ｈとハイ側ノーマルモード出力端子２１ＮＨとを接続するノーマルモード接続線２１ＮＡに挿入され、巻線３３Ｌは、ロー側入力端子２１Ｌとロー側ノーマルモード出力端子２１ＮＬとを接続するノーマルモード接続線２１ＮＢに挿入されている。
コア３３Ｃを介して電磁結合する１対の巻線３３Ｈ，３３Ｌは、例えば、ノーマルモードノイズに対してインダクタンスを示さないようにして、コモンモードノイズに対するインダクタンスがノーマルモードノイズに対するインダクタンスよりも大きくなるように巻回されている。
巻線３３Ｈは、ハイ側入力端子２１Ｈとハイ側ノーマルモード出力端子２１ＮＨとを接続するノーマルモード接続線２１ＮＡに挿入され、巻線３３Ｌは、ロー側入力端子２１Ｌとロー側ノーマルモード出力端子２１ＮＬとを接続するノーマルモード接続線２１ＮＢに挿入されている。
第１コモンモードチョークコイル３３は、例えば、ノーマルモード接続線２１ＮＡ，２１ＮＢ間に相互インダクタンスを発生させることによって、コモンモードノイズを減衰させ、ノーマルモードノイズを減衰させずに通過させる。
巻線３３Ｈ，３３Ｌは、例えば同軸ケーブルにて構成され、コモンモードノイズの減衰量を保ちつつ、ノーマルモードノイズの減衰を抑える。さらに、巻線３３Ｈ，３３Ｌは、例えば、同軸ケーブルの終端をインピーダンス整合することで、ノーマルモードノイズの減衰を、さらに抑えることができる。
第２コモンモードチョークコイル３４は、例えば、１対の巻線３４Ｈ，３４Ｌと、コア３４Ｃと、を備えている。
コア３４Ｃを介して電磁結合する１対の巻線３４Ｈ，３４Ｌは、例えば、コモンモードノイズに対してインダクタンスを示さないようにして、ノーマルモードノイズに対するインダクタンスがコモンモードノイズに対するインダクタンスよりも大きくなるように巻回されている。
コア３４Ｃを介して電磁結合する１対の巻線３４Ｈ，３４Ｌは、例えば、コモンモードノイズに対してインダクタンスを示さないようにして、ノーマルモードノイズに対するインダクタンスがコモンモードノイズに対するインダクタンスよりも大きくなるように巻回されている。
第３コモンモードチョークコイル３５は、例えば、１対の巻線３５Ｈ，３５Ｌと、コア３５Ｃと、を備えている。
コア３５Ｃを介して電磁結合する１対の巻線３５Ｈ，３５Ｌは、例えば、ノーマルモードノイズに対してインダクタンスを示さないようにして、コモンモードノイズに対するインダクタンスがノーマルモードノイズに対するインダクタンスよりも大きくなるように巻回されている。
巻線３５Ｈ，３５Ｌは、例えば同軸ケーブルにて構成され、コモンモードノイズの減衰量を保ちつつ、ノーマルモードノイズの減衰を抑える。さらに、巻線３５Ｈ，３５Ｌは、例えば、同軸ケーブルの終端をインピーダンス整合することで、ノーマルモードノイズの減衰を、さらに抑えることができる。
コア３５Ｃを介して電磁結合する１対の巻線３５Ｈ，３５Ｌは、例えば、ノーマルモードノイズに対してインダクタンスを示さないようにして、コモンモードノイズに対するインダクタンスがノーマルモードノイズに対するインダクタンスよりも大きくなるように巻回されている。
巻線３５Ｈ，３５Ｌは、例えば同軸ケーブルにて構成され、コモンモードノイズの減衰量を保ちつつ、ノーマルモードノイズの減衰を抑える。さらに、巻線３５Ｈ，３５Ｌは、例えば、同軸ケーブルの終端をインピーダンス整合することで、ノーマルモードノイズの減衰を、さらに抑えることができる。
コンデンサ３６Ｈと、巻線３４Ｈと、巻線３５Ｈとは、例えば、順次直列に接続され、ハイ側入力端子２１Ｈと接地点とを接続するコモンモード接続線２１ＣＡに挿入され、コンデンサ３６Ｌと、巻線３４Ｌと、巻線３５Ｌとは、例えば、順次直列に接続され、ロー側入力端子２１Ｌと接地点とを接続するコモンモード接続線２１ＣＢに挿入されている。
第２コモンモードチョークコイル３４の１対の巻線３４Ｈ，３４Ｌは、例えば、互いに反対方向に電流が流れるようにして（つまり、ディファレンシャルモードで電流が流れるようにして）、コモンモード接続線２１ＣＡ，２１ＣＢに挿入されている。
第２コモンモードチョークコイル３４は、例えば、コモンモード接続線２１ＣＡ，２１ＣＢ間に相互インダクタンスを発生させることによって、ノーマルモードノイズを減衰させ、コモンモードノイズを減衰させずに通過させる。
第２コモンモードチョークコイル３４は、例えば、コモンモード接続線２１ＣＡ，２１ＣＢ間に相互インダクタンスを発生させることによって、ノーマルモードノイズを減衰させ、コモンモードノイズを減衰させずに通過させる。
第２コモンモードチョークコイル３４は、例えば図２に示すように通常のコモンモードチョークコイルの接続とは逆に接続してもよいし、あるいは、互いに逆相電圧が発生するように巻回されてもよいし、あるいは、通常のコモンモードチョークコイルの巻線の中間点を引き出したような構成としてもよい。
第３コモンモードチョークコイル３５の巻線３５Ｈの両端はハイ側およびロー側コモンモード出力端子２１ＣＨ，２１ＣＬに接続されている。
抵抗３７Ｈは、例えば、第３コモンモードチョークコイル３５の巻線３５Ｈの両端間に接続され、抵抗３７Ｌは、例えば、第３コモンモードチョークコイル３５の巻線３５Ｌの両端間に接続されている。
抵抗３７Ｈは、例えば、第３コモンモードチョークコイル３５の巻線３５Ｈの両端間に接続され、抵抗３７Ｌは、例えば、第３コモンモードチョークコイル３５の巻線３５Ｌの両端間に接続されている。
第３コモンモードチョークコイル３５は、例えば、コモンモード接続線２１ＣＡ，２１ＣＢ間に相互インダクタンスを発生させることによって、ノーマルモードノイズを接地点へと通過（接地短絡）させる。
第３コモンモードチョークコイル３５および１対の抵抗３７Ｈ，３７Ｌは、例えば、トランス機能によって、コモンモードノイズによる抵抗３７Ｌの両端間の電圧をハイ側およびロー側コモンモード出力端子２１ＣＨ，２１ＣＬ間に誘起する。
第３コモンモードチョークコイル３５および１対の抵抗３７Ｈ，３７Ｌは、例えば、トランス機能によって、コモンモードノイズによる抵抗３７Ｌの両端間の電圧をハイ側およびロー側コモンモード出力端子２１ＣＨ，２１ＣＬ間に誘起する。
終端抵抗切替スイッチ３８と切替終端抵抗３９とは、例えば、ハイ側およびロー側コモンモード出力端子２１ＣＨ，２１ＣＬ間に直列に接続されている。
電子計測器３２は、例えば、ベクトルシグナルアナライザやスペクトラムアナライザやオシロスコープなどのようにノイズの大きさ（レベルなど）を時間変動分も含めて数値化する計測器を備え、ハイ側およびロー側コモンモード出力端子２１ＣＨ，２１ＣＬから出力されるノイズ（例えば、コモンモードノイズ）の電圧などを計測する。
電子計測器３２は、例えば、ハイ側およびロー側コモンモード出力端子２１ＣＨ，２１ＣＬ間を接続する終端抵抗３２Ｒを備えている。
電子計測器３２は、例えば、ハイ側およびロー側コモンモード出力端子２１ＣＨ，２１ＣＬ間を接続する終端抵抗３２Ｒを備えている。
電子計測器３２は、例えば、終端抵抗切替スイッチ３８の開放状態では、終端抵抗３２Ｒの抵抗値（例えば、５０Ωなど）に応じた第１終端抵抗値（例えば、５０Ωなど）でコモンモードノイズを計測する。一方、終端抵抗切替スイッチ３８の閉接状態では、切替終端抵抗３９の抵抗値（例えば、終端抵抗３２Ｒの抵抗値と同一の５０Ωなど）および終端抵抗３２Ｒの抵抗値（例えば、５０Ωなど）の合成に応じた第２終端抵抗値（例えば、２５Ωなど）でコモンモードノイズを計測する。
電子計測器３２は、例えば、終端抵抗切替スイッチ３８の開放と閉接との切り替えに伴う終端抵抗値の変化に応じた計測結果の変化に基づき、単体の電気電子コンポーネント２におけるコモンモードノイズの内部インピーダンスを推定する。
そして、内部インピーダンスの推定結果に基づき、単体の電気電子コンポーネント２におけるコモンモードノイズの出力電圧を推定する。
そして、内部インピーダンスの推定結果に基づき、単体の電気電子コンポーネント２におけるコモンモードノイズの出力電圧を推定する。
例えば、単体の電気電子コンポーネント２において適宜の内部インピーダンスＩｍ（ｘ）を有する適宜の出力電圧Ｖ（ｘ）のコモンモードノイズに対して、第１終端抵抗値（例えば、５０Ωなど）および第２終端抵抗値（例えば、２５Ωなど）でのコモンモードノイズの電圧の計測結果は、例えば下記数式（１）に示すように、Ｖ（５０Ω）とＶ（２５Ω）とに変化する。
すなわち、終端抵抗切替スイッチ３８の開放と閉接との切り替えによって終端抵抗値が第１終端抵抗値（例えば、５０Ωなど）と第２終端抵抗値（例えば、２５Ωなど）とに変化すると、内部インピーダンスＩｍ（ｘ）と終端抵抗値との分圧比が変化する。そして、この分圧比の変化に応じて、コモンモードノイズの電圧の計測結果がＶ（５０Ω）とＶ（２５Ω）とに変化する。
すなわち、終端抵抗切替スイッチ３８の開放と閉接との切り替えによって終端抵抗値が第１終端抵抗値（例えば、５０Ωなど）と第２終端抵抗値（例えば、２５Ωなど）とに変化すると、内部インピーダンスＩｍ（ｘ）と終端抵抗値との分圧比が変化する。そして、この分圧比の変化に応じて、コモンモードノイズの電圧の計測結果がＶ（５０Ω）とＶ（２５Ω）とに変化する。
電子計測器３２は、例えば、コモンモードノイズの電圧の計測結果がＶ（５０Ω）とＶ（２５Ω）とに変化することによる変化量ΔＶに基づき、例えば下記数式（２）に示すように、単体の電気電子コンポーネント２におけるコモンモードノイズの内部インピーダンスＩｍ（２５Ω→５０Ω）を推定する。
なお、終端抵抗切替スイッチ３８の開放と閉接との切り替えによって変化する第１終端抵抗値と第２終端抵抗値とは、内部インピーダンスＩｍ（ｘ）などに応じて最適な値が変更されてもよい。
例えば図３においては、第１終端抵抗値を、順次、２５Ω，５０Ω，５０Ωとし、第２終端抵抗値を、順次、５０Ω，１００Ω，５００Ωとした場合において、変化量ΔＶと内部インピーダンスＩｍ（ｘ）との対応関係の例を示した。
例えば図３において、終端抵抗値が所定の基準の終端抵抗値である５０Ωよりも大きくずれる場合には、電磁妨害波測定装置１０と電気電子コンポーネント２との間における電磁妨害波の反射が大きくなる。
電磁妨害波測定装置１０と電気電子コンポーネント２との間における電磁妨害波の反射を抑制するために、電磁妨害波測定装置１０と電気電子コンポーネント２との間のハーネスなどによる接続の距離が所定距離（例えば、電磁妨害波の波長λによるλ／１０またはλ／２０など）以下に設定されてもよい。
例えば図３においては、第１終端抵抗値を、順次、２５Ω，５０Ω，５０Ωとし、第２終端抵抗値を、順次、５０Ω，１００Ω，５００Ωとした場合において、変化量ΔＶと内部インピーダンスＩｍ（ｘ）との対応関係の例を示した。
例えば図３において、終端抵抗値が所定の基準の終端抵抗値である５０Ωよりも大きくずれる場合には、電磁妨害波測定装置１０と電気電子コンポーネント２との間における電磁妨害波の反射が大きくなる。
電磁妨害波測定装置１０と電気電子コンポーネント２との間における電磁妨害波の反射を抑制するために、電磁妨害波測定装置１０と電気電子コンポーネント２との間のハーネスなどによる接続の距離が所定距離（例えば、電磁妨害波の波長λによるλ／１０またはλ／２０など）以下に設定されてもよい。
電子計測器３２は、例えば下記数式（３）に示すように、コモンモードノイズの内部インピーダンスＩｍ（２５Ω→５０Ω）と、第１終端抵抗値（例えば、５０Ωなど）でのコモンモードノイズの電圧の計測結果（例えば、Ｖ（５０Ω）など）とに基づき、コモンモードノイズの出力電圧Ｐ（５０Ω）を推定する。
第１ノーマルモードノイズ検出部２２は、例えば、擬似電源回路網４１と、電子計測器４２と、を備えている。
擬似電源回路網（ＮｏｒｍａｌＬＩＳＮ）４１は、例えば、ラインインピーダンス安定化回路網（ＬＩＳＮ：Line Impedance Stabilisation Networks）などを備え、コモンモードノイズ検出部２１のハイ側ノーマルモード出力端子２１ＮＨに接続されたハイ側ノーマルモード入力端子２２Ｈと、電源２４の正極に接続されたハイ側電源端子２２ＰＨと、第１ハイ側およびロー側ノーマルモード出力端子２２ＮＨ，２２ＮＬと、を備えている。
擬似電源回路網（ＮｏｒｍａｌＬＩＳＮ）４１は、例えば、ラインインピーダンス安定化回路網（ＬＩＳＮ：Line Impedance Stabilisation Networks）などを備え、コモンモードノイズ検出部２１のハイ側ノーマルモード出力端子２１ＮＨに接続されたハイ側ノーマルモード入力端子２２Ｈと、電源２４の正極に接続されたハイ側電源端子２２ＰＨと、第１ハイ側およびロー側ノーマルモード出力端子２２ＮＨ，２２ＮＬと、を備えている。
擬似電源回路網４１は、例えば、巻線４３と、第１コンデンサ４４および第１抵抗４５と、第２コンデンサ４６および第２抵抗４７と、終端抵抗切替スイッチ４８と、切替終端抵抗４９と、を備えている。
巻線４３は、例えば、ハイ側ノーマルモード入力端子２２Ｈとハイ側電源端子２２ＰＨとを接続する接続線２２ＨＬに挿入されている。
ハイ側ノーマルモード入力端子２２Ｈは、例えば、順次直列に接続された第１コンデンサ４４と第１抵抗４５とを介して接地点に接続されている。
ハイ側電源端子２２ＰＨは、例えば、順次直列に接続された第２コンデンサ４６と第２抵抗４７とを介して接地点に接続されている。
ハイ側ノーマルモード入力端子２２Ｈは、例えば、順次直列に接続された第１コンデンサ４４と第１抵抗４５とを介して接地点に接続されている。
ハイ側電源端子２２ＰＨは、例えば、順次直列に接続された第２コンデンサ４６と第２抵抗４７とを介して接地点に接続されている。
第１抵抗４５の両端は第１ハイ側およびロー側ノーマルモード出力端子２２ＮＨ，２２ＮＬに接続されている。
終端抵抗切替スイッチ４８と切替終端抵抗４９とは、例えば、第１ハイ側およびロー側ノーマルモード出力端子２２ＮＨ，２２ＮＬ間に直列に接続されている。
終端抵抗切替スイッチ４８と切替終端抵抗４９とは、例えば、第１ハイ側およびロー側ノーマルモード出力端子２２ＮＨ，２２ＮＬ間に直列に接続されている。
電子計測器４２は、例えば、ベクトルシグナルアナライザやスペクトラムアナライザやオシロスコープなどのようにノイズの大きさ（レベルなど）を時間変動分も含めて数値化する計測器を備え、第１ハイ側およびロー側ノーマルモード出力端子２２ＮＨ，２２ＮＬから出力されるノイズ（例えば、ハイ側のノーマルモードノイズ）の電圧などを計測する。
電子計測器４２は、例えば、第１ハイ側およびロー側ノーマルモード出力端子２２ＮＨ，２２ＮＬ間を接続する終端抵抗４２Ｒを備えている。
電子計測器４２は、例えば、第１ハイ側およびロー側ノーマルモード出力端子２２ＮＨ，２２ＮＬ間を接続する終端抵抗４２Ｒを備えている。
電子計測器４２は、例えば、終端抵抗切替スイッチ４８の開放状態では、終端抵抗４２Ｒの抵抗値（例えば、５０Ωなど）に応じた第１終端抵抗値（例えば、５０Ωなど）でハイ側のノーマルモードノイズを計測する。一方、終端抵抗切替スイッチ４８の閉接状態では、切替終端抵抗４９の抵抗値（例えば、終端抵抗４２Ｒの抵抗値と同一の５０Ωなど）および終端抵抗４２Ｒの抵抗値（例えば、５０Ωなど）の合成に応じた第２終端抵抗値（例えば、２５Ωなど）でハイ側のノーマルモードノイズを計測する。
電子計測器４２は、例えば、電子計測器３２によるコモンモードノイズの計測と同様にして、終端抵抗切替スイッチ４８の開放と閉接との切り替えに伴う終端抵抗値の変化に応じた計測結果の変化に基づき、単体の電気電子コンポーネント２におけるハイ側のノーマルモードノイズの内部インピーダンスを推定する。
そして、内部インピーダンスの推定結果に基づき、単体の電気電子コンポーネント２におけるハイ側のノーマルモードノイズの出力電圧を推定する。
そして、内部インピーダンスの推定結果に基づき、単体の電気電子コンポーネント２におけるハイ側のノーマルモードノイズの出力電圧を推定する。
電子計測器４２は、例えば、単体の電気電子コンポーネント２において適宜の内部インピーダンスＩｍ（ｘ）を有する適宜の出力電圧Ｖ（ｘ）のハイ側のノーマルモードノイズに対して、例えば上記数式（１）に示すように、第１終端抵抗値（例えば、５０Ωなど）および第２終端抵抗値（例えば、２５Ωなど）でのハイ側のノーマルモードノイズの電圧の計測結果であるＶ（５０Ω）およびＶ（２５Ω）を取得する。
そして、電子計測器４２は、例えば、ハイ側のノーマルモードノイズの電圧の計測結果がＶ（５０Ω）とＶ（２５Ω）とに変化することによる変化量ΔＶに基づき、例えば上記数式（２）に示すように、単体の電気電子コンポーネント２におけるハイ側のノーマルモードノイズの内部インピーダンスＩｍ（２５Ω→５０Ω）を推定する。
そして、電子計測器４２は、例えば上記数式（３）に示すように、ハイ側のノーマルモードノイズの内部インピーダンスＩｍ（２５Ω→５０Ω）と、第１終端抵抗値（例えば、５０Ωなど）でのハイ側のノーマルモードノイズの電圧の計測結果（例えば、Ｖ（５０Ω）など）とに基づき、ハイ側のノーマルモードノイズの出力電圧Ｐ（５０Ω）を推定する。
そして、電子計測器４２は、例えば、ハイ側のノーマルモードノイズの電圧の計測結果がＶ（５０Ω）とＶ（２５Ω）とに変化することによる変化量ΔＶに基づき、例えば上記数式（２）に示すように、単体の電気電子コンポーネント２におけるハイ側のノーマルモードノイズの内部インピーダンスＩｍ（２５Ω→５０Ω）を推定する。
そして、電子計測器４２は、例えば上記数式（３）に示すように、ハイ側のノーマルモードノイズの内部インピーダンスＩｍ（２５Ω→５０Ω）と、第１終端抵抗値（例えば、５０Ωなど）でのハイ側のノーマルモードノイズの電圧の計測結果（例えば、Ｖ（５０Ω）など）とに基づき、ハイ側のノーマルモードノイズの出力電圧Ｐ（５０Ω）を推定する。
第２ノーマルモードノイズ検出部２３は、例えば、擬似電源回路網５１と、電子計測器５２と、を備えている。
擬似電源回路網（ＮｏｒｍａｌＬＩＳＮ）５１は、例えば、ラインインピーダンス安定化回路網（ＬＩＳＮ：Line Impedance Stabilisation Networks）などを備え、コモンモードノイズ検出部２１のロー側ノーマルモード出力端子２１ＮＬに接続されたロー側ノーマルモード入力端子２２Ｌと、電源２４の負極に接続されたロー側電源端子２３ＰＬと、第２ハイ側およびロー側ノーマルモード出力端子２３ＮＨ，２３ＮＬと、を備えている。
擬似電源回路網（ＮｏｒｍａｌＬＩＳＮ）５１は、例えば、ラインインピーダンス安定化回路網（ＬＩＳＮ：Line Impedance Stabilisation Networks）などを備え、コモンモードノイズ検出部２１のロー側ノーマルモード出力端子２１ＮＬに接続されたロー側ノーマルモード入力端子２２Ｌと、電源２４の負極に接続されたロー側電源端子２３ＰＬと、第２ハイ側およびロー側ノーマルモード出力端子２３ＮＨ，２３ＮＬと、を備えている。
擬似電源回路網５１は、例えば、巻線５３と、第１コンデンサ５４および第１抵抗５５と、第２コンデンサ５６および第２抵抗５７と、終端抵抗切替スイッチ５８と、切替終端抵抗５９と、を備えている。
巻線５３は、例えば、ロー側ノーマルモード入力端子２３Ｌとロー側電源端子２２ＰＬとを接続する接続線２３ＬＬに挿入されている。
ロー側ノーマルモード入力端子２３Ｌは、例えば、順次直列に接続された第１コンデンサ５４と第１抵抗５５とを介して接地点に接続されている。
ロー側電源端子２２ＰＬは、例えば、順次直列に接続された第２コンデンサ５６と第２抵抗５７とを介して接地点に接続されている。
ロー側ノーマルモード入力端子２３Ｌは、例えば、順次直列に接続された第１コンデンサ５４と第１抵抗５５とを介して接地点に接続されている。
ロー側電源端子２２ＰＬは、例えば、順次直列に接続された第２コンデンサ５６と第２抵抗５７とを介して接地点に接続されている。
第１抵抗５５の両端は第２ハイ側およびロー側ノーマルモード出力端子２３ＮＨ，２３ＮＬに接続されている。
終端抵抗切替スイッチ５８と切替終端抵抗５９とは、例えば、第２ハイ側およびロー側ノーマルモード出力端子２３ＮＨ，２３ＮＬ間に直列に接続されている。
終端抵抗切替スイッチ５８と切替終端抵抗５９とは、例えば、第２ハイ側およびロー側ノーマルモード出力端子２３ＮＨ，２３ＮＬ間に直列に接続されている。
電子計測器５２は、例えば、ベクトルシグナルアナライザやスペクトラムアナライザやオシロスコープなどのようにノイズの大きさ（レベルなど）を時間変動分も含めて数値化する計測器を備え、第２ハイ側およびロー側ノーマルモード出力端子２３ＮＨ，２３ＮＬから出力されるノイズ（例えば、ロー側のノーマルモードノイズ）の電圧などを計測する。
電子計測器５２は、例えば、第２ハイ側およびロー側ノーマルモード出力端子２３ＮＨ，２３ＮＬ間を接続する終端抵抗５２Ｒを備えている。
電子計測器５２は、例えば、第２ハイ側およびロー側ノーマルモード出力端子２３ＮＨ，２３ＮＬ間を接続する終端抵抗５２Ｒを備えている。
電子計測器５２は、例えば、終端抵抗切替スイッチ５８の開放状態では、終端抵抗５２Ｒの抵抗値（例えば、５０Ωなど）に応じた第１終端抵抗値（例えば、５０Ωなど）でロー側のノーマルモードノイズを計測する。一方、終端抵抗切替スイッチ５８の閉接状態では、切替終端抵抗５９の抵抗値（例えば、終端抵抗５２Ｒの抵抗値と同一の５０Ωなど）および終端抵抗５２Ｒの抵抗値（例えば、５０Ωなど）の合成に応じた第２終端抵抗値（例えば、２５Ωなど）でロー側のノーマルモードノイズを計測する。
電子計測器５２は、例えば、電子計測器４２によるハイ側のノーマルモードノイズの計測と同様にして、終端抵抗切替スイッチ５８の開放と閉接との切り替えに伴う終端抵抗値の変化に応じた計測結果の変化に基づき、単体の電気電子コンポーネント２におけるロー側のノーマルモードノイズの内部インピーダンスを推定する。
そして、内部インピーダンスの推定結果に基づき、単体の電気電子コンポーネント２におけるロー側のノーマルモードノイズの出力電圧を推定する。
そして、内部インピーダンスの推定結果に基づき、単体の電気電子コンポーネント２におけるロー側のノーマルモードノイズの出力電圧を推定する。
電子計測器５２は、例えば、単体の電気電子コンポーネント２において適宜の内部インピーダンスＩｍ（ｘ）を有する適宜の出力電圧Ｖ（ｘ）のロー側のノーマルモードノイズに対して、例えば上記数式（１）に示すように、第１終端抵抗値（例えば、５０Ωなど）および第２終端抵抗値（例えば、２５Ωなど）でのロー側のノーマルモードノイズの電圧の計測結果であるＶ（５０Ω）およびＶ（２５Ω）を取得する。
そして、電子計測器５２は、例えば、ロー側のノーマルモードノイズの電圧の計測結果がＶ（５０Ω）とＶ（２５Ω）とに変化することによる変化量ΔＶに基づき、例えば上記数式（２）に示すように、単体の電気電子コンポーネント２におけるロー側のノーマルモードノイズの内部インピーダンスＩｍ（２５Ω→５０Ω）を推定する。
そして、電子計測器５２は、例えば上記数式（３）に示すように、ロー側のノーマルモードノイズの内部インピーダンスＩｍ（２５Ω→５０Ω）と、第１終端抵抗値（例えば、５０Ωなど）でのロー側のノーマルモードノイズの電圧の計測結果（例えば、Ｖ（５０Ω）など）とに基づき、ロー側のノーマルモードノイズの出力電圧Ｐ（５０Ω）を推定する。
そして、電子計測器５２は、例えば、ロー側のノーマルモードノイズの電圧の計測結果がＶ（５０Ω）とＶ（２５Ω）とに変化することによる変化量ΔＶに基づき、例えば上記数式（２）に示すように、単体の電気電子コンポーネント２におけるロー側のノーマルモードノイズの内部インピーダンスＩｍ（２５Ω→５０Ω）を推定する。
そして、電子計測器５２は、例えば上記数式（３）に示すように、ロー側のノーマルモードノイズの内部インピーダンスＩｍ（２５Ω→５０Ω）と、第１終端抵抗値（例えば、５０Ωなど）でのロー側のノーマルモードノイズの電圧の計測結果（例えば、Ｖ（５０Ω）など）とに基づき、ロー側のノーマルモードノイズの出力電圧Ｐ（５０Ω）を推定する。
伝搬特性取得部１１は、例えば、電磁妨害波測定装置１０により推定されるコモンモードノイズの内部インピーダンスは、コモンモードノイズの発生源に付属するインピーダンスと、ハイ側およびロー側のノーマルモードノイズのインピーダンスとを足し合わせたものであるとして、コモンモードノイズの直列インピーダンスＩｍＣｄを算出する。
伝搬特性取得部１１は、例えば下記数式（４）に示すように、電磁妨害波測定装置１０により推定されるコモンモードノイズの内部インピーダンス（つまり、コモンモードトータルインピーダンスＩｍＣＴ）と、電磁妨害波測定装置１０により推定されるハイ側およびロー側のノーマルモードノイズの内部インピーダンス（つまり、ハイ側およびロー側のノーマルモードノイズの直列インピーダンスＩｍＮＨ，ＩｍＮＬ）とに基づき、コモンモードノイズの直列インピーダンスＩｍＣｄを算出する。
伝搬特性取得部１１は、例えば下記数式（４）に示すように、電磁妨害波測定装置１０により推定されるコモンモードノイズの内部インピーダンス（つまり、コモンモードトータルインピーダンスＩｍＣＴ）と、電磁妨害波測定装置１０により推定されるハイ側およびロー側のノーマルモードノイズの内部インピーダンス（つまり、ハイ側およびロー側のノーマルモードノイズの直列インピーダンスＩｍＮＨ，ＩｍＮＬ）とに基づき、コモンモードノイズの直列インピーダンスＩｍＣｄを算出する。
伝搬特性取得部１１は、例えば、電磁妨害波測定装置１０により推定されたコモンモードノイズの出力電圧とハイ側およびロー側のノーマルモードノイズの出力電圧とのそれぞれに所定のノイズレベルの倍率を乗算して、コモンモードノイズ出力電圧ＶＣとハイ側およびロー側のノーマルモードノイズの出力電圧ＶＨ，ＶＬとを算出する。
そして、伝搬特性取得部１１は、例えば、コモンモードノイズ出力電圧ＶＣと、ハイ側およびロー側のノーマルモードノイズの出力電圧ＶＨ，ＶＬ、コモンモードノイズの直列インピーダンスＩｍＣｄと、ハイ側およびロー側のノーマルモードノイズの直列インピーダンスＩｍＮＨ，ＩｍＮＬと、に基づき、単体の電気電子コンポーネント２を、例えば図４に示すような信号源としてモデル化する。
これに伴い、モデル化された電気電子コンポーネント２および電磁妨害波測定装置１０における、コモンモードノイズおよびノーマルモードノイズの各電流の流通経路ＩＣ，ＩＮは、例えば図５に示すように表される。
これに伴い、モデル化された電気電子コンポーネント２および電磁妨害波測定装置１０における、コモンモードノイズおよびノーマルモードノイズの各電流の流通経路ＩＣ，ＩＮは、例えば図５に示すように表される。
そして、伝搬特性取得部１１は、例えば、モデル化した電気電子コンポーネント２に基づき、電気電子コンポーネント２の出口から車載受信器３への電磁妨害波の伝搬特性を取得する。
伝搬特性取得部１１は、例えば、所定の電磁界シミュレーションによって、あるいは、ネットワークアナライザなどによる実測によって、あるいは、電磁界シミュレーションとパッシブ部品の伝搬特性の実測との掛け合わせなどによって、電気電子コンポーネント２の出口から車載受信器３への電磁妨害波の伝搬特性を取得する。
伝搬特性取得部１１は、例えば、所定の電磁界シミュレーションによって、あるいは、ネットワークアナライザなどによる実測によって、あるいは、電磁界シミュレーションとパッシブ部品の伝搬特性の実測との掛け合わせなどによって、電気電子コンポーネント２の出口から車載受信器３への電磁妨害波の伝搬特性を取得する。
伝搬特性取得部１１は、例えば図６に示すように、電気電子コンポーネント２と、電気電子コンポーネント２に直接に接続されたハーネスやコンポーネントと、電気電子コンポーネント２に直接に接続されたハーネスに対してクロストークが生じるハーネスと、などを含む系Ａに対して、例えば予め既知とされているハーネスの引き回し形態やコンポーネントの形状などに基づき、所定の電磁界シミュレーションを実行する。さらに、例えば車両に搭載されたアンテナ３ａおよび増幅器３ｂおよびフィーダ線３ｃなどを備える車載受信器３に影響を与えるハーネスやコンポーネントなどを含む系Ｂに対して、ネットワークアナライザなどによる実測を行なう。そして、電磁界シミュレーションと実測との各結果に基づき、電気電子コンポーネント２の出口からフィーダ線３ｃまでの電磁妨害波の伝搬特性を取得する。
ＲＦ信号予測部１２は、例えば、電磁妨害波測定装置１０により推定されたコモンモードノイズとハイ側およびロー側のノーマルモードノイズとのそれぞれの推定結果に、伝搬特性取得部１１より取得された電磁妨害波の伝搬特性を掛け合わせたうえで、ＲＦ信号として足し合わせを行なう。
信号発生器１３は、例えば、ベクトルシグナルジェネレータなどを備え、ＲＦ信号予測部１２により予測されたＲＦ信号に応じて、時間変動情報を有する電磁妨害波を発生させる。
信号発生器１３は、例えば、発生させた電磁妨害波を測定用参照信号（例えば、ラジオの搬送波など）と足し合わせて、車載受信器３での影響の試験を行なう。
信号発生器１３は、例えば、発生させた電磁妨害波を測定用参照信号（例えば、ラジオの搬送波など）と足し合わせて、車載受信器３での影響の試験を行なう。
本実施の形態による電磁妨害波評価システム１および電磁妨害波測定装置１０は上記構成を備えており、次に、電磁妨害波評価システム１および電磁妨害波測定装置１０の動作について説明する。
先ず、例えば図７に示すステップＳ０１においては、電磁妨害波測定装置１０によってコモンモードノイズおよびノーマルモードノイズの各内部インピーダンスおよび各出力電圧を計測する。
次に、ステップＳ０２においては、伝搬特性取得部１１によって電気電子コンポーネント２の出口から車載受信器３への電磁妨害波の伝搬特性を取得する。
次に、ステップＳ０３においては、ＲＦ信号予測部１２によってＲＦ信号を予測する。
次に、ステップＳ０４においては、信号発生器１３によって電磁妨害波を発生させる。
次に、ステップＳ０５においては、発生させた電磁妨害波による車載受信器３での影響を評価し、エンドに進む。
次に、ステップＳ０２においては、伝搬特性取得部１１によって電気電子コンポーネント２の出口から車載受信器３への電磁妨害波の伝搬特性を取得する。
次に、ステップＳ０３においては、ＲＦ信号予測部１２によってＲＦ信号を予測する。
次に、ステップＳ０４においては、信号発生器１３によって電磁妨害波を発生させる。
次に、ステップＳ０５においては、発生させた電磁妨害波による車載受信器３での影響を評価し、エンドに進む。
以下に、上述したステップＳ０１の処理の詳細について説明する。
先ず、例えば図８に示すステップＳ１１においては、単体の電気電子コンポーネント２をグランドプレーン（図示略）に接続することによって接地する。
このとき、例えば、電気電子コンポーネント２の外部に配置された各種のコンポーネント（例えば、バッテリ、モータ、センサなど）の容量結合分および抵抗分が、電気電子コンポーネント２のコモンモードノイズの内部インピーダンスに含まれるようにして、接地する。
先ず、例えば図８に示すステップＳ１１においては、単体の電気電子コンポーネント２をグランドプレーン（図示略）に接続することによって接地する。
このとき、例えば、電気電子コンポーネント２の外部に配置された各種のコンポーネント（例えば、バッテリ、モータ、センサなど）の容量結合分および抵抗分が、電気電子コンポーネント２のコモンモードノイズの内部インピーダンスに含まれるようにして、接地する。
次に、ステップＳ１２においては、コモンモードノイズ検出部２１を第１終端抵抗値（例えば、５０Ωなど）にて電気電子コンポーネント２に直列に接続し、第１ノーマルモードノイズ検出部２２および第２ノーマルモードノイズ検出部２３を、それぞれ第１終端抵抗値（例えば、５０Ωなど）にてコモンモードノイズ検出部２１に直列に接続する。
次に、ステップＳ１３においては、コモンモードノイズ検出部２１によりコモンモードノイズの電圧を計測し、第１ノーマルモードノイズ検出部２２および第２ノーマルモードノイズ検出部２３によりハイ側およびロー側のノーマルモードノイズの電圧を計測する。
次に、ステップＳ１４においては、コモンモードノイズ検出部２１を第２終端抵抗値（例えば、２５Ωなど）にて電気電子コンポーネント２に直列に接続し、第１ノーマルモードノイズ検出部２２および第２ノーマルモードノイズ検出部２３を、それぞれ第２終端抵抗値（例えば、２５Ωなど）にてコモンモードノイズ検出部２１に直列に接続する。
次に、ステップＳ１５においては、コモンモードノイズ検出部２１によりコモンモードノイズの電圧を計測し、第１ノーマルモードノイズ検出部２２および第２ノーマルモードノイズ検出部２３によりハイ側およびロー側のノーマルモードノイズの電圧を計測する。
次に、ステップＳ１６においては、第１終端抵抗値と第２終端抵抗値との切り替えに伴うコモンモードノイズの電圧の計測結果の変化量に基づいて、コモンモードノイズの内部インピーダンスおよび出力電圧を推定する。
そして、第１終端抵抗値と第２終端抵抗値との切り替えに伴うハイ側およびロー側のノーマルモードノイズの電圧の計測結果の変化量に基づいて、ハイ側およびロー側のノーマルモードノイズの内部インピーダンスおよび出力電圧を推定し、リターンに進む。
そして、第１終端抵抗値と第２終端抵抗値との切り替えに伴うハイ側およびロー側のノーマルモードノイズの電圧の計測結果の変化量に基づいて、ハイ側およびロー側のノーマルモードノイズの内部インピーダンスおよび出力電圧を推定し、リターンに進む。
上述したように、本実施の形態による電磁妨害波測定装置１０によれば、単体の電気電子コンポーネント２から発生する伝導性妨害波の計測をコモンモードノイズとノーマルモードノイズとに分離して行なうことができる。これに伴い、コモンモードノイズおよびノーマルモードノイズの内部インピーダンスおよびノイズ源のノイズレベル（例えば、出力電圧など）を推定することができる。
さらに、コモンモードノイズおよびノーマルモードノイズを低減するための電気電子コンポーネント２への対策および対応として、コモンモードノイズおよびノーマルモードノイズに対して互いに異なる対策および対応を選択可能である。
さらに、コモンモードノイズおよびノーマルモードノイズを低減するための電気電子コンポーネント２への対策および対応として、コモンモードノイズおよびノーマルモードノイズに対して互いに異なる対策および対応を選択可能である。
さらに、単体の電気電子コンポーネント２に直列に接続される前段のコモンモードノイズ検出部２１においてコモンモードノイズおよびノーマルモードノイズを分離し、コモンモードノイズ検出部２１に直列に接続される後段の第１ノーマルモードノイズ検出部２２および第２ノーマルモードノイズ検出部２３においてノーマルモードノイズを計測する。
これにより、例えば第１ノーマルモードノイズ検出部２２および第２ノーマルモードノイズ検出部２３にもコモンモードノイズおよびノーマルモードノイズを分離する構成を備える場合に比べて、装置構成を簡略化することができる。
これにより、例えば第１ノーマルモードノイズ検出部２２および第２ノーマルモードノイズ検出部２３にもコモンモードノイズおよびノーマルモードノイズを分離する構成を備える場合に比べて、装置構成を簡略化することができる。
さらに、コモンモードノイズ検出部２１において、第２コモンモードチョークコイル３４および第３コモンモードチョークコイル３５によってノーマルモードノイズを減衰させ、第３コモンモードチョークコイル３５によって抵抗３７Ｌの両端間の電圧をハイ側およびロー側コモンモード出力端子２１ＣＨ，２１ＣＬ間に発生させる。
これにより、コモンモードノイズのみのインピーダンスを的確に所望の基準となる終端抵抗値で安定化させることができる。
これにより、コモンモードノイズのみのインピーダンスを的確に所望の基準となる終端抵抗値で安定化させることができる。
また、本実施の形態による電磁妨害波評価システム１によれば、電磁妨害波測定装置１０によって推定されたコモンモードノイズおよびノーマルモードノイズの内部インピーダンスおよびノイズ源のノイズレベルに基づいて、車載受信器３への電磁妨害波を精度良く予測することができる。
さらに、電気電子コンポーネント２の出口から車載受信器３への電磁妨害波の伝搬特性を電磁界シミュレーションによって取得可能であり、単体の電気電子コンポーネント２に対する電磁妨害波測定装置１０による１回の計測のみによって、複数の異なるパターン（例えば、ハーネスの引き回し形態の違いやボディなどが異なる他車両など）に対して電磁妨害波の影響を精度良く予測することができる。
これにより、伝導エミッションの計測のみで計測が完了するため、放射エミッションの計測に必要な時間や高価な電波暗室などが不要となり、放射エミッションの計測に伴う誤差の発生を防止することができる。
さらに、電磁妨害波測定装置１０により推定されたコモンモードノイズとハイ側およびロー側のノーマルモードノイズとのそれぞれの推定結果に、伝搬特性取得部１１により取得された電磁妨害波の伝搬特性を掛け合わせることで、車載受信器３への電磁妨害波の影響に対して、実際の車両での試験結果と同等の結果を容易かつ精度良く得ることができる。
なお、上述した実施の形態において、コモンモードノイズ検出部２１と、第１ノーマルモードノイズ検出部２２と、第２ノーマルモードノイズ検出部２３とは、終端抵抗値を、第１終端抵抗値（例えば、５０Ωなど）と第２終端抵抗値（例えば、２５Ωなど）とに切り替え可能としたが、これに限定されず、例えば、３つ以上の異なる抵抗値に変更可能であってもよい。
なお、上述した実施の形態において、例えば、コモンモードノイズおよびノーマルモードノイズに対して適宜の限度値を設け、この限度値に対して被測定コンポーネントを管理してもよい。
なお、上述した実施の形態において、例えば、ベクトルシグナルアナライザによって取得したデータの足し合わせや、測定用参照信号との足し合わせなどは、ハードウェア（例えば、パワーディバイダーなどを用いるアナログ的な手法）による信号の足し合わせのみならず、コンピュータ上でのデジタルデータとしての足し合わせを含んでいてもよい。
また、上述した実施の形態において、例えば、電気電子コンポーネント２のコモンモードノイズおよびノーマルモードノイズを測定対象となる信号の本数分だけ行なう場合には、これらの信号の足し合わせをハードウェアまたはデジタルデータによって行なってもよい。
また、上述した実施の形態において、例えば、コモンモードノイズに対してノーマルモードノイズが大幅に低い場合や、測定対象となる信号線でノイズが低い場合や、測定を行わない箇所が存在する場合などにおいては、信号発生器１３による電磁妨害波の再生を簡易にするため、伝播特性のかけ合わせはコモンモードノイズのみで行い、ノーマルモードノイズの足し合わせを行わなくてもよい。
また、上述した実施の形態において、例えば、コモンモードノイズに対してノーマルモードノイズが大幅に低い場合や、測定対象となる信号線でノイズが低い場合や、測定を行わない箇所が存在する場合などにおいては、信号発生器１３による電磁妨害波の再生を簡易にするため、伝播特性のかけ合わせはコモンモードノイズのみで行い、ノーマルモードノイズの足し合わせを行わなくてもよい。
また、上述した実施の形態においては、例えば、単体の電気電子コンポーネント２のノイズレベルをどの程度まで減衰させれば車載受信器３の影響を許容できるかの影響試験を行なうことができ、この減衰量に相当する伝播特性の要件を設定することができる。
これに伴い、伝播特性の要件値を実測値と電磁界シミュレーションの予測値とに振り分けてもよく、パッシブコンポーネントやハーネスなどを備える系に対する実測値および電磁界シミュレーションの予測値のそれぞれに、あるいは、互いに独立して個々に、あるいは、何れか一方のみなどに、要件値を設定してもよい。
また、例えば、伝播特性は周波数によって変化するとして要件値を設定してもよい。
これに伴い、伝播特性の要件値を実測値と電磁界シミュレーションの予測値とに振り分けてもよく、パッシブコンポーネントやハーネスなどを備える系に対する実測値および電磁界シミュレーションの予測値のそれぞれに、あるいは、互いに独立して個々に、あるいは、何れか一方のみなどに、要件値を設定してもよい。
また、例えば、伝播特性は周波数によって変化するとして要件値を設定してもよい。
（第１変形例）
なお、上述した実施の形態において、例えば、電気電子コンポーネント２に３本以上の複数の信号線が接続されている場合や、電気電子コンポーネント２に接続された対をなすハイ側およびロー側の信号線の複数対に対して伝導性妨害波（伝導性エミッション）を測定する場合などにおいては、３以上の多線に対応したコモンモードノイズ検出部２１を採用すればよい。
なお、上述した実施の形態において、例えば、電気電子コンポーネント２に３本以上の複数の信号線が接続されている場合や、電気電子コンポーネント２に接続された対をなすハイ側およびロー側の信号線の複数対に対して伝導性妨害波（伝導性エミッション）を測定する場合などにおいては、３以上の多線に対応したコモンモードノイズ検出部２１を採用すればよい。
例えば、３以上の整数ＮによるＮ本の信号線に対応したコモンモードノイズ検出部２１は、ノイズ分離部６１と、電子計測器３２と、を備え、ノイズ分離部６１は、各Ｎ個の巻線を備えるＮ相の第１コモンモードチョークコイル６３および第３コモンモードチョークコイル６５と、Ｎ本の信号線から重複無しに１対の信号線を抽出する際の組み合わせの数（＝ＮＣ２）と同数の単相のコモンモードチョークコイル（つまり、１対の巻線を有するコモンモードチョークコイル）を備える第２コモンモードチョークコイル６４と、を備えている。
例えば図９に示す上述した実施の形態の第１変形例に係るコモンモードノイズ検出部２１は、電気電子コンポーネント２に接続された３相線に対応し、ノイズ分離部６１と、電子計測器３２と、を備えている。
ノイズ分離部６１は、例えば、３つの第１〜第３コモンモードチョークコイル６３，６４，６５と、３対のコンデンサ６６Ｗ，６６Ｖおよび６７Ｖ，６７Ｕおよび６８Ｗ，６８Ｕと、３つの抵抗６９Ｕ，６９Ｖ，６９Ｗと、終端抵抗切替スイッチ３８と、切替終端抵抗３９と、を備えている。
ノイズ分離部６１は、例えば、３つの第１〜第３コモンモードチョークコイル６３，６４，６５と、３対のコンデンサ６６Ｗ，６６Ｖおよび６７Ｖ，６７Ｕおよび６８Ｗ，６８Ｕと、３つの抵抗６９Ｕ，６９Ｖ，６９Ｗと、終端抵抗切替スイッチ３８と、切替終端抵抗３９と、を備えている。
第１コモンモードチョークコイル６３は、例えば、バイファイラ巻きなどによって同方向に巻き回された３つの巻線６３Ｕ，６３Ｖ，６３Ｗと、コア６３Ｃと、を備えている。
コア６３Ｃを介して電磁結合する３つの巻線６３Ｕ，６３Ｖ，６３Ｗは、例えば、ノーマルモードノイズに対してインダクタンスを示さないようにして、コモンモードノイズに対するインダクタンスがノーマルモードノイズに対するインダクタンスよりも大きくなるように巻回されている。
巻線６３Ｕは、Ｕ相入力端子２１ＵとＵ相ノーマルモード出力端子２１ＮＵとを接続する接続線２１Ｕに挿入され、巻線６３Ｖは、Ｖ相入力端子２１ＶとＶ相ノーマルモード出力端子２１ＮＶとを接続する接続線２１Ｖに挿入され、巻線６３Ｗは、Ｗ相入力端子２１ＷとＷ相ノーマルモード出力端子２１ＮＷとを接続する接続線２１Ｗに挿入されている。
コア６３Ｃを介して電磁結合する３つの巻線６３Ｕ，６３Ｖ，６３Ｗは、例えば、ノーマルモードノイズに対してインダクタンスを示さないようにして、コモンモードノイズに対するインダクタンスがノーマルモードノイズに対するインダクタンスよりも大きくなるように巻回されている。
巻線６３Ｕは、Ｕ相入力端子２１ＵとＵ相ノーマルモード出力端子２１ＮＵとを接続する接続線２１Ｕに挿入され、巻線６３Ｖは、Ｖ相入力端子２１ＶとＶ相ノーマルモード出力端子２１ＮＶとを接続する接続線２１Ｖに挿入され、巻線６３Ｗは、Ｗ相入力端子２１ＷとＷ相ノーマルモード出力端子２１ＮＷとを接続する接続線２１Ｗに挿入されている。
第１コモンモードチョークコイル６３は、例えば、接続線２１Ｕ，２１Ｖ，２１Ｗ間に相互インダクタンスを発生させることによって、コモンモードノイズを減衰させ、ノーマルモードノイズを減衰させずに通過させる。
巻線６３Ｕ，６３Ｖ，６３Ｗは、例えば同軸ケーブルにて構成され、コモンモードノイズの減衰量を保ちつつ、ノーマルモードノイズの減衰を抑える。さらに、巻線６３Ｕ，６３Ｖ，６３Ｗは、例えば、同軸ケーブルの終端をインピーダンス整合することで、ノーマルモードノイズの減衰を、さらに抑えることができる。
第２コモンモードチョークコイル６４は、例えば、３つ（つまり、３Ｃ２個）の単相のコモンモードチョークコイル６４ＵＶ，６４ＶＷ，６４ＷＵを備えている。
各コモンモードチョークコイル６４ＵＶ，６４ＶＷ，６４ＷＵは、例えば、同一であって、１対の巻線６４Ａ，６４Ｂと、コア６４Ｃと、を備えている。
コア６４Ｃを介して電磁結合する１対の巻線６４Ａ，６４Ｂは、例えば、コモンモードノイズに対してインダクタンスを示さないようにして、ノーマルモードノイズに対するインダクタンスがコモンモードノイズに対するインダクタンスよりも大きくなるように巻回されている。
各コモンモードチョークコイル６４ＵＶ，６４ＶＷ，６４ＷＵは、例えば、同一であって、１対の巻線６４Ａ，６４Ｂと、コア６４Ｃと、を備えている。
コア６４Ｃを介して電磁結合する１対の巻線６４Ａ，６４Ｂは、例えば、コモンモードノイズに対してインダクタンスを示さないようにして、ノーマルモードノイズに対するインダクタンスがコモンモードノイズに対するインダクタンスよりも大きくなるように巻回されている。
第３コモンモードチョークコイル６５は、例えば、バイファイラ巻きなどによって同方向に巻き回された３つの巻線６５Ｕ，６５Ｖ，６５Ｗと、コア６５Ｃと、を備えている。
コア６５Ｃを介して電磁結合する３つの巻線６５Ｕ，６５Ｖ，６５Ｗは、例えば、ノーマルモードノイズに対してインダクタンスを示さないようにして、コモンモードノイズに対するインダクタンスがノーマルモードノイズに対するインダクタンスよりも大きくなるように巻回されている。
巻線６５Ｕ，６５Ｖ，６５Ｗは、例えば同軸ケーブルにて構成され、コモンモードノイズの減衰量を保ちつつ、ノーマルモードノイズの減衰を抑える。さらに、巻線６５Ｕ，６５Ｖ，６５Ｗは、例えば、同軸ケーブルの終端をインピーダンス整合することで、ノーマルモードノイズの減衰を、さらに抑えることができる。
コア６５Ｃを介して電磁結合する３つの巻線６５Ｕ，６５Ｖ，６５Ｗは、例えば、ノーマルモードノイズに対してインダクタンスを示さないようにして、コモンモードノイズに対するインダクタンスがノーマルモードノイズに対するインダクタンスよりも大きくなるように巻回されている。
巻線６５Ｕ，６５Ｖ，６５Ｗは、例えば同軸ケーブルにて構成され、コモンモードノイズの減衰量を保ちつつ、ノーマルモードノイズの減衰を抑える。さらに、巻線６５Ｕ，６５Ｖ，６５Ｗは、例えば、同軸ケーブルの終端をインピーダンス整合することで、ノーマルモードノイズの減衰を、さらに抑えることができる。
接続線２１Ｗから分岐した接続線２１Ｗ１において順次直列に接続されたコンデンサ６６Ｗおよびコモンモードチョークコイル６４ＶＷの巻線６４Ａと、接続線２１Ｗから分岐した接続線２１Ｗ２において順次直列に接続されたコンデンサ６８Ｗおよびコモンモードチョークコイル６４ＷＵの巻線６４Ａとは、接続線２１Ｗと第３コモンモードチョークコイル６５の接地された巻線６５Ｗとの間で並列に接続されている。
接続線２１Ｖから分岐した接続線２１Ｖ１において順次直列に接続されたコンデンサ６６Ｖおよびコモンモードチョークコイル６４ＶＷの巻線６４Ｂと、接続線２１Ｖから分岐した接続線２１Ｖ２において順次直列に接続されたコンデンサ６７Ｖおよびコモンモードチョークコイル６４ＵＶの巻線６４Ａとは、接続線２１Ｖと第３コモンモードチョークコイル６５の接地された巻線６５Ｖとの間で並列に接続されている。
接続線２１Ｕから分岐した接続線２１Ｕ１において順次直列に接続されたコンデンサ６７Ｕおよびコモンモードチョークコイル６４ＵＶの巻線６４Ｂと、接続線２１Ｕから分岐した接続線２１Ｕ２において順次直列に接続されたコンデンサ６８Ｕおよびコモンモードチョークコイル６４ＷＵの巻線６４Ｂとは、接続線２１Ｕと第３コモンモードチョークコイル６５の接地された巻線６５Ｕとの間で並列に接続されている。
第２コモンモードチョークコイル６４の各コモンモードチョークコイル６４ＵＶ，６４ＶＷ，６４ＷＵの１対の巻線６４Ａ，６４Ｂは、例えば、互いに逆相電圧が発生するように巻回されている。
第２コモンモードチョークコイル３４の各コモンモードチョークコイル６４ＵＶ，６４ＶＷ，６４ＷＵは、例えば、１対の巻線６４Ａ，６４Ｂ間に相互インダクタンスを発生させることによって、ノーマルモードノイズを減衰させ、コモンモードノイズを減衰させずに通過させる。
第２コモンモードチョークコイル３４の各コモンモードチョークコイル６４ＵＶ，６４ＶＷ，６４ＷＵは、例えば、１対の巻線６４Ａ，６４Ｂ間に相互インダクタンスを発生させることによって、ノーマルモードノイズを減衰させ、コモンモードノイズを減衰させずに通過させる。
第２コモンモードチョークコイル６４の各コモンモードチョークコイル６４ＵＶ，６４ＶＷ，６４ＷＵは、例えば図２に示す第２コモンモードチョークコイル３４のように、通常のコモンモードチョークコイルの接続とは逆に接続してもよいし、あるいは、通常のコモンモードチョークコイルの巻線の中間点を引き出したような構成としてもよい。
第３コモンモードチョークコイル６５の巻線６５Ｕの両端はハイ側およびロー側コモンモード出力端子２１ＣＨ，２１ＣＬに接続されている。
抵抗６９Ｕは、例えば、第３コモンモードチョークコイル６５の巻線６５Ｕの両端間に接続され、抵抗６９Ｖは、例えば、第３コモンモードチョークコイル６５の巻線６５Ｖの両端間に接続され、抵抗６９Ｗは、例えば、第３コモンモードチョークコイル６５の巻線６５Ｗの両端間に接続されている。
抵抗６９Ｕは、例えば、第３コモンモードチョークコイル６５の巻線６５Ｕの両端間に接続され、抵抗６９Ｖは、例えば、第３コモンモードチョークコイル６５の巻線６５Ｖの両端間に接続され、抵抗６９Ｗは、例えば、第３コモンモードチョークコイル６５の巻線６５Ｗの両端間に接続されている。
第３コモンモードチョークコイル６５は、例えば、巻線６５Ｕ，６５Ｖ，６５Ｗ間に相互インダクタンスを発生させることによって、ノーマルモードノイズを接地点へと通過（接地短絡）させる。
第３コモンモードチョークコイル６５および抵抗６９Ｕ，６９Ｖ，６９Ｗは、例えば、トランス機能によって、コモンモードノイズによる抵抗６９Ｖ，６９Ｗの両端間の電圧をハイ側およびロー側コモンモード出力端子２１ＣＨ，２１ＣＬ間に誘起する。
第３コモンモードチョークコイル６５および抵抗６９Ｕ，６９Ｖ，６９Ｗは、例えば、トランス機能によって、コモンモードノイズによる抵抗６９Ｖ，６９Ｗの両端間の電圧をハイ側およびロー側コモンモード出力端子２１ＣＨ，２１ＣＬ間に誘起する。
（第２変形例）
なお、上述した実施の形態においては、第１および第２ノーマルモードノイズ検出部２２，２３の代わりに、ノーマルモードノイズのみを抽出可能なノーマルモードノイズ検出部７０を採用してもよい。
例えば図１０に示す上述した実施の形態の第２変形例に係るノーマルモードノイズ検出部７０は、ノイズ分離部７１と、電子計測器７２と、を備えている。
なお、上述した実施の形態においては、第１および第２ノーマルモードノイズ検出部２２，２３の代わりに、ノーマルモードノイズのみを抽出可能なノーマルモードノイズ検出部７０を採用してもよい。
例えば図１０に示す上述した実施の形態の第２変形例に係るノーマルモードノイズ検出部７０は、ノイズ分離部７１と、電子計測器７２と、を備えている。
ノイズ分離部７１は、例えば、ラインインピーダンス安定化回路網（ＬＩＳＮ：Line Impedance Stabilisation Networks）などを備え、コモンモードノイズ検出部２１のハイ側およびロー側ノーマルモード出力端子２１ＮＨ，２１ＮＬに接続されたハイ側およびロー側ノーマルモード入力端子７１Ｈ，７１Ｌと、電源（図示略）などに接続されるハイ側およびロー側端子７１Ｐ，７１Ｎと、ハイ側およびロー側ノーマルモード出力端子７１ＮＨ，７１ＮＬと、を備えている。
ノイズ分離部７１は、例えば、ノーマルモードノイズ遮断部７３と、２つの第１，第２コモンモードチョークコイル７４，７５と、１対のコンデンサ７６Ｈ，７６Ｌと、１対の抵抗７７Ｈ，７７Ｌと、終端抵抗切替スイッチ７８と、切替終端抵抗７９と、を備えている。
ノーマルモードノイズ遮断部７３は、例えば、１対の巻線７３Ｈ，７３Ｌを備えている。
巻線７３Ｈは、ハイ側入力端子７１Ｈとハイ側端子７１Ｐとを接続する接続線７１ＣＡに挿入され、巻線７３Ｌは、ロー側入力端子７１Ｌとロー側端子７１Ｎとを接続する接続線７１ＣＢに挿入されている。
巻線７３Ｈは、ハイ側入力端子７１Ｈとハイ側端子７１Ｐとを接続する接続線７１ＣＡに挿入され、巻線７３Ｌは、ロー側入力端子７１Ｌとロー側端子７１Ｎとを接続する接続線７１ＣＢに挿入されている。
ノーマルモードノイズ遮断部７３は、例えば、１対の巻線７３Ｈ，７３Ｌによってノーマルモードノイズの通過を遮断し、ノーマルモードノイズを第１コモンモードチョークコイル７４へと流通させる。
第１コモンモードチョークコイル７４は、例えば、１対の巻線７４Ｈ，７４Ｌと、コア７４Ｃと、を備えている。
コア７４Ｃを介して電磁結合する１対の巻線７４Ｈ，７４Ｌは、例えば、ノーマルモードノイズに対してインダクタンスを示さないようにして、コモンモードノイズに対するインダクタンスがノーマルモードノイズに対するインダクタンスよりも大きくなるように巻回されている。
コア７４Ｃを介して電磁結合する１対の巻線７４Ｈ，７４Ｌは、例えば、ノーマルモードノイズに対してインダクタンスを示さないようにして、コモンモードノイズに対するインダクタンスがノーマルモードノイズに対するインダクタンスよりも大きくなるように巻回されている。
第２コモンモードチョークコイル７５は、例えば、１対の巻線７５Ｈ，７５Ｌと、コア７５Ｃと、を備えている。
コア７５Ｃを介して電磁結合する１対の巻線７５Ｈ，７５Ｌは、例えば、コモンモードノイズに対してインダクタンスを示さないようにして、ノーマルモードノイズに対するインダクタンスがコモンモードノイズに対するインダクタンスよりも大きくなるように巻回されている。
コア７５Ｃを介して電磁結合する１対の巻線７５Ｈ，７５Ｌは、例えば、コモンモードノイズに対してインダクタンスを示さないようにして、ノーマルモードノイズに対するインダクタンスがコモンモードノイズに対するインダクタンスよりも大きくなるように巻回されている。
コンデンサ７６Ｈと、巻線７４Ｈと、巻線７５Ｈとは、例えば、順次直列に接続され、ハイ側入力端子７１Ｈと接地点とを接続するノーマルモード接続線７１ＮＡに挿入され、コンデンサ７６Ｌと、巻線７４Ｌと、巻線７５Ｌとは、例えば、順次直列に接続され、ロー側入力端子７１Ｌと接地点とを接続するノーマルモード接続線７１ＮＢに挿入されている。
第１コモンモードチョークコイル７４は、例えば、ノーマルモード接続線７１ＮＡ，７１ＮＢ間に相互インダクタンスを発生させることによって、コモンモードノイズを減衰させ、ノーマルモードノイズを減衰させずに通過させる。
第２コモンモードチョークコイル７５の１対の巻線７５Ｈ，７５Ｌは、例えば、互いに逆相電圧が発生するように巻回されている。
巻線７５Ｈ，７５Ｌは、例えば同軸ケーブルにて構成され、ノーマルモードノイズに対して高いインピーダンスを示すとともに、トランスとして機能する。
巻線７５Ｈ，７５Ｌは、例えば同軸ケーブルにて構成され、ノーマルモードノイズに対して高いインピーダンスを示すとともに、トランスとして機能する。
第２コモンモードチョークコイル７５は、例えば図２に示す第２コモンモードチョークコイル３４のように、通常のコモンモードチョークコイルの接続とは逆に接続してもよいし、あるいは、通常のコモンモードチョークコイルの巻線の中間点を引き出したような構成としてもよい。
第２コモンモードチョークコイル７５の巻線７５Ｈの両端はハイ側およびロー側ノーマルモード出力端子７１ＮＨ，７１ＮＬに接続されている。
抵抗７７Ｈは、例えば、第３コモンモードチョークコイル７５の巻線７５Ｈの両端間に接続され、抵抗７７Ｌは、例えば、第３コモンモードチョークコイル７５の巻線７５Ｌの両端間に接続されている。
抵抗７７Ｈは、例えば、第３コモンモードチョークコイル７５の巻線７５Ｈの両端間に接続され、抵抗７７Ｌは、例えば、第３コモンモードチョークコイル７５の巻線７５Ｌの両端間に接続されている。
第２コモンモードチョークコイル７５は、例えば、ノーマルモード接続線７１ＮＡ，７１ＮＢ間に相互インダクタンスを発生させることによって、コモンモードノイズを接地点へと通過（接地短絡）させる。
第２コモンモードチョークコイル７５および１対の抵抗７７Ｈ，７７Ｌは、例えば、トランス機能によって、ノーマルモードノイズによる抵抗７７Ｌの両端間の電圧をハイ側およびロー側ノーマルモード出力端子７１ＮＨ，７１ＮＬ間に誘起する。
第２コモンモードチョークコイル７５および１対の抵抗７７Ｈ，７７Ｌは、例えば、トランス機能によって、ノーマルモードノイズによる抵抗７７Ｌの両端間の電圧をハイ側およびロー側ノーマルモード出力端子７１ＮＨ，７１ＮＬ間に誘起する。
終端抵抗切替スイッチ７８と切替終端抵抗７９とは、例えば、ハイ側およびロー側ノーマルモード出力端子７１ＮＨ，７１ＮＬ間に直列に接続されている。
電子計測器７２は、例えば、ベクトルシグナルアナライザやスペクトラムアナライザやオシロスコープなどのようにノイズの大きさ（レベルなど）を時間変動分も含めて数値化する計測器を備え、ハイ側およびロー側ノーマルモード出力端子７１ＮＨ，７１ＮＬから出力されるノーマルモードノイズの電圧などを計測する。
電子計測器７２は、例えば、ハイ側およびロー側ノーマルモード出力端子７１ＮＨ，７１ＮＬ間を接続する終端抵抗７２Ｒを備えている。
電子計測器７２は、例えば、ハイ側およびロー側ノーマルモード出力端子７１ＮＨ，７１ＮＬ間を接続する終端抵抗７２Ｒを備えている。
電子計測器７２は、例えば、終端抵抗切替スイッチ７８の開放状態では、終端抵抗７２Ｒの抵抗値（例えば、５０Ωなど）に応じた第１終端抵抗値（例えば、５０Ωなど）でノーマルモードノイズを計測する。一方、終端抵抗切替スイッチ７８の閉接状態では、切替終端抵抗７９の抵抗値（例えば、終端抵抗７２Ｒの抵抗値と同一の５０Ωなど）および終端抵抗７２Ｒの抵抗値（例えば、５０Ωなど）の合成に応じた第２終端抵抗値（例えば、２５Ωなど）でノーマルモードノイズを計測する。
電子計測器７２は、例えば、電子計測器３２によるコモンモードノイズの計測と同様にして、終端抵抗切替スイッチ７８の開放と閉接との切り替えに伴う終端抵抗値の変化に応じた計測結果の変化に基づき、単体の電気電子コンポーネント２におけるノーマルモードノイズの内部インピーダンスを推定する。
そして、内部インピーダンスの推定結果に基づき、単体の電気電子コンポーネント２におけるノーマルモードノイズの出力電圧を推定する。
そして、内部インピーダンスの推定結果に基づき、単体の電気電子コンポーネント２におけるノーマルモードノイズの出力電圧を推定する。
電子計測器７２は、例えば、単体の電気電子コンポーネント２において適宜の内部インピーダンスＩｍ（ｘ）を有する適宜の出力電圧Ｖ（ｘ）のノーマルモードノイズに対して、例えば上記数式（１）に示すように、第１終端抵抗値（例えば、５０Ωなど）および第２終端抵抗値（例えば、２５Ωなど）でのノーマルモードノイズの電圧の計測結果であるＶ（５０Ω）およびＶ（２５Ω）を取得する。
そして、電子計測器７２は、例えば、ノーマルモードノイズの電圧の計測結果がＶ（５０Ω）とＶ（２５Ω）とに変化することによる変化量ΔＶに基づき、例えば上記数式（２）に示すように、単体の電気電子コンポーネント２におけるノーマルモードノイズの内部インピーダンスＩｍ（２５Ω→５０Ω）を推定する。
そして、電子計測器７２は、例えば上記数式（３）に示すように、ノーマルモードノイズの内部インピーダンスＩｍ（２５Ω→５０Ω）と、第１終端抵抗値（例えば、５０Ωなど）でのノーマルモードノイズの電圧の計測結果（例えば、Ｖ（５０Ω）など）とに基づき、ノーマルモードノイズの出力電圧Ｐ（５０Ω）を推定する。
そして、電子計測器７２は、例えば、ノーマルモードノイズの電圧の計測結果がＶ（５０Ω）とＶ（２５Ω）とに変化することによる変化量ΔＶに基づき、例えば上記数式（２）に示すように、単体の電気電子コンポーネント２におけるノーマルモードノイズの内部インピーダンスＩｍ（２５Ω→５０Ω）を推定する。
そして、電子計測器７２は、例えば上記数式（３）に示すように、ノーマルモードノイズの内部インピーダンスＩｍ（２５Ω→５０Ω）と、第１終端抵抗値（例えば、５０Ωなど）でのノーマルモードノイズの電圧の計測結果（例えば、Ｖ（５０Ω）など）とに基づき、ノーマルモードノイズの出力電圧Ｐ（５０Ω）を推定する。
この第２変形例によれば、コモンモードノイズとノーマルモードノイズとの分離比率を向上させることができる。
（第３変形例）
なお、上述した実施の形態の第２変形例においては、例えば図１１に示す第３変形例に係るノーマルモードノイズ検出部７０のように、ノーマルモードノイズ遮断部７３は、１対の巻線７３Ｈ，７３Ｌの代わりに、コモンモードチョークコイル７３ａを備えてもよい。
このコモンモードチョークコイル７３ａは、例えば、１対の巻線７３ａＨ，７３ａＬと、コア７３Ｃと、を備えている。
コア７３Ｃを介して電磁結合する１対の巻線７３ａＨ，７３ａＬは、例えば、ノーマルモードノイズに対して大きなインダクタンスを示すようにして、ノーマルモードノイズの通過を遮断し、ノーマルモードノイズを第１コモンモードチョークコイル７４へと流通させる。
１対の巻線７３ａＨ，７３ａＬは、例えば、互いに逆相電圧が発生するように巻回されている。
なお、上述した実施の形態の第２変形例においては、例えば図１１に示す第３変形例に係るノーマルモードノイズ検出部７０のように、ノーマルモードノイズ遮断部７３は、１対の巻線７３Ｈ，７３Ｌの代わりに、コモンモードチョークコイル７３ａを備えてもよい。
このコモンモードチョークコイル７３ａは、例えば、１対の巻線７３ａＨ，７３ａＬと、コア７３Ｃと、を備えている。
コア７３Ｃを介して電磁結合する１対の巻線７３ａＨ，７３ａＬは、例えば、ノーマルモードノイズに対して大きなインダクタンスを示すようにして、ノーマルモードノイズの通過を遮断し、ノーマルモードノイズを第１コモンモードチョークコイル７４へと流通させる。
１対の巻線７３ａＨ，７３ａＬは、例えば、互いに逆相電圧が発生するように巻回されている。
このコモンモードチョークコイル７３ａは、例えば図２に示す第２コモンモードチョークコイル３４のように、通常のコモンモードチョークコイルの接続とは逆に接続してもよいし、あるいは、通常のコモンモードチョークコイルの巻線の中間点を引き出したような構成としてもよい。
この第３変形例によれば、第２変形例に比べて、体格を小さくすることができる。
ただし、この第３変形例に係るノーマルモードノイズ検出部７０では、ハイ側端子７１Ｐおよびロー側端子７１Ｎ間に電源などが接続される場合には、第２変形例に比べて磁気飽和が生じ易いことから、第２変形例に比べてより微小な電流が流れる信号線に適用されることが好ましい。
ただし、この第３変形例に係るノーマルモードノイズ検出部７０では、ハイ側端子７１Ｐおよびロー側端子７１Ｎ間に電源などが接続される場合には、第２変形例に比べて磁気飽和が生じ易いことから、第２変形例に比べてより微小な電流が流れる信号線に適用されることが好ましい。
（第４変形例）
なお、上述した実施の形態においては、例えば図１２に示す上述した実施の形態の第４変形例に係るコモンモードノイズ検出部２１のように、第３コモンモードチョークコイル６５に対して負荷を対称に構成してもよい。
この第４変形例に係るコモンモードノイズ検出部２１のノイズ分離部３１は、例えば、３つの第１〜第３コモンモードチョークコイル３３，３４，３５と、１対のコンデンサ３６Ｈ，３６Ｌと、１対の抵抗３７Ｈ，３７Ｌと、終端抵抗切替スイッチ３８と、切替終端抵抗３９と、第１抵抗８１と、第２抵抗８２と、切替スイッチ８３と、切替抵抗８４と、補正用コンデンサ８５と、線間コンデンサ８６と、を備えている。
なお、上述した実施の形態においては、例えば図１２に示す上述した実施の形態の第４変形例に係るコモンモードノイズ検出部２１のように、第３コモンモードチョークコイル６５に対して負荷を対称に構成してもよい。
この第４変形例に係るコモンモードノイズ検出部２１のノイズ分離部３１は、例えば、３つの第１〜第３コモンモードチョークコイル３３，３４，３５と、１対のコンデンサ３６Ｈ，３６Ｌと、１対の抵抗３７Ｈ，３７Ｌと、終端抵抗切替スイッチ３８と、切替終端抵抗３９と、第１抵抗８１と、第２抵抗８２と、切替スイッチ８３と、切替抵抗８４と、補正用コンデンサ８５と、線間コンデンサ８６と、を備えている。
つまり、第４変形例に係るコモンモードノイズ検出部２１のノイズ分離部３１は、上述した実施の形態のコモンモードノイズ検出部２１のノイズ分離部３１に対して、第１抵抗８１と、第２抵抗８２と、切替スイッチ８３と、切替抵抗８４と、補正用コンデンサ８５と、線間コンデンサ８６と、が追加されて構成されている。
第１抵抗８１は、例えば、電子計測器３２の終端抵抗３２Ｒの抵抗値（例えば、５０Ωなど）と同一の抵抗値を有し、第３コモンモードチョークコイル３５の巻線３５Ｈの両端間において電子計測器３２の終端抵抗３２Ｒに直列に接続されている。
第２抵抗８２は、例えば、直列に接続された電子計測器３２の終端抵抗３２Ｒおよび第１抵抗８１の合成抵抗値（例えば、１００Ωなど）と同一の抵抗値を有し、第３コモンモードチョークコイル３５の巻線３５Ｌの両端間に接続されている。
切替スイッチ８３と切替抵抗８４とは、例えば、第３コモンモードチョークコイル３５の巻線３５Ｌの両端間に直列に接続され、切替抵抗８４は、切替終端抵抗３９の抵抗値（例えば、１００Ωなど）と同一の抵抗値を有している。
補正用コンデンサ８５は、例えば、第１抵抗８１の両端間に接続されている。
線間コンデンサ８６は、例えば、第２コモンモードチョークコイル３４と第３コモンモードチョークコイル３５との間において、コモンモード接続線２１ＣＡ，２１ＣＢ間に配置されている。
線間コンデンサ８６は、例えば、第２コモンモードチョークコイル３４と第３コモンモードチョークコイル３５との間において、コモンモード接続線２１ＣＡ，２１ＣＢ間に配置されている。
この第４変形例によれば、第３コモンモードチョークコイル６５に対して負荷を対称に構成したことによって、広帯域で均一な周波数特性を得ることができ、例えば、車両において、ラジオの受信周波数帯などに限らず、車両からの電磁妨害波として発信されるノイズなども良好に測定することができる。
また、補正用コンデンサ８５を備えることによって、例えば、第１抵抗８１を電子計測器３２の終端抵抗３２Ｒに直列に接続することに起因する信号レベルの低下（つまり電子計測器３２に入力されるコモンモードノイズのレベルの低下）と、ラインインピーダンス安定化回路網に存在する寄生インダクタンスに起因する高周波領域での信号レベルの低下（つまり電子計測器３２によって取り込めるコモンモードノイズのレベルの低下）となど、を補償することができる。
また、線間コンデンサ８６を備えることによって、広い周波数帯域でノーマルモードノイズを遮断し、コモンモードノイズのみを良好に測定することができる。
（第５変形例）
なお、上述した実施の形態の第４変形例においては、例えば図１３に示す第４変形例に係るコモンモードノイズ検出部２１のように、第３コモンモードチョークコイル３５の巻線３５Ｌの両端間において、切替抵抗８４に直列に接続されるインダクタンス８７を備えてもよい。
この第５変形例によれば、広い周波数帯域でより一層周波数特性を向上させることができる。
なお、上述した実施の形態の第４変形例においては、例えば図１３に示す第４変形例に係るコモンモードノイズ検出部２１のように、第３コモンモードチョークコイル３５の巻線３５Ｌの両端間において、切替抵抗８４に直列に接続されるインダクタンス８７を備えてもよい。
この第５変形例によれば、広い周波数帯域でより一層周波数特性を向上させることができる。
なお、本発明の技術的範囲は上述した実施形態に限定されるものではなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲において、上述した実施形態に種々の変更を加えたものを含む。すなわち、上述した実施形態の構成はほんの一例に過ぎず、適宜変更が可能である。
１ 電磁妨害波評価システム
２ 電気電子コンポーネント
３ 車載受信器
１０ 電磁妨害波測定装置
１１ 伝搬特性取得部（伝搬特性取得手段）
１２ ＲＦ信号予測部（信号発生手段）
１３ 信号発生器（信号発生手段）
２１ コモンモードノイズ検出部（コモンモードノイズ検出手段）
２２ 第１ノーマルモードノイズ検出部（ノーマルモードノイズ検出手段、第１検出手段）
２３ 第２ノーマルモードノイズ検出部（ノーマルモードノイズ検出手段、第２検出手段）
３１ ノイズ分離部（分離手段）
３２ 電子計測器（コモンモードノイズ推定手段）
３２Ｒ 終端抵抗（負荷）
３３ 第１コモンモードチョークコイル（第１減衰手段）
３３Ｈ，３３Ｌ 巻線
３４ 第２コモンモードチョークコイル（第２減衰手段、コモンモードチョークコイル）
３５ 第３コモンモードチョークコイル（電圧誘起手段）
３５Ｈ，３５Ｌ 巻線
３７Ｈ，３７Ｌ 抵抗（抵抗、負荷）
３９ 切替終端抵抗（負荷）
４２ 電子計測器（ノーマルモードノイズ推定手段）
５２ 電子計測器（ノーマルモードノイズ推定手段）
６１ ノイズ分離部（分離手段）
６３ 第１コモンモードチョークコイル（第１減衰手段）
６３Ｕ，６３Ｖ，６３Ｗ 巻線
６４ 第２コモンモードチョークコイル（第２減衰手段）
６４ＵＶ，６４ＶＷ，６４ＷＵ コモンモードチョークコイル
６４Ａ，６４Ｂ 巻線
６５ 第３コモンモードチョークコイル（電圧誘起手段）
６５Ｕ，６５Ｖ，６５Ｗ 巻線
６９Ｕ，６９Ｖ，６９Ｗ 抵抗
７０ ノーマルモードノイズ検出部（ノーマルモードノイズ検出手段）
７１ ノイズ分離部（抽出手段）
７２ 電子計測器（ノーマルモードノイズ推定手段）
７３ ノーマルモードノイズ遮断部（遮断手段）
７４ 第１コモンモードチョークコイル（コモンモードノイズ減衰手段）
７５ 第２コモンモードチョークコイル（ノーマルモードノイズ電圧誘起手段）
８１ 第１抵抗（負荷）
８２ 第２抵抗（負荷）
２ 電気電子コンポーネント
３ 車載受信器
１０ 電磁妨害波測定装置
１１ 伝搬特性取得部（伝搬特性取得手段）
１２ ＲＦ信号予測部（信号発生手段）
１３ 信号発生器（信号発生手段）
２１ コモンモードノイズ検出部（コモンモードノイズ検出手段）
２２ 第１ノーマルモードノイズ検出部（ノーマルモードノイズ検出手段、第１検出手段）
２３ 第２ノーマルモードノイズ検出部（ノーマルモードノイズ検出手段、第２検出手段）
３１ ノイズ分離部（分離手段）
３２ 電子計測器（コモンモードノイズ推定手段）
３２Ｒ 終端抵抗（負荷）
３３ 第１コモンモードチョークコイル（第１減衰手段）
３３Ｈ，３３Ｌ 巻線
３４ 第２コモンモードチョークコイル（第２減衰手段、コモンモードチョークコイル）
３５ 第３コモンモードチョークコイル（電圧誘起手段）
３５Ｈ，３５Ｌ 巻線
３７Ｈ，３７Ｌ 抵抗（抵抗、負荷）
３９ 切替終端抵抗（負荷）
４２ 電子計測器（ノーマルモードノイズ推定手段）
５２ 電子計測器（ノーマルモードノイズ推定手段）
６１ ノイズ分離部（分離手段）
６３ 第１コモンモードチョークコイル（第１減衰手段）
６３Ｕ，６３Ｖ，６３Ｗ 巻線
６４ 第２コモンモードチョークコイル（第２減衰手段）
６４ＵＶ，６４ＶＷ，６４ＷＵ コモンモードチョークコイル
６４Ａ，６４Ｂ 巻線
６５ 第３コモンモードチョークコイル（電圧誘起手段）
６５Ｕ，６５Ｖ，６５Ｗ 巻線
６９Ｕ，６９Ｖ，６９Ｗ 抵抗
７０ ノーマルモードノイズ検出部（ノーマルモードノイズ検出手段）
７１ ノイズ分離部（抽出手段）
７２ 電子計測器（ノーマルモードノイズ推定手段）
７３ ノーマルモードノイズ遮断部（遮断手段）
７４ 第１コモンモードチョークコイル（コモンモードノイズ減衰手段）
７５ 第２コモンモードチョークコイル（ノーマルモードノイズ電圧誘起手段）
８１ 第１抵抗（負荷）
８２ 第２抵抗（負荷）
Claims (7)
- 順次直列に接続される、単体の電気電子コンポーネントと、コモンモードノイズ検出手段と、ノーマルモードノイズ検出手段と、を備え、
前記コモンモードノイズ検出手段は、
コモンモードノイズとノーマルモードノイズとを分離する分離手段と、
複数の異なる終端抵抗値で前記コモンモードノイズの大きさを計測し、前記終端抵抗値の変化に応じた前記計測の結果の変化量に基づき、前記電気電子コンポーネントにおける前記コモンモードノイズの内部インピーダンスおよび大きさを推定するコモンモードノイズ推定手段と、を備え、
前記ノーマルモードノイズ検出手段は、
複数の異なる終端抵抗値で前記ノーマルモードノイズの大きさを計測し、前記終端抵抗値の変化に応じた前記計測の結果の変化量に基づき、前記電気電子コンポーネントにおける前記ノーマルモードノイズの内部インピーダンスおよび大きさを推定するノーマルモードノイズ推定手段と、
を備えることを特徴とする電磁妨害波測定装置。 - 前記分離手段は、
前記コモンモードノイズを減衰させる第１減衰手段と、
前記ノーマルモードノイズを減衰させる第２減衰手段と、
前記ノーマルモードノイズを接地短絡させるとともに、前記コモンモードノイズの電圧を前記コモンモードノイズ推定手段に誘起する電圧誘起手段と、
を備えることを特徴とする請求項１に記載の電磁妨害波測定装置。 - 各前記第１減衰手段および前記電圧誘起手段は、２以上の整数ＮによるＮ個の巻線を有する１つのＮ相のコモンモードチョークコイルを備え、
前記第２減衰手段は、１対の巻線を有する重複を許さない組み合わせによるＮＣ２個の単相のコモンモードチョークコイルを備え、
前記電圧誘起手段は、前記巻線の両端を接続する抵抗を備える
ことを特徴とする請求項２に記載の電磁妨害波測定装置。 - 前記電圧誘起手段は、前記コモンモードチョークコイルの前記Ｎ個の巻線に対して対称となる負荷を備えることを特徴とする請求項３に記載の電磁妨害波測定装置。
- 前記ノーマルモードノイズ検出手段は、前記ノーマルモードノイズを抽出する抽出手段を備え、
前記抽出手段は、
前記ノーマルモードノイズを遮断する遮断手段と、
前記コモンモードノイズを減衰させるコモンモードノイズ減衰手段と、
前記コモンモードノイズを接地短絡させるとともに、前記ノーマルモードノイズの電圧を前記ノーマルモードノイズ推定手段に誘起するノーマルモードノイズ電圧誘起手段と、
を備えることを特徴とする請求項１から請求項４の何れか１つに記載の電磁妨害波測定装置。 - 請求項１に記載の電磁妨害波測定装置と、
車載受信器と、
前記電気電子コンポーネントから前記車載受信器への電磁妨害波の伝搬特性を取得する伝搬特性取得手段と、
前記電磁妨害波測定装置によって推定された前記コモンモードノイズおよび前記ノーマルモードノイズの前記内部インピーダンスおよび前記大きさと、前記伝搬特性取得手段によって取得された前記伝搬特性とに基づき、擬似的な電磁妨害波を発生させ、該擬似的な電磁妨害波を前記車載受信器に入力する信号発生手段と、
を備える
ことを特徴とする電磁妨害波評価システム。 - 前記伝搬特性取得手段は、前記電気電子コンポーネントを、直列に接続された前記コモンモードノイズの前記内部インピーダンスおよびハイ側の前記ノーマルモードノイズの前記内部インピーダンスと、直列に接続された前記コモンモードノイズの前記内部インピーダンスおよびロー側の前記ノーマルモードノイズの前記内部インピーダンスと、を備える信号源としてモデル化しており、
前記ノーマルモードノイズ検出手段は、前記ハイ側の前記ノーマルモードノイズを検出する第１検出手段と、前記ロー側の前記ノーマルモードノイズを検出する第２検出手段と、を備えることを特徴とする請求項６に記載の電磁妨害波評価システム。
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| JP2014038016A JP2014038016A (ja) | 2014-02-27 |
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-
2012
- 2012-08-14 JP JP2012179777A patent/JP5851364B2/ja active Active
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| US10381995B1 (en) | 2018-07-19 | 2019-08-13 | Nxp B.V. | Vehicle radio interference sensor device |
| US11038605B1 (en) | 2020-01-28 | 2021-06-15 | Nxp B.V. | Vehicle radio interference sensor |
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