JP5890705B2

JP5890705B2 - Heat exchanger

Info

Publication number: JP5890705B2
Application number: JP2012039811A
Authority: JP
Inventors: 太照岩成; 吉田　敬; 吉田　　敬; 植野　泰典; 泰典植野; 加寿紀北; 濱本　浩; 浩濱本
Original assignee: Japan Climate Systems Corp
Current assignee: Japan Climate Systems Corp
Priority date: 2012-02-27
Filing date: 2012-02-27
Publication date: 2016-03-22
Anticipated expiration: 2032-02-27
Also published as: JP2013174398A

Description

本発明は、例えばヒートポンプ装置で使用される熱交換器に関するものである。 The present invention relates to a heat exchanger used in, for example, a heat pump apparatus.

従来から、空調装置として利用されるヒートポンプ装置は、圧縮機と、室外に配置される室外熱交換器と、膨張弁と、室内に配置される室内熱交換器とを備えており、空調用空気を室内熱交換器に送風して冷媒と熱交換させることによって所望温度の空調風を生成するように構成されている。 Conventionally, a heat pump device used as an air conditioner includes a compressor, an outdoor heat exchanger disposed outdoors, an expansion valve, and an indoor heat exchanger disposed indoors. Is sent to the indoor heat exchanger to exchange heat with the refrigerant, thereby generating conditioned air at a desired temperature.

ヒートポンプ装置の室外熱交換器としては、例えば、特許文献１、２に開示されているように、上下方向に延びる多数のチューブと、チューブの上端部及び下端部に連通する上側及び下側ヘッダタンクとを備えたものが知られている。チューブを上下方向に延びる姿勢とすることで、空調装置を暖房運転して室外熱交換器を蒸発器として作用させる際にチューブの外面に付着した凝縮水をスムーズに下方へ排水することが可能になる。 As an outdoor heat exchanger of a heat pump device, for example, as disclosed in Patent Documents 1 and 2, a large number of tubes extending in the vertical direction, and upper and lower header tanks communicating with the upper and lower ends of the tubes The one with is known. By adopting a posture that extends the tube in the vertical direction, it is possible to smoothly drain the condensed water adhering to the outer surface of the tube when heating the air conditioner and operating the outdoor heat exchanger as an evaporator. Become.

特許文献１の熱交換器は、冷媒が全てのチューブに対し同方向に流れるように構成された、いわゆる１パスタイプの熱交換器である。１パスタイプの熱交換器では、冷媒の流速が低くなりがちで高い熱交換性能が得られないという問題がある。 The heat exchanger of Patent Document 1 is a so-called one-pass type heat exchanger configured such that the refrigerant flows in the same direction with respect to all the tubes. The one-pass type heat exchanger has a problem that the flow rate of the refrigerant tends to be low and high heat exchange performance cannot be obtained.

そこで、特許文献２のように、上側及び下側ヘッダタンクの内部に仕切部材を設け、複数のチューブからなるパスを、冷媒流れ方向に複数連なるように設けることが考えられる。この構造の熱交換器はいわゆるマルチフロータイプと呼ばれ、冷媒が熱交換器の内部で上下に複数回ターンしながら流れて冷媒の流速が上昇し、よって、１パスタイプのものに比べて熱交換性能を高めることが可能になる。 Therefore, as in Patent Document 2, it is conceivable to provide partition members inside the upper and lower header tanks, and to provide a plurality of paths made up of a plurality of tubes in a refrigerant flow direction. The heat exchanger with this structure is called a so-called multi-flow type, and the refrigerant flows while turning up and down several times inside the heat exchanger to increase the flow velocity of the refrigerant. It becomes possible to improve exchange performance.

特開平１１−３０４３７７号公報Japanese Patent Laid-Open No. 11-304377 特開２００１−１４１３８２号公報JP 2001-141382 A

ところで、空調装置を冷房運転する場合には、上記室外熱交換器は凝縮器として作用するが、このとき、チューブが上下方向に延びていることから、冷媒の流れは上下方向となる。例えば、特許文献２のようなマルチフロータイプの熱交換器では、冷媒が、例えば冷媒流れ方向最上流のパスを下向きに流れた場合、最上流パスに隣接する下流側パスを上向きに流れることになり、これが繰り返される。 By the way, when the air conditioner is in a cooling operation, the outdoor heat exchanger acts as a condenser. At this time, since the tube extends in the vertical direction, the refrigerant flows in the vertical direction. For example, in a multi-flow type heat exchanger such as that disclosed in Patent Document 2, when the refrigerant flows downward, for example, in the upstream flow path in the refrigerant flow direction, the refrigerant flows upward in the downstream path adjacent to the upstream flow path. This is repeated.

冷媒が上向きに流れる上昇流のパスでは、冷媒の流れが重力に逆らう方向の流れであるため、冷媒の流速が遅くなる。この傾向は、特に凝縮した液冷媒に顕著に見られ、上昇流パスのチューブ内に液冷媒が滞留し易くなる。チューブ内に液冷媒が滞留すると、その滞留した液冷媒が他の冷媒の流れを妨げることになるとともに、熱交換器の放熱面積の縮小を招き、熱交換器全体として見たときに熱交換性能が低下してしまう問題がある。 In the upward flow path in which the refrigerant flows upward, the flow rate of the refrigerant is slow because the refrigerant flow is in a direction against gravity. This tendency is particularly noticeable in the condensed liquid refrigerant, and the liquid refrigerant tends to stay in the tube of the upward flow path. If liquid refrigerant accumulates in the tube, the accumulated liquid refrigerant will block the flow of other refrigerants, and the heat dissipation area of the heat exchanger will be reduced. There is a problem that decreases.

本発明は、かかる点に鑑みてなされたものであり、その目的とするところは、チューブが上下方向に延びるマルチフロータイプの熱交換器において、冷媒の滞留を抑制することによって熱交換性能をより一層向上させることにある。 The present invention has been made in view of such points, and the object of the present invention is to improve heat exchange performance by suppressing the retention of refrigerant in a multiflow type heat exchanger in which a tube extends in the vertical direction. It is to further improve.

上記目的を達成するために、本発明では、上昇流パスの流路断面積を下降流パスの流路断面積をよりも小さくし、かつ、下流側の上昇流パスの流路断面積を上流側の上昇流パスに比べて小さくした。 In order to achieve the above object, according to the present invention, the cross-sectional area of the upward flow path is made smaller than the cross-sectional area of the downward flow path, and the downstream cross-sectional area of the upstream flow path is set upstream. Smaller than the upflow path on the side.

第１の発明は、上下方向に延びる複数のチューブと、
上記チューブの上端部に連通する上側タンクと、
上記チューブの下端部に連通する下側タンクと、
上記上側タンク及び下側タンクの内部を仕切ることによって上記チューブを複数のパスに分けるための仕切部とを備えたヒートポンプ装置用の熱交換器において、
冷媒が上方へ向けて流れる第１上昇流パスと、該第１上昇流パスに連なって冷媒が下方へ向けて流れる第１下降流パスと、該第１下降流パスに連なって冷媒が上方へ向けて流れる第２上昇流パスと、上記第２上昇流パスに連なって冷媒が下方へ向けて流れる第２下降流パスとを少なくとも有し、
冷媒流れ方向最下流パスは、冷媒が下方へ向けて流れる下降流パスであり、
冷媒流れ方向最上流パスは、冷媒が上方へ向けて流れる上昇流パスであり、
上記第１上昇流パスを構成するチューブの流路断面積を合計した第１上昇流パス断面積は、上記第１下降流パスを構成するチューブの流路断面積を合計した第１下降流パス断面積よりも小さく設定され、
上記第２上昇流パスを構成するチューブの流路断面積を合計した第２上昇流パス断面積は、上記第１上昇流パス断面積よりも小さく設定され、
上記第２下降流パスを構成するチューブの流路断面積を合計した第２下降流パス断面積は、上記第１下降流パス断面積よりも小さく設定されていることを特徴とするものである。 The first invention includes a plurality of tubes extending in the vertical direction;
An upper tank communicating with the upper end of the tube;
A lower tank communicating with the lower end of the tube;
In a heat exchanger for a heat pump device comprising a partition for dividing the tube into a plurality of passes by partitioning the inside of the upper tank and the lower tank,
The first upward flow path in which the refrigerant flows upward, the first downward flow path in which the refrigerant flows downward in connection with the first upward flow path, and the refrigerant in the upward direction in connection with the first downward flow path At least a second upward flow path that flows toward the second upward flow path, and a second downward flow path through which the refrigerant flows downward in connection with the second upward flow path ,
The most downstream path in the refrigerant flow direction is a downflow path in which the refrigerant flows downward,
The most upstream path in the refrigerant flow direction is an upward flow path in which the refrigerant flows upward,
The first upward flow path cross-sectional area obtained by summing the flow path cross-sectional areas of the tubes constituting the first upward flow path is the first downward flow path summed up of the flow path cross-sectional areas of the tubes constituting the first downward flow path. Set smaller than the cross-sectional area,
The second upflow path cross-sectional area which is the sum of channel cross-sectional area of the tube constituting the second upward flow path is set smaller than the first upflow path cross-sectional area,
The second downflow path cross-sectional area obtained by adding up the cross-sectional areas of the tubes constituting the second downflow path is set to be smaller than the first downflow path cross-sectional area. .

この構成によれば、仕切部によってマルチフロータイプの熱交換器が構成される。そして、第１上昇流パス断面積が第１下降流パス断面積よりも小さいので、第１上昇流パスのチューブを流れる冷媒の流速が高まる。これにより、第１上昇流パスのチューブの上下端の圧力差が大きくなるので、冷媒が下から上に流れ易くなり、冷媒の滞留が抑制される。 According to this structure, a multiflow type heat exchanger is comprised by the partition part. Since the first upward flow path cross-sectional area is smaller than the first downward flow path cross-sectional area, the flow rate of the refrigerant flowing through the tube of the first upward flow path is increased. Thereby, since the pressure difference between the upper and lower ends of the tube of the first upward flow path is increased, the refrigerant easily flows from the bottom to the top, and the retention of the refrigerant is suppressed.

また、冷媒流れ方向下流側の第２上昇流パス断面積を、上流側の第１上昇流パス断面積よりも小さくしているので、凝縮が進んだ第２上昇流パスでの冷媒の流速を高く維持することが可能になる。 Further, since the second upflow path cross-sectional area on the downstream side in the refrigerant flow direction is made smaller than the first upflow path cross-sectional area on the upstream side, the flow rate of the refrigerant in the second upflow path where condensation has progressed is reduced. It can be kept high.

また、第２下降流パスにおける冷媒の流速を高めることが可能になる。 In addition , it is possible to increase the flow rate of the refrigerant in the second downward flow path.

また、熱交換器を凝縮器とする場合、冷媒流れ方向最下流のパスでは、凝縮が進んで殆どが液冷媒となる。この液冷媒を下降流とすることで、上昇流にした場合に比べて冷媒の滞留が起こりにくくなる。 Further , when the heat exchanger is a condenser, the condensation proceeds in the most downstream path in the refrigerant flow direction, and almost becomes liquid refrigerant. By making this liquid refrigerant into the downward flow, the refrigerant stays less likely than in the case of the upward flow.

また、熱交換器を凝縮器とする場合、冷媒流れ方向最上流のパスには、スーパーヒート状態の冷媒が流入することが多い。このスーパーヒート状態の冷媒を上昇流としても滞留が起こりにくい。 Further , when the heat exchanger is a condenser, the superheated refrigerant often flows into the most upstream path in the refrigerant flow direction. Even if this superheated refrigerant is used as an upward flow, stagnation hardly occurs.

第１の発明によれば、第１上昇流パス断面積を、下降流パスの流路断面積よりも小さくし、第２上昇流パス断面積を、第１上昇流パス断面積よりも小さくしたので、第１上昇流パスでの冷媒の流速を高めて冷媒の滞留を抑制できる。これにより、熱交換性能をより一層向上させることができる。 According to the first aspect, the first upward flow path cross-sectional area is made smaller than the flow passage cross-sectional area of the downward flow path, and the second upward flow path cross-sectional area is made smaller than the first upward flow path cross-sectional area. Therefore, it is possible to increase the flow rate of the refrigerant in the first upward flow path and suppress the retention of the refrigerant. Thereby, the heat exchange performance can be further improved.

また、第２下降流パス断面積を、第１下降流パス断面積よりも小さくしたので、熱交換器内部の冷媒の流速を全体として高めることができる。 Moreover , since the second downflow path cross-sectional area is made smaller than the first downflow path cross-sectional area, the refrigerant flow rate inside the heat exchanger can be increased as a whole.

また、冷媒流れ方向最下流パスを下降流パスとしたので、最下流パスにおいて殆どが液冷媒となっている冷媒の滞留を効果的に抑制できる。 In addition , since the downstream flow path is the downstream flow path, the stagnation of the refrigerant that is mostly liquid refrigerant in the most downstream path can be effectively suppressed.

また、冷媒流れ方向最上流パスを上昇流パスとしたので、スーパーヒート状態の冷媒を上昇流とすることができ、冷媒の滞留が起こりやすい領域を少なくすることができる。 In addition , since the upstream flow path in the refrigerant flow direction is the upward flow path, the superheated refrigerant can be the upward flow, and the region where the refrigerant is likely to stay can be reduced.

本発明の実施形態１にかかる熱交換器の正面図である。It is a front view of the heat exchanger concerning Embodiment 1 of the present invention. 本発明の実施形態１にかかる熱交換器の側面図である。It is a side view of the heat exchanger concerning Embodiment 1 of the present invention. 本発明の実施形態１にかかる熱交換器の底面図である。It is a bottom view of the heat exchanger concerning Embodiment 1 of the present invention. 本発明の実施形態１にかかる熱交換器のパス割を示す概略図である。It is the schematic which shows the pass ratio of the heat exchanger concerning Embodiment 1 of this invention. 本発明の実施形態２にかかる図４相当図である。FIG. 5 is a view corresponding to FIG. 4 according to the second embodiment of the present invention.

以下、本発明の実施形態を図面に基づいて詳細に説明する。尚、以下の好ましい実施形態の説明は、本質的に例示に過ぎず、本発明、その適用物或いはその用途を制限することを意図するものではない。 Hereinafter, embodiments of the present invention will be described in detail with reference to the drawings. It should be noted that the following description of the preferred embodiment is merely illustrative in nature, and is not intended to limit the present invention, its application, or its use.

（実施形態１）
図１は、本発明の実施形態１にかかる熱交換器１を示すものである。この熱交換器１は、自動車に搭載される空調装置の一部を構成するヒートポンプ装置の室外熱交換器として機能するものである。 (Embodiment 1)
FIG. 1 shows a heat exchanger 1 according to Embodiment 1 of the present invention. The heat exchanger 1 functions as an outdoor heat exchanger of a heat pump device that constitutes a part of an air conditioner mounted on an automobile.

ヒートポンプ装置は、図示しないが、従来周知のものであり、圧縮機と、室外熱交換器１と、膨張弁と、室内に配設される室内熱交換器とを備えている。室内熱交換器には、空調用空気が送風機によって送風されるようになっている。空調用空気と冷媒とを熱交換させることによって所望温度の空調風を生成して室内に供給する。 Although not shown, the heat pump device is conventionally known and includes a compressor, an outdoor heat exchanger 1, an expansion valve, and an indoor heat exchanger disposed indoors. Air conditioning air is blown to the indoor heat exchanger by a blower. Air-conditioning air having a desired temperature is generated by supplying heat to the air-conditioning air and the refrigerant, and supplied to the room.

室外熱交換器１は、走行風が当たるように自動車の車体前端部に配設されている。また、室外熱交換器１には、図示しないクーリングファンによって外部空気が送風されるようになっている。 The outdoor heat exchanger 1 is disposed at the front end of the vehicle body so that the traveling wind hits it. In addition, external air is blown to the outdoor heat exchanger 1 by a cooling fan (not shown).

図２にも示すように、室外熱交換器１は、コア１０と、上側ヘッダタンク２０と、下側ヘッダタンク３０とを備えている。図１に示すように、コア１０は、多数のチューブ１１，１１，…及びフィン１２，１２，…と、エンドプレート１３，１３とを備えている。これらチューブ１１、フィン１２及びエンドプレート１３はアルミニウム合金製である。 As shown in FIG. 2, the outdoor heat exchanger 1 includes a core 10, an upper header tank 20, and a lower header tank 30. As shown in FIG. 1, the core 10 includes a large number of tubes 11, 11,... And fins 12, 12,. These tubes 11, fins 12 and end plates 13 are made of an aluminum alloy.

チューブ１１は、流路断面の形状が外部空気の流れ方向に長い形状とされた扁平チューブである。チューブ１１，１１，…は、自動車に搭載された状態で上下方向（略鉛直）に延びるように、かつ、互いに水平方向に間隔をあけて配置されている。隣り合うチューブ１１，１１は、側面同士が略平行となるように配置されている。全てのチューブ１１，１１，…の流路断面の形状、及び流路断面積は同じである。 The tube 11 is a flat tube having a cross-sectional shape that is long in the flow direction of the external air. The tubes 11, 11,... Are arranged so as to extend in the vertical direction (substantially vertical) while being mounted on an automobile, and are spaced apart from each other in the horizontal direction. The adjacent tubes 11 and 11 are disposed so that the side surfaces are substantially parallel to each other. All the tubes 11, 11,... Have the same channel cross-sectional shape and the same channel cross-sectional area.

フィン１２は、外部空気の流れ方向から見て上下方向に連続する波形に成形された、いわゆるコルゲートフィンであり、隣り合うチューブ１１，１１の間に配設されている。つまり、コア１０のチューブ１１とフィン１２とは交互に並んでいる。フィン１２は、隣り合うチューブ１１，１１の側面にろう付けされている。 The fins 12 are so-called corrugated fins that are formed in a waveform that is continuous in the vertical direction when viewed from the flow direction of the external air, and are disposed between the adjacent tubes 11 and 11. That is, the tubes 11 and the fins 12 of the core 10 are arranged alternately. The fins 12 are brazed to the side surfaces of the adjacent tubes 11 and 11.

コア１０のチューブ１１及びフィン１２の並び方向両外端部には、エンドプレート１３がそれぞれ配設されている。エンドプレート１３は、外端部のフィン１２に沿って上下方向に延びており、該フィン１２にろう付けされている。 End plates 13 are respectively disposed at both outer ends of the core 10 in the arrangement direction of the tubes 11 and the fins 12. The end plate 13 extends in the vertical direction along the fin 12 at the outer end, and is brazed to the fin 12.

上側ヘッダタンク２０は、チューブ１１及びフィン１２の並び方向（略水平方向）に延びる円筒部材２１と、円筒部材２１の両端部を閉塞するキャップ２２，２２と、上側仕切板（仕切部）２３とを備えている。円筒部材２１、キャップ２２及び上側仕切板２３はアルミニウム合金製である。 The upper header tank 20 includes a cylindrical member 21 that extends in the arrangement direction (substantially horizontal direction) of the tubes 11 and the fins 12, caps 22 and 22 that close both ends of the cylindrical member 21, and an upper partition plate (partition portion) 23. It has. The cylindrical member 21, the cap 22, and the upper partition plate 23 are made of an aluminum alloy.

円筒部材２１の周壁部には、その下側部分に、チューブ１１の上端部を挿入するための複数のチューブ挿入孔２１ａ，２１ａ，…が円筒部材２１の長手方向に所定の間隔をあけて形成されている。チューブ１１の上端部はチューブ挿入孔２１ａに挿入された状態で、該チューブ挿入孔２１ａの周縁部にろう付けされている。 A plurality of tube insertion holes 21a, 21a,... For inserting the upper end portion of the tube 11 are formed in the peripheral wall portion of the cylindrical member 21 at predetermined intervals in the longitudinal direction of the cylindrical member 21. Has been. The upper end portion of the tube 11 is brazed to the peripheral edge portion of the tube insertion hole 21a while being inserted into the tube insertion hole 21a.

また、円筒部材２１の周壁部には、その上側部分に、上側仕切板２３を外部から挿入するためのスリット２１ｂが形成されている。スリット２１ｂは、室外熱交換器１の左右方向（図１の左右方向）の中央部よりも右寄りに位置している。上側仕切板２３はスリット２１ｂに挿入された状態で該スリット２１ｂの周縁部にろう付けされている。上側仕切板２３によって上側ヘッダタンク２０の内部空間が左右方向に２分割される。上側仕切板２３よりも左側の空間が左側空間Ｒ１とされ、上側仕切板２３よりも右側の空間が右側空間Ｒ２とされている。 In addition, a slit 21b for inserting the upper partition plate 23 from the outside is formed in the upper portion of the peripheral wall portion of the cylindrical member 21. The slit 21b is located to the right of the central portion of the outdoor heat exchanger 1 in the left-right direction (left-right direction in FIG. 1). The upper partition plate 23 is brazed to the peripheral edge of the slit 21b while being inserted into the slit 21b. The upper partition plate 23 divides the internal space of the upper header tank 20 into two in the left-right direction. A space on the left side of the upper partition plate 23 is a left space R1, and a space on the right side of the upper partition plate 23 is a right space R2.

キャップ２２は、円筒部材２１の端部開口に嵌合するように形成され、該円筒部材２１の開口周縁部にろう付けされている。 The cap 22 is formed so as to fit into the end opening of the cylindrical member 21, and is brazed to the peripheral edge of the opening of the cylindrical member 21.

下側ヘッダタンク３０は、上側ヘッダタンク２０と同じ基本構造を有しており、円筒部材３１と、キャップ３２，３２と、第１下側仕切板（仕切部）３３と、第２下側仕切板（仕切部）３４とを備えている。円筒部材３１の周壁部には、チューブ挿入孔３１ａ，３１ａ，…と、第１下側仕切板３３が挿入される第１スリット３１ｂと、第２下側仕切板３４が挿入される第２スリット３１ｃとが形成されている。 The lower header tank 30 has the same basic structure as the upper header tank 20, and includes a cylindrical member 31, caps 32 and 32, a first lower partition plate (partition portion) 33, and a second lower partition. And a plate (partition section) 34. In the peripheral wall portion of the cylindrical member 31, tube insertion holes 31a, 31a, ..., a first slit 31b into which the first lower partition plate 33 is inserted, and a second slit into which the second lower partition plate 34 is inserted. 31c is formed.

第１スリット３１ｂは、熱交換器１の左右方向の中央部よりも左寄りに位置している。また、第２スリット３１ｃは、上記上側ヘッダタンク２０の上側仕切板２３よりも右寄りに位置している。 The 1st slit 31b is located in the left side rather than the center part of the horizontal direction of the heat exchanger 1. FIG. Further, the second slit 31 c is located on the right side of the upper partition plate 23 of the upper header tank 20.

第１下側仕切板３３は第１スリット３１ｂに挿入された状態で該第１スリット３１ｂの周縁部にろう付けされ、また、第２下側仕切板３４は第２スリット３１ｃに挿入された状態で該第２スリット３１ｃの周縁部にろう付けされている。 The first lower partition plate 33 is brazed to the peripheral edge of the first slit 31b while being inserted into the first slit 31b, and the second lower partition plate 34 is inserted into the second slit 31c. And is brazed to the peripheral edge of the second slit 31c.

第１下側仕切板３３及び第２下側仕切板３４によって上側ヘッダタンク２０の内部が左右方向に３分割される。第１下側仕切板３３よりも左側の空間が左側空間Ｓ１とされ、第１下側仕切板３３と第２下側仕切板３４との間の空間が中央空間Ｓ２とされ、第２下側仕切板３４よりも右側の空間が右側空間Ｓ３とされている。 The inside of the upper header tank 20 is divided into three in the left-right direction by the first lower partition plate 33 and the second lower partition plate 34. The space on the left side of the first lower partition plate 33 is the left space S1, the space between the first lower partition plate 33 and the second lower partition plate 34 is the central space S2, and the second lower side A space on the right side of the partition plate 34 is a right space S3.

図３にも示すように、下側ヘッダタンク３０には、冷媒流入管３６と、冷媒流出管３７とが設けられている。冷媒流入管３６は、下側ヘッダタンク３０の第１下側仕切板３３よりも左側の下部に取り付けられ、下側ヘッダタンク３０の左側空間Ｓ１に連通している。冷媒流入管３６は、左側空間Ｓ１の左右方向略中央部に位置している。冷媒流出管３７は、下側ヘッダタンク３０の第２下側仕切板３４よりも右側の下部に取り付けられ、下側ヘッダタンク３０の右側空間Ｓ３に連通している。冷媒流出管３７は、右側空間Ｓ３の左右方向略中央部に位置している。冷媒流入管３６及び冷媒流出管３７は上下方向に延びている。 As shown in FIG. 3, the lower header tank 30 is provided with a refrigerant inflow pipe 36 and a refrigerant outflow pipe 37. The refrigerant inflow pipe 36 is attached to the lower part on the left side of the first lower partition plate 33 of the lower header tank 30 and communicates with the left space S <b> 1 of the lower header tank 30. The refrigerant inflow pipe 36 is located at a substantially central portion in the left-right direction of the left space S1. The refrigerant outflow pipe 37 is attached to the lower part on the right side of the second lower partition plate 34 of the lower header tank 30 and communicates with the right space S3 of the lower header tank 30. The refrigerant outflow pipe 37 is located at a substantially central portion in the left-right direction of the right space S3. The refrigerant inflow pipe 36 and the refrigerant outflow pipe 37 extend in the vertical direction.

図４に示すように、下側ヘッダタンク３０の左側のキャップ３２と第１下側仕切板３３との間のチューブ１１，１１，…群により、冷媒が上方へ向けて流れる第１上昇流パスＰ１が構成されている。第１上昇流パスＰ１の流路断面積は、第１上昇流パスＰ１を構成する全チューブ１１，１１，…の流路断面積を合計した面積であり、本実施形態では、２８０ｍｍ^２以下である。第１上昇流パスＰ１は、冷媒流れ方向最上流パスである。 As shown in FIG. 4, the first upward flow path in which the refrigerant flows upward by the group of tubes 11, 11,... Between the cap 32 on the left side of the lower header tank 30 and the first lower partition plate 33. P1 is configured. The flow path cross-sectional area of the first upward flow path P1 is the total area of the flow path cross-sectional areas of all the tubes 11, 11,... Constituting the first upward flow path P1, and is 280 mm ² or less in this embodiment. is there. The first upward flow path P1 is the most upstream path in the refrigerant flow direction.

第１下側仕切板３３と上側仕切板２３との間のチューブ１１，１１，…群によって第１上昇流パスＰ１の下流側に連なって冷媒が下方へ向けて流れる第１下降流パスＰ２が構成されている。第１下降流パスＰ２の流路断面積は、第１下降流パスＰ２を構成する全チューブ１１，１１，…の流路断面積を合計した面積である。 A first downflow path P2 in which the refrigerant flows downward by being connected to the downstream side of the first upflow path P1 by the group of tubes 11, 11,... Between the first lower partition plate 33 and the upper partition plate 23. It is configured. The flow path cross-sectional area of the first downward flow path P2 is the total area of the flow path cross-sectional areas of all the tubes 11, 11,... Constituting the first downward flow path P2.

上側仕切板２３と第２下側仕切板３４との間のチューブ１１，１１，…群によって第１下降流パスＰ２の下流側に連なって冷媒が上方へ向けて流れる第２上昇流パスＰ３が構成されている。第２上昇流パスＰ３の流路断面積は、第２上昇流パスＰ３を構成する全チューブ１１，１１，…の流路断面積を合計した面積であり、本実施形態では、１７０ｍｍ^２以下である。 A group of tubes 11, 11,... Between the upper partition plate 23 and the second lower partition plate 34 is connected to the downstream side of the first downward flow path P2 to form a second upward flow path P3 through which the refrigerant flows upward. It is configured. The flow passage cross-sectional area of the second upward flow path P3 is the total area of the flow passage cross-sectional areas of all the tubes 11, 11,... Constituting the second upward flow path P3, and is 170 mm ² or less in this embodiment. is there.

第２下側仕切板３４と下側ヘッダタンク３０の右側のキャップ３２との間のチューブ１１，１１，…群によって第２上昇流パスＰ３の下流側に連なって冷媒が下方へ向けて流れる第２下降流パスＰ４が構成されている。第２下降流パスＰ４の流路断面積は、第２下降流パスＰ４を構成する全チューブ１１，１１，…の流路断面積を合計した面積である。第２下降流パスＰ４は、冷媒流れ方向最下流パスである。 A group of tubes 11, 11,... Between the second lower partition plate 34 and the right cap 32 of the lower header tank 30 is connected to the downstream side of the second upward flow path P3 and the refrigerant flows downward. Two downward flow paths P4 are configured. The flow path cross-sectional area of the second downward flow path P4 is the total area of the flow path cross-sectional areas of all the tubes 11, 11,... Constituting the second downward flow path P4. The second downward flow path P4 is the most downstream path in the refrigerant flow direction.

下側ヘッダタンク３０の左側のキャップ３２と第１下側仕切板３３との離間寸法Ａと、第１下側仕切板３３と上側仕切板２３との左右方向の離間寸法Ｂとを比較すると、寸法Ａの方が短く設定されている。また、上側仕切板２３と第２下側仕切板３４との左右方向の離間寸法Ｃと、第２下側仕切板３４と上側ヘッダタンク２０の右側のキャップ２２との離間寸法Ｄとを比較すると、寸法Ｃの方が短く設定されている。また、寸法Ａと寸法Ｃとを比較すると、寸法Ｃの方が短く設定されている。さらに、寸法Ｂと寸法Ｄとを比較すると、寸法Ｄの方が短く設定されている。 Comparing the separation dimension A between the cap 32 on the left side of the lower header tank 30 and the first lower partition plate 33 and the separation dimension B in the left-right direction between the first lower partition plate 33 and the upper partition plate 23, The dimension A is set shorter. Further, when the separation dimension C in the left-right direction between the upper partition plate 23 and the second lower partition plate 34 and the separation dimension D between the second lower partition plate 34 and the right cap 22 of the upper header tank 20 are compared. The dimension C is set shorter. Further, when the dimension A and the dimension C are compared, the dimension C is set shorter. Further, when the dimension B and the dimension D are compared, the dimension D is set shorter.

従って、第１上昇流パスＰ１の流路断面積は、第１下降流パスＰ２の流路断面積よりも小さく設定され、また、第２上昇流パスＰ３の流路断面積は、第２下降流パスＰ４の流路断面積よりも小さく設定されている。また、第２上昇流パスＰ３の流路断面積は、第１上昇流パスＰ１の流路断面積よりも小さく設定され、また、第２下降流パスＰ４の流路断面積は、第１下降流パスＰ２の流路断面積よりも小さく設定されている。 Accordingly, the flow path cross-sectional area of the first upward flow path P1 is set smaller than the flow path cross-sectional area of the first downward flow path P2, and the flow path cross-sectional area of the second upward flow path P3 is the second downward flow path. It is set smaller than the flow path cross-sectional area of the flow path P4. The flow passage cross-sectional area of the second upward flow path P3 is set smaller than the flow passage cross-sectional area of the first upward flow path P1, and the flow passage cross-sectional area of the second downward flow path P4 is the first downward flow path. It is set smaller than the flow path cross-sectional area of the flow path P2.

上記のように寸法Ａ〜Ｄを設定することにより、パスＰ１〜Ｐ４を構成するチューブ１１の本数が決定される。これらチューブ１１の全てが同じ断面積であるので、寸法Ａ〜Ｄの変更によって各パスＰ１〜Ｐ４の流路断面積を容易に設定することが可能である。 By setting the dimensions A to D as described above, the number of tubes 11 constituting the paths P1 to P4 is determined. Since all of these tubes 11 have the same cross-sectional area, the flow path cross-sectional areas of the paths P1 to P4 can be easily set by changing the dimensions A to D.

次に、上記のように構成された室外熱交換器１の使用状態について説明する。図示しないが圧縮機から吐出された冷媒は、室外熱交換器１の冷媒流入管３６から下側ヘッダタンク３０の左側空間Ｓ１に流入する。左側空間Ｓ１に流入した冷媒は、左側空間Ｓ１に連通するチューブ１１、即ち、第１上昇流パスＰ１を構成するチューブ１１に流入して上方へ流れた後、上側ヘッダタンク２０の左側空間Ｒ１に流入する。左側空間Ｒ１に流入した冷媒は右側へ流れなら、第１下降流パスＰ２を構成するチューブ１１に流入して下方へ流れた後、下側ヘッダタンク３０の中央空間Ｓ２に流入する。中央空間Ｓ２に流入した冷媒は右側へ流れながら、第２上昇流パスＰ３を構成するチューブ１１に流入して上方へ流れた後、上側ヘッダタンク２０の右側空間Ｒ２に流入する。右側空間Ｒ２に流入した冷媒は右側へ流れながら、第２下降流パスＰ４を構成するチューブ１１に流入して下方へ流れた後、下側ヘッダタンク３０の右側空間Ｓ３に流入し、冷媒流出管３７から流出する。 Next, the use state of the outdoor heat exchanger 1 configured as described above will be described. Although not shown, the refrigerant discharged from the compressor flows from the refrigerant inflow pipe 36 of the outdoor heat exchanger 1 into the left space S1 of the lower header tank 30. The refrigerant flowing into the left space S1 flows into the tube 11 communicating with the left space S1, that is, the tube 11 constituting the first upward flow path P1, flows upward, and then flows into the left space R1 of the upper header tank 20. Inflow. If the refrigerant flowing into the left space R1 flows to the right, it flows into the tube 11 constituting the first downward flow path P2 and flows downward, and then flows into the central space S2 of the lower header tank 30. The refrigerant flowing into the central space S2 flows to the right side, flows into the tube 11 constituting the second upward flow path P3, flows upward, and then flows into the right space R2 of the upper header tank 20. The refrigerant flowing into the right space R2 flows to the right while flowing into the tube 11 constituting the second downward flow path P4 and flows downward, and then flows into the right space S3 of the lower header tank 30 and flows into the refrigerant outflow pipe. It flows out of 37.

このように冷媒が室外熱交換器１の内部で上下に複数回ターンしながら流れるようになっているので、冷媒の流速が上昇し、熱交換性能を高めることが可能になる。 Thus, since the refrigerant flows while turning up and down a plurality of times inside the outdoor heat exchanger 1, the flow rate of the refrigerant is increased, and the heat exchange performance can be improved.

そして、第１上昇流パスＰ１の流路断面積が第１下降流パスＰ２の流路断面積よりも小さいので、第１上昇流パスＰ１のチューブ１１を流れる冷媒の流速が高まる。これにより、第１上昇流パスＰ１のチューブ１１の上下端の圧力差が大きくなるので、冷媒が下から上に流れ易くなり、第１上昇流パスＰ１における冷媒の滞留が抑制される。 And since the flow path cross-sectional area of the 1st upward flow path P1 is smaller than the flow path cross-sectional area of the 1st downward flow path P2, the flow velocity of the refrigerant | coolant which flows through the tube 11 of the 1st upward flow path P1 increases. As a result, the pressure difference between the upper and lower ends of the tube 11 in the first upward flow path P1 becomes large, so that the refrigerant easily flows from the bottom to the top, and the retention of the refrigerant in the first upward flow path P1 is suppressed.

同様に、第２上昇流パスＰ３の流路断面積が第２下降流パスＰ４の流路断面積よりも小さいので、第２上昇流パスＰ３のチューブ１１を流れる冷媒の流速も高まる。これにより、第２上昇流パスＰ３のチューブ１１の上下端の圧力差が大きくなるので、冷媒が下から上に流れ易くなり、第２上昇流パスＰ３における冷媒の滞留が抑制される。 Similarly, since the flow passage cross-sectional area of the second upward flow path P3 is smaller than the flow passage cross-sectional area of the second downward flow path P4, the flow rate of the refrigerant flowing through the tube 11 of the second upward flow path P3 is also increased. As a result, the pressure difference between the upper and lower ends of the tube 11 of the second upward flow path P3 becomes large, so that the refrigerant easily flows from the bottom to the top, and the retention of the refrigerant in the second upward flow path P3 is suppressed.

さらに、第１上昇流パスＰ１、第１下降流パスＰ２、第２上昇流パスＰ３、第２下降流パスＰ４の順に凝縮が進んでいくので、液相冷媒の割合は冷媒流れ方向下流側のパスほど多くなる。 Further, since the condensation proceeds in the order of the first upward flow path P1, the first downward flow path P2, the second upward flow path P3, and the second downward flow path P4, the ratio of the liquid phase refrigerant is on the downstream side in the refrigerant flow direction. More passes.

このことに対応して、本実施形態では、第１上昇流パスＰ１よりも第２上昇流パスＰ３の流路断面積を小さくしているので、凝縮が進んだ第２上昇流パスＰ３での冷媒の流速を高く維持することが可能になる。また、第１下降流パスＰ２よりも第２下降流パスＰ４の流路断面積を小さくしているので、凝縮が進んだ第２下降流パスＰ４での冷媒の流速を高く維持することが可能になる。 Corresponding to this, in the present embodiment, the flow passage cross-sectional area of the second upward flow path P3 is made smaller than that of the first upward flow path P1, so that in the second upward flow path P3 where condensation has progressed. It becomes possible to maintain a high flow rate of the refrigerant. Further, since the flow passage cross-sectional area of the second downward flow path P4 is made smaller than that of the first downward flow path P2, the refrigerant flow rate in the second downward flow path P4 where condensation has progressed can be kept high. become.

以上説明したように、この実施形態１にかかる室外熱交換器１によれば、第１上昇流パスＰ１の流路断面積を、第１下降流パスＰ２の流路断面積よりも小さくし、第２上昇流パスＰ３の流路断面積を、第１上昇流パスＰ１の流路断面積よりも小さくしたので、冷媒の流速を高めて冷媒の滞留を抑制できる。これにより、熱交換性能をより一層向上させることができる。 As described above, according to the outdoor heat exchanger 1 according to the first embodiment, the flow passage cross-sectional area of the first upward flow path P1 is made smaller than the flow passage cross-sectional area of the first downward flow path P2, Since the flow path cross-sectional area of the second upward flow path P3 is made smaller than the flow path cross-sectional area of the first upward flow path P1, it is possible to increase the flow rate of the refrigerant and suppress the retention of the refrigerant. Thereby, the heat exchange performance can be further improved.

第２上昇流パスＰ３においても同様に第２下降流パスＰ４よりも流路断面積が小さいので、第２上昇流パスＰ３での冷媒の流速を高めて冷媒の滞留を抑制できる。 Similarly, in the second upward flow path P3, the flow passage cross-sectional area is smaller than that of the second downward flow path P4. Therefore, it is possible to increase the flow rate of the refrigerant in the second upward flow path P3 and suppress the retention of the refrigerant.

また、第２下降流パスＰ４の流路断面積を、第１下降流パスＰ２の流路断面積よりも小さくしたので、室外熱交換器１内部の冷媒の流速を全体として高めることができる。 Further, since the flow path cross-sectional area of the second downward flow path P4 is made smaller than the flow path cross-sectional area of the first downward flow path P2, the flow rate of the refrigerant inside the outdoor heat exchanger 1 can be increased as a whole.

また、冷媒流れ方向最下流の第２下降流パスＰ４では、凝縮が進んで殆どが液冷媒となる。この液冷媒を下降流としているので、上昇流にした場合に比べて冷媒の滞留が起こりにくくなる。 Further, in the second downward flow path P4 at the most downstream side in the refrigerant flow direction, the condensation proceeds and most of the liquid refrigerant becomes liquid refrigerant. Since the liquid refrigerant is in the downward flow, the refrigerant is less likely to stay than in the upward flow.

また、冷媒流れ方向最上流の第１上昇流パスＰ１には、スーパーヒート状態の冷媒が流入することが多い。このスーパーヒート状態の冷媒を上昇流にしているので、冷媒の滞留が起こりにくい。 In addition, the superheated refrigerant often flows into the first upward flow path P1 that is the most upstream in the refrigerant flow direction. Since the superheated refrigerant is in an upward flow, the refrigerant is unlikely to stay.

また、第１上昇流パスＰ１の流路断面積を２８０ｍｍ^２以下としたので、自動車の空調装置に用いる場合に冷媒の流速を適切に高めることができ、熱交換性能をより一層高めることができる。 Moreover, since the flow path cross-sectional area of the first upward flow path P1 is set to 280 mm ² or less, the flow rate of the refrigerant can be appropriately increased when used in an automobile air conditioner, and the heat exchange performance can be further enhanced. .

また、第２上昇流パスＰ３の流路断面積を１７０ｍｍ^２以下としたので、このことによっても冷媒の流速を適切に高めることができ、熱交換性能をより一層高めることができる。 In addition, since the cross-sectional area of the second upward flow path P3 is set to 170 mm ² or less, the flow rate of the refrigerant can be appropriately increased, and the heat exchange performance can be further improved.

（実施形態２）
図５は、本発明の実施形態２にかかる室外熱交換器１のパス割りを示す概略図である。 (Embodiment 2)
FIG. 5 is a schematic diagram showing the pass division of the outdoor heat exchanger 1 according to the second embodiment of the present invention.

この実施形態２の室外熱交換器１は、パスの数が実施形態１のものと異なっており、他の部分は実施形態１と同じであるため、以下、実施形態１と異なる部分について説明する。 The outdoor heat exchanger 1 of the second embodiment is different from that of the first embodiment in the number of passes, and the other parts are the same as in the first embodiment. Therefore, the parts different from the first embodiment will be described below. .

上側ヘッダタンク２０には、左側仕切板２４と右側仕切板２５とが設けられている。左側仕切板２４よりも左側の空間が左側空間Ｒ３とされ、左側仕切板２４と右側仕切板２５との間の空間が中央空間Ｒ４とされ、右側仕切板２５よりも右側の空間が右側空間Ｒ５とされている。上側ヘッダタンク２０に冷媒流入管３６が設けられている。この冷媒流入管３６は、上側ヘッダタンク２０の左側仕切板２４よりも左側の上部に取り付けられ、上側ヘッダタンク２０の左側空間Ｒ３に連通している。 The upper header tank 20 is provided with a left partition plate 24 and a right partition plate 25. The space on the left side of the left partition plate 24 is the left space R3, the space between the left partition plate 24 and the right partition plate 25 is the central space R4, and the space on the right side of the right partition plate 25 is the right space R5. It is said that. A refrigerant inflow pipe 36 is provided in the upper header tank 20. The refrigerant inflow pipe 36 is attached to the upper left side of the left header 24 of the upper header tank 20 and communicates with the left space R 3 of the upper header tank 20.

また、下側ヘッダタンク３０にも、左側仕切板３５と右側仕切板３６とが設けられている。左側仕切板３５よりも左側の空間が左側空間Ｓ４とされ、左側仕切板３５と右側仕切板３８との間の空間が中央空間Ｓ５とされ、右側仕切板３８よりも右側の空間が右側空間Ｓ６とされている。冷媒流出管３７は、下側ヘッダタンク３０の右側仕切板３８よりも右側の下部に取り付けられ、下側ヘッダタンク３０の右側空間Ｓ６に連通している。 The lower header tank 30 is also provided with a left partition plate 35 and a right partition plate 36. The space on the left side of the left partition plate 35 is the left space S4, the space between the left partition plate 35 and the right partition plate 38 is the central space S5, and the space on the right side of the right partition plate 38 is the right space S6. It is said that. The refrigerant outflow pipe 37 is attached to the lower part on the right side of the right partition plate 38 of the lower header tank 30 and communicates with the right space S6 of the lower header tank 30.

上側ヘッダタンク２０の左側のキャップ２２と上側ヘッダタンク２０の左側仕切板２４との間のチューブ１１，１１，…群により、冷媒が下方へ向けて流れる最上流の下降流パスＰ５が構成されている。 A group of tubes 11, 11,... Between the left cap 22 of the upper header tank 20 and the left partition plate 24 of the upper header tank 20 constitutes the uppermost downstream flow path P5 in which the refrigerant flows downward. Yes.

上側ヘッダタンク２０の左側仕切板２４と下側ヘッダタンク３０の左側仕切板３５との間のチューブ１１，１１，…群によって下降流パスＰ５の下流側に連なって冷媒が上方へ向けて流れる上降流パス（本発明の第１上昇流パス）Ｐ６が構成されている。 ... The refrigerant flows upwardly in the downstream of the downflow path P5 by a group of tubes 11, 11,... Between the left partition plate 24 of the upper header tank 20 and the left partition plate 35 of the lower header tank 30. A downflow path (first upflow path of the present invention) P6 is configured.

下側ヘッダタンク３０の左側仕切板３５と上側ヘッダタンク２０の右側仕切板２５との間のチューブ１１，１１，…群によって上昇流パスＰ６の下流側に連なって冷媒が下方へ向けて流れる下降流パスＰ７（本発明の第１下降流パス）が構成されている。 A group of tubes 11, 11,... Between the left side partition plate 35 of the lower header tank 30 and the right side partition plate 25 of the upper header tank 20 are descended in such a manner that the refrigerant flows downward and continues downstream of the upflow path P6. A flow path P7 (a first downward flow path of the present invention) is configured.

上側ヘッダタンク２０の右側仕切板２５と下側ヘッダタンク３０の右側仕切板３８との間のチューブ１１，１１，…群によって下降流パスＰ７の下流側に連なって冷媒が上方へ向けて流れる上昇流パスＰ８（本発明の第２上昇流パス）が構成されている。 A group of tubes 11, 11,... Between the right partition plate 25 of the upper header tank 20 and the right partition plate 38 of the lower header tank 30 is connected to the downstream side of the downward flow path P7, and the refrigerant flows upward. A flow path P8 (second upward flow path of the present invention) is configured.

下側ヘッダタンク３０の右側仕切板３８と右側キャップ３２との間のチューブ１１，１１，…群によって上昇流パスＰ８の下流側に連なって冷媒が下方へ向けて流れる下降流パスＰ９（本発明の第２下降流パス）が構成されている。 A downstream flow path P9 in which the refrigerant flows downwardly in a group connected to the downstream side of the upward flow path P8 by a group of tubes 11, 11,... Between the right partition plate 38 and the right cap 32 of the lower header tank 30 (the present invention). 2nd downward flow path).

上側ヘッダタンク２０の左側仕切板２４と下側ヘッダタンク３０の左側仕切板３５との離間寸法Ｇと、下側ヘッダタンク３０の左側仕切板３５と上側ヘッダタンク２０の右側仕切板２５との離間寸法Ｈとを比較すると、寸法Ｇの方が短く設定されている。 The separation dimension G between the left partition plate 24 of the upper header tank 20 and the left partition plate 35 of the lower header tank 30 and the separation between the left partition plate 35 of the lower header tank 30 and the right partition plate 25 of the upper header tank 20. When the dimension H is compared, the dimension G is set shorter.

上側ヘッダタンク２０の右側仕切板２５と下側ヘッダタンク３０の右側仕切板３８との離間寸法Ｉと、下側ヘッダタンク３０の右側仕切板３８と右側キャップ３２との離間寸法Ｊとを比較すると、寸法Ｉの方が短く設定されている。 When the separation dimension I between the right partition plate 25 of the upper header tank 20 and the right partition plate 38 of the lower header tank 30 is compared with the separation dimension J between the right partition plate 38 and the right cap 32 of the lower header tank 30. The dimension I is set shorter.

また、寸法Ｇと寸法Ｉとを比較すると、寸法Ｉの方が短く設定されている。さらに、寸法Ｈと寸法Ｊとを比較すると、寸法Ｊの方が短く設定されている。 Further, when the dimension G and the dimension I are compared, the dimension I is set shorter. Furthermore, when the dimension H and the dimension J are compared, the dimension J is set shorter.

また、上側ヘッダタンク２０の左側仕切板２４と下側ヘッダタンク３０の左側仕切板３５との離間寸法Ｇと、上側ヘッダタンク２０の左側仕切板２５と下側ヘッダタンク３０の右側仕切板３８との離間寸法Ｉとを比較すると、寸法Ｉの方が短く設定されている。 Further, the separation dimension G between the left partition plate 24 of the upper header tank 20 and the left partition plate 35 of the lower header tank 30, the left partition plate 25 of the upper header tank 20, and the right partition plate 38 of the lower header tank 30, When compared with the separation dimension I, the dimension I is set shorter.

尚、上側ヘッダタンク２０の左側のキャップ２２と上側ヘッダタンク２０の左側仕切板２４との離間寸法Ｆは、各寸法Ｇ〜Ｊよりも長く設定されている。 The separation dimension F between the left cap 22 of the upper header tank 20 and the left partition plate 24 of the upper header tank 20 is set longer than the dimensions G to J.

以上説明したように、この実施形態２にかかる室外熱交換器１によれば、上昇流パスＰ６の流路断面積を、下降流パスＰ７の流路断面積よりも小さくし、上昇流パスＰ８の流路断面積を、上昇流パスＰ６の流路断面積よりも小さくしたので、冷媒の流速を高めて冷媒の滞留を抑制できる。これにより、熱交換性能をより一層向上させることができる。 As described above, according to the outdoor heat exchanger 1 according to the second embodiment, the flow passage cross-sectional area of the upward flow path P6 is made smaller than the flow passage cross-sectional area of the downward flow path P7, and the upward flow path P8. Since the flow passage cross-sectional area is made smaller than the flow passage cross-sectional area of the upward flow path P6, the flow rate of the refrigerant can be increased and the retention of the refrigerant can be suppressed. Thereby, the heat exchange performance can be further improved.

上昇流パスＰ８においても同様に下降流パスＰ９よりも流路断面積が小さいので、冷媒の流速を高めて冷媒の滞留を抑制できる。 Similarly, in the upward flow path P8, the flow passage cross-sectional area is smaller than that of the downward flow path P9, so that the flow rate of the refrigerant can be increased and the retention of the refrigerant can be suppressed.

尚、上記実施形態では、本発明を車両用空調装置の室外熱交換器１に適用した場合について説明したが、これに限らず、例えば、家庭用の空調装置や、各種冷凍装置等の熱交換器にも適用することが可能である。 In addition, although the said embodiment demonstrated the case where this invention was applied to the outdoor heat exchanger 1 of a vehicle air conditioner, it is not restricted to this, For example, heat exchanges, such as a household air conditioner and various refrigeration equipment It can also be applied to a vessel.

また、本発明は、室内熱交換器にも適用することができる。 The present invention can also be applied to an indoor heat exchanger.

また、上記室外熱交換器１は、蒸発器として使用する場合と凝縮器として使用する場合の両方で冷媒の流れ方向を同方向とするように構成されたヒートポンプ装置に適用するのが好ましい。室外熱交換器１に流通する冷媒の流れ方向を変えないように構成されたヒートポンプ装置としては、例えば特開２０１２−６５１４号公報に開示されている。このヒートポンプ装置の室外熱交換器として本発明にかかる熱交換器１と使用することで、実施形態１の場合、膨張弁を経て減圧された冷媒が冷媒流入管３６から下側ヘッダタンク３０に流入した後、第１上昇流パスＰ１、第１下降流パスＰ２、第２上昇流パスＰ３、第２下降流パスＰ４の順に流れる。このとき、第１上昇流パスＰ１及び第２上昇流パスＰ３の流路断面積を、それぞれ第１下降流パスＰ２及び第２下降流パスＰ４に比べて小さくしていることから、第１上昇流パスＰ１及び第２上昇流パスＰ３での液冷媒の流速を高めて冷媒の滞留を抑制することができる。これにより、室外熱交換器１の空気通過面の温度分布を均一に近づけることができ、部分的な着霜を抑制することができる。よって、蒸発器とする場合にも熱交換性能を向上できる。 Moreover, it is preferable to apply the outdoor heat exchanger 1 to a heat pump device configured so that the flow direction of the refrigerant is the same in both the case where it is used as an evaporator and the case where it is used as a condenser. An example of a heat pump device configured so as not to change the flow direction of the refrigerant flowing through the outdoor heat exchanger 1 is disclosed in Japanese Patent Application Laid-Open No. 2012-6514. By using the heat exchanger 1 according to the present invention as an outdoor heat exchanger of this heat pump device, in the case of Embodiment 1, the refrigerant decompressed through the expansion valve flows into the lower header tank 30 from the refrigerant inflow pipe 36. After that, the first upward flow path P1, the first downward flow path P2, the second upward flow path P3, and the second downward flow path P4 flow in this order. At this time, the flow path cross-sectional areas of the first upward flow path P1 and the second upward flow path P3 are made smaller than the first downward flow path P2 and the second downward flow path P4, respectively. The flow rate of the liquid refrigerant in the flow path P1 and the second upward flow path P3 can be increased to suppress the refrigerant from staying. Thereby, the temperature distribution of the air passage surface of the outdoor heat exchanger 1 can be made closer to uniform, and partial frost formation can be suppressed. Therefore, heat exchange performance can be improved also when it is set as an evaporator.

以上説明したように、本発明にかかる熱交換器は、例えば、車両用空調装置に用いることができる。 As described above, the heat exchanger according to the present invention can be used in, for example, a vehicle air conditioner.

１室外熱交換器
１０コア
１１チューブ
１２フィン
１３エンドプレート
２０上側ヘッダタンク
２３仕切板（仕切部）
３０下側ヘッダタンク
３３，３４仕切板（仕切部）
Ｐ１第１上昇流パス
Ｐ２第１下降流パス
Ｐ３第２上昇流パス
Ｐ４第２下降流パス DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Outdoor heat exchanger 10 Core 11 Tube 12 Fin 13 End plate 20 Upper header tank 23 Partition plate (partition part)
30 Lower header tank 33, 34 Partition plate (partition)
P1 First upward flow path P2 First downward flow path P3 Second upward flow path P4 Second downward flow path

Claims

A plurality of tubes extending in the vertical direction;
An upper tank communicating with the upper end of the tube;
A lower tank communicating with the lower end of the tube;
In a heat exchanger for a heat pump device comprising a partition for dividing the tube into a plurality of passes by partitioning the inside of the upper tank and the lower tank,
The first upward flow path in which the refrigerant flows upward, the first downward flow path in which the refrigerant flows downward in connection with the first upward flow path, and the refrigerant in the upward direction in connection with the first downward flow path At least a second upward flow path that flows toward the second upward flow path, and a second downward flow path through which the refrigerant flows downward in connection with the second upward flow path ,
The most downstream path in the refrigerant flow direction is a downflow path in which the refrigerant flows downward,
The most upstream path in the refrigerant flow direction is an upward flow path in which the refrigerant flows upward,
The first upward flow path cross-sectional area obtained by summing the flow path cross-sectional areas of the tubes constituting the first upward flow path is the first downward flow path summed up of the flow path cross-sectional areas of the tubes constituting the first downward flow path. Set smaller than the cross-sectional area,
The second upflow path cross-sectional area which is the sum of channel cross-sectional area of the tube constituting the second upward flow path is set smaller than the first upflow path cross-sectional area,
A heat exchanger characterized in that a second downflow path cross-sectional area obtained by adding up the flow path cross-sectional areas of the tubes constituting the second downflow path is set smaller than the first downflow path cross-sectional area . .