JP5928807B2

JP5928807B2 - 硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆切削工具

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Publication number: JP5928807B2
Application number: JP2012143114A
Authority: JP
Inventors: 翔龍岡; 直之岩崎; 長田　晃; 晃長田
Original assignee: Mitsubishi Materials Corp
Current assignee: Mitsubishi Materials Corp
Priority date: 2011-09-20
Filing date: 2012-06-26
Publication date: 2016-06-01
Anticipated expiration: 2032-06-26
Also published as: JP2013078837A

Description

本発明は、高熱発生を伴うとともに、切れ刃に断続的・衝撃的負荷が作用する各種の鋼や鋳鉄の高速断続切削加工において、硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を備えることにより、長期の使用に亘ってすぐれた切削性能を発揮する表面被覆切削工具（以下、被覆工具という）に関するものである。

従来、一般に、炭化タングステン（以下、ＷＣで示す）基超硬合金または炭窒化チタン（以下、ＴｉＣＮで示す）基サーメットで構成された工具基体（以下、これらを総称して工具基体という）の表面に、
（ａ）下部層が、いずれも化学蒸着形成された、Ｔｉの炭化物（以下、ＴｉＣで示す）層、窒化物（以下、同じくＴｉＮで示す）層、炭窒化物（以下、ＴｉＣＮで示す）層、炭酸化物（以下、ＴｉＣＯで示す）層および炭窒酸化物（以下、ＴｉＣＮＯで示す）層のうちの１層または２層以上からなるＴｉ化合物層、
（ｂ）上部層が、化学蒸着形成された酸化アルミニウム（以下、Ａｌ_２Ｏ_３で示す）層、
以上（ａ）および（ｂ）で構成された硬質被覆層を形成してなる被覆工具が知られており、この被覆工具は、各種の鋼や鋳鉄などの切削加工に用いられていることが知られている。
ただ、前記被覆工具は、切れ刃に大きな負荷がかかる切削条件では、チッピング損等を発生しやすく、工具寿命が短命であるという問題があるため、これを解消するために、従来からいくつかの提案がなされている。

例えば、特許文献１には、硬質被覆層をＴｉＣＮの単層または２層以上の積層で構成すると共に、これら構成層のうちの１層または２層以上を、（ａ）粒状結晶組織から縦長成長結晶組織へ変わる結晶構造、（ｂ）粒状結晶組織から縦長成長結晶組織へ、さらにこの縦長成長結晶組織から粒状結晶組織へ変わる結晶構造、（ｃ）縦長成長結晶組織から粒状結晶組織へ変わる結晶構造のうちのいずれか１種または２種以上の結晶構造で構成することによって、被覆工具の耐チッピング性を改善することが提案されている。
また、特許文献２には、硬質被覆層が、柱状晶のＴｉＣＮ層を含む単層または多層で構成され、該ＴｉＣＮ層の上端から該ＴｉＣＮ層の厚さの１／５の距離の位置におけるＴｉＣＮ柱状結晶粒の水平方向の平均粒径ｄ１と、該ＴｉＣＮ層の下端から該ＴｉＣＮ層の厚さの２／５の距離の位置におけるＴｉＣＮ柱状結晶粒の水平方向の平均粒径ｄ２の比を１≦ｄ１／ｄ２≦１．３とする構成を有することによって、断続切削を含む長時間の切削加工に耐える被覆工具を提供することが提案されている。

特開平６−８００９号公報特開平１０−１０９２０６号公報

近年の切削加工における省力化および省エネ化の要求は強く、これに伴い、被覆工具は一段と過酷な条件下で使用されるようになってきているが、例えば、前記特許文献１、２に示される被覆工具においても、高熱発生を伴うとともに、より一段と切れ刃に断続的・衝撃的負荷が作用する高速断続切削加工に用いられた場合には、下部層の耐機械的衝撃性、耐熱的衝撃性が十分ではないために、切削加工時の高負荷によって切れ刃にチッピング、欠損が発生しやすく、その結果、比較的短時間で使用寿命に至るのが現状である。

そこで、本発明者らは、前述のような観点から、高熱発生を伴い、かつ、切れ刃に断続的・衝撃的負荷が作用する高速断続切削加工に用いられた場合でも、硬質被覆層がすぐれた衝撃吸収性を備え、その結果、長期の使用に亘ってすぐれた耐チッピング性、耐欠損性を発揮する被覆工具について鋭意研究を行った結果、以下の知見を得た。

すなわち、硬質被覆層として、前記従来のＴｉの炭窒化物層を含む下部層を形成したものにおいては、Ｔｉの炭窒化物層が基体に垂直方向に柱状をなして形成されている。そのため、硬さと耐摩耗性は向上するが、その反面、Ｔｉの炭窒化物層の異方性が高くなるほどＴｉの炭窒化物層の靭性が低下する結果、十分な耐チッピング性、耐欠損性を発揮することができず、また、工具寿命も満足できるものであるとはいえなかった。
そこで、本発明者らは、硬質被覆層の下部層を構成するＴｉ化合物層の中の特にＴｉの炭窒化物層について鋭意研究したところ、Ｔｉの炭窒化物層の異方性を緩和し靭性を高めることによって、硬質被覆層の耐チッピング性、耐欠損性を向上させることができるという新規な知見を見出した。

具体的には、下部層を構成する少なくとも１層のＴｉの炭窒化物層が、柱状縦長成長ＴｉＣＮ結晶組織を有しており、その組織内に微粒ＴｉＣＮが分散分布していることにより、Ｔｉの炭窒化物層の異方性が緩和され、靭性が高められる（以下、改質ＴｉＣＮ層という）。

そして、前述のような構成の改質ＴｉＣＮ層は、例えば、以下の化学蒸着法によって成膜することができる。
工具基体表面に、反応ガス組成（容量％）を、ＴｉＣｌ_４：１．７〜１．９％、ＴＤＭＡＴ（テトラキスジメチルアミノチタン）：０．０６〜０．１０％、ＣＨ_３ＣＮ：０．７〜０．９％、Ｎ_２：２０％、Ｈ_２：残、として、反応雰囲気圧力を、５〜１２ｋＰａとして、反応雰囲気温度を、８２０〜９７０℃として、化学蒸着法を行うことにより、微粒ＴｉＣＮが膜中に分散した柱状縦長成長ＴｉＣＮ結晶組織を得ることができる。ここで、本発明において、微粒ＴｉＣＮとは、粒状ＴｉＣＮ結晶相又はアモルファスＴｉＣＮ相若しくは粒状ＴｉＣＮ結晶相とアモルファスＴｉＣＮ相との混合相を意味している。すなわち、前述の化学蒸着法でＴｉの炭窒化物層を成膜した場合、成膜条件の微妙な違いにより、膜中に分散形成される微粒ＴｉＣＮは、（１）粒状ＴｉＣＮ結晶相である場合、（２）アモルファスＴｉＣＮ相である場合、（３）粒状ＴｉＣＮ結晶相とアモルファスＴｉＣＮ相との混合相である場合、が確認された。しかも、前記（１）乃至（３）のいずれの場合においても前述したＴｉの炭窒化物層の異方性が緩和され、靱性が高められるという効果に格別の差異はないことも確認された。したがって、本発明においては、前記（１）乃至（３）を総称して微粒ＴｉＣＮと呼ぶ。

そして、Ｔｉの炭窒化物層中の微粒ＴｉＣＮの断面の面密度が層厚方向に沿って周期０．５μｍ〜５μｍで周期的に変化する面密度分布形態を有する場合には、微粒ＴｉＣＮの面密度の低い領域が存在することにより、柱状縦長成長ＴｉＣＮ結晶の優れた硬さや耐摩耗性という特性を高く発揮し、かつ、微粒ＴｉＣＮの面密度の高い領域が存在することにより、微粒ＴｉＣＮによる優れた衝撃吸収性という特性を高く発揮し、この上記特性を高い水準で併せ持つことが出来る。したがって、特に、高熱発生を伴い、かつ、切れ刃に断続的・衝撃的負荷が作用する鋼や鋳鉄の高速断続切削加工に用いた場合でも、硬質被覆層が耐チッピング性、耐欠損性にすぐれ、長期の使用に亘ってすぐれた耐摩耗性を発揮し得ることを見出した。

本発明は、前記知見に基づいてなされたものであって、
「（１）炭化タングステン基超硬合金または炭窒化チタン基サーメットで構成された工具基体の表面に硬質被覆層が設けられた表面被覆切削工具において、
前記硬質被覆層が下部層と上部層とからなるとともに、
（ａ）前記下部層は、少なくとも１層のＴｉの炭窒化物層を含み、かつ、３〜２０μｍの合計平均層厚を有する１層または２層以上からなるＴｉ化合物層、
（ｂ）前記上部層は、１〜２５μｍの平均層厚を有する酸化アルミニウム層、
からなり、
前記（ａ）の下部層を構成する少なくとも１層のＴｉの炭窒化物層は、柱状縦長成長ＴｉＣＮ結晶組織を有しており、その組織内に微粒ＴｉＣＮが分散分布しており、該微粒ＴｉＣＮが粒状ＴｉＣＮ結晶相又はアモルファスＴｉＣＮ相若しくは粒状ＴｉＣＮ結晶相とアモルファスＴｉＣＮ相との混合相であり、柱状縦長成長ＴｉＣＮ結晶の平均粒子幅Ｗは５０〜２０００ｎｍ、平均アスペクト比Ａが５〜５０であり、前記微粒ＴｉＣＮの平均粒径Ｒが、５０ｎｍを超えて３００ｎｍ以下であることを特徴とする表面被覆切削工具。
（２）前記下部層を構成する少なくとも１層のＴｉの炭窒化物層に存在する微粒ＴｉＣＮの断面の面密度が５〜３０％であることを特徴とする（１）に記載の表面被覆切削工具。
（３）前記微粒ＴｉＣＮの断面の面密度が層厚方向に沿って周期０．５〜５μｍで周期的に変化する面密度分布形態を有していることを特徴とする（１）または（２）に記載の表面被覆切削工具。」
に特徴を有するものである。

本発明について、以下に詳細に説明する。

下部層のＴｉ化合物層：
少なくともＴｉの炭窒化物層を含み、かつ、Ｔｉの炭化物層、窒化物層、炭窒化物層、炭酸化物層および炭窒酸化物層のうちの１層または２層以上のＴｉ化合物層からなる下部層は、通常の化学蒸着条件で形成することができるが、少なくとも１層のＴｉの炭窒化物層については後述するような別の方法によって形成する。下部層を構成するＴｉ化合物層は、それ自体が高温強度を有し、これの存在によって硬質被覆層が高温強度を具備するようになるほか、工具基体とＡｌ_２Ｏ_３からなる上部層のいずれにも強固に密着し、よって硬質被覆層の工具基体に対する密着性向上に寄与する作用をもつが、その合計平均層厚が３μｍ未満では、前記作用を十分に発揮させることができず、一方、その合計平均層厚が２０μｍを越えると、チッピングを発生しやすくなることから、その合計平均層厚を３〜２０μｍと定めた。

下部層中の少なくとも１層のＴｉの炭窒化物層：
下部層中の少なくとも１層のＴｉの炭窒化物層は、柱状縦長成長ＴｉＣＮ結晶組織を有しており、その組織内に微粒ＴｉＣＮが分散分布している構成とする。このような構成にすることによって、耐衝撃性が向上し、すぐれた耐チッピング性を示すようになる。ところが、柱状縦長成長ＴｉＣＮ結晶の各結晶粒について、基体表面に平行な方向の粒子幅をｗとし、その平均値を平均粒子幅Ｗとした場合、平均粒子幅Ｗの最大粒子幅が５０ｎｍよりも小さいと、長期の使用に亘っての耐摩耗性を確保できず、一方、２０００ｎｍを超えると、粒子の粗大化により耐チッピング性、耐欠損性が低下する。したがって、柱状縦長成長ＴｉＣＮ結晶の平均粒子幅Ｗは、５０〜２０００ｎｍとすることが好ましい。また、柱状縦長成長ＴｉＣＮ結晶の各結晶粒について、基体表面に垂直な方向の粒子長さをｌとし、前記粒子幅ｗとｌとの比を各結晶粒のアスペクト比ａとし、さらに、個々の結晶粒について求めたアスペクト比ａの平均値を平均アスペクト比Ａとした場合、平均アスペクト比Ａが５より小さいと、柱状縦長成長ＴｉＣＮの特徴である高い耐摩耗性を確保できず、一方、５０を超えると、かえって靭性が低下し、耐チッピング性、耐欠損性が低下する。したがって、柱状縦長成長ＴｉＣＮ結晶の平均アスペクト比Ａは５〜５０とすることが望ましい。ここで本発明では、柱状縦長成長ＴｉＣＮ結晶の１つの粒子を計測したとき、基体表面に平行な方向の定方向最大径を粒子幅ｗと呼び、一方、基体表面に垂直な方向の定方向接線径を粒子長さｌと呼ぶ。
さらに、微粒ＴｉＣＮについて、個々の微粒ＴｉＣＮの粒径をｒとし、その平均値を平均粒径Ｒとした場合、平均粒径Ｒが５０ｎｍ以下であると、微粒ＴｉＣＮを分散分布させることによる耐衝撃性向上の効果が十分に発揮されず、一方、３００ｎｍを超えると、かえって靭性が低下する。したがって、微粒ＴｉＣＮの平均粒径Ｒは、５０ｎｍを超え３００ｎｍ以下とすることが好ましい。ここで本発明では、個々の微粒ＴｉＣＮの析出相の最も長い径である長軸径を微粒ＴｉＣＮの粒径ｒと呼ぶ。
また、微粒ＴｉＣＮは、断面の面密度が５％より小さいと、微粒ＴｉＣＮを分散分布させることの効果が発揮されず、一方、３０％を超えると、柱状縦長成長ＴｉＣＮ結晶の成長を阻害し、かえって耐摩耗性が低下する。したがって、微粒ＴｉＣＮの断面の面密度は、５〜３０％であることが望ましい。さらに、微粒ＴｉＣＮは、一様に分布させるのではなく、面密度が周期０．５〜５μｍで層厚方向に沿って周期的に変化する面密度分布形態とすることによって、より一層、耐衝撃性が向上する。
なお、以下、前述のように改質されたＴｉの炭窒化物層を「改質ＴｉＣＮ層」という。

上部層のＡｌ_２Ｏ_３層：
上部層を構成するＡｌ_２Ｏ_３層が、高温硬さと耐熱性を備えることは既に良く知られているが、その平均層厚が１μｍ未満では、長期の使用に亘っての耐摩耗性を確保することができず、一方、その平均層厚が２５μｍを越えるとＡｌ_２Ｏ_３結晶粒が粗大化し易くなり、その結果、高温硬さ、高温強度の低下に加え、高速断続切削加工時の耐チッピング性、耐欠損性が低下するようになることから、その平均層厚を１〜２５μｍと定めた。

分散分布している微粒ＴｉＣＮの形成：
本発明の微粒ＴｉＣＮは、通常の化学蒸着条件で成膜した下部層の形成過程中に次の条件による化学蒸着法を行うことによって形成することができる。
微粒ＴｉＣＮの核となるＴＤＭＡＴを反応ガス中に添加することによって、分散分布している微粒ＴｉＣＮが形成される。
反応ガス組成（容量％）：
ＴｉＣｌ_４：１．７〜１．９％，
ＴＤＭＡＴ：０．０６〜０．１０％
ＣＨ_３ＣＮ：０．７〜０．９％
Ｎ_２：２０％
Ｈ_２：残
反応雰囲気温度：８２０〜９７０℃、
反応雰囲気圧力：５〜１２ｋＰａ、
図１に、前記の化学蒸着条件で形成された本発明の下部層に含まれる改質ＴｉＣＮ層の微粒ＴｉＣＮ分布形態の概略模式図を示す。
また、微粒ＴｉＣＮは、ＴＤＭＡＴの添加量を周期的に変化させることによって、面密度が周期０．５〜５μｍで層厚方向に沿って周期的に変化する面密度分布形態を有して形成される。図２にその概略模式図を示す。
図３により、更に詳細に説明する。
図３は、前記化学蒸着条件で形成された本発明の微粒ＴｉＣＮが周期的に変化する面密度分布をとる下部層における、層厚方向位置−面密度の相関の一例を表す面密度分布形態図を示す。
この面密度分布形態図は、以下の方法で求めることができる。
まず、下部層を、工具基体表面と平行に０．１μｍの厚み幅領域に夫々区分し（図４において、工具基体表面に平行に引かれた複数の平行線で仕切られた区画が、０．１μｍの厚み幅領域に相当する。）、区分された各厚み幅領域に存在する微粒ＴｉＣＮの占める面積を長さ合計１０μｍに亘って測定し、走査型電子顕微鏡（倍率５００００倍）を用いて測定し、該０．１μｍの厚み幅領域の面密度（％）を求め、各厚み幅領域で求められた面密度を層厚方向に沿ってグラフ化することにより、図３として示されるような層厚方向の面密度分布形態図を作成する。
図５は、柱状縦長成長ＴｉＣＮ結晶組織層内における柱状縦長成長ＴｉＣＮ結晶粒子の成長状態を模式的に表した図である。

本発明で、柱状縦長成長ＴｉＣＮ結晶組織内に微粒ＴｉＣＮが分散分布している構造は、微粒ＴｉＣＮの存在によって、柱状縦長成長ＴｉＣＮ結晶組織に力が加わった際に、１つ１つの柱状縦長成長ＴｉＣＮ結晶にずれが生じるため、大きな靭性を生じることになる。その結果、衝撃吸収性が高まり、耐チッピング性、耐欠損性向上という効果が発揮される。

本発明の被覆工具は、硬質被覆層として、化学蒸着された下部層と上部層とからなり、（ａ）前記下部層は、少なくとも１層のＴｉの炭窒化物層を含み、かつ、３〜２０μｍの合計平均層厚を有する１層または２層以上からなるＴｉ化合物層、（ｂ）前記上部層は、１〜２５μｍの平均層厚を有する酸化アルミニウム層、であり、前記下部層を構成する少なくとも１層のＴｉの炭窒化物層は、柱状縦長成長ＴｉＣＮ結晶組織を有しており、その組織内に微粒ＴｉＣＮが分散分布していることにより、鋼や鋳鉄等の高熱発生を伴い、しかも、切れ刃に断続的・衝撃的高負荷が作用する高速断続切削加工に用いた場合でも、耐チッピング性、耐欠損性にすぐれ、その結果、長期の使用に亘ってすぐれた耐摩耗性を発揮し、被覆工具の長寿命化が達成されるものである。

本発明の下部層に含まれる改質ＴｉＣＮ層の微粒ＴｉＣＮ分布形態の概略模式図を示す。周期的に変化する面密度分布形態をとる下部層に含まれる改質ＴｉＣＮ層の概略模式図を示す。下部層における層厚方向位置−面密度の相関を表す面密度分布形態図を示す。図３の面密度分布形態図を求める方法を説明するための概略模式図を示す。柱状縦長成長ＴｉＣＮ結晶組織層内における柱状縦長成長ＴｉＣＮ結晶粒子の成長状態を模式的に表した図を示す。

つぎに、本発明の被覆工具を実施例により具体的に説明する。

原料粉末として、いずれも１〜３μｍの平均粒径を有するＷＣ粉末、ＴｉＣ粉末、ＺｒＣ粉末、ＶＣ粉末、ＴａＣ粉末、ＮｂＣ粉末、Ｃｒ₃Ｃ₂粉末、ＴｉＮ粉末、およびＣｏ粉末を用意し、これら原料粉末を、表１に示される配合組成に配合し、さらにワックスを加えてアセトン中で２４時間ボールミル混合し、減圧乾燥した後、９８ＭＰａの圧力で所定形状の圧粉体にプレス成形し、この圧粉体を５Ｐａの真空中、１３７０〜１４７０℃の範囲内の所定の温度に１時間保持の条件で真空焼結し、焼結後、切刃部にＲ：０．０７ｍｍのホーニング加工を施すことによりＩＳＯ・ＣＮＭＧ１２０４１２に規定するインサート形状をもったＷＣ基超硬合金製の工具基体Ａ〜Ｅをそれぞれ製造した。

また、原料粉末として、いずれも０．５〜２μｍの平均粒径を有するＴｉＣＮ（質量比でＴｉＣ／ＴｉＮ＝５０／５０）粉末、Ｍｏ₂Ｃ粉末、ＺｒＣ粉末、ＮｂＣ粉末、ＴａＣ粉末、ＷＣ粉末、Ｃｏ粉末、およびＮｉ粉末を用意し、これら原料粉末を、表２に示される配合組成に配合し、ボールミルで２４時間湿式混合し、乾燥した後、９８ＭＰａの圧力で圧粉体にプレス成形し、この圧粉体を１．３ｋＰａの窒素雰囲気中、温度：１５４０℃に１時間保持の条件で焼結し、焼結後、切刃部分にＲ：０．０９ｍｍのホーニング加工を施すことによりＩＳＯ規格・ＣＮＭＧ１２０４１２のインサート形状をもったＴｉＣＮ基サーメット製の工具基体ａ〜ｅを形成した。

つぎに、これらの工具基体Ａ〜Ｅおよび工具基体ａ〜ｅの表面に、通常の化学蒸着装置を用い、
（ａ）硬質被覆層の下部層として、表３及び表４に示される条件かつ表６に示される目標層厚でＴｉ化合物層を蒸着形成する。
（ｂ）この時、表４に示されるｋ〜ｏ条件でＴｉ化合物層を構成するＴｉの炭窒化物層を成膜する際には、表４に示されるＴＤＭＡＴ容量％の最大値と最小値の間で添加量を周期的に変化させながらＴｉ化合物層を蒸着形成する。
（ｃ）次いで、表３に示される条件で、かつ、表６に示される目標層厚の上部層（Ａｌ_２Ｏ_３層）からなる硬質被覆層を蒸着形成することにより本発明被覆工具１〜１５を製造した。

前記本発明被覆工具１〜１０の下部層中の少なくとも１層の改質ＴｉＣＮ層について、走査型電子顕微鏡（倍率５００００倍）を用いて複数視野に亘って観察したところ、図１に示した膜構成模式図に示される柱状結晶の粒界および粒内に微粒ＴｉＣＮが存在する膜構造が確認された。
また、前記本発明被覆工具１１〜１５の下部層中の少なくとも１層の改質ＴｉＣＮ層について、走査型電子顕微鏡（倍率５００００倍）を用いて複数視野に亘って観察したところ、図２に示した膜構成模式図に示される柱状結晶の粒界および粒内に微粒ＴｉＣＮが存在する膜構造が確認された。
さらに、前記本発明被覆工具１〜１５の下部層中の少なくとも１層の改質ＴｉＣＮ層について、透過型電子顕微鏡（倍率２０００００倍）を用いて複数の視野に亘って観察し、微粒ＴｉＣＮについて電子線回折を行った結果、前記微粒ＴｉＣＮは、粒状ＴｉＣＮ結晶相又はアモルファスＴｉＣＮ相若しくは粒状ＴｉＣＮ結晶相とアモルファスＴｉＣＮ相の混合相であることが確認された。

また、比較の目的で、工具基体Ａ〜Ｅおよび工具基体ａ〜ｅの表面に、表３及び表５に示される条件かつ表７に示される目標層厚で本発明被覆工具１〜１５と同様に、硬質被覆層の下部層としてのＴｉ化合物層を蒸着形成した。この時には、Ｔｉ化合物層を構成するＴｉの炭窒化物層の形成には、ＴＤＭＡＴを添加せず、柱状縦長成長ＴｉＣＮ結晶組織を形成した。
次いで、硬質被覆層の上部層として、表３に示される条件かつ表７に示される目標層厚でＡｌ_２Ｏ_３層からなる上部層を蒸着形成することにより、表７の比較被覆工具１〜１５を作製した。

また、本発明被覆工具１〜１５および比較被覆工具１〜１５の各構成層の層厚を、走査型電子顕微鏡（倍率５０００倍）を用いて測定し、観察視野内の５点の層厚を測って平均して平均層厚を求めたところ、いずれも表６および表７に示される目標層厚と実質的に同じ平均層厚を示した。
また、本発明被覆工具１〜１５および比較被覆工具１〜１５については、同じく走査型電子顕微鏡（倍率５０００倍）を用いて、下部層に含まれるＴｉの炭窒化物層を構成する柱状縦長成長ＴｉＣＮ結晶の粒子幅ｗ及び粒子長さｌを、工具基体と水平方向に長さ合計１０μｍの範囲に存在する柱状縦長成長ＴｉＣＮ結晶について測定し、個々の結晶粒について求めた粒子幅ｗの平均値である平均粒子幅Ｗ及び個々の結晶粒について求めた粒子幅ｗと粒子長さｌの比として定義されるアスペクト比ａの平均値である平均アスペクト比Ａを求めた。
また、本発明被覆工具１〜１０については、同じく走査型電子顕微鏡（倍率５００００倍）を用いて、下部層に含まれるＴｉの炭窒化物層中に存在する微粒ＴｉＣＮの占める面積を工具基体と垂直方向はＴｉＣＮ膜厚分の厚さに亘って、工具基体と水平方向は長さ合計１０μｍに亘って測定し、断面の面密度（％）を求めた。
また、本発明被覆工具１１〜１５については、同じく走査型電子顕微鏡（倍率５００００倍）を用いて、下部層に含まれるＴｉの炭窒化物層を、工具基体表面と平行に０．１μｍの厚み幅領域に夫々区分し、区分された各厚み幅領域に存在する微粒ＴｉＣＮの占める面積を長さ合計１０μｍに亘って測定し、該０．１μｍの厚み幅領域に存在する微粒ＴｉＣＮの断面の面密度（％）を求めた。

つぎに、前記本発明被覆工具１〜１５および比較被覆工具１〜１５について、表８に示す条件で切削加工試験を実施し、いずれの切削試験でも切刃の逃げ面摩耗幅を測定した。
表９に、この測定結果を示した。

表６および表９に示される結果から、本発明の被覆工具は、硬質被覆層の下部層を構成するＴｉの炭窒化物層が、柱状縦長成長ＴｉＣＮ結晶組織を有しており、その組織内に微粒ＴｉＣＮが分散分布していることにより、鋼や鋳鉄等の高熱発生を伴い、しかも、切れ刃に断続的・衝撃的高負荷が作用する高速断続切削加工に用いた場合でも、耐チッピング性、耐欠損性にすぐれ、その結果、長期の使用に亘ってすぐれた切削性能を発揮することが明らかである。

これに対して、硬質被覆層の下部層を構成するＴｉの炭窒化物層に微粒ＴｉＣＮが分散分布していない比較被覆工具１〜１５については、高熱発生を伴い、しかも、切れ刃に断続的・衝撃的高負荷が作用する高速断続切削加工に用いた場合、チッピング、欠損等の発生により短時間で寿命に至ることが明らかである。

前述のように、本発明の被覆工具は、例えば、鋼や鋳鉄等の高熱発生を伴い、かつ、切れ刃に断続的・衝撃的高負荷が作用する高速断続切削加工において、すぐれた耐チッピング性、耐欠損性を発揮し、使用寿命の延命化を可能とするものである。

Claims

炭化タングステン基超硬合金または炭窒化チタン基サーメットで構成された工具基体の表面に硬質被覆層が設けられた表面被覆切削工具において、
前記硬質被覆層が下部層と上部層とからなるとともに、
（ａ）前記下部層は、少なくとも１層のＴｉの炭窒化物層を含み、かつ、３〜２０μｍの合計平均層厚を有する１層または２層以上からなるＴｉ化合物層、
（ｂ）前記上部層は、１〜２５μｍの平均層厚を有する酸化アルミニウム層、
からなり、
前記（ａ）の下部層を構成する少なくとも１層のＴｉの炭窒化物層は、柱状縦長成長ＴｉＣＮ結晶組織を有しており、その組織内に微粒ＴｉＣＮが分散分布しており、該微粒ＴｉＣＮが粒状ＴｉＣＮ結晶相又はアモルファスＴｉＣＮ相若しくは粒状ＴｉＣＮ結晶相とアモルファスＴｉＣＮ相との混合相であり、柱状縦長成長ＴｉＣＮ結晶の平均粒子幅Ｗは５０〜２０００ｎｍ、平均アスペクト比Ａは５〜５０であり、前記微粒ＴｉＣＮの平均粒径Ｒが、５０ｎｍを超えて３００ｎｍ以下であることを特徴とする表面被覆切削工具。
前記下部層を構成する少なくとも１層のＴｉの炭窒化物層に存在する微粒ＴｉＣＮの断面の面密度が５〜３０％であることを特徴とする請求項１に記載の表面被覆切削工具。
前記微粒ＴｉＣＮの断面の面密度が層厚方向に沿って周期０．５〜５μｍで周期的に変化する面密度分布形態を有していることを特徴とする請求項１または請求項２に記載の表面被覆切削工具。