JP5965732B2

JP5965732B2 - Refrigeration cycle equipment

Info

Publication number: JP5965732B2
Application number: JP2012129430A
Authority: JP
Inventors: 幸野　雄; 雄幸野; 大島　健一; 健一大島; 島田　敦; 敦島田; 村上　晃啓; 晃啓村上
Original assignee: Johnson Controls Hitachi Air Conditioning Technology Hong Kong Ltd
Current assignee: Johnson Controls Hitachi Air Conditioning Technology Hong Kong Ltd
Priority date: 2012-06-07
Filing date: 2012-06-07
Publication date: 2016-08-10
Anticipated expiration: 2032-06-07
Also published as: JP2013253734A; CN103486751B; CN103486751A

Description

本発明は、冷凍サイクル装置に関する。 The present invention relates to a refrigeration cycle apparatus.

ＨＦＣ３２（Ｒ３２）のオゾン破壊係数（ＯＤＰ）はゼロであり、その地球温暖化係数（ＧＷＰ）は冷凍サイクル装置（例えば、空気調和機等）の冷媒として広く使用されているＲ４１０Ａの約１／３程度である。そのため、このＨＦＣ３２を冷媒として使用する冷凍サイクル装置は、環境負荷の低減に寄与することができる。 The ozone depletion potential (ODP) of HFC32 (R32) is zero, and its global warming potential (GWP) is about 1/3 that of R410A widely used as a refrigerant in refrigeration cycle devices (for example, air conditioners). Degree. Therefore, the refrigeration cycle apparatus using this HFC32 as a refrigerant can contribute to the reduction of the environmental load.

従来、ＨＦＣ３２を使用した冷媒圧縮機としては、例えば、特許文献１に開示されものが挙げられ、この冷媒圧縮機を搭載する冷凍サイクル装置は、大掛りな設計変更を必要とせず効率にも優れる。 Conventionally, as a refrigerant compressor using HFC32, what is indicated by patent documents 1 is mentioned, for example, and a refrigerating cycle device carrying this refrigerant compressor is excellent also in efficiency without requiring a big design change. .

特開２００１−１１５９６３号公報JP 2001-115963 A

しかしながら、ＨＦＣ３２を使用した冷媒圧縮機（例えば、特許文献１参照）は、圧縮機効率が同等でＲ２２、Ｒ４１０ａ、Ｒ４０７ｃ等の冷媒を使用するものと比べて吐出ガス温度が高くなる。
そのため、ＨＦＣ３２を使用した従来の冷媒圧縮機は、Ｒ２２等の冷媒を使用したものよりも、樹脂製部品や機油が劣化し易く、長期信頼性を確保できない問題がある。
また、ＨＦＣ３２を使用したスクロール圧縮機では、吐出ガス温度が上昇すると、機油に対するＨＦＣ３２の溶解量（冷媒溶解量）が減少して背圧室の圧力が低下する問題もある。 However, the refrigerant compressor using the HFC 32 (see, for example, Patent Document 1) has the same compressor efficiency and higher discharge gas temperature than those using refrigerants such as R22, R410a, and R407c.
Therefore, the conventional refrigerant compressor using HFC32 has a problem that resin parts and machine oil are more likely to deteriorate than those using a refrigerant such as R22 and long-term reliability cannot be ensured.
Further, in the scroll compressor using HFC32, when the discharge gas temperature rises, there is a problem that the amount of HFC32 dissolved in the machine oil (refrigerant dissolution amount) decreases and the pressure in the back pressure chamber decreases.

そこで、本発明の課題は、冷媒圧縮機の吐出ガス温度を低下させる冷凍サイクル装置を提供することにある。 Then, the subject of this invention is providing the refrigerating-cycle apparatus which reduces the discharge gas temperature of a refrigerant compressor.

前記課題を解決する本発明の冷凍サイクル装置は、圧縮機、凝縮器、減圧装置及び蒸発器が順次配管で接続されて冷媒のサイクル流路を構成し、機油が貯留されると共に電動機部と圧縮機構部とが収容される前記圧縮機の密閉容器と、前記凝縮器から送出される冷媒で前記密閉容器に貯留される機油を冷却する機油冷却機構と、を備え、前記機油冷却機構は、前記密閉容器に貯留される前記機油中に浸かるように設けられており、前記凝縮器の入口配管は、前記圧縮機の吐出配管に接続されており、前記凝縮器の出口配管は、二方向に分岐し、分岐した一方の前記凝縮器の前記出口配管は、前記機油冷却機構と接続されており、分岐した他方の前記凝縮器の前記出口配管は、前記減圧装置と接続されており、分岐した他方の前記凝縮器の前記出口配管と前記減圧装置とを接続する配管には、前記機油冷却機構からの冷媒の戻り配管が接続されており、前記二方向に分岐した前記凝縮器の前記出口配管の少なくともいずれか一方には、冷媒の流れる方向を切替える弁が設けられており、前記機油冷却機構の前記戻り配管の一部は、前記蒸発器の冷媒出口に近接して配置されていることを特徴とする。 In the refrigeration cycle apparatus of the present invention that solves the above-described problems, a compressor, a condenser, a decompression device, and an evaporator are sequentially connected by a pipe to form a refrigerant cycle flow path, and machine oil is stored and an electric motor unit and a compressor are compressed. comprising a closed container of the compressor and the mechanism is housed, and a machine oil cooling mechanism for cooling the machine oil stored in the sealed container by the refrigerant sent from the condenser, the machine oil cooling mechanism, wherein It is provided so as to be immersed in the machine oil stored in a sealed container, the condenser inlet pipe is connected to the compressor discharge pipe, and the condenser outlet pipe branches in two directions The outlet pipe of one of the branched condensers is connected to the machine oil cooling mechanism, and the outlet pipe of the other branched condenser is connected to the pressure reducing device, and the other branched branch Of the condenser of the A return pipe for the refrigerant from the machine oil cooling mechanism is connected to the pipe connecting the mouth pipe and the pressure reducing device, and at least one of the outlet pipes of the condenser branched in the two directions In addition, a valve for switching the flow direction of the refrigerant is provided, and a part of the return pipe of the machine oil cooling mechanism is disposed close to a refrigerant outlet of the evaporator .

本発明によれば、冷媒圧縮機の吐出ガス温度を低下させる冷凍サイクル装置を提供することができる。 ADVANTAGE OF THE INVENTION According to this invention, the refrigerating-cycle apparatus which reduces the discharge gas temperature of a refrigerant compressor can be provided.

本発明の第１実施形態に係る冷凍サイクル装置の構成説明図である。It is composition explanatory drawing of the refrigerating cycle device concerning a 1st embodiment of the present invention. 図１の冷凍サイクル装置を構成する圧縮機の縦断面図である。It is a longitudinal cross-sectional view of the compressor which comprises the refrigeration cycle apparatus of FIG. 図２の圧縮機における圧縮機構部の拡大断面図である。It is an expanded sectional view of the compression mechanism part in the compressor of FIG. 一部に切欠き部を含む圧縮機の部分拡大斜視図であり、図１の冷凍サイクル装置の機油冷却機構の構成説明図である。FIG. 2 is a partially enlarged perspective view of a compressor partially including a notch, and is a configuration explanatory diagram of a machine oil cooling mechanism of the refrigeration cycle apparatus of FIG. 1. Ｒ３２（ＨＦＣ３２）及びＲ４１０Ａにおける、圧力比に対する理論吐出ガス温度の関係を示すグラフである。It is a graph which shows the relationship of the theoretical discharge gas temperature with respect to a pressure ratio in R32 (HFC32) and R410A. ポリオールエステル系機油に対するＲ３２（ＨＦＣ３２）の冷媒溶解量比と吐出ガス温度との関係を示すグラフである。It is a graph which shows the relationship between the refrigerant | coolant dissolution amount ratio of R32 (HFC32) with respect to a polyol ester machine oil, and discharge gas temperature. 圧縮機の温度に対する電動機効率の関係を示すグラフである。It is a graph which shows the relationship of the motor efficiency with respect to the temperature of a compressor. 本発明の第２実施形態に係る冷凍サイクル装置の構成説明図である。It is composition explanatory drawing of the refrigerating-cycle apparatus which concerns on 2nd Embodiment of this invention. 本発明の第２実施形態に係る冷凍サイクル装置のモリエル線図である。It is a Mollier diagram of the refrigerating cycle device concerning a 2nd embodiment of the present invention. 本発明の第２実施形態に係る冷凍サイクル装置の第１変形例に係る冷凍サイクル装置の構成説明図である。It is composition explanatory drawing of the refrigerating-cycle apparatus which concerns on the 1st modification of the refrigerating-cycle apparatus which concerns on 2nd Embodiment of this invention. 本発明の第２実施形態に係る冷凍サイクル装置の第２変形例に係る冷凍サイクル装置の構成説明図である。It is composition explanatory drawing of the refrigerating-cycle apparatus which concerns on the 2nd modification of the refrigerating-cycle apparatus which concerns on 2nd Embodiment of this invention. 本発明の第３実施形態に係る冷凍サイクル装置の構成説明図である。It is a structure explanatory view of the refrigerating cycle device concerning a 3rd embodiment of the present invention. 本発明の第３実施形態に係る冷凍サイクル装置の変形例に係る冷凍サイクル装置の構成説明図である。It is composition explanatory drawing of the refrigerating-cycle apparatus which concerns on the modification of the refrigerating-cycle apparatus which concerns on 3rd Embodiment of this invention. 本発明の第４実施形態に係る冷凍サイクル装置の構成説明図である。It is a structure explanatory view of the refrigerating cycle device concerning a 4th embodiment of the present invention. 本発明の第４実施形態に係る冷凍サイクル装置のモリエル線図である。It is a Mollier diagram of the refrigerating cycle device concerning a 4th embodiment of the present invention.

本発明の冷凍サイクル装置は、凝縮器から送出される冷媒で冷媒圧縮機の密閉容器の底部に貯留される機油を冷却する機油冷却機構を備えることを主な特徴とする。本発明の冷凍サイクル装置は、冷蔵庫、冷凍機、ヒートポンプ式給湯機、空気調和機等に適用することができる。以下では、この冷凍サイクル装置を空気調和機に適用することを想定して本発明の第１実施形態から第４実施形態について適宜図面を参照しながら説明する。 The refrigeration cycle apparatus of the present invention is mainly characterized by including a machine oil cooling mechanism that cools machine oil stored in a bottom portion of a sealed container of a refrigerant compressor with a refrigerant sent from a condenser. The refrigeration cycle apparatus of the present invention can be applied to refrigerators, refrigerators, heat pump hot water heaters, air conditioners, and the like. Hereinafter, the first to fourth embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings as appropriate, assuming that the refrigeration cycle apparatus is applied to an air conditioner.

（第１実施形態）
図１は、本発明の第１実施形態に係る冷凍サイクル装置の構成説明図である。
図１に示すように、本実施形態に係る冷凍サイクル装置Ａ１は、圧縮機１、凝縮器１８、減圧装置１９（膨張弁）及び蒸発器２０が順次に配管３１、配管３２（３２ａ，３２ｂ）、配管３３、及び配管３４を介して環状に接続されて冷媒のサイクル流路を構成している。
なお、配管３１は、凝縮器１８の入口配管に相当し、配管３２ａは、凝縮器１８の出口配管に相当し、配管３３は、蒸発器２０の入口配管に相当し、配管３４は、蒸発器２０の出口配管に相当する。
また、冷凍サイクル装置Ａ１は、機油冷却機構１５を更に備え、この機油冷却機構１５については、圧縮機１と共に後に詳しく説明する。
ちなみに、本実施形態では、作動流体（冷媒）としてＨＦＣ３２（ジフルオロメタン（Ｒ３２））を使用することを想定し、機油（冷凍機油）として、ＨＦＣ３２に対して良好な相溶性を示すポリオールエステル系油又はポリビニルエーテル系油を使用することを想定している。 (First embodiment)
FIG. 1 is a configuration explanatory diagram of a refrigeration cycle apparatus according to the first embodiment of the present invention.
As shown in FIG. 1, the refrigeration cycle apparatus A1 according to this embodiment includes a compressor 1, a condenser 18, a pressure reducing device 19 (expansion valve), and an evaporator 20 in order, a pipe 31 and a pipe 32 (32a, 32b). The refrigerant is connected in a ring shape via a pipe 33 and a pipe 34 to constitute a refrigerant cycle flow path.
The pipe 31 corresponds to the inlet pipe of the condenser 18, the pipe 32a corresponds to the outlet pipe of the condenser 18, the pipe 33 corresponds to the inlet pipe of the evaporator 20, and the pipe 34 corresponds to the evaporator. This corresponds to 20 outlet pipes.
The refrigeration cycle apparatus A1 further includes a machine oil cooling mechanism 15. The machine oil cooling mechanism 15 will be described in detail later together with the compressor 1.
Incidentally, in the present embodiment, it is assumed that HFC32 (difluoromethane (R32)) is used as the working fluid (refrigerant), and the polyol ester-based oil that exhibits good compatibility with HFC32 as the machine oil (refrigerating machine oil). Alternatively, it is assumed that polyvinyl ether oil is used.

例えば、冷房運転時の空気調和機としての冷凍サイクル装置Ａ１においては、圧縮機１で圧縮された高温高圧の冷媒（ホットガス）は、圧縮機１の吐出管２ｅ及び配管３１を介して凝縮器１８（室外熱交換器）に流入し、空気との熱交換により放熱して凝縮する。その後、冷媒は、配管３２の延在途中に設けられた、後に詳しく説明する機油冷却機構１５を介して減圧装置１９に供給される。そして、冷媒は、減圧装置１９を通過する際に等エンタルピ膨張し、低温低圧でガス冷媒と液冷媒とが混在した気液二相流となる。この気液二相流となった冷媒は、配管３３を介して蒸発器２０（室内熱交換器）へ流入する。 For example, in the refrigeration cycle apparatus A1 as an air conditioner during cooling operation, the high-temperature and high-pressure refrigerant (hot gas) compressed by the compressor 1 is condensed via the discharge pipe 2e and the pipe 31 of the compressor 1. 18 (outdoor heat exchanger), and dissipates heat by heat exchange with air to condense. Thereafter, the refrigerant is supplied to the decompression device 19 via a machine oil cooling mechanism 15 provided in the middle of the extension of the pipe 32 and described in detail later. Then, the refrigerant undergoes isoenthalpy expansion when passing through the decompression device 19, and becomes a gas-liquid two-phase flow in which a gas refrigerant and a liquid refrigerant are mixed at a low temperature and a low pressure. The refrigerant that has become a gas-liquid two-phase flow flows into the evaporator 20 (indoor heat exchanger) through the pipe 33.

蒸発器２０での液冷媒は、図示しない冷媒管及びこれらに取り付けられたフィンを通して空気からの吸熱作用によりガス冷媒に気化する。つまり、液冷媒が気化する際に蒸発器２０が周囲の空気を冷却することで冷凍サイクル装置Ａ１は、冷房機能を発揮する。次いで、蒸発器２０を出た冷媒は、配管３４を介して圧縮機１の吸込管２ｄに吸入される。そして、冷媒は、圧縮機１で高温高圧に圧縮されると共に、再び圧縮機１の吐出管２ｅから吐出されて前記のサイクル流路を循環する。
ちなみに、暖房運転時の冷凍サイクル装置Ａ１においては、図示しない四方弁が切り替えられることによって、吐出管２ｅから吐出される冷媒（ホットガス）は、冷房運転時とは逆のサイクル流路を流れることとなる。つまり、室内熱交換器が凝縮器１８となり、室外熱交換器が蒸発器２０となる。
なお、図１中、符号１５ａは、機油冷却機構１５を構成する略環状の管体であり、符号１５ｂは、機油冷却機構１５を構成する第１接続配管であり、符号１５ｃは、機油冷却機構１５を構成する第２接続配管である。 The liquid refrigerant in the evaporator 20 is vaporized into a gas refrigerant by an endothermic action from the air through a refrigerant pipe (not shown) and fins attached thereto. That is, when the liquid refrigerant evaporates, the evaporator 20 cools the surrounding air so that the refrigeration cycle apparatus A1 exhibits a cooling function. Next, the refrigerant exiting the evaporator 20 is sucked into the suction pipe 2 d of the compressor 1 through the pipe 34. The refrigerant is compressed to a high temperature and a high pressure by the compressor 1 and is discharged again from the discharge pipe 2e of the compressor 1 and circulates in the cycle flow path.
By the way, in the refrigeration cycle apparatus A1 during heating operation, the refrigerant (hot gas) discharged from the discharge pipe 2e flows through the cycle passage opposite to that during cooling operation by switching a four-way valve (not shown). It becomes. That is, the indoor heat exchanger becomes the condenser 18 and the outdoor heat exchanger becomes the evaporator 20.
In FIG. 1, reference numeral 15 a is a substantially annular tube constituting the machine oil cooling mechanism 15, reference numeral 15 b is a first connection pipe constituting the machine oil cooling mechanism 15, and reference numeral 15 c is a machine oil cooling mechanism. 15 is a second connection pipe constituting 15.

＜圧縮機＞
次に、圧縮機１について説明する。
図２は、図１の冷凍サイクル装置を構成する圧縮機の縦断面図である。図３は、図２の圧縮機における圧縮機構部の拡大断面図である。
図２に示すように、本実施形態での圧縮機１は、高圧チャンバ方式の密閉型スクロール圧縮機で構成され、広範囲にわたる運転条件の下で使用される。 <Compressor>
Next, the compressor 1 will be described.
FIG. 2 is a longitudinal sectional view of a compressor constituting the refrigeration cycle apparatus of FIG. FIG. 3 is an enlarged cross-sectional view of a compression mechanism portion in the compressor of FIG.
As shown in FIG. 2, the compressor 1 in the present embodiment is composed of a high-pressure chamber type hermetic scroll compressor, and is used under a wide range of operating conditions.

圧縮機１は、旋回スクロール６及び固定スクロール５からなる圧縮機構部３と、この圧縮機構部３を駆動する電動機部４と、この圧縮機構部３と電動機部４を収納する密閉容器２を備えている。 The compressor 1 includes a compression mechanism unit 3 including a revolving scroll 6 and a fixed scroll 5, an electric motor unit 4 that drives the compression mechanism unit 3, and a sealed container 2 that houses the compression mechanism unit 3 and the electric motor unit 4. ing.

密閉容器２内の上部には圧縮機構部３が、下部には電動機部４が配置されている。そして、密閉容器２の底部には機油１３（潤滑油）が貯留されている。
密閉容器２は、円筒状のケース２ａに蓋チャンバ２ｂと底チャンバ２ｃが上下に溶接されて構成されている。蓋チャンバ２ｂには吸込管２ｄが設けられ、ケース２ａの側面には吐出管２ｅが設けられている。密閉容器２の内部は吐出圧室２ｆとなる。 A compression mechanism unit 3 is disposed in the upper part of the sealed container 2, and an electric motor unit 4 is disposed in the lower part. Machine oil 13 (lubricating oil) is stored at the bottom of the sealed container 2.
The sealed container 2 is configured by welding a lid chamber 2b and a bottom chamber 2c up and down to a cylindrical case 2a. The lid chamber 2b is provided with a suction pipe 2d, and a discharge pipe 2e is provided on the side surface of the case 2a. The inside of the sealed container 2 is a discharge pressure chamber 2f.

圧縮機構部３は、固定スクロール５と、旋回スクロール６と、固定スクロール５にボルト等の締結具で締結されて旋回スクロール６を支持するフレーム９と、を備えて構成されている。
固定スクロール５には、相対向して旋回スクロール６が旋回自在に配置されており、両者によって、吸込室１０と圧縮室１１が形成されている。 The compression mechanism unit 3 includes a fixed scroll 5, a turning scroll 6, and a frame 9 that is fastened to the fixed scroll 5 with a fastener such as a bolt and supports the turning scroll 6.
The orbiting scroll 6 is rotatably disposed on the fixed scroll 5 so as to face each other, and a suction chamber 10 and a compression chamber 11 are formed by both.

フレーム９は、その外周側が溶接によって密閉容器２の内壁面に固定されており、クランク軸７を回転自在に支持する主軸受９ａを備えている。旋回スクロール６の下面側に、クランク軸７の偏心部７ｂが連結されている。 The outer peripheral side of the frame 9 is fixed to the inner wall surface of the sealed container 2 by welding, and includes a main bearing 9a that rotatably supports the crankshaft 7. An eccentric portion 7 b of the crankshaft 7 is connected to the lower surface side of the orbiting scroll 6.

旋回スクロール６の下面側とフレーム９の間には、オルダムリング１２が配置されており、オルダムリング１２は旋回スクロール６の下面側に形成された溝とフレーム９に形成された溝に装着されている。このオルダムリング１２は、旋回スクロール６を自転することなく、クランク軸７の偏心部７ｂの偏心回転を受けて公転運動をさせる働きをする。 An Oldham ring 12 is disposed between the lower surface side of the orbiting scroll 6 and the frame 9. The Oldham ring 12 is mounted in a groove formed on the lower surface side of the orbiting scroll 6 and a groove formed on the frame 9. Yes. The Oldham ring 12 functions to revolve by receiving the eccentric rotation of the eccentric portion 7 b of the crankshaft 7 without rotating the orbiting scroll 6.

電動機部４は、ステータ４ａ及びロータ４ｂを備えている。ステータ４ａは密閉容器２に圧入、溶接等により固定されている。ロータ４ｂはステータ４ａ内に回転可能に配置されている。ロータ４ｂにはクランク軸７が固定されている。 The electric motor unit 4 includes a stator 4a and a rotor 4b. The stator 4a is fixed to the sealed container 2 by press fitting, welding, or the like. The rotor 4b is rotatably disposed in the stator 4a. A crankshaft 7 is fixed to the rotor 4b.

クランク軸７は、前記のように、主軸７ａと偏心部７ｂとを備えて構成されており、フレーム９に設けた主軸受９ａと下軸受１７とで支持されている。偏心部７ｂはクランク軸７の主軸７ａに対して偏心して一体に形成されており、旋回スクロール６の背面に設けた旋回軸受６ａに嵌合されている。クランク軸７は電動機部４によって駆動され、偏心部７ｂは主軸７ａに対して偏心回転運動し、旋回スクロール６を旋回運動させるようになっている。また、クランク軸７には、主軸受９ａ、下軸受１７及び旋回軸受６ａへ機油１３を導く給油通路７ｃが設けられ、電動機部４側の軸端に機油１３を吸い上げて給油通路７ｃに導く給油管７ｄが装着されている。 As described above, the crankshaft 7 includes the main shaft 7 a and the eccentric portion 7 b and is supported by the main bearing 9 a and the lower bearing 17 provided on the frame 9. The eccentric portion 7 b is formed integrally with the main shaft 7 a of the crankshaft 7 so as to be eccentric, and is fitted to the orbiting bearing 6 a provided on the back surface of the orbiting scroll 6. The crankshaft 7 is driven by the electric motor unit 4, and the eccentric part 7 b is eccentrically rotated with respect to the main shaft 7 a so that the orbiting scroll 6 is orbited. Further, the crankshaft 7 is provided with an oil supply passage 7c that guides the machine oil 13 to the main bearing 9a, the lower bearing 17 and the slewing bearing 6a. A tube 7d is attached.

ガス冷媒は、電動機部４で駆動されるクランク軸７を介して旋回スクロール６が旋回運動すると、吸込管２ｄから旋回スクロール６及び固定スクロール５により形成される圧縮室１１に導かれる。そして、ガス冷媒は、旋回スクロール６と固定スクロール５との間で中心方向に移動するに従って容積を縮小して圧縮される。圧縮されたガス冷媒は固定スクロール５の略中央に設けられた吐出口５ｅから密閉容器２内の吐出圧室２ｆへ吐出され、吐出管２ｅから外部へと流出していく。 The gas refrigerant is guided from the suction pipe 2d to the compression chamber 11 formed by the orbiting scroll 6 and the fixed scroll 5 when the orbiting scroll 6 is orbitally moved via the crankshaft 7 driven by the electric motor unit 4. The gas refrigerant is compressed by reducing the volume as it moves in the central direction between the orbiting scroll 6 and the fixed scroll 5. The compressed gas refrigerant is discharged from a discharge port 5e provided at substantially the center of the fixed scroll 5 to the discharge pressure chamber 2f in the sealed container 2, and flows out from the discharge pipe 2e to the outside.

次に、背圧室１４の圧力調整機構である背圧制御弁１６について説明する。
図３に示すように、固定スクロール５には、ばね収納穴５ｆが形成されている。また、ばね収納穴５ｆの背圧室１４側に貫通穴５ｇが形成されている。また、ばね収納穴５ｆと圧縮室１１とは連通穴５ｂを介して連通している。ばね収納穴５ｆには貫通穴５ｇを塞ぐように弁体１６ｃが、ばね１６ｄによって押付けられている。ばね１６ｄはシール部材１６ｅに取り付けられている。そして、シール部材１６ｅは、ばね収納穴５ｆと吐出圧室２ｆを区画するように固定スクロール５に圧入されている。
なお、図３中、符号１は圧縮機であり、符号６は旋回スクロールであり、符号６ａは旋回軸受であり、符号７はクランク軸であり、符号７ｃは給油通路であり、符号９はフレームであり、符号９ａは主軸受であり、符号１２はオルダムリングである。 Next, the back pressure control valve 16 that is a pressure adjusting mechanism of the back pressure chamber 14 will be described.
As shown in FIG. 3, the fixed scroll 5 is formed with a spring accommodating hole 5f. A through hole 5g is formed on the back pressure chamber 14 side of the spring housing hole 5f. Further, the spring housing hole 5f and the compression chamber 11 communicate with each other through the communication hole 5b. A valve body 16c is pressed against the spring housing hole 5f by a spring 16d so as to close the through hole 5g. The spring 16d is attached to the seal member 16e. The seal member 16e is press-fitted into the fixed scroll 5 so as to partition the spring accommodating hole 5f and the discharge pressure chamber 2f.
In FIG. 3, reference numeral 1 denotes a compressor, reference numeral 6 denotes a turning scroll, reference numeral 6a denotes a turning bearing, reference numeral 7 denotes a crankshaft, reference numeral 7c denotes an oil supply passage, and reference numeral 9 denotes a frame. Reference numeral 9a denotes a main bearing, and reference numeral 12 denotes an Oldham ring.

次に、背圧制御弁１６の動作について説明する。
再び図２に戻って、密閉容器２の底部に溜められた機油１３は密閉容器２と背圧室１４の圧力差により給油管７ｄと給油通路７ｃを通って各軸受部に給油される。主軸受９ａと旋回軸受６ａに給油された機油１３は背圧室１４に入り、ここで機油１３内に溶け込んでいた冷媒が発泡し背圧室１４の圧力を上昇させる。次に図３を参照して、背圧室１４とばね収納穴５ｆの圧力差がばね１６ｄの押付力より勝ると弁体１６ｃが開く。これにより、背圧室１４内の機油１３は連通穴５ｂから溝５ａを通って圧縮室１１に供給される。溝５ａと圧縮室１１が連通している間の圧縮室１１内圧力はあまり上昇しない区間である。ちなみに、背圧室１４の圧力は、おおよそ吸込圧力に所定の値（ばね１６ｄのばね力によって決まる一定値）を加えた程度の値となる。 Next, the operation of the back pressure control valve 16 will be described.
Returning to FIG. 2 again, the machine oil 13 stored at the bottom of the sealed container 2 is supplied to each bearing through the oil supply pipe 7d and the oil supply passage 7c due to the pressure difference between the closed container 2 and the back pressure chamber 14. The machine oil 13 supplied to the main bearing 9 a and the slewing bearing 6 a enters the back pressure chamber 14, where the refrigerant dissolved in the machine oil 13 foams and raises the pressure in the back pressure chamber 14. Next, referring to FIG. 3, when the pressure difference between the back pressure chamber 14 and the spring housing hole 5f exceeds the pressing force of the spring 16d, the valve body 16c opens. Thereby, the machine oil 13 in the back pressure chamber 14 is supplied to the compression chamber 11 from the communication hole 5b through the groove 5a. This is a section in which the pressure in the compression chamber 11 does not increase so much while the groove 5a and the compression chamber 11 communicate with each other. Incidentally, the pressure in the back pressure chamber 14 is approximately a value obtained by adding a predetermined value (a constant value determined by the spring force of the spring 16d) to the suction pressure.

＜機油冷却機構＞
次に、機油冷却機構１５について説明する。
図４は、一部に切欠き部を含む圧縮機の部分拡大斜視図であり、冷凍サイクル装置の機油冷却機構の構成説明図である。 <Machine oil cooling mechanism>
Next, the machine oil cooling mechanism 15 will be described.
FIG. 4 is a partially enlarged perspective view of a compressor partially including a notch, and is a configuration explanatory diagram of a machine oil cooling mechanism of the refrigeration cycle apparatus.

図４に示すように、機油冷却機構１５は、円筒状のケース２ａの下部でケース２ａの内周面に沿って延在する略環状の管体１５ａを備えている。この管体１５ａの両端には、第１接続配管１５ｂ及び第２接続配管１５ｃが設けられている。これらの第１接続配管１５ｂ及び第２接続配管１５ｃは、それぞれ底チャンバ２ｃを貫通して密閉容器２の外側にそれらの先端開口を臨ませている。
管体１５ａは、密閉容器２の底部に貯留された機油１３（図１参照）に浸漬されている。なお、管体１５ａは、密閉容器２内で延在する略全長が機油１３に侵漬されているものであっても、また延在する一部が機油１３に侵漬されているものであってもよい。
なお、図４中、符号４ａはステータであり、符号４ｂはロータであり、符号７はクランク軸である。 As shown in FIG. 4, the machine oil cooling mechanism 15 includes a substantially annular tubular body 15a extending along the inner peripheral surface of the case 2a at the lower part of the cylindrical case 2a. A first connection pipe 15b and a second connection pipe 15c are provided at both ends of the pipe body 15a. The first connection pipe 15b and the second connection pipe 15c pass through the bottom chamber 2c and face their opening at the outside of the sealed container 2.
The tubular body 15a is immersed in the machine oil 13 (see FIG. 1) stored in the bottom of the sealed container 2. Note that the tube 15a has a substantially entire length extending in the airtight container 2 immersed in the machine oil 13, or a part of the tube 15a immersed in the machine oil 13. May be.
In FIG. 4, reference numeral 4a denotes a stator, reference numeral 4b denotes a rotor, and reference numeral 7 denotes a crankshaft.

再び図１に戻って、機油冷却機構１５は、前記したように、凝縮器１８から送出される冷媒を減圧装置１９に供給する配管３２の延在途中に介在するように配置される。つまり、配管３２が延在途中で２分された上流側の配管３２ａに機油冷却機構１５の第１接続配管１５ｂが接続され、下流側の配管３２ｂに機油冷却機構１５の第２接続配管１５ｃが接続される。これにより、凝縮器１８から送出される冷媒は、機油冷却機構１５の管体１５ａを通流した後に、減圧装置１９に供給されることとなる。冷媒が通流する管体１５ａは、密閉容器２の底部に貯留される機油１３を冷却するオイルクーラーパイプを構成している。 Returning to FIG. 1 again, the machine oil cooling mechanism 15 is disposed so as to be interposed in the middle of the extension of the pipe 32 that supplies the refrigerant sent from the condenser 18 to the decompression device 19 as described above. That is, the first connection pipe 15b of the machine oil cooling mechanism 15 is connected to the upstream pipe 32a that is divided into two in the middle of the extension of the pipe 32, and the second connection pipe 15c of the machine oil cooling mechanism 15 is connected to the downstream pipe 32b. Connected. Thereby, the refrigerant sent out from the condenser 18 is supplied to the decompression device 19 after flowing through the tube body 15 a of the machine oil cooling mechanism 15. The tubular body 15a through which the refrigerant flows constitutes an oil cooler pipe that cools the machine oil 13 stored in the bottom of the sealed container 2.

次に、本実施形態に係る冷凍サイクル装置Ａ１の作用効果について説明する。
冷凍サイクル装置Ａ１に作動流体（冷媒）として使用される前記のＨＦＣ３２の断熱指数は、空気調和機の冷媒として広く使用されているＲ４１０Ａの断熱指数よりも大きい。 Next, effects of the refrigeration cycle apparatus A1 according to the present embodiment will be described.
The adiabatic index of the HFC 32 used as the working fluid (refrigerant) in the refrigeration cycle apparatus A1 is larger than the adiabatic index of R410A widely used as a refrigerant of the air conditioner.

図５は、Ｒ３２（ＨＦＣ３２）及びＲ４１０Ａにおける、圧力比に対する理論吐出ガス温度の関係を示すグラフである。
図５に示すように、吸込圧力と吐出圧力との圧力比が高くなるほど吐出ガス温度は上昇する。そして、ＨＦＣ３２の吐出ガス温度は、Ｒ４１０Ａよりも大きい。
よって、ＨＦＣ３２を冷媒として使用する冷凍サイクル装置Ａ１は、Ｒ４１０Ａを冷媒として使用するものよりも、圧縮機１の吐出ガス温度が高くなる。したがって、ＨＦＣ３２を冷媒として使用すると、Ｒ４１０Ａを冷媒として使用するものよりも、圧縮機１の電動機部４における樹脂部品等の劣化が進行し易い。これに対して、本実施形態に係る冷凍サイクル装置Ａ１では、密閉容器２の底部に貯留される機油１３を冷却することで吐出ガス温度を低下させる構成となっている。 FIG. 5 is a graph showing the relationship of the theoretical discharge gas temperature to the pressure ratio in R32 (HFC32) and R410A.
As shown in FIG. 5, the discharge gas temperature increases as the pressure ratio between the suction pressure and the discharge pressure increases. And the discharge gas temperature of HFC32 is larger than R410A.
Therefore, the refrigeration cycle apparatus A1 that uses HFC32 as a refrigerant has a higher discharge gas temperature of the compressor 1 than that that uses R410A as a refrigerant. Therefore, when HFC32 is used as a refrigerant, deterioration of the resin parts and the like in the electric motor unit 4 of the compressor 1 is more likely to proceed than those using R410A as a refrigerant. On the other hand, in the refrigeration cycle apparatus A1 according to the present embodiment, the discharge gas temperature is lowered by cooling the machine oil 13 stored in the bottom of the sealed container 2.

更に詳しく説明すると、図１に示す圧縮機１の吐出管２ｅから吐出される高温高圧の冷媒は、凝縮器１８に供給される。この冷媒は、凝縮器１８にて放熱して凝縮すると、凝縮温度よりも５℃から１０℃低い液冷媒となる。そして、凝縮器１８から送出される液冷媒は、圧縮機１の下部から機油冷却機構１５の管体１５ａを通流して減圧装置１９に向かう。この際、管体１５ａは、密閉容器２の底部に貯留される機油１３に浸漬されているので、管体１５ａを通流する液冷媒は、機油１３を冷却する。 More specifically, the high-temperature and high-pressure refrigerant discharged from the discharge pipe 2 e of the compressor 1 shown in FIG. 1 is supplied to the condenser 18. When this refrigerant dissipates heat in the condenser 18 and condenses, it becomes a liquid refrigerant that is 5 ° C. to 10 ° C. lower than the condensation temperature. Then, the liquid refrigerant delivered from the condenser 18 flows from the lower part of the compressor 1 through the pipe body 15 a of the machine oil cooling mechanism 15 to the decompression device 19. At this time, since the tube body 15 a is immersed in the machine oil 13 stored at the bottom of the sealed container 2, the liquid refrigerant flowing through the tube body 15 a cools the machine oil 13.

一方、冷却された機油１３は、クランク軸７の給油通路７ｃにより吸い上げられて、主軸受９ａ、旋回軸受６ａ等に供給される。これにより、主軸受９ａ、旋回軸受６ａ等を介して旋回スクロール６及び固定スクロール５が冷却されることで、吐出ガス温度が低下する。また、圧縮室１１内では、機油１３の顕熱による冷媒の冷却効果によっても吐出ガス温度が低下する。 On the other hand, the cooled machine oil 13 is sucked up by the oil supply passage 7c of the crankshaft 7 and supplied to the main bearing 9a, the slewing bearing 6a and the like. Thereby, the orbiting scroll 6 and the fixed scroll 5 are cooled via the main bearing 9a, the orbiting bearing 6a, etc., and discharge gas temperature falls. In the compression chamber 11, the discharge gas temperature also decreases due to the cooling effect of the refrigerant due to the sensible heat of the machine oil 13.

そして、機油冷却機構１５の管体１５ａから減圧装置１９に送出された冷媒は、この減圧装置１９によって減圧されて低温低圧の冷媒となる。その後、冷媒は、蒸発器２０で吸熱して気化する。そして冷媒は、再び圧縮機１に吸い込まれ、圧縮されることでサイクル流路を循環する。 The refrigerant sent from the tube body 15a of the machine oil cooling mechanism 15 to the decompression device 19 is decompressed by the decompression device 19 and becomes a low-temperature and low-pressure refrigerant. Thereafter, the refrigerant absorbs heat in the evaporator 20 and vaporizes. Then, the refrigerant is sucked into the compressor 1 again and compressed to circulate through the cycle flow path.

一般に、機油に溶け込む冷媒溶解量は、吐出ガス温度が上昇すると減少する。図６は、ポリオールエステル系機油に対するＲ３２（ＨＦＣ３２）の冷媒溶解量比と吐出ガス温度との関係を示すグラフである。なお、図６中、縦軸の冷媒溶解量比は、吐出ガス温度８６℃における冷媒溶解量を「１」とした比率を表している。 In general, the amount of refrigerant dissolved in machine oil decreases as the discharge gas temperature increases. FIG. 6 is a graph showing the relationship between the refrigerant dissolution amount ratio of R32 (HFC32) to the polyol ester machine oil and the discharge gas temperature. In FIG. 6, the refrigerant dissolution amount ratio on the vertical axis represents a ratio where the refrigerant dissolution amount at the discharge gas temperature of 86 ° C. is “1”.

図６に示すように、吐出ガス温度が上昇すると、ポリオールエステル系機油に対するＲ３２（ＨＦＣ３２）の溶解量が減少し（冷媒溶解量比が減少し）、背圧室１４の圧力が低下する傾向にある。これに対して、本実施形態では、前記したように、吐出ガス温度を低下させることができるので、背圧室１４の圧力低下を機油１３抑制することができる。つまり、本実施形態に係る冷凍サイクル装置Ａ１によれば、圧縮機１の吸込圧と背圧とのバランスを良好にし、固定スクロール５に対する旋回スクロール６の押圧力を適度に維持することができる。 As shown in FIG. 6, when the discharge gas temperature rises, the amount of R32 (HFC32) dissolved in the polyol ester machine oil decreases (the refrigerant dissolution amount ratio decreases), and the pressure in the back pressure chamber 14 tends to decrease. is there. On the other hand, in this embodiment, since the discharge gas temperature can be lowered as described above, the machine oil 13 can suppress the pressure drop in the back pressure chamber 14. That is, according to the refrigeration cycle apparatus A1 according to the present embodiment, the balance between the suction pressure and the back pressure of the compressor 1 can be improved, and the pressing force of the orbiting scroll 6 against the fixed scroll 5 can be appropriately maintained.

また、本実施形態に係る冷凍サイクル装置Ａ１によれば、吐出ガス温度が低下するので、圧縮機１の温度が低下する。次に、参照する図７は、圧縮機の温度に対する電動機効率の関係を示すグラフである。
図７に示すように、圧縮機１の温度が低下すると、電動機効率が向上する。したがって、本実施形態に係る冷凍サイクル装置Ａ１によれば、電動機効率が向上すると共に、吸気加熱損失が低減するので、圧縮機１への入力を低減することができる。 Moreover, according to refrigeration cycle apparatus A1 which concerns on this embodiment, since discharge gas temperature falls, the temperature of the compressor 1 falls. Next, FIG. 7 to be referred to is a graph showing the relationship of the motor efficiency with respect to the temperature of the compressor.
As shown in FIG. 7, when the temperature of the compressor 1 is lowered, the motor efficiency is improved. Therefore, according to the refrigeration cycle apparatus A1 according to the present embodiment, the motor efficiency is improved and the intake heating loss is reduced, so that the input to the compressor 1 can be reduced.

また、本実施形態に係る冷凍サイクル装置Ａ１では、前記したように、凝縮器１８から送出される、凝縮温度よりも５℃から１０℃低い液冷媒で機油１３を冷却する。これに対して、例えば、冷凍サイクル装置Ａ１の外部から供給される冷却材を使用して機油１３を冷却する装置を仮に想定すると、この装置では別途に前記の冷却材を循環させるための配管や熱交換器が必要となる。つまり、本実施形態に係る冷凍サイクル装置Ａ１によれば、このような熱交換器等を設ける必要がないので、コンパクト化を図ることができる。 Further, in the refrigeration cycle apparatus A1 according to the present embodiment, as described above, the machine oil 13 is cooled by the liquid refrigerant sent from the condenser 18 and lower by 5 to 10 ° C. than the condensation temperature. On the other hand, for example, assuming a device for cooling the machine oil 13 using a coolant supplied from the outside of the refrigeration cycle device A1, in this device, a pipe for circulating the coolant separately, A heat exchanger is required. That is, according to the refrigeration cycle apparatus A1 according to the present embodiment, since it is not necessary to provide such a heat exchanger or the like, it is possible to reduce the size.

また、本実施形態に係る冷凍サイクル装置Ａ１では、液冷媒を使用して機油１３を冷却するので、ガス冷媒よりも熱容量が大きく、機油冷却機構１５での機油１３の冷却効率が良好となる。 Further, in the refrigeration cycle apparatus A1 according to the present embodiment, the machine oil 13 is cooled using the liquid refrigerant. Therefore, the heat capacity is larger than that of the gas refrigerant, and the cooling efficiency of the machine oil 13 in the machine oil cooling mechanism 15 is improved.

一般に、機油１３の温度が冷媒の二相分離温度を超えた場合には背圧室１４への冷媒の供給量が低下する。これに対して、本実施形態に係る冷凍サイクル装置Ａ１（特に、スクロール圧縮機を有するもの）によれば、機油１３の温度を低下させるので、冷媒の吐出温度が高い場合であっても、機油１３に対する所定の冷媒の溶解量を確保し、背圧室１４への冷媒の供給量を良好に維持することができる。 Generally, when the temperature of the machine oil 13 exceeds the two-phase separation temperature of the refrigerant, the amount of refrigerant supplied to the back pressure chamber 14 decreases. On the other hand, according to the refrigeration cycle apparatus A1 (particularly, having a scroll compressor) according to the present embodiment, the temperature of the machine oil 13 is lowered, so even if the refrigerant discharge temperature is high, the machine oil The amount of the predetermined refrigerant dissolved in 13 can be secured, and the amount of refrigerant supplied to the back pressure chamber 14 can be maintained satisfactorily.

（第２実施形態）
次に、本発明の第２実施形態について説明する。
図８は、本発明の第２実施形態に係る冷凍サイクル装置の構成説明図である。なお、本実施形態において前記第１実施形態と同様の構成要素については同じ符号を付してその詳細な説明は省略する。 (Second Embodiment)
Next, a second embodiment of the present invention will be described.
FIG. 8 is a configuration explanatory diagram of a refrigeration cycle apparatus according to the second embodiment of the present invention. In the present embodiment, the same components as those in the first embodiment are denoted by the same reference numerals, and detailed description thereof is omitted.

図８に示すように、本実施形態に係る冷凍サイクル装置Ａ２は、前記第１実施形態に係る冷凍サイクル装置Ａ１（図１参照）において、凝縮器１８と機油冷却機構１５とを接続する配管３２ａの延在途中に開閉弁２２が設けられている。また、この冷凍サイクル装置Ａ２においては、開閉弁２２の上流側で配管３２ａから分岐すると共に、機油冷却機構１５と減圧装置１９とを接続する配管３２ｂの延在途中に合流するように、配管３２ｃが設けられている。そして、この配管３２ｃの延在途中には、開閉弁２１が設けられている。
なお、開閉弁２１，２２は、特許請求の範囲にいう「前記二方向に分岐した配管のいずれか一方に冷媒の流れる方向を切替える弁」に相当する。 As shown in FIG. 8, the refrigeration cycle apparatus A2 according to the present embodiment includes a pipe 32a that connects the condenser 18 and the machine oil cooling mechanism 15 in the refrigeration cycle apparatus A1 (see FIG. 1) according to the first embodiment. The on-off valve 22 is provided in the middle of the extension. In the refrigeration cycle apparatus A2, the pipe 32c is branched from the pipe 32a on the upstream side of the on-off valve 22 and joined in the middle of the extension of the pipe 32b connecting the machine oil cooling mechanism 15 and the pressure reducing device 19. Is provided. An opening / closing valve 21 is provided in the middle of the extension of the pipe 32c.
The on-off valves 21 and 22 correspond to the “valves for switching the flow direction of the refrigerant to one of the pipes branched in the two directions” in the claims.

図８中、符号２３は、圧縮機１の温度（例えば、圧縮機構部３（図２参照）近傍の密閉容器２（図２参照）の温度）、又は圧縮機１の吐出管２ｅの温度を検出する温度検出器（例えば、サーミスタ等）である。ちなみに、本実施形態での温度検出器２３は、圧縮機１の温度を検出するように配置されている。符号２４は、制御部である。この制御部２４は、温度検出器２３の出力する温度検出信号に基づいて、後記する手順に従って開閉弁２１，２２の開閉を制御するように構成されている。符号２ｄは、吸込管であり、符号２ｅは、吐出管であり、符号２０は、蒸発器であり、符号３１，３３，３４は、配管である。 In FIG. 8, reference numeral 23 denotes the temperature of the compressor 1 (for example, the temperature of the sealed container 2 (see FIG. 2) near the compression mechanism unit 3 (see FIG. 2) or the temperature of the discharge pipe 2 e of the compressor 1. It is a temperature detector (for example, a thermistor etc.) to detect. Incidentally, the temperature detector 23 in this embodiment is arrange | positioned so that the temperature of the compressor 1 may be detected. Reference numeral 24 denotes a control unit. The control unit 24 is configured to control the opening / closing of the on-off valves 21 and 22 in accordance with a procedure described later based on the temperature detection signal output from the temperature detector 23. Reference numeral 2d is a suction pipe, reference numeral 2e is a discharge pipe, reference numeral 20 is an evaporator, and reference numerals 31, 33, and 34 are pipes.

次に、制御部２４の実行する手順について説明しつつ、この冷凍サイクル装置Ａ２の動作について説明する。
制御部２４は、温度検出器２３の温度検出信号に基づいて圧縮機１の温度が、所定の閾値（例えば、１００℃）以上になったと判断した場合には、開閉弁２１を閉じて、開閉弁２２を開く。これにより、圧縮機１から吐出される冷媒は、配管３１、凝縮器１８、配管３２ａ（開閉弁２２）、機油冷却機構１５、配管３２ｂ、減圧装置１９、配管３３、蒸発器２０、及び配管３４を介して再び圧縮機１に戻る。
つまり、凝縮器１８から送出される冷媒は、機油冷却機構１５を通過することによって、密閉容器２の底部に貯留された機油１３（図２参照）を冷却する。 Next, the operation of the refrigeration cycle apparatus A2 will be described while explaining the procedure executed by the control unit 24.
When the control unit 24 determines that the temperature of the compressor 1 has become equal to or higher than a predetermined threshold (for example, 100 ° C.) based on the temperature detection signal of the temperature detector 23, the control unit 24 closes the open / close valve 21 to open / close Open the valve 22. Thereby, the refrigerant discharged from the compressor 1 is the pipe 31, the condenser 18, the pipe 32 a (open / close valve 22), the machine oil cooling mechanism 15, the pipe 32 b, the decompression device 19, the pipe 33, the evaporator 20, and the pipe 34. To return to the compressor 1 again.
That is, the refrigerant sent out from the condenser 18 passes through the machine oil cooling mechanism 15 to cool the machine oil 13 (see FIG. 2) stored at the bottom of the sealed container 2.

また、制御部２４は、温度検出器２３の温度検出信号に基づいて圧縮機１の温度が、所定の閾値（例えば、１００℃）よりも小さいと判断した場合には、開閉弁２１を開いて、開閉弁２２を閉じる。これにより、圧縮機１から吐出される冷媒は、配管３１、凝縮器１８、配管３２ａ、配管３２ｃ（開閉弁２１）、配管３２ｂ、減圧装置１９、配管３３、蒸発器２０、及び配管３４を介して再び圧縮機１に戻る。
つまり、凝縮器１８から送出される冷媒は、機油冷却機構１５を通過しない。よって、密閉容器２の底部に貯留された機油１３（図２参照）は、この冷媒によっては冷却されない。 When the control unit 24 determines that the temperature of the compressor 1 is lower than a predetermined threshold (for example, 100 ° C.) based on the temperature detection signal of the temperature detector 23, the control unit 24 opens the on-off valve 21. The on-off valve 22 is closed. Thereby, the refrigerant discharged from the compressor 1 passes through the pipe 31, the condenser 18, the pipe 32 a, the pipe 32 c (open / close valve 21), the pipe 32 b, the decompression device 19, the pipe 33, the evaporator 20, and the pipe 34. And return to the compressor 1 again.
That is, the refrigerant delivered from the condenser 18 does not pass through the machine oil cooling mechanism 15. Therefore, the machine oil 13 (see FIG. 2) stored at the bottom of the sealed container 2 is not cooled by this refrigerant.

次に、この冷凍サイクル装置Ａ２の作用効果について説明する。
図５に示すように、圧力比が大きくなるほど、つまり吸入圧力と吐出圧力の差が大きいほど、前記したように、ＨＦＣ３２を使用した圧縮機１は、Ｒ４１０Ａを使用した圧縮機１よりも吐出ガス温度が高くなる。そして、ＨＦＣ３２を使用した空気調和機（冷凍サイクル装置Ａ２）において、吐出ガス温度が高くなって、電動機部４の樹脂部品等の劣化が進行し易いのは、外気温が低く、室内の設定温度が高くなる暖房運転時である。 Next, the effect of this refrigeration cycle apparatus A2 is demonstrated.
As shown in FIG. 5, as the pressure ratio increases, that is, the difference between the suction pressure and the discharge pressure increases, the compressor 1 using the HFC 32 has a higher discharge gas than the compressor 1 using the R410A as described above. The temperature rises. In the air conditioner (refrigeration cycle apparatus A2) using the HFC 32, the discharge gas temperature is high, and the deterioration of the resin parts and the like of the motor unit 4 is likely to proceed because the outside air temperature is low and the indoor set temperature is Is during heating operation.

そして、本実施形態に係る冷凍サイクル装置Ａ２では、圧縮機１の温度が所定の閾値（例えば、１００℃）以上となった暖房運転時のみ、制御部２４が開閉弁２１を閉じて、開閉弁２２を開くことによって、機油冷却機構１５が機油１３（図２参照）を冷却することができる。つまり、この冷凍サイクル装置Ａ２によれば、吐出ガス温度を低下させることで、電動機部４の樹脂部品等の劣化を防止することができる。また、前記したように、背圧室１４の背圧の低下を抑制することができる。 In the refrigeration cycle apparatus A2 according to the present embodiment, the control unit 24 closes the on-off valve 21 only during the heating operation when the temperature of the compressor 1 is equal to or higher than a predetermined threshold (for example, 100 ° C.). By opening 22, the machine oil cooling mechanism 15 can cool the machine oil 13 (see FIG. 2). That is, according to this refrigeration cycle apparatus A2, it is possible to prevent deterioration of the resin parts and the like of the electric motor unit 4 by reducing the discharge gas temperature. In addition, as described above, a decrease in the back pressure of the back pressure chamber 14 can be suppressed.

また、圧縮機１の温度が所定の閾値（例えば、１００℃）よりも低くなる冷房運転時には、前記したように、機油冷却機構１５は機油１３を冷却しない設定とすることができる。 Further, during the cooling operation in which the temperature of the compressor 1 is lower than a predetermined threshold (for example, 100 ° C.), the machine oil cooling mechanism 15 can be set not to cool the machine oil 13 as described above.

次に参照する図９は、本実施形態に係る冷凍サイクル装置Ａ２のモリエル線図である。図９中、符号ＳＬは、飽和液線であり、符号ＳＶは、飽和蒸気線であり、符号ＣＰは臨界点である。
図９に示すように、冷凍サイクル装置Ａ２の冷凍サイクルでは、IIからIIIの凝縮過程で、凝縮器１８（室内熱交換器）では加熱能力Ｑｈが得られる。そして、IIIからIII´の機油冷却機構１５による機油１３の冷却過程で、Ｑｏ分の熱量が冷媒に加えられる。その後、III´からIV´の絞り膨張（等エンタルピ膨張）過程を経る。次いで、IV´からＩの蒸発過程で、蒸発器２０では、冷凍能力Ｑｃが得られる。つまり、暖房運転では、機油１３の冷却によりＱｏ分の熱量が冷媒に加えられても、加熱能力Ｑｈは維持されて、凝縮器１８（室内熱交換器）で加熱能力が低下することはない。 Next, FIG. 9 referred to is a Mollier diagram of the refrigeration cycle apparatus A2 according to the present embodiment. In FIG. 9, symbol SL is a saturated liquid line, symbol SV is a saturated vapor line, and symbol CP is a critical point.
As shown in FIG. 9, in the refrigeration cycle of the refrigeration cycle apparatus A2, the heating capacity Qh is obtained in the condenser 18 (indoor heat exchanger) in the condensation process from II to III. Then, during the cooling process of the machine oil 13 by the machine oil cooling mechanism 15 from III to III ′, the heat amount of Qo is added to the refrigerant. After that, a process of squeezing expansion (isoenthalpy expansion) from III ′ to IV ′ is performed. Next, in the evaporation process from IV ′ to I, the evaporator 20 obtains the refrigerating capacity Qc. In other words, in the heating operation, even when the heat amount Qo is added to the refrigerant by cooling the machine oil 13, the heating capability Qh is maintained and the heating capability is not reduced by the condenser 18 (indoor heat exchanger).

これとは逆に、冷房運転時の冷凍サイクル装置Ａ２では、前記したように、機油冷却機構１５が機油１３を冷却しない設定となっている。これにより、冷凍サイクル装置Ａ２は、図９に示すように、IIIからIII´の機油１３の冷却過程が省略される。つまり、IIIからIVの絞り膨張（等エンタルピ膨張）過程、及びIVからＩの蒸発過程で、蒸発器２０の冷凍能力は、熱量Ｑｏ分を減少することがない所期の冷凍能力（Ｑｏ＋Ｑｃ）を得ることができる。換言すれば、冷房運転時の冷凍サイクル装置Ａ２では、減圧装置１９の上流側での冷媒温度が上昇することがないので、冷房運転時の冷凍能力が低下しない。 On the contrary, in the refrigeration cycle apparatus A2 during the cooling operation, the machine oil cooling mechanism 15 is set not to cool the machine oil 13 as described above. Thereby, in the refrigeration cycle apparatus A2, as shown in FIG. 9, the cooling process of the machine oil 13 from III to III ′ is omitted. That is, in the expansion expansion process (equal enthalpy expansion) from III to IV and the evaporation process from IV to I, the refrigerating capacity of the evaporator 20 has an intended refrigerating capacity (Qo + Qc) that does not decrease the amount of heat Qo. Can be obtained. In other words, in the refrigeration cycle apparatus A2 during the cooling operation, the refrigerant temperature on the upstream side of the decompression device 19 does not increase, so the refrigeration capacity during the cooling operation does not decrease.

次に、本実施形態に係る冷凍サイクル装置Ａ２の第１変形例及び第２変形例について説明する。図１０は、本発明の第２実施形態に係る冷凍サイクル装置の第１変形例に係る冷凍サイクル装置の構成説明図、図１１は、第２実施形態に係る冷凍サイクル装置の第２変形例に係る冷凍サイクル装置の構成説明図である。 Next, a first modification and a second modification of the refrigeration cycle apparatus A2 according to the present embodiment will be described. FIG. 10 is a configuration explanatory view of a refrigeration cycle apparatus according to a first modification of the refrigeration cycle apparatus according to the second embodiment of the present invention, and FIG. 11 is a second modification of the refrigeration cycle apparatus according to the second embodiment. It is composition explanatory drawing of the refrigeration cycle apparatus which concerns.

図１０に示すように、第１変形例に係る冷凍サイクル装置Ａ２は、蒸発器２０の下方に露受け皿２６を備え、配管３２ｂが、機油冷却機構１５から露受け皿２６を経由して減圧装置１９に接続されている以外は、前記の第２実施形態に係る冷凍サイクル装置Ａ２（図８参照）と同様に構成されている。 As shown in FIG. 10, the refrigeration cycle apparatus A2 according to the first modified example includes a dew receiving tray 26 below the evaporator 20, and a pipe 32b is connected to the decompression device 19 from the machine oil cooling mechanism 15 via the dew receiving tray 26. Except for being connected to the refrigeration cycle apparatus A2, the refrigeration cycle apparatus A2 is configured in the same manner as in the second embodiment (see FIG. 8).

この第１変形例に係る冷凍サイクル装置Ａ２においては、デフロスト運転に入ると、霜が融けた水滴が露受け皿２６に落下し、再び氷結して露受け皿２６の排出通路を塞ぐことがある。この際、第１変形例に係る冷凍サイクル装置Ａ２によれば、配管３２ｂを流れる冷媒の熱によって、水滴の氷結を防止して露受け皿２６の排出通路を確保することができる。 In the refrigeration cycle apparatus A2 according to the first modified example, when the defrost operation is started, water droplets in which frost has melted may fall on the dew receiving tray 26 and freeze again to block the discharge passage of the dew receiving tray 26. At this time, according to the refrigeration cycle apparatus A2 according to the first modification, the heat of the refrigerant flowing through the pipe 32b can prevent water droplets from icing and secure the discharge passage of the dew receiving tray 26.

次に、第２変形例に係る冷凍サイクル装置Ａ２について説明する。
図１１に示すように、第２変形例に係る冷凍サイクル装置Ａ２は、機油冷却機構１５から延出した配管３２ｂが、蒸発器２０の冷媒出口近傍（冷媒出口寄り）で配管３４と近接してから減圧装置１９に向かうように配置されている以外は、前記の第２実施形態に係る冷凍サイクル装置Ａ２（図８参照）と同様に構成されている。 Next, the refrigeration cycle apparatus A2 according to the second modification will be described.
As shown in FIG. 11, in the refrigeration cycle apparatus A2 according to the second modification, the pipe 32b extending from the machine oil cooling mechanism 15 is close to the pipe 34 in the vicinity of the refrigerant outlet (closer to the refrigerant outlet) of the evaporator 20. The refrigeration cycle apparatus A2 is configured in the same manner as the refrigeration cycle apparatus A2 (see FIG. 8) according to the second embodiment, except that the refrigeration cycle apparatus A2 is disposed so as to face the decompression device 19.

この第２変形例に係る冷凍サイクル装置Ａ２においては、蒸発器２０内の配管の圧力損失によって蒸発器２０の冷媒出口近傍が最も温度が低くなる。そのため、暖房運転時には、蒸発器２０の冷媒出口近傍が起点となって霜が着いていく。この際、第２変形例に係る冷凍サイクル装置Ａ２によれば、配管３２ｂを流れる冷媒の熱によって、蒸発器２０の出口近傍の温度を高めることができるので霜が着き難くなる。これにより、第２変形例に係る冷凍サイクル装置Ａ２によれば、デフロスト運転の時間が短くなり、暖房能力を向上させることができる。 In the refrigeration cycle apparatus A2 according to the second modification, the temperature in the vicinity of the refrigerant outlet of the evaporator 20 is the lowest due to the pressure loss of the piping in the evaporator 20. Therefore, at the time of heating operation, the vicinity of the refrigerant outlet of the evaporator 20 starts as frost. At this time, according to the refrigeration cycle apparatus A2 according to the second modification, the temperature in the vicinity of the outlet of the evaporator 20 can be increased by the heat of the refrigerant flowing through the pipe 32b, so that frost is hardly formed. Thereby, according to refrigeration cycle apparatus A2 concerning the 2nd modification, the time of defrost operation becomes short and heating capacity can be improved.

（第３実施形態）
次に、本発明の第３実施形態について説明する。
図１２は、本発明の第３実施形態に係る冷凍サイクル装置の構成説明図、図１３は、図１２の変形例に係る冷凍サイクル装置の構成説明図である。なお、本実施形態において前記第１実施形態及び前記第２実施形態と同様の構成要素については同じ符号を付してその詳細な説明は省略する。 (Third embodiment)
Next, a third embodiment of the present invention will be described.
FIG. 12 is a configuration explanatory diagram of a refrigeration cycle apparatus according to the third embodiment of the present invention, and FIG. 13 is a configuration explanatory diagram of a refrigeration cycle apparatus according to a modification of FIG. In addition, in this embodiment, the same code | symbol is attached | subjected about the component similar to the said 1st Embodiment and the said 2nd Embodiment, and the detailed description is abbreviate | omitted.

図１２に示すように、本実施形態に係る冷凍サイクル装置Ａ３は、凝縮器１８と減圧装置１９とを接続する配管３２の延在途中で分岐すると共に、機油冷却機構１５の第１接続配管１５ｂと接続される配管３５ａを備え、この配管３５ａには、流量調整弁２５が配置されている。
また、この冷凍サイクル装置Ａ３は、機油冷却機構１５の第２接続配管１５ｃにその一端が接続されて機油冷却機構１５から延出するその他端が配管３４に合流する配管３５ｂを備えている。この第３実施形態における配管３５ｂは、機油冷却機構１５の戻り配管に相当する。
なお、図１２中、符号２３は、圧縮機１の圧縮機構部３（図２参照）近傍の密閉容器２（図２参照）の温度を検出する温度検出器である。符号２４は、制御部である。この制御部２４は、温度検出器２３の出力する温度検出信号に基づいて、後記する手順に従って流量調整弁２５を制御することで配管３５ａを通流する冷媒の流量を調整するようになっている。符号２ｄは、吸込管であり、符号２ｅは、吐出管であり、符号２０は、蒸発器であり、符号３１，３３は、配管である。
この冷凍サイクル装置Ａ３においては、次に説明する制御部２４の実行する手順によって、温度検出器２３による検出温度が予め設定した所定の温度以上とならないように、流量調整弁２５の開度が調整されるようになっている。 As shown in FIG. 12, the refrigeration cycle apparatus A3 according to the present embodiment branches in the middle of the extension of the pipe 32 that connects the condenser 18 and the pressure reducing apparatus 19, and the first connection pipe 15 b of the machine oil cooling mechanism 15. The pipe 35a is connected to the pipe 35a, and the flow rate adjusting valve 25 is disposed in the pipe 35a.
The refrigeration cycle apparatus A3 includes a pipe 35b having one end connected to the second connection pipe 15c of the machine oil cooling mechanism 15 and the other end extending from the machine oil cooling mechanism 15 joined to the pipe 34. The pipe 35 b in the third embodiment corresponds to a return pipe of the machine oil cooling mechanism 15.
In FIG. 12, reference numeral 23 denotes a temperature detector that detects the temperature of the sealed container 2 (see FIG. 2) in the vicinity of the compression mechanism unit 3 (see FIG. 2) of the compressor 1. Reference numeral 24 denotes a control unit. The control unit 24 adjusts the flow rate of the refrigerant flowing through the pipe 35a by controlling the flow rate adjustment valve 25 according to the procedure described later based on the temperature detection signal output from the temperature detector 23. . Reference numeral 2d is a suction pipe, reference numeral 2e is a discharge pipe, reference numeral 20 is an evaporator, and reference numerals 31 and 33 are pipes.
In the refrigeration cycle apparatus A3, the opening degree of the flow rate adjustment valve 25 is adjusted so that the temperature detected by the temperature detector 23 does not exceed a predetermined temperature by a procedure executed by the control unit 24 described below. It has come to be.

次に、制御部２４の実行する手順について説明しつつ、この冷凍サイクル装置Ａ３の動作について説明する。
暖房運転時において、制御部２４は、温度検出器２３の温度検出信号に基づいて圧縮機１の温度が所定の閾値（例えば、１００℃）以上になったと判断した場合には、流量調整弁２５を第１の開度で開いて機油冷却機構１５に対して液冷媒を通流させる。そして、機油冷却機構１５において、機油１３と熱交換して気化した冷媒は、蒸発器２０の冷媒出口に接続される配管３４と合流する。 Next, the operation of the refrigeration cycle apparatus A3 will be described while explaining the procedure executed by the control unit 24.
During the heating operation, when the control unit 24 determines that the temperature of the compressor 1 has become equal to or higher than a predetermined threshold (for example, 100 ° C.) based on the temperature detection signal of the temperature detector 23, the flow rate adjustment valve 25. Is opened at the first opening to allow the liquid refrigerant to flow through the machine oil cooling mechanism 15. In the machine oil cooling mechanism 15, the refrigerant vaporized by exchanging heat with the machine oil 13 joins the pipe 34 connected to the refrigerant outlet of the evaporator 20.

また、冷房運転時において、制御部２４は、温度検出器２３の温度検出信号に基づいて圧縮機１の温度が、所定の閾値（例えば、１００℃）よりも小さいと判断した場合には、流量調整弁２５を前記第１の開度よりも小さい第２の開度（例えば、全閉）とする。これにより、機油冷却機構１５に対して通流する液冷媒の流量は低減され、又は液冷媒は遮断される。 In the cooling operation, when the control unit 24 determines that the temperature of the compressor 1 is lower than a predetermined threshold (for example, 100 ° C.) based on the temperature detection signal of the temperature detector 23, the flow rate The adjustment valve 25 is set to a second opening (for example, fully closed) that is smaller than the first opening. As a result, the flow rate of the liquid refrigerant flowing to the machine oil cooling mechanism 15 is reduced or the liquid refrigerant is shut off.

このような冷凍サイクル装置Ａ３によれば、吐出ガス温度が高くなる暖房運転時においては、制御部２４が第１の開度で流量調整弁２５を開いて機油冷却機構１５に対して液冷媒を通流させることにより機油１３（図２参照）を冷却することができる。つまり、この冷凍サイクル装置Ａ３は、吐出ガス温度を低下させることで、圧縮機１の温度が、予め設定した所定の温度以上とならないように構成されている。
なお、ここでの「予め設定した所定の温度」は、電動機部４の樹脂部品等の劣化を防止することができる温度とすることができ、前記の所定の閾値（例えば、１００℃）は、ここでの「予め設定した所定の温度」よりも小さい温度となるように設定される。
したがって、この冷凍サイクル装置Ａ３によれば、電動機部４の樹脂部品等の劣化を防止することができる。また、前記したように、背圧室１４の背圧の低下を抑制することができる。 According to such a refrigeration cycle apparatus A3, during the heating operation in which the discharge gas temperature becomes high, the control unit 24 opens the flow rate adjustment valve 25 at the first opening and supplies the liquid refrigerant to the machine oil cooling mechanism 15. The machine oil 13 (see FIG. 2) can be cooled by allowing the air to flow. That is, the refrigeration cycle apparatus A3 is configured such that the temperature of the compressor 1 does not become equal to or higher than a predetermined temperature by reducing the discharge gas temperature.
Here, the “predetermined predetermined temperature” can be a temperature at which deterioration of the resin parts of the electric motor unit 4 can be prevented, and the predetermined threshold (for example, 100 ° C.) The temperature is set to be lower than the “predetermined predetermined temperature”.
Therefore, according to this refrigeration cycle apparatus A3, it is possible to prevent deterioration of resin parts and the like of the electric motor unit 4. In addition, as described above, a decrease in the back pressure of the back pressure chamber 14 can be suppressed.

また、圧縮機１の温度が所定の閾値（例えば、１００℃）よりも低くなる冷房運転時には、制御部２４が流量調整弁２５を第２の開度（例えば、全閉）とすることで、配管３２から減圧装置１９に供給される冷媒の流量が増大して、蒸発器２０における冷凍能力の低下を抑制することができる。 In the cooling operation in which the temperature of the compressor 1 is lower than a predetermined threshold (for example, 100 ° C.), the control unit 24 sets the flow rate adjustment valve 25 to the second opening (for example, fully closed), The flow rate of the refrigerant supplied from the pipe 32 to the decompression device 19 increases, and a decrease in the refrigerating capacity in the evaporator 20 can be suppressed.

次に、前記の第３実施形態に係る冷凍サイクル装置Ａ３の変形例について説明する。図１３は、図１２の変形例に係る冷凍サイクル装置の構成説明図である。
図１３に示すように、変形例に係る冷凍サイクル装置Ａ３は、配管３５ｂの他端が、配管３３に合流するように構成されている以外は、前記の第３実施形態に係る冷凍サイクル装置Ａ３（図１２参照）と同様に構成されている。
この変形例に係る冷凍サイクル装置Ａ３によっても、第３実施形態に係る冷凍サイクル装置Ａ３と同様に、吐出ガス温度を低下させることができる。 Next, a modification of the refrigeration cycle apparatus A3 according to the third embodiment will be described. FIG. 13 is an explanatory diagram of a configuration of a refrigeration cycle apparatus according to a modification of FIG.
As shown in FIG. 13, the refrigeration cycle apparatus A3 according to the modification is configured such that the other end of the pipe 35b joins the pipe 33, and the refrigeration cycle apparatus A3 according to the third embodiment described above. (See FIG. 12).
Similarly to the refrigeration cycle apparatus A3 according to the third embodiment, the discharge gas temperature can also be lowered by the refrigeration cycle apparatus A3 according to this modification.

（第４実施形態）
次に、本発明の第４実施形態について説明する。
図１４は、本発明の第４実施形態に係る冷凍サイクル装置の構成説明図である。図１５は、本発明の第４実施形態に係る冷凍サイクル装置のモリエル線図である。なお、本実施形態において前記第１実施形態から第３実施形態と同様の構成要素については同じ符号を付してその詳細な説明は省略する。 (Fourth embodiment)
Next, a fourth embodiment of the present invention will be described.
FIG. 14 is a diagram illustrating the configuration of a refrigeration cycle apparatus according to the fourth embodiment of the present invention. FIG. 15 is a Mollier diagram of the refrigeration cycle apparatus according to the fourth embodiment of the present invention. In addition, in this embodiment, the same code | symbol is attached | subjected about the component similar to the said 1st Embodiment to 3rd Embodiment, and the detailed description is abbreviate | omitted.

図１４に示すように、第４実施形態に係る冷凍サイクル装置Ａ４は、凝縮器１８から送出される冷媒を減圧装置１９を介して機油冷却機構１５に供給する配管３５ａを備えている。この配管３５ａは、減圧装置１９と蒸発器２０とを接続する配管３３の延在途中でその一端が分岐し、その他端が機油冷却機構１５の第２接続配管１５ｃに接続されている。そして、この配管３５ａには、流量調整弁２５が設けられている。 As shown in FIG. 14, the refrigeration cycle apparatus A <b> 4 according to the fourth embodiment includes a pipe 35 a that supplies the refrigerant sent from the condenser 18 to the machine oil cooling mechanism 15 via the decompression device 19. One end of the pipe 35 a is branched in the middle of the extension of the pipe 33 connecting the decompression device 19 and the evaporator 20, and the other end is connected to the second connection pipe 15 c of the machine oil cooling mechanism 15. The pipe 35a is provided with a flow rate adjustment valve 25.

また、冷凍サイクル装置Ａ４は、機油冷却機構１５の第１接続配管１５ｂにその一端が接続され、その他端が配管３４の延在途中に合流する配管３５ｂを備えている。この配管３５ｂは、機油冷却機構１５の管体１５ａを通流した冷媒を、蒸発器２０から圧縮機１の吸込管２ｄに向かって流れる低温低圧のガス冷媒に合流させるものである。 Further, the refrigeration cycle apparatus A4 includes a pipe 35b having one end connected to the first connection pipe 15b of the machine oil cooling mechanism 15 and the other end joining in the course of the extension of the pipe 34. The pipe 35b is configured to join the refrigerant that has flowed through the pipe body 15a of the machine oil cooling mechanism 15 with the low-temperature and low-pressure gas refrigerant that flows from the evaporator 20 toward the suction pipe 2d of the compressor 1.

なお、図１４中、符号２３は、圧縮機１の温度（例えば、圧縮機構部３（図２参照）近傍の密閉容器２（図２参照）の温度）、又は圧縮機１の吐出管２ｅの温度を検出する温度検出器（例えば、サーミスタ等）である。ちなみに、本実施形態での温度検出器２３は、圧縮機１の温度を検出するように配置されている。符号２４は、制御部である。この制御部２４は、温度検出器２３の出力する温度検出信号に基づいて、後記する手順に従って流量調整弁２５の開度を制御するように構成されている。符号３１，３２は、配管である。 In FIG. 14, reference numeral 23 denotes the temperature of the compressor 1 (for example, the temperature of the sealed container 2 (see FIG. 2) near the compression mechanism 3 (see FIG. 2)) or the discharge pipe 2e of the compressor 1. It is a temperature detector (for example, thermistor etc.) which detects temperature. Incidentally, the temperature detector 23 in this embodiment is arrange | positioned so that the temperature of the compressor 1 may be detected. Reference numeral 24 denotes a control unit. The control unit 24 is configured to control the opening degree of the flow rate adjustment valve 25 according to a procedure described later based on a temperature detection signal output from the temperature detector 23. Reference numerals 31 and 32 are pipes.

次に、制御部２４の実行する手順について説明しつつ、この冷凍サイクル装置Ａ４の動作について説明する。
暖房運転時において、制御部２４は、温度検出器２３の温度検出信号に基づいて圧縮機１の温度が所定の閾値（例えば、１００℃）以上になったと判断した場合には、流量調整弁２５を第１の開度で開く。これにより、減圧装置１９の下流側で気液二相流となった冷媒を機油冷却機構１５に対して通流させる。そして、機油冷却機構１５において、機油１３と熱交換して気化した冷媒は、蒸発器２０の冷媒出口に接続される配管３４と合流する。 Next, the operation of the refrigeration cycle apparatus A4 will be described while explaining the procedure executed by the control unit 24.
During the heating operation, when the control unit 24 determines that the temperature of the compressor 1 has become equal to or higher than a predetermined threshold (for example, 100 ° C.) based on the temperature detection signal of the temperature detector 23, the flow rate adjustment valve 25. Is opened at the first opening. As a result, the refrigerant that has become a gas-liquid two-phase flow on the downstream side of the decompression device 19 is caused to flow to the machine oil cooling mechanism 15. In the machine oil cooling mechanism 15, the refrigerant vaporized by exchanging heat with the machine oil 13 joins the pipe 34 connected to the refrigerant outlet of the evaporator 20.

また、冷房運転時において、制御部２４は、温度検出器２３の温度検出信号に基づいて圧縮機１の温度が、所定の閾値（例えば、１００℃）よりも小さいと判断した場合には、流量調整弁２５を前記第１の開度よりも小さい第２の開度（例えば、全閉）とする。これにより、機油冷却機構１５に対して通流する冷媒の流量は低減され、又は冷媒は遮断される。 In the cooling operation, when the control unit 24 determines that the temperature of the compressor 1 is lower than a predetermined threshold (for example, 100 ° C.) based on the temperature detection signal of the temperature detector 23, the flow rate The adjustment valve 25 is set to a second opening (for example, fully closed) that is smaller than the first opening. Thereby, the flow volume of the refrigerant | coolant which flows with respect to the machine oil cooling mechanism 15 is reduced, or a refrigerant | coolant is interrupted | blocked.

このような冷凍サイクル装置Ａ４によれば、吐出ガス温度が高くなる暖房運転時においては、制御部２４が第１の開度で流量調整弁２５を開いて機油冷却機構１５に対して冷媒を通流させることにより機油１３（図２参照）を冷却することができる。つまり、この冷凍サイクル装置Ａ４によれば、吐出ガス温度を低下させることで、電動機部４の樹脂部品等の劣化を防止することができる。また、前記したように、背圧室１４の背圧の低下を抑制することができる。 According to such a refrigeration cycle apparatus A4, during the heating operation in which the discharge gas temperature increases, the control unit 24 opens the flow rate adjustment valve 25 at the first opening and passes the refrigerant to the machine oil cooling mechanism 15. The machine oil 13 (see FIG. 2) can be cooled by flowing it. That is, according to this refrigeration cycle apparatus A4, it is possible to prevent deterioration of the resin parts and the like of the electric motor unit 4 by reducing the discharge gas temperature. In addition, as described above, a decrease in the back pressure of the back pressure chamber 14 can be suppressed.

また、冷凍サイクル装置Ａ４によれば、減圧装置１９を介して気液二相の低温の冷媒を機油冷却機構１５の管体１５ａに流すことができるので、機油冷却機構１５での機油１３の冷却効果に優れる。 Further, according to the refrigeration cycle apparatus A4, the gas-liquid two-phase low-temperature refrigerant can be flowed to the tube body 15a of the machine oil cooling mechanism 15 via the decompression device 19, so that the machine oil 13 is cooled by the machine oil cooling mechanism 15. Excellent effect.

次に参照する図１５は、本発明の第４実施形態に係る冷凍サイクル装置のモリエル線図である。図１５中、符号ＳＬは、飽和液線であり、符号ＳＶは、飽和蒸気線であり、符号ＣＰは臨界点である。 FIG. 15 referred to next is a Mollier diagram of the refrigeration cycle apparatus according to the fourth embodiment of the present invention. In FIG. 15, symbol SL is a saturated liquid line, symbol SV is a saturated vapor line, and symbol CP is a critical point.

図１５に示すように、冷凍サイクル装置Ａ４の暖房運転時の冷凍サイクルでは、IIからIIIの凝縮過程で、凝縮器１８（室内熱交換器）では加熱能力Ｑｈが得られる。そして、IIIからIVの絞り膨張（等エンタルピ膨張）過程を経る。その後、IVからIV´の機油冷却機構１５による機油１３の冷却過程で、Ｑｏ分の熱量が冷媒に加えられる。次いでIV´からＩの蒸発過程で、蒸発器２０では、冷凍能力Ｑｃが得られる。つまり、暖房運転では、機油１３の冷却によりＱｏ分の熱量が冷媒に加えられても、加熱能力Ｑｈは維持されて、凝縮器１８（室内熱交換器）で加熱能力が低下することはない。 As shown in FIG. 15, in the refrigeration cycle during the heating operation of the refrigeration cycle apparatus A4, the heating capacity Qh is obtained in the condenser 18 (indoor heat exchanger) in the condensation process from II to III. Then, it undergoes a squeeze expansion (isoenthalpy expansion) process from III to IV. Thereafter, in the cooling process of the machine oil 13 by the machine oil cooling mechanism 15 from IV to IV ′, the heat amount of Qo is added to the refrigerant. Next, in the evaporation process from IV ′ to I, the evaporator 20 obtains the refrigerating capacity Qc. In other words, in the heating operation, even when the heat amount Qo is added to the refrigerant by cooling the machine oil 13, the heating capability Qh is maintained and the heating capability is not reduced by the condenser 18 (indoor heat exchanger).

また、冷房運転時の冷凍サイクル装置Ａ４では、前記したように、機油冷却機構１５の管体１５ａにおける冷媒の流量が低減されるか、又は冷媒の通流が遮断されるので、蒸発器２０における冷凍能力の低下を抑制できる。 In the refrigeration cycle apparatus A4 during the cooling operation, as described above, the flow rate of the refrigerant in the pipe body 15a of the machine oil cooling mechanism 15 is reduced or the flow of the refrigerant is blocked. Decrease in refrigeration capacity can be suppressed.

なお、本実施形態では、図１４に示すように、機油冷却機構１５からの戻り配管である配管３５ｂは、蒸発器２０の出口配管である配管３４に合流しているが、本発明は、配管３５ｂが、蒸発器２０の入口配管である配管３３に合流するように構成することができる。 In the present embodiment, as shown in FIG. 14, the pipe 35 b that is the return pipe from the machine oil cooling mechanism 15 is joined to the pipe 34 that is the outlet pipe of the evaporator 20. 35 b can be configured to join the pipe 33 that is the inlet pipe of the evaporator 20.

以上、本発明の実施形態について説明したが、本発明は前記実施形態に限定されず、種々の形態で実施することができる。
前記第１実施形態から第３実施形態では、機油冷却機構１５の第１接続配管１５ｂから管体１５ａに冷媒が流入し、第２接続配管１５ｃから冷媒が排出されるように構成されているが、本発明は第２接続配管１５ｃから冷媒が流入し、第１接続配管１５ｂから冷媒が排出される構成とすることもできる。また、第４実施形態では、第１接続配管１５ｂから管体１５ａに冷媒が流入し、第２接続配管１５ｃから冷媒が排出されるように構成することもできる。 As mentioned above, although embodiment of this invention was described, this invention is not limited to the said embodiment, It can implement with a various form.
In the first to third embodiments, the refrigerant flows into the pipe body 15a from the first connection pipe 15b of the machine oil cooling mechanism 15, and the refrigerant is discharged from the second connection pipe 15c. The present invention can also be configured such that the refrigerant flows in from the second connection pipe 15c and is discharged from the first connection pipe 15b. Moreover, in 4th Embodiment, a refrigerant | coolant can flow in into the pipe body 15a from the 1st connection piping 15b, and it can also comprise so that a refrigerant | coolant may be discharged | emitted from the 2nd connection piping 15c.

また、前記第１実施形態から第４実施形態では、冷凍サイクル装置Ａ１乃至Ａ４を空気調和機に適用することを想定して暖房運転時及び冷房運転時を、図示しない四方弁を切替えて前記のサイクル流路における冷媒通流方向を順逆切替える構成となっているが、例えば、本発明の冷凍サイクル装置を冷凍機、冷蔵庫、ヒートポンプ式給湯機等に適用する場合には、冷媒通流方向を切替える必要がない。 In the first to fourth embodiments, assuming that the refrigeration cycle apparatuses A1 to A4 are applied to an air conditioner, the four-way valve (not shown) is switched between the heating operation and the cooling operation. The refrigerant flow direction in the cycle channel is configured to be switched in forward and reverse directions. For example, when the refrigeration cycle apparatus of the present invention is applied to a refrigerator, a refrigerator, a heat pump water heater, or the like, the refrigerant flow direction is switched. There is no need.

また、前記第１実施形態から第４実施形態では、圧縮機１がスクロール圧縮機である場合について説明したが、吐出ガス温度を下げるといった意味では、ロータリ圧縮機等の他形式の圧縮機にも適用可能であり、同様な作用効果が得られる。 In the first to fourth embodiments, the case where the compressor 1 is a scroll compressor has been described. However, in the sense that the discharge gas temperature is lowered, other types of compressors such as a rotary compressor may be used. Applicable and similar effects can be obtained.

また、第１実施形態から第４実施形態で使用される機油１３は、ポリオールエステル系油又はポリビニルエーテル系油である。 The machine oil 13 used in the first to fourth embodiments is a polyol ester oil or a polyvinyl ether oil.

ポリオールエステル系油は、下記化学式（１）、（２）、（３）及び（４）で表される化合物（式中、Ｒ^１〜Ｒ^１１は、炭素数４〜９のアルキル基を表す）並びにコンプレックスエステル油からなる群より選択される少なくとも一種類を基油として含む。 The polyol ester oil is a compound represented by the following chemical formulas (1), (2), (3) and (4) (wherein R ^{1 to} R ¹¹ represent an alkyl group having 4 to 9 carbon atoms). And at least one selected from the group consisting of complex ester oils as a base oil.

また、ポリビニルエーテル系油は、下記化学式（５）で表される基油（式中、Ｑ^ｉ（ｉは、１〜ｍのいずれかであって、Ｑ^１〜Ｑ^ｍは、上付き文字の数値の順に直列に結合している）は、下記化学式（６）で表される化学構造を有し、下記化学式（６）におけるＯＲ^１２は、メチルオキシ基、エチルオキシ基、プロピルオキシ基又はブチルオキシ基であり、Ｑ^１〜Ｑ^ｍのいずれか１つに含まれるＯＲ^１２は、メチルオキシ基であり、ｍは、５〜１５である）を含む。 Further, the polyvinyl ether oil is a base oil represented by the following chemical formula (5) (where Q ⁱ (i is any one of ^{1 to} ^m , and Q ^{1 to} Q ^m are superscripts). In the order of numerical values) has a chemical structure represented by the following chemical formula (6), and OR ¹² in the following chemical formula (6) is a methyloxy group, an ethyloxy group, a propyloxy group or a butyloxy group. And OR ¹² contained in any one of Q ^{1 to} Q ^m is a methyloxy group, and m is 5 to 15.

前記機油１３には、濃度に応じて低温側臨界溶解温度、高温側臨界溶解温度が存在する。冷媒と機油１３は、低温側臨界溶解温度と高温側臨界溶解温度との間の温度域で相溶し、低温側臨界溶解温度よりも低い温度域、及び、高温側臨界溶解温度よりも高い温度域では二相分離する。圧縮機１内での寝込み現象を防止するためには、圧縮機１内を高温側臨界溶解温度以下に保ち、二相分離を防止する必要がある。 The machine oil 13 has a low temperature side critical dissolution temperature and a high temperature side critical dissolution temperature depending on the concentration. The refrigerant and the machine oil 13 are compatible with each other in a temperature range between the low temperature side critical solution temperature and the high temperature side critical solution temperature, and a temperature range lower than the low temperature side critical solution temperature and a temperature higher than the high temperature side critical solution temperature. Two-phase separation occurs in the region. In order to prevent the stagnation phenomenon in the compressor 1, it is necessary to keep the inside of the compressor 1 below the high temperature side critical dissolution temperature and prevent two-phase separation.

さらに、機油１３に溶けた冷媒を背圧室１４へ供給することで、背圧室１４の圧力を調整する構造のスクロール圧縮機が存在する。このスクロール圧縮機において、背圧室１４へ供給される機油１３の温度が高温側臨界溶解温度より高い場合、機油１３に冷媒が溶け込みづらくなるため、背圧室１４へ冷媒を十分に供給することができなくなる。特に、冷媒としてＲ３２を採用した場合、Ｒ４１０Ａに比べて圧縮機１の吐出温度が高いため、圧縮機１内にある油の温度が高温側臨界溶解温度を超える可能性がある。 Further, there is a scroll compressor having a structure in which the pressure in the back pressure chamber 14 is adjusted by supplying the refrigerant dissolved in the machine oil 13 to the back pressure chamber 14. In this scroll compressor, when the temperature of the machine oil 13 supplied to the back pressure chamber 14 is higher than the high temperature side critical melting temperature, it is difficult for the refrigerant to dissolve in the machine oil 13, so that the refrigerant is sufficiently supplied to the back pressure chamber 14. Can not be. In particular, when R32 is employed as the refrigerant, the discharge temperature of the compressor 1 is higher than that of R410A, and therefore the temperature of the oil in the compressor 1 may exceed the high temperature side critical dissolution temperature.

本発明によれば、機油冷却機構１５によって機油１３を冷却するため、背圧室１４へ供給する機油１３の温度を高温側臨界溶解温度より低く保つことができる。そのため、吐出温度が高い場合であっても、背圧室１４へ冷媒を供給することができる。 According to the present invention, since the machine oil 13 is cooled by the machine oil cooling mechanism 15, the temperature of the machine oil 13 supplied to the back pressure chamber 14 can be kept lower than the high temperature side critical melting temperature. Therefore, the refrigerant can be supplied to the back pressure chamber 14 even when the discharge temperature is high.

なお、本発明は例示の前記機油１３に限定されず、種々の機油１３を使用することができる。 In addition, this invention is not limited to the said machine oil 13 of illustration, Various machine oil 13 can be used.

１圧縮機
２密閉容器
２ｄ吸込管
２ｅ吐出管（吐出配管）
２ｆ吐出圧室
３圧縮機構部
４電動機部
５固定スクロール
６旋回スクロール
１３機油
１４背圧室
１５機油冷却機構
１５ａ管体
１５ｂ第１接続配管
１５ｃ第２接続配管
１８凝縮器
１９減圧装置
２０蒸発器
２１開閉弁（弁）
２２開閉弁（弁）
２３温度検出器
２４制御部
２５流量調整弁
２６露受け皿
３１配管（凝縮器の入口配管）
３２ａ配管（凝縮器の出口配管）
３２ｂ配管（戻り配管）
３３配管（蒸発器の入口配管）
３４配管（蒸発器の出口配管）
３５ｂ配管（戻り配管）
Ａ１冷凍サイクル装置
Ａ２冷凍サイクル装置
Ａ３冷凍サイクル装置
Ａ４冷凍サイクル装置 1 Compressor 2 Sealed container 2d Suction pipe 2e Discharge pipe (discharge pipe)
2f Discharge pressure chamber 3 Compression mechanism section 4 Electric motor section 5 Fixed scroll 6 Orbiting scroll 13 Machine oil 14 Back pressure chamber 15 Machine oil cooling mechanism 15a Tubing body 15b First connection pipe 15c Second connection pipe 18 Condenser 19 Pressure reducing device 20 Evaporator 21 On-off valve (valve)
22 On-off valve (valve)
23 Temperature detector 24 Control unit 25 Flow rate adjustment valve 26 Dew tray 31 Piping (condenser inlet piping)
32a piping (condenser outlet piping)
32b piping (return piping)
33 Piping (Evaporator inlet piping)
34 Piping (Evaporator outlet piping)
35b Piping (return piping)
A1 Refrigeration cycle equipment A2 Refrigeration cycle equipment A3 Refrigeration cycle equipment A4 Refrigeration cycle equipment

Claims

A compressor, a condenser, a decompression device, and an evaporator are sequentially connected by a pipe to form a refrigerant cycle channel,
An airtight container of the compressor in which the machine oil is stored and the electric motor part and the compression mechanism part are accommodated;
A machine oil cooling mechanism for cooling machine oil stored in the sealed container with a refrigerant delivered from the condenser ;
Equipped with a,
The machine oil cooling mechanism is provided so as to be immersed in the machine oil stored in the sealed container,
The inlet pipe of the condenser is connected to the discharge pipe of the compressor,
The outlet pipe of the condenser branches in two directions,
The outlet pipe of the branched one of the condensers is connected to the machine oil cooling mechanism,
The outlet pipe of the other branched condenser is connected to the pressure reducing device,
A refrigerant return pipe from the machine oil cooling mechanism is connected to the pipe connecting the outlet pipe of the other branched condenser and the pressure reducing device,
At least one of the outlet pipes of the condenser branched in the two directions is provided with a valve for switching the flow direction of the refrigerant,
A part of the return pipe of the machine oil cooling mechanism is disposed in the vicinity of a refrigerant outlet of the evaporator .

The refrigeration cycle apparatus according to claim 1 ,
A temperature detector for detecting the temperature of the compressor or the discharge pipe temperature of the compressor;
The valve is switched so that the refrigerant flows into the machine oil cooling mechanism when the temperature detected by the temperature detector is equal to or higher than a predetermined threshold, and the refrigerant does not flow into the machine oil cooling mechanism when the temperature is lower than the threshold. Refrigeration cycle equipment.