JP5977071B2

JP5977071B2 - Lead tube tip structure of liquefied gas tank

Info

Publication number: JP5977071B2
Application number: JP2012095636A
Authority: JP
Inventors: 直弘桑原; 元晴中田; 知也大江; 前川　宗則; 宗則前川; 基樹入倉
Original assignee: Chubu Electric Power Co Inc; Toyo Kanetsu KK; Chiyoda Corp
Current assignee: Chubu Electric Power Co Inc; Toyo Kanetsu KK; Chiyoda Corp
Priority date: 2012-04-19
Filing date: 2012-04-19
Publication date: 2016-08-24
Anticipated expiration: 2032-04-19
Also published as: JP2013221612A

Description

本発明は、液化ガスタンク内において液化ガスを受け入れる液化ガスタンクのリード管の先端構造に関する。 The present invention relates to a tip structure of a lead pipe of a liquefied gas tank that receives liquefied gas in the liquefied gas tank.

従来、液化ガスタンク内において液化ガスを受け入れるリード管の先端構造として、特許文献１に示すものが知られている。このような従来のリード管について、図５を用いて説明する。図５は、液化天然ガス（ＬＮＧ）などの低温の液化ガスを貯蔵する液化ガスタンク１００の一例を示している。図５に示す液化ガスタンク１００には、従来のリード管２００が適用されている。液化ガスタンク１００内における底部側の領域には、受け入れ液化ガスＬＧが貯蔵液ＳＬとして貯蔵されている。また、液化ガスタンク１００内における上側の領域には、液化ガスが気化した状態のガス（ボイルオフガス）ＢＯＧが貯蔵されている。図５に示す液化ガスタンク１００には、外部から液化ガスＬＧを受け入れるための受け入れ構造１１０が設けられている。 Conventionally, as a tip structure of a lead pipe for receiving a liquefied gas in a liquefied gas tank, the one shown in Patent Document 1 is known. Such a conventional reed tube will be described with reference to FIG. FIG. 5 shows an example of a liquefied gas tank 100 that stores a low-temperature liquefied gas such as liquefied natural gas (LNG). A conventional reed tube 200 is applied to the liquefied gas tank 100 shown in FIG. In the bottom region in the liquefied gas tank 100, the received liquefied gas LG is stored as the storage liquid SL. In the upper region in the liquefied gas tank 100, gas (boil-off gas) BOG in a state where the liquefied gas is vaporized is stored. The liquefied gas tank 100 shown in FIG. 5 is provided with a receiving structure 110 for receiving the liquefied gas LG from the outside.

この受け入れ構造１１０は、外部の運搬船などから受け入れ液化ガスＬＧを受け入れるための受け入れ管１２０と、従来のリード管２００とを備えて構成されている。受け入れ管１２０は、外部から液化ガスタンク１００のドーム状のタンク屋根を貫通するように延びている。リード管２００は、液化ガスタンク１００内の上側の領域にて受け入れ管１２０から液化ガスＬＧを受け入れ、液化ガスタンク１００内の底部側の領域における貯蔵液ＳＬ内にて液化ガスＬＧを吐出している。リード管２００は上端側において開放されている。仮に、タンク屋根を貫通する受け入れ管１２０がそのまま液化ガスタンク１００の底部まで延ばされた場合、高低差の影響によって管内で液化ガスＬＧの圧力が低下して沸騰現象が起こり、ガスと液の二相流状態となって振動が発生してしまう。従って、図５のような受け入れ構造１１０によってリード管２００で開放することで上記問題の発生を防止している。 The receiving structure 110 includes a receiving pipe 120 for receiving the receiving liquefied gas LG from an external transport ship or the like, and a conventional reed pipe 200. The receiving pipe 120 extends from the outside so as to penetrate the dome-shaped tank roof of the liquefied gas tank 100. The lead pipe 200 receives the liquefied gas LG from the receiving pipe 120 in the upper area in the liquefied gas tank 100, and discharges the liquefied gas LG in the storage liquid SL in the bottom area in the liquefied gas tank 100. The lead tube 200 is open on the upper end side. If the receiving pipe 120 penetrating the tank roof is extended to the bottom of the liquefied gas tank 100 as it is, the pressure of the liquefied gas LG is lowered in the pipe due to the difference in height, and a boiling phenomenon occurs. A vibration occurs due to a phase flow state. Therefore, the above problem is prevented by opening the lead tube 200 with the receiving structure 110 as shown in FIG.

特開平７−１１３４９８号公報JP-A-7-113498

図５に示すように、従来のリード管２００の先端構造は、上下方向に延びる主管２０１の下端において水平方向に延びるノズル管２０２を備えている。このノズル管２０２は、主管２０１と直交する水平方向の両側へ向かって同径で延びており、液化ガスＬＧは、当該ノズル管２０２の先端から液化ガスタンク１００内へ吐出されている。ここで、受け入れ管１２０から吐出された液化ガスＬＧによって、タンク内のガスＢＯＧがリード管２００内に巻き込みガスＢＯＧ１として巻き込まれる。従来のリード管２００にあっては、このような巻き込みガスＢＯＧ１の量が多くなってしまうことによって、液化ガスタンク１００内の圧力が低下してしまうという問題があった。液化ガスタンク１００内の圧力が低下してしまった場合、液化ガスタンク１００内への液化ガスＬＧの搬入作業に支障が出てしまうなどの問題が発生する。 As shown in FIG. 5, the conventional tip structure of the lead pipe 200 includes a nozzle pipe 202 extending in the horizontal direction at the lower end of the main pipe 201 extending in the vertical direction. The nozzle tube 202 extends with the same diameter toward both sides in the horizontal direction orthogonal to the main tube 201, and the liquefied gas LG is discharged into the liquefied gas tank 100 from the tip of the nozzle tube 202. Here, by the liquefied gas LG discharged from the receiving pipe 120, the gas BOG in the tank is drawn into the lead pipe 200 as the gas BOG1. The conventional reed tube 200 has a problem that the pressure in the liquefied gas tank 100 decreases due to an increase in the amount of the entrained gas BOG1. When the pressure in the liquefied gas tank 100 has dropped, problems such as hindering the operation of carrying the liquefied gas LG into the liquefied gas tank 100 occur.

本発明は、このような問題を解決するためになされたものであり、巻き込みガスの巻き込み量を抑制することのできる液化ガスタンクのリード管の先端構造を提供することを目的とする。 The present invention has been made to solve such a problem, and an object of the present invention is to provide a lead tube tip structure of a liquefied gas tank capable of suppressing the amount of entrained gas.

ここで、本発明者らは、鋭意研究の結果、図２に示すように、巻き込みガスＢＯＧ１と、リード管内を下降する下降ガスＢＯＧ２と、リード管内を上昇する上昇ガスＢＯＧ４との間の関係性を見出すと共に、巻き込みガスＢＯＧ１の巻き込み量を抑制することのできる方法を見出すに至った。具体的に、図２に示すように、リード管の上端側において、液化ガスタンク内のガスがリード管内に巻き込みガスＢＯＧ１として巻き込まれ、当該巻き込みガスＢＯＧ１がリード管内を落下する液化ガスに引き込まれて下降ガスＢＯＧ２として流下する。また、下降ガスＢＯＧ２の一部はノズル管からリード管の外側に流出すると共に、他の下降ガスＢＯＧ２の一部はリード管内を上昇して再び下降ガスＢＯＧ２として流下する。このように、本発明者らは、下降ガスＢＯＧ２の流量は、巻き込みガスＢＯＧ１及び上昇ガスＢＯＧ４の流量の和であることを見出し、上昇ガスＢＯＧ４の流量を増加させることによって巻き込みガスＢＯＧ１の巻き込み量を減少させることができることを見出した。そこで本発明者らは、更に研究を重ねた結果、リード管の吐出口側における流動抵抗を高めることによって、上昇ガスＢＯＧ４の流量を増加させることができることを見出した。 Here, as a result of diligent research, the present inventors, as shown in FIG. 2, show the relationship between the entrained gas BOG1, the descending gas BOG2 descending in the reed tube, and the ascending gas BOG4 ascending in the reed tube. And a method capable of suppressing the amount of entrainment of the entrainment gas BOG1. Specifically, as shown in FIG. 2, on the upper end side of the lead pipe, the gas in the liquefied gas tank is drawn into the lead pipe as the entrained gas BOG1, and the entrained gas BOG1 is drawn into the liquefied gas falling in the lead pipe. It flows down as descending gas BOG2. A part of the descending gas BOG2 flows out of the lead pipe from the nozzle tube, and a part of the other descending gas BOG2 rises in the lead pipe and again flows down as the descending gas BOG2. Thus, the present inventors have found that the flow rate of the descending gas BOG2 is the sum of the flow rates of the entraining gas BOG1 and the rising gas BOG4, and increasing the flow rate of the ascending gas BOG4 to increase the entrainment amount of the entraining gas BOG1. Found that can be reduced. Thus, as a result of further research, the present inventors have found that the flow rate of the rising gas BOG4 can be increased by increasing the flow resistance on the discharge port side of the reed tube.

そこで、本発明に係る液化ガスタンクのリード管の先端構造は、液化ガスタンク内において液化ガスを受け入れるリード管の先端構造であって、上下方向に延びる主管の下端部に設けられ、主管が延びる方向と交差する方向へ、受け入れた液化ガスを吐出するノズル管と、を備え、ノズル管の先端側には、流動抵抗を高める抵抗部が形成されていることを特徴とする。 Therefore, the tip structure of the lead pipe of the liquefied gas tank according to the present invention is the tip structure of the lead pipe that receives the liquefied gas in the liquefied gas tank, provided at the lower end portion of the main pipe extending in the vertical direction, and the direction in which the main pipe extends. And a nozzle tube that discharges the received liquefied gas in the intersecting direction, and a resistance portion that increases flow resistance is formed on the tip side of the nozzle tube.

本発明に係る液化ガスタンクのリード管の先端構造は、上下方向に延びる主管と、当該主管の下端部に設けられたノズル管とを備えている。従って、リード管の主管の上端側から受け入れられた液化ガスは、リード管の主管内を落下し、液面より下側におけるノズル管から吐出される。ここで、ノズル管の先端側には、流動抵抗を高める抵抗部が形成されている。従って、液化ガスを吐出するノズル管において、リード管内にとどまる下降ガスＢＯＧ２が増加する。すなわち、上昇ガスＢＯＧ４の流量が増加し、この結果としてリード管内への巻き込みガスＢＯＧ１の巻き込み量が減少する。以上によって、本発明に係るリード管の先端構造によれば、巻き込みガスの巻き込み量を抑制することができる。 The tip structure of the lead pipe of the liquefied gas tank according to the present invention includes a main pipe extending in the vertical direction and a nozzle pipe provided at the lower end of the main pipe. Therefore, the liquefied gas received from the upper end side of the main pipe of the reed pipe falls in the main pipe of the reed pipe and is discharged from the nozzle pipe below the liquid level. Here, the resistance part which raises flow resistance is formed in the front end side of a nozzle pipe | tube. Accordingly, in the nozzle tube that discharges the liquefied gas, the descending gas BOG2 that remains in the lead tube increases. That is, the flow rate of the ascending gas BOG4 increases, and as a result, the amount of entrained gas BOG1 entrained in the reed tube decreases. As described above, according to the tip structure of the lead tube according to the present invention, the amount of entrained gas can be suppressed.

また、本発明に係る液化ガスタンクのリード管の先端構造において、抵抗部は、ノズル管の先端側を先細りとすることによって構成されている。このような構成によれば、ノズル管の先端側、すなわち吐出口側に近づくにつれて徐々に管径が小さくなっているため、流動抵抗を高くすることができる。また、このような構成においては、ノズル管内における液化ガスの流れに沿って延びる抵抗部材を配置する場合に比して、流動抵抗を大きくすることができる。また、ノズル管内における液化ガスの流れを遮るように広がる抵抗部材を配置する場合に比して、抵抗部を構成する部材に対する負荷を小さくし、構造的な強度を確保することができる。すなわち、流動抵抗を高めると共に高い構造強度を確保することができる。 In the tip structure of the lead tube of the liquefied gas tank according to the present invention, the resistance portion is configured by tapering the tip side of the nozzle tube. According to such a configuration, since the tube diameter gradually decreases as it approaches the tip side of the nozzle tube, that is, the discharge port side, the flow resistance can be increased. Moreover, in such a structure, compared with the case where the resistance member extended along the flow of the liquefied gas in a nozzle pipe is arrange | positioned, flow resistance can be enlarged. Further, as compared with the case where a resistance member that spreads so as to block the flow of liquefied gas in the nozzle tube is provided, the load on the member constituting the resistance portion can be reduced and the structural strength can be ensured. That is, it is possible to increase flow resistance and ensure high structural strength.

また、本発明に係る液化ガスタンクのリード管の先端構造において、抵抗部は、ノズル管内における液化ガスの流れに沿って延びる抵抗部材を先端側に配置することによって構成されていることが好ましい。このような構造によれば、ノズル管内において先端側、すなわち吐出口側へ向かう液化ガスは、当該液化ガスの流れに沿って延びる抵抗部材と接触して抵抗を受けながら流れる。これによって、流動抵抗を高めることができる。また、抵抗部材は液化ガスの流れに沿って延びる構成とされているため、大きな負荷を受けず、構造的な強度を確保することができる。 In the tip structure of the lead pipe of the liquefied gas tank according to the present invention, it is preferable that the resistance portion is configured by disposing a resistance member extending along the flow of the liquefied gas in the nozzle pipe on the tip side. According to such a structure, the liquefied gas heading toward the tip side, that is, the discharge port side in the nozzle tube flows while receiving resistance in contact with the resistance member extending along the flow of the liquefied gas. Thereby, the flow resistance can be increased. In addition, since the resistance member is configured to extend along the flow of the liquefied gas, it is possible to ensure structural strength without receiving a large load.

また、本発明に係る液化ガスタンクのリード管の先端構造において、抵抗部は、ノズル管内における液化ガスの流れを遮るように広がる抵抗部材を先端側に配置することによって構成されていることが好ましい。このような構造によれば、ノズル管内において先端側、すなわち吐出口側へ向かう液化ガスは、当該液化ガスの流れを遮るように広がる抵抗部材によって、流れを遮られて抵抗を受ける。これによって、流動抵抗を高めることができる。また、抵抗部材は液化ガスの流れを遮るように広がっているため、流動抵抗を大きくすることができる。 In the tip structure of the lead pipe of the liquefied gas tank according to the present invention, it is preferable that the resistance portion is configured by disposing a resistance member that spreads so as to block the flow of the liquefied gas in the nozzle pipe on the tip side. According to such a structure, the liquefied gas heading toward the tip side, that is, the discharge port side in the nozzle tube is blocked by the resistance member that spreads so as to block the flow of the liquefied gas and receives resistance. Thereby, the flow resistance can be increased. Further, since the resistance member spreads so as to block the flow of the liquefied gas, the flow resistance can be increased.

本発明によれば、巻き込みガスの巻き込み量を抑制することができる。 According to the present invention, the amount of entrained gas can be suppressed.

本発明の実施形態に係る液化ガスタンクのリード管の先端構造を示す断面図である。It is sectional drawing which shows the front-end | tip structure of the lead pipe of the liquefied gas tank which concerns on embodiment of this invention. リード管内、及び当該リード管付近のガスの流れを模式的に示した模式図である。It is the schematic diagram which showed typically the flow of the gas in a lead pipe and the said lead pipe vicinity. 本発明の実施形態に係る液化ガスタンクのリード管の先端構造についての解析結果を示す図である。It is a figure which shows the analysis result about the front-end | tip structure of the lead pipe of the liquefied gas tank which concerns on embodiment of this invention. 変形例に係る液化ガスタンクのリード管の先端構造の抵抗部の構成を示す図である。It is a figure which shows the structure of the resistance part of the tip structure of the lead pipe of the liquefied gas tank which concerns on a modification. 液化ガスタンクの構成、及び従来のリード管の構成を示す図である。It is a figure which shows the structure of a liquefied gas tank, and the structure of the conventional lead pipe.

以下、図面を参照して本発明の好適な実施形態について詳細に説明する。 DESCRIPTION OF EMBODIMENTS Hereinafter, preferred embodiments of the present invention will be described in detail with reference to the drawings.

図１は、本発明の実施形態に係る液化ガスタンクのリード管１の先端構造を示す断面図である。本発明の先端構造を有するリード管１は、図５で示す従来のリード管と同じく、液化ガスタンク１００内において液化ガスを受け入れるためのものである。なお、本実施形態に係る先端構造１０を有するリード管１が適用される液化ガスタンク１００及び受け入れ管１２０の構成は、図５に示すものと同様である。本実施形態に係る先端構造１０を有するリード管１において扱うことのできる液化ガスＬＧは、例えば、液化天然ガス（ＬＮＧ）や液化石油ガス（ＬＰＧ）などが挙げられる。図１に示すように、リード管１は、タンク内において上下方向に延びる主管２と、主管２の上端部に設けられた受け入れ部３と、先端構造１０と、を備えて構成されている。本実施形態に係る先端構造１０は、主管２の下端部に設けられるノズル管４を備えて構成されている。このリード管１は、液化ガスタンク内の上側における領域において受け入れ管１２０の吐出口付近を受け入れ部３で取り囲むと共に、ノズル管４が液化ガスタンク内の底部側における領域の貯蔵液ＳＬ内に浸漬されるように配置されている。 FIG. 1 is a cross-sectional view showing a tip structure of a lead pipe 1 of a liquefied gas tank according to an embodiment of the present invention. The lead tube 1 having the tip structure of the present invention is for receiving the liquefied gas in the liquefied gas tank 100, like the conventional lead tube shown in FIG. The configurations of the liquefied gas tank 100 and the receiving pipe 120 to which the lead pipe 1 having the tip structure 10 according to this embodiment is applied are the same as those shown in FIG. Examples of the liquefied gas LG that can be handled in the lead tube 1 having the tip structure 10 according to the present embodiment include liquefied natural gas (LNG) and liquefied petroleum gas (LPG). As shown in FIG. 1, the lead pipe 1 includes a main pipe 2 that extends in the vertical direction in the tank, a receiving portion 3 provided at an upper end portion of the main pipe 2, and a tip structure 10. The tip structure 10 according to the present embodiment includes a nozzle tube 4 provided at the lower end portion of the main tube 2. In the upper region in the liquefied gas tank, the lead tube 1 surrounds the vicinity of the discharge port of the receiving tube 120 with the receiving portion 3, and the nozzle tube 4 is immersed in the storage liquid SL in the region on the bottom side in the liquefied gas tank. Are arranged as follows.

主管２は、上下方向に真っ直ぐに延びる直管である。主管２の外径及び内径は、上下方向において一定となる。貯蔵液ＳＬの液面ＬＦ（すなわち、主管２内における液面）の位置は、主管２の上下方向におけるいずれかの位置となる。なお、液面ＬＦの高さは特に限定されず、図１や図５に示される位置よりも高くてもよく、低くてもよい。受け入れ管１２０から吐出された受け入れ液化ガスＬＧは、主管２の内壁面２ａと接触しないように主管２内を落下する。これによって、主管２の内壁面２ａと液化ガスＬＧとの間に空間（図１においてＳＰで示される）が形成される。この空間ＳＰ内においては、後述で詳細に説明する上昇ガスＢＯＧ４が上昇している（図２参照）。主管２の内径は、少なくとも空間ＳＰを形成できる大きさであれば特に限定されず、従来のリード管と同等の寸法を採用することができ、例えば４００〜３０００ｍｍとなり、長さは１８〜４０ｍとなる。なお、主管２の内径は上下方向において一定であるため、空間ＳＰの大きさも液面ＬＦの位置によらず一定とすることができる。すなわち、液面ＬＦの高さによらず、上昇ガスＢＯＧ４のための十分なスペースを確保することができる。 The main pipe 2 is a straight pipe that extends straight in the vertical direction. The outer diameter and inner diameter of the main pipe 2 are constant in the vertical direction. The position of the liquid level LF (that is, the liquid level in the main pipe 2) of the storage liquid SL is any position in the vertical direction of the main pipe 2. The height of the liquid level LF is not particularly limited, and may be higher or lower than the position shown in FIG. 1 or FIG. The received liquefied gas LG discharged from the receiving pipe 120 falls in the main pipe 2 so as not to contact the inner wall surface 2a of the main pipe 2. As a result, a space (indicated by SP in FIG. 1) is formed between the inner wall surface 2a of the main pipe 2 and the liquefied gas LG. In this space SP, the rising gas BOG4, which will be described in detail later, is rising (see FIG. 2). The inner diameter of the main pipe 2 is not particularly limited as long as at least the space SP can be formed, and the same dimensions as those of the conventional lead pipe can be adopted, for example, 400 to 3000 mm, and the length is 18 to 40 m. Become. In addition, since the inner diameter of the main pipe 2 is constant in the vertical direction, the size of the space SP can also be constant regardless of the position of the liquid level LF. That is, a sufficient space for the rising gas BOG4 can be ensured regardless of the height of the liquid level LF.

受け入れ部３は、主管２の上端部分における内径及び外径を大きくすることによって構成されている。また、受け入れ部３の上端には上壁などが設けられておらず、開口部３ａが形成されており、これによってリード管１が開放されている。この開口部３ａから巻き込みガスＢＯＧ１がリード管１に流入する。 The receiving portion 3 is configured by increasing the inner diameter and the outer diameter at the upper end portion of the main pipe 2. Moreover, the upper wall etc. are not provided in the upper end of the receiving part 3, but the opening part 3a is formed and the reed pipe | tube 1 is open | released by this. The entrained gas BOG1 flows into the lead tube 1 from the opening 3a.

ノズル管４は、主管２の下端において当該主管２が延びる方向と交差する方向へ延びることによって、液化ガスＬＧを当該方向へ吐出するものである。本実施形態では、ノズル管４は、上下方向と直交するように水平方向へ延びており、図１に示される水平方向である方向Ｄ１及び方向Ｄ２へ向かって受け入れた液化ガスＬＧを吐出する。方向Ｄ１と方向Ｄ２は、互いに反対方向となっている。このノズル管４は、吐出側である先端側が先細りとされたレデューサ構造とされることによって、従来のノズル管に比して流動抵抗が高められた構成となっている。 The nozzle tube 4 discharges the liquefied gas LG in the direction at the lower end of the main tube 2 in a direction intersecting with the direction in which the main tube 2 extends. In the present embodiment, the nozzle tube 4 extends in the horizontal direction so as to be orthogonal to the vertical direction, and discharges the liquefied gas LG received in the direction D1 and the direction D2, which are the horizontal directions shown in FIG. The direction D1 and the direction D2 are opposite to each other. The nozzle tube 4 is configured to have a flow resistance that is higher than that of a conventional nozzle tube by adopting a reducer structure in which a tip side that is a discharge side is tapered.

具体的に、ノズル管４は、主管２の下端に接続される直管部６と、当該直管部６の一方の先端側に形成された抵抗部７と、直管部６の他方の先端側に形成された抵抗部８と、を備えている。直管部６は、主管２の下端から方向Ｄ１及び方向Ｄ２へ向かって真っ直ぐに延びる直管によって構成されている。これによって、液化ガスＬＧは、液面ＬＦ側から下方へ向かうと共にノズル管４の直管部６において方向Ｄ１及び方向Ｄ２へ分岐する。なお、直管部６の長さは特に限定されず、図１に示す長さより長くしても短くしてもよい。また、直管部６の内径や外径は、図１においては主管２と同径に設定されているが、特に限定されない。すなわち、直管部６の内径は、少なくともリード管１内で液面ＬＦが上昇して溢れない大きさであれば特に限定されず、従来のノズル管（例えば図５のノズル管２０２）と同等の寸法を採用することができ、例えば４００〜３０００ｍｍとなる。 Specifically, the nozzle pipe 4 includes a straight pipe part 6 connected to the lower end of the main pipe 2, a resistance part 7 formed on one tip side of the straight pipe part 6, and the other tip of the straight pipe part 6. And a resistance portion 8 formed on the side. The straight pipe portion 6 is configured by a straight pipe that extends straight from the lower end of the main pipe 2 in the direction D1 and the direction D2. As a result, the liquefied gas LG moves downward from the liquid level LF side and branches in the direction D1 and the direction D2 in the straight pipe portion 6 of the nozzle pipe 4. The length of the straight pipe portion 6 is not particularly limited, and may be longer or shorter than the length shown in FIG. Moreover, although the internal diameter and outer diameter of the straight pipe part 6 are set to the same diameter as the main pipe 2 in FIG. 1, it is not specifically limited. That is, the inner diameter of the straight pipe portion 6 is not particularly limited as long as the liquid level LF does not rise and overflow in at least the lead pipe 1, and is equivalent to a conventional nozzle pipe (for example, the nozzle pipe 202 in FIG. 5). Can be adopted, for example, 400 to 3000 mm.

抵抗部７は、方向Ｄ１へ向かって流れる液化ガスＬＧ及び当該液化ガスに含まれるガスの流れに対する流動抵抗を高める部分である。抵抗部７は、ノズル管４の一方の先端側を先細りとすることによって構成されている。すなわち、抵抗部７は、直管部６の一方の端部から方向Ｄ１へ向かって外径及び内径が減少する円錐台状の壁部９によって構成されている。当該壁部９の先端には、開口部が形成されることによって吐出口７ａが形成されており、液化ガスＬＧは、当該吐出口７ａから貯蔵液ＳＬへ吐出される。抵抗部７によって、図５に示すような直管のみで構成される従来のノズル管に比して、流動抵抗を増加させることができる。なお、抵抗部７の方向Ｄ１における長さ、及び吐出口７ａの径は特に限定されない。図１において角度αで示されている壁部９の傾き角度は、２０°以上とすることが好ましい。壁部９の角度αを２０°以上とすることによって抵抗部７は、流動抵抗を増加させる機能を十分に発揮することができる。壁部９の角度αは、少なくとも９０°未満であればよい。後述の図４（ｃ）に示す構成（角度α＝９０°の場合に該当する）に比して、抵抗部７を構成する部材に対する負荷を小さくし、構造的な強度の確保を優先する場合は、角度αを８０°以下とすることが好ましく、角度αを６０°以下とすることがより好ましい。構造的な強度の確保と流動抵抗の増加機能の確保とのバランスを考慮する場合、角度αを４５°以下とすることが好ましい。製造時においては、壁部９の角度を設定した後、当該角度に応じて吐出口７ａの内径を設定する。吐出口７ａの内径は、少なくともリード管１内で液面ＬＦが上昇して溢れない大きさに設定される。この内径は、受け入れ管１２０からの液化ガスＬＧの流量や受け入れ管１２０の高さなどの条件によって変動するものであるため、本実施形態に係る先端構造１０が適用される液化ガスタンクやリード管に係る条件に合わせて設定される。吐出口７ａの内径は、リード管１内で液面ＬＦが上昇して溢れない範囲内であれば吐出口７ａの内径はどのように設定してもよいが、流動抵抗を十分に増加させるために範囲内における下限付近にすることが好ましい。特に、吐出口７ａの内径が直管６の内径と略同等で、壁部９の長さが極めて小さい場合は、十分に流動抵抗を増加できず本実施形態に係る先端構造１０の作用・効果を奏しないため、壁部９を設けないノズル管と比較して上昇ガスＢＯＧ４を増加できる程度に吐出口７ａの内径を小さくすることが好ましい。例えば、従来のノズル管の先端に、内周側へ向かって突出する（例えば、強度確保や先端部分の形状安定を目的として設けられている）僅かな肉盛部が形成されているものは、十分に流動抵抗を増加させることはできない。 The resistance portion 7 is a portion that increases the flow resistance against the flow of the liquefied gas LG flowing in the direction D1 and the gas contained in the liquefied gas. The resistance portion 7 is configured by tapering one end side of the nozzle tube 4. That is, the resistance portion 7 is constituted by a truncated cone-shaped wall portion 9 whose outer diameter and inner diameter decrease from one end portion of the straight pipe portion 6 in the direction D1. A discharge port 7a is formed by forming an opening at the tip of the wall portion 9, and the liquefied gas LG is discharged from the discharge port 7a to the storage liquid SL. The resistance portion 7 can increase the flow resistance as compared with a conventional nozzle tube composed of only a straight tube as shown in FIG. The length of the resistance portion 7 in the direction D1 and the diameter of the discharge port 7a are not particularly limited. The inclination angle of the wall portion 9 indicated by the angle α in FIG. 1 is preferably 20 ° or more. By setting the angle α of the wall portion 9 to 20 ° or more, the resistance portion 7 can sufficiently exhibit the function of increasing the flow resistance. The angle α of the wall portion 9 may be at least less than 90 °. Compared to the configuration shown in FIG. 4C (corresponding to the case where the angle α = 90 °) described later, the load on the members constituting the resistance portion 7 is reduced and priority is given to securing structural strength. The angle α is preferably 80 ° or less, and the angle α is more preferably 60 ° or less. In consideration of the balance between securing the structural strength and securing the flow resistance increasing function, the angle α is preferably set to 45 ° or less. At the time of manufacturing, after setting the angle of the wall portion 9, the inner diameter of the discharge port 7a is set according to the angle. The inner diameter of the discharge port 7 a is set to a size that prevents the liquid level LF from rising and overflowing at least in the lead pipe 1. Since this inner diameter varies depending on conditions such as the flow rate of the liquefied gas LG from the receiving pipe 120 and the height of the receiving pipe 120, the inner diameter is applied to a liquefied gas tank or a lead pipe to which the tip structure 10 according to the present embodiment is applied. It is set according to such conditions. The inner diameter of the discharge port 7a may be set as long as the inner surface of the discharge port 7a is within a range in which the liquid level LF does not rise and overflow in the lead tube 1, but the flow resistance is sufficiently increased. It is preferable to make it near the lower limit in the range. In particular, when the inner diameter of the discharge port 7a is substantially the same as the inner diameter of the straight pipe 6 and the length of the wall portion 9 is extremely small, the flow resistance cannot be increased sufficiently, and the action and effect of the tip structure 10 according to the present embodiment is achieved. Therefore, it is preferable to reduce the inner diameter of the discharge port 7a to such an extent that the rising gas BOG4 can be increased as compared with the nozzle tube not provided with the wall 9. For example, the tip of a conventional nozzle tube is formed with a slight build-up portion that protrudes toward the inner peripheral side (for example, provided for the purpose of securing strength and stabilizing the shape of the tip portion) The flow resistance cannot be increased sufficiently.

抵抗部８は、方向Ｄ２へ向かって流れる液化ガスＬＧ及び当該液化ガスに含まれるガスの流れに対する流動抵抗を高める部分である。抵抗部８は、ノズル管４の他方の先端側を先細りとすることによって構成されている。すなわち、抵抗部８は、直管部６の他方の端部から方向Ｄ２へ向かって外径及び内径が減少する円錐台状の壁部１１によって構成されている。当該壁部１１の先端には、開口部が形成されることによって吐出口８ａが形成されており、液化ガスＬＧは、当該吐出口８ａから貯蔵液ＳＬへ吐出される。抵抗部８によって、図５に示すような直管のみで構成される従来のノズル管に比して、流動抵抗を増加させることができる。なお、抵抗部８の方向Ｄ２における長さ、及び吐出口８ａの径は特に限定されない。図１において角度βで示されている壁部１１の傾き角度は、２０°以上とすることが好ましい。壁部１１の角度βを２０°以上とすることによって抵抗部８は、流動抵抗を増加させる機能を十分に発揮することができる。壁部１１の角度βは、少なくとも９０°未満であればよい。後述の図４（ｃ）に示す構成（角度β＝９０°の場合に該当する）に比して、抵抗部８を構成する部材に対する負荷を小さくし、構造的な強度の確保を優先する場合は、角度βを８０°以下とすることが好ましく、角度βを６０°以下とすることがより好ましい。構造的な強度の確保と流動抵抗の増加機能の確保とのバランスを考慮する場合、角度βを４５°以下とすることが好ましい。製造時においては、壁部１１の角度を設定した後、当該角度に応じて吐出口８ａの内径を設定する。吐出口８ａの内径は、少なくともリード管１内で液面ＬＦが上昇して溢れない大きさに設定される。この内径は、受け入れ管１２０からの液化ガスＬＧの流量や受け入れ管１２０の高さなどの条件によって変動するものであるため、本実施形態に係る先端構造１０が適用される液化ガスタンクやリード管に係る条件に合わせて設定される。吐出口８ａの内径は、リード管１内で液面ＬＦが上昇して溢れない範囲内であれば吐出口８ａの内径はどのように設定してもよいが、流動抵抗を十分に増加させるために範囲内における下限付近にすることが好ましい。特に、吐出口８ａの内径が直管６の内径と略同等で、壁部１１の長さが極めて小さい場合は、十分に流動抵抗を増加できず本実施形態に係る先端構造１０の作用・効果を奏しないため、壁部１１を設けないノズル管と比較して上昇ガスＢＯＧ４を増加できる程度に吐出口８ａの内径を小さくすることが好ましい。例えば、従来のノズル管の先端に、内周側へ向かって突出する（例えば、強度確保や先端部分の形状安定を目的として設けられている）僅かな肉盛部が形成されているものは、十分に流動抵抗を増加させることはできない。なお、抵抗部８における角度βや吐出口８ａの内径は、抵抗部７と同一とすることが好ましい。 The resistance portion 8 is a portion that increases the flow resistance against the flow of the liquefied gas LG flowing in the direction D2 and the gas contained in the liquefied gas. The resistance portion 8 is configured by tapering the other tip side of the nozzle tube 4. That is, the resistance portion 8 is constituted by a truncated cone-shaped wall portion 11 whose outer diameter and inner diameter decrease from the other end portion of the straight pipe portion 6 in the direction D2. A discharge port 8a is formed at the tip of the wall 11 by forming an opening, and the liquefied gas LG is discharged from the discharge port 8a to the storage liquid SL. The resistance portion 8 can increase the flow resistance as compared with the conventional nozzle tube configured by only a straight tube as shown in FIG. The length of the resistance portion 8 in the direction D2 and the diameter of the discharge port 8a are not particularly limited. The inclination angle of the wall portion 11 indicated by the angle β in FIG. 1 is preferably 20 ° or more. By setting the angle β of the wall portion 11 to 20 ° or more, the resistance portion 8 can sufficiently exhibit the function of increasing the flow resistance. The angle β of the wall 11 may be at least less than 90 °. Compared to the configuration shown in FIG. 4C (corresponding to the case where the angle β = 90 °), the load on the members constituting the resistance portion 8 is reduced, and priority is given to securing structural strength. The angle β is preferably 80 ° or less, and more preferably the angle β is 60 ° or less. In consideration of the balance between securing the structural strength and securing the flow resistance increasing function, the angle β is preferably set to 45 ° or less. At the time of manufacture, after setting the angle of the wall portion 11, the inner diameter of the discharge port 8a is set according to the angle. The inner diameter of the discharge port 8 a is set to a size that prevents the liquid level LF from rising and overflowing at least in the lead pipe 1. Since this inner diameter varies depending on conditions such as the flow rate of the liquefied gas LG from the receiving pipe 120 and the height of the receiving pipe 120, the inner diameter is applied to a liquefied gas tank or a lead pipe to which the tip structure 10 according to the present embodiment is applied. It is set according to such conditions. The inner diameter of the discharge port 8a may be set as long as the inner surface of the discharge port 8a is within a range where the liquid level LF does not rise and overflow in the lead tube 1, but the flow resistance is sufficiently increased. It is preferable to make it near the lower limit in the range. In particular, when the inner diameter of the discharge port 8a is substantially the same as the inner diameter of the straight pipe 6 and the length of the wall portion 11 is extremely small, the flow resistance cannot be increased sufficiently, and the action / effect of the tip structure 10 according to the present embodiment. Therefore, it is preferable to reduce the inner diameter of the discharge port 8a to such an extent that the rising gas BOG4 can be increased as compared with the nozzle tube not provided with the wall 11. For example, the tip of a conventional nozzle tube is formed with a slight build-up portion that protrudes toward the inner peripheral side (for example, provided for the purpose of securing strength and stabilizing the shape of the tip portion) The flow resistance cannot be increased sufficiently. Note that the angle β in the resistance portion 8 and the inner diameter of the discharge port 8 a are preferably the same as those in the resistance portion 7.

次に、本実施形態に係るリード管１の作用・効果について説明する。 Next, functions and effects of the lead tube 1 according to the present embodiment will be described.

まず、図２を参照して、ガスＢＯＧの巻き込みについて説明する。図２は、リード管１内、及び当該リード管１付近のガスＢＯＧの流れを模式的に示した模式図である。図２においてはリード管１の一部分のみが模式的に示されている。図２に示すように、液化ガスタンク内におけるガスＢＯＧは、リード管１の上端側から巻き込みガスＢＯＧ１としてリード管１内に巻き込まれる。当該巻き込みガスＢＯＧ１は、リード管１内に受け入れられて落下する液化ガスＬＧに引き込まれることによって、下降ガスＢＯＧ２としてリード管１内を下降する。下降ガスＢＯＧ２は、リード管１内を落下する液化ガスＬＧの気液界面ＢＦと接触した状態にて、当該液化ガスＬＧの落下と共に下降する（ただし、流れを明確にするために、図２において下降ガスＢＯＧ２の矢印は、気液界面ＢＦから離れて示されている）。 First, the entrainment of the gas BOG will be described with reference to FIG. FIG. 2 is a schematic diagram schematically showing the flow of the gas BOG in the lead tube 1 and in the vicinity of the lead tube 1. In FIG. 2, only a part of the reed tube 1 is schematically shown. As shown in FIG. 2, the gas BOG in the liquefied gas tank is entrained in the reed tube 1 as an entrained gas BOG 1 from the upper end side of the reed tube 1. The entrained gas BOG1 is received in the lead tube 1 and drawn into the falling liquefied gas LG, and descends in the lead tube 1 as a descending gas BOG2. The descending gas BOG2 descends with the falling of the liquefied gas LG in contact with the gas-liquid interface BF of the liquefied gas LG falling in the lead pipe 1 (however, in order to clarify the flow, in FIG. The arrow of the descending gas BOG2 is shown away from the gas-liquid interface BF).

下降ガスＢＯＧ２の一部は、液面ＬＦより下側においてリード管１内に溜まっている液化ガスＬＧ内を通過した後、ノズル管４を介し、流出ガスＢＯＧ３としてリード管１の外側へ吐出される。一方、リード管１の外側へ流出しなかった下降ガスＢＯＧ２の一部は、リード管１における液面ＬＦより下側において溜まっている液化ガスＬＧ内にとどまり、上昇ガスＢＯＧ４として浮力等によってリード管１内を上昇する。上昇ガスＢＯＧ４は、リード管１内に溜まっている液化ガスＬＧ中を上昇した後、液面ＬＦからリード管１における空間ＳＰ内を上昇し、リード管１内を落下する液化ガスＬＧ内に下降ガスＢＯＧ２として引き込まれる。 A part of the descending gas BOG2 passes through the liquefied gas LG accumulated in the lead pipe 1 below the liquid level LF, and then is discharged to the outside of the lead pipe 1 as the outflow gas BOG3 through the nozzle pipe 4. The On the other hand, a part of the descending gas BOG2 that has not flowed out of the lead pipe 1 remains in the liquefied gas LG that has accumulated below the liquid level LF in the lead pipe 1, and as the rising gas BOG4, the lead pipe is caused by buoyancy or the like. Go up in 1. The rising gas BOG4 rises in the liquefied gas LG accumulated in the lead pipe 1, then rises in the space SP in the lead pipe 1 from the liquid level LF, and falls in the liquefied gas LG falling in the lead pipe 1. It is drawn in as gas BOG2.

以上のようなガスＢＯＧの流れより、巻き込みガスＢＯＧ１と、下降ガスＢＯＧ２と、上昇ガスＢＯＧ４との間には、式（１）に示すような関係が成り立つ。更に、式（１）を変形することによって式（２）が成り立つ。式（２）より、上昇ガスＢＯＧ４の流量を増加させることによって、巻き込みガスＢＯＧ１の流量を減少できることが理解される。上昇ガスＢＯＧ４の流量は、リード管１における吐出口側における流動抵抗を高めることによって増加させることができる。 From the flow of the gas BOG as described above, the relationship shown in the equation (1) is established among the entrained gas BOG1, the descending gas BOG2, and the ascending gas BOG4. Furthermore, Formula (2) is realized by transforming Formula (1). From the equation (2), it is understood that the flow rate of the entraining gas BOG1 can be decreased by increasing the flow rate of the rising gas BOG4. The flow rate of the rising gas BOG4 can be increased by increasing the flow resistance on the discharge port side in the reed tube 1.

下降ガスＢＯＧ２の流量＝巻き込みガスＢＯＧ１の流量＋上昇ガスＢＯＧ４の流量 …式（１）
巻き込みガスＢＯＧ１の流量＝下降ガスＢＯＧ２の流量 − 上昇ガスＢＯＧ４の流量 …式（２） Flow rate of descending gas BOG2 = Flow rate of entrained gas BOG1 + Flow rate of ascending gas BOG4 Equation (1)
Flow rate of entrained gas BOG1 = Flow rate of descending gas BOG2-Flow rate of ascending gas BOG4 Equation (2)

図１及び図２に示すように、本実施形態に係るリード管１は、上下方向に延びる主管２と、当該主管２の下端部に設けられたノズル管４とを備えている。従って、リード管１の主管２の上端側から受け入れられた液化ガスＬＧは、リード管１の主管２内を落下し、液面ＬＦより下側におけるノズル管４より吐出される。ここで、ノズル管４の先端側には、流動抵抗を高める抵抗部７及び抵抗部８が形成されている。従って、液化ガスＬＧを吐出するノズル管４において、リード管１内にとどまる下降ガスＢＯＧ２が増加する。すなわち、上昇ガスＢＯＧ４の流量が増加し、この結果としてリード管１内に巻き込まれる巻き込みガスＢＯＧ１の巻き込み量が減少する。以上によって、本実施形態に係るリード管１によれば、巻き込みガスＢＯＧ１の巻き込み量を抑制することができる。 As shown in FIGS. 1 and 2, the lead pipe 1 according to the present embodiment includes a main pipe 2 extending in the vertical direction and a nozzle pipe 4 provided at the lower end of the main pipe 2. Therefore, the liquefied gas LG received from the upper end side of the main pipe 2 of the lead pipe 1 falls in the main pipe 2 of the lead pipe 1 and is discharged from the nozzle pipe 4 below the liquid level LF. Here, a resistance portion 7 and a resistance portion 8 that increase flow resistance are formed on the tip end side of the nozzle tube 4. Accordingly, in the nozzle tube 4 that discharges the liquefied gas LG, the descending gas BOG2 that remains in the lead tube 1 increases. That is, the flow rate of the rising gas BOG4 increases, and as a result, the amount of entrained gas BOG1 entrained in the reed tube 1 decreases. As described above, according to the lead tube 1 according to the present embodiment, the amount of entrainment of the entrainment gas BOG1 can be suppressed.

また、本実施形態に係るリード管１の先端構造１０において、抵抗部７及び抵抗部８は、ノズル管４の先端側を先細りとすることによって構成されている。このような構成によれば、ノズル管４の先端側、すなわち吐出口７ａ，８ａ側に近づくにつれて徐々に管径が小さくなっているため、流動抵抗を高くすることができる。また、このような構成においては、ノズル管４内における液化ガスＬＧの流れに沿って延びる抵抗部材を配置する場合（例えば、後述の図４（ａ）に示すような構成）に比して、流動抵抗を大きくすることができる。また、ノズル管４内における液化ガスＬＧの流れを遮るように垂直に広がる抵抗部材を配置する場合（例えば、後述の図４（ｂ），（ｃ），（ｄ）に示すような構成）に比して、抵抗部を構成する部材に対する負荷を小さくし、構造的な強度を確保することができる。すなわち、流動抵抗を高めると共に高い構造強度を確保することができる。 Further, in the tip structure 10 of the lead tube 1 according to the present embodiment, the resistance portion 7 and the resistance portion 8 are configured by tapering the tip side of the nozzle tube 4. According to such a configuration, the flow resistance can be increased because the tube diameter gradually decreases as it approaches the tip end side of the nozzle tube 4, that is, the discharge ports 7a and 8a. Further, in such a configuration, as compared with a case where a resistance member extending along the flow of the liquefied gas LG in the nozzle tube 4 is disposed (for example, a configuration as shown in FIG. 4A described later), The flow resistance can be increased. Further, in the case of arranging a resistance member that extends vertically so as to block the flow of the liquefied gas LG in the nozzle tube 4 (for example, a configuration as shown in FIGS. 4B, 4C, and 4D described later). In comparison, it is possible to reduce the load on the members constituting the resistance portion and ensure the structural strength. That is, it is possible to increase flow resistance and ensure high structural strength.

また、ノズル管４の先端側を先細りとするだけでよく、例えば、主管２内に部材を組み込むような場合、主管２の形状を工夫するような場合、あるいは受け入れ部３の構造を工夫する場合に比して、リード管１を大幅に簡単な構成にて、十分に巻き込みガスＢＯＧ１の巻き込み量を減少させることができる。また、主管２の内径を下方へ向けて徐々に細くすることによって流動抵抗を高める場合、液面ＬＦの高さによっては（例えば、主管において内径が細くなった下端側の位置が液面ＬＦとなる場合など）、上昇ガスＢＯＧ４が上昇するための空間ＳＰを十分に確保できない場合がある。また、液面ＬＦの高さによって流動抵抗が変化してしまう場合がある。一方、本実施形態によれば、液面ＬＦより下側に配置されるノズル管４の先端側に抵抗部７，８を設けているため、液面ＬＦの高さに関わらず、安定した性能を発揮することができる。また、受け入れ管１２０から吐出された液化ガスＬＧが飛散されたり主管２内において広がるように落下する構成とされた場合、液化ガスＬＧの気液界面積が大きくなり、ガスＢＯＧと液化ガスＬＧとの接触面積が大きくなることによって下降ガスＢＯＧ２が増加してしまい巻き込みガスＢＯＧ１が増加してしまう。しかし、本実施形態では、受け入れ管１２０は、吐出された液化ガスＬＧが、飛散されたり広がることなく、真っ直ぐに落下するように構成されている。従って、気液界面積を最小限に抑えることができ、巻き込みガスＢＯＧ１の巻き込みを抑制することができる。更に、主管２内で液化ガスＬＧが飛散したり広がった場合は上昇ガスＢＯＧ４が上昇するための空間ＳＰを確保することができず上昇ガスＢＯＧ４を増加させることができないが、本実施形態によれば、確実に空間ＳＰを確保することで、上昇ガスＢＯＧ４を増加させることができる。 Further, it is only necessary to taper the tip end side of the nozzle tube 4. For example, when a member is incorporated in the main tube 2, the shape of the main tube 2 is devised, or the structure of the receiving portion 3 is devised. Compared to the above, the amount of entrainment of the entraining gas BOG1 can be sufficiently reduced with a remarkably simple configuration of the reed tube 1. Further, when increasing the flow resistance by gradually narrowing the inner diameter of the main pipe 2 downward, depending on the height of the liquid level LF (for example, the position on the lower end side where the inner diameter is reduced in the main pipe is the same as the liquid level LF). In some cases, the space SP for the rising gas BOG4 to rise cannot be sufficiently secured. Further, the flow resistance may change depending on the height of the liquid level LF. On the other hand, according to the present embodiment, since the resistance portions 7 and 8 are provided on the tip side of the nozzle tube 4 disposed below the liquid level LF, stable performance is achieved regardless of the height of the liquid level LF. Can be demonstrated. Further, when the liquefied gas LG discharged from the receiving pipe 120 is scattered or falls so as to spread in the main pipe 2, the gas-liquid interface area of the liquefied gas LG becomes large, and the gas BOG and the liquefied gas LG As the contact area increases, the descending gas BOG2 increases and the entrained gas BOG1 increases. However, in the present embodiment, the receiving pipe 120 is configured so that the discharged liquefied gas LG falls straight without being scattered or spread. Therefore, the gas-liquid interface area can be minimized, and the entrainment of the entraining gas BOG1 can be suppressed. Furthermore, when the liquefied gas LG is scattered or spreads in the main pipe 2, the space SP for the rising gas BOG4 to rise cannot be secured and the rising gas BOG4 cannot be increased. For example, the ascending gas BOG4 can be increased by ensuring the space SP.

次に、本実施形態に係るリード管１の先端構造１０の効果を検証するための試験を行ったので、以下、その試験結果について説明する。なお、以下に示した寸法は一例に過ぎず、本発明は以下の寸法に限定されるものではない。 Next, since the test for verifying the effect of the tip structure 10 of the lead tube 1 according to the present embodiment was performed, the test result will be described below. In addition, the dimension shown below is only an example and this invention is not limited to the following dimension.

本試験は、リード管の使用時の解析モデルを構築し、当該解析モデルを用いたシュミレーションによる試験を行った。当該解析は流体解析ソフトウェアのＦＬＵＥＮＴ（ＡＮＳＹＳ社）を用いた。実施例に係るリード管１の試験においては、受け入れ管１２０の内径（落下する液化ガスＬＧの気液界面積に影響する）をφ８８９ｍｍとし、主管２の内径をφ１９００ｍｍ、主管２の上端部分と液面ＬＦとの間の長さを３１０００ｍｍに設定し、液面ＬＦとノズル管４の中心軸線との間の長さを３１５０ｍｍに設定した。また、ノズル管４の直管部６の内径をφ１９００ｍｍ、長さを２５００ｍｍに設定し、抵抗部７，８の長さをそれぞれ１０００ｍｍ、吐出口７ａ，８ａの内径をφ９００ｍｍに設定した。一方、比較例に係るリード管として、実施例に係るリード管１のノズル管４から、抵抗部７，８を除くことによって直管部６のみで構成されるものを用いた（形状としては図５に示す従来のリード管２００のようになる）。 In this test, an analysis model for use of the reed tube was constructed, and a test by simulation using the analysis model was conducted. The analysis used fluid analysis software FLUENT (ANSYS). In the test of the lead pipe 1 according to the example, the inner diameter of the receiving pipe 120 (which affects the gas-liquid interface area of the falling liquefied gas LG) is φ889 mm, the inner diameter of the main pipe 2 is φ1900 mm, the upper end portion of the main pipe 2 and the liquid The length between the surface LF was set to 31000 mm, and the length between the liquid level LF and the central axis of the nozzle tube 4 was set to 3150 mm. Further, the inner diameter of the straight tube portion 6 of the nozzle tube 4 was set to φ1900 mm and the length was set to 2500 mm, the length of the resistance portions 7 and 8 was set to 1000 mm, and the inner diameter of the discharge ports 7a and 8a was set to φ900 mm. On the other hand, as the lead pipe according to the comparative example, the one constituted by only the straight pipe part 6 by removing the resistance parts 7 and 8 from the nozzle pipe 4 of the lead pipe 1 according to the example was used. And a conventional reed tube 200 shown in FIG.

上述のような実施例及び比較例についての、巻き込みガスＢＯＧ１の巻き込み量の解析結果を図３に示す。当該結果より、レデューサ構造を有している実施例を採用した場合、比較例に係る従来構造に比して巻き込みガスＢＯＧ１の巻き込み量を減少できることが理解される。更に、下降ガスＢＯＧ２及び上昇ガスＢＯＧ４の流量の比較を行った。図３に示すように、比較例と実施例との間では下降ガスＢＯＧ２の流量がほぼ同程度であるのに対し、比較例に対して実施例の上昇ガスＢＯＧ４の流量が大幅に増加している。以上の試験結果より、本実施形態に係るリード管１の先端構造１０においては、上昇ガスＢＯＧ４の流量を増加させることができ、これによって巻き込みガスＢＯＧ１の巻き込み量を抑制できることが理解される。 FIG. 3 shows the analysis result of the amount of entrainment gas BOG1 involved in the examples and comparative examples described above. From this result, it is understood that when the embodiment having the reducer structure is adopted, the amount of the entrained gas BOG1 can be reduced as compared with the conventional structure according to the comparative example. Further, the flow rates of the descending gas BOG2 and the ascending gas BOG4 were compared. As shown in FIG. 3, the flow rate of the descending gas BOG2 is substantially the same between the comparative example and the example, whereas the flow rate of the rising gas BOG4 of the example is significantly increased compared to the comparative example. Yes. From the above test results, it is understood that in the tip structure 10 of the lead tube 1 according to the present embodiment, the flow rate of the rising gas BOG4 can be increased, thereby suppressing the amount of entrainment of the entrainment gas BOG1.

本発明は、上述の実施形態に限定されるものではない。 The present invention is not limited to the embodiment described above.

例えば、抵抗部が、ノズル管内における液化ガスの流れに沿って延びる抵抗部材を先端側に配置することによって構成されていてもよい。具体的には、図４（ａ）に示すように、直管によって構成されたノズル管２４の先端側に、直管の延びる方向に沿って（すなわち、液化ガスの流れに沿って）延びる抵抗部材２５を配置することによって抵抗部２７を構成してもよい。抵抗部材２５は、ノズル管２４の内部を周方向に四分割するような四枚の板部材によって構成されている。ただし、このような抵抗部材２５は管内を二分割する一枚の板部材でもよく、更に多い枚数の板部材であってもよい。あるいは、管内を周方向に完全に分割するような板部材でなくとも、ノズル管２４の壁面から管内の途中の位置まで延ばした板部材であってもよい。すなわち、液化ガスの流れに沿って延びる形状であれば、特に形状は限定されない。このような構造によれば、ノズル管２４内において先端側、すなわち吐出口側へ向かう液化ガスは、当該液化ガスの流れに沿って延びる抵抗部材２５と接触して抵抗を受けながら流れる。これによって、流動抵抗を高めることができる。また、抵抗部材２５は液化ガスの流れに沿って延びる構成とされているため、大きな負荷を受けず、構造的な強度を確保することができる。 For example, the resistance portion may be configured by disposing a resistance member extending along the flow of the liquefied gas in the nozzle tube on the tip side. Specifically, as shown in FIG. 4A, the resistance extending along the direction in which the straight pipe extends (that is, along the flow of the liquefied gas) toward the tip end of the nozzle pipe 24 constituted by the straight pipe. The resistance part 27 may be configured by arranging the member 25. The resistance member 25 is constituted by four plate members that divide the inside of the nozzle tube 24 into four in the circumferential direction. However, such a resistance member 25 may be a single plate member that divides the inside of the pipe into two, or a larger number of plate members. Alternatively, the plate member may not be a plate member that completely divides the inside of the tube in the circumferential direction, but may be a plate member that extends from the wall surface of the nozzle tube 24 to a position in the tube. That is, the shape is not particularly limited as long as the shape extends along the flow of the liquefied gas. According to such a structure, the liquefied gas heading toward the distal end side, that is, the discharge port side in the nozzle tube 24 flows while receiving resistance in contact with the resistance member 25 extending along the flow of the liquefied gas. Thereby, the flow resistance can be increased. Moreover, since the resistance member 25 is configured to extend along the flow of the liquefied gas, it is possible to ensure structural strength without receiving a large load.

また、抵抗部が、ノズル管内における液化ガスの流れを遮るように広がる抵抗部材を先端側に配置することによって構成されていてもよい。具体的には、図４（ｂ）に示すように、ノズル管３４の先端に、液化ガスの流れに対して直交することによって当該流れを遮るように広がっている、半円板状の抵抗部材３５を固定することで抵抗部３７を構成することができる。図４（ｂ）に示す例では、吐出口を半分塞いでいる抵抗部材３５によって、液化ガスの流れが遮られることによって流動抵抗を高めている。あるいは、図４（ｃ）に示すように、ノズル管４４の先端に、液化ガスの流れに対して直交することによって当該流れを遮るように広がっている、円環板状の抵抗部材４５を固定することで抵抗部４７を構成することができる。図４（ｃ）に示す例では、吐出口を小さくするようにして塞いでいる抵抗部材４５によって、液化ガスの流れが遮られることによって流動抵抗を高めている。これは、図１で示す角度α，βを９０°としたものに該当する。あるいは、図４（ｄ）に示すように、ノズル管５４の先端側における管内の内壁面に、液化ガスの流れに対して直交することによって当該流れを遮るように広がっている、板状の抵抗部材５５を固定することで抵抗部５７を構成することができる。図４（ｄ）に示す例では、ノズル管５４の管内において流れを部分的に遮る複数の抵抗部材５５によって、液化ガスの流れが遮られることによって流動抵抗を高めている。このような構造によれば、ノズル管内において先端側、すなわち吐出口側へ向かう液化ガスは、当該液化ガスの流れを遮るように広がる抵抗部材によって、流れを遮られることによって抵抗を受ける。これによって、流動抵抗を高めることができる。すなわち、抵抗部材は液化ガスの流れを遮るように広がっているため、流動抵抗を大きくすることができる。なお、抵抗部材は、液化ガスの流れに対して交差する方向へ広がるものであれば当該流れを遮ることができる。従って、液化ガスの流れ、すなわちノズル管が延びる方向に直交するように広がっておらず、傾斜しているような抵抗部材を用いてもよい。 Moreover, the resistance part may be comprised by arrange | positioning the resistance member which spreads so that the flow of the liquefied gas in a nozzle pipe may be interrupted at the front end side. Specifically, as shown in FIG. 4B, a semi-disc-shaped resistance member that spreads at the tip of the nozzle tube 34 so as to block the flow by being orthogonal to the flow of the liquefied gas. The resistor portion 37 can be configured by fixing 35. In the example shown in FIG. 4B, the flow resistance is increased by blocking the flow of the liquefied gas by the resistance member 35 blocking the discharge port half. Alternatively, as shown in FIG. 4 (c), an annular plate-shaped resistance member 45 that spreads out to obstruct the flow by being orthogonal to the flow of the liquefied gas is fixed to the tip of the nozzle tube 44. By doing so, the resistance portion 47 can be configured. In the example shown in FIG. 4C, the flow resistance is increased by blocking the flow of the liquefied gas by the resistance member 45 that is closed so as to make the discharge port small. This corresponds to the case where the angles α and β shown in FIG. 1 are 90 °. Alternatively, as shown in FIG. 4 (d), a plate-like resistance spreading on the inner wall surface in the tube on the tip side of the nozzle tube 54 so as to block the flow by being orthogonal to the flow of the liquefied gas. The resistance portion 57 can be configured by fixing the member 55. In the example shown in FIG. 4D, the flow resistance is increased by blocking the flow of the liquefied gas by the plurality of resistance members 55 that partially block the flow in the nozzle tube 54. According to such a structure, the liquefied gas heading toward the tip end side, that is, the discharge port side in the nozzle tube receives resistance by being blocked by the resistance member that spreads so as to block the flow of the liquefied gas. Thereby, the flow resistance can be increased. That is, since the resistance member spreads so as to block the flow of the liquefied gas, the flow resistance can be increased. In addition, if a resistance member spreads in the direction which cross | intersects the flow of liquefied gas, the said flow can be interrupted | blocked. Therefore, it is possible to use a resistance member that is not spread so as to be orthogonal to the flow of the liquefied gas, that is, the direction in which the nozzle tube extends, but is inclined.

なお、図１に係るレデューサ構造、図４（ａ）に係る液化ガスの流れに沿って延びる抵抗部材を配置する構造、及び図，４（ｂ）（ｃ），（ｄ）に係る液化ガスの流れを遮るように広がる抵抗部材を配置する構造を、互いに組み合わせたような抵抗部、あるいは全てを組み合わせたような抵抗部であってもよい。 The reducer structure according to FIG. 1, the structure in which a resistance member extending along the flow of the liquefied gas according to FIG. 4 (a) is arranged, and the liquefied gas according to FIGS. 4 (b) (c) and (d) The structure in which the resistance members that spread so as to block the flow are arranged may be resistance parts that are combined with each other, or resistance parts that are all combined.

また、上述の実施形態において、ノズル管４は、主管２と直交する一方の方向Ｄ１へ延びると共に、当該方向Ｄ１と反対向きの方向Ｄ２へ延びている。しかしながら、ノズル管は、主管が延びる方向と交差する方向へ液化ガスを吐出ものであればその延びる方向や吐出口の数は特に限定されない。例えば、主管を下端側で９０°屈曲させたエルボ型のノズル管を構成してもよく、あるいは、図１の紙面前後方向にも吐出可能となるような十字型のノズル管を採用してもよい。なお、振動を防止するために、上述のノズル管４や十字型のノズル管のように、互いに反対側を向くような方向へ吐出することによって、当該吐出に伴う力を相殺できるような構成とすることがより好ましい。 In the above-described embodiment, the nozzle tube 4 extends in one direction D1 orthogonal to the main tube 2 and extends in a direction D2 opposite to the direction D1. However, as long as the nozzle tube discharges the liquefied gas in the direction intersecting with the direction in which the main tube extends, the extending direction and the number of discharge ports are not particularly limited. For example, an elbow-type nozzle tube in which the main tube is bent by 90 ° on the lower end side may be configured, or a cross-shaped nozzle tube that can discharge in the front-rear direction of the paper surface of FIG. Good. In addition, in order to prevent vibration, such as the nozzle tube 4 or the cross-shaped nozzle tube described above, by discharging in the directions facing each other, the force accompanying the discharge can be offset More preferably.

１…リード管、２…主管、４，２４，３４，４４，５４…ノズル管、７，８，２７，３７，４７，５７…抵抗部、１０…先端構造、２５，３５，４５，５５…抵抗部材、１００…液化ガスタンク、ＬＧ…液化ガス。 DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 ... Lead pipe, 2 ... Main pipe, 4, 24, 34, 44, 54 ... Nozzle pipe, 7, 8, 27, 37, 47, 57 ... Resistance part, 10 ... Tip structure, 25, 35, 45, 55 ... Resistance member, 100 ... liquefied gas tank, LG ... liquefied gas.

Claims

A tip structure of a lead pipe of a liquefied gas tank that receives liquefied gas in the liquefied gas tank (100),
A nozzle pipe ( 4) provided at the lower end of the main pipe (2) extending in the vertical direction in the lead pipe and discharging the received liquefied gas in a direction intersecting with the direction in which the main pipe (2) extends,
Resistance portions (7, 8) for increasing flow resistance are formed on the tip side of the nozzle tube ( 4) ,
The tip portion of the lead tube of the liquefied gas tank, wherein the resistance portion (7, 8) is configured by tapering the tip side of the nozzle tube (4).

A tip structure of a lead pipe of a liquefied gas tank that receives liquefied gas in the liquefied gas tank (100),
A nozzle pipe (24) for discharging the received liquefied gas in a direction intersecting with a direction in which the main pipe (2) extends, provided at a lower end portion of the main pipe (2) extending in the vertical direction in the lead pipe;
A resistance portion (27) for increasing flow resistance is formed on the tip side of the nozzle tube (24),
The resistance portion (27) is configured by disposing a resistance member (25) extending along the flow of the liquefied gas in the nozzle tube (24) in the nozzle tube (24). tip structure of a lead pipe to that liquefied gas tank and.

A tip structure of a lead pipe of a liquefied gas tank that receives liquefied gas in the liquefied gas tank (100),
A nozzle pipe (34, 44, 54) that is provided at the lower end of the main pipe (2) extending in the vertical direction in the lead pipe and discharges the received liquefied gas in a direction crossing the direction in which the main pipe (2) extends. With
A resistance portion (37, 47, 57) for increasing flow resistance is formed on the tip side of the nozzle tube (34, 44, 54).
The resistance portion (37, 47, 57) includes a resistance member (35, 45, 55) extending so as to block the flow of the liquefied gas in the nozzle tube (34, 44, 54) . the tip of the 44, 54), or the tip structure of a lead pipe to that liquefied gas tank, characterized in that it is constituted by fixing the nozzle tube (34, 44, 54) within.