JP6009874B2 - ゴルフクラブシャフト - Google Patents

Description

本発明は、ゴルフクラブシャフトに関する。

いわゆるカーボンシャフトが広く普及している。このカーボンシャフトでは、通常、ＣＦＲＰ（炭素繊維強化プラスチック）が用いられる。この繊維強化樹脂は、比強度及び比剛性に優れる。このカーボンシャフトは、クラブの軽量化に寄与しうる。クラブの軽量化は、飛距離の増大に寄与しうる。

カーボンシャフトには、通常、バイアス層が設けられる。このバイアス層は、捻れ剛性を高めうる。捻れ剛性の向上により、打球の方向安定性が向上しうる。

特開２０１１−１４７５４３号公報（図５、図６、図８等）は、第一のバイアス層、第二のバイアス層及び第三のバイアス層を有するシャフトを開示する。特開２０１０−６３７７８号公報（図５、図６等）は、第一のバイアス層、第二のバイアス層及び第三のバイアス層を有するシャフトを開示する。特開２００９−６０９８３号公報は、少なくとも２組のバイアスセット層を有するシャフトを開示する。特開２００７−１８５２５３号公報（図２等）は、第一全長層ＩＩ、第二全長層ＩＩＩ及び第三全長層ＩＶを有するシャフトを開示する。特開２００４−５７６４２号公報（請求項１、図２等）は、シャフト細径側の最外層に補強プリプレグシートを有するシャフトを開示する。

特開２０１１−１４７５４３号公報 特開２０１０−６３７７８号公報 特開２００９−６０９８３号公報 特開２００７−１８５２５３号公報 特開２００４−５７６４２号公報

カーボンシャフトでは、打撃時に不快な振動及び衝撃が生じやすいことが分かった。カーボンシャフトは軽量である。シャフトが軽い場合、衝撃が大きくなるか、又は、衝撃が減衰しにくい。このため、ゴルファーが不快な振動を感じやすいと考えられる。この振動は、ゴルファーの肘、肩などに負荷を与えうる。

本発明者は、新たな積層構成が、振動の抑制に有効であることを見いだした。

本発明の目的は、振りやすく、振動吸収性に優れたゴルフクラブシャフトの提供にある。

本発明に係るゴルフクラブシャフトでは、シャフト全長がＬｓとされ、シャフトのチップ端からシャフト重心Ｇまでの距離がＬｇとされるとき、Ｌｇ／Ｌｓが０．５４以上０．６５以下である。好ましくは、シャフト重量Ｗｓが５０ｇ以上８５ｇ以下である。好ましくは、このシャフトは、少なくとも３組のバイアス層ペアを有している。好ましくは、上記３組のうちの１組のバイアス層ペアが、ピッチ系炭素繊維を有するピッチ含有バイアス層ペアである。好ましくは、上記３組のうちの２組のバイアス層ペアが、ＰＡＮ系炭素繊維を有するＰＡＮ含有バイアス層ペアである。

好ましくは、上記ピッチ含有バイアス層ペアの外側及び内側のそれぞれに、上記ＰＡＮ含有バイアス層ペアが位置している。

好ましくは、上記３組のバイアス層ペアのうちの１組が、バット部分層である。

好ましくは、上記バット部分層が、上記ＰＡＮ含有バイアス層ペアである。

好ましくは、上記３組のバイアス層ペアのうちの２組が、全長層である。

好ましくは、上記３組のバイアス層ペアが互いに接している。

振りやすさと振動吸収性とが達成されうる。

図１は、本発明の第一実施形態に係るシャフトを備えたゴルフクラブを示す。 図２は、第一実施形態に係るシャフトの展開図である。図２は、実施例１のシャフトの展開図でもある。 図３は、第二実施形態に係るシャフトの展開図である。図３は、実施例２のシャフトの展開図でもある。 図４は、第三実施形態に係るシャフトの展開図である。図４は、実施例３のシャフトの展開図でもある。 図５は、実施例４のシャフトの展開図である。 図６は、実施例５のシャフトの展開図である。 図７は、比較例１のシャフトの展開図である。 図８は、比較例２のシャフトの展開図である。 図９は、比較例３のシャフトの展開図である。 図１０は、捻れ剛性ＧＩの測定方法を示す図である。 図１１は、面外１次振動数の測定方法を示す図である。 図１２は、面外１次振動数の測定で得られる伝達関数の一例を示すグラフである。

以下、適宜図面が参照されつつ、好ましい実施形態に基づいて本発明が詳細に説明される。

なお本願では、「層」という文言と、「シート」という文言とが用いられる。「層」は、巻回された後における称呼であり、これに対して「シート」は、巻回される前における称呼である。「層」は、「シート」が巻回されることによって形成される。即ち、巻回された「シート」が、「層」を形成する。また、本願では、層とシートとで同じ符号が用いられる。例えば、シートａ１によって形成された層は、層ａ１とされる。

本願において「内側」とは、シャフト半径方向における内側を意味する。本願において「外側」とは、シャフト半径方向における外側を意味する。

本願において、「軸方向」とは、シャフト軸方向を意味する。

軸方向に対する繊維の角度に関して、本願では、角度Ａｆ及び絶対角度θａが用いられる。角度Ａｆは、プラス又はマイナスを伴う角度である。絶対角度θａは、角度Ａｆの絶対値である。換言すれば、絶対角度θａとは、軸方向と繊維方向との成す角度の絶対値である。例えば、「絶対角度θａが１０°以下」とは、「角度Ａｆが−１０度以上＋１０度以下」であることを意味する。

［第一実施形態］
図１は、本発明の第一実施形態に係るゴルフクラブシャフト６を備えたゴルフクラブ２を示す。ゴルフクラブ２は、ヘッド４と、シャフト６と、グリップ８とを備えている。シャフト６の先端部に、ヘッド４が設けられている。シャフト６の後端部に、グリップ８が設けられている。なおヘッド４及びグリップ８は限定されない。ヘッド４として、ウッド型ゴルフクラブヘッド、ハイブリッド型ゴルフクラブヘッド、ユーティリティ型ゴルフクラブヘッド、アイアン型ゴルフクラブヘッド、パターヘッド等が例示される。

本実施形態のヘッド４は、ウッド型ゴルフクラブヘッドである。長いシャフトほど、振動吸収効果が発現しやすい。この観点から、ヘッド４として、ウッド型ゴルフクラブヘッド、ハイブリッド型ゴルフクラブヘッド及びユーティリティ型ゴルフクラブヘッドが好ましい。中空のヘッドは、慣性モーメントが大きい。ヘッドの慣性モーメントが大きいクラブでは、飛距離向上の効果が安定的に得られる。この観点から、ヘッド４は中空であるのが好ましい。

ヘッド４の材質は限定されない。ヘッド４の材質として、チタン、チタン合金、ＣＦＲＰ（炭素繊維強化プラスチック）、ステンレス鋼、マルエージング鋼、軟鉄等が挙げられる。複数の材質の組み合わせも可能である。例えば、ＣＦＲＰとチタン合金とが組み合わせられうる。ヘッド重心を下げる観点から、クラウンの少なくとも一部がＣＦＲＰであり、ソールの少なくとも一部がチタン合金であるヘッドであってもよい。強度の観点から、フェースの全体がチタン合金であるのが好ましい。

シャフト６は、繊維強化樹脂層の積層体からなる。シャフト６は、管状体である。シャフト６は中空構造を有する。図１が示すように、シャフト６は、チップ端Ｔｐとバット端Ｂｔとを有する。チップ端Ｔｐは、ヘッド４の内部に位置している。バット端Ｂｔは、グリップ８の内部に位置している。

シャフト６は、いわゆるカーボンシャフトである。好ましくは、シャフト６は、プリプレグシートを硬化させてなる。このプリプレグシートでは、繊維は実質的に一方向に配向している。このように繊維が実質的に一方向に配向したプリプレグは、ＵＤプリプレグとも称される。「ＵＤ」とは、ユニディレクションの略である。ＵＤプリプレグ以外のプリプレグが用いられても良い。例えば、プリプレグシートに含まれる繊維が編まれていてもよい。

プリプレグシートは、繊維と樹脂とを有している。この樹脂は、マトリクス樹脂とも称される。典型的には、この繊維は炭素繊維である。典型的には、このマトリクス樹脂は、熱硬化性樹脂である。

シャフト６は、いわゆるシートワインディング製法により製造されている。プリプレグにおいて、マトリクス樹脂は、半硬化状態にある。シャフト６は、プリプレグシートが巻回され且つ硬化されてなる。この硬化とは、半硬化状態のマトリクス樹脂を硬化させることである。この硬化は、加熱により達成される。シャフト６の製造工程には、加熱工程が含まれる。この加熱工程により、プリプレグシートのマトリクス樹脂が硬化する。

図２は、シャフト６を構成するプリプレグシートの展開図（シート構成図）である。シャフト６は、複数枚のシートにより構成されている。図２の実施形態では、シャフト６は、ａ１からａ１１までの１１枚のシートにより構成されている。本願において、図２等で示される展開図は、巻回の順序を示している。展開図において上側に位置しているシートから順に巻回される。本願の展開図において、図面の左右方向は、シャフト軸方向と一致する。本願の展開図において、図面の右側はシャフトのチップ側であり、図面の左側はシャフトのバット側である。

本願の展開図は、各シートの巻き付け順序のみならず、各シートのシャフト軸方向における配置をも示している。例えば図２において、シートａ１の一端はチップ端Ｔｐに位置している。例えば図２において、シートａ７及びシートａ８の他端はバット端Ｂｔに位置している。

シャフト６は、ストレート層とバイアス層とを有する。本願の展開図において、繊維の配向角度が記載されている。「０°」と記載されているシートが、ストレート層を構成している。ストレート層用のシートは、本願においてストレートシートとも称される。

ストレート層は、繊維の配向がシャフトの長手方向（シャフト軸方向）に対して実質的に０°とされた層である。巻き付けの際の誤差等に起因して、繊維の配向はシャフト軸線方向に対して完全に０°とはならない場合がある。通常、ストレート層では、上記絶対角度θａが１０°以下である。

図２の実施形態において、ストレートシートは、シートａ１、シートａ２、シートａ９、シートａ１０及びシートａ１１である。ストレート層は、シャフトの曲げ剛性及び曲げ強度との相関が高い。

一方、バイアス層は、シャフトの捻れ剛性及び捻れ強度との相関が高い。好ましくは、バイアス層は、繊維の配向が互いに逆方向に傾斜した２枚のシートペアから構成されている。捻れ剛性を高める観点から、バイアス層の絶対角度θａは、好ましくは１５°以上であり、より好ましくは２５°以上であり、更に好ましくは４０°以上である。捻れ剛性を高める観点から、バイアス層の絶対角度θａは、好ましくは６０°以下であり、より好ましくは５０°以下である。典型的には、バイアス層の絶対角度θａは４５°とされる。本実施形態では、この絶対角度θａは４５°である。ただし、±１０°程度の誤差が許容されうる。

シャフト６において、バイアス層を構成するシートは、シートａ３、シートａ４、シートａ５、シートａ６、シートａ７及びシートａ８である。図２には、シート毎に、上記角度Ａｆが記載されている。角度Ａｆにおけるプラス（＋）及びマイナス（−）は、バイアスシートの繊維が互いに逆方向に傾斜していることを示している。本願において、バイアス層用のシートは、単にバイアスシートとも称される。

なお、図２の実施形態では、シートａ３が−４５度であり且つシートａ４が＋４５度であるが、逆にシートａ３が＋４５度であり且つシートａ４が−４５度であってもよいことは当然である。

なお、図２の実施形態では採用されていないが、シャフト６は、フープ層を有していても良い。フープ層における上記絶対角度θａは、実質的に９０°とされる。ただし、巻き付けの際の誤差等に起因して、繊維の配向はシャフト軸線方向に対して完全に９０°とはならない場合がある。通常、フープ層では、上記絶対角度θａが８０°以上９０°以下である。

図示しないが、使用される前のプリプレグシートは、カバーシートにより挟まれている。通常、カバーシートは、離型紙及び樹脂フィルムである。即ち、使用前のプリプレグシートは、離型紙と樹脂フィルムとで挟まれている。プリプレグシートの一方の面には離型紙が貼られており、プリプレグシートの他方の面には樹脂フィルムが貼られている。以下において、離型紙が貼り付けられている面が「離型紙側の面」とも称され、樹脂フィルムが貼り付けられている面が「フィルム側の面」とも称される。

本願の展開図は、フィルム側の面が表側とされた図である。即ち、本願の展開図において、図面の表側がフィルム側の面であり、図面の裏側が離型紙側の面である。例えば図２では、シートａ３の繊維方向とシートａ４の繊維方向とは同じであるが、後述される貼り合わせの際にシートａ４が裏返される。この結果、シートａ３の繊維方向とシートａ４の繊維方向とは互いに逆となる。従って、巻回された後の状態では、層ａ３の繊維方向と層ａ４の繊維方向とが互いに逆となる。この点を考慮して、図２では、シートａ３の繊維方向が「−４５°」と表記され、シートａ４の繊維方向が「＋４５°」と表記されている。

プリプレグシートを巻回するには、先ず、樹脂フィルムが剥がされる。樹脂フィルムが剥がされることにより、フィルム側の面が露出する。この露出面は、タック性（粘着性）を有する。このタック性は、マトリクス樹脂に起因する。即ち、このマトリクス樹脂が半硬化状態であるため、粘着性が発現する。次に、この露出したフィルム側の面の縁部（巻き始め縁部ともいう）を、巻回対象物に貼り付ける。マトリクス樹脂の粘着性により、この巻き始め縁部の貼り付けが円滑になされうる。巻回対象物とは、マンドレル、又はマンドレルに他のプリプレグシートが巻き付けられてなる巻回物である。次に、離型紙が剥がされる。次に、巻回対象物が回転されて、プリプレグシートが巻回対象物に巻き付けられる。このように、先に樹脂フィルムが剥がされ、次に巻き始め端部が巻回対象物に貼り付けられ、次に離型紙が剥がされる。即ち、先に樹脂フィルムが剥がされ、巻き始め縁部が巻回対象物に貼り付けられた後に、離型紙が剥がされる。この手順により、シートの皺や巻き付け不良が抑制される。なぜなら、離型紙が貼り付けられたシートは、離型紙に支持されているため、皺となりにくいからである。離型紙は、樹脂フィルムと比較して、曲げ剛性が高い。

図２の実施形態では、バイアスシートペアが用いられる。好ましくは、バイアスシートペアを構成する２枚のバイアスシートは、巻回前に貼り合わされる。

図２の実施形態では、３組のバイアスシートペアが用いられる。第一のバイアスシートペアａ３４は、シートａ３とシートａ４とからなる。第二のバイアスシートペアａ５６は、シートａ５とシートａ６とからなる。第三のバイアスシートペアａ７８は、シートａ７とシートａ８とからなる。本実施形態では、３組のバイアス層ペアの間に、バイアス層以外の層が介在していない。

好ましくは、シートａ３とシートａ４とで、周方向位置を相違させる。この相違は、例えば、半周分（１８０°±１０°）である。この相違は、貼り合わせの際にシート同士をずらすことによって達成されうる。同様に、好ましくは、シートａ５とシートａ６とで周方向位置を相違させる。同様に、好ましくは、シートａ７とシートａ８とで周方向位置を相違させる。

前述の通り、本願では、繊維の配向角度によって、シート及び層が分類される。更に、本願では、シャフト軸方向の長さによって、シート及び層が分類される。

本願において、シャフト軸方向の全体に配置される層が、全長層と称される。本願において、シャフト軸方向の全体に配置されるシートが、全長シートと称される。巻回された全長シートが、全長層を形成する。

一方、本願において、シャフト軸方向において部分的に配置される層が、部分層と称される。本願において、シャフト軸方向において部分的に配置されるシートが、部分シートと称される。巻回された部分シートが、部分層を形成する。

本願では、ストレート層である全長層が、全長ストレート層とも称される。図２の実施形態において、全長ストレート層は、層ａ９及び層ａ１０である。本実施形態では、全ての全長ストレート層は、最も外側のバイアス層ペアよりも外側に位置する。

本願では、ストレート層である部分層が、部分ストレート層とも称される。図２の実施形態において、部分ストレート層は、層ａ１、層ａ２及び層ａ１１である。

本願では、バイアス層である全長層が、全長バイアス層とも称される。図２の実施形態において、全長バイアス層は、層ａ３、層ａ４、層ａ５及び層ａ６である。

本願では、全長層であるバイアス層ペアが、全長バイアス層ペアとも称される。図２の実施形態において、全長バイアス層ペアは、層ａ３４及び層ａ５６である。

本願では、部分層であるバイアス層ペアが、部分バイアス層ペアとも称される。図２の実施形態において、部分バイアス層ペアは、層ａ７８である。

本願では、フープ層である全長層が、全長フープ層と称される。図２にはフープ層は存在しない。

本願では、バット部分層との文言が用いられる。バット部分層は、部分層の一態様である。バット部分層として、バットストレート層、バットフープ層及びバットバイアス層が挙げられる。

図２の実施形態は、バットバイアス層を有する。このバットバイアス層は、層ａ７及び層ａ８である。図２の実施形態は、バットバイアス層ペアを有する。このバットバイアス層ペアは、層ａ７８である。

本実施形態では、図２に示されるシートを用いて、シートワインディング製法により、シャフト６が作製される。

以下に、このシャフト６の製造工程の概略が説明される。

［シャフト製造工程の概略］

（１）裁断工程
裁断工程では、プリプレグシートが所望の形状に裁断される。この工程により、図２に示された各シートが切り出される。

なお、裁断は、裁断機によりなされてもよいし、手作業でなされてもよい。手作業の場合、例えば、カッターナイフが用いられる。

（２）貼り合わせ工程
貼り合わせ工程では、複数のシートが貼り合わされる。本実施形態では、シートａ３とシートａ４とが貼り合わされ、シートａ５とシートａ６とが貼り合わされ、シートａ７とシートａ８とが貼り合わされる。このように、本実施形態では、バイアス層ペアを構成するシート同士が貼り合わされる。

貼り合わせ工程では、加熱又はプレスが用いられてもよい。より好ましくは、加熱とプレスとが併用される。後述する巻回工程において、バイアスシートペアの巻き付け作業中に、シートのズレが生じうる。このズレは、巻き付け精度を低下させる。加熱及びプレスは、シート間の接着力を向上させる。加熱及びプレスは、巻回工程におけるシート間のズレを抑制する。

シート同士の接着力を高める観点から、貼り合わせ工程における加熱温度は、３０℃以上が好ましく、３５℃以上がより好ましい。この加熱温度が高すぎる場合、マトリクス樹脂の硬化が進行し、シートの粘着性が低下することがある。この粘着性の低下は、バイアスシートペアと巻回対象物との接着性を低下させる。この接着性の低下は、皺の発生を許容することがあり、巻き付け位置のズレを生じさせうる。この観点から、貼り合わせ工程における加熱温度は、６０℃以下が好ましく、５０℃以下がより好ましく、４０℃以下がより好ましい。

シート同士の接着力を高める観点から、貼り合わせ工程における加熱時間は、２０秒以上が好ましく、３０秒以上がより好ましい。シートの粘着性を維持する観点から、貼り合わせ工程における加熱時間は、３００秒以下が好ましい。

シート同士の接着力を高める観点から、貼り合わせ工程におけるプレスの圧力は、３００ｇ／ｃｍ^２以上が好ましく、３５０ｇ／ｃｍ^２以上がより好ましい。プレスの圧力が過大である場合、プリプレグが押し潰される場合がある。この場合、プリプレグの厚みが設計値よりも薄くなる。プリプレグの厚み精度の観点から、貼り合わせ工程におけるプレスの圧力は、６００ｇ／ｃｍ^２以下が好ましく、５００ｇ／ｃｍ^２以下がより好ましい。

シート同士の接着力を高める観点から、貼り合わせ工程におけるプレスの時間は、２０秒以上が好ましく、３０秒以上がより好ましい。プリプレグの厚み精度の観点から、貼り合わせ工程におけるプレスの時間は、３００秒以下が好ましい。

（３）巻回工程
巻回工程では、マンドレルが用意される。典型的なマンドレルは、金属製である。このマンドレルに、離型剤が塗布される。更に、このマンドレルに、粘着性を有する樹脂が塗布される。この樹脂は、タッキングレジンとも称される。このマンドレルに、裁断されたシートが巻回される。このタッキングレジンにより、シート端部をマンドレルに貼り付けることが容易とされている。

貼り合せに係るシートに関しては、貼り合わされた状態で巻回される。

この巻回工程により、巻回体が得られる。この巻回体は、マンドレルの外側にプリプレグシートが巻き付けられてなる。巻回は、例えば、平面上で巻回対象物を転がすことによりなされる。この巻回は、手作業によりなされてもよいし、機械によりなされてもよい。この機械は、ローリングマシンと称される。

（４）テープラッピング工程
テープラッピング工程では、上記巻回体の外周面にテープが巻き付けられる。このテープは、ラッピングテープとも称される。このラッピングテープは、張力を付与されつつ巻き付けられる。このラッピングテープにより、巻回体に圧力が加えられる。この圧力はボイドを低減させる。

（５）硬化工程
硬化工程では、テープラッピングがなされた後の巻回体が加熱される。この加熱により、マトリクス樹脂が硬化する。この硬化の課程で、マトリクス樹脂が一時的に流動化する。このマトリクス樹脂の流動化により、シート間又はシート内の空気が排出されうる。ラッピングテープの圧力（締め付け力）により、この空気の排出が促進されている。この硬化により、硬化積層体が得られる。

（６）マンドレルの引き抜き工程及びラッピングテープの除去工程
硬化工程の後、マンドレルの引き抜き工程とラッピングテープの除去工程とがなされる。両者の順序は限定されないが、ラッピングテープの除去工程の能率を向上させる観点から、マンドレルの引き抜き工程の後にラッピングテープの除去工程がなされるのが好ましい。

（７）両端カット工程
この工程では、硬化積層体の両端部がカットされる。このカットにより、チップ端Ｔｐの端面及びバット端Ｂｔの端面が平坦とされる。なお、本願の展開図は、便宜上、両端カット工程でカットされる部分が除かれて描かれている。実際には、上記裁断工程では、両端カット工程でカットされる部分も含んだ寸法のシートが裁断される。

（８）研磨工程
この工程では、硬化積層体の表面が研磨される。硬化積層体の表面には、ラッピングテープの跡として残された螺旋状の凹凸が存在する。研磨により、このラッピングテープの跡としての凹凸が消滅し、表面が平滑とされる。

（９）塗装工程
研磨工程後の硬化積層体に塗装が施される。

以上の工程により、シャフト６が得られる。

シャフト６は、重心Ｇを有する。重心Ｇは、シャフト単体の重心である。このシャフト重心Ｇが図１に示されている。図１において両矢印Ｌｓで示されるのは、シャフト全長である。図１において両矢印Ｌｇで示されるのは、チップ端Ｔｐからシャフト重心Ｇまでの距離である。シャフト全長Ｌｓ及び距離Ｌｇは、軸方向に沿って測定される。

［Ｌｇ／Ｌｓ］
本願では、Ｌｇ／Ｌｓが考慮される。Ｌｇ／Ｌｓが大きくされることで、スイングウェイト（スイングバランス）が軽くなり、振りやすさが向上しうる。また、Ｌｇ／Ｌｓが大きくされることで、ヘッド重量を軽くしなくても振りやすさが向上しうる。よって、ヘッド重量の設定の幅が拡がり、ヘッドの設計自由度が向上しうる。この設計自由度の向上は、例えば、ヘッドの低重心化に寄与しうる。これらの観点から、Ｌｇ／Ｌｓは、０．５４以上が好ましく、０．５５以上がより好ましく、０．５６以上が更に好ましい。

Ｌｇ／Ｌｓが過大である場合、スイングウェイトが通常の値に設定するためには、ヘッド重量を重くする必要が生じる。スイングウェイトが通常であっても、ヘッド重量が過大である場合、振りにくくなる。この観点から、Ｌｇ／Ｌｓは、０．６５以下が好ましく、０．６４以下がより好ましく、０．６３以下が更に好ましい。

［シャフト全長Ｌｓ］
長いシャフトでは、ピッチ含有バイアス層ペアを長くできるため、振動吸収性の発現に有利である。この観点から、シャフト全長Ｌｓは、４１インチ以上が好ましく、４２インチ以上がより好ましく、４３インチ以上がより好ましく、４４インチ以上がより好ましく、４５インチ以上が特に好ましい。振りやすさ及びゴルフルールの観点から、シャフト全長Ｌｓは４７インチ以下が好ましく、４６．５インチ以下がより好ましく、４６インチ以下が更に好ましい。

Ｌｇ／Ｌｓを調整する手段として、次の（ａ１）から（ａ８）が挙げられる。
（ａ１）バット部分層の巻回数の増減。
（ａ２）バット部分層の厚みの増減。
（ａ３）バット部分層の軸方向長さの増減。
（ａ４）バイアス層の形状（チップ側巻回数及びバット側巻回数の調整）
（ａ５）チップ部分層の巻回数の増減。
（ａ６）チップ部分層の厚みの増減。
（ａ７）チップ部分層の軸方向長さの増減。
（ａ８）シャフトのテーパー率の増減。

バット部分層の存在により、Ｌｇ／Ｌｓの調整が容易とされる。

［シャフト重量Ｗｓ］
３組のバイアス層ペアを設けつつ、強度を確保する観点から、シャフト重量Ｗｓは、５０ｇ以上が好ましく、５２ｇ以上がより好ましく、５５ｇ以上がより好ましく、６０ｇ以上が更に好ましく、６２ｇ以上が更に好ましい。振りやすさの観点から、シャフト重量Ｗｓは、８５ｇ以下が好ましく、８３ｇ以下がより好ましく、８０ｇ以下がより好ましい。

好ましくは、少なくとも３組のバイアス層ペアが設けられている。本実施形態のシャフト６は、３組のバイアス層ペアａ３４、ａ５６及びａ７８を有している。軽量化の観点から、バイアス層ペアの数は、５組以下が好ましく、４組以下がより好ましく、３組が最も好ましい。

軽量化の観点から、全長バイアス層ペアの数は、４組以下が好ましく、３組以下がより好ましく、２組が最も好ましい。本実施形態では、全長バイアス層ペアの数は２組である。本実施形態では、全長バイアス層ペアは、ペアａ３４及びペアａ５６である。

好ましくは、少なくとも１組のバイアス層ペアが、ピッチ系炭素繊維を有するピッチ含有バイアス層ペアとされる。本実施形態では、バイアス層ペアａ５６が、ピッチ含有バイアス層ペアである。

ピッチ系カーボン繊維は、分子構造上、力が加わった際に、一時的に、原子間でズレた構造をとることができる。この構造に起因して、振動吸収性が生じうる。ピッチ含有バイアス層ペアを設けることで、振動吸収性が向上する。

また、ピッチ系カーボン繊維では、弾性率を５５ｔ／ｍｍ^２以上とすることができる。ピッチ含有バイアス層ペアを用いることで、バイアス層の弾性率の設計自由度が向上する。また、この高い弾性率は、捻れ剛性を高めつつシャフトを軽量化するのに役立つ。

ピッチ含有バイアス層ペアに用いられるピッチ系プリプレグは、ピッチ系炭素繊維を含む。このピッチ系プリプレグの炭素繊維は、ピッチ系炭素繊維のみであってもよいし、ピッチ系以外の炭素繊維を含んでいても良い。本実施形態では、ピッチ系プリプレグとして、ハイブリッドタイププリプレグが用いられている。このハイブリッドタイププリプレグでは、ＰＡＮ系炭素繊維とピッチ系炭素繊維とが併用されている。具体的には、ＰＡＮ系炭素繊維とピッチ系炭素繊維とが交互に配列されている。このハイブリッドタイププリプレグは、高強度のＰＡＮ系炭素繊維と、振動吸収性があり高弾性のピッチ系炭素繊維とを有するため、これらの特性を併せ持つことができる。

ピッチ含有バイアス層ペアの利点を高める観点から、ピッチ含有バイアス層ペアは、全長層であるのが好ましい。シャフトの全長に亘ってピッチ系炭素繊維が配置されることで、振動が発生するヘッドから、振動が伝わるグリップまで、ピッチ系炭素繊維が存在することになる。よって、発生する振動及び手に伝わる振動が効果的に抑制され、振動吸収性が高まる。本実施形態でも、ピッチ含有バイアス層ペアａ３４は全長層である。

好ましくは、少なくとも２組のバイアス層ペアが、ＰＡＮ系炭素繊維を有するＰＡＮ含有バイアス層ペアとされる。このＰＡＮ含有バイアス層ペアは、ＰＡＮ系炭素繊維を有するため、強度に優れる。また、ＰＡＮ系プリプレグは比較的安価である。これらの観点から、ＰＡＮ含有バイアス層ペアに含まれる炭素繊維は、ＰＡＮ系炭素繊維のみであるのが好ましい。

好ましくは、少なくとも１組のバイアス層ペアが、バット部分層とされる。この構成により、シャフト重心Ｇをバット端Ｂｔ寄りとすることができ、Ｌｇ／Ｌｓを大きくすることが可能となる。また、バット部分層をバイアス層とすることで、バット部分の曲げ剛性が過大となることを防止することができる。これは、手に伝わる不快な振動を抑制するのに役立ちうる。本実施形態では、バイアス層ペアａ７８がバット部分層である。

少なくとも２組のバイアス層ペアが全長層であるのが好ましい。この構成により、捻れ剛性が効果的に抑制される。また、全長バイアス層ペアを複数とすることで、捻れ剛性及び捻れ剛性分布の設計自由度が向上する。本実施形態では、２組のバイアス層ペア（ａ３４、ａ５６）が設けられている。

好ましくは、１組以上の全長ＰＡＮ含有バイアス層ペアと、１組以上の全長ピッチ含有バイアス層ペアとが設けられる。この構成により、捻れ剛性及び捻れ剛性分布の設計自由度が一層向上する。本実施形態のシャフト６は、全長ピッチ含有バイアス層ペアａ３４と、全長ＰＡＮ含有バイアス層ペアａ５６とを有している。

好ましくは、３組のバイアス層ペアが互いに接している。本実施形態でも、バイアス層ペアａ３４と、バイアス層ペアａ５６と、バイアス層ペアａ７８とが互いに接している。バイアス層ペア同士が接していることにより、バイアス層ペア同士の相互作用が生じ、この相互作用が振動吸収に寄与すると考えられる。特に、ＰＡＮ含有バイアス層ペアとピッチ含有バイアス層ペアとが接している場合、ＰＡＮ含有バイアス層ペアからピッチ含有バイアス層ペアへの振動伝達が効率的となると考えられる。そして、ピッチ含有バイアス層ペアに伝達された振動が、ピッチ系炭素繊維の分子構造に基づき、効率的に吸収されると推測される。

上記バット部分層は、ＰＡＮ含有バイアス層ペアであってもよいし、ピッチ含有バイアス層ペアであってもよい。本実施形態では、バット部分層ａ７８は、ＰＡＮ含有バイアス層ペアである。バット部分層にＰＡＮ系炭素繊維が用いられることで、バット部分の強度が効果的に高められる。

図３は、第二実施形態に係るシャフトの展開図である。この第二実施形態では、図２の第一実施形態と比較して、バット部分層であるバイアス層ペアｂ７８の巻回数が多い。よって、Ｌｇ／Ｌｓがより大きくされうる。

図４は、第三実施形態に係るシャフトの展開図である。この第三実施形態では、バイアス層ペアｃ３４がＰＡＮ含有バイアス層ペアであり、バイアス層ペアｃ５６がピッチ含有バイアス層ペアであり、バイアス層ペアｃ７８がＰＡＮ含有バイアス層ペアである。このように、本実施形態では、バイアス層ペアが、ＰＡＮ−ピッチ−ＰＡＮの順で配置されている。即ち、ピッチ含有バイアス層ペアが、ＰＡＮ含有バイアス層ペアによって挟まれている。

この第三実施形態では、ピッチ含有バイアス層ペアｃ５６の外側及び内側のそれぞれに、上記ＰＡＮ含有バイアス層ペアが位置している。即ち、ピッチ含有バイアス層ペアｃ５６の外側にＰＡＮ含有バイアス層ペアｃ７８が位置し、ピッチ含有バイアス層ペアｃ５６の内側にＰＡＮ含有バイアス層ペアｃ３４が位置している。また、３組のバイアス層ペアｃ３４、ｃ５６及びｃ７８が互いに接している。

後述される実施例のデータが示すように、この第三実施形態の構成は、振動吸収性をより一層高めうることが判明した。この理由は不明であるが、外側のＰＡＮ含有バイアス層ペアｃ７８からの振動と、内側のＰＡＮ含有バイアス層ペアｃ３４からの振動とが、共に、ピッチ含有バイアス層ペアｃ５６に伝達されやすくなるためと推測される。即ち、次の（伝達ａ）と（伝達ｂ）との両方が効率的となると推測される。
（伝達ａ）外側のＰＡＮ含有バイアス層ペアｃ７８からピッチ含有バイアス層ペアｃ５６への振動伝達
（伝達ｂ）内側のＰＡＮ含有バイアス層ペアｃ３４からピッチ含有バイアス層ペアｃ５６への振動伝達

そして、これら（伝達ａ）と（伝達ｂ）とにより、ピッチ含有バイアス層ペアｃ５６に、振動が効率的に集められると推測される。更に、この集められた振動が、ピッチ炭素繊維の分子構造によって効率的に吸収されると推測される。更に、３組のバイアス層ペアｃ３４、ｃ５６及びｃ７８が互いに接しているので、（伝達ａ）及び（伝達ｂ）が一層向上しうると考えられる。

［ピッチ含有バイアス層ペアの繊維弾性率］
打球の方向安定性を高める観点から、ピッチ含有バイアス層ペアの繊維弾性率は、４５ｔ／ｍｍ^２以上が好ましく、５０ｔ／ｍｍ^２以上がより好ましい。硬すぎる打球フィーリングを抑制する観点から、ピッチ含有バイアス層ペアの繊維弾性率は、８０ｔ／ｍｍ^２以下が好ましく、７０ｔ／ｍｍ^２以下がより好ましい。前述したハイブリッドタイププリプレグの場合、この繊維弾性率は、繊維の使用割合を考慮した加重平均値である。

［シャフトトルク］
硬すぎる打球フィーリングを抑制する観点から、シャフトトルクは、２．４°以上が好ましく、２．６°以上がより好ましく、２．８°以上が更に好ましい。打球の方向安定性の観点から、シャフトトルクは、４．４°以下が好ましく、４．２°以下がより好ましく、４．０°以下が更に好ましい。

［捻れ剛性ＧＩｂ］
本願では、チップ端Ｔｐから８９０ｍｍ隔てた地点におけるＧＩ値がＧＩｂとされる。捻れ剛性ＧＩｂが過小である場合、ヘッドスピードの速いゴルファーにおいて、打球フィーリングが柔らかくなりすぎる。この観点から、捻れ剛性ＧＩｂは、２４Ｎ・ｍ^２以上が好ましく、２６Ｎ・ｍ^２以上がより好ましく、２９Ｎ・ｍ^２以上が更に好ましい。過度に硬い打球フィーリングを抑制し、捻れ破壊強度を高める観点から、捻れ剛性ＧＩｂは、５９Ｎ・ｍ^２以下が好ましく、５７Ｎ・ｍ^２以下がより好ましく、５４Ｎ・ｍ^２以下が更に好ましい。

［捻れ剛性ＧＩｔ］
本願では、チップ端Ｔｐから９０ｍｍ隔てた地点におけるＧＩ値がＧＩｔとされる。捻れ剛性ＧＩｔが過小である場合、ヘッドスピードの速いゴルファーにおいて、打球フィーリングが柔らかくなりすぎる。この観点から、捻れ剛性ＧＩｔは、５．４Ｎ・ｍ^２以上が好ましく、５．９Ｎ・ｍ^２以上がより好ましく、６．４Ｎ・ｍ^２以上が更に好ましい。過度に硬い打球フィーリングを抑制し、捻れ破壊強度を高める観点から、捻れ剛性ＧＩｔは、８．８Ｎ・ｍ^２以下が好ましく、８．３Ｎ・ｍ^２以下がより好ましく、７．８Ｎ・ｍ^２以下が更に好ましい。

［ＧＩｂ／ＧＩｔ］
ＧＩｂ／ＧＩｔが過小である場合、ヘッドスピードの速いゴルファーにおいて、打球フィーリングが柔らかくなりすぎる。また、ＧＩｂ／ＧＩｔが過小である場合、ボールのつかまりが悪化しやすい。即ち、ＧＩｂ／ＧＩｔが過小である場合、インパクトでフェースが開きやすい傾向となる。フェースの開きは飛距離を低下させる。これらの観点から、ＧＩｂ／ＧＩｔは、５以上が好ましく、５．５以上がより好ましく、６以上が更に好ましい。設計自由度の限界を考慮すると、ＧＩｂ／ＧＩｔは、通常、９以下である。

［バット部分層のバット側の端位置Ｂｐ１、距離Ｌ１］
図２において符号Ｂｐ１で示されているのは、バット部分層のバット側の端位置Ｂｐ１である。ゴルファーが握り位置を考慮すると、シャフトのバット端Ｂｔの近傍は、クラブ性能への影響が小さい。よって、バット端Ｂｔから位置Ｂｐ１までの距離Ｌ１は、１０ｍｍ以上、更には２０ｍｍ以上、更には３０ｍｍ以上とされてもよい。シャフト重心Ｇをバット寄りとする観点から、この距離Ｌ１は、１００ｍｍ以下が好ましく、５０ｍｍ以下がより好ましい。距離Ｌ１は、図２の実施形態の如く、０ｍｍでもよい。

［バット部分層のチップ側の端位置Ｂｐ２、距離Ｌ２］
図２において符号Ｂｐ２で示されているのは、バット部分層のチップ側の端位置Ｂｐ２である。シャフト重心Ｇをバット側に位置させる観点から、バット端Ｂｔから位置Ｂｐ２までの距離Ｌ２は、５５０ｍｍ以下が好ましく、５４０ｍｍ以下がより好ましく、５３５ｍｍ以下がより好ましく、５３０ｍｍ以下が更に好ましい。シャフト重心Ｇをバット側に位置させる観点から、距離Ｌ２は、３００ｍｍ以上が好ましく、３５０ｍｍ以上がより好ましく、４００ｍｍ以上が更に好ましい。

［グリップ端ＭＩ］
シャフトの過度な軽量化は、強度を低下させる。また、ヘッドの過度な軽量化は、反発係数を低下させる。この観点から、クラブのグリップ端ＭＩは、２４００×１０^３（ｇ・ｃｍ^２）以上が好ましく、２５００×１０^３（ｇ・ｃｍ^２）以上がより好ましい。振りやすさ及びヘッドスピードの観点から、上記グリップ端ＭＩは、３２００×１０^３（ｇ・ｃｍ^２）以下が好ましく、３１００×１０^３（ｇ・ｃｍ^２）以下がより好ましい。グリップ端ＭＩの測定方法は後述される。

［スイングバランス（１４インチ方式）］
ヘッドの過度な軽量化は、反発係数を低下させる。この観点から、スイングバランスは、Ｃ９以上が好ましくＤ０以上がより好ましい。振りやすさ及びヘッドスピードの観点から、上記スイングバランスは、Ｄ５以下が好ましく、Ｄ４以下がより好ましい。

プリプレグシートのマトリクス樹脂としては、エポキシ樹脂の他、エポキシ樹脂以外の熱硬化性樹脂や熱可塑性樹脂等も用いられ得る。シャフト強度の観点から、マトリクス樹脂は、エポキシ樹脂が好ましい。

以下、実施例によって本発明の効果が明らかにされるが、この実施例の記載に基づいて本発明が限定的に解釈されるべきではない。

下記の表１は、実施例及び比較例で使用されたプリプレグの一覧表である。表１においてＣＦとは炭素繊維を意味する。このうち、Ｅ５５２６Ｄ−１０Ｈは、前述したハイブリッドタイププリプレグである。後述される実施例１等において、このＥ５５２６Ｄ−１０Ｈは、ピッチ含有バイアス層ペアを構成する。

［実施例１］
前述した第一実施形態のシャフト６と同様にして、実施例１のシャフトを得た。実施例１に係るシャフトｅｘ１の展開図は、図２に示される通りである。この実施例１で用いられたプリプレグ及びプライ数（巻回数）が、下記の表２に示される。なお、三角形の先端補強プリプレグ（シートａ１１）におけるプライ数は、チップ端Ｔｐにおけるプライ数を意味する。前述した製造方法により、実施例１のシャフトを得た。このシャフトにヘッド及びグリップを装着し、実施例１のクラブを得た。このヘッドとして、ＳＲＩスポーツ社製の商品名「ＳＲＩＸＯＮ Ｚ−ＴＸ２ ＴＯＵＲ ロフト９．５°」が用いられた。グリップの重量は５０ｇであった。このシャフト及びクラブの仕様が下記の表１０に示される。この実施例１において、距離Ｌ１は０ｍｍとされ、距離Ｌ２は５３５ｍｍとされた。

［実施例２］
前述した第二実施形態のシャフトと同様にして、実施例２のシャフトを得た。実施例２に係るシャフトｅｘ２の展開図は、図３に示される通りである。この実施例２で用いられたプリプレグ及びプライ数（巻回数）が、下記の表３に示される。その他は実施例１と同様にして、実施例２に係るシャフト及びクラブを得た。このシャフト及びクラブの仕様が下記の表１０に示される。この実施例２において、距離Ｌ１は０ｍｍとされ、距離Ｌ２は５３５ｍｍとされた。

［実施例３］
前述した第三実施形態のシャフトと同様にして、実施例３のシャフトを得た。実施例３に係るシャフトｅｘ３の展開図は、図４に示される通りである。この実施例３で用いられたプリプレグ及びプライ数（巻回数）が、下記の表４に示される。その他は実施例１と同様にして、実施例３に係るシャフト及びクラブを得た。このシャフト及びクラブの仕様が下記の表１０に示される。この実施例３において、距離Ｌ１は０ｍｍとされ、距離Ｌ２は５３５ｍｍとされた。

［実施例４］
図５は、実施例４のシャフトｅｘ４の展開図である。この実施例４で用いられたプリプレグ及びプライ数（巻回数）が、下記の表５に示される。その他は実施例１と同様にして、実施例４に係るシャフト及びクラブを得た。このシャフト及びクラブの仕様が下記の表１０に示される。この実施例４において、距離Ｌ１は０ｍｍとされ、距離Ｌ２は５３５ｍｍとされた。

［実施例５］
図６は、実施例５のシャフトｅｘ５の展開図である。この実施例５で用いられたプリプレグ及びプライ数（巻回数）が、下記の表６に示される。その他は実施例１と同様にして、実施例５に係るシャフト及びクラブを得た。このシャフト及びクラブの仕様が下記の表１０に示される。この実施例５において、距離Ｌ１は０ｍｍとされ、距離Ｌ２は５３５ｍｍとされた。

［比較例１］
図７は、比較例１のシャフトｃｘ１の展開図である。この比較例１で用いられたプリプレグ及びプライ数（巻回数）が、下記の表７に示される。その他は実施例１と同様にして、比較例１に係るシャフト及びクラブを得た。このシャフト及びクラブの仕様が下記の表１１に示される。図７が示すように、この比較例１では、バイアス層ペアが１組のみである。

［比較例２］
図８は、比較例２のシャフトｃｘ２の展開図である。この比較例２で用いられたプリプレグ及びプライ数（巻回数）が、下記の表８に示される。シートｇｆはフープ層である。その他は実施例１と同様にして、比較例２に係るシャフト及びクラブを得た。このシャフト及びクラブの仕様が下記の表１１に示される。図８が示すように、この比較例２では、バイアス層ペアが２組である。このうち１組が全長バイアス層ペアｇ３４であり、他の１組はバットバイアス層ペアｇ７８である。この比較例２において、距離Ｌ１は０ｍｍとされ、距離Ｌ２は５３５ｍｍとされた。

［比較例３］
図９は、比較例３ｃｘ３のシャフトの展開図である。この比較例３で用いられたプリプレグ及びプライ数（巻回数）が、下記の表９に示される。その他は実施例１と同様にして、比較例３に係るシャフト及びクラブを得た。このシャフト及びクラブの仕様が下記の表１１に示される。図９が示すように、この比較例３の積層構成は、２組目のバットバイアス層ペアの品種を除き、実施例３の積層構成と同じである。実施例３では、全長バイアス層ペアｃ５６がピッチ含有バイアス層ペアであるのに対して、この比較例３では、全長バイアス層ペアｈ５６がＰＡＮ含有バイアス層ペアである。この比較例３は、３組のバイアス層ペアｈ３４、ｈ５６及びｈ７８を有している。しかしこの比較例３は、ピッチ含有バイアス層ペアを有していない。この比較例３において、距離Ｌ１は０ｍｍとされ、距離Ｌ２は５３５ｍｍとされた。

なお、全ての実施例及び比較例では、同一のマンドレルが用いられた。

［評価方法］
評価方法は以下の通りである。

［シャフトトルク］
シャフトの後端部をバット治具により回転不能に固定するとともに、シャフトの先端部をトルク付与が可能なチップ治具で把持した。そして、チップＴｐから４０ｍｍの位置に１３．９ｋｇｆ・ｃｍのトルクＴｒを作用させた。このトルク作用位置でのシャフトの捻れ角（度）が、シャフトトルクとされた。なお、トルクＴｒを負荷する際のチップ治具の回転速度は１３０゜／分以下とし、バット治具とチップ治具との間の軸方向長さは８２５ｍｍとされた。チップ治具又はバット治具の把持によってシャフトが変形する場合、シャフトの内部に芯材などを入れて測定を行った。この測定値が上記表１０及び表１１に示される。

［バット側の捻れ剛性値ＧＩｂ］
チップ端Ｔｐから８９０ｍｍ隔てた地点Ｐ１におけるＧＩ値が測定された。図１０は、この捻れ剛性値ＧＩｂの測定方法を示している。第一位置が治具Ｍ１にて固定され、この治具Ｍ１から２００ｍｍ隔てた第二位置が治具Ｍ２にて保持された。測定地点Ｐ１は、上記第一位置と上記第二位置との中点である。この治具Ｍ２に１．３６３（Ｎ・ｍ）のトルクＴｒを与えたときのシャフト６の捩れ角度Ａ（ｒａｄ）が測定された。捻れ剛性値ＧＩｂは次式にて算出された。
ＧＩｂ（Ｎ・ｍ^２）＝Ｍ×Ｔｒ／Ａ
ただし、Ｍは測定スパン（ｍ）であり、Ｔｒはトルク（Ｎ・ｍ）であり、Ａは捩れ角度（ｒａｄ）である。測定スパンＭは０．２ｍであり、トルクＴｒは１．３６３（Ｎ・ｍである。この捻れ剛性値ＧＩｂの値が上記表１０及び表１１に示される。

［捻れ剛性ＧＩｔ］
本願では、チップ端Ｔｐから９０ｍｍ隔てた地点Ｐ１におけるＧＩ値が測定された。測定スパンＭが１００ｍｍとされ且つ測定地点が変更された他は捻れ剛性値ＧＩｂと同様にして、捻れ剛性ＧＩｔが測定された。この捻れ剛性値ＧＩｔの値（Ｎ・ｍ^２）が上記表１０及び表１１に示される。

［面外１次減衰率］
図１１は、面外一次振動減衰率の測定方法を示す。この測定では、シャフト６のバット側端部に、紐５０が取り付けられる。また、グリップエンドから３７０ｍｍの地点に、加速度ピックアップ計５２が取り付けられる。紐５０を用いて、シャフト６が吊り下げられる。この吊り下げられた状態で、加速度ピックアップ計５２の反対側（裏側）を、インパクトハンマー５４で叩き、加振がなされる。インパクトハンマー５４に取り付けられたフォースピックアップ計５６により、入力振動Ｆが計測される。また、加速度ピックアップ計５２により、応答振動αが計測される。応答振動αは、アンプ５８を介して、周波数解析装置６２に入力される。入力振動Ｆは、アンプ６０を介して、周波数解析装置６２に入力される。周波数解析装置６２として、ヒューレットパッカード社製のダイナミックシングルアナライザー ＨＰ３５６２Ａが用いられた。解析で得られた周波数領域での伝達関数を求め、シャフト６のピーク振動数ωｎを得た。図１２は、この伝達関数の一例を示すグラフである。このグラフを用いて、下式により、振動減衰率（ζ）を求めた。この振動減衰率（ζ）が、面外一次振動減衰率である。この値が表１０及び表１１に示される。
ζ＝（１／２）×（△ω／ωｎ）
Ｔｏ＝Ｔｎ×２^１／２
なお、Ｔｎは、伝達関数のピーク値（最大値）であり、Ｔｏは、このＴｎに√２を掛けた値であり、Δωは、伝達関数がＴｏのときのピーク幅である（図１２参照）。

［グリップ端ＭＩ］
グリップエンド（クラブの後端）を通り且つシャフト軸方向に対して垂直な回転軸を考える。この回転軸回りのクラブの慣性モーメントＭＩ（ｇ・ｃｍ^２）は、次式によって計算される。この慣性モーメントＭＩが、本願において、グリップ端ＭＩとも称される。
ＭＩ＝（Ｔ^２・Ｍ・ｇ・Ｈ）／４π^２
ただし、Ｔは、グリップエンドを中心とした振り子運動の周期（秒）であり、Ｍはクラブ重量（ｇ）であり、Ｈはグリップエンドからクラブ重心までの距離（ｃｍ）であり、ｇは重力加速度である。この値が表１０及び表１１に示される。

［クラブバランス（スイングバランス］
ＤＡＩＮＩＮ社製の商品名「ＢＡＮＣＥＲ−１４」を用いて、１４インチ方式のクラブバランスを測定した。この値が表１０及び表１１に示される。

［飛距離］
ゴルフ歴が１０年以上であり且つ月に４回以上ラウンドするゴルファー１６名により、実打テストを行った。一人当たり５回打球し、ボールの最終到達点に基づいて飛距離が計測された。１６名のデータの平均値が算出された。この平均値が表１０及び表１１に示される。

［方向安定性］
上記１６名のテスターにアンケート調査を行った。打球の方向安定性について、１点から５点まで５段階で評価された。点数が高いほど方向安定性が良好である。１６名の評価点の平均値が、表１０及び表１１に示される。

［振動吸収性］
上記１６名のテスターにアンケート調査を行った。振動吸収性について、１点から５点まで５段階で評価された。点数が高いほど振動吸収性が良好である。１６名の評価点の平均値が、表１０及び表１１に示される。

実施例１と比較例１との対比では、トルクが小さく且つシャフト重心Ｇがバット寄りである実施例１は、飛距離及び方向安定性が向上している。更にシャフト重心Ｇをバット寄りとした実施例２では、飛距離が一層増大した。実施例２の方向安定性は、実施例１には劣るが、比較例１よりも良好である。実施例３では、面外１次減衰率及び振動吸収性が向上しているが、これは、ピッチ含有バイアス層ペアの外側及び内側にＰＡＮ含有バイアス層ペアを配置したためであると考えられる。実施例４及び実施例５は、シャフト重量Ｗｓを変更している。これらは、シャフト重心Ｇがバット寄りであるために飛距離が良好である。

これらの結果から、本発明の優位性は明らかである。

本発明は、あらゆるゴルフクラブに適用されうる。

２・・・ゴルフクラブ
４・・・ヘッド
６・・・シャフト
８・・・グリップ
ａ１〜ａ１１・・・シート（層）
ｂ１〜ｂ１１・・・シート（層）
ｃ１〜ｃ１１・・・シート（層）
ｄ１〜ｄ１１・・・シート（層）
ｅ１〜ｅ１１・・・シート（層）
ｆ１〜ｆ４、ｆ９〜ｆ１１・・・シート（層）
ｇ１〜ｇ４、ｇ７〜ｇ９、ｇｆ、ｇ１０、ｇ１１・・・シート（層）
ｈ１〜ｈ１１・・・シート（層）
ａ３４・・・全長バイアス層ペア（ピッチ含有バイアス層ペア）
ａ５６・・・全長バイアス層ペア（ＰＡＮ含有バイアス層ペア）
ａ７８・・・バットバイアス層ペア（ＰＡＮ含有バイアス層ペア）
ｂ３４・・・全長バイアス層ペア（ピッチ含有バイアス層ペア）
ｂ５６・・・全長バイアス層ペア（ＰＡＮ含有バイアス層ペア）
ｂ７８・・・バットバイアス層ペア（ＰＡＮ含有バイアス層ペア）
ｃ３４・・・全長バイアス層ペア（ＰＡＮ含有バイアス層ペア）
ｃ５６・・・全長バイアス層ペア（ピッチ含有バイアス層ペア）
ｃ７８・・・バットバイアス層ペア（ＰＡＮ含有バイアス層ペア）
ｄ３４・・・全長バイアス層ペア（ピッチ含有バイアス層ペア）
ｄ５６・・・全長バイアス層ペア（ＰＡＮ含有バイアス層ペア）
ｄ７８・・・バットバイアス層ペア（ＰＡＮ含有バイアス層ペア）
ｅ３４・・・全長バイアス層ペア（ピッチ含有バイアス層ペア）
ｅ５６・・・全長バイアス層ペア（ＰＡＮ含有バイアス層ペア）
ｅ７８・・・バットバイアス層ペア（ＰＡＮ含有バイアス層ペア）
ｆ３４・・・全長バイアス層ペア（ＰＡＮ含有バイアス層ペア）
ｇ３４・・・全長バイアス層ペア（ＰＡＮ含有バイアス層ペア）
ｇ７８・・・バットバイアス層ペア（ＰＡＮ含有バイアス層ペア）
ｈ３４・・・全長バイアス層ペア（ＰＡＮ含有バイアス層ペア）
ｈ５６・・・全長バイアス層ペア（ＰＡＮ含有バイアス層ペア）
ｈ７８・・・バットバイアス層ペア（ＰＡＮ含有バイアス層ペア）
Ｔｐ・・・シャフトのチップ端
Ｂｔ・・・シャフトのバット端

Claims (5)

1. シャフト全長がＬｓとされ、シャフトのチップ端からシャフト重心Ｇまでの距離がＬｇとされるとき、Ｌｇ／Ｌｓが０．５４以上０．６５以下であり、
   シャフト重量Ｗｓが５０ｇ以上８５ｇ以下であり、
   少なくとも３組のバイアス層ペアを有しており、
   上記３組のうちの１組のバイアス層ペアが、ピッチ系炭素繊維を有するピッチ含有バイアス層ペアであり、
   上記３組のうちの２組のバイアス層ペアが、ＰＡＮ系炭素繊維を有するＰＡＮ含有バイアス層ペアであり、
   上記ピッチ含有バイアス層ペアの外側及び内側のそれぞれに、上記ＰＡＮ含有バイアス層ペアが位置しているゴルフクラブシャフト。
2. 上記３組のバイアス層ペアのうちの１組が、バット部分層である請求項１に記載のゴルフクラブシャフト。
3. 上記バット部分層が、上記ＰＡＮ含有バイアス層ペアである請求項２に記載のゴルフクラブシャフト。
4. 上記３組のバイアス層ペアのうちの２組が、全長層である請求項２又は３に記載のゴルフクラブシャフト。
5. 上記３組のバイアス層ペアが互いに接している請求項１から４のいずれかに記載のゴルフクラブシャフト。

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