JP6015679B2 - ポンプ、および、これを用いたエバポリークチェックシステム - Google Patents

Description

本発明は、ポンプ、および、これを用いたエバポリークチェックシステムに関する。

従来、第１筒部と第１筒部の内側または外側に設けられる第２筒部との間にシール部材を設け、第１筒部と第２筒部との間を気密または液密に保持する組付体が知られている。例えば特許文献１に記載されたエバポリークチェックシステムでは、第１筒部は、ベーンポンプの吸入部と一体に形成されている。また、ゴム製で環状のシール部材を外壁の溝部に設けた状態の第２筒部を第１筒部の内側に挿し込むことにより組付体を形成している。

特許第４２０３９０９号公報

特許文献１のエバポリークチェックシステムでは、シール部材を溝部に設けた状態の第２筒部を第１筒部の内側に挿し込むとき、シール部材の内縁部が第２筒部の溝部に接触し外縁部が第１筒部の内壁に接触した状態で第１筒部と第２筒部とが軸方向に相対移動するため、シール部材は、第１筒部と第２筒部との間において、内縁部が外縁部側へ移動し外縁部が内縁部側へ移動するよう回転する。

特許文献１のエバポリークチェックシステムでは、気密性、液密性および組付性を向上する観点から、第１筒部および第２筒部は円筒状に形成されていると考えられる。また、シール部材は、第２筒部の溝部に設けられる前の自然状態では、内径が溝部の外形よりやや小さい円環状になるよう形成されていると考えられる。そのため、シール部材が第２筒部の溝部に設けられた状態では、シール部材から第２筒部に作用する緊迫力は、シール部材の周方向において均一であると考えられる。また、シール部材は、第２筒部の溝部に設けられる前の自然状態では、周方向に対し垂直な断面の形状は円形であると考えられる。よって、溝部にシール部材を設けた状態の第２筒部を第１筒部の内側に挿し込むとき、シール部材は、溝部において周方向の位置にかかわらず等しく回転するため、シール部材にねじれは発生しないと考えられる。

ところで、近年、ベーンポンプ等、エバポリークチェックシステムを構成する装置を小型化および薄型化することでシステム全体の体格を小さくする試みがなされている。例えば、薄型化が図られたベーンポンプを構成するカムリングは、軸方向の長さ、すなわち、高さが小さくなるよう形成される。このようなカムリングの外壁に吸入部を形成する場合、吸入部の流路面積を所定値以上確保しようとすると、吸入部の形状を、カムリングの高さに合わせ、カムリングの高さ方向に短く、かつ、カムリングの高さ方向に対し垂直な方向に長い、縦横比が１以外になる非真円の形状にする必要がある。

第１筒部を薄型のベーンポンプの吸入部と一体に形成する場合、第１筒部および第２筒部を、軸に垂直な断面の形状が吸入部の形状に対応する形状に形成する必要がある。このように軸に対し垂直な断面の形状が、縦横比が１以外になる形状に形成された第２筒部の溝部にシール部材を設けると、シール部材から第２筒部に作用する緊迫力は、シール部材の周方向において不均一になる。そのため、溝部にシール部材を設けた状態の第２筒部を第１筒部の内側に挿し込むとき、シール部材は、溝部において回転するときの回転量が周方向の位置によって異なる。よって、シール部材の周方向において回転量の差が生じ、シール部材にねじれが発生するおそれがある。

シール部材にねじれが発生すると、シール部材と第１筒部または第２筒部との間に隙間が生じ、第１筒部と第２筒部との間の気密性または液密性が低下するおそれがある。第１筒部と第２筒部との間の気密性または液密性が低下すると、ベーンポンプの吸入性能が低下し、エバポリークチェックの完了までに時間を要したり、エバポリークチェックの精度が低下したりするおそれがある。

本発明は、上述の問題に鑑みてなされたものであり、その目的は、第１筒部および第２筒部の形状にかかわらず第１筒部と第２筒部との間の気密性および液密性が高いポンプ、および、これを用いたエバポリークチェックシステムを提供することにある。

本発明のポンプは、第１筒部と第２筒部とシール部材とポンプ部とを備えている。
第１筒部は、軸に対し垂直な断面の形状が非真円である。
第２筒部は、第１筒部と同軸になるよう第１筒部の外側または内側に設けられる。第２筒部は、軸に対し垂直な断面の形状が第１筒部の軸に対し垂直な断面の形状に対応するよう形成されている。

シール部材は、環状に形成されている。シール部材は、第１筒部と第２筒部との間に設けられ、第１筒部と第２筒部との間を気密または液密に保持可能である。
ポンプ部は、流体を吸入する吸入部、および、吸入部から吸入し加圧した流体を吐出する吐出部を有している。
そして、本発明では、シール部材の周方向に対し垂直な断面は、シール部材の軸に対し平行な方向の長さが、シール部材の軸に対し垂直な方向の長さより大きい。
また、本発明では、第１筒部は、吸入部または吐出部と一体に形成されている。ポンプ部は、筒状のカムリング、カムリングの両端部を塞ぐ２つの板部、ならびに、吸入部および吐出部に連通するようカムリングの内側および２つの板部によって形成されたポンプ室を有している。第１筒部は、カムリングの側面に設けられている。

本発明では、第１筒部の軸に対し垂直な断面の形状が非真円のため、例えば内径が第１筒部の外径よりやや小さいシール部材を第１筒部の外壁に設けた状態では、シール部材から第１筒部に作用する緊迫力は、シール部材の周方向の位置によって異なる。そのため、組付体の組み付け時、例えば第１筒部の外壁にシール部材を設けた状態で、第２筒部の内壁をシール部材の外縁部に接触させつつ第１筒部を軸方向の第２筒部側へ移動させて挿し込むと、シール部材は、第１筒部と第２筒部との間で内縁部が外縁部側へ移動し外縁部が内縁部側へ移動するよう回転するおそれがある。また、シール部材の周方向において回転量の差が生じ、シール部材にねじれが発生するおそれがある。

しかしながら、本発明では、上述のように、シール部材の周方向に対し垂直な断面は、シール部材の軸に対し平行な方向の長さが、シール部材の軸に対し垂直な方向の長さより大きく設定されているため、第１筒部、第２筒部およびシール部材を組み付けるとき、第１筒部と第２筒部との間でシール部材が回転することを、シール部材の周方向の全域に亘って抑制することができる。これにより、シール部材の周方向における回転量の差を低減し、シール部材のねじれを抑制することができる。その結果、第１筒部と第２筒部との間の気密性および液密性を高めることができる。

本発明のポンプは、第１筒部と第２筒部との間の気密性および液密性が高いため、例えば、燃料タンクからのエバポリークのチェックに高い精度が求められるエバポリークチェックシステムのポンプ等として用いるのに好適である。

本発明の第１実施形態によるポンプ、および、エバポリークチェックシステムを示す模式図。 本発明の第１実施形態によるエバポリークチェックモジュールを示す断面図。 （Ａ）は図２のＩＩＩ部分の拡大図、（Ｂ）は組付体の組み付け工程における各部の状態を示す模式的断面図。 図３（Ａ）のＩＶ−ＩＶ線断面図。 （Ａ）は本発明の第１実施形態による組付体のシール部材を軸方向から見た図、（Ｂ）は（Ａ）のＢ−Ｂ線断面図。 （Ａ）は自然状態のシール部材の軸に対し垂直な断面の縦横比とシール部材のねじれ量との関係を示す図、（Ｂ）はシール部材のねじれ量を説明するための図。 （Ａ）は本発明の第２実施形態による組付体のシール部材を軸方向から見た図、（Ｂ）は（Ａ）のＢ−Ｂ線断面図、（Ｃ）はシール部材の形成方法を説明するための図。 （Ａ）は本発明の第３実施形態による組付体のシール部材を軸方向から見た図、（Ｂ）は（Ａ）のＢ−Ｂ線断面図。

以下、本発明の複数の実施形態による組付体、ポンプ、および、これを用いたエバポリークチェックシステムを図面に基づき説明する。なお、複数の実施形態において実質的に同一の構成部位には同一の符号を付し、説明を省略する。
（第１実施形態）
本発明の第１実施形態による組付体、ポンプ、および、エバポリークチェックシステムを適用した蒸発燃料処理装置を図１に示す。

蒸発燃料処理装置１は、例えば車両に搭載された内燃機関（以下、「エンジン」という）１０の吸気系に適用される。エンジン１０には、吸気管１１が接続されている。吸気管１１の内側には吸気通路１２が形成されている。吸気管１１のエンジン１０とは反対側は大気に開放されている。これにより、エンジン１０の運転時、空気が吸気通路１２を経由してエンジン１０に吸入される。以下、エンジン１０に吸入される空気を「吸気」という。

吸気管１１の内側すなわち吸気通路１２には、スロットル弁１３が設けられている。スロットル弁１３は、吸気通路１２を開閉することにより、エンジン１０に吸入される吸気の量を調節可能である。本実施形態では、吸気管１１のスロットル弁１３とエンジン１０との間にインジェクタ１４が設けられている。インジェクタ１４は、燃料タンク２に貯留された燃料としてのガソリンを吸気通路１２に霧状に噴射可能である。インジェクタ１４から吸気通路１２に噴射された燃料は、吸気とともにエンジン１０に導入される。エンジン１０に導入された燃料は、エンジン１０の燃焼室で燃焼し、排気管１５の内側に形成された排気通路１６を経由して大気へ排出される。以下、エンジン１０から大気へ排出される燃焼ガスを含む空気を「排気」という。
燃料タンク２の内部には、貯留されたガソリンが蒸発することにより、ガソリンの蒸気すなわち蒸発燃料（エバポ）が発生する。

蒸発燃料処理装置１は、パージ通路部２１、２２、キャニスタ２３、パージ弁２４、エバポリークチェックモジュール３、および、電子制御ユニット（以下、「ＥＣＵ」という）８０等を備えている。
ここで、エバポリークチェックモジュール３およびＥＣＵ８０は、エバポリークチェックシステム４を構成している。なお、ＥＣＵ８０は、特許請求の範囲における「制御部」に対応している。

蒸発燃料処理装置１は、燃料タンク２内で発生する蒸発燃料をエンジン１０に導入し処理することを目的として車両に搭載されている。エバポリークチェックシステム４は、燃料タンク２、キャニスタ２３、および、パージ通路部２１、２２からのエバポリークをチェックすることを目的として車両に搭載されている。

パージ通路部２１は、内側に、一端が燃料タンク２の内部に接続するパージ通路２１１を形成している。パージ通路部２２は、内側に、一端が吸気通路１２に接続するパージ通路２２１を形成している。キャニスタ２３は、パージ通路２１１の他端、および、パージ通路２２１の他端と接続するよう設けられている。これにより、パージ通路２１１およびパージ通路２２１は、キャニスタ２３を経由して燃料タンク２の内部と吸気通路１２とを接続している。

キャニスタ２３は、例えば活性炭等からなる吸着材２３１を有し、パージ通路２１１およびパージ通路２２１を流れる蒸発燃料の一部を吸着保持する。キャニスタ２３に吸着保持された蒸発燃料の一部は、キャニスタ２３から離脱し、パージ通路２２１を経由して吸気通路１２に流入する。キャニスタ２３は、蒸発燃料が大気に放出されるのを抑制すること、および、後述のポンプ３０等への蒸発燃料の付着を抑制すること等を目的として設けられている。

パージ弁２４は、例えば電磁駆動式の制御弁であり、パージ通路２２１の吸気通路１２近傍に設けられている。パージ弁２４は、パージ通路２２１を開閉、すなわち開弁または閉弁することにより、パージ通路２２１をキャニスタ２３側から吸気通路１２側へ流れる蒸発燃料の流れを許容または遮断する。パージ弁２４は、オフ状態のとき閉弁しており、オン状態のとき開弁するノーマリークローズ型の弁である。

図１、２に示すように、エバポリークチェックモジュール３は、ハウジング５０、ポンプ３０、タンク通路部５１、ポンプ通路部５２、大気通路部５３、切替弁６０、オリフィス通路部５５、オリフィス形成部７０、圧力検出手段としての圧力センサ８１、フィルタケース９０、および、フィルタ９１等を備えている。
ハウジング５０は、例えば樹脂により有底筒状に形成されている。

図２〜４に示すように、ポンプ３０は、ポンプ部３１および組付体４０を備えている。ポンプ３０は、ハウジング５０内に収容されている。
ポンプ部３１は、カムリング３２、板部３３、３４、ポンプ室３５、ロータ３６、ベーン３７、モータ３８等を有している。

カムリング３２は、例えば樹脂により筒状に形成されている。カムリング３２は、軸方向の長さ、すなわち、高さが比較的小さく形成されている。カムリング３２には、内部と外部とを接続する吸入部３２１、および、吐出部３２２が形成されている（図２参照）。本実施形態では、吸入部３２１は、カムリング３２の高さに合わせ、カムリング３２の高さ方向に短く、かつ、カムリング３２の高さ方向に対し垂直な方向に長い、縦横比が１以外になる非真円の形状に形成されている（図４参照）。これにより、流体が流通する吸入部３２１を高さの小さいカムリング３２に形成するにあたり、吸入部３２１の流路面積を所定値以上確保することができる。

板部３３、３４は、例えば樹脂により板状に形成されている。板部３３は、カムリング３２の一方の端部を塞ぐようにして設けられている。板部３４は、カムリング３２の他方の端部を塞ぐようにして設けられている。これにより、カムリング３２の内側の板部３３と板部３４との間にポンプ室３５が形成されている。ここで、ポンプ室３５は、略円柱状に形成されている。吸入部３２１および吐出部３２２は、それぞれ、ポンプ室３５とカムリング３２の外部とを接続している。
ロータ３６は、例えば樹脂により略円柱状に形成され、ポンプ室３５に対し偏心するようポンプ室３５内に設けられている。ロータ３６は、ポンプ室３５内で回転可能である。

ベーン３７は、ロータ３６の外壁に形成された溝内でロータ３６の径方向に往復移動可能なよう設けられている。本実施形態では、ベーン３７は、４つ設けられている。ロータ３６が回転すると、ベーン３７はカムリング３２の内壁に当接しながらロータ３６の溝内で往復移動する。ロータ３６はポンプ室３５に対し偏心するようポンプ室３５内に設けられているため、ロータ３６がポンプ室３５内で回転すると、外部の流体が吸入部３２１を経由してポンプ室３５に吸入され、ポンプ室３５内でベーン３７により加圧され、吐出部３２２を経由して外部へ吐出される。このように、本実施形態では、ポンプ３０は、ベーン式のポンプである。

モータ３８は、本実施形態では、例えば三相ブラシレスモータである。モータ３８は、電力を供給されることにより、モータ軸３９が回転する。モータ３８は、モータ軸３９がロータ３６に接続するよう設けられている。これにより、モータ３８（モータ軸３９）が回転すると、ロータ３６が回転する。モータ３８の回転方向により、吸入部３２１または吐出部３２２を経由してポンプ室３５に流体が流入し、吐出部３２２または吸入部３２１を経由してポンプ室３５から流体が流出する。このように、モータ３８は、回転することによりポンプ３０を駆動する。本実施形態では、モータ３８は、吸入部３２１を経由してポンプ室３５に流体が流入（吸入）し、吐出部３２２を経由してポンプ室３５から流体が流出（吐出）するようロータ３６を回転させる。

組付体４０は、ハウジング５０内のポンプ部３１の吸入部３２１側に設けられている。組付体４０は、第１筒部４１、第２筒部４２およびシール部材４３を備えている。
第１筒部４１は、例えば樹脂により筒状に形成されている。第１筒部４１は、一端の内側がポンプ部３１の吸入部３２１の内側に接続するよう吸入部３２１と一体に形成されている。すなわち、第１筒部４１は、樹脂によりカムリング３２と一体に形成されている。

第１筒部４１は、内側へ凹むよう他端の外壁に環状に形成される溝部４４を有している。本実施形態では、溝部４４は、第１筒部４１の端部（端面）から所定距離離れた位置に形成されている。
第２筒部４２は、第１筒部４１と同様、例えば樹脂により筒状に形成されている。第２筒部４２の内径は、第１筒部４１の外径より大きく設定されている。第２筒部４２は、内壁が第１筒部４１の外壁に対向するよう第１筒部４１と同軸に設けられている（図２〜４参照）。

シール部材４３は、弾性率が所定値以下の例えばゴム等の材料により環状に形成されている。シール部材４３は、第１筒部４１と第２筒部４２との間に設けられている。シール部材４３は、第１筒部４１の溝部４４に設けられている。これにより、本実施形態では、シール部材４３は、軸方向の一方側および他方側への位置ずれが抑制される。

シール部材４３は、溝部４４に設けられる前の自然状態では、内縁部の周方向の長さが第１筒部４１の溝部４４における周方向の長さより小さく形成されている。また、シール部材４３は、溝部４４に設けられた状態では、外縁部の周方向の長さが第２筒部４２の内壁の周方向の長さより大きくなるよう形成されている。そのため、第１筒部４１、第２筒部４２およびシール部材４３が組み付けられて、シール部材４３が第１筒部４１と第２筒部４２との間に位置した状態では、シール部材４３は、第１筒部４１（溝部４４）と第２筒部４２とにより圧縮されている。これにより、シール部材４３は、第１筒部４１と第２筒部４２との間を気密または液密に保持可能である。
組付体４０の各部の形状等、構成については、後に詳述する。

図１に示すように、タンク通路部５１は、例えば樹脂により形成され、内側にタンク通路５１１を形成している。タンク通路５１１は、一端側がキャニスタ２３に接続するよう形成されている。すなわち、タンク通路５１１は、一端側がキャニスタ２３およびパージ通路２１１を経由して燃料タンク２の内部に接続している。図２に示すように、タンク通路部５１は、一端がハウジング５０の外部に露出するようハウジング５０と一体に形成されている。タンク通路部５１は、一端がキャニスタ２３に挿し込まれる。

図１に示すように、ポンプ通路部５２は、例えば樹脂により形成され、内側にポンプ通路５２１を形成している。ポンプ通路５２１は、一端側がポンプ３０の吸入部３２１の内側に接続し、他端側がタンク通路５１１の他端側に接続可能に形成されている。図２に示すように、ポンプ通路部５２は、ハウジング５０とは別体に形成され、ハウジング５０内に設けられている。ここで、上述の第２筒部４２は、第１筒部４１とは反対側の端部がポンプ通路部５２に接続し、内側がポンプ通路５２１に接続するようポンプ通路部５２と一体に形成されている。このように、ポンプ通路５２１は、一端側が第２筒部４２の内側および第１筒部４１の内側を経由してポンプ３０の吸入部３２１の内側に接続している。

図１に示すように、大気通路部５３は、例えば樹脂により形成され、内側に大気通路５３１を形成している。大気通路５３１は、一端側が後述するフィルタケース９０を経由して大気に開放され、他端側がタンク通路５１１の他端側に接続可能に形成されている。本実施形態では、大気通路部５３とポンプ３０との間に接続通路部５４が設けられている。接続通路部５４は、例えば樹脂により大気通路部５３と一体に形成され、内側に接続通路５４１を形成している。接続通路５４１は、一端側が大気通路５３１に接続し、他端側がポンプ３０の吐出部３２２に接続している。図２に示すように、大気通路部５３および接続通路部５４は、ハウジング５０と同一の部材である。すなわち、ハウジング５０の内壁により大気通路５３１および接続通路５４１が形成されている。つまり、ハウジング５０の内側に大気通路５３１および接続通路５４１が形成されている。

図１に示すように、切替弁６０は、タンク通路５１１の他端とポンプ通路５２１の他端と大気通路５３１の他端との間に設けられている。切替弁６０は、弁体６１、電磁駆動部６２および付勢部材６３等を有している。弁体６１は、タンク通路５１１とポンプ通路５２１および大気通路５３１との間において往復移動可能に設けられ、その位置により、タンク通路５１１と大気通路５３１またはポンプ通路５２１との接続を切り替え可能である。電磁駆動部６２は、電力を供給されることにより磁力を生じ、弁体６１を吸引可能である。付勢部材６３は、弁体６１を、電磁駆動部６２により吸引される方向とは反対側へ付勢するよう設けられている。

切替弁６０は、オフ状態のとき、すなわち、電磁駆動部６２に電力が供給されていないとき、タンク通路５１１と大気通路５３１とを接続しつつ、タンク通路５１１とポンプ通路５２１との接続は遮断する。このとき、タンク通路５１１とポンプ通路５２１とは、後述のオリフィス通路５１１でバイパスされる（図１参照）。一方、切替弁６０は、オン状態のとき、すなわち、電磁駆動部６２に電力が供給されているとき、タンク通路５１１とポンプ通路５２１とを接続しつつ、タンク通路５１１と大気通路５３１との接続は遮断する。なお、図２に示すように、切替弁６０は、ハウジング５０内に設けられている。

図１に示すように、オリフィス通路部５５は、例えば樹脂により形成され、内側にオリフィス通路５５１を形成している。オリフィス通路５５１は、切替弁６０を迂回しながらタンク通路５１１とポンプ通路５２１とを接続するよう形成されている。

オリフィス形成部７０は、オリフィス通路５５１に設けられている。オリフィス形成部７０は、基準オリフィス７１を形成している。よって、オリフィス通路５５１内を流通する空気は、基準オリフィス７１を流通する。ここで、基準オリフィス７１は、燃料タンク２における蒸気燃料漏れ（エバポリーク）が許容される開口の大きさより小さく設定されている。例えば、現行のＣＡＲＢおよびＥＰＡの基準では、燃料タンク２からのエバポリークの検出精度としてφ０．５ｍｍ相当の開口からのエバポリークの検出が要求されている。本実施形態では、オリフィス形成部７０は、例えばφ０．５ｍｍに設定された開口からなる基準オリフィス７１を形成している。
圧力センサ８１は、本実施形態では、ポンプ通路部５２の一端側に設けられ、ポンプ通路５２１内の圧力を検出可能である（図１、２参照）。

図２に示すように、フィルタケース９０は、例えば樹脂により有底筒状に形成され、開口部側がハウジング５０の開口部側と接合するよう設けられている。なお、フィルタケース９０とハウジング５０との間には、仕切板９２が設けられている。仕切板９２には、ハウジング５０の内側、すなわち、大気通路５３１と、フィルタケース９０の内側とを接続する穴部９３が形成されている。また、フィルタケース９０には、フィルタケース９０の内部と外部とを接続する穴部９４が形成されている。これにより、フィルタケース９０の外部の空気は、穴部９４、フィルタケース９０の内側、穴部９３を経由して大気通路５３１に流入可能である。また、大気通路５３１の空気は、穴部９３、フィルタケース９０の内側、穴部９４を経由して大気側へ流出可能である。
フィルタ９１は、フィルタケース９０の内側に設けられている。フィルタ９１は、例えば不織布等により形成され、フィルタケース９０内を流通する流体（空気）中の異物を捕集する。

ＥＣＵ８０は、演算手段としてのＣＰＵ、記憶手段としてのＲＯＭおよびＲＡＭ、ならびに、入出力手段等を有する小型のコンピュータである。ＥＣＵ８０は、車両に搭載されたセンサ類からの信号等に基づき、ＲＯＭに格納されたプログラムに従い車両の各部および各種機器類の作動を制御する。ＥＣＵ８０は、図示しないバッテリからパージ弁２４、ポンプ３０（モータ３８）および切替弁６０等に供給する電力を制御することで、パージ弁２４の作動、ポンプ３０の作動（モータ３８の回転）、および、切替弁６０の作動等を制御可能である。

エンジン１０の運転中、吸気管１１の吸気通路１２に負圧が発生しているとき、ＥＣＵ８０は、パージ弁２４をオン状態にして開弁する。これにより、キャニスタ２３に吸着されている蒸発燃料を、吸気管１１の吸気通路１２に流入させ、吸気通路１２を経由してエンジン１０に導入する。このようにして、蒸発燃料処理装置１は、燃料タンク２内で発生する蒸発燃料を、エンジン１０で燃焼させて処理（パージ）することができる。ここで、ＥＣＵ８０は、蒸発燃料処理装置１の一構成要素である「パージ手段」として機能する。なお、ＥＣＵ８０は、エンジン１０の運転状態等に基づき目標パージ量を算出し、当該目標パージ量に基づきパージ弁２４の開弁タイミングおよび開弁時間を決定する。

また、このとき、すなわち、パージ弁２４を開弁（オン制御）して蒸発燃料をパージするとき、ＥＣＵ８０は、タンク通路５１１と大気通路５３１とを接続するよう切替弁６０を制御（オフ制御）する。これにより、蒸発燃料をパージするとき、大気が大気通路５３１およびタンク通路５１１を経由してキャニスタ２３に流入する。その結果、キャニスタ２３に吸着されている蒸発燃料を円滑にパージすることができる。このように、ＥＣＵ８０は、パージ弁２４を開弁（オン制御）することにより、キャニスタ２３に吸着されている蒸発燃料を、吸気通路１２を経由してエンジン１０に導入可能である。

ＥＣＵ８０は、モータ３８の回転を制御することにより、ポンプ３０の作動を制御可能である。ポンプ３０は、ＥＣＵ８０により作動を制御されることで、吸入部３２１から流体（空気）を吸入し吐出部３２２から吐出する。これにより、ＥＣＵ８０が、タンク通路５１１とポンプ通路５２１とが接続するよう切替弁６０を作動させた状態でモータ３８を回転させると、燃料タンク２の内部は、パージ通路２１１、キャニスタ２３、タンク通路５１１およびポンプ通路５２１を経由して減圧される。

圧力センサ８１は、検出した圧力に関する信号をＥＣＵ８０に伝達する。これにより、ＥＣＵ８０は、ポンプ通路５２１内の圧力を検出することができる。
ＥＣＵ８０は、タンク通路５１１と大気通路５３１とを接続するよう切替弁６０を制御し、モータ３８を回転させ、基準オリフィス７１を空気が流通した状態で圧力センサ８１により検出した圧力を基準圧力Ｐｒとして検出する。ここで、ＥＣＵ８０は、特許請求の範囲における「基準圧力検出手段」として機能する。

また、ＥＣＵ８０は、タンク通路５１１とポンプ通路５２１とを接続するよう切替弁６０を制御し、モータ３８を回転させ、燃料タンク２の内部を減圧した状態で圧力センサ８１により検出した圧力と基準圧力Ｐｒとに基づき燃料タンク２からのエバポリークをチェックする。ここで、ＥＣＵ８０は、特許請求の範囲における「チェック手段」として機能する。なお、本実施形態では、ＥＣＵ８０は、吸入部３２１から流体（空気）を吸入し吐出部３２２から吐出するようポンプ３０を駆動することで燃料タンク２の内部を減圧した状態でエバポリークのチェックを行う。

本実施形態では、モータ３８には、図示しない回転センサが設けられている。これにより、ＥＣＵ８０は、モータ３８の回転数を検出可能である。ＥＣＵ８０は、モータ３８の回転数を検出しつつ、負荷トルクにかかわらず、例えばＰＷＭ制御により、任意の回転数でモータ３８を回転させることができる。

次に、組付体４０の構成について、図３〜５に基づき説明する。
図４に示すように、第１筒部４１は、吸入部３２１の形状に対応し、軸Ａｘ１に対し垂直な断面の外縁の形状が非真円となるよう形成されている。より具体的には、第１筒部４１は、軸Ａｘ１に対し垂直な断面の形状が、溝部４４において、直線状の２つの直線部４１１と当該２つの直線部４１１を挟む円弧状の２つの円弧部４１２とからなるよう形成されている。また、本実施形態では、第１筒部４１は、軸Ａｘ１に対し垂直な断面の縦横比（縦（長手方向）／横（短手方向））が１以外、より具体的には１より大きくなるよう形成されている。本実施形態では、図４に示すように、第１筒部４１は、軸Ａｘ１に対し垂直な断面の外縁の形状が扁平となるよう形成されている。

第１筒部４１は、軸Ａｘ１がカムリング３２の軸に垂直な仮想平面上に位置するよう、かつ、軸Ａｘ１に対し垂直な断面の短手方向が前記仮想平面に対し垂直になるよう、かつ、軸Ａｘ１に対し垂直な断面の長手方向が前記仮想平面に対し平行になるようカムリング３２と一体に形成されている。

図４に示すように、第２筒部４２は、軸Ａｘ２に対し垂直な断面の形状が第１筒部４１の軸Ａｘ１に対し垂直な断面の形状に対応するよう形成されている。より具体的には、第２筒部４２は、軸Ａｘ２に対し垂直な断面の形状が、内壁において、上述の直線部４１１に対応する直線状の２つの直線部４２１と、上述の円弧部４１２に対応し２つの直線部４２１を挟む円弧状の２つの円弧部４２２とからなるよう形成されている。

図５（Ａ）に示すように、シール部材４３は、第１筒部４１と第２筒部４２との間に設けられる前の自然状態において、軸Ａｘ３方向から見た形状が第１筒部４１の軸Ａｘ１に対し垂直な断面の形状に対応する形状に形成されている。図４、５に示すように、シール部材４３は、上述の直線部４１１および直線部４２１に対応する直線状の２つの直線部４３１を有している。また、シール部材４３は、上述の円弧部４１２および円弧部４２２に対応し２つの直線部４３１を挟むよう円弧状に形成される２つの円弧部４３２を有している。

また、図５（Ｂ）に示すように、シール部材４３は、周方向に対し垂直な断面の形状が楕円形になるよう形成されている。本実施形態では、シール部材４３の周方向に対し垂直な断面は、シール部材４３の軸Ａｘ３に対し平行な方向の長さＬ１が、シール部材４３の軸Ａｘ３に対し垂直な方向の長さＬ２より大きい。すなわち、シール部材４３は、周方向に対し垂直な断面の縦横比（Ｌ１／Ｌ２）が１以外、より具体的には１より大きくなるよう形成されている。

図３に示すように、本実施形態では、第２筒部４２の端部は、シール部材４３側の壁面、すなわち、内壁がテーパ状に形成されている。なお、第１筒部４１の端部は、第２筒部４２側の壁面、すなわち、外壁がテーパ状に形成されている。

図３（Ｂ）は、本実施形態の組付体４０の組み付け工程における各部の状態を示している。本実施形態では、図３（Ｂ）に示すように、第１筒部４１と第２筒部４２とシール部材４３とを組み付けて組付体４０を構成するとき、第１筒部４１の溝部４４にシール部材４３を設けた状態で、第２筒部４２の内壁をシール部材４３の外縁部に接触させつつ第１筒部４１を軸Ａｘ１方向の第２筒部４２側へ移動させて挿し込むようにして組み付ける。

本実施形態では、第１筒部４１の軸Ａｘ１に対し垂直な断面の形状が非真円のため、シール部材４３を第１筒部４１の外壁（溝部４４）に設けた状態では、シール部材４３から第１筒部４１に作用する緊迫力は、シール部材４３の周方向の位置によって異なる。そのため、組付体４０の組み付け時、第１筒部４１の溝部４４にシール部材４３を設けた状態で、第２筒部４２の内壁をシール部材４３の外縁部に接触させつつ第１筒部４１を軸Ａｘ１方向の第２筒部４２側へ移動させて挿し込むと、シール部材４３は、第１筒部４１と第２筒部４２との間で内縁部が外縁部側へ移動し外縁部が内縁部側へ移動するよう回転するおそれがある。また、シール部材４３の周方向において回転量の差が生じ、シール部材４３にねじれが発生するおそれがある。

しかしながら、本実施形態では、上述のように、シール部材４３の周方向に対し垂直な断面は、シール部材４３の軸Ａｘ３に対し平行な方向の長さＬ１が、シール部材４３の軸Ａｘ３に対し垂直な方向の長さＬ２より大きく設定されているため、上述のようにして第１筒部４１、第２筒部４２およびシール部材４３を組み付けるとき、第１筒部４１と第２筒部４２との間でシール部材４３が回転することを、シール部材４３の周方向の全域に亘って抑制することができる。これにより、シール部材４３の周方向における回転量の差を低減し、シール部材４３のねじれを抑制することができる。

また、本実施形態では、シール部材４３は、周方向に対し垂直な断面の形状が楕円形になるよう形成されているため、図３（Ｂ）に示すように、組付体４０の組み付け時、シール部材４３の外壁と第２筒部４２の端部とが当接するときの角度は鈍角になる。そのため、シール部材４３に第２筒部４２が当接した直後のシール部材４３の回転を抑制することができる。

また、本実施形態では、第２筒部４２の端部は、シール部材４３側の壁面（内壁）がテーパ状に形成されているため、組付体４０の組み付け時、第２筒部４２のテーパ状の内壁がシール部材４３に当接する。したがって、第２筒部４２の端部がシール部材４３に当接することによるシール部材４３の回転および損傷を抑制することができる。

図６（Ａ）は、自然状態のシール部材４３の軸Ａｘ３に対し垂直な断面の縦横比（Ｌ１／Ｌ２）とシール部材４３のねじれ量との関係を示す図である。ここで、Ｌ２は、例えば１．９（ｍｍ）に設定されているものとする。また、シール部材４３のねじれ量とは、溝部４４にシール部材４３を設けた状態の第１筒部４１を第２筒部４２の内側に挿し込んで組み付けるときの、シール部材４３上の任意の点を比較した回転量の差の最大値のことである。例えば、図６（Ｂ）に示すように、本実施形態では、ねじれ量は、シール部材４３の直線部４３１の中央の点Ｐ１と円弧部４３２の中央の点Ｐ２との回転量の差に対応する。

図６（Ａ）から、シール部材４３の軸Ａｘ３に対し垂直な断面の縦横比が１、すなわち、断面形状が円形（真円）の場合、ねじれ量は０．３２（ｍｍ）程度であることがわかる。また、縦横比が１．１の場合、ねじれ量は０．０６（ｍｍ）程度、縦横比が１．３５以上の場合、ねじれ量は０．０１（ｍｍ）程度であることがわかる。よって、本実施形態では、自然状態のシール部材４３は、軸Ａｘ３に対し垂直な断面の縦横比が少なくとも１．１以上に設定されることが好ましい。ねじれ量をより効果的に低減するのであれば、縦横比は１．３５以上に設定されることが好ましい。なお、例えば縦横比を１．３５に設定する場合、Ｌ１は約２．５７（ｍｍ）となる。

以上説明したように、（１）本実施形態では、第１筒部４１は、軸Ａｘ１に対し垂直な断面の形状が非真円である。
第２筒部４２は、第１筒部４１と同軸になるよう第１筒部４１の外側に設けられる。第２筒部４２は、軸Ａｘ２に対し垂直な断面の形状が第１筒部４１の軸Ａｘ１に対し垂直な断面の形状に対応するよう形成されている。

シール部材４３は、弾性率が所定値以下の材料により環状に形成されている。シール部材４３は、第１筒部４１と第２筒部４２との間に設けられ、第１筒部４１と第２筒部４２との間を気密または液密に保持可能である。
そして、本実施形態では、シール部材４３の周方向に対し垂直な断面は、シール部材４３の軸Ａｘ３に対し平行な方向の長さＬ１が、シール部材４３の軸Ａｘ３に対し垂直な方向の長さＬ２より大きい。

本実施形態では、上述のように、シール部材４３の周方向に対し垂直な断面は、シール部材４３の軸Ａｘ３に対し平行な方向の長さＬ１が、シール部材４３の軸Ａｘ３に対し垂直な方向の長さＬ２より大きく設定されているため、第１筒部４１、第２筒部４２およびシール部材４３を組み付けるとき、第１筒部４１と第２筒部４２との間でシール部材４３が回転することを、シール部材４３の周方向の全域に亘って抑制することができる。これにより、シール部材４３の周方向における回転量の差を低減し、シール部材４３のねじれを抑制することができる。その結果、第１筒部４１と第２筒部４２との間の気密性および液密性を高めることができる。

また、（２）本実施形態では、第１筒部４１は、軸Ａｘ１に対し垂直な断面の縦横比が１以外となるよう形成されている。このような形状の第１筒部４１および第２筒部４２との間にシール部材４３を設ける構成の場合、組み付け時、シール部材４３のねじれが懸念されるが、本実施形態では、シール部材４３はＬ１がＬ２より大きくなるよう形成されているため、第１筒部４１および第２筒部４２の形状にかかわらず、シール部材４３のねじれを抑制することができる。

また、（３）本実施形態では、シール部材４３は、第１筒部４１と第２筒部４２との間に設けられる前の自然状態において、軸Ａｘ３方向から見た形状が第１筒部４１の軸Ａｘ１に対し垂直な断面の形状に対応する形状に形成されている。そのため、シール部材４３は、第１筒部４１と第２筒部４２との間に設けられた状態で、シール部材４３の周方向の全域に亘って第１筒部４１の外壁と第２筒部４２の内壁とに密に当接する。よって、第１筒部４１と第２筒部４２との間の気密性および液密性をより高めることができる。

また、（５）本実施形態では、第２筒部４２の端部は、シール部材４３側の壁面である内壁がテーパ状に形成されている。そのため、溝部４４にシール部材４３を設けた第１筒部４１を第２筒部４２の内側に挿し込んで組み付けるとき、第２筒部４２のテーパ状の内壁がシール部材４３に当接する。したがって、第２筒部４２の端部がシール部材４３に当接することによるシール部材４３の回転および損傷を抑制することができる。よって、組付体４０の組み付け時のシール部材４３のねじれをより効果的に抑制することができるとともに、シール部材４３の損傷を抑制することができる。

また、（６）本実施形態では、第１筒部４１は、内側へ凹むよう外壁に環状に形成される溝部４４を有している。シール部材４３は、溝部４４に設けられている。これにより、組付体４０の組み付け時および使用時、シール部材４３の軸Ａｘ３方向の位置ずれを抑制することができる。

また、（７）本実施形態によるポンプ３０は、上述の組付体４０とポンプ部３１とを備えている。ポンプ部３１は、流体を吸入する吸入部３２１、および、吸入部３２１から吸入し加圧した流体を吐出する吐出部３２２を有している。ここで、第１筒部４１は、吸入部３２１と一体に形成されている。本実施形態の組付体４０は、第１筒部４１と第２筒部４２との間の気密性および液密性が高い。そのため、吸入部３２１の内部と外部との気密性および液密性を高めることができ、ポンプ３０の吸入性能を向上することができる。

また、（８）本実施形態によるエバポリークチェックシステム４は、燃料タンク２の内部と外部との間に圧力差を形成することにより、燃料タンク２からのエバポリークをチェックするエバポリークチェックシステムであって、上述のポンプ３０とタンク通路部５１とポンプ通路部５２と大気通路部５３と切替弁６０とオリフィス通路部５５とオリフィス形成部７０と圧力センサ８１とＥＣＵ８０とを備えている。
タンク通路部５１は、一端側が燃料タンク２の内部に接続するタンク通路５１１を形成している。
ポンプ通路部５２は、一端側がポンプ３０の第２筒部４２の内側に接続し、他端側がタンク通路５１１の他端側に接続可能なポンプ通路５２１を形成している。
大気通路部５３は、一端側が大気に開放され、他端側がタンク通路５１１の他端側に接続可能な大気通路５３１を形成している。

切替弁６０は、タンク通路部５１の他端とポンプ通路部５２の他端と大気通路部５３の他端との間に設けられ、タンク通路５１１と大気通路５３１またはポンプ通路５２１との接続を切り替える。
オリフィス通路部５５は、タンク通路５１１とポンプ通路５２１とを接続するオリフィス通路５５１を形成している。
オリフィス形成部７０は、オリフィス通路５５１に設けられ、基準オリフィス７１を形成している。
圧力センサ８１は、ポンプ通路５２１内の圧力を検出可能である。
ＥＣＵ８０は、ポンプ３０および切替弁６０の作動を制御可能である。ＥＣＵ８０は、「基準圧力検出手段」および「チェック手段」として機能する。

ＥＣＵ８０は、「基準圧力検出手段」として機能するとき、タンク通路５１１と大気通路５３１とを接続するよう切替弁６０を制御し、ポンプ３０を作動させ、基準オリフィス７１を空気が流通した状態で圧力センサ８１により検出した圧力を基準圧力Ｐｒとして検出する。

ＥＣＵ８０は、「チェック手段」として機能するとき、タンク通路５１１とポンプ通路５２１とを接続するよう切替弁６０を制御し、ポンプ３０を回転させ、燃料タンク２の内部を減圧した状態で圧力センサ８１により検出した圧力と基準圧力Ｐｒとに基づき燃料タンク２からのエバポリークをチェックする。

本実施形態の組付体４０は、上述のように、第１筒部４１と第２筒部４２との間の気密性および液密性が高い。そのため、本発明は、燃料タンク２からのエバポリークのチェックに高い精度が求められるエバポリークチェックシステム４のポンプ３０を構成する部材として用いるのに好適である。
また、本実施形態のポンプ３０は、吸入性能が高いため、エバポリークチェックの完了までに要する時間を短縮することができる。

（第２実施形態）
本発明の第２実施形態による組付体のシール部材を図７に示す。第２実施形態は、シール部材の形状が第１実施形態と異なる。

第２実施形態では、シール部材４３は、第１筒部４１と第２筒部４２との間に設けられる前の自然状態において、軸Ａｘ３方向から見た形状が第１筒部４１の軸Ａｘ１に対し垂直な断面の形状に対応する点で第１実施形態と同じであるものの（図５（Ａ）、図７（Ａ）参照）、周方向に対し垂直な断面の形状が長方形となるよう形成されている点で第１実施形態と異なる（図５（Ｂ）、図７（Ｂ）参照）。

第２実施形態では、シール部材４３の周方向に対し垂直な断面は、シール部材４３の軸Ａｘ３に対し平行な方向の長さＬ１、および、シール部材４３の軸Ａｘ３に対し垂直な方向の長さＬ２が、第１実施形態と同じである。すなわち、シール部材４３の周方向に対し垂直な断面の縦横比（Ｌ１／Ｌ２）は、第１実施形態と同じく、１より大きい。よって、第１実施形態と同様、組付体４０の組み付け時、シール部材４３のねじれを抑制し、第１筒部４１と第２筒部４２との間の気密性および液密性を高めることができる。

以上説明したように、（４）本実施形態では、シール部材４３は、周方向に対し垂直な断面の形状が長方形となるよう形成されている。そのため、図７（Ｃ）に示すように、例えば、内壁と外壁との距離（管厚）がＬ２の長い筒状のゴム製の部材１００をＬ１間隔で輪切りすることによりシール部材４３を形成することができる。よって、所定期間内に所定個以上のシール部材４３を容易に形成することができる。

（第３実施形態）
本発明の第３実施形態による組付体のシール部材を図８に示す。第３実施形態は、シール部材の形状が第１実施形態と異なる。

第３実施形態では、シール部材４３は、第１筒部４１と第２筒部４２との間に設けられる前の自然状態において、軸Ａｘ３方向から見た形状が第１筒部４１の軸Ａｘ１に対し垂直な断面の形状に対応する点で第１実施形態と同じであるものの（図５（Ａ）、図８（Ａ）参照）、周方向に対し垂直な断面の形状がひし形となるよう形成されている点で第１実施形態と異なる（図５（Ｂ）、図８（Ｂ）参照）。

第３実施形態では、シール部材４３の周方向に対し垂直な断面は、シール部材４３の軸Ａｘ３に対し平行な方向の長さＬ１、および、シール部材４３の軸Ａｘ３に対し垂直な方向の長さＬ２が、第１実施形態と同じである。すなわち、シール部材４３の周方向に対し垂直な断面の縦横比（Ｌ１／Ｌ２）は、第１実施形態と同じく、１より大きい。よって、第１実施形態と同様、組付体４０の組み付け時、シール部材４３のねじれを抑制し、第１筒部４１と第２筒部４２との間の気密性および液密性を高めることができる。

（他の実施形態）
本発明の他の実施形態では、第１筒部および第２筒部の軸に対し垂直な断面の外縁または内縁の形状は、非真円であれば、楕円形、多角形、複数または単数の直線部（直線状の部分）または円弧部（円弧状の部分）あるいは曲線部（円弧以外の曲線状の部分）により構成される角丸矩形や角丸三角形等、どのような形状であってもよい。このような形状の第１筒部および第２筒部にシール部材を設ける場合、シール部材から第１筒部または第２筒部に作用する緊迫力は、シール部材の周方向の位置によって異なるからである。

また、本発明の他の実施形態では、第１筒部および第２筒部は、軸に対し垂直な断面の縦横比が１となるよう形成されていてもよい。
また、本発明の他の実施形態では、シール部材は、第１筒部と第２筒部との間に設けられる前の自然状態において、軸方向から見た形状が、第１筒部の軸に対し垂直な断面の形状に対応する形状に形成されていなくてもよい。

また、本発明の他の実施形態では、シール部材の周方向に対し垂直な断面に関し、シール部材の軸に対し平行な方向の長さＬ１が、シール部材の軸に対し垂直な方向の長さＬ２より大きく設定されるのであれば、シール部材は、周方向に対し垂直な断面の形状が楕円形（第１実施形態）、長方形（第２実施形態）、または、ひし形（第３実施形態）に限らず、その他の多角形、複数または単数の直線部または円弧部あるいは曲線部により構成される角丸矩形や角丸三角形等、どのような形状となるよう形成されていてもよい。また、シール部材は、軸に対し垂直な断面の縦横比が１より大きければ、どのような値に設定されていてもよい。また、シール部材の周方向に対し垂直な断面は、シール部材の軸に対し垂直な方向の長さＬ２が１．９（ｍｍ）以外のどのような値に設定されていてもよい。

また、本発明の他の実施形態では、第２筒部４２の端部のシール部材４３側の壁面である内壁は、テーパ状に形成されていなくてもよい。
また、上述の実施形態では、第１筒部４１の端部（端面）から所定距離離れた位置に溝部４４を形成しシール部材４３を設ける例を示した。これに対し、本発明の他の実施形態では、第１筒部４１の端部（端面）に溝部４４を形成しシール部材４３を設けることとしてもよい。この場合、シール部材は、軸方向の一方側（第１筒部４１の端部とは反対側）への位置ずれのみ抑制される。

また、本発明の他の実施形態では、第１筒部が第２筒部の外側に設けられることとしてもよい。また、シール部材を設ける環状の溝部は、第１筒部の内壁、第２筒部の内壁または外壁に形成してもよい。
また、本発明の他の実施形態では、第１筒部または第２筒部に溝部を形成せず、単に第１筒部と第２筒部との間にシール部材を設けることとしてもよい。
また、本発明の他の実施形態では、第１筒部は、ポンプ部の吐出部と一体に形成されていてもよい。

また、本発明の他の実施形態では、燃料タンクの内部を加圧した状態でエバポリークチェックを行ってもよい。この場合、ポンプ部３１のモータ３８は、上述した方向とは反対の方向に回転するよう制御される。また、この場合、ポンプ３０外部の流体（空気）は、吐出部３２２から吸入され、吸入部３２１から吐出される。
また、本発明の他の実施形態では、シール部材は、弾性率が所定値以下であれば、ゴムに限らず、どのような材料により形成してもよい。
また、本発明の他の実施形態では、基準オリフィスは、どのような大きさに設定されていてもよい。

また、本発明の他の実施形態では、モータは、三相ブラシレスモータに限らず、三相以外のブラシレスモータ、または、ブラシ付きモータ等であってもよい。
本発明は、エバポリークチェックシステムに用いられるポンプに限らず、その他、流体を吸入および吐出するポンプに適用することもできる。
また、本発明の組付体は、ポンプを構成する部材に限らず、その他、所定の気密性または液密性が求められる装置等の部材として用いてもよい。
このように、本発明は上述の実施形態に限定されるものではなく、その要旨を逸脱しない範囲で種々の形態に適用可能である。

４０ ・・・・組付体
４１ ・・・・第１筒部
４２ ・・・・第２筒部
４３ ・・・・シール部材
Ａｘ１ ・・・第１筒部の軸
Ａｘ２ ・・・第２筒部の軸
Ａｘ３ ・・・シール部材の軸

Claims (8)

1. 軸（Ａｘ１）に対し垂直な断面の形状が非真円の第１筒部（４１）と、
   前記第１筒部と同軸になるよう前記第１筒部の外側または内側に設けられ、軸（Ａｘ２）に対し垂直な断面の形状が前記第１筒部の軸（Ａｘ１）に対し垂直な断面の形状に対応するよう形成される第２筒部（４２）と、
   環状に形成され、前記第１筒部と前記第２筒部との間に設けられ、前記第１筒部と前記第２筒部との間を気密または液密に保持可能なシール部材（４３）と、
   流体を吸入する吸入部（３２１）、および、前記吸入部から吸入し加圧した流体を吐出する吐出部（３２２）を有するポンプ部（３１）と、を備え、
   前記シール部材の周方向に対し垂直な断面は、前記シール部材の軸（Ａｘ３）に対し平行な方向の長さが、前記シール部材の軸（Ａｘ３）に対し垂直な方向の長さより大きく、
   前記第１筒部は、前記吸入部または前記吐出部と一体に形成されており、
   前記ポンプ部は、筒状のカムリング、前記カムリングの両端部を塞ぐ２つの板部、ならびに、前記吸入部および前記吐出部に連通するよう前記カムリングの内側および前記２つの板部によって形成されたポンプ室を有し、
   前記第１筒部は、前記カムリングの側面に設けられていることを特徴とするポンプ（３０）。
2. 前記第１筒部は、軸（Ａｘ１）に対し垂直な断面において、前記２つの板部間の最短距離方向の長さよりも、前記最短距離方向に対し垂直な方向の長さが長いことを特徴とする請求項１に記載のポンプ。
3. 前記第１筒部は、軸（Ａｘ１）に対し垂直な断面の縦横比が１以外となるよう形成されていることを特徴とする請求項１または２に記載のポンプ。
4. 前記シール部材は、前記第１筒部と前記第２筒部との間に設けられる前の自然状態において、軸（Ａｘ３）方向から見た形状が前記第１筒部の軸（Ａｘ１）に対し垂直な断面の形状に対応する形状に形成されていることを特徴とする請求項１〜３のいずれか一項に記載のポンプ。
5. 前記シール部材は、周方向に対し垂直な断面の形状が長方形となるよう形成されていることを特徴とする請求項１〜４のいずれか一項に記載のポンプ。
6. 前記第１筒部または前記第２筒部の端部は、前記シール部材側の内壁または外壁がテーパ状に形成されていることを特徴とする請求項１〜５のいずれか一項に記載のポンプ。
7. 前記第１筒部または前記第２筒部は、内側または外側へ凹むよう外壁または内壁に環状に形成される溝部（４４）を有し、
   前記シール部材は、前記溝部に設けられていることを特徴とする請求項１〜６のいずれか一項に記載のポンプ。
8. 燃料タンク（２）の内部と外部との間に圧力差を形成することにより、前記燃料タンクからのエバポリークをチェックするエバポリークチェックシステム（４）であって、
   請求項１〜７のいずれか一項に記載のポンプ（３０）と、
   一端側が前記燃料タンクの内部に接続するタンク通路（５１１）を形成するタンク通路部（５１）と、
   一端側が前記ポンプの前記第２筒部の内側に接続し、他端側が前記タンク通路の他端側に接続可能なポンプ通路（５２１）を形成するポンプ通路部（５２）と、
   一端側が大気に開放され、他端側が前記タンク通路の他端側に接続可能な大気通路（５３１）を形成する大気通路部（５３）と、
   前記タンク通路部の他端と前記ポンプ通路部の他端と前記大気通路部の他端との間に設けられ、前記タンク通路と前記大気通路または前記ポンプ通路との接続を切り替える切替弁（６０）と、
   前記タンク通路と前記ポンプ通路とを接続するオリフィス通路（５５１）を形成するオリフィス通路部（５５）と、
   前記オリフィス通路に設けられ、基準オリフィス（７１）を形成するオリフィス形成部（７０）と、
   前記ポンプ通路内の圧力を検出可能な圧力検出手段（８１）と、
   前記ポンプおよび前記切替弁の作動を制御可能な制御部（８０）と、を備え、
   前記制御部は、
   前記タンク通路と前記大気通路とを接続するよう前記切替弁を制御し、前記ポンプを作動させ、前記基準オリフィスを空気が流通した状態で前記圧力検出手段により検出した圧力を基準圧力として検出する基準圧力検出手段（８０）、および、
   前記タンク通路と前記ポンプ通路とを接続するよう前記切替弁を制御し、前記ポンプを回転させ、前記燃料タンクの内部を減圧または加圧した状態で前記圧力検出手段により検出した圧力と前記基準圧力とに基づき前記燃料タンクからのエバポリークをチェックするチェック手段（８０）を含むことを特徴とするエバポリークチェックシステム。

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