JP6032218B2 - リアクトルコア - Google Patents

Description

本発明は、ハイブリッド自動車の大出力の電気モータを駆動する電源回路などに用いられるリアクトル用のリアクトルコアに関する。

エネルギー分野、自動車分野、家電分野などのさまざまな分野の電源機器に用いられるパワーエレクトロニクスの重要部品であるリアクトルは、磁性材料によって形成されたコア（磁心）とコイルとで構成される。このリアクトルは、一般に、直流電流重畳時に磁気飽和を抑制してインダクタンスを確保するために、磁路中のコア間にギャップを有する構造が採用される。特に透磁率の高い珪素鋼板などによって形成された積層コアや巻きコアを用いる場合においては、コア間のギャップが必須である。一方、圧粉磁心（ダストコア）などのように磁性材料の粒子と非磁性材料の粒子間物質とからなるコアを用いる場合には、非磁性材料がギャップの役割を果たす場合があるため、必ずしもコア間のギャップは必要とされない。

リアクトルの重要な特性の一つに、直流重畳特性がある。直流重畳特性は、インダクタンスと電流との関係を表す特性であり、所定の電流において所定のインダクタンスが得られるために必要な特性である。インダクタンスはある電流値を超えると急激に低下するが、この急激なインダクタンス低下が起きる電流値より若干低い電流値が定格電流として使用条件に定められる。この直流重畳特性は、コイルの巻数、コア材料、およびギャップ条件などによって変化する。これらのコイル巻数、コア材料、およびギャップ条件などは、コアロスや銅損にも影響を及ぼす。

コア材料やギャップ条件については、様々な技術が開示されている。例えば、特許文献１には、高透磁率磁心（巻き）と圧粉磁心とによる複合コアと、複数ギャップとからなるリアクトルが開示されている。また、特許文献２には、フェライトコアと圧粉磁心との複合コアからなるリアクトルが開示されている。また、特許文献３には、圧粉磁心によるリアクトルが開示されている。また、特許文献４には、積層コアと複数ギャップとからなるリアクトルが開示されている。

特許第４８９５１７１号公報 特開２００７−１２８９５１号公報 特開２００８−１９２８９７号公報 特開２００８−２３５５２５号公報

しかしながら、特許文献１〜４に記載された技術のいずれにおいても、同種または異種材料からなるコアおよびギャップが磁気回路上に直列に配置されている。そのため、直流重畳特性に起因して、透磁率の高い材料からなるコアが磁気飽和を起こすことにより急激なインダクタンスの低下が起きてしまう、という問題があった。

通常、リアクトル使用条件の上限には、定格電流として、インダクタンスの低下が急激になる電流値よりやや小さい電流値が定められる。ここで、コア材料の透磁率が高いほど、定格電流が低下し、インダクタンスが低下する電流領域が拡大する。そこで、定格電流を大きくするか、定格電流を超えた電流領域でのインダクタンスの低下を緩和するためには、低透磁率のコア材料を使用した上で、コアの磁路断面積を大きくするか、ギャップ数を増やして総ギャップ長を大きくするか、いずれかの対応が必要である。しかしながら、磁路断面積を大きくするとリアクトルの体格が大きくなってしまうために、機器への搭載が困難になってしまう。また直列の磁気回路での多ギャップ化は、コアの保持と正確なギャップ調整とが困難になってしまう。

本発明は、上記に鑑みてなされたものであって、珪素鋼板積層コアを用いたリアクトルにおいて、定格電流を超えた電流領域でのインダクタンスの低下の緩和が可能なリアクトルコアを提供することを目的とする。

本発明者らは、珪素鋼板積層コアを用いたリアクトルにおいて、ダストコア（圧粉磁心）と珪素鋼板積層コアとの併用に工夫と検討を重ねた。その結果、以下の構成のリアクトルコアを作製して用いることにより、上記課題を解決し、目的を達成するに至った。

本発明に係るリアクトルコアは、板厚が０．３５ｍｍ以下、Ｓｉ濃度が質量％で３．０〜７．０％の範囲内にある珪素鋼板を積層することによって形成された積層コアと、前記積層コアの積層方向中央部に設けられた第１ダストコア層と、前記積層コアの磁化方向に垂直な面の１箇所または複数箇所に設けられた第２ダストコア層と、を備えており、前記第１ダストコア層及び前記第２ダストコア層の透磁率が、前記珪素鋼板の透磁率よりも低いことを特徴とする。

また、本発明に係るリアクトルコアは、上記発明において、前記第１ダストコア層と、前記第２ダストコア層とが、一体化または連結していることを特徴とする。

また、本発明に係るリアクトルコアは、上記発明において、前記第１ダストコア層の透磁率と厚みとの乗算値が、珪素鋼板の透磁率と積層方向合計厚みとの乗算値の１／１０以上、２／３以下の範囲内にあり、前記第２ダストコア層の磁化方向の合計厚みが長手方向の長さの１／１００以上、１／３以下の範囲内にあることを特徴とする。

また、本発明に係るリアクトルコアは、上記発明において、磁化方向が長手方向である場合に、長手方向両端面が前記第２ダストコア層になっていることを特徴とする。

また、本発明に係るリアクトルコアは、上記発明において、磁化方向が長手方向である場合に、長手方向を分割する１箇所または複数箇所に設けられた面が前記第２ダストコア層になっていることを特徴とする。

また、本発明に係るリアクトルコアは、上記発明において、磁化方向が長手方向である場合に、長手方向両端面と長手方向を分割する１箇所または複数箇所に設けられた面とが前記第２ダストコア層になっていることを特徴とする。

また、本発明に係るリアクトルコアは、上記発明において、磁化方向が長手方向に平行な平面を通過する場合に、該平面に前記第２ダストコア層が形成されていることを特徴とする。

また、本発明に係るリアクトルコアは、上記発明において、前記積層コアの表層のＳｉ濃度が中心層のＳｉ濃度より高いことを特徴とする。

本発明によれば、珪素鋼板積層コアを用いたリアクトルにおいて、定格電流を超えた電流領域でのインダクタンスの低下の緩和が可能となる。

図１は、本発明の一実施形態に係るリアクトルコアの基本構成を示す模式図である。 図２は、本実施形態のリアクトルコアの基本構成を例示する模式図である。 図３は、本実施形態のリアクトルコアの基本構成を例示する模式図である。 図４は、本実施形態のリアクトルコアのヨーク部の基本構成を例示する模式図である。 図５は、本実施形態のリアクトルコアを用いたリアクトルの概略構成を例示する模式図である。 図６は、本実施形態のリアクトルコアを用いたリアクトルの磁路を説明するための図である。 図７は、本実施形態のリアクトルコアを用いたリアクトルの直流重畳特性を説明するための図である。 図８は、本実施形態のリアクトルコアを用いたリアクトルの磁路を説明するための図である。 図９は、本実施形態のリアクトルコアを用いたリアクトルの直流重畳特性を説明するための図である。 図１０は、本実施形態のリアクトルコアを用いたリアクトルの概略構成を例示する模式図である。 図１１は、比較例のリアクトルコアを用いたリアクトルの概略構成を例示する模式図である。 図１２は、比較例のリアクトルコアを用いたリアクトルの直流重畳特性を説明するための図である。 図１３は、実施例のリアクトルコアを用いたリアクトルの電流とインダクタンスとの関係を示す図である。 図１４は、実施例のリアクトルコアを用いたリアクトルの電流とインダクタンスとの関係を示す図である。

以下、図面を参照して、本発明の一実施形態を詳細に説明する。なお、この実施の形態により本発明が限定されるものではない。また、図面の記載において、同一部分には同一の符号を付して示している。

本発明の一実施形態のリアクトルコアは、２つの脚部と、この２つの脚部を両端で連結するように配置される２つのヨーク部とを備え、全体としてほぼリング状に構成される。そして、各脚部にコイルが巻回され、所定のインダクタンス等の電気特性を得るためのリアクトルが構成される。

［リアクトルコアの基本構成コア］
まず、本実施の形態のリアクトルコアの構成単位である基本構成コアについて説明する。本実施の形態のリアクトルコアの基本構成コアは、図１に例示するように、積層コア１とダストコア層２とで構成された直方体形状の複合一体コアである。積層コア１は、板厚０．３５ｍｍ以下、Ｓｉ濃度３．０〜７．０質量％の範囲内にある珪素鋼板を積層して形成される。この積層コア１の磁化方向３が図１に示す方向になるようにリアクトルコアが配置された場合に、この基本構成コアには、積層コア１の積層方向中央部と、磁化方向３に垂直な１箇所の面とに、積層コア１より透磁率の低いダストコア層２が設けられる。以下、積層コア１の積層方向中央部に設けられるダストコア層２をダストコア層２ａ（第１ダストコア層）、積層コア１の磁化方向３に垂直な面に設けられるダストコア層２をダストコア層２ｂ（第２ダストコア層）とする。本実施の形態のリアクトルコアは、このような基本構成コアを複数組み合わせて構成される。

なお、リアクトルコアの基本構成コアにおいて、磁化方向３に垂直な面に設けられるダストコア層２ｂは、端面に設けられてもよいし、複数箇所に設けられてもよい。例えば、磁化方向３が長手方向になるようにリアクトルコアが配置された場合に、図２に例示するように、長手方向両端面にダストコア層２ｂが設けられてもよい。また、長手方向が３つ以上に分割されるように２箇所以上にダストコア層２ｂが設けられてもよい。また、図３に例示するように、長手方向両端面に加え、長手方向が２つ以上に分割されるように１箇所または複数箇所にダストコア層２ｂが設けられてもよい。

［リアクトルコアの構成］
本実施の形態のリアクトルコアにおいて、脚部には、上記の図１に例示する基本構成コアが適用される。また、ヨーク部に適用される基本構成コアは、図１に示す基本構成コアが変形されたものであって、図４に例示するように、積層コア１の積層方向中央部に設けられたダストコア層２ａと、長手方向に平行な平面（端面）に設けられたダストコア層２ｂとを有する。このヨーク部は、磁化方向３がこの長手方向に平行な平面に設けられたダストコア層２ｂを通過するように配置される。

このように基本構成コアを組み合わせて構成されたリアクトルコアを用いて、リアクトルが構成される。図５は、リアクトルコアの脚部にコイル４が巻回されて構成されたリアクトル１０を例示する図である。図５に示すように、このリアクトル１０では、積層コア１とダストコア層２ｂとが磁気回路中に交互に配置される。また、磁気回路中の積層方向中央部にはダストコア層２ａのみが存在する。これにより、定格電流以下の電流領域においては、磁化方向３に垂直なダストコア層２ｂがギャップとして作用し、定格電流を超えて積層コア１が磁気飽和してからは、積層方向中央部に位置する磁気飽和していないダストコア層２ａに磁路が形成される。

すなわち、このリアクトル１０では、定格電流以下の電流領域では、図６に示すように、磁路５は、積層コア１とダストコア層２ｂとの配置が磁化方向３に対して直列のみとなっている表面側の領域に形成される。この場合の電流とインダクタンスとの関係を図７に示す。ところが、電流値が定格電流を超え積層コア１が磁気飽和すると、図８に示すように、磁路５は、積層コア１と並列に配置されている中心側のダストコア層２ａに形成される。これは、ダストコア層２のコア材料が細かなギャップを多数含有する構造であるため、ダストコア層２の定格電流が積層コア１の定格電流より高いことに因る。これにより、このリアクトル１０では、図９に示すように、電流値が定格電流を超え積層コア１が磁気飽和しても、ダストコア層２ａが無ければ生じるインダクタンスの急激な低下（図９の破線を参照）を緩和する効果（直流重畳特性向上効果）が示される。

なお、リアクトルコアの構成は、図５に例示する構成に限定されない。例えば、リアクトルコアのヨーク部に図１に例示する基本構成コアを適用してもよい。その場合、脚部には、図２や図３に例示するように、磁化方向３が長手方向になるように配置された場合に長手方向両端面にダストコア層２ｂが配置された基本構成コアを適用する。図１０は、ヨーク部に図１に示す基本構成コアが適用され、脚部に、長手方向両端面と長手方向を分割する２箇所の面とにダストコア層２ｂが配置された基本構成コアが適用されたリアクトル１０を示す。この図１０に示すリアクトル１０においても、図５に示すリアクトル１０と同様に、積層コア１とダストコア層２ｂとが磁気回路中に交互に配置される。また、磁気回路中の積層方向中央部にはダストコア層２ａのみが存在する。これにより、図１０に示すリアクトル１０でも、電流値が定格電流を超え積層コア１が磁気飽和しても、図９に示すように、ダストコア層２ａが無ければ生じるインダクタンスの急激な低下（図９の破線を参照）を緩和する効果（直流重畳特性向上効果）が示される。

一方、図１１は、比較例のリアクトル１０を例示する図である。このリアクトル１０には、磁化方向３に垂直な面にダストコア層２ｂが設けられているものの、積層コア１の積層方向中央部にはダストコア層が設けられていない。この場合、図１１に示すように、積層コア１とダストコア層２ｂとの配置が磁化方向３に対して常に直列となり、透磁率の低いダストコア層２ｂがギャップとして働く。したがって、図１２に示すように、電流値が定格電流を超え積層コア１が磁気飽和すると、インダクタンスは急激に低下する。

［積層コア］
本実施の形態において、積層コア１には、板厚が０．３５ｍｍ以下、Ｓｉ濃度が３．０〜７．０質量％の範囲内にある高周波磁気特性に優れる珪素鋼板を用いる。板厚が０．３５ｍｍを超えると、渦電流層の増加により高周波磁気特性が劣化する。Ｓｉ濃度が３．０質量％未満では、比抵抗が小さいためコアロスが上昇する。Ｓｉ濃度が７．０質量％を超えると、珪素鋼板が非常に脆くなるため、製造自体も製造後の取り扱いも困難になる。より高周波磁気特性を向上させるためには、板厚が０．２ｍｍ以下、Ｓｉ濃度が５．０〜７．０質量％の範囲内にある珪素鋼板が望ましい。

また、板厚の中心層と表層とのＳｉ濃度に傾斜をつけてもよい。これにより、１０ｋＨｚ以上の高周波領域におけるコアロスが低減され、高周波鉄損の低減に有利となる。この場合、表層のＳｉ濃度が３．０〜７．０質量％の範囲内にあることが必要である。中心層のＳｉ濃度が３．０〜４．０質量％、表層のＳｉ濃度が５．０〜７．０質量％の範囲内にあることが好ましい。

［ダストコア］
積層コア１の積層方向中央部に位置するダストコア層２ａについては、透磁率と厚みとの乗算値が、珪素鋼板の透磁率と積層方向合計厚みとの乗算値の１／１０以上、２／３以下の範囲内にあることが好ましい。ダストコア層２ａの透磁率は、コア材料中の粒子の充填率で調節できる。この充填率を密にすることにより透磁率を上げることができ、疎にすることにより透磁率を下げることができる。ダストコア層２ａの透磁率と厚みとの乗算値が珪素鋼板の透磁率と積層方向合計厚みとの乗算値の１／１０未満では、ダストコア層２ａにおけるインダクタンスが低く定格電流を超える領域はインダクタンスがそのレベルまで急落する。また、これが２／３を超えると、リアクトルコア全体の厚みにおいて無駄な部分が増えるため好ましくない。ダストコア層２ａについては、透磁率と厚みとの乗算値が珪素鋼板の透磁率と積層方向合計厚みとの乗算値の１／５以上、１／２以下の範囲内にあることがより好ましい。

磁化方向３に垂直な面の１箇所または複数箇所に位置するダストコア層２ｂについては、磁化方向３の合計厚みが長手方向の長さの１／１００以上、１／３以下の範囲内にあることが好ましい。

ここで、図１または図３に例示されるように、磁化方向３が長手方向であって、リアクトルコアの長手方向を横切る（分割する）平面にダストコア層２ｂが形成されている場合、磁路はそれぞれ少なくとも１回、各ダストコア層２ｂを横切るので、そのダストコア層２ｂの長手方向での厚みを合計した値を磁化方向３の合計厚みとする。この値をリアクトルコアの長手方向の長さで除した値が１／１００以上、１／３以下の範囲内にあることが好ましい。

一方、図４に例示されるように、磁化方向３が長手方向に平行な平面を通過し、リアクトルコアの長手方向に平行な平面（垂直断面）にダストコア層２ｂが形成されている場合、磁路は２回、ダストコア層２ｂを横切る。したがって、この場合、そのダストコア層２ｂのコア幅方向での厚みを２倍した値を磁化方向３の合計厚みとする。この値をリアクトルコアの長手方向の長さで除した値が１／１００以上、１／３以下の範囲内にあることが好ましい。

ダストコア層２ｂの磁化方向３の合計厚みが長手方向の長さの１／１００未満では、インダクタンスが低下し始める電流が低電流側にシフトしてしまうおそれがある。また、これが１／３を超えると、積層コア１とダストコア層２ｂとにおけるインダクタンスが低下してしまうおそれがある。ダストコア層２ｂについては磁化方向３の合計厚みが長手方向の１／５０以上、１／４以下の範囲内にあることがより好ましい。

本実施の形態のリアクトルコアにおいて、積層コア１とダストコア層２（２ａ，２ｂ）とは、一体成形や接着等により一体化させることが望ましい。これにより、積層コア１の積層面と積層断面とが各々少なくとも２面ずつダストコア層２と接し、積層コア１の層とダストコア層２とが互いに支える構造になるので、リアクトル１０の組み立てが容易になり、安定的に保持される。そのためには例えば積層コア１とダストコア層２との間に熱硬化型接着剤を含浸させ、加熱処理を行う方法が有効である。

以上に説明したように、本実施の形態のリアクトルコアでは、定格電流およびそれ以下の電流においては磁化方向に垂直なダストコア層２ｂがギャップとして作用し、定格電流を超えて積層コア１が磁気飽和してからは、積層方向中央部に位置する磁気飽和していないダストコア層２ａに磁路が形成される。これにより、定格電流を超える領域におけるインダクタンスの低下を緩和する直流重畳特性向上効果が示される。さらに、積層コア１の層とダストコア層２とが互いに支える構造で、これを一体コアとするため、リアクトルの組み立てが容易になり、安定的に保持される。

［実施例１］
本発明の実施例のリアクトルコアは、板厚０．１０ｍｍ、Ｓｉ濃度が６．５質量％の珪素鋼板からなる積層コアが用いられ、図５に示すように構成された。脚部には、積層コアの積層方向中央部に、透磁率と厚みとの乗算値が珪素鋼板の透磁率と積層方向合計厚みとの乗算値の１／２のダストコア層が設けられ、長手方向の中央部の１箇所の磁化方向に垂直な面に厚みが長手方向の１／２０であるダストコア層が設けられた。ヨーク部には、積層方向中央部に同様のダストコア層が設けられ、長手方向に平行な片側の平面に厚みが長手方向の１／２０であるダストコア層（磁化方向の合計厚みは長手方向の１／１０）が形成された。このリアクトルについて、電流とインダクタンスとの関係を評価した。

また、比較例として、図１１に例示する構成のリアクトルについても同様に電流とインダクタンスとの関係を評価した。この比較例のリアクトルのリアクトルコアは、積層方向中央部にダストコア層が設けられていない点を除いて、上記した本発明の実施例のリアクトルコアと同様の積層コアおよびダストコア層で構成される。コイルは共通の仕様のものを用いた。

その結果、比較例のリアクトルにおける電流とインダクタンスとの関係は、図１２に例示するように、電流値が定格電流を超えると、インダクタンスが急激に低下した。一方、本実施例のリアクトルにおける電流とインダクタンスとの関係は、定格電流以下の電流領域では、図７に示すように、図１２に示す比較例と同様の挙動を示した。また、定格電流を超えた電流領域において、図９に実線で示すように、図１２に示す比較例におけるインダクタンスの急激な低下より緩やかな低下となった。これにより、ダストコア層２ａが無ければ生じるはずのインダクタンスの急激な低下が緩和されたことが確認された。

［実施例２］
本実施例では、表１に示すリアクトルコアＡ〜Ｇを用いたリアクトルについて、電流とインダクタンスとの関係が評価された。本実施例のリアクトルコアＡ〜Ｇには、板厚０．１０ｍｍ、Ｓｉ濃度が６．５質量％の珪素鋼板からなる積層コアが用いられた。

リアクトルコアＡ〜Ｃは、表１に示すように、以下の脚部１〜３とヨーク部１〜３とを組み合わせて構成された。図１３は、リアクトルコアＡ〜Ｃを用いたリアクトルについて、電流とインダクタンスとの関係を評価した結果を示す図である。

脚部１〜３は、図１に示すように、上記の積層コアの積層方向中央部と、長手方向の中央部の１箇所の磁化方向に垂直な面とに、ダストコア層が設けられた構成とした。長手方向の中央部に設けられたダストコア層の厚みは、長手方向の長さの１／２０とした。また、積層コアの積層方向中央部に設けられたダストコア層の透磁率と厚みとの乗算値を、珪素鋼板の透磁率と積層方向合計厚みとの乗算値に対して、脚部の実施例（脚部１〜３）ごとに、１／３，１／１０，１／１５と変化させた。

また、ヨーク部１〜３は、図４に示すように、積層コアの積層方向中央部と、長手方向に平行な片側の平面（端面）とにダストコア層が設けられた構成とした。長手方向に平行な片側の平面に形成されたダストコア層の厚みは、長手方向の長さの１／２０（磁化方向の合計厚みは長手方向の長さの１／１０）とした。また、積層コアの積層方向中央部に設けられたダストコア層の透磁率と厚みとの乗算値を、珪素鋼板の透磁率と積層方向合計厚みとの乗算値に対して、ヨーク部の実施例（ヨーク部１〜３）ごとに、１／３，１／１０，１／１５と変化させた。

リアクトルコアＤ〜Ｇは、表１に示すように、以下の脚部４〜７とヨーク部４とを組み合わせた構成とした。図１４は、リアクトルコアＤ〜Ｇを用いたリアクトルについて、電流とインダクタンスとの関係を評価した結果を示す図である。

脚部４〜７は、図１に示すように、上記の積層コアの積層方向中央部と、長手方向の中央部の１箇所の磁化方向に垂直な面とに、ダストコア層が設けられた構成とした。積層コアの積層方向中央部に設けられたダストコア層の透磁率と厚みとの乗算値は、珪素鋼板の透磁率と積層方向合計厚みとの乗算値の１／２とした。また、長手方向の中央部に設けられたダストコア層の厚みを長手方向の長さに対して、脚部の実施例（脚部４〜７）ごとに、１／２，１／３，１／１００，１／１５０と変化させた。

また、ヨーク部４は、図４に示すように、積層コアの積層方向中央部と、長手方向に平行な片側の平面にダストコア層が設けられた構成とした。積層コアの積層方向中央部に設けられたダストコア層の透磁率と厚みとの乗算値は、珪素鋼板の透磁率と積層方向合計厚みの乗算値の１／２とした。また、長手方向に平行な片側の平面に形成されたダストコア層の厚みは、長手方向の長さの１／２０（磁化方向の合計厚みは長手方向の長さの１／１０）とした。

図１３および図１４に示されるように、本発明例のリアクトルコアＡ，Ｂ，ＥおよびＦを用いたリアクトルについては定格電流を超えた領域でのインダクタンスの低下が緩やかであり、必要十分な直量重畳特性を示すことが確認された。一方、比較例のリアクトルコアＣを用いたリアクトルにおいては、定格電流を超える領域でのインダクタンス低下が急激であり、直流重畳特性が不十分であることが確認された。比較例のリアクトルコアＤを用いたリアクトルにおいては、定格電流以下におけるインダクタンスが低く、直流重畳特性が不十分であることが確認された。また比較例のリアクトルコアＧを用いたリアクトルにおいては、インダクタンスが低下する電流値が低く、直流重畳特性が不十分であることが確認された。

１ 積層コア
２ ダストコア層
２ａ ダストコア層（第１ダストコア層）
２ｂ ダストコア層（第２ダストコア層）
３ 磁化方向
４ コイル
５ 磁路

Claims (8)

1. 板厚が０．３５ｍｍ以下、Ｓｉ濃度が質量％で３．０〜７．０％の範囲内にある珪素鋼板を積層することによって形成された積層コアと、
   前記積層コアの積層方向中央部に設けられた第１ダストコア層と、
   前記積層コアの磁化方向に垂直な面の１箇所または複数箇所に設けられた第２ダストコア層と、
   を備えており、
   前記第１ダストコア層及び前記第２ダストコア層の透磁率が、前記珪素鋼板の透磁率よりも低いことを特徴とするリアクトルコア。
2. 前記第１ダストコア層と、前記第２ダストコア層とが、一体化または連結していることを特徴とする請求項１に記載のリアクトルコア。
3. 前記第１ダストコア層の透磁率と厚みとの乗算値が、珪素鋼板の透磁率と積層方向合計厚みとの乗算値の１／１０以上、２／３以下の範囲内にあり、
   前記第２ダストコア層の磁化方向の合計厚みが長手方向の長さの１／１００以上、１／３以下の範囲内にあることを特徴とする請求項１または２に記載のリアクトルコア。
4. 磁化方向が長手方向である場合に、長手方向両端面が前記第２ダストコア層になっていることを特徴とする請求項１〜３のいずれか１項に記載のリアクトルコア。
5. 磁化方向が長手方向である場合に、長手方向を分割する１箇所または複数箇所に設けられた面が前記第２ダストコア層になっていることを特徴とする請求項１〜３のいずれか１項に記載のリアクトルコア。
6. 磁化方向が長手方向である場合に、長手方向両端面と長手方向を分割する１箇所または複数箇所に設けられた面とが前記第２ダストコア層になっていることを特徴とする請求項１〜３のいずれか１項に記載のリアクトルコア。
7. 磁化方向が長手方向に平行な平面を通過する場合に、該平面に前記第２ダストコア層が形成されていることを特徴とする請求項１〜３のいずれか１項に記載のリアクトルコア。
8. 前記積層コアの表層のＳｉ濃度が中心層のＳｉ濃度より高いことを特徴とする請求項１〜７のいずれか１項に記載のリアクトルコア。

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