JP6076764B2

JP6076764B2 - ズームレンズ

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Publication number: JP6076764B2
Application number: JP2013020888A
Authority: JP
Inventors: 大勇李; 黒田　大介; 大介黒田; 加藤　卓也; 卓也加藤
Original assignee: Sony Corp; Tamron Co Ltd
Current assignee: Sony Corp; Tamron Co Ltd
Priority date: 2013-02-05
Filing date: 2013-02-05
Publication date: 2017-02-08
Anticipated expiration: 2033-02-05
Also published as: US20140218800A1; JP2014153436A; CN103969813B; US9176308B2; CN103969813A

Description

本発明は、デジタルスチルカメラやデジタルビデオカメラ等のデジタル撮像装置に好適な、小型、広角、高倍率のズームレンズに関する。

近年、デジタルスチルカメラ、放送用カメラ、監視カメラ等のデジタル撮像装置の小型化が進んでいる。これに伴い、デジタル撮像装置に用いられる撮影光学系として、小型、高倍率で、高い結像性能を備えたズームレンズが求められている。

かかる要求を満足するため、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、この第３レンズ群に続く一つ以上のレンズ群と、を備えたズームレンズが知られている（たとえば、特許文献１〜３を参照。）。

なお、特許文献１に記載のズームレンズの変倍比は９〜４１．２倍程度、広角端における画角は６８．４〜７９．６°程度である。特許文献２に記載のズームレンズの変倍比は３３．５〜４４．２５倍程度、広角端における画角は７４〜８４°程度である。特許文献３に記載のズームレンズの変倍比は９．７〜１９．４倍程度、広角端における画角は７４〜８４°程度である。

特開２０１１−３３８６８号公報特開２０１２−９８６９９号公報特開２００９−２８２３９８号公報

特許文献１および特許文献２に開示されているズームレンズは、広角端における画角と変倍比は十分大きくなっている。しかしながら、広角端における最大像高は十分大きいとは云えず、高い結像性能を得ることができない。そこで、広角端における像高を大きくしようとすると、光学系の口径を拡大する必要がある。光学系の口径が拡大すると、これに伴い光学系の全長も延びる。いずれにしても光学系の小型化を維持できず、小型の撮像装置に搭載することが困難になる。

また、特許文献１に開示されているズームレンズは、第３レンズ群を光軸に対して垂直な方向に移動させることによって像ぶれの補正を行っている。しかしながら、このズームレンズでは、望遠端における第３レンズ群の防振係数（像のシフト量／防振群のシフト量）が小さくなっているため、望遠端における第３レンズ群の防振移動量が大きくなる。このため、防振補正時の結像性能が劣化する。また、第３レンズ群の移動領域を広く確保しなければなれず、光学系の大型化を招く要因となる。加えて、第３レンズ群を駆動させる機構も大型のものが必要になる。

また、特許文献３に開示されているズームレンズは、変倍比が９．７〜１９．４倍程度であり、特許文献１および特許文献２に開示されたズームレンズと比べ、物足りない変倍比となっている。そこで、変倍比を大きくしようとすると、変倍を司るレンズ群の移動量が増加することによって光学系の全長が延び、光学系の小型化が阻害される。

本発明は、上述した従来技術による問題点を解消するため、小型、高倍率で、優れた防振補正機能を備えたズームレンズを提供することを目的とする。

上述した課題を解決し、目的を達成するため、本発明にかかるズームレンズは、物体側から順に配置された、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、第４レンズ群と、前記第４レンズ群より像側に配置された一つ以上のレンズ群と、を備え、光軸方向において前記各レンズ群の間の間隔を変えることによって広角端から望遠端への変倍を行い、前記第２レンズ群全体または前記第２レンズ群を構成するレンズの一部を光軸に対し略垂直な方向へシフトさせることによって光学系の振動時に生じる像ぶれの補正を行い、以下に示す条件式を満足することを特徴とする。
（１）０．５≦Ｄ２Ｗ×（−Ｆ２）／（Ｆｔ×ｔａｎ（ωｗ））≦２．０
（２）１０２≦（Ｆ１×Ｆｔ）／（−Ｆ２×Ｆ３）≦２００
ただし、Ｄ２Ｗは広角端における前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔、Ｆ１は前記第１レンズ群の焦点距離、Ｆ２は前記第２レンズ群の焦点距離、Ｆ３は前記第３レンズ群の焦点距離、Ｆｔは望遠端における光学系全系の焦点距離、ωｗは広角端における半画角を示す。

本発明によれば、小型、高倍率で、優れた防振補正機能を備えたズームレンズを実現することができる。

さらに、本発明にかかるズームレンズは、前記発明において、前記第４レンズ群が、負の屈折力を有することを特徴とする。

さらに、本発明にかかるズームレンズは、前記発明において、以下に示す条件式を満足することを特徴とする。
（３）３．１≦ＢＸｔ２×ｔａｎ（ωｗ）≦１０
ただし、ＢＸｔ２は望遠端における前記第２レンズ群全体または前記第２レンズ群を構成するレンズの一部の防振係数（像点シフト量／防振群シフト量）を示す。

本発明によれば、防振群としての機能を備えた第２レンズ群全体または第２レンズ群を構成するレンズの一部の望遠端における防振補正時のシフト量を抑制することで光学系の小型化を維持するとともに、広角で優れた結像性能を備えたズームレンズを実現することができる。

さらに、本発明にかかるズームレンズは、前記発明において、以下に示す条件式を満足することを特徴とする。
（４）１７≦（Ｚ×Ｙｍａｘ）／(−Ｆ２)≦３５
ただし、Ｚは変倍比、Ｙｍａｘは広角端における最大近軸像高を示す。

本発明によれば、ズームレンズの広角化、高変倍比化を達成するとともに、結像性能をより向上させることができる。

さらに、本発明にかかるズームレンズは、前記発明において、以下に示す条件式を満足することを特徴とする。
（５）０．５≦Ｄ３Ｔ／−Ｆ４≦３．０
（６）３．５≦（Ｄ３Ｔ×Ｄ１Ｔ）／（Ｆ２×Ｆ４）≦１５
ただし、Ｆ４は前記第４レンズ群の焦点距離、Ｄ１Ｔは望遠端における前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との距離、Ｄ３Ｔは望遠端における前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との距離を示す。

本発明によれば、光学系全長の小型化を図りながら、高変倍比化を達成することができる。

本発明によれば、小型、高倍率で、優れた防振補正機能を備えたズームレンズを提供することができるという効果を奏する。

実施例１にかかるズームレンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。実施例１にかかるズームレンズの諸収差図である。実施例２にかかるズームレンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。実施例２にかかるズームレンズの諸収差図である。実施例３にかかるズームレンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。実施例３にかかるズームレンズの諸収差図である。実施例４にかかるズームレンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。実施例４にかかるズームレンズの諸収差図である。実施例５にかかるズームレンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。実施例５にかかるズームレンズの諸収差図である。

以下、本発明にかかるズームレンズの好適な実施の形態を詳細に説明する。

本発明にかかるズームレンズは、物体側から順に配置された、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、第４レンズ群と、第４レンズ群より像側に配置された一つ以上のレンズ群と、を備えて構成される。そして、光軸方向において各レンズ群の間の間隔を変えることによって広角端から望遠端への変倍を行う。また、第２レンズ群全体または第２レンズ群を構成するレンズの一部を光軸に対し略垂直な方向へシフト（移動）させることによって手ぶれなどによる光学系の振動時に生じる像ぶれの補正を行う。なお、第４レンズ群は負の屈折力を有していてもよい。

本発明は、小型、高倍率で、優れた防振補正機能を備えたズームレンズを提供することを目的としている。そこで、かかる目的を達成するため、以下に示すような各種条件を設定している。

まず、本発明にかかるズームレンズでは、広角端における第２レンズ群と第３レンズ群との間隔をＤ２Ｗ、第１レンズ群の焦点距離をＦ１、第２レンズ群の焦点距離をＦ２、第３レンズ群の焦点距離をＦ３、望遠端における光学系全系の焦点距離をＦｔ、広角端における半画角をωｗとするとき、次の条件式を満足することが好ましい。
（１）０．５≦Ｄ２Ｗ×（−Ｆ２）／（Ｆｔ×ｔａｎ（ωｗ））≦２．０
（２）１０２≦（Ｆ１×Ｆｔ）／（−Ｆ２×Ｆ３）≦２００

条件式（１）は、光学系の口径縮小と全長短縮を図りながら、結像性能を向上させるための条件を示す式である。

条件式（１）においてその下限を下回ると、広角端において第２レンズ群と第３レンズ群との間隔が狭くなりすぎるか、第２レンズ群のパワー（焦点距離の逆数）が強くなりすぎる。また、双方が同時に起こる場合もある。このため、光学系全長の短縮には有利であるが、広角端における倍率色収差とコマ収差の補正が困難になる。一方、条件式（１）においてその上限を超えると、諸収差の補正は良好になるが、第２レンズ群の口径が大きくなるため、第２レンズ群が重くなる。本発明にかかるズームレンズでは、第２レンズ群全体または第２レンズ群を構成するレンズの一部に光学系の振動時に生じる像ぶれの補正を行う防振群としての機能を持たせているため、防振群の重量が増すと防振群を駆動させる駆動機構の消費電力も大きくなり、好ましくない。

なお、上記条件式（１）は、次に示す範囲を満足すると、より好ましい効果が期待できる。
（１ａ）０．８≦Ｄ２Ｗ×（−Ｆ２）／（Ｆｔ×ｔａｎ（ωｗ））≦１．８
この条件式（１ａ）で規定する範囲を満足することにより、光学系の口径縮小と全長短縮を図りながら、より結像性能を向上させることができる。

さらに、上記条件式（１ａ）は、次に示す範囲を満足すると、さらなる好ましい効果が期待できる。
（１ｂ）１．０≦Ｄ２Ｗ×（−Ｆ２）／（Ｆｔ×ｔａｎ（ωｗ））≦１．７５
この条件式（１ｂ）で規定する範囲を満足することにより、光学系の口径縮小と全長短縮を図りながら、より一層結像性能を向上させることができる。

条件式（２）は、ズームレンズの高変倍比化と小型化とを両立させながら、結像性能を向上させるための条件を示す式である。

条件式（２）においてその下限を下回ると、第２レンズ群および第３レンズ群のパワーが弱くなりすぎて、ズームレンズの高変倍比化と小型化（特に第２レンズ群）との両立が困難になる。一方、条件式（２）においてその上限を超えると、ズームレンズの高変倍比化と小型化とを両立させることは容易になるが、球面収差、コマ収差、および色収差の補正が困難になる。

なお、上記条件式（２）は、次に示す範囲を満足すると、より好ましい効果が期待できる。
（２ａ）１０２≦（Ｆ１×Ｆｔ）／（−Ｆ２×Ｆ３）≦１７０
この条件式（２ａ）で規定する範囲を満足することにより、ズームレンズの高変倍比化と小型化とを両立させながら、より結像性能を向上させることができる。

さらに、上記条件式（２ａ）は、次に示す範囲を満足すると、さらなる好ましい効果が期待できる。
（２ｂ）１０２≦（Ｆ１×Ｆｔ）／（−Ｆ２×Ｆ３）≦１５０
この条件式（２ｂ）で規定する範囲を満足することにより、ズームレンズの高変倍比化と小型化とを両立させながら、より一層結像性能を向上させることができる。

さらに、本発明にかかるズームレンズでは、望遠端における第２レンズ群全体または第２レンズ群を構成するレンズの一部の防振係数（像点シフト量／防振群シフト量）をＢＸｔ２、広角端における半画角をωｗとするとき、次の条件式を満足することが好ましい。
（３）３．１≦ＢＸｔ２×ｔａｎ（ωｗ）≦１０

条件式（３）は、防振群としての機能を備えた第２レンズ群全体または第２レンズ群を構成するレンズの一部の望遠端における防振補正時のシフト量を抑制することで光学系の口径の小型化を維持するとともに、広角で優れた結像性能を備えたズームレンズを実現するための条件を示す式である。

条件式（３）においてその下限を下回ると、防振群としての機能を備えた第２レンズ群全体または第２レンズ群を構成するレンズの一部の防振係数が小さくなりすぎ、特に望遠端における防振補正時の防振群のシフト量が大きくなる。このため、光学系の口径が大型化する。このため、防振群を駆動させる駆動機構も大型のものが必要となる。結果として、ズームレンズを保持するレンズ鏡筒の大型化を招くため、好ましくない。一方、条件式（３）においてその上限を超えると、防振群の防振係数が大きくなるため、望遠端における防振補正時の防振群のシフト量を抑制することができ、また光学系の広角化に有利となる。しかしながら、第２レンズ群のパワーが強くなりすぎるため、広角端において発生する諸収差を補正することが困難になり、好ましくない。

なお、上記条件式（３）は、次に示す範囲を満足すると、より好ましい効果が期待できる。
（３ａ）３．２≦ＢＸｔ２×ｔａｎ（ωｗ）≦８．０
この条件式（３ａ）で規定する範囲を満足することにより、小型、広角で、より優れた結像性能を備えたズームレンズを実現することができる。

さらに、上記条件式（３ａ）は、次に示す範囲を満足すると、さらなる好ましい効果が期待できる。
（３ｂ）３．３≦ＢＸｔ２×ｔａｎ（ωｗ）≦６．０
この条件式（３ｂ）で規定する範囲を満足することにより、小型、広角で、より一層優れた結像性能を備えたズームレンズを実現することができる。

さらに、本発明にかかるズームレンズでは、変倍比をＺ、広角端における最大近軸像高をＹｍａｘ、第２レンズ群の焦点距離をＦ２とするとき、次の条件式を満足することが好ましい。
（４）１７≦（Ｚ×Ｙｍａｘ）／(−Ｆ２)≦３５

条件式（４）は、ズームレンズの広角化、高変倍比化を達成しながら、結像性能を向上させるための条件を示す式である。

条件式（４）においてその下限を下回ると、第２レンズ群のパワーが弱くなりすぎるため、ズームレンズの高変倍比化と広角化とを両立させることが困難になる。一方、条件式（４）においてその上限を超えると、ズームレンズの高変倍比化と広角化とを両立させることは可能であるが、色収差、球面収差などの諸収差の補正が困難になるため、好ましくない。

なお、上記条件式（４）は、次に示す範囲を満足すると、より好ましい効果が期待できる。
（４ａ）１８≦（Ｚ×Ｙｍａｘ）／(−Ｆ２)≦３０
この条件式（４ａ）で規定する範囲を満足することにより、ズームレンズの広角化、高変倍比化を達成しながら、より結像性能を向上させることができる。

さらに、上記条件式（４ａ）は、次に示す範囲を満足すると、さらなる好ましい効果が期待できる。
（４ｂ）１９≦（Ｚ×Ｙｍａｘ）／(−Ｆ２)≦２５
この条件式（４ｂ）で規定する範囲を満足することにより、ズームレンズの広角化、高変倍比化を達成しながら、より一層結像性能を向上させることができる。

さらに、本発明にかかるズームレンズでは、第２レンズ群の焦点距離をＦ２、第４レンズ群の焦点距離をＦ４、望遠端における第１レンズ群と第２レンズ群との距離をＤ１Ｔ、望遠端における第３レンズ群と第４レンズ群との距離をＤ３Ｔとするとき、次の条件式を満足することが好ましい。
（５）０．５≦Ｄ３Ｔ／−Ｆ４≦３．０
（６）３．５≦（Ｄ３Ｔ×Ｄ１Ｔ）／（Ｆ２×Ｆ４）≦１５

条件式（５）は、高変倍比化を阻害せずに、光学系の口径縮小と全長短縮を図るための条件を示す式である。

条件式（５）においてその下限を下回ると、望遠端における第３レンズ群と第４レンズ群との間隔が広くなりすぎ、光学系全長が延びる。また、第４レンズ群より像側に配置されるレンズ群の口径が拡大する。一方、条件式（５）においてその上限を超えると、望遠端における第３レンズ群と第４レンズ群との間隔が狭くなりすぎて、高変倍比化が阻害される。または第４レンズ群のパワーが弱くなりすぎ、望遠端における光学系の全長が延びる。いずれにしても小型、高変倍比のズームレンズを実現することが困難になる。

なお、上記条件式（５）は、次に示す範囲を満足すると、より好ましい効果が期待できる。
（５ａ）０．６５≦Ｄ３Ｔ／−Ｆ４≦２．０
この条件式（５ａ）で規定する範囲を満足することにより、光学系の口径縮小と全長短縮が促進され、光学系のより一層の小型化を図ることができる。

さらに、上記条件式（５ａ）は、次に示す範囲を満足すると、さらなる好ましい効果が期待できる。
（５ｂ）０．８０≦Ｄ３Ｔ／−Ｆ４≦１．５
この条件式（５ｂ）で規定する範囲を満足することにより、さらなる光学系の口径縮小と全長短縮が促進され、光学系のより一層の小型化を図ることができる。

条件式（６）は、ズームレンズの高変倍比化と小型化とを両立させるための条件を示す式である。一般に、ズームレンズの高変倍比化を図ろうとすると、変倍を司るレンズ群の移動量が増加するため、光学系の全長が延び、光学系の小型化を図ることが困難になる。しかしながら、条件式（６）を満足することにより、変倍を司るレンズ群の移動量を抑制して光学系全長を短縮しながら、高変倍比化が可能になる。

条件式（６）においてその下限を下回ると、第２レンズ群および第４レンズ群のパワーが弱くなりすぎ、高変倍比化を達成しようとすると、変倍時に第２レンズ群および第４レンズ群を大きく移動させることが必要になる。したがって、ズームレンズの高変倍比化と小型化とを両立させることが困難になる。一方、条件式（６）においてその上限を超えると、望遠端における、第１レンズ群と第２レンズ群との間隔、第３レンズ群と第４レンズ群との間隔が大きくなりすぎて、光学系全長が延び、光学系の小型化が阻害される。

なお、上記条件式（６）は、次に示す範囲を満足すると、より好ましい効果が期待できる。
（６ａ）４．５≦（Ｄ３Ｔ×Ｄ１Ｔ）／（Ｆ２×Ｆ４）≦１２
この条件式（６ａ）で規定する範囲を満足することにより、光学系全長をより短縮しながら、高変倍比化が可能になる。

さらに、上記条件式（６ａ）は、次に示す範囲を満足すると、さらなる好ましい効果が期待できる。
（６ｂ）５．５≦（Ｄ３Ｔ×Ｄ１Ｔ）／（Ｆ２×Ｆ４）≦１０
この条件式（６ｂ）で規定する範囲を満足することにより、光学系全長をより一層短縮しながら、高変倍比化が可能になる。

以上説明したように、本発明にかかるズームレンズは、上記構成を備えることにより、小型化、広角化、高変倍比化が達成されるとともに、優れた防振補正機能を備えることができる。特に、上記各条件式を満足することにより、小型化、広角化、高変倍比化を達成しながら、結像性能を向上させることができる。また、防振補正時の防振群のシフト量を抑制して、防振補正時の結像性能を維持することも可能になる。

以下、本発明にかかるズームレンズの実施例を図面に基づき詳細に説明する。なお、以下の実施例により本発明が限定されるものではない。

図１は、実施例１にかかるズームレンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。このズームレンズは、図示しない物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ₁₁と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ₁₂と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ₁₃と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ₁₄と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ₁₅と、負の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ₁₆と、が配置されて構成される。また、第２レンズ群Ｇ₁₂と第３レンズ群Ｇ₁₃との間には、所定の口径を規定する開口絞りＳが配置されている。

第１レンズ群Ｇ₁₁は、物体側から順に、負レンズＬ₁₁₁と、正レンズＬ₁₁₂と、正レンズＬ₁₁₃と、が配置されて構成される。負レンズＬ₁₁₁と正レンズＬ₁₁₂とは、接合されている。

第２レンズ群Ｇ₁₂は、物体側から順に、負レンズＬ₁₂₁と、負レンズＬ₁₂₂と、正レンズＬ₁₂₃と、負レンズＬ₁₂₄と、が配置されて構成される。負レンズＬ₁₂₂と正レンズＬ₁₂₃とは、接合されている。また、負レンズＬ₁₂₄の両面には、非球面が形成されている。

第３レンズ群Ｇ₁₃は、物体側から順に、正レンズＬ₁₃₁と、負レンズＬ₁₃₂と、正レンズＬ₁₃₃と、が配置されて構成される。正レンズＬ₁₃₁と負レンズＬ₁₃₂とは、接合されている。また、正レンズＬ₁₃₃の両面には、非球面が形成されている。

第４レンズ群Ｇ₁₄は、物体側から順に、負レンズＬ₁₄₁と、正レンズＬ₁₄₂と、が配置されて構成される。負レンズＬ₁₄₁と正レンズＬ₁₄₂とは、接合されている。

第５レンズ群Ｇ₁₅は、物体側から順に、正レンズＬ₁₅₁と、負レンズＬ₁₅₂と、が配置されて構成される。正レンズＬ₁₅₁の物体側面には、非球面が形成されている。正レンズＬ₁₅₁と負レンズＬ₁₅₂とは、接合されている。

第６レンズ群Ｇ₁₆は、負レンズＬ₁₆₁によって構成される。

このズームレンズは、第１レンズ群Ｇ₁₁を光軸に沿って像側から物体側へ移動させ、第２レンズ群Ｇ₁₂を光軸に沿って物体側から像側へ移動させ、第３レンズ群Ｇ₁₃を光軸に沿って像側から物体側へ移動させ、第４レンズ群Ｇ₁₄を光軸に沿って物体側から像側へ移動させ、第５レンズ群Ｇ₁₅を光軸に沿って物体側に凸形状に移動させることによって、広角端から望遠端への変倍を行う。

このズームレンズは、第５レンズ群Ｇ₁₅を光軸に沿って移動させることにより、無限遠合焦状態から最至近距離合焦状態までのフォーカシングを行う。また、第２レンズ群Ｇ₁₂を光軸に対して略垂直な方向へシフトさせることによって、手ぶれなどによる光学系の振動時に生じる像ぶれの補正を行う。

以下、実施例１にかかるズームレンズに関する各種数値データを示す。

ズームレンズ全系の焦点距離＝4.7885（広角端）〜43.0115（中間焦点位置）〜186.8884（Ｆｔ：望遠端）
Ｆナンバー（Ｆｎｏ．）＝2.9（広角端）〜4.9（中間焦点位置）〜6.4（望遠端）
半画角（ω）＝41.39（ωｗ：広角端）〜5.09（中間焦点位置）〜1.17（望遠端）
近軸像高（Ｙ）＝4.22（Ｙｍａｘ：広角端）〜3.83（中間焦点位置）〜3.83（望遠端）
第１レンズ群Ｇ₁₁の焦点距離（Ｆ１）＝76.1290
第２レンズ群Ｇ₁₂の焦点距離（Ｆ２）＝-8.0447
第３レンズ群Ｇ₁₃の焦点距離（Ｆ３）＝16.9296
第４レンズ群Ｇ₁₄の焦点距離（Ｆ４）＝-26.5386
第５レンズ群Ｇ₁₅の焦点距離＝19.5036
第６レンズ群Ｇ₁₆の焦点距離＝-60.5779
変倍比（Ｚ）＝39.0244

（レンズデータ）
ｒ₁＝104.6796
ｄ₁＝0.9000 ｎｄ₁＝1.80610 νｄ₁＝33.27
ｒ₂＝48.4361
ｄ₂＝4.5000 ｎｄ₂＝1.43700 νｄ₂＝95.10
ｒ₃＝-183.2004
ｄ₃＝0.2000
ｒ₄＝43.2099
ｄ₄＝3.0000 ｎｄ₃＝1.61800 νｄ₃＝63.39
ｒ₅＝166.2488
ｄ₅＝D(5)（可変）
ｒ₆＝125.5141
ｄ₆＝0.5000 ｎｄ₄＝1.69680 νｄ₄＝55.46
ｒ₇＝8.2265
ｄ₇＝3.9590
ｒ₈＝-32.1614
ｄ₈＝0.5000 ｎｄ₅＝1.91082 νｄ₅＝35.25
ｒ₉＝23.1845
ｄ₉＝2.3344 ｎｄ₆＝1.94595 νｄ₆＝17.98
ｒ₁₀＝-39.9024
ｄ₁₀＝1.3656
ｒ₁₁＝-14.2642（非球面）
ｄ₁₁＝0.5000 ｎｄ₇＝1.83441 νｄ₇＝37.28
ｒ₁₂＝-28.6551（非球面）
ｄ₁₂＝D(12)（可変）
ｒ₁₃＝∞（開口絞り）
ｄ₁₃＝0.4000
ｒ₁₄＝27.1942
ｄ₁₄＝2.5640 ｎｄ₈＝1.61800 νｄ₈＝63.39
ｒ₁₅＝-9.3597
ｄ₁₅＝0.5000 ｎｄ₉＝1.74950 νｄ₉＝35.04
ｒ₁₆＝-58.6359
ｄ₁₆＝2.3973
ｒ₁₇＝62.5307（非球面）
ｄ₁₇＝2.4432 ｎｄ₁₀＝1.49710 νｄ₁₀＝81.56
ｒ₁₈＝-14.1291（非球面）
ｄ₁₈＝D(18)（可変）
ｒ₁₉＝-36.2539
ｄ₁₉＝0.6000 ｎｄ₁₁＝1.74400 νｄ₁₁＝44.90
ｒ₂₀＝10.2432
ｄ₂₀＝1.7000 ｎｄ₁₂＝1.84666 νｄ₁₂＝23.78
ｒ₂₁＝31.5852
ｄ₂₁＝D(21)（可変）
ｒ₂₂＝22.3669（非球面）
ｄ₂₂＝3.5000 ｎｄ₁₃＝1.49710 νｄ₁₃＝81.56
ｒ₂₃＝-8.8079
ｄ₂₃＝0.7000 ｎｄ₁₄＝1.84666 νｄ₁₄＝23.78
ｒ₂₄＝-12.1131
ｄ₂₄＝D(24)（可変）
ｒ₂₅＝-15.0000
ｄ₂₅＝0.7000 ｎｄ₁₅＝1.84666 νｄ₁₅＝23.78
ｒ₂₆＝-21.6538
ｄ₂₆＝D(26)（可変）
ｒ₂₇＝∞（像面）

円錐係数（ｋ）および非球面係数（Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄ，Ｅ，Ｆ）
（第１１面）
ｋ＝1.0000，
Ａ＝0，Ｂ＝1.45339×10^-4，
Ｃ＝-6.22182×10^-6，Ｄ＝4.06493×10^-8，
Ｅ＝6.50599×10^-10，Ｆ＝-6.52539×10^-12
（第１２面）
ｋ＝1.0000，
Ａ＝0，Ｂ＝8.14642×10^-5，
Ｃ＝-6.44794×10^-6，Ｄ＝6.78926×10^-8，
Ｅ＝0，Ｆ＝0
（第１７面）
ｋ＝1.0000，
Ａ＝0，Ｂ＝-1.75747×10^-4，
Ｃ＝5.53527×10^-6，Ｄ＝-2.97994×10^-7，
Ｅ＝3.72276×10^-9，Ｆ＝0
（第１８面）
ｋ＝1.0000，
Ａ＝0，Ｂ＝-7.65925×10^-5，
Ｃ＝4.63905×10^-6，Ｄ＝-2.43393×10^-7，
Ｅ＝2.79005×10^-9，Ｆ＝0
（第２２面）
ｋ＝1.0000，
Ａ＝0，Ｂ＝-8.33779×10^-5，
Ｃ＝7.43779×10^-7，Ｄ＝-3.17595×10^-8，
Ｅ＝5.00716×10^-10，Ｆ＝0

（変倍データ）
広角端中間焦点位置望遠端
D(5) 0.8000 40.5304 55.9335
D(12) 34.7488 8.3490 0.1000
D(18) 2.3744 21.7219 30.8851
D(21) 11.0458 8.8163 10.6225
D(24) 7.1741 4.5967 2.1000
D(26) 7.0917 7.1141 7.1503

（条件式（１）に関する数値）
広角端における第２レンズ群Ｇ₁₂と第３レンズ群Ｇ₁₃との間隔(Ｄ２Ｗ)＝35.1488
ｔａｎ（ωｗ）＝0.8819
Ｄ２Ｗ×（−Ｆ２）／（Ｆｔ×ｔａｎ（ωｗ））＝1.7155

（条件式（２）に関する数値）
（Ｆ１×Ｆｔ）／（−Ｆ２×Ｆ３）＝104.4660

（条件式（３）に関する数値）
望遠端における第２レンズ群Ｇ₁₂全体の防振係数（ＢＸｔ２）＝4.8296
ＢＸｔ２×ｔａｎ（ωｗ）＝4.2594

（条件式（４）に関する数値）
（Ｚ×Ｙｍａｘ）／(−Ｆ２)＝20.4885

（条件式（５）に関する数値）
望遠端における第３レンズ群Ｇ₁₃と第４レンズ群Ｇ₁₄との距離（Ｄ３Ｔ）＝30.8851
Ｄ３Ｔ／−Ｆ４＝1.1638

（条件式（６）に関する数値）
望遠端における第１レンズ群Ｇ₁₁と第２レンズ群Ｇ₁₂との距離(Ｄ１Ｔ)＝55.9335
（Ｄ３Ｔ×Ｄ１Ｔ）／（Ｆ２×Ｆ４）＝8.0916

図２は、実施例１にかかるズームレンズの諸収差図である。同図には、ｇ線（λ＝４３５．８３ｎｍ）、ｄ線（λ＝５８７．５６ｎｍ）、Ｃ線（λ＝６５６．２８ｎｍ）に相当する波長の収差が示されている。そして、非点収差図におけるΔＳ、ΔＭは、それぞれサジタル像面、メリディオナル像面に対する収差を表す。

図３は、実施例２にかかるズームレンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。このズームレンズは、図示しない物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ₂₁と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ₂₂と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ₂₃と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ₂₄と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ₂₅と、が配置されて構成される。また、第２レンズ群Ｇ₂₂と第３レンズ群Ｇ₂₃との間には、所定の口径を規定する開口絞りＳが配置されている。

第１レンズ群Ｇ₂₁は、物体側から順に、負レンズＬ₂₁₁と、正レンズＬ₂₁₂と、正レンズＬ₂₁₃と、が配置されて構成される。負レンズＬ₂₁₁と正レンズＬ₂₁₂とは、接合されている。

第２レンズ群Ｇ₂₂は、物体側から順に、負レンズＬ₂₂₁と、負レンズＬ₂₂₂と、正レンズＬ₂₂₃と、負レンズＬ₂₂₄と、が配置されて構成される。負レンズＬ₂₂₁の両面および負レンズＬ₂₂₄の像側面には、非球面が形成されている。負レンズＬ₂₂₂と正レンズＬ₂₂₃とは、接合されている。

第３レンズ群Ｇ₂₃は、物体側から順に、正レンズＬ₂₃₁と、負レンズＬ₂₃₂と、正レンズＬ₂₃₃と、が配置されて構成される。正レンズＬ₂₃₁の物体側面には、非球面が形成されている。負レンズＬ₂₃₂と正レンズＬ₂₃₃とは、接合されている。

第４レンズ群Ｇ₂₄は、物体側から順に、負レンズＬ₂₄₁と、正レンズＬ₂₄₂と、が配置されて構成される。正レンズＬ₂₄₂の両面には、非球面が形成されている。

第５レンズ群Ｇ₂₅は、物体側から順に、正レンズＬ₂₅₁と、負レンズＬ₂₅₂と、が配置されて構成される。正レンズＬ₂₅₁の物体側面には、非球面が形成されている。正レンズＬ₂₅₁と負レンズＬ₂₅₂とは、接合されている。

このズームレンズは、第１レンズ群Ｇ₂₁を光軸に沿って像側から物体側へ移動させ、第２レンズ群Ｇ₂₂を光軸に沿って物体側から像側へ移動させ、第３レンズ群Ｇ₂₃を光軸に沿って像側から物体側へ移動させ、第４レンズ群Ｇ₂₄を光軸に沿って物体側から像側へ移動させ、第５レンズ群Ｇ₂₅を光軸に沿って物体側に凸形状に移動させることによって、広角端から望遠端への変倍を行う。

このズームレンズは、第５レンズ群Ｇ₂₅を光軸に沿って移動させることにより、無限遠合焦状態から最至近距離合焦状態までのフォーカシングを行う。また、第２レンズ群Ｇ₂₂を光軸に対して略垂直な方向へシフトさせることによって、手ぶれなどによる光学系の振動時に生じる像ぶれの補正を行う。

以下、実施例２にかかるズームレンズに関する各種数値データを示す。

ズームレンズ全系の焦点距離＝4.6042（広角端）〜29.0000（中間焦点位置）〜183.6480（Ｆｔ：望遠端）
Ｆナンバー（Ｆｎｏ．）＝2.9（広角端）〜4.1（中間焦点位置）〜6.0（望遠端）
半画角（ω）＝42.83（ωｗ：広角端）〜3.92（中間焦点位置）〜1.20（望遠端）
近軸像高（Ｙ）＝4.27（Ｙｍａｘ：広角端）〜3.92（中間焦点位置）〜3.85（望遠端）
第１レンズ群Ｇ₂₁の焦点距離（Ｆ１）＝69.2539
第２レンズ群Ｇ₂₂の焦点距離（Ｆ２）＝-7.0524
第３レンズ群Ｇ₂₃の焦点距離（Ｆ３）＝16.4363
第４レンズ群Ｇ₂₄の焦点距離（Ｆ４）＝-28.2916
第５レンズ群Ｇ₂₅の焦点距離＝19.6612
変倍比（Ｚ）＝39.8870

（レンズデータ）
ｒ₁＝86.8572
ｄ₁＝0.7000 ｎｄ₁＝1.80610 νｄ₁＝33.27
ｒ₂＝43.6362
ｄ₂＝6.2000 ｎｄ₂＝1.43700 νｄ₂＝95.10
ｒ₃＝-236.7447
ｄ₃＝0.1000
ｒ₄＝40.2773
ｄ₄＝4.6000 ｎｄ₃＝1.59282 νｄ₃＝68.62
ｒ₅＝195.8458
ｄ₅＝D(5)（可変）
ｒ₆＝800.0000（非球面）
ｄ₆＝0.5000 ｎｄ₄＝1.69350 νｄ₄＝53.20
ｒ₇＝10.0625（非球面）
ｄ₇＝3.7212
ｒ₈＝-61.9805
ｄ₈＝0.5000 ｎｄ₅＝1.88100 νｄ₅＝40.14
ｒ₉＝11.7228
ｄ₉＝2.3603 ｎｄ₆＝1.94595 νｄ₆＝17.98
ｒ₁₀＝102.9725
ｄ₁₀＝0.6542
ｒ₁₁＝-76.9383
ｄ₁₁＝0.5000 ｎｄ₇＝1.88202 νｄ₇＝37.22
ｒ₁₂＝37.8481（非球面）
ｄ₁₂＝D(12)（可変）
ｒ₁₃＝∞（開口絞り）
ｄ₁₃＝1.0000
ｒ₁₄＝25.1003（非球面）
ｄ₁₄＝2.1400 ｎｄ₈＝1.61881 νｄ₈＝63.85
ｒ₁₅＝-11.2849
ｄ₁₅＝0.3776
ｒ₁₆＝-9.0000
ｄ₁₆＝0.5000 ｎｄ₉＝1.61293 νｄ₉＝36.96
ｒ₁₇＝-118.8368
ｄ₁₇＝2.3053 ｎｄ₁₀＝1.49700 νｄ₁₀＝81.61
ｒ₁₈＝-9.8194
ｄ₁₈＝D(18)（可変）
ｒ₁₉＝-26.8403
ｄ₁₉＝0.5000 ｎｄ₁₁＝1.80420 νｄ₁₁＝46.50
ｒ₂₀＝38.6708
ｄ₂₀＝0.1000
ｒ₂₁＝12.1139（非球面）
ｄ₂₁＝3.2122 ｎｄ₁₂＝1.84681 νｄ₁₂＝23.62
ｒ₂₂＝15.0000（非球面）
ｄ₂₂＝D(22)（可変）
ｒ₂₃＝13.6781（非球面）
ｄ₂₃＝5.0000 ｎｄ₁₃＝1.49700 νｄ₁₃＝81.61
ｒ₂₄＝-9.6526
ｄ₂₄＝0.8000 ｎｄ₁₄＝1.90366 νｄ₁₄＝31.31
ｒ₂₅＝-15.4094
ｄ₂₅＝D(25)（可変）
ｒ₂₆＝∞（像面）

円錐係数（ｋ）および非球面係数（Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄ，Ｅ，Ｆ）
（第６面）
ｋ＝1.0000，
Ａ＝0，Ｂ＝2.85233×10^-4，
Ｃ＝-3.72392×10^-6，Ｄ＝3.26691×10^-8，
Ｅ＝-3.17300×10^-10，Ｆ＝1.46784×10^-12
（第７面）
ｋ＝1.0000，
Ａ＝0，Ｂ＝4.54486×10^-4，
Ｃ＝7.51122×10^-7，Ｄ＝1.74448×10^-7，
Ｅ＝-3.32774×10^-10，Ｆ＝0
（第１２面）
ｋ＝1.0000，
Ａ＝0，Ｂ＝-1.26158×10^-4，
Ｃ＝-1.22232×10^-6，Ｄ＝-1.48733×10^-10，
Ｅ＝-8.83503×10^-11，Ｆ＝2.56374×10^-11
（第１４面）
ｋ＝5.9757，
Ａ＝0，Ｂ＝-1.40409×10^-4，
Ｃ＝-3.45339×10^-7，Ｄ＝2.12846×10^-8，
Ｅ＝-5.77296×10^-10，Ｆ＝0
（第２１面）
ｋ＝1.0000，
Ａ＝0，Ｂ＝1.42918×10^-4，
Ｃ＝8.28678×10^-7，Ｄ＝6.90896×10^-8，
Ｅ＝-8.64331×10^-10，Ｆ＝0
（第２２面）
ｋ＝1.0000，
Ａ＝0，Ｂ＝2.28550×10^-4，
Ｃ＝2.57220×10^-6，Ｄ＝1.07616×10^-7，
Ｅ＝-3.43355×10^-11，Ｆ＝0
（第２３面）
ｋ＝1.0000，
Ａ＝0，Ｂ＝-6.57548×10^-5，
Ｃ＝5.46170×10^-8，Ｄ＝1.30576×10^-8，
Ｅ＝-1.49895×10^-10，Ｆ＝0

（変倍データ）
広角端中間焦点位置望遠端
D(5) 0.8000 33.0675 49.9719
D(12) 31.4258 10.7806 2.1556
D(18) 1.9471 17.5531 31.4720
D(22) 13.3575 9.6265 11.2984
D(25) 7.8285 11.5424 11.5424

（条件式（１）に関する数値）
広角端における第２レンズ群Ｇ₂₂と第３レンズ群Ｇ₂₃との間隔(Ｄ２Ｗ)＝32.4258
ｔａｎ（ωｗ）＝0.9270
Ｄ２Ｗ×（−Ｆ２）／（Ｆｔ×ｔａｎ（ωｗ））＝1.3432

（条件式（２）に関する数値）
（Ｆ１×Ｆｔ）／（−Ｆ２×Ｆ３）＝109.7209

（条件式（３）に関する数値）
望遠端における第２レンズ群Ｇ₂₂全体の防振係数（ＢＸｔ２）＝4.8670
ＢＸｔ２×ｔａｎ（ωｗ）＝4.5119

（条件式（４）に関する数値）
（Ｚ×Ｙｍａｘ）／(−Ｆ２)＝24.1402

（条件式（５）に関する数値）
望遠端における第３レンズ群Ｇ₂₃と第４レンズ群Ｇ₂₄との距離（Ｄ３Ｔ）＝31.4720
Ｄ３Ｔ／−Ｆ４＝1.1124

（条件式（６）に関する数値）
望遠端における第１レンズ群Ｇ₂₁と第２レンズ群Ｇ₂₂との距離(Ｄ１Ｔ)＝49.9719
（Ｄ３Ｔ×Ｄ１Ｔ）／（Ｆ２×Ｆ４）＝7.8824

図４は、実施例２にかかるズームレンズの諸収差図である。同図には、ｇ線（λ＝４３５．８３ｎｍ）、ｄ線（λ＝５８７．５６ｎｍ）、Ｃ線（λ＝６５６．２８ｎｍ）に相当する波長の収差が示されている。そして、非点収差図におけるΔＳ、ΔＭは、それぞれサジタル像面、メリディオナル像面に対する収差を表す。

図５は、実施例３にかかるズームレンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。このズームレンズは、図示しない物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ₃₁と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ₃₂と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ₃₃と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ₃₄と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ₃₅と、負の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ₃₆と、が配置されて構成される。また、第２レンズ群Ｇ₃₂と第３レンズ群Ｇ₃₃との間には、所定の口径を規定する開口絞りＳが配置されている。

第１レンズ群Ｇ₃₁は、物体側から順に、負レンズＬ₃₁₁と、正レンズＬ₃₁₂と、正レンズＬ₃₁₃と、が配置されて構成される。負レンズＬ₃₁₁と正レンズＬ₃₁₂とは、接合されている。

第２レンズ群Ｇ₃₂は、物体側から順に、負レンズＬ₃₂₁と、負レンズＬ₃₂₂と、正レンズＬ₃₂₃と、負レンズＬ₃₂₄と、が配置されて構成される。負レンズＬ₃₂₂と正レンズＬ₃₂₃とは、接合されている。

第３レンズ群Ｇ₃₃は、物体側から順に、正レンズＬ₃₃₁と、負レンズＬ₃₃₂と、正レンズＬ₃₃₃と、が配置されて構成される。正レンズＬ₃₃₁と負レンズＬ₃₃₂とは、接合されている。また、正レンズＬ₃₃₃の両面には、非球面が形成されている。

第４レンズ群Ｇ₃₄は、物体側から順に、負レンズＬ₃₄₁と、正レンズＬ₃₄₂と、が配置されて構成される。負レンズＬ₃₄₁と正レンズＬ₃₄₂とは、接合されている。

第５レンズ群Ｇ₃₅は、物体側から順に、正レンズＬ₃₅₁と、負レンズＬ₃₅₂と、が配置されて構成される。正レンズＬ₃₅₁の物体側面には、非球面が形成されている。正レンズＬ₃₅₁と負レンズＬ₃₅₂とは、接合されている。

第６レンズ群Ｇ₃₆は、負レンズＬ₃₆₁によって構成される。

このズームレンズは、第１レンズ群Ｇ₃₁を光軸に沿って像側から物体側へ移動させ、第２レンズ群Ｇ₃₂を光軸に沿って物体側から像側へ移動させ、第３レンズ群Ｇ₃₃を光軸に沿って像側から物体側へ移動させ、第４レンズ群Ｇ₃₄を光軸に沿って物体側から像側へ移動させ、第５レンズ群Ｇ₃₅を光軸に沿って物体側に凸形状に移動させることによって、広角端から望遠端への変倍を行う。

このズームレンズは、第５レンズ群Ｇ₃₅を光軸に沿って移動させることにより、無限遠合焦状態から最至近距離合焦状態までのフォーカシングを行う。また、第２レンズ群Ｇ₃₂を光軸に対して略垂直な方向へシフトさせることによって、手ぶれなどによる光学系の振動時に生じる像ぶれの補正を行う。

以下、実施例３にかかるズームレンズに関する各種数値データを示す。

ズームレンズ全系の焦点距離＝4.7887（広角端）〜45.032（中間焦点位置）〜204.6109（Ｆｔ：望遠端）
Ｆナンバー（Ｆｎｏ．）＝2.9（広角端）〜5.2（中間焦点位置）〜6.5（望遠端）
半画角（ω）＝41.70（ωｗ：広角端）〜4.81（中間焦点位置）〜1.06（望遠端）
近軸像高（Ｙ）＝4.27（Ｙｍａｘ：広角端）〜3.79（中間焦点位置）〜3.79（望遠端）
第１レンズ群Ｇ₃₁の焦点距離（Ｆ１）＝80.2143
第２レンズ群Ｇ₃₂の焦点距離（Ｆ２）＝-7.4858
第３レンズ群Ｇ₃₃の焦点距離（Ｆ３）＝15.4591
第４レンズ群Ｇ₃₄の焦点距離（Ｆ４）＝-23.2278
第５レンズ群Ｇ₃₅の焦点距離＝18.7207
第６レンズ群Ｇ₃₆の焦点距離＝-41.4617
変倍比（Ｚ）＝42.7252

（レンズデータ）
ｒ₁＝118.7286
ｄ₁＝1.0000 ｎｄ₁＝1.80610 νｄ₁＝33.27
ｒ₂＝52.6232
ｄ₂＝5.3000 ｎｄ₂＝1.43700 νｄ₂＝95.10
ｒ₃＝-148.5460
ｄ₃＝0.2000
ｒ₄＝45.0241
ｄ₄＝3.6000 ｎｄ₃＝1.61800 νｄ₃＝63.39
ｒ₅＝150.3707
ｄ₅＝D(5)（可変）
ｒ₆＝40.5889
ｄ₆＝0.5000 ｎｄ₄＝1.69680 νｄ₄＝55.46
ｒ₇＝10.0218
ｄ₇＝4.4700
ｒ₈＝-23.9466
ｄ₈＝0.5000 ｎｄ₅＝1.91082 νｄ₅＝35.25
ｒ₉＝11.0000
ｄ₉＝2.9736 ｎｄ₆＝1.94595 νｄ₆＝17.98
ｒ₁₀＝-183.9563
ｄ₁₀＝1.5404
ｒ₁₁＝-13.5647
ｄ₁₁＝0.5000 ｎｄ₇＝1.90366 νｄ₇＝31.31
ｒ₁₂＝-25.5276
ｄ₁₂＝D(12)（可変）
ｒ₁₃＝∞（開口絞り）
ｄ₁₃＝0.4000
ｒ₁₄＝22.2366
ｄ₁₄＝2.6574 ｎｄ₈＝1.61800 νｄ₈＝63.39
ｒ₁₅＝-9.1559
ｄ₁₅＝0.5000 ｎｄ₉＝1.74950 νｄ₉＝35.04
ｒ₁₆＝-111.4891
ｄ₁₆＝2.8840
ｒ₁₇＝29.5535（非球面）
ｄ₁₇＝2.0717 ｎｄ₁₀＝1.49710 νｄ₁₀＝81.56
ｒ₁₈＝-14.3273（非球面）
ｄ₁₈＝D(18)（可変）
ｒ₁₉＝-44.1928
ｄ₁₉＝0.6000 ｎｄ₁₁＝1.74400 νｄ₁₁＝44.90
ｒ₂₀＝8.2752
ｄ₂₀＝1.7000 ｎｄ₁₂＝1.84666 νｄ₁₂＝23.78
ｒ₂₁＝22.0953
ｄ₂₁＝D(21)（可変）
ｒ₂₂＝18.4314（非球面）
ｄ₂₂＝3.5000 ｎｄ₁₃＝1.49710 νｄ₁₃＝81.56
ｒ₂₃＝-8.8357
ｄ₂₃＝0.7000 ｎｄ₁₄＝1.84666 νｄ₁₄＝23.78
ｒ₂₄＝-12.5408
ｄ₂₄＝D(24)（可変）
ｒ₂₅＝-15.0000
ｄ₂₅＝0.7000 ｎｄ₁₅＝1.84666 νｄ₁₅＝23.78
ｒ₂₆＝-26.7521
ｄ₂₆＝D(26)（可変）
ｒ₂₇＝∞（像面）

円錐係数（ｋ）および非球面係数（Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄ，Ｅ，Ｆ）
（第１７面）
ｋ＝1.0000，
Ａ＝0，Ｂ＝-1.01511×10^-4，
Ｃ＝3.78727×10^-6，Ｄ＝-1.96610×10^-7，
Ｅ＝4.41959×10^-9，Ｆ＝0
（第１８面）
ｋ＝1.0000，
Ａ＝0，Ｂ＝2.11066×10^-5，
Ｃ＝2.99520×10^-6，Ｄ＝-1.57582×10^-7，
Ｅ＝3.61863×10^-9，Ｆ＝0
（第２２面）
ｋ＝1.0000，
Ａ＝0，Ｂ＝-8.11343×10^-5，
Ｃ＝4.92638×10^-7，Ｄ＝-1.99687×10^-8，
Ｅ＝3.40661×10^-10，Ｆ＝0

（変倍データ）
広角端中間焦点位置望遠端
D(5) 0.8000 42.9524 59.3239
D(12) 33.0122 7.7431 0.1000
D(18) 2.4917 19.5447 25.5895
D(21) 11.0485 9.4848 11.5894
D(24) 7.1712 4.1811 2.1000
D(26) 5.0039 5.0246 5.0366

（条件式（１）に関する数値）
広角端における第２レンズ群Ｇ₃₂と第３レンズ群Ｇ₃₃との間隔(Ｄ２Ｗ)＝33.4122
ｔａｎ（ωｗ）＝0.8909
Ｄ２Ｗ×（−Ｆ２）／（Ｆｔ×ｔａｎ（ωｗ））＝1.3722

（条件式（２）に関する数値）
（Ｆ１×Ｆｔ）／（−Ｆ２×Ｆ３）＝141.8268

（条件式（３）に関する数値）
望遠端における第２レンズ群Ｇ₃₂全体の防振係数（ＢＸｔ２）＝4.9762
ＢＸｔ２×ｔａｎ（ωｗ）＝4.4331

（条件式（４）に関する数値）
（Ｚ×Ｙｍａｘ）／(−Ｆ２)＝24.3503

（条件式（５）に関する数値）
望遠端における第３レンズ群Ｇ₃₃と第４レンズ群Ｇ₃₄との距離（Ｄ３Ｔ）＝25.5895
Ｄ３Ｔ／−Ｆ４＝1.1017

（条件式（６）に関する数値）
望遠端における第１レンズ群Ｇ₃₁と第２レンズ群Ｇ₃₂との距離(Ｄ１Ｔ)＝59.3239
（Ｄ３Ｔ×Ｄ１Ｔ）／（Ｆ２×Ｆ４）＝8.7306

図６は、実施例３にかかるズームレンズの諸収差図である。同図には、ｇ線（λ＝４３５．８３ｎｍ）、ｄ線（λ＝５８７．５６ｎｍ）、Ｃ線（λ＝６５６．２８ｎｍ）に相当する波長の収差が示されている。そして、非点収差図におけるΔＳ、ΔＭは、それぞれサジタル像面、メリディオナル像面に対する収差を表す。

図７は、実施例４にかかるズームレンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。このズームレンズは、図示しない物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ₄₁と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ₄₂と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ₄₃と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ₄₄と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ₄₅と、負の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ₄₆と、が配置されて構成される。また、第２レンズ群Ｇ₄₂と第３レンズ群Ｇ₄₃との間には、所定の口径を規定する開口絞りＳが配置されている。

第１レンズ群Ｇ₄₁は、物体側から順に、負レンズＬ₄₁₁と、正レンズＬ₄₁₂と、正レンズＬ₄₁₃と、が配置されて構成される。負レンズＬ₄₁₁と正レンズＬ₄₁₂とは、接合されている。

第２レンズ群Ｇ₄₂は、物体側から順に、正の屈折力を有する前群Ｇ_42Fと、負の屈折力を有する後群Ｇ_42Rと、が配置されて構成される。前群Ｇ_42Fは、物体側から順に、負レンズＬ₄₂₁と、負レンズＬ₄₂₂と、正レンズＬ₄₂₃と、が配置されて構成される。負レンズＬ₄₂₁の両面および負レンズＬ₄₂₂の物体側面には、非球面が形成されている。負レンズＬ₄₂₂と正レンズＬ₄₂₃とは、接合されている。また、後群Ｇ_42Rは、負レンズＬ₄₂₄により構成される。負レンズＬ₄₂₄の両面には、非球面が形成されている。

第３レンズ群Ｇ₄₃は、物体側から順に、正レンズＬ₄₃₁と、負レンズＬ₄₃₂と、正レンズＬ₄₃₃と、が配置されて構成される。正レンズＬ₄₃₁と負レンズＬ₄₃₂とは、接合されている。また、正レンズＬ₄₃₃の両面には、非球面が形成されている。

第４レンズ群Ｇ₄₄は、物体側から順に、負レンズＬ₄₄₁と、正レンズＬ₄₄₂と、が配置されて構成される。負レンズＬ₄₄₁と正レンズＬ₄₄₂とは、接合されている。

第５レンズ群Ｇ₄₅は、物体側から順に、正レンズＬ₄₅₁と、負レンズＬ₄₅₂と、が配置されて構成される。正レンズＬ₄₅₁の物体側面には、非球面が形成されている。正レンズＬ₄₅₁と負レンズＬ₄₅₂とは、接合されている。

第６レンズ群Ｇ₄₆は、負レンズＬ₄₆₁によって構成される。

このズームレンズは、第１レンズ群Ｇ₄₁を光軸に沿って像側から物体側へ移動させ、第２レンズ群Ｇ₄₂を光軸に沿って物体側から像側へ移動させ、第３レンズ群Ｇ₄₃を光軸に沿って像側から物体側へ移動させ、第４レンズ群Ｇ₄₄を光軸に沿って物体側から像側へ移動させ、第５レンズ群Ｇ₄₅を光軸に沿って物体側に凸形状に移動させることによって、広角端から望遠端への変倍を行う。

このズームレンズは、第５レンズ群Ｇ₄₅を光軸に沿って移動させることにより、無限遠合焦状態から最至近距離合焦状態までのフォーカシングを行う。また、第２レンズ群Ｇ₄₂の前群Ｇ_42Fを光軸に対して略垂直な方向へシフトさせることによって、手ぶれなどによる光学系の振動時に生じる像ぶれの補正を行う。

以下、実施例４にかかるズームレンズに関する各種数値データを示す。

ズームレンズ全系の焦点距離＝4.7549（広角端）〜29.0164（中間焦点位置）〜198.539（Ｆｔ：望遠端）
Ｆナンバー（Ｆｎｏ．）＝2.9（広角端）〜4.5（中間焦点位置）〜6.1（望遠端）
半画角（ω）＝41.91（ωｗ：広角端）〜7.51（中間焦点位置）〜1.10（望遠端）
近軸像高（Ｙ）＝4.268（Ｙｍａｘ：広角端）〜3.825（中間焦点位置）〜3.802（望遠端）
第１レンズ群Ｇ₄₁の焦点距離（Ｆ１）＝80.8922
第２レンズ群Ｇ₄₂の焦点距離（Ｆ２）＝-8.1514
第３レンズ群Ｇ₄₃の焦点距離（Ｆ３）＝15.9264
第４レンズ群Ｇ₄₄の焦点距離（Ｆ４）＝-22.5499
第５レンズ群Ｇ₄₅の焦点距離＝18.8794
第６レンズ群Ｇ₄₆の焦点距離＝-47.9414
変倍比（Ｚ）＝41.7537

（レンズデータ）
ｒ₁＝99.5194
ｄ₁＝1.0000 ｎｄ₁＝1.80610 νｄ₁＝33.27
ｒ₂＝50.4174
ｄ₂＝5.6000 ｎｄ₂＝1.43700 νｄ₂＝95.10
ｒ₃＝-283.2720
ｄ₃＝0.2000
ｒ₄＝46.0953
ｄ₄＝4.1000 ｎｄ₃＝1.59282 νｄ₃＝68.62
ｒ₅＝206.4139
ｄ₅＝D(5)（可変）
ｒ₆＝28.4100（非球面）
ｄ₆＝0.5000 ｎｄ₄＝1.80139 νｄ₄＝45.45
ｒ₇＝9.4498（非球面）
ｄ₇＝4.5520
ｒ₈＝-17.2432（非球面）
ｄ₈＝0.5000 ｎｄ₅＝1.85135 νｄ₅＝40.10
ｒ₉＝20.0002
ｄ₉＝2.2937 ｎｄ₆＝1.94595 νｄ₆＝17.98
ｒ₁₀＝-74.9586
ｄ₁₀＝1.3235
ｒ₁₁＝-32.1740（非球面）
ｄ₁₁＝0.5000 ｎｄ₇＝1.72903 νｄ₇＝54.04
ｒ₁₂＝-200.0000（非球面）
ｄ₁₂＝D(12)（可変）
ｒ₁₃＝∞（開口絞り）
ｄ₁₃＝0.4000
ｒ₁₄＝26.7974
ｄ₁₄＝2.6066 ｎｄ₈＝1.61800 νｄ₈＝63.39
ｒ₁₅＝-9.7147
ｄ₁₅＝0.5000 ｎｄ₉＝1.74950 νｄ₉＝35.04
ｒ₁₆＝-47.5489
ｄ₁₆＝2.5000
ｒ₁₇＝36.1276（非球面）
ｄ₁₇＝1.9301 ｎｄ₁₀＝1.49710 νｄ₁₀＝81.56
ｒ₁₈＝-16.6859（非球面）
ｄ₁₈＝D(18)（可変）
ｒ₁₉＝-35.9822
ｄ₁₉＝0.5000 ｎｄ₁₁＝1.74330 νｄ₁₁＝49.22
ｒ₂₀＝8.1860
ｄ₂₀＝1.6953 ｎｄ₁₂＝1.90366 νｄ₁₂＝31.31
ｒ₂₁＝20.9654
ｄ₂₁＝D(21)（可変）
ｒ₂₂＝17.4717（非球面）
ｄ₂₂＝4.3000 ｎｄ₁₃＝1.49710 νｄ₁₃＝81.56
ｒ₂₃＝-8.3849
ｄ₂₃＝0.7000 ｎｄ₁₄＝1.90366 νｄ₁₄＝31.31
ｒ₂₄＝-12.0966
ｄ₂₄＝D(24)（可変）
ｒ₂₅＝-17.3657
ｄ₂₅＝0.7000 ｎｄ₁₅＝1.84666 νｄ₁₅＝23.78
ｒ₂₆＝-30.9116
ｄ₂₆＝D(26)（可変）
ｒ₂₇＝∞（像面）

円錐係数（ｋ）および非球面係数（Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄ，Ｅ，Ｆ）
（第６面）
ｋ＝-72.6590，
Ａ＝0，Ｂ＝1.39938×10^-4，
Ｃ＝-2.54371×10^-6，Ｄ＝4.33966×10^-8，
Ｅ＝-4.15406×10^-10，Ｆ＝1.88610×10^-12
（第７面）
ｋ＝-0.5118，
Ａ＝0，Ｂ＝3.06961×10^-5，
Ｃ＝1.41245×10^-5，Ｄ＝-4.25273×10^-7，
Ｅ＝1.05745×10^-8，Ｆ＝-7.85149×10^-11
（第８面）
ｋ＝1.0000，
Ａ＝0，Ｂ＝1.14758×10^-4，
Ｃ＝-1.42956×10^-6，Ｄ＝1.95709×10^-7，
Ｅ＝-4.50142×10^-9，Ｆ＝1.15154×10^-11
（第１１面）
ｋ＝1.0000，
Ａ＝0，Ｂ＝2.45048×10^-4，
Ｃ＝-1.43869×10^-5，Ｄ＝4.58757×10^-8，
Ｅ＝7.75921×10^-9，Ｆ＝-9.21631×10^-11
（第１２面）
ｋ＝1.0000，
Ａ＝0，Ｂ＝2.54443×10^-4，
Ｃ＝-1.71144×10^-5，Ｄ＝3.38852×10^-7，
Ｅ＝-2.04437×10^-9，Ｆ＝0
（第１７面）
ｋ＝3.6599，
Ａ＝0，Ｂ＝-1.42745×10^-4，
Ｃ＝8.50625×10^-6，Ｄ＝-4.56478×10^-7，
Ｅ＝8.64884×10^-9，Ｆ＝0
（第１８面）
ｋ＝1.0000，
Ａ＝0，Ｂ＝-5.92382×10^-5，
Ｃ＝8.20070×10^-6，Ｄ＝-4.29042×10^-7，
Ｅ＝7.95619×10^-9，Ｆ＝0
（第２２面）
ｋ＝1.0000，
Ａ＝0，Ｂ＝-7.99966×10^-5，
Ｃ＝9.05381×10^-7，Ｄ＝-3.22230×10^-8，
Ｅ＝5.49078×10^-10，Ｆ＝0

（変倍データ）
広角端中間焦点位置望遠端
D(5) 0.8000 36.5962 58.6343
D(12) 37.8121 13.3712 0.1000
D(18) 2.2579 13.5450 25.9125
D(21) 11.0481 12.7909 11.3729
D(24) 7.0717 3.8218 2.0000
D(26) 5.5710 5.6120 5.5867

（条件式（１）に関する数値）
広角端における第２レンズ群Ｇ₄₂と第３レンズ群Ｇ₄₃との間隔(Ｄ２Ｗ)＝38.2121
ｔａｎ（ωｗ）＝0.8974
Ｄ２Ｗ×（−Ｆ２）／（Ｆｔ×ｔａｎ（ωｗ））＝1.7483

（条件式（２）に関する数値）
（Ｆ１×Ｆｔ）／（−Ｆ２×Ｆ３）＝123.7094

（条件式（３）に関する数値）
望遠端における第２レンズ群Ｇ₄₂の前群Ｇ_42Fの防振係数（ＢＸｔ２）＝3.8616
ＢＸｔ２×ｔａｎ（ωｗ）＝3.4652

（条件式（４）に関する数値）
（Ｚ×Ｙｍａｘ）／(−Ｆ２)＝21.8563

（条件式（５）に関する数値）
望遠端における第３レンズ群Ｇ₄₃と第４レンズ群Ｇ₄₄との距離（Ｄ３Ｔ）＝25.9125
Ｄ３Ｔ／−Ｆ４＝1.1491

（条件式（６）に関する数値）
望遠端における第１レンズ群Ｇ₄₁と第２レンズ群Ｇ₄₂との距離(Ｄ１Ｔ)＝58.6343
（Ｄ３Ｔ×Ｄ１Ｔ）／（Ｆ２×Ｆ４）＝8.2658

図８は、実施例４にかかるズームレンズの諸収差図である。同図には、ｇ線（λ＝４３５．８３ｎｍ）、ｄ線（λ＝５８７．５６ｎｍ）、Ｃ線（λ＝６５６．２８ｎｍ）に相当する波長の収差が示されている。そして、非点収差図におけるΔＳ、ΔＭは、それぞれサジタル像面、メリディオナル像面に対する収差を表す。

図９は、実施例５にかかるズームレンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。このズームレンズは、図示しない物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ₅₁と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ₅₂と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ₅₃と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ₅₄と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ₅₅と、負の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ₅₆と、が配置されて構成される。また、第２レンズ群Ｇ₅₂と第３レンズ群Ｇ₅₃との間には、所定の口径を規定する開口絞りＳが配置されている。

第１レンズ群Ｇ₅₁は、物体側から順に、負レンズＬ₅₁₁と、正レンズＬ₅₁₂と、正レンズＬ₅₁₃と、が配置されて構成される。負レンズＬ₅₁₁と正レンズＬ₅₁₂とは、接合されている。

第２レンズ群Ｇ₅₂は、物体側から順に、負レンズＬ₅₂₁と、負レンズＬ₅₂₂と、正レンズＬ₅₂₃と、負レンズＬ₅₂₄と、が配置されて構成される。負レンズＬ₅₂₂と正レンズＬ₅₂₃とは、接合されている。また、負レンズＬ₅₂₄の両面には、非球面が形成されている。

第３レンズ群Ｇ₅₃は、物体側から順に、正レンズＬ₅₃₁と、負レンズＬ₅₃₂と、正レンズＬ₅₃₃と、が配置されて構成される。正レンズＬ₅₃₁と負レンズＬ₅₃₂とは、接合されている。また、正レンズＬ₅₃₃の両面には、非球面が形成されている。

第４レンズ群Ｇ₅₄は、物体側から順に、負レンズＬ₅₄₁と、正レンズＬ₅₄₂と、が配置されて構成される。負レンズＬ₅₄₁と正レンズＬ₅₄₂とは、接合されている。

第５レンズ群Ｇ₅₅は、物体側から順に、正レンズＬ₅₅₁と、負レンズＬ₅₅₂と、が配置されて構成される。正レンズＬ₅₅₁の物体側面には、非球面が形成されている。正レンズＬ₅₅₁と負レンズＬ₅₅₂とは、接合されている。

第６レンズ群Ｇ₅₆は、負レンズＬ₅₆₁によって構成される。

このズームレンズは、第１レンズ群Ｇ₅₁を光軸に沿って像側から物体側へ移動させ、第２レンズ群Ｇ₅₂を光軸に沿って物体側から像側へ移動させ、第３レンズ群Ｇ₅₃を光軸に沿って像側から物体側へ移動させ、第４レンズ群Ｇ₅₄を光軸に沿って物体側から像側へ移動させ、第５レンズ群Ｇ₅₅を光軸に沿って物体側に凸形状に移動させることによって、広角端から望遠端への変倍を行う。

このズームレンズは、第５レンズ群Ｇ₅₅を光軸に沿って移動させることにより、無限遠合焦状態から最至近距離合焦状態までのフォーカシングを行う。また、第２レンズ群Ｇ₅₂を光軸に対して略垂直な方向へシフトさせることによって、手ぶれなどによる光学系の振動時に生じる像ぶれの補正を行う。

以下、実施例５にかかるズームレンズに関する各種数値データを示す。

ズームレンズ全系の焦点距離＝4.7395（広角端）〜43.0117（中間焦点位置）〜203.3847（Ｆｔ：望遠端）
Ｆナンバー（Ｆｎｏ．）＝2.9（広角端）〜5.0（中間焦点位置）〜6.5（望遠端）
半画角（ω）＝41.99（ωｗ：広角端）〜4.93（中間焦点位置）〜1.07（望遠端）
近軸像高（Ｙ）＝4.27（Ｙｍａｘ：広角端）〜3.71（中間焦点位置）〜3.80（望遠端）
第１レンズ群Ｇ₅₁の焦点距離（Ｆ１）＝75.1144
第２レンズ群Ｇ₅₂の焦点距離（Ｆ２）＝-7.8437
第３レンズ群Ｇ₅₃の焦点距離（Ｆ３）＝17.1792
第４レンズ群Ｇ₅₄の焦点距離（Ｆ４）＝-31.5511
第５レンズ群Ｇ₅₅の焦点距離＝20.9376
第６レンズ群Ｇ₅₆の焦点距離＝-60.5410
変倍比（Ｚ）＝42.9173

（レンズデータ）
ｒ₁＝97.6858
ｄ₁＝1.0000 ｎｄ₁＝1.80610 νｄ₁＝33.27
ｒ₂＝46.5191
ｄ₂＝5.2000 ｎｄ₂＝1.43700 νｄ₂＝95.10
ｒ₃＝-238.2465
ｄ₃＝0.2000
ｒ₄＝43.4953
ｄ₄＝3.7000 ｎｄ₃＝1.61800 νｄ₃＝63.39
ｒ₅＝198.1204
ｄ₅＝D(5)（可変）
ｒ₆＝72.3886
ｄ₆＝0.5000 ｎｄ₄＝1.69680 νｄ₄＝55.46
ｒ₇＝8.6209
ｄ₇＝4.3094
ｒ₈＝-21.7879
ｄ₈＝0.5000 ｎｄ₅＝1.91082 νｄ₅＝35.25
ｒ₉＝21.7879
ｄ₉＝2.4000 ｎｄ₆＝1.94595 νｄ₆＝17.98
ｒ₁₀＝-36.7935
ｄ₁₀＝1.4363
ｒ₁₁＝-13.5739（非球面）
ｄ₁₁＝0.5000 ｎｄ₇＝1.83441 νｄ₇＝37.28
ｒ₁₂＝-24.5104（非球面）
ｄ₁₂＝D(12)（可変）
ｒ₁₃＝∞（開口絞り）
ｄ₁₃＝0.4000
ｒ₁₄＝22.7781
ｄ₁₄＝2.5000 ｎｄ₈＝1.59349 νｄ₈＝67.00
ｒ₁₅＝-10.8005
ｄ₁₅＝0.5000 ｎｄ₉＝1.80610 νｄ₉＝33.27
ｒ₁₆＝-40.9889
ｄ₁₆＝2.7295
ｒ₁₇＝106.2255（非球面）
ｄ₁₇＝2.3500 ｎｄ₁₀＝1.49710 νｄ₁₀＝81.56
ｒ₁₈＝-14.8586（非球面）
ｄ₁₈＝D(18)（可変）
ｒ₁₉＝-40.8236
ｄ₁₉＝0.6000 ｎｄ₁₁＝1.72342 νｄ₁₁＝37.99
ｒ₂₀＝9.2151
ｄ₂₀＝2.0000 ｎｄ₁₂＝1.84666 νｄ₁₂＝23.78
ｒ₂₁＝31.1982
ｄ₂₁＝D(21)（可変）
ｒ₂₂＝19.8859（非球面）
ｄ₂₂＝3.6000 ｎｄ₁₃＝1.49710 νｄ₁₃＝81.56
ｒ₂₃＝-9.5445
ｄ₂₃＝0.7000 ｎｄ₁₄＝1.84666 νｄ₁₄＝23.78
ｒ₂₄＝-13.9684
ｄ₂₄＝D(24)（可変）
ｒ₂₅＝-15.0000
ｄ₂₅＝0.7000 ｎｄ₁₅＝1.80518 νｄ₁₅＝25.46
ｒ₂₆＝-22.1184
ｄ₂₆＝D(26)（可変）
ｒ₂₇＝∞（像面）

円錐係数（ｋ）および非球面係数（Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄ，Ｅ，Ｆ）
（第１１面）
ｋ＝1.0000，
Ａ＝0，Ｂ＝9.22813×10^-5，
Ｃ＝-5.19243×10^-6，Ｄ＝1.61167×10^-8，
Ｅ＝1.38709×10^-9，Ｆ＝-1.11770×10^-11
（第１２面）
ｋ＝1.0000，
Ａ＝0，Ｂ＝5.80683×10^-5，
Ｃ＝-5.76820×10^-6，Ｄ＝7.48974×10^-8，
Ｅ＝0，Ｆ＝0
（第１７面）
ｋ＝1.0000，
Ａ＝0，Ｂ＝-8.93615×10^-5，
Ｃ＝2.81304×10^-6，Ｄ＝-1.77829×10^-7，
Ｅ＝3.99999×10^-9，Ｆ＝0
（第１８面）
ｋ＝1.0000，
Ａ＝0，Ｂ＝2.29650×10^-6，
Ｃ＝2.11271×10^-6，Ｄ＝-1.30186×10^-7，
Ｅ＝2.86026×10^-9，Ｆ＝0
（第２２面）
ｋ＝1.0000，
Ａ＝0，Ｂ＝-7.25054×10^-5，
Ｃ＝1.47968×10^-6，Ｄ＝-6.55813×10^-8，
Ｅ＝1.06529×10^-9，Ｆ＝0

（変倍データ）
広角端中間焦点位置望遠端
D(5) 0.9000 40.5237 55.5639
D(12) 35.1240 9.4972 0.1000
D(18) 2.3271 20.9398 28.5219
D(21) 11.0524 10.3393 12.7390
D(24) 7.1674 4.0999 2.1000
D(26) 4.9956 5.0139 5.0476

（条件式（１）に関する数値）
広角端における第２レンズ群Ｇ₅₂と第３レンズ群Ｇ₅₃との間隔(Ｄ２Ｗ)＝35.5240
ｔａｎ（ωｗ）＝0.9000
Ｄ２Ｗ×（−Ｆ２）／（Ｆｔ×ｔａｎ（ωｗ））＝1.5223

（条件式（２）に関する数値）
（Ｆ１×Ｆｔ）／（−Ｆ２×Ｆ３）＝113.3752

（条件式（３）に関する数値）
望遠端における第２レンズ群Ｇ₅₂全体の防振係数（ＢＸｔ２）＝4.9546
ＢＸｔ２×ｔａｎ（ωｗ）＝4.4589

（条件式（４）に関する数値）
（Ｚ×Ｙｍａｘ）／(−Ｆ２)＝23.3356

（条件式（５）に関する数値）
望遠端における第３レンズ群Ｇ₅₃と第４レンズ群Ｇ₅₄との距離（Ｄ３Ｔ）＝28.5219
Ｄ３Ｔ／−Ｆ４＝0.9040

（条件式（６）に関する数値）
望遠端における第１レンズ群Ｇ₅₁と第２レンズ群Ｇ₅₂との距離(Ｄ１Ｔ)＝55.5639
（Ｄ３Ｔ×Ｄ１Ｔ）／（Ｆ２×Ｆ４）＝6.4038

図１０は、実施例５にかかるズームレンズの諸収差図である。同図には、ｇ線（λ＝４３５．８３ｎｍ）、ｄ線（λ＝５８７．５６ｎｍ）、Ｃ線（λ＝６５６．２８ｎｍ）に相当する波長の収差が示されている。そして、非点収差図におけるΔＳ、ΔＭは、それぞれサジタル像面、メリディオナル像面に対する収差を表す。

なお、上記各実施例中の数値データにおいて、ｒ₁，ｒ₂，・・・・は各レンズ、絞り面の曲率半径、ｄ₁，ｄ₂，・・・・は各レンズ、絞りの肉厚またはそれらの面間隔、ｎｄ₁，ｎｄ₂，・・・・は各レンズのｄ線（λ＝５８７．５６ｎｍ）に対する屈折率、νｄ₁，νｄ₂，・・・・は各レンズのｄ線（λ＝５８７．５６ｎｍ）に対するアッベ数を示している。そして、長さの単位はすべて「ｍｍ」、角度の単位はすべて「°」である。

また、上記各非球面形状は、光軸方向をＸ、光軸からの高さをｈ、近軸曲率半径をＲ、円錐係数をｋ、２次，４次，６次，８次，１０次，１２次の非球面係数をそれぞれＡ，Ｂ，Ｃ，Ｄ，Ｅ，Ｆとし、光の進行方向を正とするとき、以下に示す式により表される。

以上説明したように、上記各実施例のズームレンズは、上記各条件式を満足することにより、小型化、広角化（特に広角端における画角が７５°以上）、高変倍比化（４０倍程度）を達成しながら、結像性能を向上させることができる。また、防振補正時の防振群のシフト量を抑制して、防振補正時の結像性能を維持することも可能になる。さらに、適宜非球面が形成されたレンズや接合レンズを配置したことにより、結像性能をより向上させることができる。

以上のように、本発明にかかるズームレンズは、デジタルスチルカメラや、デジタルビデオカメラ等のデジタル撮像装置に有用であり、特に、小型、高変倍比が要求されるデジタル撮像装置に最適である。

Ｇ₁₁，Ｇ₂₁，Ｇ₃₁，Ｇ₄₁，Ｇ₅₁ 第１レンズ群
Ｇ₁₂，Ｇ₂₂，Ｇ₃₂，Ｇ₄₂，Ｇ₅₂ 第２レンズ群
Ｇ₁₃，Ｇ₂₃，Ｇ₃₃，Ｇ₄₃，Ｇ₅₃ 第３レンズ群
Ｇ₁₄，Ｇ₂₄，Ｇ₃₄，Ｇ₄₄，Ｇ₅₄ 第４レンズ群
Ｇ₁₅，Ｇ₂₅，Ｇ₃₅，Ｇ₄₅，Ｇ₅₅ 第５レンズ群
Ｇ₁₆，Ｇ₃₆，Ｇ₄₆，Ｇ₅₆ 第６レンズ群
Ｇ_42F 前群
Ｇ_42R 後群
Ｌ₁₁₁，Ｌ₁₂₁，Ｌ₁₂₂，Ｌ₁₂₄，Ｌ₁₃₂，Ｌ₁₄₁，Ｌ₁₅₂，Ｌ₁₆₁，Ｌ₂₁₁，Ｌ₂₂₁，Ｌ₂₂₂，Ｌ₂₂₄，Ｌ₂₃₂，Ｌ₂₄₁，Ｌ₂₅₂，Ｌ₃₁₁，Ｌ₃₂₁，Ｌ₃₂₂，Ｌ₃₂₄，Ｌ₃₃₂，Ｌ₃₄₁，Ｌ₃₅₂，Ｌ₃₆₁，Ｌ₄₁₁，Ｌ₄₂₁，Ｌ₄₂₂，Ｌ₄₂₄，Ｌ₄₃₂，Ｌ₄₄₁，Ｌ₄₅₂，Ｌ₄₆₁，Ｌ₅₁₁，Ｌ₅₂₁，Ｌ₅₂₂，Ｌ₅₂₄，Ｌ₅₃₂，Ｌ₅₄₁，Ｌ₅₅₂，Ｌ₅₆₁ 負レンズ
Ｌ₁₁₂，Ｌ₁₁₃，Ｌ₁₂₃，Ｌ₁₃₁，Ｌ₁₃₃，Ｌ₁₄₂，Ｌ₁₅₁，Ｌ₂₁₂，Ｌ₂₁₃，Ｌ₂₂₃，Ｌ₂₃₁，Ｌ₂₃₃，Ｌ₂₄₂，Ｌ₂₅₁，Ｌ₃₁₂，Ｌ₃₁₃，Ｌ₃₂₃，Ｌ₃₃₁，Ｌ₃₃₃，Ｌ₃₄₂，Ｌ₃₅₁，Ｌ₄₁₂，Ｌ₄₁₃，Ｌ₄₂₃，Ｌ₄₃₁，Ｌ₄₃₃，Ｌ₄₄₂，Ｌ₄₅₁，Ｌ₅₁₂，Ｌ₅₁₃，Ｌ₅₂₃，Ｌ₅₃₁，Ｌ₅₃₃，Ｌ₅₄₂，Ｌ₅₅₁ 正レンズ
Ｓ開口絞り

Claims

物体側から順に配置された、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、第４レンズ群と、前記第４レンズ群より像側に配置された一つ以上のレンズ群と、を備え、
光軸方向において前記各レンズ群の間の間隔を変えることによって広角端から望遠端への変倍を行い、
前記第２レンズ群全体または前記第２レンズ群を構成するレンズの一部を光軸に対し略垂直な方向へシフトさせることによって光学系の振動時に生じる像ぶれの補正を行い、
以下に示す条件式を満足することを特徴とするズームレンズ。
（１）０．５≦Ｄ２Ｗ×（−Ｆ２）／（Ｆｔ×ｔａｎ（ωｗ））≦２．０
（２）１０２≦（Ｆ１×Ｆｔ）／（−Ｆ２×Ｆ３）≦２００
ただし、Ｄ２Ｗは広角端における前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔、Ｆ１は前記第１レンズ群の焦点距離、Ｆ２は前記第２レンズ群の焦点距離、Ｆ３は前記第３レンズ群の焦点距離、Ｆｔは望遠端における光学系全系の焦点距離、ωｗは広角端における半画角を示す。
前記第４レンズ群は、負の屈折力を有することを特徴とする請求項１に記載のズームレンズ。
以下に示す条件式を満足することを特徴とする請求項１または２に記載のズームレンズ。
（３）３．１≦ＢＸｔ２×ｔａｎ（ωｗ）≦１０
ただし、ＢＸｔ２は望遠端における前記第２レンズ群全体または前記第２レンズ群を構成するレンズの一部の防振係数（像点シフト量／防振群シフト量）を示す。
以下に示す条件式を満足することを特徴とする請求項１〜３のいずれか一つに記載のズームレンズ。
（４）１７≦（Ｚ×Ｙｍａｘ）／(−Ｆ２)≦３５
ただし、Ｚは変倍比、Ｙｍａｘは広角端における最大近軸像高を示す。
以下に示す条件式を満足することを特徴とする請求項１〜４のいずれか一つに記載のズームレンズ。
（５）０．５≦Ｄ３Ｔ／−Ｆ４≦３．０
（６）３．５≦（Ｄ３Ｔ×Ｄ１Ｔ）／（Ｆ２×Ｆ４）≦１５
ただし、Ｆ４は前記第４レンズ群の焦点距離、Ｄ１Ｔは望遠端における前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との距離、Ｄ３Ｔは望遠端における前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との距離を示す。