JP6085580B2 - 内燃機関用点火コイルの製造方法 - Google Patents

Description

本発明は、内燃機関用点火コイルの製造方法に関し、特に、内燃機関用点火コイルの構造形成に関する。

近年、自動車等に用いられる内燃機関では、プラグホールの各々に点火コイルを配備させた直接点火方式が採用されている。かかる点火コイルの構造体は、使用環境又は耐久性の観点からこれに適う材質が選択され、例えば、ポリアミド系樹脂又はポリエステル系樹脂といった熱可塑性樹脂が使用される（特開２００１−３５２０１２号公報）。

このうち、ポリアミド樹脂については「ＰＡ６，ＰＡ６６」、ポリエステル樹脂については「ＰＢＴ」、この他の熱可塑性樹脂としては「変性ＰＰＥ」等が其の使用例の代表とされている。

特開２００１−３５２０１２号公報

内燃機関用点火コイルでは、高電圧（数十ｋＶ程度）を発生させる二次コイルの周辺が確実に絶縁されるよう、熱可塑性樹脂によって二次コイル周辺を隙間なく含浸させることが要求される。しかしながら、特許文献１を読む限り、二次コイルの巻線間といった狭い空隙へ熱可塑性樹脂を程よく行きわたらせる工夫は十分に述べられていない。

また、超臨界流体を熱可塑性樹脂へ溶解させ、当該熱可塑性樹脂の粘性を調整させる製法も考えられる。しかし、かかる製法では、熱可塑性樹脂が投入される金型キャビティを適宜に圧力調整させねば、当該樹脂に溶解した超臨界流体の気相化を招き二次コイル周辺でボイドが発生してしまう。

本発明は上記課題に鑑み、二次コイル周囲の樹脂含浸体を高品質で形成させ得る点火コイル製造方法の提供を目的とする。

上記課題を解決するため、本発明では次のような内燃機関用点火コイルの製造方法とする。即ち、キャビティ内に二次コイルがセットされたキャビティ空間へ予圧を与える予圧工程と、超臨界流体を溶融させた溶融物質混成流体を前記予圧工程の後に前記キャビティ空間へ投入する樹脂供給工程と、を実施させる内燃機関用点火コイルの製造方法において、
前記樹脂供給工程は、前記超臨界流体の気相化を回避する圧力制御を続けながら前記溶融物質混成樹脂流体を前記キャビティ空間へ投入し、
前記予圧工程は、気体の投入によって予圧を制御させ、
前記気体は、前記サブキャビティの内部へ投入されることで、前記樹脂排出ゲートを介して前記キャビティ空間へ投入されることとする。

また、キャビティ内に二次コイルがセットされたキャビティ空間へ予圧を与える予圧工程と、超臨界流体を溶融させた溶融物質混成流体を前記予圧工程の後に前記キャビティ空間へ投入する樹脂供給工程と、を実施させる内燃機関用点火コイルの製造方法において、
前記樹脂供給工程は、前記超臨界流体の気相化を回避する圧力制御を続けながら前記溶融物質混成樹脂流体を前記キャビティ空間へ投入し、
前記キャビティは、樹脂投入ゲートと、当該樹脂投入ゲートとは異なる位置に設けられた樹脂排出ゲートと、当該樹脂排出ゲートを介して連通されるサブキャビティと、を備え、
前記樹脂供給工程では、前記樹脂投入ゲートから前記樹脂排出ゲートへ向けて前記溶融物質混成樹脂流体が流動し、当該溶融物質混成樹脂流体を前記サブキャビティへ導かせることとする。

また、当該製造方法では、前記樹脂供給工程が進行すると、前記キャビティの内部へ負圧が与えられるのが好ましい。

好ましくは、前記サブキャビティは、内部容積が制御可能とされることとする。

好ましくは、前記予圧工程は、気体の投入によって予圧を制御させることとする。

好ましくは、前記予圧工程は、前記超臨界流体の主成分と同組成の気体を利用していることとする。

好ましくは、前記予圧工程は、前記気体を二酸化炭素としていることとする。

好ましくは、前記樹脂供給工程の後、前記超臨界流体の気相化を回避する圧力制御を続けながら前記溶融物質混成樹脂流体を固相化させる固相化工程、を実施させることとする。

本発明に係る内燃機関用点火コイルの製造方法によると、二次コイルの周辺における絶縁構造は、超臨界流体を熱可塑性樹脂へ溶解させ、当該熱可塑性樹脂の粘性を調整させる物性調整製法が採用される。このため、二次コイルへ絶縁樹脂を含浸させる工程では、熱可塑性樹脂の粘性が低く調整されるので、二次コイルの周辺隙間部へ熱可塑性樹脂が確実に行きわたることとなる。

これに加え、かかる製造方法によると、これを実現させる樹脂注型装置について以下のようなメリットを齎す。即ち、物性調整製法による熱可塑性樹脂は、二次コイル周辺の構造領域に限定して形成されるため、キャビティ圧を調整すべき加圧容積が格段に狭められる。このため、当該製法方式の樹脂注型装置は、加圧容積低下に伴いコンプレッサ等の要求出力が最小限に抑えられ、当該装置の大型化及び高コスト化から免れる。

また、かかる製造方法によると、キャビティ圧が適宜に制御されるので、超臨界流体の気相化を回避させる圧力制御が維持させつつ、溶融物質混成樹脂流体をキャビティ空間へ投入させることが可能となる。このため、同製造方法は、二次コイルの樹脂含浸体について、ボイドを極力排除させた高品質な製品を提供することとなる。

実施の形態に係る二次コイルの組立工程を説明する図。 実施の形態に係る二次コイルの樹脂形成工程を説明する図。 実施の形態に係る低圧部品組立工程を説明する図。 実施の形態に係る低圧部品組立工程を説明する図。 実施の形態に係る被服工程を説明する図。 実施の形態に係る点火コイルの製造工程のうち含浸工程を説明する図。

以下、本発明に係る実施の形態につき図面を参照して具体的に説明する。図１は、本実施の形態に係る二次コイルの組立工程が示されている。当該製造工程は、先ず、二次ボビン１１０が準備され、これに導線が巻回され二次コイル１１１が形成される。また、二次ボビン１１０の所定箇所には中継端子１１２が設けられている。この中継端子１１２の一端には二次コイル１１１の出力端が接続され、其の他端には高圧端子１１３が電気的に接続される。即ち、二次コイル１１１の巻線内側に急峻な磁界変化が生じた場合、当該二次コイル１１１は、これによって誘起電圧を発生させ、これを高圧端子１１３から後段導通部（点火プラグ等）へ出力させる。

かかる工程の後、二次コイル１１１の周辺領域に溶融物質混成樹脂を形成させる（図２参照）。この樹脂形成工程は、超臨界流体を液相状の熱可塑性樹脂へ溶解させた溶融物質混成樹脂流体が用いられ、これが固化された絶縁構造（溶融物質混成樹脂１１４）は、超臨界流体が溶融された状態で固相化されたものである。即ち、樹脂形成工程は、超臨界流体を利用することで液相段階の熱可塑性樹脂を粘度低下させることになる（物性調整製法による工程）。尚、二次コイル１１１及び溶融物質混成樹脂より成る構造体を高圧部構造体１２０と呼ぶことがある。

超臨界流体を伴う樹脂注型装置（以下、超臨界式注型装置と呼ぶ場合がある）は、樹脂形成工程（含浸工程及び固相化工程）を担う装置であり、超臨界流体を生成吐出する機構と通常の射出成型機とが組合わされて構成される。このうち、超臨界流体を生成吐出する機構は、射出成型機からポリマーの溶体を導引させる管状部位、溶融物質が超臨界流体（温度及び圧力を臨界点へ到達させた状態）へ達するよう温度・圧力を制御する超臨界流体生成部位、この超臨界流体を管状部位の管内へ適量吐出させるインジェクタ―部位等から構成される。また、当該管状部位の吐出先には金型のゲートが接続され、其の金型は、ゲートを介して内部のキャビティと管状部位とが連通される。また、金型内に形成されたキャビティは、コンプレッサによる圧力制御と、ヒータによる温度制御とが適宜行われる。

かかる構成とされた超臨界式注型装置は、射出成型機からポリマー（絶縁樹脂）の溶体が出力され、この樹脂流体に所定割合の超臨界流体が投入される。このとき、樹脂流体に超臨界流体が溶融し、溶融物質混成樹脂流体が生成される。一方、金型のキャビティ内は、コンプレッサによって圧力制御され、其処へ溶融物質混成樹脂流体が供給される（含浸工程）。

このように、本実施の形態に係る内燃機関用点火コイル１００の製造方法によると、二次コイル１１１の周辺における絶縁構造は、超臨界流体を熱可塑性樹脂へ溶解させ、当該熱可塑性樹脂の粘性を調整させる物性調整製法が採用される。このため、二次コイル１１１へ熱可塑性樹脂（溶融物質混成樹脂流体）を含浸させる工程では、熱可塑性樹脂の粘性が所期の如く低下するので、二次コイルの周辺隙間部へ熱可塑性樹脂（溶融物質混成樹脂）が確実に行きわたることとなる。

その後、超臨界式注型装置は、金型の温度制御を行うことで溶融物質混成樹脂流体を徐々に温度低下させ、この樹脂流体を最終的に固相化させ、溶融物質混成樹脂を形成させる（固相化工程）。この固相化工程では、温度制御と同時にキャビティ内の圧力制御も行われ、超臨界流体に相当する溶融物質が気相変態しないように冷却動作が進められる。

ヘンリーの法則に基づけば、超臨界流体が窒素である場合、母材ポリマー（kg）に対する窒素（ｍｏｌ）の割合Ｒａｔｅ１が「Ｒａｔｅ１＜０．０４２５×Ｐ（ＭＰａ）」のとき、ポリマー内の溶存窒素が気相変態（即ち、発砲）しないとされている。また、母材ポリマー（kg）に対する二酸化炭素（ｍｏｌ）の割合Ｒａｔｅ２が「Ｒａｔｅ２＜０．１７×Ｐ（ＭＰａ）」のとき、ポリマー内の溶存二酸化炭素が概ね気相変態しないとされている。尚、本実施の形態では、この溶融物質の割合が数％程度に設定される。特に、二酸化酸素を超臨界流体として用いる場合、窒素の其れと比較して樹脂母材への溶存量が多くなるので、かかる溶融物質の割合調整の自由度が大きくなる。このため、二酸化炭素を超臨界流体として用いる場合、当該自由度に鑑みれば、溶融物質混成樹脂流体の流動性に係る調整が容易となり得る。

この例のように、キャビティ圧について適宜の条件を守りながら冷却させることで、超臨界式注型装置は、超臨界流体に係る溶融物質を発砲させることなく、当該樹脂を液相状態から固相状態へと相変態させることが可能となる。これによれば、溶融物質混成樹脂流体を冷却させる工程で二次コイル周辺にボイドが生じることはないので、当該二次コイル周辺における絶縁構造の品質が保たれる。

固相化工程が完了した中間製品は、その後、二次コイル周辺に低圧部品を取付ける低圧部品組立工程へと投入される（図３及び図４参照）。本実施の形態に係る低圧部品は、ターミナル中継体１３１と、閉磁路鉄心１３２〜１３３と、中心鉄心１３４と、一次コイル１３５と、コネクタ構造体１３６（図３及び図４では図示されていない）とを指すものである。

ターミナル中継体１３１は、絶縁構造体から成るものであって、上述した高圧部構造体１２０を受け入れる収容空間が設けられている。当該収容空間は、外部との連通孔が設けられ、組付けられた高圧部構造体１２０の高圧端子１１３が連通孔を介して外部の導通構造に接続可能となる。また、ターミナル中継体１３１の絶縁構造体は、収容空間を囲う如く鍔部が形成され、この鍔部に閉磁路鉄心１３２〜１３３，コネクタ構造体１３６，イグナイタ１３７といった低圧部品が配置される。

また、高圧部構造体１２０には、二次コイル１１１の内部を貫く挿通孔が設けられており、これに中心鉄芯１３４及び一次コイル１３５が各々挿通される。よって、組付けられた中心鉄芯１３４の周りには、一次コイル１３５が巻回体として配置され、その外周に二次コイル１１１が巻回体として設けられる。そして、これらの構成の各々は、絶縁構造によって互いに電気的に絶縁されることとなる。更に、これらの構成のうち中心鉄芯１３４の端部には閉磁路鉄芯１３２〜１３３が配置され、これら全体構成によりコイルアセンブリが形成される。

このコイルアセンブリの傍には、コネクタ構造体１３６（図示なし）及びイグナイタ１３７が配置される。コイルアセンブリの各コイルは、コネクタ構造体１３６に内設されたコネクタ端子、又は、イグナイタ１３７に配備された端子に適宜接続される。コネクタ端子は、電源端子，信号端子，及び，グランド端子等が設けられ、このうち、電源端子は一次コイル１３５に導通され、信号端子はイグナイタ内のパワートランジスタへ駆動信号を中継する。即ち、かかる構成とされた電磁回路は、点火信号（パルス）が信号端子に与えられると、一次コイル１３５及びパワートランジスタの直列回路で一次電流を一時的に発生させ、この一次電流が遮断するタイミングで二次コイル１１１から高電圧（数十ｋＶ）を出力させる。尚、自動車等の内燃機関では、其の制御回転数に応じて連続的に点火信号が与えられ、これに応じて点火コイルが連続的に駆動されることとなる。

低圧部品組立工程が完了した中間製品は、その後、外周絶縁樹脂１４０を被覆させる被覆工程に投入される（図５参照）。外周絶縁樹脂１４０は、上述した低圧部品の全部または一部を覆うように金型で注型される。本実施の形態に係る外周絶縁樹脂１４０は、図示の如く、コネクタ構造体１３６の一部を覆うように積層被覆し、また、他の低圧部品の露出箇所が無いように積層被覆している。例えば、溶融物質混成樹脂１１４について見れば、その一部部位がターミナル中継体１３１に覆われ、他の部位が外周絶縁樹脂１４０によって被覆され、これにより、高圧部構造体１２０の外周の略全体に絶縁構造が形成される。但し、これは一つの実施形態に過ぎず、例えば、溶融物質混成樹脂１１４によって二次コイルの誘起電圧を確実に絶縁できるのであれば、当該樹脂１１４が外周絶縁樹脂１４０から露出するような構造を与えても良い。

かかる外周絶縁樹脂１４０は、これが注型される際、超臨界流体を伴わずに形成されるものである。即ち、外周絶縁樹脂１４０に係る樹脂注型装置は、超臨界流体を外周絶縁樹脂１４０の溶体に混入させる機構は不要である。この樹脂注型装置は、射出成形装置であっても良く、トランスファーモールド成形装置であっても良い。但し、トランスファーモールド成形装置では、溶解した絶縁体を低圧で押圧注入させることが可能なので、低圧部品の配置を崩すことなく適切な配置でモールドさせることが容易となろう。

尚、溶融物質混成樹脂は、超臨界流体に係る含有量が数％程度に設定されるところ、これを含有させていない母材ポリマーに対する熱膨張率の差異は大きくないと考えられる。従って、溶融物質混成樹脂及び外周絶縁樹脂は、各々の母材ポリマー（主有機組成物）が同一であるのが熱応力回避の点で好ましい。例えば、ＰＢＴ（Polybutylene Terephthalate）の溶融物質混成樹脂を用いる場合、外周絶縁樹脂もＰＢＴ（Polybutylene Terephthalate）として点火コイルの構造を形成するのが良い。また、ＰＡ（Polyamide）の溶融物質混成樹脂を用いる場合、外周絶縁樹脂もＰＡ（Polyamide）として点火コイルの構造を形成するのが良い。

このように、本実施の形態に係る製造方法によれば、物性調整製法による絶縁構造（溶融物質混成樹脂１１４）と、物性調整製法を伴わない絶縁構造（外周絶縁樹脂１４０）と、の２種類の絶縁構造を点火コイルとして形成させる。従って、物性調整製法による絶縁構造（溶融物質混成樹脂１１４）は、点火コイル１００の全体に対して一部の限られた領域に形成されることとなる。

かかる製造方法によると、物性調整製法による溶融物質混成樹脂１１４は、限定された構造領域に形成されるため、キャビティ圧を調整すべき加圧容積が格段に狭められる。このため、当該製法方式の樹脂注型装置は、加圧容積低下に伴いコンプレッサ等の要求出力が最小限に抑えられ、当該装置の大型化及び高コスト化から免れる。

特に、本実施の形態に係る高圧部構造体１２０は、二次コイル１１１の周辺，及び，中継端子１１２及び高圧端子１１３の周辺に限定して溶融物質混成樹脂１１４が形成される。従って、超臨界式注型装置は、これによる注型容積が極力制限されるので、コンプレッサの要求出力を抑えることが可能となり、コンプレッサ周辺配管・バルブの耐圧構造等を引き下げることが可能となる。

図６では、上述した樹脂形成工程が更に詳しく説明されている。尚、同図では、超臨界流体として二酸化炭素ガスが用いられることとし、溶融物質混成樹脂の母材としてＰＡ（Polyamide／ポリアミド系樹脂）が用いられることとする。即ち、母材ポリマーとしてＰＡ（Polyamide／ポリアミド系樹脂）が用いられ、これに超臨界流体としての二酸化炭素ガスが溶融されて溶融物質混成樹脂流体が生成される。本実施の形態にて二酸化炭素ガスが超臨界流体として利用されるのは、当該二酸化炭素ガスがキャビティ内の溶融物質混成流体との界面において流動性の向上に寄与するからである。

上述の如く、樹脂形成工程は、二次コイル周辺を溶融物質混成樹脂流体で含浸させる含浸工程と、圧力制御及び温度制御を行って溶融物質を発泡させずに溶融物質混成樹脂流体を固相化させる固相化工程と、から構成されている。このうち、図６に係る含浸工程は、二次コイル周辺圧力を樹脂投入前に予め設定させる予圧工程（図６（ａ）参照）と、予圧工程の後に溶融物質混成樹脂を二次コイルへ供給する樹脂供給工程（図６（ｂ）参照）と、によって構成されることとなる。

予圧工程は、先ず、金型に形成されたキャビティＣ１の内部へ二次コイルがセットされ、この二次コイル及びキャビティ壁の間隙空間としてキャビティ空間が形成される。そして、かかる予圧工程は、樹脂供給させる前に、二酸化炭素をコンプレッサによって投入させることで、キャビティ圧（キャビティ空間の内圧）を上昇させ二次コイル周辺圧力（即ち、予圧）を適宜に設定しておく。これによれば、溶融物質混成樹脂流体が樹脂投入ゲートＧを介してキャビティ内に放出された際（樹脂供給工程の際）、当該樹脂流体が十分な圧力の環境に晒されるので、キャビティ空間と樹脂流体との界面における急激な発泡が抑えられ、二次コイル周辺の絶縁構造が高品質に保たれる。同工程では、キャビティ内でカウンタプレッシャを形成させる為、樹脂投入ゲートＧの対面側から二酸化炭素ガスＱが加圧注入される。

このように、本実施の形態では、キャビティ圧が適宜に制御されるので、超臨界流体の気相化を回避させる圧力制御が維持されつつ、溶融物質混成樹脂流体をキャビティ空間へ投入させることが可能となる。このため、本実施の形態に係る内燃機関用点火コイルの製造方法は、二次コイルの樹脂含浸体について、ボイドを極力排除させた高品質な製品を提供することとなる。尚、本実施の形態では、カウンタプレッシャの状態から樹脂充填が有る程度進行すると、今度はキャビティ内に負圧を与えるようにしている。これによれば、キャビティ空間の樹脂充填されてない部分へ樹脂が行渡るよう促され、結果として、二次コイル周辺の絶縁構造が高品質に保たれる。かかる、負圧を与えるタイミングについては、金型温度、樹脂注入圧、キャビティ空間体積、キャビティ空間の断面積等の条件に応じて適宜決定されるものであり、予め実験を行うことで好ましいタイミングを特定しておくと良い。

また、樹脂供給工程の後に実施される固相化工程では、超臨界流体の気相化を回避させる圧力状態を維持させ、溶融物質混成樹脂流体を冷却させ固相化させると良い。これにより、冷却期間では、超臨界流体がボイドとなって析出する機会が失われるので、この工程に従って製作された樹脂含浸体は、ボイドのない高品質な製品となる。

また、この方法では、キャビティＣ１（メインキャビティ）に隣接するサブキャビティＣ２を用い、キャビティＣ１とこのサブキャビティＣ２とが樹脂排出ゲートＪで連通されている装置を用いると良い。これによると、樹脂投入ゲートＧのみから溶融物質混成樹脂流体がキャビティ空間へ射出される場合、これとは異なる位置に設けられた樹脂排出ゲートＪが溶融物質混成樹脂流体の流動先となる。従って、樹脂供給工程では、樹脂投入ゲートＧから樹脂排出ゲートＪへ向けて溶融物質混成樹脂流体が流動し、樹脂排出ゲートＪを介して、この樹脂流体がサブキャビティＣ２へと導かれることとなる。

一般に、二次コイルの周辺構造によっては、溶融物質混成樹脂流体を投入したときの樹脂流速を局所的に上昇させる場合があるので、溶融物質混成樹脂流体が局所的且つ一時的に圧力降下を招いてしまうことがある。しかし、本実施の形態では、溶融物質混成樹脂流体の移動先にサブキャビティＣ２を設けているので、このサブキャビティＣ２に気泡化した溶融物質が集められることとなる。サブキャビティＣ２で形成される樹脂構造体は、高圧部構造体１２０から切落される端材であるところ、二次コイル周辺における絶縁構造の品質に影響を与えるものではない。このようにして、高圧部構造体１２０は、二次コイル周辺にボイド等を伴わない、高品質の絶縁構造が形成されることとなる（図６（ｃ）参照）。

更に、サブキャビティＣ２よりも先にメインキャビティＣ１の方が樹脂流体で満たされるから、当該キャビティＣ１（即ち、製品として使用される樹脂含浸体に相当する部位）は、気体の圧力変化の影響を受けるリスクが減る。このため、キャビティＣでは、ボイドの無い樹脂含浸体が製作されるのである。

特に、かかる製造方法では、樹脂排出ゲートＪを介して、キャビティ空間へ二酸化炭素ガスＱを投入させると良い。これによると、ガス供給路を別途設けることなく、金型及びその周辺機器の構造が簡素化される。より好ましくは、サブキャビティの内部とコンプレッサ（二酸化炭素を供給するコンプレッサ）の吐出口とを連通させておけば、コンプレッサから二酸化炭素ガスを供給するだけで、容易に、当該二酸化炭素ガスをキャビティ空間へ与えることが可能となる。

また、サブキャビティＣ２は、其の内部容積を変更可能とさせるよう、容積調整機構が設けられていると良い。これによると、メインキャビティＣ１の条件が変わる場合、又は、二次コイルの寸法等が変化する場合でも、この条件変化に応じてキャビティ容積を変化させ、サブキャビティの内部容積を常に好ましい状態に設定することができる。

更に、上述したサブキャビティＣ２については、容積調整機構についての制御機能を併せ持たせても良い。キャビティ空間の圧力制御については、コンプレッサによる制御よりも、キャビティの内部容積（キャビティＣとサブキャビティの総容積）を制御する方が、当該圧力制御の応答性が良い場合もある。かかる容積調整機構が設けられると、急激な圧力上昇を生じさせることも可能となるので、キャビティ内で生じた偶発的な圧力不足が即座に補われ、この偶発事象に起因する不良発生を回避できる。

尚、溶融物質混成樹脂の母材ポリマー（主有機組成物）は、ＰＢＴ（Polybutylene Terephthalate）又は変性ＰＰＥ（Modified- Polyphenylen Eether）に置換えても良い。ここで、ＰＢＴ（Polybutylene Terephthalate）について検討すると、化学組成構造から吸水性が低いことが明らかであり、ＰＢＴ分子間の結合が強固とされる。一方、ＰＡ（Polyamide）にあっては、親水基（アミド基）を有するため吸水性が高い。即ち、双方を比較した場合、ＰＡ（Polyamide）の方が、ポリマーを構成する分子間距離が離れることになり、溶体樹脂投入時の流動性に優れた性質を示すことになる。特に、ＰＡ６及びＰＡ６６についてこの利点が顕著である。更に、ＰＡ（Polyamide）は、ＰＢＴ（Polybutylene Terephthalate）よりも加水分解されにくいことからも、構造体として利用するに適していることが解る。

１００ 内燃機関用点火コイル， １１０ 二次スプール， １１１ 二次コイル， １１２ 中継端子， １１３ 高圧端子， １１４ 溶融物質混成樹脂， １２０ 高圧部構造体， １２２〜１２３ 閉磁路鉄芯， １２４ 中心鉄芯， １２５ 一次コイル， １２６ コネクタ構造体， １４０ 外周絶縁樹脂。

Claims (8)

1. キャビティ内に二次コイルがセットされたキャビティ空間へ予圧を与える予圧工程と、超臨界流体を溶融させた溶融物質混成流体を前記予圧工程の後に前記キャビティ空間へ投入する樹脂供給工程と、を実施させる内燃機関用点火コイルの製造方法において、
   前記樹脂供給工程は、前記超臨界流体の気相化を回避する圧力制御を続けながら前記溶融物質混成樹脂流体を前記キャビティ空間へ投入し、
   前記予圧工程は、気体の投入によって予圧を制御させ、
   前記気体は、サブキャビティの内部へ投入されることで、樹脂排出ゲートを介して前記キャビティ空間へ投入されることを特徴とする内燃機関用点火コイルの製造方法。
2. キャビティ内に二次コイルがセットされたキャビティ空間へ予圧を与える予圧工程と、超臨界流体を溶融させた溶融物質混成流体を前記予圧工程の後に前記キャビティ空間へ投入する樹脂供給工程と、を実施させる内燃機関用点火コイルの製造方法において、
   前記樹脂供給工程は、前記超臨界流体の気相化を回避する圧力制御を続けながら前記溶融物質混成樹脂流体を前記キャビティ空間へ投入し、
   前記キャビティは、樹脂投入ゲートと、当該樹脂投入ゲートとは異なる位置に設けられた樹脂排出ゲートと、当該樹脂排出ゲートを介して連通されるサブキャビティと、を備え、
   前記樹脂供給工程では、前記樹脂投入ゲートから前記樹脂排出ゲートへ向けて前記溶融物質混成樹脂流体が流動し、当該溶融物質混成樹脂流体を前記サブキャビティへ導かせる、ことを特徴とする内燃機関用点火コイルの製造方法。
3. 前記樹脂供給工程が進行すると、前記キャビティの内部へ負圧が与えられることを特徴とする請求項１又は請求項２に記載の内燃機関用点火コイルの製造方法。
4. 前記サブキャビティは、内部容積が制御可能とされることを特徴とする請求項１乃至請求項３の何れか一項に記載の内燃機関用点火コイルの製造方法。
5. 前記予圧工程は、気体の投入によって予圧を制御させることを特徴とする請求項１乃至請求項４の何れか一項に記載の内燃機関用点火コイルの製造方法。
6. 前記予圧工程は、前記超臨界流体の主成分と同組成の気体を利用していることを特徴とする請求項１乃至請求項５の何れか一項に記載の内燃機関用点火コイルの製造方法。
7. 前記予圧工程は、前記気体を二酸化炭素としていることを特徴とする請求項６に記載の内燃機関用点火コイルの製造方法。
8. 前記樹脂供給工程の後、前記超臨界流体の気相化を回避する圧力制御を続けながら前記溶融物質混成樹脂流体を固相化させる固相化工程、を実施させることを特徴とする請求項１乃至請求項７の何れか一項に記載の内燃機関用点火コイルの製造方法。

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