JP6136444B2 - 押出シートの製造方法、太陽電池封止シート及び太陽電池モジュール - Google Patents
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Description
本発明は押出シートの製造方法に係り、特に加熱時の収縮が小さく、リップ部のメヤニの発生も抑え、さらに長期にわたって使用できる太陽電池封止材として好適な押出シートを製造する方法、並びにそれを用いた太陽電池封止シート及び太陽電池モジュールに関する。
一般的に太陽電池封止材には、その透明性、柔軟性、接着性の特性からＥＶＡ（エチレン酢酸ビニル共重合樹脂）が広く使用されている。
しかしながら、ＥＶＡは架橋時の熱収縮が顕著であることから、この収縮応力によって熱プレスでの封止時に、セルのずれやセルの割れを起こす場合があった。特に近年は太陽電池素子の薄膜化の傾向があり、この熱収縮は従来に増して顕著な問題となっている。
熱収縮の原因は、シート成形時にＥＶＡ溶融膜が第１冷却ロールで冷却・固化するまでの間に溶融状態で引き伸ばされ延伸されることで流れ方向の応力が封止材内部に残留することによる。
しかしながら、ＥＶＡは架橋時の熱収縮が顕著であることから、この収縮応力によって熱プレスでの封止時に、セルのずれやセルの割れを起こす場合があった。特に近年は太陽電池素子の薄膜化の傾向があり、この熱収縮は従来に増して顕著な問題となっている。
熱収縮の原因は、シート成形時にＥＶＡ溶融膜が第１冷却ロールで冷却・固化するまでの間に溶融状態で引き伸ばされ延伸されることで流れ方向の応力が封止材内部に残留することによる。
そのため、冷却固化した封止材シートをアニールロールで再度加熱し残留応力を抜く加工方法（特許文献１、２）や、搬送ベルト上に押し出された樹脂をベルトごと再溶融し残留応力を抜く方法（特許文献３）、溶融膜の状態で再加熱し残留応力を抜く加工方法（特許文献４）、溶融膜をダイから押し出す際に、ダイリップギャップを狭め、溶融状態での延伸倍率を抑えることで残留応力を減らすなどの工夫がなされている。
しかし、アニールロール等で再加熱することは架橋剤の揮発や分解を起こす場合があることや生産性を下げる要因となるため望ましい方法ではない。またダイリップギャップを狭めることは、押出圧力の上昇や剪断速度増加に伴う剪断発熱増加による架橋剤の分解、リップ部でのメヤニ発生など生産性を上げる上での問題点を多く抱えていた。また、太陽電池封止材は長時間にわたって使用しうる耐久性が特に要求されるが、ＥＶＡ材では長期使用での遊離酸の発生やＰＩＤと呼ばれる太陽電池モジュールの劣化現象がおきる場合があるなど改善の余地が残されていた。
本発明の目的は、かかる従来技術の問題点に鑑み、熱収縮を抑制しつつ、リップ部のメヤニの発生も抑え、さらに長期にわたって使用できる太陽電池封止材として適した押出シートの製造方法、並びにそれを用いた太陽電池封止シート及び太陽電池モジュールを提供する。
本発明者らは、従来、太陽電池封止シート材料として用いられてきたＥＶＡ材を、特定の特性を有するエチレン・α−オレフィン共重合体とし、さらにＴダイ成形の加工条件を変更することで、上記の課題を解決できることを見出し、本発明を完成するに至った。より具体的には本発明は以下のものを提供する。
すなわち、第１の発明によれば、下記の（ａ−１）、（ａ−２）の特性を有するエチレン系共重合体（Ａ）を含む樹脂を、Ｔダイにより成形し、押出シートを製造する方法において、Ｔダイ吐出時の樹脂温度が９０〜１２０℃であり、ダイスのリップギャップが０．７〜１．５ｍｍ、溶融樹脂のエアギャップ部における延伸倍率が１．３〜４．０であることを特徴とする押出シートの製造方法が提供される。
（ａ−１）ＪＩＳ−Ｋ６９２２−２：１９９７附属書（１９０℃、２１．１８Ｎ荷重）に準拠して測定したメルトフローレート（ＭＦＲ）が１〜１００ｇ／１０分である。
（ａ−２）密度が０．８６０〜０．９２０ｇ／ｃｍ３である。
（ａ−１）ＪＩＳ−Ｋ６９２２−２：１９９７附属書（１９０℃、２１．１８Ｎ荷重）に準拠して測定したメルトフローレート（ＭＦＲ）が１〜１００ｇ／１０分である。
（ａ−２）密度が０．８６０〜０．９２０ｇ／ｃｍ３である。
また、第２の発明によれば、第１の発明において、エチレン系共重合体（Ａ）がさらに下記（ａ−３）の特性を有することを特徴とする押出シートの製造方法が提供される。
（ａ−３）回転型レオメーターによる温度１９０℃での周波数分散測定を行ったときの角周波数ω＝１００ｒａｄ／秒における緩和時間（τ）とＭＦＲとが下記（式１）の関係を満たす。
０．００７２×ＭＦＲ−０．３９≦τ≦０．０１００×ＭＦＲ−０．２７ （式１）
また、第３の発明によれば、第１又は第２の発明において、エチレン系共重合体（Ａ）がメタロセン触媒により製造されることを特徴とする押出シートの製造方法が提供される。
（ａ−３）回転型レオメーターによる温度１９０℃での周波数分散測定を行ったときの角周波数ω＝１００ｒａｄ／秒における緩和時間（τ）とＭＦＲとが下記（式１）の関係を満たす。
０．００７２×ＭＦＲ−０．３９≦τ≦０．０１００×ＭＦＲ−０．２７ （式１）
また、第３の発明によれば、第１又は第２の発明において、エチレン系共重合体（Ａ）がメタロセン触媒により製造されることを特徴とする押出シートの製造方法が提供される。
また、第４の発明によれば、第１〜３のいずれかの発明において、押出シートの融点より１０℃低い温度、６０分での収縮率が２％以下であることを特徴とする押出シートの製造方法が提供される。
また、第５の発明によれば、第１〜４のいずれかの発明において、ロール温度がそれぞれ第１冷却ロール３０〜５０℃、タッチロール３〜１５℃であり、第１冷却ロールとタッチロールの温度差が２０℃以上であることを特徴とする押出シートの製造方法が提供される。
また、第５の発明によれば、第１〜４のいずれかの発明において、ロール温度がそれぞれ第１冷却ロール３０〜５０℃、タッチロール３〜１５℃であり、第１冷却ロールとタッチロールの温度差が２０℃以上であることを特徴とする押出シートの製造方法が提供される。
また、第６の発明によれば、第１〜５のいずれかの発明において、前記樹脂が、エチレン系共重合体（Ａ）１００重量部に対して、シランカップリング剤（Ｂ）を０．０１〜５重量部含有することを特徴とする押出シートの製造方法が提供される。
また、第７の発明によれば、第１〜６のいずれかの発明において、前記樹脂が、エチレン系共重合体（Ａ）１００重量部に対して、有機過酸化物（Ｃ）を０．２〜５重量部含有することを特徴とする押出シートの製造方法が提供される。
また、第８の発明によれば、第１〜７のいずれかの発明において、前記樹脂が、エチレン系共重合体（Ａ）１００重量部に対して、ヒンダードアミン系光安定化剤（Ｄ）を０．０１〜２．５重量部含有することを特徴とする押出シートの製造方法が提供される。
また、第７の発明によれば、第１〜６のいずれかの発明において、前記樹脂が、エチレン系共重合体（Ａ）１００重量部に対して、有機過酸化物（Ｃ）を０．２〜５重量部含有することを特徴とする押出シートの製造方法が提供される。
また、第８の発明によれば、第１〜７のいずれかの発明において、前記樹脂が、エチレン系共重合体（Ａ）１００重量部に対して、ヒンダードアミン系光安定化剤（Ｄ）を０．０１〜２．５重量部含有することを特徴とする押出シートの製造方法が提供される。
また、第９の発明によれば、第１〜８のいずれかの発明に係る製造方法により得られる太陽電池封止シートが提供される。
さらに、第１０の発明によれば、請求項９の太陽電池封止シートを用いた太陽電池モジュールが提供される。
さらに、第１０の発明によれば、請求項９の太陽電池封止シートを用いた太陽電池モジュールが提供される。
本発明によれば、熱収縮を抑制しつつ、リップ部のメヤニの発生も抑え、さらに長期にわたって使用できる押出シート製造方法、並びに、それを用いた太陽電池封止シート及び太陽電池モジュールを提供できる。
本発明は、一般的に広く太陽電池封止材として使用されるＥＶＡの代わりにエチレン・α−オレフィン共重合体を使用し、特定の条件でＴダイシート成形を行う押出シートの製造方法、並びにそれを用いた太陽電池封止シート及び太陽電池モジュールに係るものである。
以下、本発明において用いられるエチレン系共重合体（Ａ）を含む樹脂組成物、太陽電池封止シート、太陽電池モジュール等について詳細に説明する。
以下、本発明において用いられるエチレン系共重合体（Ａ）を含む樹脂組成物、太陽電池封止シート、太陽電池モジュール等について詳細に説明する。
１．エチレン系共重合体（Ａ）
（１）各特性
本発明に用いるエチレン系共重合体（Ａ）は、エチレン・α−オレフィン重合体を使用し、以下の（ａ−１）、（ａ−２）の特性を有する。また、好ましくは、以下の（ａ−３）の特性を有する。
（ａ−１）ＭＦＲが１〜１００ｇ／１０分である。
（ａ−２）密度が０．８６０〜０．９２０ｇ／ｃｍ３である。
（ａ−３）回転型レオメーターによる温度１９０℃での周波数分散測定を行ったときの角周波数ω＝１００ｒａｄ／秒における緩和時間（τ）とＭＦＲとが下記（式１）の関係を満たす。
０．００７２×ＭＦＲ−０．３９≦τ≦０．０１００×ＭＦＲ−０．２７ （式１）
エチレン系共重合体（Ａ）が、上記特性を有することにより、太陽電池封止材に適した、形成性が良好で、低収縮性のシートが得られる。
（１）各特性
本発明に用いるエチレン系共重合体（Ａ）は、エチレン・α−オレフィン重合体を使用し、以下の（ａ−１）、（ａ−２）の特性を有する。また、好ましくは、以下の（ａ−３）の特性を有する。
（ａ−１）ＭＦＲが１〜１００ｇ／１０分である。
（ａ−２）密度が０．８６０〜０．９２０ｇ／ｃｍ３である。
（ａ−３）回転型レオメーターによる温度１９０℃での周波数分散測定を行ったときの角周波数ω＝１００ｒａｄ／秒における緩和時間（τ）とＭＦＲとが下記（式１）の関係を満たす。
０．００７２×ＭＦＲ−０．３９≦τ≦０．０１００×ＭＦＲ−０．２７ （式１）
エチレン系共重合体（Ａ）が、上記特性を有することにより、太陽電池封止材に適した、形成性が良好で、低収縮性のシートが得られる。
（ａ―１）ＭＦＲ
本発明で用いるエチレン系共重合体（Ａ）は、ＪＩＳ Ｋ６９２２−２（１９０℃ ２１．１８Ｎ荷重）でのＭＦＲが１〜１００ｇ／１０分であり、好ましくは５〜８０ｇ／１０分、さらに好ましくは１０〜５０ｇ／１０分である。エチレン系共重合体のＭＦＲが１ｇ／１０分未満では、分子量が高すぎ溶融時の粘度が高くなりすぎてＴダイ成形でのシート成形が困難となり、ＭＦＲが１００ｇ／１０分を超えると溶融時の粘度が低くなりすぎてＴダイ成形でのシート成形が困難になるなど、取り扱い性に欠けるものとなる。
本発明で用いるエチレン系共重合体（Ａ）は、ＪＩＳ Ｋ６９２２−２（１９０℃ ２１．１８Ｎ荷重）でのＭＦＲが１〜１００ｇ／１０分であり、好ましくは５〜８０ｇ／１０分、さらに好ましくは１０〜５０ｇ／１０分である。エチレン系共重合体のＭＦＲが１ｇ／１０分未満では、分子量が高すぎ溶融時の粘度が高くなりすぎてＴダイ成形でのシート成形が困難となり、ＭＦＲが１００ｇ／１０分を超えると溶融時の粘度が低くなりすぎてＴダイ成形でのシート成形が困難になるなど、取り扱い性に欠けるものとなる。
（ａ―２）密度
本発明で用いるエチレン系共重合体（Ａ）は、ＪＩＳ−Ｋ６９２２−２（低密度ポリエチレンの場合、２３℃）で測定した場合、密度が０．８６０〜０．９２０ｇ／ｃｍ３であり、好ましくは０．８６０〜０．９００ｇ／ｃｍ３、さらに好ましくは０．８６０〜０．８９０ｇ／ｃｍ３である。エチレン系共重合体の密度が０．８６０ｇ／ｃｍ３未満では、加工後のシートがブロッキングしやすくなるため好ましくない。密度が０．９２０ｇ／ｃｍ３を超えると加工後のシートの剛性が高すぎて取り扱い性に欠けたり、透明性が不足するなどの不具合が生じることがある。
本発明で用いるエチレン系共重合体（Ａ）は、ＪＩＳ−Ｋ６９２２−２（低密度ポリエチレンの場合、２３℃）で測定した場合、密度が０．８６０〜０．９２０ｇ／ｃｍ３であり、好ましくは０．８６０〜０．９００ｇ／ｃｍ３、さらに好ましくは０．８６０〜０．８９０ｇ／ｃｍ３である。エチレン系共重合体の密度が０．８６０ｇ／ｃｍ３未満では、加工後のシートがブロッキングしやすくなるため好ましくない。密度が０．９２０ｇ／ｃｍ３を超えると加工後のシートの剛性が高すぎて取り扱い性に欠けたり、透明性が不足するなどの不具合が生じることがある。
（ａ―３）粘弾性
本発明で用いるエチレン系共重合体（Ａ）は、回転型レオメーターによる温度１９０℃での周波数分散測定を行ったときの角周波数ω＝１００ｒａｄ／秒における緩和時間（τ）とＭＦＲが下記（式１）を満たすことが好ましい。
０．００７２×ＭＦＲ−０．３９≦τ≦０．０１００×ＭＦＲ−０．２７ （式１）
（ここで、ＭＦＲは、ＪＩＳ−Ｋ６９２２−２：１９９７附属書（１９０℃、２１．１８Ｎ荷重）に準拠して測定したメルトフローレート値である。）
本発明で用いるエチレン系共重合体（Ａ）は、回転型レオメーターによる温度１９０℃での周波数分散測定を行ったときの角周波数ω＝１００ｒａｄ／秒における緩和時間（τ）とＭＦＲが下記（式１）を満たすことが好ましい。
０．００７２×ＭＦＲ−０．３９≦τ≦０．０１００×ＭＦＲ−０．２７ （式１）
（ここで、ＭＦＲは、ＪＩＳ−Ｋ６９２２−２：１９９７附属書（１９０℃、２１．１８Ｎ荷重）に準拠して測定したメルトフローレート値である。）
ここで緩和時間（τ）について詳しく説明する。平衡状態にある物質系に外力を加え、新しい平衡状態又は定常状態に達した後、外力を取り去ると、その系の内部運動によって、系が初めの平衡状態に回復する現象を緩和現象といい、緩和に要する時間の目安となる特性的な時間定数を緩和時間という。高分子の成形加工（例えば、押出成形）の場合、溶融した高分子を流動・変形させるが、この時、分子鎖は、流動・変形方向に引き伸ばされて引き揃えられる（これを「配向する」という）。そして、流動・変形が終了すると、分子に加わる応力がなくなり、各分子鎖は熱運動により勝手な方向に向いてしまう（これを「分子鎖の緩和」という）。
エチレン系共重合体の緩和時間（τ）は、τ＝Ｇ’／ωＧ’’で表わされる。ここで、Ｇ’は貯蔵弾性率でありエチレン系共重合体の弾性的な性質を示す。また、Ｇ’’は損失弾性率でありエチレン系共重合体の粘性的な性質を示す。この式から明らかなように、緩和時間（τ）が長くなる（大きくなる）場合は、Ｇ’が大きいことを意味し、エチレン系共重合体中に弾性的な性質を示す成分が多くなる。また、緩和時間（τ）が短くなる（小さくなる）場合は、Ｇ’’が多いことを意味し、エチレン系共重合体中に粘性的な性質を示す成分が多くなる。緩和時間（τ）は、前述のように、押出成形時において（押出方向に）配向した高分子鎖の平衡状態への戻り易さに関係しており、緩和時間（τ）が短い場合には戻り易く、緩和時間（τ）が長い場合には戻り難いことを示している。
この緩和時間（τ）は、弾性的な挙動を示す重合体中の高分子量成分や分岐の長さと分岐数が反映するので、分子量や分子量分布さらに分岐長さや分岐数を制御することにより緩和時間（τ）を制御することができる。すなわち、分子量が小さくなれば（＝ＭＦＲが大きくなれば）緩和時間（τ）は短くなる。また、分子量分布が狭い場合には高分子量成分の比率が小さくなるので緩和時間（τ）は短くなる。また分岐の長さや分岐数が大きくなれば緩和時間（τ）は長くなる。
緩和時間（τ）とＭＦＲという観点より、高圧ラジカル重合で重合される低密度ポリエチレン（ＬＤＰＥ）、ＥＶＡとメタロセン触媒で重合されるエチレン系共重合体（メタロセンＬＬＤＰＥ）を比較した場合、図３に示すように、いずれもＭＦＲの上昇と共に緩和時間（τ）が短くなる傾向にあることがわかる。これはＭＦＲと分子量には相関があり、ＭＦＲの上昇は分子量の低下を意味するため緩和時間（τ）が短くなることによる。さらに図３より、（１）緩和時間（τ）が長いＬＤＰＥおよびＥＶＡと、（２）緩和時間（τ）が短いメタロセン触媒で得られるエチレン系共重合体（メタロセンＬＬＤＰＥ）との２つのグループに分かれることがわかる。これはＬＤＰＥおよびＥＶＡは分子量分布が広く多数の長鎖分岐を有するのに対し、メタロセン触媒で得られるエチレン系共重合体は分子量分布が狭く高圧ラジカル重合体のような長鎖分岐が非常に少ないということに起因する。
Ｔダイでのシート成形においては、ダイリップより押し出された溶融樹脂膜は第１冷却ロールに接触し冷却固化するまでのエアギャップ部で希望するシート厚みとなるように溶融状態で流れ方向に引き伸ばされる。この引き伸ばしにより溶融樹脂膜には流れ方向に延伸がかかるため分子鎖の配向と収縮応力が発生するが、緩和時間（τ）が長い重合体の場合この配向による応力が残ったまま冷却固化されてしまうため、得られたシートは再加熱時に高分子鎖の配向が緩和しようとするため収縮が発生する。
発明者は、エチレン系共重合体が（式１）を満足する緩和時間（τ）の短い重合体であれば、エアギャップ部での流れ方向への引き伸ばしによる分子鎖の配向が速やかに緩和されるため、冷却固化されたシートには収縮応力がほとんど残らず、アニール等の追加操作なしに非常に低収縮のシート、具体的には、シートの融点より１０℃低い温度、６０分での収縮率が２％以下であるシートが得られることを見出し本発明に至った。
なお、緩和時間（τ）は、後述の実施例に記載の方法により測定される値である。
エチレン系共重合体の緩和時間（τ）は、τ＝Ｇ’／ωＧ’’で表わされる。ここで、Ｇ’は貯蔵弾性率でありエチレン系共重合体の弾性的な性質を示す。また、Ｇ’’は損失弾性率でありエチレン系共重合体の粘性的な性質を示す。この式から明らかなように、緩和時間（τ）が長くなる（大きくなる）場合は、Ｇ’が大きいことを意味し、エチレン系共重合体中に弾性的な性質を示す成分が多くなる。また、緩和時間（τ）が短くなる（小さくなる）場合は、Ｇ’’が多いことを意味し、エチレン系共重合体中に粘性的な性質を示す成分が多くなる。緩和時間（τ）は、前述のように、押出成形時において（押出方向に）配向した高分子鎖の平衡状態への戻り易さに関係しており、緩和時間（τ）が短い場合には戻り易く、緩和時間（τ）が長い場合には戻り難いことを示している。
この緩和時間（τ）は、弾性的な挙動を示す重合体中の高分子量成分や分岐の長さと分岐数が反映するので、分子量や分子量分布さらに分岐長さや分岐数を制御することにより緩和時間（τ）を制御することができる。すなわち、分子量が小さくなれば（＝ＭＦＲが大きくなれば）緩和時間（τ）は短くなる。また、分子量分布が狭い場合には高分子量成分の比率が小さくなるので緩和時間（τ）は短くなる。また分岐の長さや分岐数が大きくなれば緩和時間（τ）は長くなる。
緩和時間（τ）とＭＦＲという観点より、高圧ラジカル重合で重合される低密度ポリエチレン（ＬＤＰＥ）、ＥＶＡとメタロセン触媒で重合されるエチレン系共重合体（メタロセンＬＬＤＰＥ）を比較した場合、図３に示すように、いずれもＭＦＲの上昇と共に緩和時間（τ）が短くなる傾向にあることがわかる。これはＭＦＲと分子量には相関があり、ＭＦＲの上昇は分子量の低下を意味するため緩和時間（τ）が短くなることによる。さらに図３より、（１）緩和時間（τ）が長いＬＤＰＥおよびＥＶＡと、（２）緩和時間（τ）が短いメタロセン触媒で得られるエチレン系共重合体（メタロセンＬＬＤＰＥ）との２つのグループに分かれることがわかる。これはＬＤＰＥおよびＥＶＡは分子量分布が広く多数の長鎖分岐を有するのに対し、メタロセン触媒で得られるエチレン系共重合体は分子量分布が狭く高圧ラジカル重合体のような長鎖分岐が非常に少ないということに起因する。
Ｔダイでのシート成形においては、ダイリップより押し出された溶融樹脂膜は第１冷却ロールに接触し冷却固化するまでのエアギャップ部で希望するシート厚みとなるように溶融状態で流れ方向に引き伸ばされる。この引き伸ばしにより溶融樹脂膜には流れ方向に延伸がかかるため分子鎖の配向と収縮応力が発生するが、緩和時間（τ）が長い重合体の場合この配向による応力が残ったまま冷却固化されてしまうため、得られたシートは再加熱時に高分子鎖の配向が緩和しようとするため収縮が発生する。
発明者は、エチレン系共重合体が（式１）を満足する緩和時間（τ）の短い重合体であれば、エアギャップ部での流れ方向への引き伸ばしによる分子鎖の配向が速やかに緩和されるため、冷却固化されたシートには収縮応力がほとんど残らず、アニール等の追加操作なしに非常に低収縮のシート、具体的には、シートの融点より１０℃低い温度、６０分での収縮率が２％以下であるシートが得られることを見出し本発明に至った。
なお、緩和時間（τ）は、後述の実施例に記載の方法により測定される値である。
（２）エチレン系共重合体（Ａ）の製造方法
エチレン系共重合体（Ａ）を製造時、コモノマーとして用いられるα−オレフィンとしては、脂肪族化合物又は芳香族化合物のどちらであってもよく、ビニル性不飽和又は環式化合物を含有することができる。好ましくは炭素数３〜１２のα−オレフィンである。具体的には、プロピレン、１−ブテン、１−ペンテン、１−ヘキセン、１−オクテン、１−ヘプテン、４−メチル−ペンテン−１、４−メチル−ヘキセン−１、４，４−ジメチルペンテン−１、シクロブテン、シクロペンテン、ノルボルネン（５位及び６位がＣ１〜Ｃ２０ヒドロカルビル基により置換されるノルボルネンを含む）等を挙げることができる。好ましくはプロピレン、１−ブテン、１−ペンテン、１−ヘキセン、１−オクテン、ノルボルネンであり、より好ましくはプロピレン、１−ブテン、１−ヘキセン、１−オクテンが挙げられる。
エチレン共重合体中のα−オレフィンの含有量が好ましくは５〜２０ｍｏｌ％であり、より好ましくは６〜１７ｍｏｌ％、さらに好ましくは８〜１５ｍｏｌ％である。
エチレン系共重合体（Ａ）を製造時、コモノマーとして用いられるα−オレフィンとしては、脂肪族化合物又は芳香族化合物のどちらであってもよく、ビニル性不飽和又は環式化合物を含有することができる。好ましくは炭素数３〜１２のα−オレフィンである。具体的には、プロピレン、１−ブテン、１−ペンテン、１−ヘキセン、１−オクテン、１−ヘプテン、４−メチル−ペンテン−１、４−メチル−ヘキセン−１、４，４−ジメチルペンテン−１、シクロブテン、シクロペンテン、ノルボルネン（５位及び６位がＣ１〜Ｃ２０ヒドロカルビル基により置換されるノルボルネンを含む）等を挙げることができる。好ましくはプロピレン、１−ブテン、１−ペンテン、１−ヘキセン、１−オクテン、ノルボルネンであり、より好ましくはプロピレン、１−ブテン、１−ヘキセン、１−オクテンが挙げられる。
エチレン共重合体中のα−オレフィンの含有量が好ましくは５〜２０ｍｏｌ％であり、より好ましくは６〜１７ｍｏｌ％、さらに好ましくは８〜１５ｍｏｌ％である。
またコモノマーとして非共役ポリエンを用いてもよい。その例としては、Ｃ６〜Ｃ１５の直鎖炭化水素ジエン、分岐鎖炭化水素ジエン又は環式炭化水素ジエンが挙げられる。具体的には１，５−ヘキサジエン、１，６−ヘプタジエン、１，７−オクタジエン、１，８−ノナジエン、及び１，９−デカジエン等の直鎖状炭化水素ジエン化合物や、５−メチル−１，４−ヘキサジエン、２−メチル−１，５−ヘキサジエン、６−メチル−１，５−ヘプタジエン、７−メチル−１，６−オクタジエン、３，７−ジメチル−１，６−オクタジエン、３，７−ジメチル−１，７−オクタジエン、５，７−ジメチル−１，７−オクタジエン、１，９−デカジエンの混合異性体などの分岐鎖炭化水素ジエン、あるいは５−メチレン−２−ノルボルネン（ＭＮＢ）、５−エチリデン−２−ノルボルネン（ＥＮＢ）、５−ビニル−２−ノルボルネン、５−プロペニル−２−ノルボルネン、５−イソプロピリデン−２−ノルボルネン、５−（４−シクロペンテニル）−２−ノルボルネン、５−シクロヘキシリデン−２−ノルボルネン、ビニルシクロヘキセンといった環式炭化水素ジエン化合物が挙げられる。好ましくは、１，５−ヘキサジエン、１，６−ヘプタジエン、１，７−オクタジエン、１，８−ノナジエン、５‐エチリデン‐２‐ノルボルネン、５−ビニル−２−ノルボルネン、５−イソプロピリデン−２−ノルボルネン、５−（４−シクロペンテニル）−２−ノルボルネン及び５−シクロヘキシリデン−２−ノルボルネン、ビニルシクロヘキセンが挙げられる。最も好ましいのは、５−ビニル−２−ノルボルネン、５‐エチリデン‐２‐ノルボルネンである。
非共役ポリエンをコモノマーとして用いた場合、エチレン共重合体の非共役ポリエンの含有量が０．０１〜５．００ｍｏｌ％であり、好ましくは０．０２〜１．００ｍｏｌ％、より好ましくは０．０５〜０．５０ｍｏｌ％である。この範囲であれば、太陽電池封止材の柔軟性と架橋特性が良好である。
非共役ポリエンをコモノマーとして用いた場合、エチレン共重合体の非共役ポリエンの含有量が０．０１〜５．００ｍｏｌ％であり、好ましくは０．０２〜１．００ｍｏｌ％、より好ましくは０．０５〜０．５０ｍｏｌ％である。この範囲であれば、太陽電池封止材の柔軟性と架橋特性が良好である。
エチレン系共重合（Ａ）で使用されるこれらのコモノマーは１種または２種以上の組み合わせでもよい。
本発明で用いるエチレン系共重合体（Ａ）は、チーグラー触媒、バナジウム触媒、メタロセン触媒、又は３−１０族の遷移金属錯体（いわゆるポストメタロセン触媒）等、好ましくはバナジウム触媒又はメタロセン触媒、より好ましくはメタロセン触媒を使用して製造することができる。製造法としては、高圧イオン重合法、気相法、溶液法、スラリー法等が挙げられる。特に、高圧イオン重合法等の高圧法を利用するのが好ましい。重合温度、重合圧力、重合時間などの条件は、装置の種類、原料の供給量などによって変わるので一概に規定できないが、例えば、重合温度１３０℃〜２５０℃、重合圧力２０ＭＰａ〜２００ＭＰａとすることができる。
メタロセン触媒としては、特に限定されるわけではないが、架橋および非架橋のビスシクロペンタジエニル骨格や、モノシクロペンタジエニル骨格を有する遷移金属錯体が知られており、これらとアルモキサンや、ホウ素化合物などを助触媒として組合せた触媒系が挙げられる。特に遷移金属化合物としてチタン、ジルコニウム、ハフニウムからなる触媒系が好ましい。バナジウム触媒としては、可溶性バナジウム化合物と有機アルミニウムハライドとを触媒成分とする触媒が挙げられる。
本発明に用いられるエチレン系共重合体（Ａ）は、それぞれ別の製造方法で得られた２種類以上のエチレン系共重合体の任意の比率の混合物であってもよい。ただしこの場合、この２種類以上のエチレン系共重合体の混合物をブレンドした組成物が（ａ−１）、（ａ−２）を、好ましくは（ａ−３）を満たす。
２．樹脂
本発明に用いる樹脂（以下、「エチレン系樹脂」ともいう。）は、エチレン系共重合体（Ａ）以外に、必要に応じてシランカップリング剤（Ｂ）、有機過酸化物（Ｃ）及びヒンダードアミン系光安定化剤（Ｄ）等の添加剤を含有することができる。以下、各成分について説明する。
（１）シランカップリング剤（Ｂ）
本発明に用いるエチレン系樹脂には、主に太陽電池の上部保護材や太陽電池素子との接着力を向上させる目的でシランカップリング剤を用いることが好ましい。
本発明におけるシランカップリング剤としては、例えばγ−クロロプロピルトリメトキシシラン；ビニルトリクロルシラン；ビニルトリエトキシシラン；ビニルトリメトキシシラン；ビニル−トリス−（β−メトキシエトキシ）シラン；γ−メタクリロキシプロピルトリメトキシシラン；β−（３，４−エポキシシクロヘキシル）エチルトリメトキシシラン；γ−グリシドキシプロピルトリメトキシシラン；ビニルトリアセトキシシラン；γ−
メルカプトプロピルトリメトキシシラン；γ−アミノプロピルトリメトキシシラン；Ｎ−β−（アミノエチル）−γ−アミノプロピルトリメトキシシラン、３−アクリロキシプロピルトリメトキシシラン等を挙げることができる。好ましくは、ビニルトリメトキシシラン、γ−メタクリロキシプロピルトリメトキシシラン、３−アクリロキシプロピルトリメトキシシランである。
これらのシランカップリング剤は、エチレン系共重合体（Ａ）１００重量部に対して、好ましくは０．０１〜５重量部、より好ましくは０．０１〜２重量部、さらに好ましくは、０．０５〜１重量部で使用される。
本発明に用いる樹脂（以下、「エチレン系樹脂」ともいう。）は、エチレン系共重合体（Ａ）以外に、必要に応じてシランカップリング剤（Ｂ）、有機過酸化物（Ｃ）及びヒンダードアミン系光安定化剤（Ｄ）等の添加剤を含有することができる。以下、各成分について説明する。
（１）シランカップリング剤（Ｂ）
本発明に用いるエチレン系樹脂には、主に太陽電池の上部保護材や太陽電池素子との接着力を向上させる目的でシランカップリング剤を用いることが好ましい。
本発明におけるシランカップリング剤としては、例えばγ−クロロプロピルトリメトキシシラン；ビニルトリクロルシラン；ビニルトリエトキシシラン；ビニルトリメトキシシラン；ビニル−トリス−（β−メトキシエトキシ）シラン；γ−メタクリロキシプロピルトリメトキシシラン；β−（３，４−エポキシシクロヘキシル）エチルトリメトキシシラン；γ−グリシドキシプロピルトリメトキシシラン；ビニルトリアセトキシシラン；γ−
メルカプトプロピルトリメトキシシラン；γ−アミノプロピルトリメトキシシラン；Ｎ−β−（アミノエチル）−γ−アミノプロピルトリメトキシシラン、３−アクリロキシプロピルトリメトキシシラン等を挙げることができる。好ましくは、ビニルトリメトキシシラン、γ−メタクリロキシプロピルトリメトキシシラン、３−アクリロキシプロピルトリメトキシシランである。
これらのシランカップリング剤は、エチレン系共重合体（Ａ）１００重量部に対して、好ましくは０．０１〜５重量部、より好ましくは０．０１〜２重量部、さらに好ましくは、０．０５〜１重量部で使用される。
（２）有機過酸化物（Ｃ）
有機過酸化物としては、分解温度（半減期が１時間である温度）が７０〜１８０℃、とくに９０〜１６０℃の有機過酸化物を用いることができる。このような有機過酸化物として、例えば、ｔ−ブチルパーオキシイソプロピルカーボネート、ｔ−ブチルパーオキシ−２−エチルヘキシルカーボネート、ｔ−ブチルパーオキシアセテート、ｔ−ブチルパーオキシベンゾエート、ジクミルパーオキサイド、２，５−ジメチル−２，５−ジ（ｔ−ブチルパーオキシ）ヘキサン、ジ−ｔ−ブチルパーオキサイド、２，５−ジメチル−２，５−ジ（ｔ−ブチルパーオキシ）ヘキシン−３、１，１−ジ（ｔ−ブチルパーオキシ）−３，３，５−トリメチルシクロヘキサン、１，１−ジ（ｔ−ブチルパーオキシ）シクロヘキサン、メチルエチルケトンパーオキサイド、２，５−ジメチルヘキシル−２，５−ジパーオキシベンゾエート、ｔ−ブチルハイドロパーオキサイド、ｐ−メンタンハイドロパーオキサイド、ベンゾイルパーオキサイド、ｐ−クロルベンゾイルパーオキサイド、ｔ−ブチルパーオキシイソブチレート、ヒドロキシヘプチルパーオキサイド、ジクロヘキサノンパーオキサイドなどが挙げられる。
有機過酸化物としては、分解温度（半減期が１時間である温度）が７０〜１８０℃、とくに９０〜１６０℃の有機過酸化物を用いることができる。このような有機過酸化物として、例えば、ｔ−ブチルパーオキシイソプロピルカーボネート、ｔ−ブチルパーオキシ−２−エチルヘキシルカーボネート、ｔ−ブチルパーオキシアセテート、ｔ−ブチルパーオキシベンゾエート、ジクミルパーオキサイド、２，５−ジメチル−２，５−ジ（ｔ−ブチルパーオキシ）ヘキサン、ジ−ｔ−ブチルパーオキサイド、２，５−ジメチル−２，５−ジ（ｔ−ブチルパーオキシ）ヘキシン−３、１，１−ジ（ｔ−ブチルパーオキシ）−３，３，５−トリメチルシクロヘキサン、１，１−ジ（ｔ−ブチルパーオキシ）シクロヘキサン、メチルエチルケトンパーオキサイド、２，５−ジメチルヘキシル−２，５−ジパーオキシベンゾエート、ｔ−ブチルハイドロパーオキサイド、ｐ−メンタンハイドロパーオキサイド、ベンゾイルパーオキサイド、ｐ−クロルベンゾイルパーオキサイド、ｔ−ブチルパーオキシイソブチレート、ヒドロキシヘプチルパーオキサイド、ジクロヘキサノンパーオキサイドなどが挙げられる。
有機過酸化物（Ｃ）の配合割合は、エチレン系共重合体（Ａ）１００重量部に対して、好ましくは、０．２〜５重量部であり、より好ましくは、０．５〜３重量部、さらに好ましくは、０．７〜２重量部である。成分（Ｃ）の配合割合が上記範囲よりも少ないと、架橋しないかまたは架橋に時間がかかる。また、上記範囲よりも大きいと、分散が不十分となり架橋度が不均一になりやすい。
（３）ヒンダードアミン系光安定化剤（Ｄ）
本発明において、エチレン系樹脂にはヒンダードアミン系光安定化剤を配合することが好ましい。ヒンダードアミン系光安定化剤は、ポリマーに対して有害なラジカル種を補足し、新たなラジカルを発生しないようにするものである。ヒンダードアミン系光安定化剤には、低分子量のものから高分子量のものまで多くの種類の化合物があるが、従来公知のものであれば特に制限されずに用いることができる。
本発明において、エチレン系樹脂にはヒンダードアミン系光安定化剤を配合することが好ましい。ヒンダードアミン系光安定化剤は、ポリマーに対して有害なラジカル種を補足し、新たなラジカルを発生しないようにするものである。ヒンダードアミン系光安定化剤には、低分子量のものから高分子量のものまで多くの種類の化合物があるが、従来公知のものであれば特に制限されずに用いることができる。
低分子量のヒンダードアミン系光安定化剤としては、デカン二酸ビス（２，２，６，６−テトラメチル−１（オクチルオキシ）−４−ピペリジニル）エステル、１，１−ジメチルエチルヒドロパーオキサイド及びオクタンの反応生成物（分子量７３７）７０重量％とポリプロピレン３０重量％からなるもの；ビス（１，２，２，６，６−ペンタメチル−４−ピペリジル）［［３，５−ビス（１，１−ジメチルエチル）−４−ヒドロキシフェニル］メチル］ブチルマロネート（分子量６８５）；ビス（１，２，２，６，６−ペンタメチル−４−ピペリジル）セバケート及びメチル−１，２，２，６，６−ペンタメチル−４−ピペリジルセバケート混合物（分子量５０９）；ビス（２，２，６，６−テトラメチル−４−ピペリジル）セバケート（分子量４８１）；テトラキス（２，２，６，６−テトラメチル−４−ピペリジル）−１，２，３，４−ブタンテトラカルボキシレート（分子量７９１）；テトラキス（１，２，２，６，６−ペンタメチル−４−ピペリジル）−１，２，３，４−ブタンテトラカルボキシレート（分子量８４７）；２，２，６，６−テトラメチル−４−ピペリジル−１，２，３，４−ブタンテトラカルボキシレートとトリデシル−１，２，３，４−ブタンテトラカルボキシレートの混合物（分子量９００）；１，２，２，６，６−ペンタメチル−４−ピペリジル−１，２，３，４−ブタンテトラカルボキシレートとトリデシル−１，２，３，４−ブタンテトラカルボキシレートの混合物（分子量９００）などが挙げられる。
高分子量のヒンダードアミン系光安定化剤としては、ポリ［｛６−（１，１，３，３−テトラメチルブチル）アミノ−１，３，５−トリアジン−２，４−ジイル｝｛（２，２，６，６−テトラメチル−４−ピペリジル）イミノ｝ヘキサメチレン｛（２，２，６，６−テトラメチル−４−ピペリジル）イミノ｝］（分子量２，０００〜３，１００）；コハク酸ジメチルと４−ヒドロキシ−２，２，６，６−テトラメチル−１−ピペリジンエタノールの重合物（分子量３，１００〜４，０００）；Ｎ，Ｎ’，Ｎ”，Ｎ”’−テトラキス−（４，６−ビス−（ブチル−（Ｎ−メチル−２，２，６，６−テトラメチルピペリジン−４−イル）アミノ）−トリアジン−２−イル）−４，７−ジアザデカン−１，１０−ジアミン（分子量２，２８６）と上記コハク酸ジメチルと４−ヒドロキシ−２，２，６，６−テトラメチル−１−ピペリジンエタノールの重合物の混合物；ジブチルアミン・１，３，５−トリアジン・Ｎ，Ｎ’−ビス（２，２，６，６−テトラメチル−４−ピペリジル−１，６−ヘキサメチレンジアミンとＮ−（２，２，６，６−テトラメチル−４−ピペリジル）ブチルアミンの重縮合物（分子量２，６００〜３，４００）、並びに、４−アクリロイルオキシ−２，２，６，６−テトラメチルピペリジン、４−アクリロイルオキシ−１，２，２，６，６−ペンタメチルピペリジン、４−アクリロイルオキシ−１−エチル−２，２，６，６−テトラメチルピペリジン、４−アクリロイルオキシ−１−プロピル−２，２，６，６−テトラメチルピペリジン、４−アクリロイルオキシ−１−ブチル−２，２，６，６−テトラメチルピペリジン、４−メタクリロイルオキシ−２，２，６，６−テトラメチルピペリジン、４−メタクリロイルオキシ−１，２，２，６，６−ペンタメチルペリジン、４−メタクリロイルオキシ−１−エチル−２，２，６，６−テトラメチルピペリジン、４−メタクリロイルオキシ−１−ブチル−２，２，６，６−テトラメチルピペリジン、４−クロトノイルオキシ−２，２，６，６−テトラメチルピペリジン、４−クロトノイルオキシ−１−プロピル−２，２，６，６−テトラメチルピペリジン等の環状アミノビニル化合物とエチレンとの共重合体などが挙げられる。上述したヒンダードアミン系光安定化剤は、一種単独で用いられてもよく、二種以上を混合して用いてもよい。
これらの中でも、ヒンダードアミン系光安定化剤としては、ポリ［｛６−（１，１，３，３−テトラメチルブチル）アミノ−１，３，５−トリアジン−２，４−ジイル｝｛（２，２，６，６−テトラメチル−４−ピペリジル）イミノ｝ヘキサメチレン｛（２，２，６，６−テトラメチル−４−ピペリジル）イミノ｝］（分子量２，０００〜３，１００）；コハク酸ジメチルと４−ヒドロキシ−２，２，６，６−テトラメチル−１−ピペリジンエタノールの重合物（分子量３，１００〜４，０００）；Ｎ，Ｎ’，Ｎ”，Ｎ”’−テトラキス−（４，６−ビス−（ブチル−（Ｎ−メチル−２，２，６，６−テトラメチルピペリジン−４−イル）アミノ）−トリアジン−２−イル）−４，７−ジアザデカン−１，１０−ジアミン（分子量２，２８６）と上記コハク酸ジメチルと４−ヒドロキシ−２，２，６，６−テトラメチル−１−ピペリジンエタノールの重合物の混合物；ジブチルアミン・１，３，５−トリアジン・Ｎ，Ｎ’−ビス（２，２，６，６−テトラメチル−４−ピペリジル−１，６−ヘキサメチレンジアミンとＮ−（２，２，６，６−テトラメチル−４−ピペリジル）ブチルアミンの重縮合物（分子量２，６００〜３，４００）環状アミノビニル化合物とエチレンとの共重合体を用いるのが好ましい。製品使用時に経時でのヒンダードアミン系光安定剤のブリードアウトが妨げられるからである。また、ヒンダードアミン系光安定化剤は、融点が、６０℃以上であるものを用いるのが、組成物の作製しやすさの観点から好ましい。
本発明において、ヒンダードアミン系光安定化剤の含有量は、エチレン系重合体（Ａ）１００重量部に対して、０．０１〜２．５重量部とし、好ましくは０．０１〜１．０重量部、より好ましくは０．０１〜０．５重量部、さらに好ましくは０．０１〜０．２重量部、最も好ましくは０．０３〜０．１重量部とするのがよい。
前記含有量を０．０１重量部以上とすることにより安定化への効果が十分に得られ、２．５重量部以下とすることによりヒンダードアミン系光安定化剤の過剰な添加による樹脂の変色を抑えることができる
また、本発明において、前記有機過酸化物（Ｃ）と前記ヒンダードアミン系光安定化剤（Ｄ）との重量比（Ｃ：Ｄ）を、１：０．０１〜１：１０とし、好ましくは１：０．０２〜１：６．５とする。これにより、樹脂の黄変を顕著に抑制することが可能となる。
前記含有量を０．０１重量部以上とすることにより安定化への効果が十分に得られ、２．５重量部以下とすることによりヒンダードアミン系光安定化剤の過剰な添加による樹脂の変色を抑えることができる
また、本発明において、前記有機過酸化物（Ｃ）と前記ヒンダードアミン系光安定化剤（Ｄ）との重量比（Ｃ：Ｄ）を、１：０．０１〜１：１０とし、好ましくは１：０．０２〜１：６．５とする。これにより、樹脂の黄変を顕著に抑制することが可能となる。
（４）紫外線吸収剤
本発明に用いるエチレン系樹脂には、紫外線吸収剤を配合することができる。紫外線吸収剤としては、ベンゾフェノン系、ベンゾトリアゾール系、トリアジン系、サリチル酸エステル系など各種タイプのものを挙げることができる。
ベンゾフェノン系紫外線吸収剤としては、例えば、２−ヒドロキシ−４−メトキシベンゾフェノン、２−ヒドロキシ−４−メトキシ−２’−カルボキシベンゾフェノン、２−ヒドロキシ−４−ｎ−オクトキシベンゾフェノン、２−ヒドロキシ−４−ｎ−ドデシルオキシベンゾフェノン、２−ヒドロキシ−４−ｎ−オクタデシルオキシベンゾフェノン、２−ヒドロキシ−４−ベンジルオキシベンゾフェノン、２−ヒドロキシ−４−メトキシ−５−スルホベンゾフェノン、２−ヒドロキシ−５−クロロベンゾフェノン、２，４−ジヒドロキシベンゾフェノン、２，２’−ジヒドロキシ−４−メトキシベンゾフェノン、２，２’−ジヒドロキシ−４，４’−ジメトキシベンゾフェノン、２，２’，４，４’−テトラヒドロキシベンゾフェノンなどを挙げることができる。
本発明に用いるエチレン系樹脂には、紫外線吸収剤を配合することができる。紫外線吸収剤としては、ベンゾフェノン系、ベンゾトリアゾール系、トリアジン系、サリチル酸エステル系など各種タイプのものを挙げることができる。
ベンゾフェノン系紫外線吸収剤としては、例えば、２−ヒドロキシ−４−メトキシベンゾフェノン、２−ヒドロキシ−４−メトキシ−２’−カルボキシベンゾフェノン、２−ヒドロキシ−４−ｎ−オクトキシベンゾフェノン、２−ヒドロキシ−４−ｎ−ドデシルオキシベンゾフェノン、２−ヒドロキシ−４−ｎ−オクタデシルオキシベンゾフェノン、２−ヒドロキシ−４−ベンジルオキシベンゾフェノン、２−ヒドロキシ−４−メトキシ−５−スルホベンゾフェノン、２−ヒドロキシ−５−クロロベンゾフェノン、２，４−ジヒドロキシベンゾフェノン、２，２’−ジヒドロキシ−４−メトキシベンゾフェノン、２，２’−ジヒドロキシ−４，４’−ジメトキシベンゾフェノン、２，２’，４，４’−テトラヒドロキシベンゾフェノンなどを挙げることができる。
ベンゾトリアゾール系紫外線吸収剤としては、ヒドロキシフェニル置換ベンゾトリアゾール化合物、例えば、２−（２−ヒドロキシ−５−メチルフェニル）ベンゾトリアゾール、２−（２−ヒドロキシ−５−ｔ−ブチルフェニル）ベンゾトリアゾール、２−（２−ヒドロキシ−３，５−ジメチルフェニル）ベンゾトリアゾール、２−（２−メチル−４−ヒドロキシフェニル）ベンゾトリアゾール、２−（２−ヒドロキシ−３−メチル−５−ｔ−ブチルフェニル）ベンゾトリアゾール、２−（２−ヒドロキシ−３，５−ジ−ｔ−アミルフェニル）ベンゾトリアゾール、２−（２−ヒドロキシ−３，５−ジ−ｔ−ブチルフェニル）ベンゾトリアゾール、などを挙げることができる。またトリアジン系紫外線吸収剤としては、２−［４，６−ビス（２，４−ジメチルフェニル）−１，３，５−トリアジン−２−イル］−５−（オクチルオキシ）フェノール、２−（４，６−ジフェニル−１，３，５−トリアジン−２−イル）−５−（ヘキシルオキシ）フェノールなどを挙げることができる。サリチル酸エステル系としては、フェニルサリチレート、ｐ−オクチルフェニルサリチレートなどを挙げることができる。
これら紫外線吸収剤は、エチレン系共重合体１００重量部に対し０〜２．０重量部配合することができる。好ましい配合量は０．０５〜２．０重量部であり、より好ましくは０．１〜１．０重量部、さらに好ましくは０．１〜０．５重量部、最も好ましくは０．２〜０．４重量部配合するのがよい。
これら紫外線吸収剤は、エチレン系共重合体１００重量部に対し０〜２．０重量部配合することができる。好ましい配合量は０．０５〜２．０重量部であり、より好ましくは０．１〜１．０重量部、さらに好ましくは０．１〜０．５重量部、最も好ましくは０．２〜０．４重量部配合するのがよい。
（５）他の添加成分
本発明に用いるエチレン系樹脂には、本発明の目的を著しく損なわない範囲で、他の付加的任意成分を配合することができる。このような任意成分としては、通常のポリオレフィン系樹脂材料に使用される酸化防止剤、結晶核剤、透明化剤、滑剤、着色剤、分散剤、充填剤、蛍光増白剤、紫外線吸収剤、光安定剤、難燃剤等を挙げることができる。
本発明に用いるエチレン系樹脂には、本発明の目的を著しく損なわない範囲で、他の付加的任意成分を配合することができる。このような任意成分としては、通常のポリオレフィン系樹脂材料に使用される酸化防止剤、結晶核剤、透明化剤、滑剤、着色剤、分散剤、充填剤、蛍光増白剤、紫外線吸収剤、光安定剤、難燃剤等を挙げることができる。
また、本発明に用いるエチレン系樹脂には、柔軟性等を付与するため、本発明の目的を損なわない範囲で、エチレン系重合体（Ａ）以外のチーグラー系又はメタロセン系触媒によって重合されたＥＢＲ、ＥＰＲ等のエチレン・α−オレフィンエラストマー若しくはＳＥＢＳ、水添スチレンブロック共重合体等のスチレン系エラストマー等のゴム系化合物をエチレン系重合体（Ａ）１００重量部に対して０．１〜７５重量部配合することもできる。
３．太陽電池封止シート
本発明の押出シートの製造方法では、溶融した樹脂を平板状のダイから押し出してフラットなシートやフィルムを成形する。平板状のダイは、押し出したいシート幅に狭い幅広の形状となるため、押し出し機に取り付けた際の形状より、総称してＴダイと呼ばれる。Ｔダイによるシート成形機の例を図１に示す。
本発明の押出シートの製造方法では、溶融した樹脂を平板状のダイから押し出してフラットなシートやフィルムを成形する。平板状のダイは、押し出したいシート幅に狭い幅広の形状となるため、押し出し機に取り付けた際の形状より、総称してＴダイと呼ばれる。Ｔダイによるシート成形機の例を図１に示す。
本発明の太陽電池封止シートは、エチレン系共重合体（Ａ）に、任意成分としてシランカップリング剤（Ｂ）、架橋剤となる有機化酸化物（Ｃ）、ヒンダードアミン系光安定化剤（Ｄ）を添加し、必要に応じてさらには、架橋助剤、紫外線吸収剤、酸化防止剤、光安定剤等の添加剤をドライブレンドし、単軸又は二軸押出し機により溶融混練したエチレン系樹脂をＴダイより押出し、冷却ロールで冷却固化して得られたシートである。溶融混練は、単軸又は二軸押出し機により事前に行って一旦ペレットとした後Ｔダイ成形機の押出機にフィードしてもよいし、Ｔダイ成形機の押出機にて溶融混練とシート成形を同時に行ってもよい。またドライブレンドに際して、一部又は全部の添加剤をマスターバッチの形でブレンドしてもよい。
本発明の太陽電池封止シートは、通常、０．１〜１ｍｍ程度の厚みである。０．１ｍｍよりも薄いと強度が小さく、接着が不十分となり、１ｍｍよりも厚いと透明性が低下して問題になる場合がある。好ましい厚さは、０．１〜０．８ｍｍである。
従来、太陽電池封止シート用のＥＶＡを用いたＴダイシート成形において、収縮を低減するために、ダイスのリップギャップが０．６〜０．８ｍｍ程度としエアギャップ部分での延伸倍率をなるべく下げる必要があった。ここで本発明での延伸倍率とは、Ｔダイのリップ出口を通過する溶融樹脂の流れ方向の線速度と第１冷却ロール表面の流れ方向の線速度の比である。リップ出口での溶融樹脂の線速度は樹脂の吐出量と溶融密度およびリップ開口部の断面積より算出できる。第１冷却ロール表面の流れ方向の線速度はロール径と回転数より算出でき一般的には成形時の引取り速度と同義である。
しかしながら、このようにリップギャップを狭めるとリップ部へのメヤニの発生や樹脂吐出圧力の上昇および樹脂の剪断発熱による樹脂温度の上昇といった問題が発生しやすいため生産速度を上げることが困難になるという不具合があった。これらを回避するためリップギャップを広げると、希望の厚みのシートを得るためにエアギャップ部分での延伸倍率を大きくしなければならず、結果として配向が強くなり熱収縮が悪くなるという不具合が発生する。また、エアギャップを長くとり延伸を緩やかに行うことで配向の程度を低くするという手法も考えられるが、この場合ネックインが大きくなりトリミングロスの増大を招きコストアップにつながるほか、溶融状態である時間が長くなり架橋剤の揮発が多くなるため好ましくない。
そこで、このような問題を解決すべく、一定条件を満たすエチレン共重合体を用いてＴダイ成形の加工条件設定を選択することで、アニール等の後処理無しに融点より１０℃低い温度（以下、「融点−１０℃」ともいう。）、６０分での収縮が２％以下と低収縮率であり、メヤニの発生もなく高い生産性でシートを得ることが可能することを見出し、本発明をするに至った。
しかしながら、このようにリップギャップを狭めるとリップ部へのメヤニの発生や樹脂吐出圧力の上昇および樹脂の剪断発熱による樹脂温度の上昇といった問題が発生しやすいため生産速度を上げることが困難になるという不具合があった。これらを回避するためリップギャップを広げると、希望の厚みのシートを得るためにエアギャップ部分での延伸倍率を大きくしなければならず、結果として配向が強くなり熱収縮が悪くなるという不具合が発生する。また、エアギャップを長くとり延伸を緩やかに行うことで配向の程度を低くするという手法も考えられるが、この場合ネックインが大きくなりトリミングロスの増大を招きコストアップにつながるほか、溶融状態である時間が長くなり架橋剤の揮発が多くなるため好ましくない。
そこで、このような問題を解決すべく、一定条件を満たすエチレン共重合体を用いてＴダイ成形の加工条件設定を選択することで、アニール等の後処理無しに融点より１０℃低い温度（以下、「融点−１０℃」ともいう。）、６０分での収縮が２％以下と低収縮率であり、メヤニの発生もなく高い生産性でシートを得ることが可能することを見出し、本発明をするに至った。
＜収縮率＞
本発明の太陽電池封止シートは融点−１０℃、６０分での収縮が２％以下であることが望ましい。収縮が２％より大きいと、太陽電池モジュール作成時の加熱において太陽電池セルや配線のずれなどが生じ、外観の悪化や太陽電池セルの破損などの不具合がおきやすくなるため好ましくない。
なお、収縮率及び融点は、後述する実施例に記載の方法で測定される値である。
本発明の太陽電池封止シートは融点−１０℃、６０分での収縮が２％以下であることが望ましい。収縮が２％より大きいと、太陽電池モジュール作成時の加熱において太陽電池セルや配線のずれなどが生じ、外観の悪化や太陽電池セルの破損などの不具合がおきやすくなるため好ましくない。
なお、収縮率及び融点は、後述する実施例に記載の方法で測定される値である。
＜樹脂温度＞
本発明におけるエチレン系樹脂のＴダイ成形では、吐出時の樹脂温度を９０〜１２０℃にすることが好ましい。１２０℃以上の樹脂温度では、架橋剤である有機化酸化物（Ｃ）の分解により架橋が進行してしまい未架橋の封止材シートが得られなくなる不具合が発生する。また９０℃未満の樹脂温度では、粘度が高すぎて押出機で押し出すことが困難となるため好ましくない。
なお、樹脂温度は、ダイリップ出口での吐出樹脂をハンディ温度計にて実測することにより測定される値である。
本発明におけるエチレン系樹脂のＴダイ成形では、吐出時の樹脂温度を９０〜１２０℃にすることが好ましい。１２０℃以上の樹脂温度では、架橋剤である有機化酸化物（Ｃ）の分解により架橋が進行してしまい未架橋の封止材シートが得られなくなる不具合が発生する。また９０℃未満の樹脂温度では、粘度が高すぎて押出機で押し出すことが困難となるため好ましくない。
なお、樹脂温度は、ダイリップ出口での吐出樹脂をハンディ温度計にて実測することにより測定される値である。
＜Ｔダイのリップギャップ＞
本発明におけるエチレン系樹脂のＴダイ成形では、Ｔダイのリップギャップを０．７〜１．５ｍｍとすることが好ましい。０．７ｍｍ未満のリップギャップではリップ部の剪断速度が早くなりすぎてしまいメヤニの発生を招いたり樹脂吐出圧力の上昇および樹脂の剪断発熱による樹脂温度の上昇といった不具合が発生しやすくなる好ましくない。１．５ｍｍより広いリップギャップでは、シート厚みが安定しないといった不具合が発生しやすいので好ましくない。
本発明におけるエチレン系樹脂のＴダイ成形では、Ｔダイのリップギャップを０．７〜１．５ｍｍとすることが好ましい。０．７ｍｍ未満のリップギャップではリップ部の剪断速度が早くなりすぎてしまいメヤニの発生を招いたり樹脂吐出圧力の上昇および樹脂の剪断発熱による樹脂温度の上昇といった不具合が発生しやすくなる好ましくない。１．５ｍｍより広いリップギャップでは、シート厚みが安定しないといった不具合が発生しやすいので好ましくない。
＜延伸倍率＞
本発明におけるエチレン系樹脂のＴダイ成形では、エアギャップ部における延伸倍率を１．３〜４．０とすることが好ましい。延伸倍率はリップギャップとシート厚みにより制御できる。すなわちリップギャップを狭めればリップ出口を通過する溶融樹脂の流れ方向の線速度が速くなるので延伸倍率が下がる。またシート厚みを厚くすれば引取り速度が遅くなるので延伸倍率が下がる。延伸倍率が１．３未満では樹脂吐出圧力の上昇および樹脂の剪断発熱による樹脂温度の上昇といった不具合が発生しやすいため好ましくない。延伸倍率が４．０以上ではシート厚みが安定しないといった不具合が発生しやすいので好ましくない。なお、延伸倍率はＴダイのリップ出口を通過する溶融樹脂の流れ方向の線速度と第１冷却ロール表面の流れ方向の線速度の比より算出されるである値である。リップ出口での溶融樹脂の線速度は樹脂の吐出量と溶融密度およびリップ開口部の断面積より算出でき、第１冷却ロール表面の流れ方向の線速度はロール径と回転数より算出できる。
本発明におけるエチレン系樹脂のＴダイ成形では、エアギャップ部における延伸倍率を１．３〜４．０とすることが好ましい。延伸倍率はリップギャップとシート厚みにより制御できる。すなわちリップギャップを狭めればリップ出口を通過する溶融樹脂の流れ方向の線速度が速くなるので延伸倍率が下がる。またシート厚みを厚くすれば引取り速度が遅くなるので延伸倍率が下がる。延伸倍率が１．３未満では樹脂吐出圧力の上昇および樹脂の剪断発熱による樹脂温度の上昇といった不具合が発生しやすいため好ましくない。延伸倍率が４．０以上ではシート厚みが安定しないといった不具合が発生しやすいので好ましくない。なお、延伸倍率はＴダイのリップ出口を通過する溶融樹脂の流れ方向の線速度と第１冷却ロール表面の流れ方向の線速度の比より算出されるである値である。リップ出口での溶融樹脂の線速度は樹脂の吐出量と溶融密度およびリップ開口部の断面積より算出でき、第１冷却ロール表面の流れ方向の線速度はロール径と回転数より算出できる。
＜エアギャップ＞
本発明におけるエチレン系樹脂のＴダイ成形では、エアギャップが長すぎないことが好ましい。本発明でのエチレン系共重合体は緩和時間（τ）が短いことが特徴であるが、このように緩和時間（τ）が短い重合体は分子量分布が狭くネックインが大きくなりやすい傾向となるため、長すぎるエアギャップはトリミング幅の増大によるコストアップを招き好ましくない。また緩和時間（τ）が短い重合体は溶融張力も低くなる傾向となるため、長すぎるエアギャップは溶融樹脂膜のゆれや溶融膜自身の重量による垂れ下がりといった成形加工上の不具合を生じる可能性が高まるので好ましくない。
好ましいエアギャップの長さは、Ｔダイの形状や第１冷却ロール径といった制限により成形機のエアギャップ調整範囲が制限されるため一概には言えないが、５０〜３５０ｍｍである。３５０ｍｍ以上のエアギャップは溶融樹脂膜のゆれや溶融膜自身の重量による垂れ下がりといった成形加工上の不具合を生じる可能性が高まるので好ましくない。５０ｍｍより短いエアギャップは、Ｔダイの形状や第１冷却ロール径を小さくする必要性などの制限が生じ、小さすぎる冷却ロール径は冷却不足による生産性の低下を招くため好ましくない。
本発明におけるエチレン系樹脂のＴダイ成形では、エアギャップが長すぎないことが好ましい。本発明でのエチレン系共重合体は緩和時間（τ）が短いことが特徴であるが、このように緩和時間（τ）が短い重合体は分子量分布が狭くネックインが大きくなりやすい傾向となるため、長すぎるエアギャップはトリミング幅の増大によるコストアップを招き好ましくない。また緩和時間（τ）が短い重合体は溶融張力も低くなる傾向となるため、長すぎるエアギャップは溶融樹脂膜のゆれや溶融膜自身の重量による垂れ下がりといった成形加工上の不具合を生じる可能性が高まるので好ましくない。
好ましいエアギャップの長さは、Ｔダイの形状や第１冷却ロール径といった制限により成形機のエアギャップ調整範囲が制限されるため一概には言えないが、５０〜３５０ｍｍである。３５０ｍｍ以上のエアギャップは溶融樹脂膜のゆれや溶融膜自身の重量による垂れ下がりといった成形加工上の不具合を生じる可能性が高まるので好ましくない。５０ｍｍより短いエアギャップは、Ｔダイの形状や第１冷却ロール径を小さくする必要性などの制限が生じ、小さすぎる冷却ロール径は冷却不足による生産性の低下を招くため好ましくない。
＜ロールの温度＞
本発明におけるエチレン系樹脂のＴダイ成形では、第１冷却ロールの温度が３０〜５０℃、タッチロールの温度が３〜１５℃の範囲にあり、さらに第１冷却ロールの温度がタッチロールの温度より２０℃以上高いことが好ましい。以下に詳述する。
第１冷却ロールの温度は３０〜５０℃が好ましい。３０℃未満の温度では樹脂膜がタッチロール側に巻きつく不具合が生じやすいため好ましくないためである。また５０℃を超える温度では、第１冷却ロールに巻きついたシートの剥離が悪くなり、無理な引き剥がしによるシートの変形を生じる可能性があるため好ましくない。
タッチロールの温度は３〜１５℃が好ましい。３℃未満のロール温度設定は冷却エネルギーの増大によるコストアップを招くため好ましくないためである。１５℃を超える温度ではシートがタッチロール側に巻きつく不具合が生じやすくなるため好ましくない。
また第１冷却ロールの温度がタッチロールの温度より２０℃以上高いことが好ましい。温度差が２０℃未満となるとタッチロール側に巻きつく不具合が発生しやすくなるので好ましくない。
第１冷却ロールの温度がタッチロールの温度より２０℃以上高いことが好ましい。Ｔダイより押し出された溶融樹脂膜をタッチロールにて第１冷却ロールに押し付けて冷却とエンボス形状の転写を同時に行う方法が一般に行われるが、第１冷却ロールに押し付けられた樹脂膜は第１冷却ロールに巻きつく形で流れなければならない。
しかし、第１冷却ロールもしくはタッチロールの材質や面質によっては第１冷却ロールに押し付けられた樹脂膜が部分的もしくは樹脂膜全体がタッチロール側に巻きついてしまいシート成形を継続できなくなる不具合が生じる場合がある。特に本発明におけるエチレン系共重合体（Ａ）は極性をもたない樹脂であり金属への付着性に乏しいためこのような不具合を生じやすい。
そこで、第１冷却ロールの温度がタッチロールの温度より２０℃以上高くすることでこの問題が回避できる。
引取り機の形式によってはさらに第２冷却ロールを有する場合もあるが、第２冷却ロールの温度は生産速度やシート厚みなどを考慮し適宜選択されればよく特に制限はない。一般的には１０〜３０℃程度の温度範囲で適宜選択される。
本発明におけるエチレン系樹脂のＴダイ成形では、第１冷却ロールの温度が３０〜５０℃、タッチロールの温度が３〜１５℃の範囲にあり、さらに第１冷却ロールの温度がタッチロールの温度より２０℃以上高いことが好ましい。以下に詳述する。
第１冷却ロールの温度は３０〜５０℃が好ましい。３０℃未満の温度では樹脂膜がタッチロール側に巻きつく不具合が生じやすいため好ましくないためである。また５０℃を超える温度では、第１冷却ロールに巻きついたシートの剥離が悪くなり、無理な引き剥がしによるシートの変形を生じる可能性があるため好ましくない。
タッチロールの温度は３〜１５℃が好ましい。３℃未満のロール温度設定は冷却エネルギーの増大によるコストアップを招くため好ましくないためである。１５℃を超える温度ではシートがタッチロール側に巻きつく不具合が生じやすくなるため好ましくない。
また第１冷却ロールの温度がタッチロールの温度より２０℃以上高いことが好ましい。温度差が２０℃未満となるとタッチロール側に巻きつく不具合が発生しやすくなるので好ましくない。
第１冷却ロールの温度がタッチロールの温度より２０℃以上高いことが好ましい。Ｔダイより押し出された溶融樹脂膜をタッチロールにて第１冷却ロールに押し付けて冷却とエンボス形状の転写を同時に行う方法が一般に行われるが、第１冷却ロールに押し付けられた樹脂膜は第１冷却ロールに巻きつく形で流れなければならない。
しかし、第１冷却ロールもしくはタッチロールの材質や面質によっては第１冷却ロールに押し付けられた樹脂膜が部分的もしくは樹脂膜全体がタッチロール側に巻きついてしまいシート成形を継続できなくなる不具合が生じる場合がある。特に本発明におけるエチレン系共重合体（Ａ）は極性をもたない樹脂であり金属への付着性に乏しいためこのような不具合を生じやすい。
そこで、第１冷却ロールの温度がタッチロールの温度より２０℃以上高くすることでこの問題が回避できる。
引取り機の形式によってはさらに第２冷却ロールを有する場合もあるが、第２冷却ロールの温度は生産速度やシート厚みなどを考慮し適宜選択されればよく特に制限はない。一般的には１０〜３０℃程度の温度範囲で適宜選択される。
＜エンボス加工＞
本発明におけるエチレン系共重合体のＴダイ成形では、シートのブロッキングを防止するためシート表面をエンボス加工することが好ましい。エンボス加工はエンボス状の表面を持つ第１冷却ロールを用いて、Ｔダイより押し出された溶融樹脂膜をタッチロールにて第１冷却ロールに押し付け冷却とエンボス形状の転写を同時に行う方法が最も効率的であるため一般的に行われている。タッチロールの材質は金属ロールや耐熱ゴムロールあるいは砂入りシリコンゴムロールといったゴムロール類など特に制限はないが、エンボス転写の容易なゴムロール類が好ましい。
本発明におけるエチレン系共重合体のＴダイ成形では、シートのブロッキングを防止するためシート表面をエンボス加工することが好ましい。エンボス加工はエンボス状の表面を持つ第１冷却ロールを用いて、Ｔダイより押し出された溶融樹脂膜をタッチロールにて第１冷却ロールに押し付け冷却とエンボス形状の転写を同時に行う方法が最も効率的であるため一般的に行われている。タッチロールの材質は金属ロールや耐熱ゴムロールあるいは砂入りシリコンゴムロールといったゴムロール類など特に制限はないが、エンボス転写の容易なゴムロール類が好ましい。
４．太陽電池モジュール
本発明の太陽電池封止シートを用いれば、太陽電池素子を上下の保護材とともに固定することにより太陽電池モジュールを製作することができる。このような太陽電池モジュールとしては、種々のタイプのものを例示することができる。図２には、太陽電池モジュールの構成の一例が示されている。例えば上部透明保護材１１／（上部）封止材１２／太陽電池素子１０／（下部）封止材１２／下部保護材１４のように太陽電池素子の両側から封止材で挟む構成のもの、下部基板保護材の内周面上に形成させた太陽電池素子上に封止材と上部透明保護材を形成させるような構成のもの、上部透明保護材の内周面上に形成させた太陽電池素子、例えばフッ素樹脂系透明保護材上にアモルファス太陽電池素子をスパッタリング等で作成したものの上に封止材と下部保護材を形成させるような構成のものなどを挙げることができる。
本発明の太陽電池封止シートを用いれば、太陽電池素子を上下の保護材とともに固定することにより太陽電池モジュールを製作することができる。このような太陽電池モジュールとしては、種々のタイプのものを例示することができる。図２には、太陽電池モジュールの構成の一例が示されている。例えば上部透明保護材１１／（上部）封止材１２／太陽電池素子１０／（下部）封止材１２／下部保護材１４のように太陽電池素子の両側から封止材で挟む構成のもの、下部基板保護材の内周面上に形成させた太陽電池素子上に封止材と上部透明保護材を形成させるような構成のもの、上部透明保護材の内周面上に形成させた太陽電池素子、例えばフッ素樹脂系透明保護材上にアモルファス太陽電池素子をスパッタリング等で作成したものの上に封止材と下部保護材を形成させるような構成のものなどを挙げることができる。
太陽電池素子としては、特に制限されず、単結晶シリコン、多結晶シリコン、アモルファスシリコンなどのシリコン系、ガリウム−砒素、銅−インジウム−セレン、カドミウム−テルルなどのＩＩＩ−Ｖ族やＩＩ−ＶＩ族化合物半導体系等の各種太陽電池素子を用いることができる。
太陽電池モジュールを構成する上部保護材としては、ガラス、アクリル樹脂、ポリカーボネート、ポリエステル、フッ素含有樹脂などを例示することができる。
また、下部保護材としては、金属や各種熱可塑性樹脂フィルムなどの単体もしくは多層のシートであり、例えば、錫、アルミ、ステンレススチールなどの金属、ガラス等の無機材料、ポリエステル、無機物蒸着ポリエステル、フッ素含有樹脂、ポリオレフィンなどの１層もしくは多層の保護材を例示することができる。このような上部及び／又は下部の保護材には、封止材との接着性を高めるためにプライマー処理を施すことができる。本発明においては、上部保護材としてガラスが好ましい。
また、下部保護材としては、金属や各種熱可塑性樹脂フィルムなどの単体もしくは多層のシートであり、例えば、錫、アルミ、ステンレススチールなどの金属、ガラス等の無機材料、ポリエステル、無機物蒸着ポリエステル、フッ素含有樹脂、ポリオレフィンなどの１層もしくは多層の保護材を例示することができる。このような上部及び／又は下部の保護材には、封止材との接着性を高めるためにプライマー処理を施すことができる。本発明においては、上部保護材としてガラスが好ましい。
太陽電池モジュールを製造するに当たっては、本発明の封止材のシートを予め作ってお
き、封止材の樹脂組成物が溶融し架橋が進行する温度、例えば１２５〜２００℃で圧着するという方法によって、前記のような構成のモジュールを形成することができる。
または、太陽電池素子を上記本発明の封止材でカバーした後、有機過酸化物が分解しない程度の温度に数分から１０分程度加熱して仮接着し、次に、オーブン内において有機過酸化物が分解する１５０〜２００℃程度の高温で５分から３０分間加熱処理して接着させる等の方法がある。
以上記載した製造方法を用いることで、アニールなどの後処理なしに融点−１０℃、６０分加熱時の収縮が小さく、リップ部のメヤニの発生も抑えられるなど太陽電池封止シートを高い生産性で製造できる。また得られた太陽電池封止シートは長期にわたって使用できる太陽電池モジュールの封止材として好適である。
き、封止材の樹脂組成物が溶融し架橋が進行する温度、例えば１２５〜２００℃で圧着するという方法によって、前記のような構成のモジュールを形成することができる。
または、太陽電池素子を上記本発明の封止材でカバーした後、有機過酸化物が分解しない程度の温度に数分から１０分程度加熱して仮接着し、次に、オーブン内において有機過酸化物が分解する１５０〜２００℃程度の高温で５分から３０分間加熱処理して接着させる等の方法がある。
以上記載した製造方法を用いることで、アニールなどの後処理なしに融点−１０℃、６０分加熱時の収縮が小さく、リップ部のメヤニの発生も抑えられるなど太陽電池封止シートを高い生産性で製造できる。また得られた太陽電池封止シートは長期にわたって使用できる太陽電池モジュールの封止材として好適である。
以下、本発明を実施例によって、具体的に説明するが、本発明はこれらの実施例によって限定されるものではない。なお、実施例、比較例で用いた評価方法及び使用樹脂は、以下の通りである。
１．樹脂物性の評価方法
（１）メルトフローレート（ＭＦＲ）：ＪＩＳ−Ｋ６９２２−２：１９９７附属書（１９０℃、２１．１８Ｎ荷重）に準拠して測定した。
（２）密度：ＪＩＳ−Ｋ６９２２−２：１９９７附属書（２３℃、低密度ポリエチレンの場合）に準拠して測定した。
（３）緩和時間（τ）：レオメトリックス社製回転型レオメーターにおいて、２５ｍｍφパラレルプレートを、ギャップ１ｍｍ、温度１９０℃において周波数分散測定を行ったときの角周波数ω＝１００ｒａｄ／秒における緩和時間を求めた。具体的には、サンプルについて測定した複素弾性率Ｇ＊（ｉω）を、応力σ＊と歪みγ＊によりσ＊／γ＊で定義し、下記式により求めた。
Ｇ＊（ｉω）＝σ＊／γ＊＝Ｇ’（ω）＋ｉＧ”（ω）
τ（ω）＝Ｇ’（ω）／ωＧ”（ω）
（式中、Ｇ’は貯蔵弾性率を示し、Ｇ”は損失弾性率を示す。）
（４）融点：エスアイアイ・ナノテクノロジー社製ＤＳＣ７０２０を用い、ＩＳＯ １１３５７−３の条件で測定した。
（１）メルトフローレート（ＭＦＲ）：ＪＩＳ−Ｋ６９２２−２：１９９７附属書（１９０℃、２１．１８Ｎ荷重）に準拠して測定した。
（２）密度：ＪＩＳ−Ｋ６９２２−２：１９９７附属書（２３℃、低密度ポリエチレンの場合）に準拠して測定した。
（３）緩和時間（τ）：レオメトリックス社製回転型レオメーターにおいて、２５ｍｍφパラレルプレートを、ギャップ１ｍｍ、温度１９０℃において周波数分散測定を行ったときの角周波数ω＝１００ｒａｄ／秒における緩和時間を求めた。具体的には、サンプルについて測定した複素弾性率Ｇ＊（ｉω）を、応力σ＊と歪みγ＊によりσ＊／γ＊で定義し、下記式により求めた。
Ｇ＊（ｉω）＝σ＊／γ＊＝Ｇ’（ω）＋ｉＧ”（ω）
τ（ω）＝Ｇ’（ω）／ωＧ”（ω）
（式中、Ｇ’は貯蔵弾性率を示し、Ｇ”は損失弾性率を示す。）
（４）融点：エスアイアイ・ナノテクノロジー社製ＤＳＣ７０２０を用い、ＩＳＯ １１３５７−３の条件で測定した。
２．加工性およびシートの評価方法
（１）メヤニ
Ｔダイ成形機にてシート加工を行い、ダイリップ清掃３時間後にリップ部に付着している樹脂（メヤニ）の量を目視で観察した。
（２）加工性
Ｔダイ成形機にてシート加工を行い、以下の項目について観察を行った。
（ｉ） タッチロール側へのシート取られ
タッチロール側へシートの一部でも巻きついた場合は× 問題ない場合を○とした。
（ｉｉ） 第１冷却ロールからのシートの剥離状況
第１冷却ロールからシートがうまく剥離せずシートの変形や巻きつきが発生した場合は、「×」、問題ない場合は、「○」とした。
（ｉｉｉ） シートの流れ方向の膜厚安定性（シートの厚み安定性）
得られたシートについて、流れ方向での厚みの安定性を厚み計にて計測し、安定している場合を「○」、厚みむらが発生している場合を「×」とした。
（３）収縮
一辺が１２０ｍｍの平面正方形状の試験片を切り出した。この試験片状に二本の互いに平行な直線を製造時の走行方向（ＭＤ）に１００ｍｍの間隔を存して描いた。
次に試験片を試験片の融点−１０℃に加熱したシリコンオイルバス内に侵漬させ６０分経過してから、シートをシリコンオイルバスから取出し、シート表面の油分をふき取った。試験片状に描いた二本の直線間の間隔Ａ（ｍｍ）をノギスで５点測定し、下記式に基いて加熱収縮率をそれぞれ算出し平均値を求めた。
熱収縮率（％）＝１００×（１００−Ａ）／１００
（１）メヤニ
Ｔダイ成形機にてシート加工を行い、ダイリップ清掃３時間後にリップ部に付着している樹脂（メヤニ）の量を目視で観察した。
（２）加工性
Ｔダイ成形機にてシート加工を行い、以下の項目について観察を行った。
（ｉ） タッチロール側へのシート取られ
タッチロール側へシートの一部でも巻きついた場合は× 問題ない場合を○とした。
（ｉｉ） 第１冷却ロールからのシートの剥離状況
第１冷却ロールからシートがうまく剥離せずシートの変形や巻きつきが発生した場合は、「×」、問題ない場合は、「○」とした。
（ｉｉｉ） シートの流れ方向の膜厚安定性（シートの厚み安定性）
得られたシートについて、流れ方向での厚みの安定性を厚み計にて計測し、安定している場合を「○」、厚みむらが発生している場合を「×」とした。
（３）収縮
一辺が１２０ｍｍの平面正方形状の試験片を切り出した。この試験片状に二本の互いに平行な直線を製造時の走行方向（ＭＤ）に１００ｍｍの間隔を存して描いた。
次に試験片を試験片の融点−１０℃に加熱したシリコンオイルバス内に侵漬させ６０分経過してから、シートをシリコンオイルバスから取出し、シート表面の油分をふき取った。試験片状に描いた二本の直線間の間隔Ａ（ｍｍ）をノギスで５点測定し、下記式に基いて加熱収縮率をそれぞれ算出し平均値を求めた。
熱収縮率（％）＝１００×（１００−Ａ）／１００
３．使用原料
（１）エチレン・α−オレフィン共重合体（Ａ）
下記の＜製造例１＞で重合したエチレンとプロピレン、１−ヘキセンの共重合体（ＰＥ−１）、市販のエチレン・１−オクテン共重合体「ダウ社製 エンゲージ８４０７」（ＰＥ−２）、市販のエチレン・１−オクテン共重合体「ＤＥＸ ＰＬＡＳＴＭＥＲＳ社製 ＥＸＡＣＴ８２３０」（ＰＥ−３）、市販のエチレン・１−ブテン共重合体「三井化学社製 タフマーＡ３５０７０Ｓ」（ＰＥ−４）を用いた。また比較例として市販の低密度ポリエチレン「日本ポリエチレン社製 ノバテックＬＤ ＬＣ８００」（ＰＥ−５）、エチレン・酢酸ビニル共重合体「三井デュポンポリケミカル社製 エバフレックスＥＶ１５０」（ＥＶＡ−１）用いた。物性を表１に示す。
（１）エチレン・α−オレフィン共重合体（Ａ）
下記の＜製造例１＞で重合したエチレンとプロピレン、１−ヘキセンの共重合体（ＰＥ−１）、市販のエチレン・１−オクテン共重合体「ダウ社製 エンゲージ８４０７」（ＰＥ−２）、市販のエチレン・１−オクテン共重合体「ＤＥＸ ＰＬＡＳＴＭＥＲＳ社製 ＥＸＡＣＴ８２３０」（ＰＥ−３）、市販のエチレン・１−ブテン共重合体「三井化学社製 タフマーＡ３５０７０Ｓ」（ＰＥ−４）を用いた。また比較例として市販の低密度ポリエチレン「日本ポリエチレン社製 ノバテックＬＤ ＬＣ８００」（ＰＥ−５）、エチレン・酢酸ビニル共重合体「三井デュポンポリケミカル社製 エバフレックスＥＶ１５０」（ＥＶＡ−１）用いた。物性を表１に示す。
＜製造例１＞
（ｉ）触媒の調製
特開平１０−２１８９２１号公報に記載された方法で調製した錯体「ｒａｃ−ジメチルシリレンビスインデニルハフニウムジメチル」０．０５モルに、等モルの「Ｎ，Ｎジメチルアニリニウムテトラキス（ペンタフルオロフェニル）ボレート」を加え、トルエンで５０リットルに希釈して触媒溶液を調製した。
（ｉ）触媒の調製
特開平１０−２１８９２１号公報に記載された方法で調製した錯体「ｒａｃ−ジメチルシリレンビスインデニルハフニウムジメチル」０．０５モルに、等モルの「Ｎ，Ｎジメチルアニリニウムテトラキス（ペンタフルオロフェニル）ボレート」を加え、トルエンで５０リットルに希釈して触媒溶液を調製した。
（ｉｉ）ＰＥ−１の重合方法
内容積５．０リットルの撹拌式オートクレーブ型連続反応器を用い、反応器内の圧力を８０ＭＰａに保ち、エチレンを３４．４重量％、プロピレンを２６．３重量％、１−ヘキセンを３９．２重量％となるように４０ｋｇ／時の割合で原料ガスを連続的に供給した。また、上記（ｉ）触媒の調製の項に記載の触媒溶液を連続的に供給し、重合温度が２１３℃を維持するようにその供給量を調整した。１時間あたりのポリマー生産量は約３．９ｋｇであった。反応終了後、プロピレン含有量が１２．１重量％、１−ヘキセン含有量が１１．３重量％、ＭＦＲが３０ｇ／１０分、密度が０．８８０ｇ／ｃｍ３であるエチレン・プロピレン・１−ヘキセン共重合体（ＰＥ−１）を得た。
内容積５．０リットルの撹拌式オートクレーブ型連続反応器を用い、反応器内の圧力を８０ＭＰａに保ち、エチレンを３４．４重量％、プロピレンを２６．３重量％、１−ヘキセンを３９．２重量％となるように４０ｋｇ／時の割合で原料ガスを連続的に供給した。また、上記（ｉ）触媒の調製の項に記載の触媒溶液を連続的に供給し、重合温度が２１３℃を維持するようにその供給量を調整した。１時間あたりのポリマー生産量は約３．９ｋｇであった。反応終了後、プロピレン含有量が１２．１重量％、１−ヘキセン含有量が１１．３重量％、ＭＦＲが３０ｇ／１０分、密度が０．８８０ｇ／ｃｍ３であるエチレン・プロピレン・１−ヘキセン共重合体（ＰＥ−１）を得た。
（２）シランカップリング剤（Ｂ）
γ−メタクリロキシプロピルトリメトキシシラン（信越化学工業社製、ＫＢＭ５０３）
（３）有機過酸化物（Ｃ）：ｔ−ブチルパーオキシ−２−エチルヘキシルカーボネート（アルケマ吉富社製、ルペロックス（登録商標）ＴＢＥＣ）
（４）ヒンダードアミン系光安定化剤（Ｄ）：コハク酸ジメチルと４−ヒドロキシ−２，２，６，６−テトラメチル−１−ピペリジンエタノールの重合物（ＢＡＳＦ社製、ＴＩＮＵＶＩＮ ６２２ＬＤ）
（５）紫外線吸収剤：２−ヒドロキシ−４−ｎ−オクトキシベンゾフェノン（サンケミカル社製、ＣＹＴＥＣ ＵＶ５３１）
γ−メタクリロキシプロピルトリメトキシシラン（信越化学工業社製、ＫＢＭ５０３）
（３）有機過酸化物（Ｃ）：ｔ−ブチルパーオキシ−２−エチルヘキシルカーボネート（アルケマ吉富社製、ルペロックス（登録商標）ＴＢＥＣ）
（４）ヒンダードアミン系光安定化剤（Ｄ）：コハク酸ジメチルと４−ヒドロキシ−２，２，６，６−テトラメチル−１−ピペリジンエタノールの重合物（ＢＡＳＦ社製、ＴＩＮＵＶＩＮ ６２２ＬＤ）
（５）紫外線吸収剤：２−ヒドロキシ−４−ｎ−オクトキシベンゾフェノン（サンケミカル社製、ＣＹＴＥＣ ＵＶ５３１）
（実施例１）
エチレンとプロピレン、１−ヘキセンの共重合体（ＰＥ−１）１００重量部に対して、有機過酸化物として、ｔ−ブチルパーオキシ−２−エチルヘキシルカーボネート（アルケマ吉富社製、ルペロックスＴＢＥＣ）を１．０重量部と、シランカップリング剤としてγ−メタクリロキシプロピルトリメトキシシラン（信越化学工業社製、ＫＢＭ５０３）を０．３重量部、ヒンダードアミン系光安定化剤として、コハク酸ジメチルと４−ヒドロキシ−２，２，６，６−テトラメチル−１−ピペリジンエタノールの重合物（ＢＡＳＦ社製、ＴＩＮＵＶＩＮ ６２２ＬＤ）０．０５重量部配合した。これを十分に混合し、スクリュー径６５ｍｍφ、スクリューＬ／Ｄ＝３２である同方向２軸押出機を有するダイ幅１１７０ｍｍのＴダイ成形機を用いてシート成形を行い厚み０．４５ｍｍのシートを得た。樹脂温度を９８℃となるよう温度設定およびスクリュー回転数を調整し、吐出量は１３０ｋｇ／ｈとした。またＴダイのリップギャップは０．８ｍｍとしエアギャップは３００ｍｍとした。引取り速度は５．８ｍ／分であり、このときの延伸倍率は２．０であった。表面がマット加工されている第１冷却ロール（３００ｍｍφ）の温度は３５℃、シリコンゴム製のタッチロール（３００ｍｍφ）の温度は８℃とした。シート成形は極めて安定しており、タッチロールへの巻きつきもなく、第１冷却ロールからのシートの剥離も問題なかった。またダイリップへのメヤニの付着もなかった。得られたシートの熱収縮率は０．８でありアニール等の後処理無しに使用できるレベルであった。加工条件および評価結果を表２に示す。
エチレンとプロピレン、１−ヘキセンの共重合体（ＰＥ−１）１００重量部に対して、有機過酸化物として、ｔ−ブチルパーオキシ−２−エチルヘキシルカーボネート（アルケマ吉富社製、ルペロックスＴＢＥＣ）を１．０重量部と、シランカップリング剤としてγ−メタクリロキシプロピルトリメトキシシラン（信越化学工業社製、ＫＢＭ５０３）を０．３重量部、ヒンダードアミン系光安定化剤として、コハク酸ジメチルと４−ヒドロキシ−２，２，６，６−テトラメチル−１−ピペリジンエタノールの重合物（ＢＡＳＦ社製、ＴＩＮＵＶＩＮ ６２２ＬＤ）０．０５重量部配合した。これを十分に混合し、スクリュー径６５ｍｍφ、スクリューＬ／Ｄ＝３２である同方向２軸押出機を有するダイ幅１１７０ｍｍのＴダイ成形機を用いてシート成形を行い厚み０．４５ｍｍのシートを得た。樹脂温度を９８℃となるよう温度設定およびスクリュー回転数を調整し、吐出量は１３０ｋｇ／ｈとした。またＴダイのリップギャップは０．８ｍｍとしエアギャップは３００ｍｍとした。引取り速度は５．８ｍ／分であり、このときの延伸倍率は２．０であった。表面がマット加工されている第１冷却ロール（３００ｍｍφ）の温度は３５℃、シリコンゴム製のタッチロール（３００ｍｍφ）の温度は８℃とした。シート成形は極めて安定しており、タッチロールへの巻きつきもなく、第１冷却ロールからのシートの剥離も問題なかった。またダイリップへのメヤニの付着もなかった。得られたシートの熱収縮率は０．８でありアニール等の後処理無しに使用できるレベルであった。加工条件および評価結果を表２に示す。
（実施例２）
Ｔダイ成形時の樹脂吐出量を２３０ｋｇ／ｈと増やし、引取り速度を１０．４ｍ／分とした以外は実施例１と同様の条件でシート成形を行った。樹脂温度は１０４℃であった。シート成形は極めて安定しており、タッチロールへの巻きつきもなく、第１冷却ロールからのシートの剥離も問題なかった。またダイリップへのメヤニの付着もなかった。得られたシートの熱収縮率は０．８でありアニール等の後処理無しに使用できるレベルであった。加工条件および評価結果を表２に示す。
Ｔダイ成形時の樹脂吐出量を２３０ｋｇ／ｈと増やし、引取り速度を１０．４ｍ／分とした以外は実施例１と同様の条件でシート成形を行った。樹脂温度は１０４℃であった。シート成形は極めて安定しており、タッチロールへの巻きつきもなく、第１冷却ロールからのシートの剥離も問題なかった。またダイリップへのメヤニの付着もなかった。得られたシートの熱収縮率は０．８でありアニール等の後処理無しに使用できるレベルであった。加工条件および評価結果を表２に示す。
（実施例３）
実施例１と同じ配合でスクリュー径３５ｍｍφ、スクリューＬ／Ｄ＝２８である同方向２軸押出機で１００℃の樹脂温度で溶融混練し組成物を一旦ペレット化した。得られたペレットを４０ｍｍφの単軸押出機を有するダイ幅３００ｍｍのＴダイ成形機を用いてシート成形を行い厚み０．４５ｍｍのシートを得た。樹脂温度を１００℃となるよう温度設定およびスクリュー回転数を調整し、吐出量は７ｋｇ／ｈとした。またＴダイのリップギャップは０．８ｍｍとしエアギャップは９０ｍｍとした。引取り速度は１．３ｍ／分であり、このときの延伸倍率は２．１であった。表面がマット加工されている第１冷却ロール（２５０ｍｍφ）の温度は４３℃、耐熱シリコンゴム製のタッチロール（１２０ｍｍφ）の温度は５℃とした。シート成形は極めて安定しており、タッチロールへの巻きつきもなく、第１冷却ロールからのシートの剥離も問題なかった。またダイリップへのメヤニの付着もなかった。得られたシートの熱収縮率は０．４でありアニール等の後処理無しに使用できるレベルであった。加工条件および評価結果を表２に示す。
実施例１と同じ配合でスクリュー径３５ｍｍφ、スクリューＬ／Ｄ＝２８である同方向２軸押出機で１００℃の樹脂温度で溶融混練し組成物を一旦ペレット化した。得られたペレットを４０ｍｍφの単軸押出機を有するダイ幅３００ｍｍのＴダイ成形機を用いてシート成形を行い厚み０．４５ｍｍのシートを得た。樹脂温度を１００℃となるよう温度設定およびスクリュー回転数を調整し、吐出量は７ｋｇ／ｈとした。またＴダイのリップギャップは０．８ｍｍとしエアギャップは９０ｍｍとした。引取り速度は１．３ｍ／分であり、このときの延伸倍率は２．１であった。表面がマット加工されている第１冷却ロール（２５０ｍｍφ）の温度は４３℃、耐熱シリコンゴム製のタッチロール（１２０ｍｍφ）の温度は５℃とした。シート成形は極めて安定しており、タッチロールへの巻きつきもなく、第１冷却ロールからのシートの剥離も問題なかった。またダイリップへのメヤニの付着もなかった。得られたシートの熱収縮率は０．４でありアニール等の後処理無しに使用できるレベルであった。加工条件および評価結果を表２に示す。
（実施例４）
使用するエチレン・α−オレフィン共重合体（Ａ）をエチレン・１−オクテン共重合体「ダウ社製 エンゲージ８４０７」（ＰＥ−２）とした以外は実施例３と同様の条件で行った。シート成形は極めて安定しており、タッチロールへの巻きつきもなく、第１冷却ロールからのシートの剥離も問題なかった。またダイリップへのメヤニの付着もなかった。得られたシートの熱収縮率は０．６でありアニール等の後処理無しに使用できるレベルであった。加工条件および評価結果を表２に示す。
使用するエチレン・α−オレフィン共重合体（Ａ）をエチレン・１−オクテン共重合体「ダウ社製 エンゲージ８４０７」（ＰＥ−２）とした以外は実施例３と同様の条件で行った。シート成形は極めて安定しており、タッチロールへの巻きつきもなく、第１冷却ロールからのシートの剥離も問題なかった。またダイリップへのメヤニの付着もなかった。得られたシートの熱収縮率は０．６でありアニール等の後処理無しに使用できるレベルであった。加工条件および評価結果を表２に示す。
（実施例５、６）
使用するエチレン・α−オレフィン共重合体（Ａ）をエチレン・１−オクテン共重合体「ＤＥＸ ＰＬＡＳＴＭＥＲＳ社製 ＥＸＡＣＴ８２３０」（ＰＥ−３）、もしくはエチレン・１−ブテン共重合体「三井化学社製 タフマーＡ３５０７０Ｓ」（ＰＥ−４）とした以外は実施例３と同様の条件で行った。シート成形は極めて安定しており、タッチロールへの巻きつきもなく、第１冷却ロールからのシートの剥離も問題なかった。またダイリップへのメヤニの付着もなかった。得られたシートの熱収縮率は０．６でありアニール等の後処理無しに使用できるレベルであった。加工条件および評価結果を表２に示す。
使用するエチレン・α−オレフィン共重合体（Ａ）をエチレン・１−オクテン共重合体「ＤＥＸ ＰＬＡＳＴＭＥＲＳ社製 ＥＸＡＣＴ８２３０」（ＰＥ−３）、もしくはエチレン・１−ブテン共重合体「三井化学社製 タフマーＡ３５０７０Ｓ」（ＰＥ−４）とした以外は実施例３と同様の条件で行った。シート成形は極めて安定しており、タッチロールへの巻きつきもなく、第１冷却ロールからのシートの剥離も問題なかった。またダイリップへのメヤニの付着もなかった。得られたシートの熱収縮率は０．６でありアニール等の後処理無しに使用できるレベルであった。加工条件および評価結果を表２に示す。
（実施例７）
リップギャップを１．３ｍｍとした以外は実施例３と同様の条件で行った。引取り速度は１．３ｍ／分であり、このときの延伸倍率は３．５であった。シート成形は極めて安定しており、タッチロールへの巻きつきもなく、第１冷却ロールからのシートの剥離も問題なかった。またダイリップへのメヤニの付着もなかった。得られたシートの熱収縮率は０．５でありアニール等の後処理無しに使用できるレベルであった。加工条件および評価結果を表２に示す。
リップギャップを１．３ｍｍとした以外は実施例３と同様の条件で行った。引取り速度は１．３ｍ／分であり、このときの延伸倍率は３．５であった。シート成形は極めて安定しており、タッチロールへの巻きつきもなく、第１冷却ロールからのシートの剥離も問題なかった。またダイリップへのメヤニの付着もなかった。得られたシートの熱収縮率は０．５でありアニール等の後処理無しに使用できるレベルであった。加工条件および評価結果を表２に示す。
（実施例８）
リップギャップを１．０ｍｍとした以外は実施例３と同様の条件で行った。引取り速度は１．３ｍ／分であり、このときの延伸倍率は２．７であった。シート成形は極めて安定しており、タッチロールへの巻きつきもなく、第１冷却ロールからのシートの剥離も問題なかった。またダイリップへのメヤニの付着もなかった。得られたシートの熱収縮率は０．４でありアニール等の後処理無しに使用できるレベルであった。加工条件および評価結果を表２に示す。
（実施例９）
エチレン・α−オレフィン共重合体（Ａ）の代わりに低密度ポリエチレン「日本ポリエチレン社製 ノバテックＬＤ ＬＣ８００」（ＰＥ−５）を用いて実施例１と同じ添加剤配合で実施例３と同じ手順および成形機を用いて、同条件にてシート成形を行い厚み０．４５ｍｍのシートを得た。引取り速度は１．３ｍ／分であり、このときの延伸倍率は２．１であった。シート成形は極めて安定しており、タッチロールへの巻きつきもなく、第１冷却ロールからのシートの剥離も問題なかった。またダイリップへのメヤニの付着もなかった。得られたシートの熱収縮率は２．３であった。加工条件および評価結果を表２に示す。
リップギャップを１．０ｍｍとした以外は実施例３と同様の条件で行った。引取り速度は１．３ｍ／分であり、このときの延伸倍率は２．７であった。シート成形は極めて安定しており、タッチロールへの巻きつきもなく、第１冷却ロールからのシートの剥離も問題なかった。またダイリップへのメヤニの付着もなかった。得られたシートの熱収縮率は０．４でありアニール等の後処理無しに使用できるレベルであった。加工条件および評価結果を表２に示す。
（実施例９）
エチレン・α−オレフィン共重合体（Ａ）の代わりに低密度ポリエチレン「日本ポリエチレン社製 ノバテックＬＤ ＬＣ８００」（ＰＥ−５）を用いて実施例１と同じ添加剤配合で実施例３と同じ手順および成形機を用いて、同条件にてシート成形を行い厚み０．４５ｍｍのシートを得た。引取り速度は１．３ｍ／分であり、このときの延伸倍率は２．１であった。シート成形は極めて安定しており、タッチロールへの巻きつきもなく、第１冷却ロールからのシートの剥離も問題なかった。またダイリップへのメヤニの付着もなかった。得られたシートの熱収縮率は２．３であった。加工条件および評価結果を表２に示す。
（比較例１）
エチレン・α−オレフィン共重合体（Ａ）の代わりにエチレン・酢酸ビニル共重合体「三井デュポンポリケミカル社製 エバフレックスＥＶ１５０」（ＥＶＡ−１）用いて実施例１と同じ添加剤配合にて実施例１と同じＴダイ成形機を用いてシート成形を行い厚み０．４５ｍｍのシートを得た。樹脂温度を１１３℃となるよう温度設定およびスクリュー回転数を調整し、吐出量は２３０ｋｇ／ｈとした。またＴダイのリップギャップは０．８ｍｍとしエアギャップは４５０ｍｍとした。引取り速度は９．５ｍ／分であり、このときの延伸倍率は２．０であった。表面がマット加工されている第１冷却ロール（３００ｍｍφ）の温度は１８℃、シリコンゴム製のタッチロール（３００ｍｍφ）の温度は８℃とした。シート成形は極めて安定しており、タッチロールへの巻きつきもなく、第１冷却ロールからのシートの剥離も問題なかった。またダイリップへのメヤニの付着もなかった。得られたシートの熱収縮率は５．５でありアニール等の後処理無しでは使用できないレベルであった。加工条件および評価結果を表２に示す。
エチレン・α−オレフィン共重合体（Ａ）の代わりにエチレン・酢酸ビニル共重合体「三井デュポンポリケミカル社製 エバフレックスＥＶ１５０」（ＥＶＡ−１）用いて実施例１と同じ添加剤配合にて実施例１と同じＴダイ成形機を用いてシート成形を行い厚み０．４５ｍｍのシートを得た。樹脂温度を１１３℃となるよう温度設定およびスクリュー回転数を調整し、吐出量は２３０ｋｇ／ｈとした。またＴダイのリップギャップは０．８ｍｍとしエアギャップは４５０ｍｍとした。引取り速度は９．５ｍ／分であり、このときの延伸倍率は２．０であった。表面がマット加工されている第１冷却ロール（３００ｍｍφ）の温度は１８℃、シリコンゴム製のタッチロール（３００ｍｍφ）の温度は８℃とした。シート成形は極めて安定しており、タッチロールへの巻きつきもなく、第１冷却ロールからのシートの剥離も問題なかった。またダイリップへのメヤニの付着もなかった。得られたシートの熱収縮率は５．５でありアニール等の後処理無しでは使用できないレベルであった。加工条件および評価結果を表２に示す。
（比較例２）
比較例１と同じ樹脂配合で実施例３と同じ手順および成形機を用いて、ロール温度以外は同条件にてシート成形を行い厚み０．４５ｍｍのシートを得た。引取り速度は１．２ｍ／分であり、このときの延伸倍率は２．２であった。表面がマット加工されている第１冷却ロール（２５０ｍｍφ）の温度は２０℃、シリコンゴム製のタッチロール（１２０ｍｍφ）の温度は１０℃とした。シート成形は極めて安定しており、タッチロールへの巻きつきもなく、第１冷却ロールからのシートの剥離も問題なかった。またダイリップへのメヤニの付着もなかった。得られたシートの熱収縮率は２．５でありアニール等の後処理無しでは使用できないレベルであった。加工条件および評価結果を表２に示す。
比較例１と同じ樹脂配合で実施例３と同じ手順および成形機を用いて、ロール温度以外は同条件にてシート成形を行い厚み０．４５ｍｍのシートを得た。引取り速度は１．２ｍ／分であり、このときの延伸倍率は２．２であった。表面がマット加工されている第１冷却ロール（２５０ｍｍφ）の温度は２０℃、シリコンゴム製のタッチロール（１２０ｍｍφ）の温度は１０℃とした。シート成形は極めて安定しており、タッチロールへの巻きつきもなく、第１冷却ロールからのシートの剥離も問題なかった。またダイリップへのメヤニの付着もなかった。得られたシートの熱収縮率は２．５でありアニール等の後処理無しでは使用できないレベルであった。加工条件および評価結果を表２に示す。
（比較例３）
リップギャップを０．６ｍｍとした以外は比較例２と同様の条件で行った。引取り速度は１．３ｍ／分であり、このときの延伸倍率は１．６であった。シート成形は極めて安定しており、タッチロールへの巻きつきもなく、第１冷却ロールからのシートの剥離も問題なかったが、ダイリップへのメヤニの付着が確認されロングラン成形安定性が不足していた。得られたシートの熱収縮率は１．５でありアニール等の後処理無しに使用できるレベルであった。加工条件および評価結果を表２に示す。
リップギャップを０．６ｍｍとした以外は比較例２と同様の条件で行った。引取り速度は１．３ｍ／分であり、このときの延伸倍率は１．６であった。シート成形は極めて安定しており、タッチロールへの巻きつきもなく、第１冷却ロールからのシートの剥離も問題なかったが、ダイリップへのメヤニの付着が確認されロングラン成形安定性が不足していた。得られたシートの熱収縮率は１．５でありアニール等の後処理無しに使用できるレベルであった。加工条件および評価結果を表２に示す。
（比較例４）
リップギャップを０．６ｍｍとした以外は実施例３と同様の条件で行った。引取り速度は１．３ｍ／分であり、このときの延伸倍率は１．６であった。シート成形は極めて安定しており、タッチロールへの巻きつきもなく、第１冷却ロールからのシートの剥離も問題なかったが、ダイリップへのメヤニの付着が確認されロングラン成形安定性が不足していた。得られたシートの熱収縮率は０．４でありアニール等の後処理無しに使用できるレベルであった。加工条件および評価結果を表２に示す。
リップギャップを０．６ｍｍとした以外は実施例３と同様の条件で行った。引取り速度は１．３ｍ／分であり、このときの延伸倍率は１．６であった。シート成形は極めて安定しており、タッチロールへの巻きつきもなく、第１冷却ロールからのシートの剥離も問題なかったが、ダイリップへのメヤニの付着が確認されロングラン成形安定性が不足していた。得られたシートの熱収縮率は０．４でありアニール等の後処理無しに使用できるレベルであった。加工条件および評価結果を表２に示す。
（比較例５）
リップギャップを１．６ｍｍとした以外は実施例３と同様の条件で行った。引取り速度は１．３ｍ／分であり、このときの延伸倍率は４．３であった。シート成形は極めて安定しており、タッチロールへの巻きつきもなく、第１冷却ロールからのシートの剥離も問題なかったが、流れ方向でのシート厚みむらが確認され厚みの安定したシートが得られなかった。なお、安定した状態でのシートが得られなかったため収縮率の測定は実施しなかった。加工条件および評価結果を表２に示す。
リップギャップを１．６ｍｍとした以外は実施例３と同様の条件で行った。引取り速度は１．３ｍ／分であり、このときの延伸倍率は４．３であった。シート成形は極めて安定しており、タッチロールへの巻きつきもなく、第１冷却ロールからのシートの剥離も問題なかったが、流れ方向でのシート厚みむらが確認され厚みの安定したシートが得られなかった。なお、安定した状態でのシートが得られなかったため収縮率の測定は実施しなかった。加工条件および評価結果を表２に示す。
（参考例１〜５）
参考例１〜参考例５については、ロール温度によるメヤニ及び加工性への影響を評価するため、第１冷却ロールおよびタッチロールの温度設定を表２に示すように変化させた以外は実施例３と同様の条件で、メヤニ及び加工性の評価を行った。適切なロール温度を選択しない場合はタッチロールへのシート取られや第１冷却ロールからの剥離に問題が生じ安定してシート成形ができないことがわかる加工条件および評価結果を表３に示す。
（参考例６）
エアギャップを長くした以外は実施例３と同様の条件で行った。エアギャップ部で溶融樹脂膜が安定せず厚みむらのないシートを得ることができなかった。加工条件および評価結果を表３に示す。
（参考例７）
第１冷却ロールの温度を３０℃とした以外は比較例２と同様の条件で行った。第１冷却ロールからの剥離が困難であり剥離時にシートが変形するなど安定してシート成形ができなかった。加工条件および評価結果を表３に示す。
参考例１〜参考例５については、ロール温度によるメヤニ及び加工性への影響を評価するため、第１冷却ロールおよびタッチロールの温度設定を表２に示すように変化させた以外は実施例３と同様の条件で、メヤニ及び加工性の評価を行った。適切なロール温度を選択しない場合はタッチロールへのシート取られや第１冷却ロールからの剥離に問題が生じ安定してシート成形ができないことがわかる加工条件および評価結果を表３に示す。
（参考例６）
エアギャップを長くした以外は実施例３と同様の条件で行った。エアギャップ部で溶融樹脂膜が安定せず厚みむらのないシートを得ることができなかった。加工条件および評価結果を表３に示す。
（参考例７）
第１冷却ロールの温度を３０℃とした以外は比較例２と同様の条件で行った。第１冷却ロールからの剥離が困難であり剥離時にシートが変形するなど安定してシート成形ができなかった。加工条件および評価結果を表３に示す。
本発明の製造方法で得られる押出シートは、アニール等の後処理なしに加熱時の収縮が小さく、リップ部のメヤニの発生も抑えられ、さらに長期にわたって使用できる。特に薄膜太陽電池封止シートやＩＣ（集積回路）の封止材、太陽電池モジュールとして有用である。
１０ シリコンセル
１１ 上部保護材
１２ 封止材
１３ 内部配線
１４ 下部保護材
１１ 上部保護材
１２ 封止材
１３ 内部配線
１４ 下部保護材
Claims (10)
- 下記の（ａ−１）、（ａ−２）の特性を有するエチレン系共重合体（Ａ）を含む樹脂を、Ｔダイにより成形し、押出シートを製造する方法において、Ｔダイ吐出時の樹脂温度が９０〜１２０℃であり、ダイスのリップギャップが０．７〜１．５ｍｍ、溶融樹脂のエアギャップ部における延伸倍率が１．３〜４．０（ただし、１．６以下の場合を除く）であることを特徴とする押出シートの製造方法。
（ａ−１）ＪＩＳ−Ｋ６９２２−２：１９９７附属書（１９０℃、２１．１８Ｎ荷重）に準拠して測定したメルトフローレート（ＭＦＲ）が１〜１００ｇ／１０分である。
（ａ−２）密度が０．８６０〜０．９２０ｇ／ｃｍ３である。 - エチレン系共重合体（Ａ）がさらに下記（ａ−３）の特性を有することを特徴とする請求項１に記載の押出シートの製造方法。
（ａ−３）回転型レオメーターによる温度１９０℃での周波数分散測定を行ったときの角周波数ω＝１００ｒａｄ／秒における緩和時間（τ）とＭＦＲとが下記（式１）の関係を満たす。
０．００７２×ＭＦＲ−０．３９≦τ≦０．０１００×ＭＦＲ−０．２７ （式１） - 前記溶融樹脂のエアギャップ部における延伸倍率が２．０〜４．０であることを特徴とする請求項１又は２に記載の押出シートの製造方法。
- エチレン系共重合体（Ａ）がメタロセン触媒により製造されることを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載の押出シートの製造方法。
- 押出シートの融点より１０℃低い温度、６０分での収縮率が２％以下であることを特徴とする請求項１〜４のいずれかに記載の押出シートの製造方法。
- ロール温度がそれぞれ第１冷却ロール３０〜５０℃、タッチロール３〜１５℃であり、第１冷却ロールとタッチロールの温度差が２０℃以上であることを特徴とする請求項１〜５のいずれかに記載の押出シートの製造方法。
- 前記樹脂が、エチレン系共重合体（Ａ）１００重量部に対して、シランカップリング剤（Ｂ）を０．０１〜５重量部含有することを特徴とする請求項１〜６のいずれかに記載の押出シートの製造方法。
- 前記樹脂が、エチレン系共重合体（Ａ）１００重量部に対して、有機過酸化物（Ｃ）を０．２〜５重量部含有することを特徴とする請求項１〜７のいずれかに記載の押出シートの製造方法。
- 前記樹脂が、エチレン系共重合体（Ａ）１００重量部に対して、ヒンダードアミン系光安定化剤（Ｄ）を０．０１〜２．５重量部含有することを特徴とする請求項１〜８のいずれかに記載の押出シートの製造方法。
- 請求項１〜９のいずれかに記載の製造方法により得られる太陽電池封止シートの製造方法。
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