JP6180171B2 - Concrete composition - Google Patents
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Description
本発明は、主に、海水を練り水に用いて調製されたコンクリート組成物、さらに、地震や津波の被害で発生したコンクリートガラを骨材として含むコンクリート組成物に関する。 The present invention mainly relates to a concrete composition prepared by using seawater as a kneaded water, and further to a concrete composition containing as an aggregate a concrete glass generated by damage from an earthquake or tsunami.
２０１１年３月１１日、東北地方を大地震と津波がおそい、甚大な被害が出た。東北地方のインフラは大きな打撃を受け、一日も早い復興が望まれている。 On March 11, 2011, a massive earthquake and tsunami hit the Tohoku region, causing serious damage. The infrastructure in the Tohoku region has been hit hard and it is hoped that it will be restored as soon as possible.
しかしながら、津波の被害で発生したガレキが被災地の広範囲に散乱しており、ガレキの処理が進まなければ、復興も遅々として進まない現状にある。ガレキには、コンクリートや金属類などの無機系と、木材やゴム、プラスティックなどの有機系がある。 However, the rubble generated by the tsunami is scattered over a wide area of the stricken area, and if the processing of the rubble does not progress, the recovery will not progress slowly. Debris includes inorganic materials such as concrete and metals, and organic materials such as wood, rubber, and plastic.
有機系のガレキは焼却処分する方法が考えられるが、無機系のガレキ、殊に、コンクリートガラは付加価値がない上に嵩高く、重要も重いため処分方法に困っている。コンクリートガラの有効利用方法の提案が望まれている。 Organic debris can be disposed of by incineration, but inorganic debris, especially concrete debris, has no added value and is bulky and important and is difficult to dispose of. The proposal of the effective utilization method of concrete glass is desired.
従来、コンクリートガラの有効利用方法としては、再生骨材として利用する方法が提案されている。しかしながら、東北地方の大地震で被害を受けて発生したコンクリートガラのほとんどが、津波の影響を受けているため、高濃度の塩分を含んでいる。 Conventionally, as an effective utilization method of concrete glass, a method of utilizing as recycled aggregate has been proposed. However, most of the concrete galley that was damaged by the Tohoku earthquake was affected by the tsunami and contained high concentrations of salt.
コンクリートガラを再生骨材として利用する場合、発生元で利用する必要がある。骨材という商材の特徴として、遠方に運んで使うというわけにはいかないからである。この場合、沿岸地域での消費が望まれ、復興工事の中では、護岸工事や防潮堤などへの利用が現実的である。そして、このような利用に際しては、現場プラントを設置して生コンクリートを調製することが望ましく、さらには、真水の調達が問題視されている。そこで、海水練りコンクリートが提案されている。 When using concrete glass as recycled aggregate, it is necessary to use it at the source. This is because it cannot be carried away and used as a feature of aggregates. In this case, consumption in the coastal area is desired, and it is realistic to use it for revetment work and seawalls during reconstruction work. For such use, it is desirable to prepare a ready-mixed concrete by installing a field plant, and further, procurement of fresh water is regarded as a problem. Therefore, seawater-mixed concrete has been proposed.
海水の影響で塩分を多く含む骨材に加え、練り水も海水を用いることになるのである。このような特殊なコンクリートでは、鉄筋の腐食発生を避けられない。そこで、復興を推進するために、塩分の影響を受けたコンクリートガラを再生骨材として用いても、さらには、練り水として海水を用いても、鉄筋の腐食を抑制できる鉄筋コンクリート技術の開発が強く求められている。 In addition to aggregates containing a large amount of salt due to the influence of seawater, seawater is also used for kneaded water. Such special concrete cannot avoid the corrosion of reinforcing bars. Therefore, in order to promote reconstruction, there is a strong development of reinforced concrete technology that can suppress the corrosion of reinforcing bars, whether using concrete galley affected by salinity as recycled aggregates or using seawater as mixing water. It has been demanded.
一方、セメント混和材として、リチウムを含有するアルミノシリケートが知られている（特許文献１）。
しかしながら、津波の被害で発生したコンクリートガラを再生骨材として利用するコンクリートへ適用した事例や、海水練りコンクリートへ適用した例はない。
On the other hand, aluminosilicate containing lithium is known as a cement admixture (Patent Document 1).
However, there are no examples of applying concrete glares generated by tsunami damage to concrete that uses recycled aggregates, or applying it to seawater-mixed concrete.
本発明は、復興の妨げとなるガレキを処理でき、本来は鉄筋コンクリート構造物に採用できない塩分を多く含む骨材や、練り水として海水を採用しても得られる鉄筋コンクリート構造物の延命化を図ることができるコンクリート組成物を提供する。 The present invention is capable of treating rubble that hinders reconstruction, and is intended to prolong the life of reinforced concrete structures that can be obtained by using aggregates containing a large amount of salt that cannot be originally used in reinforced concrete structures, and seawater as kneaded water. Provided is a concrete composition that can be used.
本発明は、（１）リチウム含有アルミノシリケートを含有してなり、海水を練り水として用いたコンクリート組成物、（２）地震や津波の被害で発生したコンクリートガラを骨材として含む（１）のコンクリート組成物、（３）コンクリートの塩化物イオン含有量が０．４ｋｇ／ｍ３以上である（１）又は（２）のコンクリート組成物、である。 The present invention includes (1) a concrete composition containing lithium-containing aluminosilicate and using seawater as kneaded water, and (2) a concrete glass generated by earthquake or tsunami damage as an aggregate. Concrete composition, (3) A concrete composition according to (1) or (2), wherein the chloride ion content of concrete is 0.4 kg / m 3 or more.
本発明のコンクリート組成物は、復興の妨げとなるガレキを処理でき、本来は鉄筋コンクリート構造物に採用できない塩分を多く含む骨材や、練り水として海水を採用しても得られる鉄筋コンクリート構造物の延命化を図ることができ、しかも、コンクリートの強度発現性、アルカリ−シリカ反応の抑制、凍結融解抵抗性が向上するなどの効果を奏する。 The concrete composition of the present invention can treat debris that hinders reconstruction, and it is possible to prolong the life of reinforced concrete structures that can be obtained even when seawater is used as kneaded water, as well as aggregates containing much salt that cannot be used in reinforced concrete structures. In addition, there are effects such as improvement of the strength of concrete, suppression of alkali-silica reaction, and improvement of resistance to freezing and thawing.
以下、本発明を詳細に説明する。
なお、本発明における部や％は、特に規定しない限り質量基準で示す。
Hereinafter, the present invention will be described in detail.
In the present invention, “parts” and “%” are based on mass unless otherwise specified.
本発明では、海水を練り水として利用する。海水は塩分を３．０〜３．５％含むとされている。さらに、本発明では、津波の被害で発生したコンクリートガラのガレキをコンクリート用骨材として利用することもできる。コンクリートガラは適度な大きさに粉砕して用いることができる。 In the present invention, seawater is used as kneaded water. Seawater is said to contain 3.0-3.5% salt. Furthermore, in the present invention, it is also possible to use the rubble of the concrete glass generated by the tsunami damage as the aggregate for concrete. The concrete glass can be used after being pulverized to an appropriate size.
津波の被害で発生したコンクリートガラは、海水をあびているため、塩分を多く含んでいる。通常の場合、塩分を多く含む骨材、例えば、海砂などは水で洗って除塩してから使用される。しかしながら、本発明では、除塩は行わず、そのまま用いる。これは、災害復興を円滑に進める上で不可欠である。 The concrete galley generated by the tsunami damages seawater and therefore contains a lot of salt. In general, aggregates containing a large amount of salt, such as sea sand, are used after being washed with water and desalted. However, in this invention, salt removal is not performed but it uses as it is. This is indispensable for smooth disaster recovery.
本来、塩分を多く含む骨材は、鉄筋の腐食を誘発するため利用できない。
しかしながら、本発明のリチウム含有アルミノシリケートを配合することによって、塩分を多く含むコンクリート組成物を用いても、耐久的な鉄筋コンクリート構造物を造成することが可能となる。
Originally, an aggregate containing a large amount of salt cannot be used because it induces corrosion of reinforcing bars.
However, by incorporating the lithium-containing aluminosilicate of the present invention, a durable reinforced concrete structure can be created even when a concrete composition containing a large amount of salt is used.
本発明で云うコンクリートガラは、津波をかぶっているため、塩分を含む。その含有量は、概ね０．０１〜０．０５％である。一般的にコンクリート組成物の粗骨材量は８００〜１２００ｋｇ／ｍ３であり、津波をかぶったコンクリートガラを再生骨材として使用した場合、骨材から由来する塩分は、１ｍ３あたり０．０８〜０．６０ｋｇ／ｍ３となる。 Since the concrete glass referred to in the present invention is covered with a tsunami, it contains salt. Its content is approximately 0.01 to 0.05%. In general, the amount of coarse aggregate in a concrete composition is 800 to 1200 kg / m 3 , and when using concrete glazed tsunami as recycled aggregate, the salt content derived from the aggregate is 0.08 per m 3. ˜0.60 kg / m 3 .
本発明では、練り水に海水を用いることができる。海水の塩分含有率は一般的に３〜４％の範囲にある。また、コンクリート組成物の単位水量は、１５０〜１８５ｋｇ／ｍ３の範囲が一般的である。
したがって、練り水としての海水から由来する塩分量が算出可能である。例えば、海水の塩分含有率が３．５％で単位水量が１７０ｋｇ／ｍ３のコンクリート組成物を調製した場合、練り水から由来する塩分は、１７０×０．０３５ ＝ ５．９５ｋｇ／ｍ３となる。
In the present invention, seawater can be used as the kneaded water. The salt content of seawater is generally in the range of 3-4%. The unit water amount of the concrete composition is generally in the range of 150 to 185 kg / m 3 .
Therefore, the amount of salt derived from seawater as the kneaded water can be calculated. For example, when a concrete composition having a salt content of seawater of 3.5% and a unit water amount of 170 kg / m 3 is prepared, the salt content derived from the kneaded water is 170 × 0.035 = 5.95 kg / m 3 . Become.
本発明では、地震や津波の被害で発生したコンクリートガラを骨材として含むコンクリートを利用するだけではなく、海水を練り水に用いて調製されたコンクリート組成物で鉄筋コンクリート構造物を造成することができる。 In the present invention, not only using concrete containing aggregates of concrete glass generated by earthquake or tsunami damage as an aggregate, but also reinforced concrete structures can be created with a concrete composition prepared by mixing seawater into water. .
また、本発明では、細骨材として海砂を用いることができる。通常、海砂は水洗されて塩分を許容されるレベルまで低下させて用いるが、本発明では、水洗せずにそのまま用いることもできる。 In the present invention, sea sand can be used as the fine aggregate. Normally, sea sand is washed with water to reduce the salinity to an acceptable level, but in the present invention, it can be used as it is without being washed with water.
本発明のリチウム含有アルミノシリケートについて説明する。
アルミノシリケートの具体例としては、結晶性のゼオライトやモンモリロナイト、非晶質のアルミノシリケートが挙げられる。リチウム型ゼオライトの中でも、Ｓｉ／Ａｌ原子比が１であるリチウム型ゼオライトが、アルカリシリカ反応の抑制効果が大きいことから好ましい。Ｓｉ／Ａｌ原子比が１であるリチウム型ゼオライトとしては、ＥＤＩ型、ＡＢＷ型やＬＴＡ型が存在する。
このうち、ＥＤＩ型とＡＢＷ型はアロフェンやカオリナイトを原料とし、水酸化リチウム水溶液を１００℃未満で作用させることにより簡便に合成できる。
一方、ＬＴＡの合成は１００℃を超える加圧条件下での水熱処理が必要であり、また、直接的にリチウムを含有するＬＴＡを合成することが難しく、一般的には、ナトリウムを含有するＡ型ゼオライトを水熱合成により得た後、イオン交換反応によりリチウムを担持させることが行われている。このため、ナトリウムを完全にリチウムに置換することが難しく、ＬＴＡでは十分なアルカリシリカ反応の抑制効果が得られない場合もある。
したがって、本発明では、ＥＤＩ型とＡＢＷ型を選定することが好ましい。
The lithium-containing aluminosilicate of the present invention will be described.
Specific examples of the aluminosilicate include crystalline zeolite, montmorillonite, and amorphous aluminosilicate. Among lithium-type zeolites, lithium-type zeolite having a Si / Al atomic ratio of 1 is preferable because the effect of suppressing the alkali silica reaction is large. As the lithium type zeolite having a Si / Al atomic ratio of 1, there are EDI type, ABW type and LTA type.
Of these, EDI type and ABW type can be synthesized easily by using allophane or kaolinite as a raw material and allowing an aqueous lithium hydroxide solution to act at less than 100 ° C.
On the other hand, synthesis of LTA requires hydrothermal treatment under pressure conditions exceeding 100 ° C., and it is difficult to directly synthesize LTA containing lithium. Lithium is supported by an ion exchange reaction after obtaining a type zeolite by hydrothermal synthesis. For this reason, it is difficult to completely replace sodium with lithium, and LTA may not provide a sufficient alkaline silica reaction suppression effect.
Therefore, in the present invention, it is preferable to select the EDI type and the ABW type.
本発明では、いかなる方法で合成されたリチウム型ゼオライトも使用可能であり、リチウム型ゼオライトを加熱処理したものも含まれる。
加熱処理温度は、ゼオライトにより異なる。例えば、ＥＤＩ型の場合は、２００〜７００℃であることが好ましい。リチウム含有ＥＤＩ型ゼオライトを２００〜７００℃で加熱処理すると、非晶質物質に変化する。すなわち、２００℃まではＥＤＩ型ゼオライトの結晶構造を保ち、２００℃以上になると結晶から非晶質に変化する。そして、７００℃までは非晶質の状態にあるが、７００℃を超えると結晶化してユークリプタイトへと変化する。
ＡＢＷ型の場合は３００〜６５０℃が好ましい。リチウムを含有するＡＢＷ型ゼオライトを３００℃〜６５０℃で加熱処理すると、無水のＡＢＷ型ゼオライトに変化する。すなわち、３００℃まではＡＢＷ型ゼオライトの結晶構造を保ち、３００℃以上になると、全く異なる結晶構造に変化して無水のＡＢＷ型ゼオライトになる。そして、６５０℃までは無水のＡＢＷ型ゼオライトの状態にあるが、６５０℃を超えるとγ−ユークリプタイトへと変化する。そして、さらに加熱すると、９００〜１０００℃でβ−ユークリプタイトへと変化する。
加熱処理条件が上記の温度範囲にないと、本発明の効果が充分に得られない場合がある。
In the present invention, lithium-type zeolite synthesized by any method can be used, and includes those obtained by heat-treating lithium-type zeolite.
The heat treatment temperature varies depending on the zeolite. For example, in the case of EDI type, it is preferable that it is 200-700 degreeC. When the lithium-containing EDI-type zeolite is heat-treated at 200 to 700 ° C., it changes into an amorphous substance. That is, the crystal structure of the EDI-type zeolite is maintained up to 200 ° C., and the crystal changes from amorphous to 200 ° C. or more. And although it is in an amorphous state up to 700 ° C., when it exceeds 700 ° C., it crystallizes and changes to eucryptite.
In the case of the ABW type, 300 to 650 ° C. is preferable. When the ABW-type zeolite containing lithium is heat-treated at 300 ° C. to 650 ° C., it changes to an anhydrous ABW-type zeolite. That is, the crystal structure of the ABW type zeolite is maintained up to 300 ° C., and when the temperature exceeds 300 ° C., the crystal structure changes to a completely different crystal structure to become an anhydrous ABW type zeolite. And it is in the state of anhydrous ABW type zeolite up to 650 ° C., but when it exceeds 650 ° C., it changes to γ-eucryptite. And when it heats further, it changes to (beta) -eucryptite at 900-1000 degreeC.
If the heat treatment conditions are not within the above temperature range, the effects of the present invention may not be sufficiently obtained.
本発明のリチウム型ゼオライトのリチウム含有量は、特に限定されるものではないが、通常、Ｌｉ２Ｏ換算で５％以上が好ましく、７％以上がより好ましい。リチウム含有量は、Ｓｉ／Ａｌモル比が１となる理論値から担持できる最大量が１３．５％と算出できる。リチウム含有量が５％未満では、十分なアルカリシリカ反応による膨張の抑制効果が得られない場合がある。 The lithium content of the lithium-type zeolite of the present invention is not particularly limited, but is usually preferably 5% or more and more preferably 7% or more in terms of Li 2 O. The maximum amount of lithium that can be supported can be calculated as 13.5% from the theoretical value at which the Si / Al molar ratio is 1. If the lithium content is less than 5%, there may be a case where a sufficient effect of suppressing expansion due to alkali silica reaction cannot be obtained.
本発明のリチウム含有アルミノシリケートのナトリウムやカリウムの含有量は特に限定されるものではないが、通常、Ｎａ２ＯとＫ２Ｏの合計量が０．５％以下であることが好ましく、０．３％以下がより好ましい。Ｎａ２ＯとＫ２Ｏの合計量が０．５％を超えると、十分なアルカリシリカ反応抑制効果が得られない場合がある。 The content of sodium or potassium in the lithium-containing aluminosilicate of the present invention is not particularly limited, but usually, the total amount of Na 2 O and K 2 O is preferably 0.5% or less. 3% or less is more preferable. When the total amount of Na 2 O and K 2 O exceeds 0.5%, a sufficient alkali silica reaction suppressing effect may not be obtained.
本発明のリチウム含有アルミノシリケートの比表面積は、一義的に決定されるものではなく、特に限定されるものではないが、通常、ＢＥＴ比表面積で２〜２００ｍ２／ｇの範囲にある。 The specific surface area of the lithium-containing aluminosilicate of the present invention is not uniquely determined and is not particularly limited, but is usually in the range of 2 to 200 m 2 / g in terms of BET specific surface area.
本発明のリチウム含有アルミノシリケートの使用量は、特に限定されるものではないが、１ｋｇ／ｍ３以上が好ましく、７ｋｇ／ｍ３以上がより好ましい。１ｋｇ／ｍ３未満では所定の圧縮強度発現、アルカリシリカ反応抵抗性、凍結融解抵抗性が得られない場合がある。 Although the usage-amount of the lithium containing aluminosilicate of this invention is not specifically limited, 1 kg / m < 3 > or more is preferable and 7 kg / m < 3 > or more is more preferable. If it is less than 1 kg / m 3, it may not be possible to obtain predetermined compression strength, alkali silica reaction resistance, and freeze-thaw resistance.
以下、実施例、比較例を挙げてさらに詳細に内容を説明するが、本発明はこれらに限定されるものではない。 Hereinafter, although an example and a comparative example are given and the contents are explained in detail, the present invention is not limited to these.
「実験例１」
表２に示すような様々な粗骨材、細骨材、練り水を使用し、リチウム含有アルミノシリケート５ｋｇ／ｍ３、単位セメント量３００ｋｇ／ｍ３、単位水量１７０ｋｇ／ｍ３、ｓ／ａ＝４２％、スランプ８ｃｍ、空気量４．５±１．０％のコンクリート組成物を調製した。このコンクリート組成物を用いて、鉄筋比０．７％の鉄筋コンクリート製の壁を造成した。この鉄筋コンクリートの鉄筋の腐食電流を調べるとともに、コンクリートの圧縮強度、アルカリシリカ反応性、凍結融解抵抗性の試験を実施した。結果を表２に示す。
"Experiment 1"
Using various coarse aggregates, fine aggregates and kneading water as shown in Table 2, lithium-containing aluminosilicate 5 kg / m 3 , unit cement amount 300 kg / m 3 , unit water amount 170 kg / m 3 , s / a = A concrete composition having 42%, slump of 8 cm, and air amount of 4.5 ± 1.0% was prepared. Using this concrete composition, a wall made of reinforced concrete having a rebar ratio of 0.7% was constructed. In addition to examining the corrosion current of the reinforced concrete reinforcement, tests were conducted on the compressive strength, alkali silica reactivity, and freeze-thaw resistance of the concrete. The results are shown in Table 2.
＜使用材料＞
セメント：普通ポルトランドセメント、市販品、比重３．１５。
粗骨材Ａ：津波被害を受けたガレキ、コンクリートガラを粉砕したものにオパールケイ石を５％混合したもの。Ｇｍａｘ２５ｍｍ。塩分含有率０．０５％、比重２．２５。コンクリート中の粗骨材量は９００．１６ｋｇ／ｍ３となり、これに由来する塩分は０．４５ｋｇ／ｍ３。
粗骨材Ｂ：新潟県姫川産の砕石にオパールケイ石を５％混合したもの。Ｇｍａｘ２５ｍｍ、比重２．６５。
細骨材イ：新潟県姫川産の川砂にオパールケイ石を５％混合したもの。比重２．６４。
細骨材ロ：海砂にオパールケイ石を５％混合したもの。塩分含有量０．１％、比重２．７５。コンクリート中の細骨材量は７９６．６８ｋｇ／ｍ３となり、これに由来する塩分は０．７９７ｋｇ／ｍ３。
練り水ａ：水道水。
練り水ｂ：海水、塩分含有率３．５％。
リチウム含有アルミノシリケートＡ：リチウムを含有するＥＤＩ型ゼオライト（Ｌｉ−ＥＤＩ）、Ｌｉ２Ｏ含有量７．１％、ＢＥＴ比表面積５０ｍ２／ｇ。
リチウム含有アルミノシリケートＢ：リチウムを含有するＡＢＷ型ゼオライト（Ｌｉ−ＡＢＷ）、Ｌｉ２Ｏ含有量９．０％、ＢＥＴ比表面積４０ｍ２／ｇ。
リチウム含有アルミノシリケートＣ：リチウムを含有するＥＤＩ型ゼオライト（Ｌｉ−ＥＤＩ）を４００℃で加熱処理して得られた非晶質物質、Ｌｉ２Ｏ含有量９．０％、ＢＥＴ比表面積３０ｍ２／ｇ。
リチウム含有アルミノシリケートＤ：リチウムを含有するＡＢＷ型ゼオライト（Ｌｉ−ＡＢＷ）を４００℃で加熱処理して得られた無水のＬｉ−ＡＢＷ、Ｌｉ２Ｏ含有量１０．８％、ＢＥＴ比表面積２０ｍ２／ｇ。
リチウム含有アルミノシリケートＥ：市販のアルカリシリカ反応抑制剤、Ｃａ型ゼオライト。
<Materials used>
Cement: Ordinary Portland cement, commercial product, specific gravity 3.15.
Coarse aggregate A: A tsunami-damaged rubble, crushed concrete glass, and 5% opal quartzite. Gmax 25 mm. Salt content 0.05%, specific gravity 2.25. Coarse aggregate content in concrete 900.16kg / m 3, and the salt derived therefrom is 0.45 kg / m 3.
Coarse aggregate B: 5% opal quartzite mixed with crushed stone from Himekawa, Niigata Prefecture. Gmax 25 mm, specific gravity 2.65.
Fine aggregate a: 5% opal quartzite mixed with river sand from Himekawa, Niigata Prefecture. Specific gravity 2.64.
Fine aggregate b: A mixture of 5% opal quartzite in sea sand. Salt content 0.1%, specific gravity 2.75. The amount of fine aggregate in the concrete is 796.68 kg / m 3 , and the salt content derived therefrom is 0.797 kg / m 3 .
Kneaded water a: tap water.
Kneaded water b: Seawater, salt content 3.5%.
Lithium-containing aluminosilicate A: EDI-type zeolite containing lithium (Li-EDI), Li 2 O content 7.1%, BET specific surface area 50 m 2 / g.
Lithium-containing aluminosilicate B: ABW-type zeolite containing lithium (Li-ABW), Li 2 O content 9.0%, BET specific surface area 40 m 2 / g.
Lithium-containing aluminosilicate C: amorphous material obtained by heat-treating lithium-containing EDI-type zeolite (Li-EDI) at 400 ° C., Li 2 O content 9.0%, BET specific surface area 30 m 2 / g.
Lithium-containing aluminosilicate D: Lithium-containing ABW-type zeolite (Li-ABW) obtained by heat treatment at 400 ° C. Anhydrous Li-ABW, Li 2 O content 10.8%, BET specific surface area 20 m 2 / G.
Lithium-containing aluminosilicate E: Commercially available alkali silica reaction inhibitor, Ca-type zeolite.
＜試験方法＞
鉄筋腐食の判定：材齢１年後にＡＳＴＭＣ８７６に準じて、基準電極となる銅／硫酸銅電極に対する鉄筋の自然電位を測定し、鉄筋の腐食状態を判定した。鉄筋の腐食は表１のように判断される。
<Test method>
Reinforcing bar corrosion determination: The natural potential of the reinforcing bar relative to the copper / copper sulfate electrode serving as the reference electrode was measured according to ASTM C876 one year after the age of the material to determine the corrosion state of the reinforcing bar. The corrosion of the reinforcing bars is judged as shown in Table 1.
＜試験方法＞
圧縮強度：ＪＩＳ Ａ １１０８に準じて測定。
アルカリシリカ反応性：ＪＣＩ ＡＡＲ−３ コンクリートのアルカリシリカ反応性判定試験方法（案）に準じて測定。材齢６ヶ月における膨張率が０．０５％未満は◎、０．０５以上で０．１％未満の場合は○、０．１％以上で０．２％未満は△、０．２％以上は×とした。
凍結融解抵抗性：ＪＩＳ Ａ １１４８に準拠して行った。相対動弾性係数が６０％以上保たれたサイクル数が４００サイクルを超えた場合を◎、３００サイクルを超え、４００サイクル未満だった場合を○、２００サイクルを超え、３００サイクル未満だった場合を△、２００サイクル未満だった場合を×とした。
<Test method>
Compressive strength: Measured according to JIS A 1108.
Alkali-silica reactivity: Measured according to JCI AAR-3 concrete alkali-silica reactivity determination test method (draft). When the expansion rate at 6 months of age is less than 0.05%, ◎, when 0.05 or more and less than 0.1%, ◯, 0.1% or more and less than 0.2%, △, 0.2% or more Is x.
Freeze-thaw resistance: Performed according to JIS A 1148. When the number of cycles in which the relative kinematic modulus is maintained at 60% or more exceeds 400 cycles, ◎, when it exceeds 300 cycles and less than 400 cycles, ○, when it exceeds 200 cycles, and when it is less than 300 cycles The case where it was less than 200 cycles was rated as x.
表２より、本発明において、鉄筋腐食が発生していないことが分かる。また、圧縮強度発現、アルカリシリカ反応抵抗性、凍結融解抵抗性が向上していることが分かる。 From Table 2, it can be seen that rebar corrosion does not occur in the present invention. Moreover, it turns out that compressive strength expression, alkali-silica reaction resistance, and freeze-thaw resistance are improving.
「実験例２」
粗骨材Ａ、細骨材ロ、練り水ｂを使用し、リチウム含有アルミノシリケートの使用量を表３に示すように変化したこと以外は実験例１と同様に行った。結果を表３に併記した。
"Experimental example 2"
The procedure was the same as in Experimental Example 1 except that coarse aggregate A, fine aggregate B, and kneading water b were used, and the amount of lithium-containing aluminosilicate used was changed as shown in Table 3. The results are also shown in Table 3.
表３より、本発明によれば、鉄筋腐食が発生していないことが分かる。また、圧縮強度発現、アルカリシリカ反応抵抗性、凍結融解抵抗性が向上していることが分かる。 From Table 3, it can be seen that no rebar corrosion occurs according to the present invention. Moreover, it turns out that compressive strength expression, alkali-silica reaction resistance, and freeze-thaw resistance are improving.
本発明のコンクリート組成物は、復興の妨げとなるガレキを処理でき、本来は鉄筋コンクリート構造物に採用できない塩分を多く含む骨材や、練り水として海水を採用しても得られる鉄筋コンクリート構造物の延命化を図ることができ、しかも、コンクリートの強度発現性、アルカリ−シリカ反応の抑制、凍結融解抵抗性が向上するので、震災復興に貢献することができる。 The concrete composition of the present invention can treat debris that hinders reconstruction, and it is possible to prolong the life of reinforced concrete structures that can be obtained even when seawater is used as kneaded water, as well as aggregates containing much salt that cannot be used in reinforced concrete structures. Furthermore, since the strength development of concrete, suppression of alkali-silica reaction, and resistance to freezing and thawing are improved, it is possible to contribute to the reconstruction of the earthquake disaster.
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