JP6294982B2

JP6294982B2 - Spark plug

Info

Publication number: JP6294982B2
Application number: JP2017015082A
Authority: JP
Inventors: 喜知岩崎; 治樹吉田
Original assignee: NGK Spark Plug Co Ltd
Current assignee: Niterra Co Ltd
Priority date: 2017-01-31
Filing date: 2017-01-31
Publication date: 2018-03-14
Anticipated expiration: 2034-05-02
Also published as: JP2017098269A

Description

本発明は、スパークプラグに関するものである。 The present invention relates to a spark plug.

従来、内燃機関の点火用のスパークプラグにおいて、スパークプラグの外部の機器に輻射される電波雑音（以下、電雑ノイズとも呼ぶ）を低減するために（電雑性能を向上させるために）、中心電極と端子金具との間に抵抗体が配置された抵抗体入りスパークプラグが広く用いられている。このような抵抗体入りのスパークプラグとしては、例えば、スパークプラグの絶縁体の貫通孔内にガラス質抵抗体組成物粉末を充填して、熱間加圧によって抵抗体を形成したスパークプラグが知られている。また、巻線抵抗器によって抵抗体を形成するスパークプラグ、あるいは、セラミック焼結体によって抵抗体を形成するスパークプラグが知られている（例えば、特許文献１参照）。 Conventionally, in spark plugs for ignition of internal combustion engines, in order to reduce radio noise (hereinafter also referred to as noise noise) radiated to equipment outside the spark plug (to improve the noise performance), the center A spark plug containing a resistor in which a resistor is disposed between an electrode and a terminal fitting is widely used. As such a spark plug containing a resistor, for example, a spark plug is known in which a glassy resistor composition powder is filled in a through hole of an insulator of a spark plug and a resistor is formed by hot pressing. It has been. Further, a spark plug in which a resistor is formed by a winding resistor or a spark plug in which a resistor is formed by a ceramic sintered body is known (for example, see Patent Document 1).

特開２００７−１２２８７９号公報JP 2007-122879 A

しかしながら、近年スパークプラグの放電電圧が上昇される傾向にあり、このことは電雑ノイズが増加する要因となっている。また、車両の軽量化の要請により、車両の構成材料として、電雑ノイズを除去する性質を有する鉄を含有する材料の使用を抑える傾向にあり、このことも、電雑ノイズが増加する要因となっている。したがって、従来知られるスパークプラグでは電雑性能が不十分となる可能性が生じており、電雑性能のさらなる向上が求められている。 However, in recent years, the discharge voltage of the spark plug tends to increase, which causes an increase in noise. In addition, due to demands for reducing the weight of vehicles, there is a tendency to suppress the use of iron-containing materials that have the property of removing electric noise as components of vehicles, which is also a factor that increases electric noise. It has become. Therefore, there is a possibility that the conventionally known spark plug has insufficient electrical performance, and further improvement in electrical performance is required.

上記したガラス質抵抗体組成物粉末を熱間加圧して抵抗体を形成する構成は、生産性および耐久性に優れており、軸線方向における抵抗体の長さによって抵抗体の抵抗値を確保し、電雑ノイズを低減することができる。しかしながら、電雑性能を向上させるために抵抗体を長くして抵抗値を大きくすることは、スパークプラグの大型化を招き、また、着火性能の低下を引き起こす可能性があるため、採用し難い場合がある。よって、スパークプラグの大型化や着火性能の低下を引き起こすことなく、効果的に電雑ノイズを抑えることが望まれていた。 The structure in which the above-described glassy resistor composition powder is hot-pressed to form a resistor is excellent in productivity and durability, and the resistance value of the resistor is secured by the length of the resistor in the axial direction. Electric noise can be reduced. However, if it is difficult to increase the resistance value by increasing the resistance value in order to improve the electrical performance, it will lead to an increase in the size of the spark plug and may cause a decrease in ignition performance. There is. Therefore, it has been desired to suppress electric noise effectively without causing an increase in the size of the spark plug and a decrease in ignition performance.

一方、巻線抵抗器によって抵抗体を形成する場合には、例えば巻線の巻数を増加させても抵抗体の抵抗値を十分に確保することが困難であり、また、巻線の巻数の増加は、巻線抵抗器の耐久性の低下を招くために採用し難い場合がある。さらに、巻線抵抗器やセラミック焼結体によって抵抗体を形成する場合には、スパークプラグの絶縁体の内壁面と抵抗体との間の密着性を十分に確保することが困難となり易い。絶縁体の内壁面と抵抗体との間の密着性が不十分であれば、スパークプラグの点火時に、絶縁体の内壁面に沿って短絡が生じてスパークプラグにおいて失火が起こる可能性がある。そのため、スパークプラグの耐久性や着火性能の低下を抑えつつ、電雑ノイズを抑制することが望まれていた。 On the other hand, when a resistor is formed by a winding resistor, for example, it is difficult to ensure a sufficient resistance value of the resistor even if the number of turns of the winding is increased, and the number of turns of the winding is increased. May be difficult to adopt because it causes a decrease in durability of the winding resistor. Further, when the resistor is formed by a winding resistor or a ceramic sintered body, it is difficult to ensure sufficient adhesion between the inner wall surface of the insulator of the spark plug and the resistor. If the adhesion between the inner wall surface of the insulator and the resistor is insufficient, a short circuit may occur along the inner wall surface of the insulator when the spark plug is ignited, and a misfire may occur in the spark plug. Therefore, it has been desired to suppress electric noise while suppressing a decrease in durability and ignition performance of the spark plug.

本発明は、上述の課題を解決するためになされたものであり、以下の形態として実現することが可能である。
本発明の一形態は、スパークプラグであって、軸線方向に延びる貫通孔を有する絶縁体と；前記絶縁体の先端部から自身の先端部が露出した状態で前記貫通孔内に配置される中心電極と；前記絶縁体の後端部から自身の後端部が露出した状態で前記貫通孔内に配置される端子金具と；少なくとも導電性材料およびガラスを含み、前記貫通孔内において前記中心電極と前記端子金具との間に配置される第１の抵抗体と；前記第１の抵抗体の前記軸線方向の両端に配置された一対の導電性ガラスシール層と；を備える。このスパークプラグは、さらに、前記一対の導電性ガラスシール層のうちの後端側に配置された導電性ガラスシール層の後端側に配置された封着端子と；前記封着端子の後端側に配置された巻線抵抗器である第２の抵抗体と；前記第２の抵抗体と前記端子金具との間に配置されて前記軸線方向に弾性変形する導電性弾性体と；を備え；前記第２の抵抗体は、前記巻線抵抗器における巻線の巻数が３０回以上であり；前記巻線抵抗器の先端部と前記封着端子の後端部の各々は、互いに係合する係合部を備える。
このような形態であれば、導電性材料およびガラスを含む第１の抵抗体と巻線抵抗器である第２の抵抗体とを備えることで、スパークプラグの大型化、着火性能の低下、あるいは耐久性の低下を抑えつつ、電雑ノイズを低減することができる。また、スパークプラグの耐衝撃性をより向上させることができる。その他、本発明は、以下のような形態として実現することも可能である。 The present invention has been made to solve the above-described problems, and can be realized as the following forms.
One aspect of the present invention is a spark plug, an insulator having a through-hole extending in the axial direction; and a center disposed in the through-hole in a state where the tip of the insulator is exposed from the tip of the insulator An electrode; a terminal fitting disposed in the through hole in a state where the rear end of the insulator is exposed from the rear end of the insulator; and including at least a conductive material and glass, and the center electrode in the through hole And a first resistor disposed between the terminal fitting and a pair of conductive glass seal layers disposed at both ends of the first resistor in the axial direction. The spark plug further includes a sealing terminal disposed on a rear end side of the conductive glass sealing layer disposed on a rear end side of the pair of conductive glass sealing layers; and a rear end of the sealing terminal A second resistor that is a winding resistor disposed on the side; and a conductive elastic body that is disposed between the second resistor and the terminal fitting and elastically deforms in the axial direction. The second resistor has 30 or more windings in the winding resistor; the leading end of the winding resistor and the rear end of the sealing terminal are engaged with each other; An engaging portion is provided.
If it is such a form, by providing the 1st resistor containing a conductive material and glass, and the 2nd resistor which is a winding resistor, the enlargement of a spark plug, the fall of ignition performance, or Electric noise can be reduced while suppressing a decrease in durability. Moreover, the impact resistance of the spark plug can be further improved. In addition, the present invention can be realized in the following forms.

（１）本発明の一形態によれば、軸線方向に延びる貫通孔を有する絶縁体と、前記絶縁体の先端部から自身の先端部が露出した状態で前記貫通孔内に配置される中心電極と、前記絶縁体の後端部から自身の後端部が露出した状態で前記貫通孔内に配置される端子金具と、少なくとも導電性材料およびガラスを含み、前記貫通孔内において前記中心電極と前記端子金具との間に配置される第１の抵抗体と、前記第１の抵抗体の前記軸線方向の両端に配置された一対の導電性ガラスシール層と、を備えるスパークプラグが提供される。このスパークプラグは、さらに、前記一対の導電性ガラスシール層のうちの後端側に配置された導電性ガラスシール層の後端側に配置された封着端子と；前記封着端子の後端側に配置された巻線抵抗器である第２の抵抗体と；前記第２の抵抗体と前記端子金具との間に配置されて前記軸線方向に弾性変形する導電性弾性体と；を備え、前記第２の抵抗体は、前記巻線抵抗器における巻線の巻数が３０回以上である。
この形態のスパークプラグによれば、導電性材料およびガラスを含む第１の抵抗体と巻線抵抗器である第２の抵抗体とを備えることで、スパークプラグの大型化、着火性能の低下、あるいは耐久性の低下を抑えつつ、電雑ノイズを低減することができる。 (1) According to one aspect of the present invention, an insulator having a through-hole extending in the axial direction, and a center electrode disposed in the through-hole in a state where the tip of the insulator is exposed from the tip of the insulator A terminal fitting disposed in the through hole in a state where the rear end portion of the insulator is exposed from the rear end portion of the insulator, at least a conductive material and glass, and the center electrode in the through hole There is provided a spark plug including a first resistor disposed between the terminal fittings and a pair of conductive glass seal layers disposed at both ends of the first resistor in the axial direction. . The spark plug further includes a sealing terminal disposed on a rear end side of the conductive glass sealing layer disposed on a rear end side of the pair of conductive glass sealing layers; and a rear end of the sealing terminal A second resistor that is a winding resistor disposed on the side; and a conductive elastic body that is disposed between the second resistor and the terminal fitting and elastically deforms in the axial direction. In the second resistor, the number of windings in the winding resistor is 30 or more.
According to this form of the spark plug, by providing the first resistor including the conductive material and glass and the second resistor that is a winding resistor, the spark plug is enlarged, the ignition performance is reduced, Alternatively, it is possible to reduce electric noise while suppressing a decrease in durability.

（２）上記形態のスパークプラグにおいて、前記第１の抵抗体の前記軸線方向の長さが３ｍｍ以上１２ｍｍ以下であることとしてもよい。この形態のスパークプラグによれば、電雑ノイズを低減する効果をより高めると共に、スパークプラグの耐衝撃性を高める効果を得ることができる。 (2) In the spark plug of the above aspect, the axial length of the first resistor may be 3 mm or more and 12 mm or less. According to the spark plug of this embodiment, it is possible to obtain an effect of further improving the effect of reducing the electric noise and improving the impact resistance of the spark plug.

（３）上記形態のスパークプラグにおいて、前記巻線抵抗器における前記巻線の巻数が１００回以上であることとしてもよい。このような形態によれば、第２の抵抗体が強磁性体の芯棒を備えない場合であっても、電雑ノイズを低減する効果を大きくすることができる。 (3) In the spark plug of the above aspect, the winding number of the winding resistor may be 100 or more. According to such a form, even if the second resistor is not provided with a ferromagnetic core, the effect of reducing noise can be increased.

（４）上記形態のスパークプラグにおいて、前記巻線抵抗器は、前記巻線を前記軸線方向に貫通する強磁性体によって構成される芯棒を備えることとしてもよい。このような形態によれば、第２の抵抗体においてインダクタンス成分を大きく確保し易くなり、電雑ノイズを低減する効果を高めることができる。 (4) In the spark plug of the above aspect, the winding resistor may include a core rod made of a ferromagnetic material that penetrates the winding in the axial direction. According to such a form, it becomes easy to ensure a large inductance component in the second resistor, and the effect of reducing noise can be enhanced.

（５）上記形態のスパークプラグにおいて、前記強磁性体は、酸化鉄を含む強磁性の材料を用いて形成されていることとしてもよい。このような形態によれば、電雑ノイズを低減する効果をより高めることができる。 (5) In the spark plug of the above aspect, the ferromagnetic body may be formed using a ferromagnetic material including iron oxide. According to such a form, the effect of reducing electric noise can be further enhanced.

（６）上記形態のスパークプラグにおいて、前記巻線抵抗器の先端部と前記封着端子の後端部の各々は、互いに係合する係合部を備えることとしてもよい。このような形態によれば、スパークプラグの耐衝撃性をより向上させることができる。 (6) In the spark plug according to the aspect described above, each of the front end portion of the winding resistor and the rear end portion of the sealing terminal may include an engaging portion that engages with each other. According to such a form, the impact resistance of the spark plug can be further improved.

（７）上記形態のスパークプラグにおいて、前記第２の抵抗体は、抵抗値が１ｋΩ以下であることとしてもよい。このような形態によれば、スパークプラグの耐久性をより向上させることができる。 (7) In the spark plug of the above aspect, the second resistor may have a resistance value of 1 kΩ or less. According to such a form, the durability of the spark plug can be further improved.

本発明は、スパークプラグ以外の種々の態様で形態することが可能である。例えば、スパークプラグが装着された内燃機関や、かかる内燃機関を備えた車両等の形態で実現することができる。また、例えば、スパークプラグの製造方法の形態で実現することもできる。 The present invention can be implemented in various modes other than the spark plug. For example, it can be realized in the form of an internal combustion engine equipped with a spark plug or a vehicle equipped with such an internal combustion engine. For example, it can also be realized in the form of a spark plug manufacturing method.

スパークプラグの概略構成を表わす断面模式図である。It is a cross-sectional schematic diagram showing schematic structure of a spark plug. スパークプラグの製造方法の一例を示すフローチャートである。It is a flowchart which shows an example of the manufacturing method of a spark plug. 変形例のスパークプラグの構成の概略を示す説明図である。It is explanatory drawing which shows the outline of a structure of the spark plug of a modification. 抵抗体に係る条件と評価結果をまとめて示す説明図である。It is explanatory drawing which shows collectively the conditions and evaluation result which concern on a resistor. 抵抗体に係る条件と評価結果をまとめて示す説明図である。It is explanatory drawing which shows collectively the conditions and evaluation result which concern on a resistor. 抵抗体に係る条件と評価結果をまとめて示す説明図である。It is explanatory drawing which shows collectively the conditions and evaluation result which concern on a resistor. 抵抗体に係る条件と評価結果をまとめて示す説明図である。It is explanatory drawing which shows collectively the conditions and evaluation result which concern on a resistor. 抵抗体に係る条件と評価結果をまとめて示す説明図である。It is explanatory drawing which shows collectively the conditions and evaluation result which concern on a resistor. 抵抗体に係る条件と評価結果をまとめて示す説明図である。It is explanatory drawing which shows collectively the conditions and evaluation result which concern on a resistor. スパークプラグの概略構成を表わす断面模式図である。It is a cross-sectional schematic diagram showing schematic structure of a spark plug. スパークプラグの概略構成を表わす断面模式図である。It is a cross-sectional schematic diagram showing schematic structure of a spark plug.

Ａ．スパークプラグの構成：
図１は、本発明の一実施形態としてのスパークプラグ１００の概略構成を表わす断面模式図である。スパークプラグ１００は、図１に示すように、軸線Ｏに沿って伸長する細長形状を有している。以下の説明では、軸線Ｏに平行な方向において、図１の下方側を先端側と呼び、図１の上方側を後端側と呼ぶ。 A. Spark plug configuration:
FIG. 1 is a schematic cross-sectional view showing a schematic configuration of a spark plug 100 as an embodiment of the present invention. As shown in FIG. 1, the spark plug 100 has an elongated shape that extends along the axis O. In the following description, in the direction parallel to the axis O, the lower side in FIG. 1 is referred to as the front end side, and the upper side in FIG.

スパークプラグ１００は、主体金具１と、絶縁碍子２と、中心電極３と、接地電極４と、端子金具１３とを備える。 The spark plug 100 includes a metal shell 1, an insulator 2, a center electrode 3, a ground electrode 4, and a terminal metal 13.

絶縁碍子２は、アルミナ等のセラミック焼結体により構成され、軸線Ｏに沿って貫通孔６が形成された絶縁体である。貫通孔６の後端部側には端子金具１３の一部が挿入及び固定され、先端部側には中心電極３が挿入及び固定されている。貫通孔６内において、中心電極３と端子金具１３との間には、導電性ガラスシール層１６、第１の抵抗体１５、導電性ガラスシール層１７、封着端子２０、第２の抵抗体２２、および導電性弾性体２４が、先端側から後端側に向かってこの順序で配置されている。これらの各部を介して、中心電極３と端子金具１３とは電気的に接続されている。中心電極３と端子金具１３の間に配置された各抵抗体等の詳しい構成については後述する。 The insulator 2 is an insulator formed of a ceramic sintered body such as alumina and having a through hole 6 formed along the axis O. A part of the terminal fitting 13 is inserted and fixed on the rear end side of the through hole 6, and the center electrode 3 is inserted and fixed on the front end side. In the through hole 6, a conductive glass seal layer 16, a first resistor 15, a conductive glass seal layer 17, a sealing terminal 20, and a second resistor are provided between the center electrode 3 and the terminal fitting 13. 22 and the conductive elastic body 24 are arranged in this order from the front end side to the rear end side. The central electrode 3 and the terminal fitting 13 are electrically connected via these parts. A detailed configuration of each resistor disposed between the center electrode 3 and the terminal fitting 13 will be described later.

主体金具１は、端子金具１３から離間して、絶縁碍子２の後端側の部分を包囲して保持する略円筒状の金具である。本実施形態では、主体金具１は、低炭素鋼により形成されており、全体にニッケルめっきや亜鉛めっき等のめっき処理を施した部材とすることができる。主体金具１は、工具係合部５１と、取付ネジ部５２と、ガスケット受け部５４とを備える。主体金具１の工具係合部５１は、スパークプラグ１００をエンジンヘッドに取り付ける工具（図示せず）が嵌合する。主体金具１の取付ネジ部５２は、エンジンヘッドの取付ネジ孔に螺合するネジ山を有する。主体金具１のガスケット受け部５４は、取付ネジ部５２の後端側において、取付ネジ部５２よりも径方向の外周側に張り出して、鍔状に形成されている。ガスケット受け部５４の先端側端部には、図示しない円環状部材であるガスケットが嵌挿されて、このガスケットによって、スパークプラグ１００のガスケット受け部５４とエンジンヘッドとの間のシール性が確保される。主体金具１の先端の開口部からは、絶縁碍子２および中心電極３の先端部が突出している。 The metal shell 1 is a substantially cylindrical metal member that is separated from the terminal metal fitting 13 and surrounds and holds the portion on the rear end side of the insulator 2. In the present embodiment, the metal shell 1 is made of low carbon steel, and can be a member that has been subjected to a plating process such as nickel plating or zinc plating. The metal shell 1 includes a tool engaging portion 51, a mounting screw portion 52, and a gasket receiving portion 54. A tool (not shown) for attaching the spark plug 100 to the engine head is fitted into the tool engaging portion 51 of the metal shell 1. The mounting screw portion 52 of the metal shell 1 has a thread that is screwed into the mounting screw hole of the engine head. The gasket receiving portion 54 of the metal shell 1 is formed in the shape of a bowl on the rear end side of the mounting screw portion 52 so as to protrude to the outer peripheral side in the radial direction from the mounting screw portion 52. A gasket, which is an annular member (not shown), is fitted into the end portion on the front end side of the gasket receiving portion 54, and this gasket ensures a sealing property between the gasket receiving portion 54 of the spark plug 100 and the engine head. The From the opening at the tip of the metal shell 1, the tip of the insulator 2 and the center electrode 3 protrudes.

主体金具１の工具係合部５１より後端側には薄肉の加締部５３が設けられている。また、ガスケット受け部５４と工具係合部５１との間には、加締部５３と同様に薄肉の圧縮変形部５８が設けられている。工具係合部５１から加締部５３にかけての主体金具１の内周面と絶縁碍子２の外周面との間には、円環状のリング部材７，８が介在されており、さらに両リング部材７，８間にタルク（滑石）９の粉末が充填されている。スパークプラグ１００の製造時には、加締部５３を内側に折り曲げるようにして先端側に押圧することにより圧縮変形部５８を圧縮変形させる加締加工を行なう。加締加工を行なうことで、リング部材７，８およびタルク９を介し、絶縁碍子２が主体金具１内で先端側に向け押圧される。 A thin caulking portion 53 is provided on the rear end side of the metal shell 1 with respect to the tool engaging portion 51. Further, a thin compression deformation portion 58 is provided between the gasket receiving portion 54 and the tool engaging portion 51, similarly to the caulking portion 53. Between the inner peripheral surface of the metal shell 1 and the outer peripheral surface of the insulator 2 from the tool engaging portion 51 to the caulking portion 53, annular ring members 7 and 8 are interposed, and both ring members 7 and 8 are filled with talc (talc) 9 powder. At the time of manufacturing the spark plug 100, a crimping process is performed in which the compression deforming portion 58 is compressed and deformed by pressing the crimping portion 53 inward so as to be bent inward. By performing the caulking process, the insulator 2 is pressed toward the front end side in the metal shell 1 through the ring members 7 and 8 and the talc 9.

中心電極３は、先端に発火部３１が形成された棒状の部材であり、発火部３１が露出した状態で貫通孔６に配置されている。本実施形態の中心電極３は、ニッケルを主成分とするニッケル合金から成る電極母材の内部に、銅または銅を主成分する合金から成る芯材を埋設して形成されている。 The center electrode 3 is a rod-shaped member having an ignition part 31 formed at the tip, and is disposed in the through hole 6 with the ignition part 31 exposed. The center electrode 3 of the present embodiment is formed by embedding a core material made of copper or an alloy containing copper as a main component inside an electrode base material made of nickel alloy containing nickel as a main component.

接地電極４は、棒状の部材であり、その基端は、主体金具１の先端面に溶接されている。接地電極４の先端側は、軸線Ｏと交差する方向に屈曲されており、接地電極４の先端部の側面３２が、中心電極３の先端の発火部３１と軸線Ｏ上で対向している。側面３２と発火部３１との間の隙間は、火花ギャップである。端子金具１３に２万〜３万ボルトの高電圧が印加されると、上記火花ギャップに火花が発生する。 The ground electrode 4 is a rod-shaped member, and the base end thereof is welded to the front end surface of the metal shell 1. The distal end side of the ground electrode 4 is bent in a direction intersecting the axis O, and the side surface 32 of the distal end portion of the ground electrode 4 faces the firing portion 31 at the distal end of the center electrode 3 on the axis O. A gap between the side surface 32 and the ignition part 31 is a spark gap. When a high voltage of 20,000 to 30,000 volts is applied to the terminal fitting 13, a spark is generated in the spark gap.

Ｂ．絶縁碍子内の構造：
既述したように、絶縁碍子２の貫通孔６内において、中心電極３と端子金具１３との間には、導電性ガラスシール層１６、第１の抵抗体１５、導電性ガラスシール層１７、封着端子２０、第２の抵抗体２２、および導電性弾性体２４が配置されている。本実施形態では、第１の抵抗体１５および第２の抵抗体２２を設けることにより、火花放電時の電波雑音（電雑ノイズ）の発生を抑制している。 B. Insulator structure:
As described above, in the through hole 6 of the insulator 2, the conductive glass seal layer 16, the first resistor 15, the conductive glass seal layer 17, between the center electrode 3 and the terminal fitting 13, The sealing terminal 20, the second resistor 22, and the conductive elastic body 24 are disposed. In the present embodiment, by providing the first resistor 15 and the second resistor 22, the generation of radio noise (electric noise) during spark discharge is suppressed.

導電性弾性体２４は、軸線方向に弾性変形する導電性部材によって構成され、貫通孔６内に配置される各部材の軸線方向の長さのバラツキを吸収すると共に、軸線方向の衝撃を吸収し、スパークプラグ１００の耐衝撃性を向上させる働きを有する。導電性弾性体２４は、例えばバネとすることができ、本実施形態ではコイルバネによって導電性弾性体２４を形成している。 The conductive elastic body 24 is composed of a conductive member that is elastically deformed in the axial direction, and absorbs variations in the length in the axial direction of each member disposed in the through hole 6 and absorbs an impact in the axial direction. , Has the function of improving the impact resistance of the spark plug 100. The conductive elastic body 24 can be a spring, for example, and in this embodiment, the conductive elastic body 24 is formed by a coil spring.

導電性ガラスシール層１６，１７は、貫通孔６内における気密を確保するための構造であり、導電性材料とガラスとの混合物によって形成されている。導電性材料は、銅（Ｃｕ）、鉄（Ｆｅ）、およびスズ（Ｓｎ）等から選択される１種以上の金属を主体とする材料とすることができる。ガラスは、例えばＢ_２Ｏ_３−ＳｉＯ_２系、ＢａＯ−Ｂ_２Ｏ_３系、ＳｉＯ_２−Ｂ_２Ｏ_３−ＣａＯ−ＢａＯ系、ＳｉＯ_２−ＺｎＯ−Ｂ_２Ｏ_３系、ＳｉＯ_２−Ｂ_２Ｏ_３−Ｌｉ_２Ｏ系、およびＳｉＯ_２−Ｂ_２Ｏ_３−Ｌｉ_２Ｏ−ＢａＯ系等から選択される１種以上の酸化物を主体とする。さらに、導電性ガラスシール層１６，１７は、ＴｉＯ_２等の半導体性材料や、絶縁性材料を含有していてもよい。 The conductive glass seal layers 16 and 17 have a structure for ensuring airtightness in the through hole 6 and are formed of a mixture of a conductive material and glass. The conductive material can be a material mainly composed of one or more metals selected from copper (Cu), iron (Fe), tin (Sn), and the like. Glass is, for example, B ₂ O ₃ —SiO ₂ system, BaO—B ₂ O ₃ system, SiO ₂ —B ₂ O ₃ —CaO—BaO system, SiO ₂ —ZnO—B ₂ O ₃ system, SiO ₂ —B _2. It is mainly composed of one or more oxides selected from the O ₃ —Li ₂ O system, the SiO ₂ —B ₂ O ₃ —Li ₂ O—BaO system, and the like. Furthermore, the conductive glass seal layers 16 and 17 may contain a semiconductor material such as TiO ₂ or an insulating material.

第１の抵抗体１５は、骨材と導電性材料とを構成材料として備える。骨材は、少なくともガラスを含み、さらに、例えばセラミック材料を含んでいてもよい。 The first resistor 15 includes an aggregate and a conductive material as constituent materials. The aggregate includes at least glass, and may further include, for example, a ceramic material.

導電性材料としては、例えば、金属材料、および非金属材料から選択される１種以上の材料から成る粉末を用いることができる。金属材料としては、亜鉛、アンチモン、スズ、銀、およびニッケルが挙げられる。非金属材料としては、例えば、カーボンブラックおよびグラファイトなどのカーボン材料、炭化ケイ素、炭化チタン、炭化タングステンおよび炭化ジルコニウムが挙げられる。 As the conductive material, for example, a powder made of one or more materials selected from metal materials and non-metal materials can be used. Metallic materials include zinc, antimony, tin, silver, and nickel. Examples of the nonmetallic material include carbon materials such as carbon black and graphite, silicon carbide, titanium carbide, tungsten carbide, and zirconium carbide.

ガラスとしては、例えば、Ｂ_２Ｏ_３−ＳｉＯ_２系、ＢａＯ−Ｂ_２Ｏ_３系、ＳｉＯ_２−Ｂ_２Ｏ_３−ＣａＯ−ＢａＯ系、ＳｉＯ_２−ＺｎＯ−Ｂ_２Ｏ_３系、ＳｉＯ_２−Ｂ_２Ｏ_３−Ｌｉ_２Ｏ系、およびＳｉＯ_２−Ｂ_２Ｏ_３−Ｌｉ_２Ｏ−ＢａＯ系等から選択される１種以上の酸化物を主体とするガラス材料を挙げることができる。 Examples of the glass include B ₂ O ₃ —SiO ₂ system, BaO—B ₂ O ₃ system, SiO ₂ —B ₂ O ₃ —CaO—BaO system, SiO ₂ —ZnO—B ₂ O ₃ system, and SiO ₂ —. B _₂ O ₃ -Li ₂ O system, and an _{_{_{_{SiO 2 -B 2 O 3 -Li 2}}}} O-BaO -based such as one or more oxides selected from may be mentioned glass material mainly.

セラミック材料としては、例えば、アルミナ、窒化ケイ素、ムライトおよびステアタイト等から選択される１種以上の絶縁性セラミック材料や、酸化スズなどの半導体酸化物を挙げることができる。 Examples of the ceramic material include one or more insulating ceramic materials selected from alumina, silicon nitride, mullite, steatite, and the like, and semiconductor oxides such as tin oxide.

第１の抵抗体１５の軸線方向の長さは、３ｍｍ以上であることが好ましい。このようにすることで、第１の抵抗体１５内において絶縁性材料によって構成される部分を電流が流れることを抑え、電雑ノイズを抑える働き（電雑性能とも呼ぶ）を高めることができる。 The length of the first resistor 15 in the axial direction is preferably 3 mm or more. By doing in this way, it can suppress that an electric current flows through the part comprised with an insulating material in the 1st resistor 15, and can improve the function (it is also called electrical performance) which suppresses electrical noise.

また、第１の抵抗体１５の軸線方向長さは、１２ｍｍ以下が好ましく８ｍｍ以下がさらに好ましい。第１の抵抗体１５は後述するように、粉末状の材料を貫通孔６内に充填して圧縮することにより形成するが、第１の抵抗体１５の長さを長くするほど第１の抵抗体１５の長さがばらつきやすくなる。第１の抵抗体１５の長さがばらつくことにより第１の抵抗体１５の長さがより長くなると、貫通孔６内において導電性弾性体２４が圧縮される程度が大きくなる。その結果、導電性弾性体２４が衝撃を吸収する働きが弱まり、スパークプラグ１００の耐衝撃性が低下し易くなる。また、第１の抵抗体１５の長さがばらつくことにより第１の抵抗体１５の長さがより短くなると、導電性弾性体２４が圧縮される程度が小さくなって、導電性弾性体２４の軸線方向長さが長くなる。その結果、導電性弾性体２４が振動負荷に対して曲がりやすくなり、第２の抵抗体２２および端子金具１３と導電性弾性体２４との間の接触不良が生じやすくなり、スパークプラグ１００の耐衝撃性が低下する可能性がある。そのため、第１の抵抗体１５の軸線方向長さの上限は、上記した値とすることが望ましい。 Further, the axial length of the first resistor 15 is preferably 12 mm or less, and more preferably 8 mm or less. As will be described later, the first resistor 15 is formed by filling the through-hole 6 with a powdered material and compressing the first resistor 15, but the first resistor 15 becomes longer as the length of the first resistor 15 increases. The length of the body 15 is likely to vary. If the length of the first resistor 15 becomes longer due to the variation in the length of the first resistor 15, the degree to which the conductive elastic body 24 is compressed in the through hole 6 increases. As a result, the function of the conductive elastic body 24 to absorb the impact is weakened, and the impact resistance of the spark plug 100 is easily lowered. In addition, when the length of the first resistor 15 becomes shorter due to the variation in the length of the first resistor 15, the degree to which the conductive elastic body 24 is compressed becomes small, and the conductive elastic body 24 The axial length becomes longer. As a result, the conductive elastic body 24 is likely to bend with respect to the vibration load, the contact failure between the second resistor 22 and the terminal fitting 13 and the conductive elastic body 24 is likely to occur, and the spark plug 100 is resistant to damage. Impact resistance may be reduced. For this reason, the upper limit of the axial length of the first resistor 15 is preferably set to the above-described value.

なお、第１の抵抗体１５の軸線方向長さとは、スパークプラグ１００の軸線Ｏを通過する断面において、第１の抵抗体１５と導電性ガラスシール層１６の界面の最上点（最も後端側の位置）と、第１の抵抗体１５と導電性ガラスシール層１７の界面の最下点（最も先端側の位置）との間の、軸線方向の距離をいう。 The length in the axial direction of the first resistor 15 is the uppermost point (most rear end side) of the interface between the first resistor 15 and the conductive glass seal layer 16 in the cross section passing through the axis O of the spark plug 100. Between the first resistor 15 and the conductive glass seal layer 17 (the position on the most distal side) in the axial direction.

封着端子２０は、略円柱形状の金属製部材である。スパークプラグ１００の製造時には、貫通孔６内に、導電性ガラスシール層１６，１７および第１の抵抗体１５を構成する材料粉末を充填し、さらに封着端子２０を配置して、封着端子２０側から先端側へと軸線方向に加圧し、加熱する。このように、封着端子は、圧力を導電性ガラスシール層１６にまで伝えて、導電性ガラスシール層１６，１７および第１の抵抗体１５の密度を高め、スパークプラグ１００の耐久性を高めるための部材である。上記加圧および加熱時に封着端子２０と導電性ガラスシール層１７とが密着することで、封着端子２０と導電性ガラスシール層１７との抵抗を抑え、スパークプラグ１００内の抵抗値が所望の値よりも大きくなることを抑えている。 The sealing terminal 20 is a substantially cylindrical metal member. At the time of manufacturing the spark plug 100, the through hole 6 is filled with the material powder constituting the conductive glass seal layers 16 and 17 and the first resistor 15, and the sealing terminal 20 is further disposed. Pressurize in the axial direction from the 20 side to the tip side and heat. Thus, the sealing terminal transmits the pressure to the conductive glass seal layer 16 to increase the density of the conductive glass seal layers 16 and 17 and the first resistor 15 and to increase the durability of the spark plug 100. It is a member for. When the sealing terminal 20 and the conductive glass seal layer 17 are in close contact with each other during the pressurization and heating, the resistance between the sealing terminal 20 and the conductive glass seal layer 17 is suppressed, and the resistance value in the spark plug 100 is desired. It is suppressed from becoming larger than the value of.

第２の抵抗体２２は巻線抵抗器であり、略円柱形状の芯棒と、この芯棒の表面に螺旋状に配置された巻線とを備えている。すなわち、第２の抵抗器２２では、巻線が芯棒によって軸線方向に貫通されている。本実施形態では、第２の抵抗体２２を設けることによってインダクタンス成分を確保して、スパークプラグ１００の電雑性能を高めている。第２の抵抗体２２の巻線の巻数は、３０回以上とすればよく、これにより、電雑ノイズを効果的に抑えることが可能になる。巻線の巻数を多くするほどインダクタンス成分は大きくなるが、巻数を多くしようとすると巻線を細くする必要が生じて、断線などが起こりやすくなる。そのため、巻数を大きくし過ぎると、第２の抵抗体２２の耐衝撃性および耐久性が低下する可能性がある。したがって、巻線の上限は、例えば５５０回以下とすればよい。なお、本実施形態において巻線の巻数とは、始点から終点へと旋回しながら延びる巻線において、上記始点と軸線方向に重なる位置に達する回数をいう。 The second resistor 22 is a winding resistor, and includes a substantially cylindrical core rod and a winding spirally disposed on the surface of the core rod. That is, in the second resistor 22, the winding is penetrated in the axial direction by the core rod. In the present embodiment, by providing the second resistor 22, an inductance component is ensured and the electrical performance of the spark plug 100 is enhanced. The number of windings of the second resistor 22 may be 30 times or more, and thereby it is possible to effectively suppress electric noise. As the number of turns of the winding increases, the inductance component increases. However, if the number of turns is increased, the winding needs to be thinned, and disconnection or the like is likely to occur. Therefore, if the number of turns is excessively increased, the impact resistance and durability of the second resistor 22 may be reduced. Therefore, the upper limit of the winding may be set to 550 times or less, for example. In the present embodiment, the number of turns of the winding refers to the number of times that the winding that extends while turning from the start point to the end point reaches the position overlapping the start point in the axial direction.

第２の抵抗体２２において、巻線の断線を抑えて耐衝撃性および耐久性を確保するためには、巻線の線径は２μｍ以上とすることが好ましく、３μｍ以上とすることがより好ましく、５μｍ以上とすることがさらに好ましい。巻線の線径の上限としては、第２の抵抗体２２を大型化し過ぎることなく必要な巻数を確保するために、例えば５０μｍ以下とすればよく、４０μｍ以下とすることが好ましい。 In the second resistor 22, the wire diameter of the winding is preferably 2 μm or more and more preferably 3 μm or more in order to suppress the disconnection of the winding and ensure impact resistance and durability. More preferably, it is 5 μm or more. The upper limit of the wire diameter of the winding may be, for example, 50 μm or less, and preferably 40 μm or less in order to ensure the necessary number of turns without excessively increasing the size of the second resistor 22.

第２の抵抗体２２において巻線の巻数および巻線の線径を上記の望ましい範囲で確保するためには、第２の抵抗体２２の軸線方向長さは３ｍｍ以上とすることが好ましく、５ｍｍ以上とすることがさらに好ましい。第２の抵抗体２２の軸線方向長さの上限に特に制限はないが、スパークプラグ１００の大型化を抑えるために、例えば１５ｍｍ以下とすればよく、１０ｍｍ以下とすることが好ましい。なお、第２抵抗体２２の軸線方向長さとは、芯棒上に配置された巻線の最下点（最も先端側の位置）と最上点（最も後端側の位置）との間の、軸線方向の距離をいう。 In order to secure the number of windings and the wire diameter of the windings in the above desired range in the second resistor 22, the axial length of the second resistor 22 is preferably 3 mm or more, preferably 5 mm. More preferably, the above is used. Although there is no restriction | limiting in particular in the upper limit of the axial direction length of the 2nd resistor 22, In order to suppress the enlargement of the spark plug 100, it should just be 15 mm or less, for example, and it is preferable to set it as 10 mm or less. The length in the axial direction of the second resistor 22 is between the lowest point (most front end position) and the highest point (most rear end side position) of the winding disposed on the core rod. The distance in the axial direction.

第２の抵抗体２２の芯棒の外径は、１．５ｍｍ以上が好ましく、２．０ｍｍ以上がより好ましい。芯棒の外径をより大きくすることで、より容易にインダクタンス成分を確保することが可能になる。ただし、芯棒の外径が大きくなると、第２の抵抗体２２が貫通孔６の中に収まり難くなる。そのため、芯棒の外径は、芯棒に巻線を巻き付けた第２の抵抗体２２を、貫通孔６内に配置できる範囲であればよい。 The outer diameter of the core rod of the second resistor 22 is preferably 1.5 mm or more, and more preferably 2.0 mm or more. By increasing the outer diameter of the core rod, the inductance component can be secured more easily. However, when the outer diameter of the core rod is increased, the second resistor 22 is less likely to be accommodated in the through hole 6. Therefore, the outer diameter of the core rod only needs to be within a range in which the second resistor 22 having a winding wound around the core rod can be disposed in the through hole 6.

第２の抵抗体２２の芯棒は、強磁性体によって構成することができる。これにより、第２の抵抗体２２における巻線の巻数をより少なくしても第２の抵抗体２２のインダクタンス成分を確保して、電雑性能を高めることが可能になる。強磁性体とは、物質中の隣接するスピンが同一の方向を向いて平行に整列し、自発磁化を有する磁性材料を指す。強磁性体としては、例えば、鉄、コバルト、ニッケル、ステンレス鋼（ＳＵＳ）、および酸化鉄を含む強磁性の材料（フェライト等のセラミック材料）を挙げることができる。芯棒の材料としては、中でもマンガン亜鉛（Ｍｎ−Ｚｎ）フェライト、ニッケル亜鉛（Ｎｉ−Ｚｎ）フェライト、および銅亜鉛（Ｃｕ−Ｚｎ）フェライトが好ましく、特に、Ｍｎ−ＺｎフェライトおよびＮｉ−Ｚｎフェライトが好ましい。 The core rod of the second resistor 22 can be made of a ferromagnetic material. Thereby, even if the number of turns of the winding in the second resistor 22 is reduced, it is possible to secure the inductance component of the second resistor 22 and improve the electrical performance. A ferromagnetic material refers to a magnetic material having spontaneous magnetization in which adjacent spins in a substance are aligned in parallel in the same direction. Examples of the ferromagnetic material include ferromagnetic materials (ceramic materials such as ferrite) containing iron, cobalt, nickel, stainless steel (SUS), and iron oxide. As the material of the core rod, manganese zinc (Mn—Zn) ferrite, nickel zinc (Ni—Zn) ferrite, and copper zinc (Cu—Zn) ferrite are preferable, and Mn—Zn ferrite and Ni—Zn ferrite are particularly preferable. preferable.

第２の抵抗体２２の芯棒を強磁性体以外の材料によって構成する場合には、第２の抵抗体２２のインダクタンス成分をより十分に確保するために、巻線の巻数を、例えば１００回以上とすることが好ましい。 When the core rod of the second resistor 22 is made of a material other than the ferromagnetic material, the number of turns of the winding is set to 100 times, for example, in order to ensure a sufficient inductance component of the second resistor 22. The above is preferable.

第２の抵抗体２２の抵抗値は、１ｋΩ以下とすることが好ましく、５００Ω以下とすることがより好ましく、１００Ω以下とすることがさらに好ましい。このように第２の抵抗体２２の抵抗値を抑えることにより、第２の抵抗体２２の発熱に起因する巻線の変質や断線を抑えることができ、また、隣り合う巻線間での電流の貫通を抑えることができるため、スパークプラグ１００の耐久性を向上させることができる。なお、ここでいう抵抗値は、２０℃換算の値である。 The resistance value of the second resistor 22 is preferably 1 kΩ or less, more preferably 500 Ω or less, and even more preferably 100 Ω or less. By suppressing the resistance value of the second resistor 22 in this way, it is possible to suppress the alteration and disconnection of the winding due to the heat generation of the second resistor 22, and the current between adjacent windings. Therefore, the durability of the spark plug 100 can be improved. In addition, the resistance value here is a value converted to 20 ° C.

Ｃ．スパークプラグの製造方法：
図２は、本実施形態のスパークプラグ１００の製造方法の一例を示すフローチャートである。スパークプラグ１００を製造する際には、まず、第１の抵抗体１５の基材を作製する（ステップＳ１００）。第１の抵抗体１５の基材の作製では、まず、第１の抵抗体１５を構成するガラス以外の材料を粉末状で用意して混合する。混合は、例えば、湿式ボールミルによる混合の後に、高速剪断ミキサーによる混合を行なうことで、各材料を十分に分散させることができる。ここでは、既述した導電性材料およびガラス等の他に、さらにバインダを加えている。バインダとしては、例えば、ポリカルボン酸等の有機バインダを用いることができる。その後、スプレードライ法により造粒して、さらに粉末状のガラスおよび水を加えて混合して乾燥させ、第１の抵抗体１５の基材を得る。 C. Spark plug manufacturing method:
FIG. 2 is a flowchart showing an example of a method for manufacturing the spark plug 100 of the present embodiment. When manufacturing the spark plug 100, first, a base material of the first resistor 15 is manufactured (step S100). In producing the base material of the first resistor 15, first, a material other than the glass constituting the first resistor 15 is prepared and mixed in a powder form. For mixing, for example, each material can be sufficiently dispersed by mixing with a high-speed shear mixer after mixing with a wet ball mill. Here, in addition to the conductive material and glass described above, a binder is further added. As the binder, for example, an organic binder such as polycarboxylic acid can be used. Thereafter, granulation is performed by a spray drying method, and powdery glass and water are further added, mixed, and dried to obtain a base material of the first resistor 15.

第１の抵抗体１５の基材の作製が完了すると、絶縁碍子２の貫通孔６に中心電極３を挿入する（ステップＳ１１０）。その後、導電性ガラスシール層１６を構成するための導電性材料とガラスとを含む混合物の粉末（以下、導電性ガラス粉末とも呼ぶ）を、後端側から貫通孔６に充填して圧縮する（ステップＳ１２０）。かかる圧縮は、例えば、貫通孔６に棒状の冶具を挿入し、充填した導電性ガラス粉末を先端側に押圧することにより実現できる。ステップＳ１２０により形成される導電性ガラス粉末の層は、後述する加熱工程を経て、導電性ガラスシール層１６となる。 When the production of the base material of the first resistor 15 is completed, the center electrode 3 is inserted into the through hole 6 of the insulator 2 (step S110). Thereafter, a powder of a mixture containing a conductive material and glass for constituting the conductive glass seal layer 16 (hereinafter also referred to as conductive glass powder) is filled into the through-hole 6 from the rear end side and compressed ( Step S120). Such compression can be realized, for example, by inserting a rod-shaped jig into the through hole 6 and pressing the filled conductive glass powder toward the tip side. The layer of the conductive glass powder formed in step S120 becomes the conductive glass seal layer 16 through a heating process described later.

次に、ステップＳ１００で作製された第１の抵抗体１５の基材（粉体）を、後端側から貫通孔６に充填して圧縮し（ステップＳ１３０）、さらに導電性ガラス粉末を、後端側から貫通孔６に充填して圧縮する（ステップＳ１４０）。ステップＳ１３０により形成される粉末の層は、後述する加熱工程を経て、第１の抵抗体１５となる。同様に、ステップＳ１４０により形成される粉末の層は、後述する加熱工程を経て、導電性ガラスシール層１７となる。 Next, the base material (powder) of the first resistor 15 produced in step S100 is filled into the through hole 6 from the rear end side and compressed (step S130), and further the conductive glass powder is The through hole 6 is filled and compressed from the end side (step S140). The powder layer formed in step S130 becomes the first resistor 15 through a heating process described later. Similarly, the powder layer formed in step S140 becomes a conductive glass seal layer 17 through a heating process described later.

なお、ステップＳ１４０において用いられる導電性ガラス粉末としては、ステップＳ１２０で用いた導電性ガラス粉末と同じ粉末を用いることができる。また、ステップＳ１３０，Ｓ１４０における圧縮方法は、ステップＳ１２０における圧縮方法と同じ方法を採用することができる。ステップＳ１３０において、貫通孔６内に充填する第１の抵抗体１５の基材の量を調整することにより、第１の抵抗体１５の軸線方向長さを調節することができる。 As the conductive glass powder used in step S140, the same powder as the conductive glass powder used in step S120 can be used. Moreover, the same method as the compression method in step S120 can be adopted as the compression method in steps S130 and S140. In step S <b> 130, the axial length of the first resistor 15 can be adjusted by adjusting the amount of the base material of the first resistor 15 that fills the through hole 6.

その後、後端側から貫通孔６内にさらに封着端子２０を挿入して、封着端子２０によって、導電性ガラスシール層１６，１７となる導電性ガラス粉末の層および第１の抵抗体１５の基材の層を先端側に向かって押圧する（ステップＳ１５０）。そして、絶縁碍子２全体を加熱炉内に配置して７００〜９５０℃の所定温度に加熱して（ステップＳ１６０）、各層のガラス成分を溶融させて、貫通孔６内をシールする。 Thereafter, the sealing terminal 20 is further inserted into the through-hole 6 from the rear end side, and the conductive glass powder layer and the first resistor 15 that become the conductive glass sealing layers 16 and 17 are formed by the sealing terminal 20. The base material layer is pressed toward the tip side (step S150). And the whole insulator 2 is arrange | positioned in a heating furnace, and it heats to 700-950 degreeC predetermined temperature (step S160), the glass component of each layer is fuse | melted, and the inside of the through-hole 6 is sealed.

上記加熱工程の後、後端側から貫通孔６内にさらに第２の抵抗体２２および導電性弾性体２４をこの順序で挿入する（ステップＳ１７０）。そして、絶縁碍子２の後端部に端子金具１３を装着し（ステップＳ１８０）、さらに主体金具１および接地電極４等を組み付けて（ステップＳ１９０）、スパークプラグ１００を完成する。 After the heating step, the second resistor 22 and the conductive elastic body 24 are further inserted in this order into the through hole 6 from the rear end side (step S170). Then, the terminal fitting 13 is attached to the rear end portion of the insulator 2 (step S180), and the metal shell 1, the ground electrode 4 and the like are further assembled (step S190) to complete the spark plug 100.

以上のように構成された本実施形態のスパークプラグ１００によれば、抵抗体として、導電性材料とガラスとの混合物から成る第１の抵抗体１５と共に、巻線抵抗器である第２の抵抗体２２を備えている。そのため、スパークプラグ１００において、抵抗値は第１の抵抗体１５で確保すると共に、インダクタンス成分は第２の抵抗体２２で確保することによって、電雑ノイズを低減する効果を高めることができる。 According to the spark plug 100 of the present embodiment configured as described above, the second resistor, which is a winding resistor, together with the first resistor 15 made of a mixture of a conductive material and glass as the resistor. A body 22 is provided. Therefore, in the spark plug 100, the resistance value is secured by the first resistor 15 and the inductance component is secured by the second resistor 22, so that the effect of reducing the noise can be enhanced.

このように、スパークプラグにおいて抵抗値だけでなくインダクタンス成分を十分に確保することにより電雑性能を効果的に高めることができることは、本願発明者らによる新たな知見である。一般的に、スパークプラグが備える抵抗体の抵抗値を大きくする、すなわち、抵抗体の軸線方向長さを長くすることにより、抵抗体のキャパシタンス成分が小さくなるため、電雑性能は向上する傾向にある。しかしながら抵抗値を大きくし過ぎると、スパークプラグの大型化、着火性能の低下、火花放電のためにより高い電圧が必要になる、等の問題が生じ得る。 Thus, it is a new finding by the present inventors that the electrical performance can be effectively enhanced by sufficiently securing not only the resistance value but also the inductance component in the spark plug. In general, increasing the resistance value of the resistor included in the spark plug, that is, increasing the axial length of the resistor decreases the capacitance component of the resistor, so the electrical performance tends to improve. is there. However, if the resistance value is increased too much, problems such as an increase in the size of the spark plug, a decrease in ignition performance, and a higher voltage required for spark discharge may occur.

また、特に導電性材料とガラスとの混合物を圧縮して成る第１の抵抗体１５のみによって抵抗体を構成する場合には、抵抗体の抵抗値を大きくするために第１の抵抗体１５の軸線方向長さを長くすると、第１の抵抗体１５の軸線方向長さのバラツキがより大きくなる。このように第１の抵抗体１５の軸線方向長さがばらついて設計値よりも長くなると、導電性弾性体２４が圧縮される程度が大きくなって、導電性弾性体２４が衝撃を吸収する働きが弱まり、スパークプラグの耐衝撃性が低下し易くなるという不都合を生じ得る。 In particular, when the resistor is constituted only by the first resistor 15 formed by compressing a mixture of a conductive material and glass, in order to increase the resistance value of the resistor, the resistance of the first resistor 15 is increased. When the axial length is increased, the variation in the axial length of the first resistor 15 is further increased. As described above, when the axial length of the first resistor 15 varies and becomes longer than the design value, the degree to which the conductive elastic body 24 is compressed increases, and the conductive elastic body 24 absorbs an impact. May weaken, and the impact resistance of the spark plug may be easily lowered.

また、巻線抵抗器である第２の抵抗体２２のみによって抵抗体を構成する場合には、第１の抵抗体１５よりも容易に軸線方向長さの精度を確保することが可能であるが、第２の抵抗体２２の軸線方向長さをある程度確保しても抵抗値が不十分となって、電雑性能が不十分となる場合が生じ得た。さらに、第２の抵抗体２２は、絶縁碍子２の貫通孔６の内壁面との間の密着性を確保し難いため、第２の抵抗体２２のみによって抵抗値を確保しようとすると、フラッシュオーバー（貫通孔６の壁面を介した短絡）が生じ易くなるという問題があった。 Further, when the resistor is constituted only by the second resistor 22 which is a winding resistor, it is possible to ensure the accuracy of the length in the axial direction more easily than the first resistor 15. Even if the axial length of the second resistor 22 is secured to some extent, the resistance value may be insufficient and the electrical performance may be insufficient. Furthermore, since it is difficult for the second resistor 22 to ensure adhesion between the second insulator 22 and the inner wall surface of the through-hole 6 of the insulator 2, if the resistance value is secured only by the second resistor 22, flashover There has been a problem that (short circuit through the wall surface of the through hole 6) is likely to occur.

本実施形態のように、抵抗値は第１の抵抗体１５で確保すると共にインダクタンス成分は第２の抵抗体２２で確保することにより、抵抗体全体の抵抗値を従来より低く抑えても、電雑性能を十分に高め、抵抗値が過大であることに起因する不都合を抑えることが可能になる。また、第１の抵抗体１５のみによって抵抗体を構成する場合に比べて第１の抵抗体１５の軸線方向長さを抑えることができるため、第１の抵抗体１５の軸線方向長さのバラツキを抑えることができ、これにより、スパークプラグの耐衝撃性を高めることが可能になる。さらに、第１の抵抗体１５は、貫通孔６内でガラスを含む粉体材料を圧縮して加熱することにより形成するため、貫通孔６の内壁面との密着性が高い。そのため、第１の抵抗体１５によって必要な抵抗値を確保しても、フラッシュオーバーを抑えることができる。 As in the present embodiment, the resistance value is secured by the first resistor 15 and the inductance component is secured by the second resistor 22, so that even if the resistance value of the entire resistor is kept lower than in the conventional case, the electrical resistance is maintained. It is possible to sufficiently increase the miscellaneous performance and suppress inconvenience due to the excessive resistance value. In addition, since the length of the first resistor 15 in the axial direction can be suppressed as compared with the case where the resistor is configured by only the first resistor 15, the variation in the length of the first resistor 15 in the axial direction can be suppressed. Thus, it is possible to improve the impact resistance of the spark plug. Furthermore, since the first resistor 15 is formed by compressing and heating a powder material containing glass in the through hole 6, the first resistor 15 has high adhesion to the inner wall surface of the through hole 6. For this reason, even if a necessary resistance value is secured by the first resistor 15, flashover can be suppressed.

特に、本実施形態では、第１の抵抗体１５と共に用いる第２の抵抗体２２の巻数を３０回以上としているため、第２の抵抗体２２におけるインダクタンス成分を十分に大きくして、第１の抵抗体１５で確保すべき抵抗値を抑える効果を高めることができる。 In particular, in this embodiment, since the number of turns of the second resistor 22 used together with the first resistor 15 is 30 or more, the inductance component in the second resistor 22 is sufficiently increased, The effect of suppressing the resistance value to be secured by the resistor 15 can be enhanced.

さらに、本実施形態では、第１の抵抗体１５と第２の抵抗体２２とを併用する際に、第１の抵抗体１５を第２の抵抗体２２よりも先端側に配置して、第１の抵抗体１５を形成するための加熱工程の後に第２の抵抗体２２を貫通孔６内に配置している。そのため、製造工程において第２の抵抗体２２が受ける熱を削減して、加熱に起因する第２の抵抗体２２における断線を抑制してスパークプラグ１００の耐久性を高めることができる。その結果、第２の抵抗体２２において、巻線の線径をより細くすることが可能になり、軸線方向の単位長さ当たりの巻線の巻数をより多くすることが可能になり、インダクタンス成分をより大きくすることができる。 Further, in the present embodiment, when the first resistor 15 and the second resistor 22 are used in combination, the first resistor 15 is disposed on the tip side of the second resistor 22, The second resistor 22 is disposed in the through hole 6 after the heating process for forming the first resistor 15. Therefore, the heat received by the second resistor 22 in the manufacturing process can be reduced, the disconnection in the second resistor 22 caused by the heating can be suppressed, and the durability of the spark plug 100 can be improved. As a result, in the second resistor 22, the wire diameter of the winding can be made thinner, the number of turns of the winding per unit length in the axial direction can be increased, and the inductance component can be increased. Can be made larger.

Ｄ．変形例：
なお、この発明は上記の実施形態に限られるものではなく、その要旨を逸脱しない範囲において種々の態様において実施することが可能であり、例えば次のような変形も可能である。 D. Variations:
In addition, this invention is not restricted to said embodiment, In the range which does not deviate from the summary, it can be implemented in a various aspect, For example, the following deformation | transformation is also possible.

・変形例１（封着端子と第２の抵抗体の接続部の変形）：
図３は、変形例１のスパークプラグの構成の概略を示す説明図である。変形例１のスパークプラグは、封着端子２０と第２の抵抗体２２との接続部分の構成が異なる以外は、実施形態のスパークプラグ１００と同様の構成を有しており、以下の説明では、実施形態のスパークプラグ１００の各部に対応する部分には同じ参照番号を付して詳しい説明は省略する。図３では、封着端子２０と第２の抵抗体２２との接続部分のみを拡大して示しており、両者が接合される直前の様子を表わしている。 Modification 1 (deformation of the connection portion between the sealing terminal and the second resistor):
FIG. 3 is an explanatory diagram showing an outline of the configuration of the spark plug according to the first modification. The spark plug of Modification 1 has the same configuration as the spark plug 100 of the embodiment except that the connection portion between the sealing terminal 20 and the second resistor 22 is different, and in the following description, The portions corresponding to the respective portions of the spark plug 100 of the embodiment are denoted by the same reference numerals, and detailed description thereof is omitted. In FIG. 3, only the connection portion between the sealing terminal 20 and the second resistor 22 is shown in an enlarged manner, and shows a state immediately before both are joined.

図３に示すように、変形例１のスパークプラグでは、封着端子２０の後端部には係合部２１が設けられており、第２の抵抗体２２の芯棒の先端部には係合部２３が設けられている。変形例１のスパークプラグを組み立てる際には、封着端子２０の係合部２１と第２の抵抗体２２の係合部２３とが係合される。このように第２の抵抗体２２を封着端子２０に固定することにより、第２の抵抗体２２と封着端子２０との間の接続の信頼性を高めて、スパークプラグの耐衝撃性を高めることができる。 As shown in FIG. 3, in the spark plug of Modification 1, an engagement portion 21 is provided at the rear end portion of the sealing terminal 20, and an engagement portion 21 is provided at the distal end portion of the core rod of the second resistor 22. A joint portion 23 is provided. When the spark plug according to the first modification is assembled, the engaging portion 21 of the sealing terminal 20 and the engaging portion 23 of the second resistor 22 are engaged. By fixing the second resistor 22 to the sealing terminal 20 in this way, the reliability of the connection between the second resistor 22 and the sealing terminal 20 is improved, and the impact resistance of the spark plug is increased. Can be increased.

なお、図３では、封着端子２０の係合部２１は凹部であり、第２の抵抗体２２の係合部２３は凸部としたが、異なる構成としてもよい。例えば、係合部２１と係合部２３の凹凸関係を逆にしてもよい。あるいは、封着端子２０と第２の抵抗体２２との固定を、凸部と凹部の嵌め込みにより行なうのではなく、例えばねじ式により行なってもよい。 In FIG. 3, the engaging portion 21 of the sealing terminal 20 is a concave portion and the engaging portion 23 of the second resistor 22 is a convex portion, but may have a different configuration. For example, the concavo-convex relationship between the engaging portion 21 and the engaging portion 23 may be reversed. Alternatively, the sealing terminal 20 and the second resistor 22 may be fixed not by fitting the convex portion and the concave portion but by, for example, a screw type.

・変形例２（導電性ガラスシール層の変形）：
上記実施形態では、導電性ガラスシール層１６，１７は、ガラスと導電性材料とを含む材料を粉末状で用意して、混合し、加圧・加熱して形成したが、異なる方法により形成してもよい。導電性ガラスシール層１６，１７において十分なシール性が得られ、既述した第１の抵抗体１５および第２の抵抗体２２を備えるならば、実施形態と同様の効果を得ることができる。 Modification 2 (deformation of conductive glass seal layer):
In the above embodiment, the conductive glass sealing layers 16 and 17 are formed by preparing a material containing glass and a conductive material in a powder form, mixing, pressing and heating, but they are formed by different methods. May be. If sufficient sealing performance is obtained in the conductive glass seal layers 16 and 17 and the first resistor 15 and the second resistor 22 described above are provided, the same effects as in the embodiment can be obtained.

本発明は、上述の実施形態や実施例、変形例に限られるものではなく、その趣旨を逸脱しない範囲において種々の構成で実現することができる。例えば、発明の概要の欄に記載した各形態中の技術的特徴に対応する実施形態、実施例、変形例中の技術的特徴は、上述の課題の一部又は全部を解決するために、あるいは、上述の効果の一部又は全部を達成するために、適宜、差し替えや、組み合わせを行うことが可能である。また、その技術的特徴が本明細書中に必須なものとして説明されていなければ、適宜、削除することが可能である。 The present invention is not limited to the above-described embodiments, examples, and modifications, and can be realized with various configurations without departing from the spirit thereof. For example, the technical features in the embodiments, examples, and modifications corresponding to the technical features in each embodiment described in the summary section of the invention are to solve some or all of the above-described problems, or In order to achieve part or all of the above effects, replacement or combination can be performed as appropriate. Further, if the technical feature is not described as essential in the present specification, it can be deleted as appropriate.

サンプルとして、抵抗体に係る条件が異なる種々のスパークプラグを作製し、耐久性、電雑性能、および耐衝撃性を評価した結果を以下に説明する。図４〜図９は、各サンプルにおける抵抗体に係る条件と評価結果とをまとめて示す説明図である。 As a sample, various spark plugs having different resistance-related conditions were produced, and the results of evaluating durability, electrical performance, and impact resistance will be described below. 4-9 is explanatory drawing which shows collectively the conditions which concern on the resistor in each sample, and an evaluation result.

＜耐久性の評価＞
机上火花試験機を用いた加速実験として、３００℃雰囲気中で、製造した各スパークプラグに対して、３００℃雰囲気中で２０ｋＶ、６０Ｈｚにて放電電圧を印加する動作を継続して行ない、抵抗値変化率を測定した。具体的には、放電試験前の抵抗値（Ｒ０）と、放電試験後の抵抗値（Ｒ１）とを測定し、放電試験前後の抵抗値の変化量（Ｒ１−Ｒ０）の、放電試験前の抵抗値に対する割合（（Ｒ１−Ｒ０）／Ｒ０）を求めた。所定時間経過後の抵抗値変化率が小さいほど、また、所定の抵抗値変化率に達するまでの時間が長いほど、スパークプラグの耐久性が優れていると評価できる。なお、上記抵抗値とは２０℃換算の値である。 <Durability evaluation>
As an acceleration experiment using a desktop spark tester, an operation of applying a discharge voltage at 20 kV and 60 Hz in a 300 ° C. atmosphere was continuously performed on each manufactured spark plug in a 300 ° C. atmosphere, and the resistance value was The rate of change was measured. Specifically, the resistance value (R0) before the discharge test and the resistance value (R1) after the discharge test are measured, and the change amount of the resistance value (R1-R0) before and after the discharge test is measured before the discharge test. The ratio ((R1-R0) / R0) to the resistance value was determined. It can be evaluated that the durability of the spark plug is better as the rate of change in resistance value after the elapse of the predetermined time is smaller and as the time until reaching the predetermined rate of change in resistance is longer. In addition, the said resistance value is a value of 20 degreeC conversion.

求めた抵抗値変化率に基づいて、以下のように点数を付与して評価した。
・６時間ごとにスパークプラグの抵抗値を測定しながら、６０時間まで放電試験を行なった。６０時間経過後の抵抗値変化率が±３０％以内を満たせば１０点。
・上記を満たさない場合には、抵抗値変化率が±３０％に達する時間が６時間短くなるにつれて１点ずつ減点。
例えば、放電試験時間が６０時間では抵抗値変化率が±３０％を超えるが、放電試験時間が５４時間では抵抗値変化率が±３０％以内であれば、９点である。また、放電試験時間が６時間で抵抗値変化率が±３０％を超えれば、０点である。 Based on the obtained resistance value change rate, evaluation was performed by assigning points as follows.
-The discharge test was conducted up to 60 hours while measuring the resistance value of the spark plug every 6 hours. 10 points if the rate of change in resistance after 60 hours is within ± 30%.
・ If the above conditions are not met, points will be deducted by 1 point as the time for the resistance value change rate to reach ± 30% is shortened by 6 hours.
For example, when the discharge test time is 60 hours, the resistance value change rate exceeds ± 30%, but when the discharge test time is 54 hours and the resistance value change rate is within ± 30%, it is 9 points. In addition, if the discharge test time is 6 hours and the resistance value change rate exceeds ± 30%, it is 0 point.

＜電雑性能の評価＞
評価対象となるサンプルとして、条件の異なる種々のスパークプラグを作製する際に、同一条件のスパークプラグの中から、抵抗値がほぼ同一（５±０．３ｋΩ）であるスパークプラグを５本ずつ用意した。次に、各スパークプラグに対してＪＡＳＯＤ００２−２に準ずる電波雑音評価試験を行ない、同一条件のスパークプラグごとに電波雑音抑制効果の平均値（電雑抑制性能）を求めて、予め基準として定めたスパークプラグにおける電雑抑制性能の値と比較した。より具体的には、１００ＭＨｚの電雑性能を比較した。基準として定めたスパークプラグとは、第２の抵抗体を有さず、抵抗体として第１の抵抗体のみを有すると共に、抵抗値が５ｋΩのスパークプラグである。 <Evaluation of electronic performance>
When producing various types of spark plugs with different conditions as samples to be evaluated, five spark plugs with almost the same resistance value (5 ± 0.3 kΩ) are prepared from spark plugs with the same conditions. did. Next, a radio noise evaluation test according to JASO D002-2 is performed for each spark plug, and an average value (electric noise suppression performance) of the radio noise suppression effect is obtained for each spark plug under the same conditions, and set as a standard in advance. It was compared with the value of electrical noise suppression performance in a spark plug. More specifically, 100 MHz electrical performance was compared. The spark plug defined as a reference is a spark plug that does not have the second resistor, has only the first resistor as the resistor, and has a resistance value of 5 kΩ.

電雑抑制性能の比較結果に基づいて、以下のように点数を付与して評価した。
・電雑抑制性能の平均値が、基準のスパークプラグに対して１０ｄＢ以上改善した場合には１０点。
・基準のスパークプラグに対する改善の程度が、９ｄＢ以上１０ｄＢ未満の場合には９点。
・以降は、基準のスパークプラグに対する改善の程度が１ｄＢ小さくなるごとに１点減点とした。 Based on the comparison result of the electronic noise suppression performance, the evaluation was performed by assigning points as follows.
-10 points when the average value of the noise suppression performance is improved by 10 dB or more with respect to the standard spark plug.
-Nine points when the degree of improvement over the standard spark plug is 9 dB or more and less than 10 dB.
・ After that, every time the degree of improvement over the standard spark plug is reduced by 1 dB, one point is deducted.

＜耐衝撃性の評価＞
評価対象となるサンプルとして、条件の異なる種々のスパークプラグを作製する際に、同一条件のスパークプラグを１０本ずつ用意した。これらのスパークプラグを用いて、ＪＩＳＢ８０３１（２００６）の７．４項の「耐衝撃試験」に準じて衝程２２ｍｍで毎分４００回の割合で１０分間衝撃を加えた後、各スパークプラグの抵抗値を測定した。そして、同一条件のスパークプラグの中で、抵抗値が異常値であるスパークプラグが何本あるかを調べた。なお、異常値とは、スパークプラグ内で断線が生じていることを表わす値であり、正常値とは桁が全く異なるため容易に識別することができる。 <Evaluation of impact resistance>
When producing various types of spark plugs having different conditions as samples to be evaluated, ten spark plugs having the same conditions were prepared. Using these spark plugs, an impact was applied for 10 minutes at a rate of 400 times per minute at a distance of 22 mm in accordance with 7.4 “impact resistance test” of JIS B 8031 (2006). The resistance value was measured. Then, the number of spark plugs having an abnormal resistance value among the spark plugs under the same conditions was examined. The abnormal value is a value indicating that a disconnection has occurred in the spark plug, and can be easily identified because the digit is completely different from the normal value.

同一条件の１０本のスパークプラグのうち、抵抗値が異常値である本数に基づいて、以下のように点数を付与して評価した。
・１０本のスパークプラグのうち、抵抗値が異常値であるスパークプラグが１本でもあれば０点。
・上記した耐衝撃試験では１本も異常値を示さず、さらに同様の耐衝撃試験を追加で３０分行なった時に、抵抗値が異常値であるスパークプラグが１本でも発生した場合には３点。
・上記した３０分の追加の耐衝撃試験では１本も異常値を示さず、さらに同様の耐衝撃試験を追加で３０分行なった時に、抵抗値が異常値であるスパークプラグが１本でも発生した場合には８点、１０本全てが正常値であれば１０点。 Of the 10 spark plugs under the same conditions, based on the number of resistance values that are abnormal values, evaluation was performed by assigning points as follows.
-Out of 10 spark plugs, if there is at least one spark plug with an abnormal resistance value, 0 points.
・ In the above-described impact resistance test, no abnormal value is shown, and when a similar impact resistance test is performed for an additional 30 minutes, even if one spark plug having an abnormal resistance value occurs, 3 point.
・ In the additional 30 minute impact resistance test described above, no abnormal value was shown, and when a similar impact resistance test was conducted for an additional 30 minutes, even one spark plug with an abnormal resistance value was generated. 8 points in the case, 10 points if all 10 are normal values.

＜サンプル１〜７＞
サンプル１〜５は、図１のスパークプラグ１００と同様の構成を有するスパークプラグであって、第２の抵抗体２２における巻線の巻数が互いに異なっており、その他は、各構成部材の組成および大きさは共通している。第２の抵抗体２２における巻線の巻数は、サンプル１では２０回、サンプル２では３０回、サンプル３では８０回、サンプル４では１００回、サンプル５では４００回とした。各サンプルでは、第２の抵抗体２２は、磁性体ではないアルミナ製の芯棒と、ステンレス製の巻線を備えている。芯棒の外径は２．０ｍｍ、第２の抵抗体２２の抵抗値は５０Ω、巻線の線径は１０μｍ、第２の抵抗体２２の軸線方向長さは１０ｍｍとした。 <Samples 1-7>
Samples 1 to 5 are spark plugs having a configuration similar to that of the spark plug 100 of FIG. 1, and the number of windings of the second resistor 22 is different from each other. The size is common. The number of windings in the second resistor 22 was 20 times for sample 1, 30 times for sample 2, 80 times for sample 3, 100 times for sample 4, and 400 times for sample 5. In each sample, the second resistor 22 includes an alumina core rod that is not a magnetic body and a stainless steel winding. The outer diameter of the core rod was 2.0 mm, the resistance value of the second resistor 22 was 50Ω, the wire diameter of the winding was 10 μm, and the length of the second resistor 22 in the axial direction was 10 mm.

また、各サンプルでは、第１の抵抗体１５は、導電性材料としてカーボンブラックを含有し、ガラスとしてＢ_２Ｏ_３−ＳｉＯ_２系ガラスを含有し、さらにセラミック材料としてＺｒＯ_２を含有している。第１の抵抗体１５の軸線方向長さは８．０ｍｍとした。なお、以後に説明する各サンプルにおいても、サンプル１〜５と共通する部分については詳しい説明は省略する。 In each sample, the first resistor 15 contains carbon black as a conductive material, B ₂ O ₃ —SiO ₂ glass as glass, and ZrO ₂ as a ceramic material. . The length of the first resistor 15 in the axial direction was 8.0 mm. In addition, also in each sample demonstrated hereafter, detailed description is abbreviate | omitted about the part which is common with samples 1-5.

図１０は、サンプル６であるスパークプラグ２００の構成を表わす断面模式図である。図１０では、図１と共通する部分には同じ参照番号を付している。サンプル６は、第２の抵抗体２２を有しておらず、抵抗体として第１の抵抗体１５のみを有する。 FIG. 10 is a schematic cross-sectional view illustrating the configuration of the spark plug 200 that is the sample 6. In FIG. 10, the same reference numerals are given to portions common to FIG. 1. The sample 6 does not have the second resistor 22 but has only the first resistor 15 as the resistor.

図１１は、サンプル７であるスパークプラグ３００の構成を表わす断面模式図である。図１１では、図１と共通する部分には同じ参照番号を付している。サンプル７は、第１の抵抗体１５を有しておらず、抵抗体として第２の抵抗体２２のみを有する。 FIG. 11 is a schematic cross-sectional view illustrating the configuration of a spark plug 300 that is Sample 7. In FIG. In FIG. 11, the same reference numerals are assigned to portions common to FIG. 1. The sample 7 does not have the first resistor 15 but has only the second resistor 22 as the resistor.

図４は、サンプル１〜５について、抵抗体に係る条件と、耐久性、電雑性能、および耐衝撃性についての評価結果をまとめて示す説明図である。サンプル１〜５と、サンプル６あるいはサンプル７との比較により、第１の抵抗体１５と第２の抵抗体２２の双方を備えることにより、電雑性能が大きく高まることが確認された。また、図４に示すように、巻線の巻数を３０回以上とすることで（サンプル２〜５）、巻線の巻数が３０回よりも少ないサンプル１に比べて極めて良好な電雑性能が得られた。これは、巻線の巻数を３０回以上とすることで、インダクタンス成分を十分に確保可能になって、電雑性能が高まったと考えられる。 FIG. 4 is an explanatory diagram collectively showing the conditions relating to the resistors and the evaluation results on durability, electrical performance, and impact resistance of samples 1 to 5. Comparison between Samples 1 to 5 and Sample 6 or Sample 7 confirmed that the electrical performance was greatly improved by providing both the first resistor 15 and the second resistor 22. Further, as shown in FIG. 4, by setting the number of turns of the winding to 30 times or more (Samples 2 to 5), extremely good electrical performance can be obtained as compared with Sample 1 in which the number of windings is less than 30 times. Obtained. This is considered to be because the inductance component can be sufficiently secured by setting the number of windings to 30 or more, and the electrical performance is improved.

＜サンプル８〜１０＞
サンプル８〜１０は、図１のスパークプラグ１００と同様の構成を有するスパークプラグであって、第２の抵抗体２２における巻線の巻数を互いに異ならせたサンプルである。サンプル８〜１０は、第２の抵抗体２２の芯棒が強磁性体であるＮｉ−Ｚｎフェライト製である点でサンプル１〜５と異なっている。巻線の巻数は、サンプル８では２０回、サンプル９では３０回、サンプル１０では５０回とした。 <Samples 8 to 10>
Samples 8 to 10 are spark plugs having the same configuration as the spark plug 100 of FIG. 1, and are samples in which the number of windings of the second resistor 22 is different from each other. Samples 8 to 10 differ from Samples 1 to 5 in that the core of the second resistor 22 is made of Ni—Zn ferrite, which is a ferromagnetic material. The number of windings was 20 for sample 8, 30 for sample 9, and 50 for sample 10.

図５は、サンプル８〜１０について、抵抗体に係る条件と、耐久性、電雑性能、および耐衝撃性についての評価結果をまとめて示す説明図である。図５に示すように、芯棒が強磁性体の場合であっても、巻線の巻数を３０回以上とすることで（サンプル９，１０）、巻線の巻数が３０回よりも少ないサンプル８に比べて電雑性能が大きく向上した。 FIG. 5 is an explanatory diagram collectively showing the conditions relating to the resistors and the evaluation results on the durability, the electrical performance, and the impact resistance of samples 8 to 10. As shown in FIG. 5, even when the core rod is made of a ferromagnetic material, by setting the number of windings to 30 or more (samples 9 and 10), the number of windings is less than 30 samples. Compared to 8, the electrical performance was greatly improved.

＜サンプル１１〜１３＞
サンプル１１〜１３は、図１のスパークプラグ１００と同様の構成を有するスパークプラグであって、第２の抵抗体２２における巻線の線径および第２の抵抗体２２の軸線方向長さを互いに異ならせたサンプルである。第２の抵抗体２２の軸線方向長さは、サンプル１１が３ｍｍ、サンプル１２が５ｍｍ、サンプル１３が１０ｍｍである。また、巻線の線径は、サンプル１１が１μｍ、サンプル１２が５μｍ、サンプル１３が１０μｍである。これらサンプル１１〜１３では、第２の抵抗体２２の芯棒は、サンプル８〜１０と同様の強磁性体とした。なお、サンプル１３は、図５に示したサンプル９と同じである。サンプル１１〜１３では、第２の抵抗体２２の軸線方向長さが互いに異なることに対応して、封着端子２０の軸線方向長さも互いに異ならせた。 <Samples 11-13>
Samples 11 to 13 are spark plugs having the same configuration as the spark plug 100 of FIG. 1, and the wire diameter of the second resistor 22 and the axial length of the second resistor 22 are set to each other. It is a different sample. The axial length of the second resistor 22 is 3 mm for the sample 11, 5 mm for the sample 12, and 10 mm for the sample 13. The wire diameters of the windings are 1 μm for sample 11, 5 μm for sample 12, and 10 μm for sample 13. In these samples 11 to 13, the core rod of the second resistor 22 was the same ferromagnetic material as in samples 8 to 10. Sample 13 is the same as sample 9 shown in FIG. In Samples 11 to 13, the axial lengths of the sealing terminals 20 were made different from each other in correspondence with the axial lengths of the second resistors 22 being different from each other.

図６は、サンプル１１〜１３について、抵抗体に係る条件と、耐久性、電雑性能、および耐衝撃性についての評価結果をまとめて示す説明図である。図６に示すように、第２の抵抗体２２の軸線方向長さを５ｍｍ以上とすることで、極めて良好な耐衝撃性が得られた。これは、第２の抵抗体２２の軸線方向長さを５ｍｍ以上にすることで、巻線の線径をより太くしても所望の巻数を確保することが可能になるためと考えられる。 FIG. 6 is an explanatory diagram collectively showing the conditions relating to the resistors and the evaluation results on durability, electrical performance, and impact resistance for samples 11 to 13. As shown in FIG. 6, extremely good impact resistance was obtained by setting the length of the second resistor 22 in the axial direction to 5 mm or more. This is presumably because by setting the length of the second resistor 22 in the axial direction to 5 mm or more, it is possible to secure a desired number of turns even if the wire diameter of the winding is increased.

＜サンプル１４〜１６＞
サンプル１４〜１６は、図１のスパークプラグ１００と同様の構成を有するスパークプラグであって、第２の抵抗体２２における芯棒の外径を互いに異ならせたサンプルである。芯棒の外径は、サンプル１４が１．２ｍｍ、サンプル１５が１．５ｍｍ、サンプル１６が２．０ｍｍである。これらサンプル１４〜１６では、第２の抵抗体２２の芯棒は、サンプル８〜１０と同様の強磁性体とした。なお、サンプル１６は、図５に示したサンプル１０と同じである。 <Samples 14-16>
Samples 14 to 16 are spark plugs having the same configuration as the spark plug 100 of FIG. 1, and are samples in which the outer diameters of the core bars in the second resistor 22 are different from each other. The outer diameter of the core rod is 1.2 mm for sample 14, 1.5 mm for sample 15, and 2.0 mm for sample 16. In these samples 14 to 16, the core rod of the second resistor 22 was the same ferromagnetic material as in the samples 8 to 10. Sample 16 is the same as sample 10 shown in FIG.

図７は、サンプル１４〜１６について、抵抗体に係る条件と、耐久性、電雑性能、および耐衝撃性についての評価結果をまとめて示す説明図である。図７に示すように、芯棒の外径を１．５ｍｍ以上とすることで、極めて良好な電雑性能が得られた。これは、芯棒の外径を１．５ｍｍ以上とすることで、インダクタンス成分がより大きく確保されたためと考えられる。 FIG. 7 is an explanatory diagram collectively showing the conditions relating to the resistors and the evaluation results on durability, electrical performance, and impact resistance of samples 14 to 16. As shown in FIG. 7, by setting the outer diameter of the core bar to 1.5 mm or more, extremely good electrical performance was obtained. This is considered to be because the inductance component was secured larger by setting the outer diameter of the core rod to 1.5 mm or more.

＜サンプル１７〜２１＞
サンプル１７〜２１は、図１のスパークプラグ１００と同様の構成を有するスパークプラグであって、第２の抵抗体２２における抵抗値（２０℃換算）を互いに異ならせたサンプルである。第２の抵抗体２２の抵抗値は、サンプル１７が２０００Ω、サンプル１８が１０００Ω、サンプル１９が１００Ω、サンプル２０が５０Ω、サンプル２１が１０Ωである。これらのサンプルは、巻線の材料および巻線の線径によって第２の抵抗体２２の抵抗値を調節している。サンプル１７およびサンプル１８は、タングステン合金製の巻線を用いている。また、サンプル１９〜２１は、ステンレス製の巻線を用いている。巻線の線径は、サンプル１７が２０μｍ、サンプル１８が２８μｍ、サンプル１９が７μｍ、サンプル２１が１０μｍ、サンプル２１が２２μｍである。これらサンプル１７〜２１では、第２の抵抗体２２の芯棒は、サンプル８〜１０と同様の強磁性体とした。なお、サンプル２０は、図５に示したサンプル１０と同じである。 <Samples 17 to 21>
Samples 17 to 21 are spark plugs having the same configuration as the spark plug 100 of FIG. 1, and are samples in which the resistance values (converted to 20 ° C.) of the second resistor 22 are different from each other. The resistance value of the second resistor 22 is 2000Ω for the sample 17, 1000Ω for the sample 18, 100Ω for the sample 19, 50Ω for the sample 20, and 10Ω for the sample 21. In these samples, the resistance value of the second resistor 22 is adjusted by the material of the winding and the wire diameter of the winding. Samples 17 and 18 use tungsten alloy windings. Samples 19 to 21 use stainless steel windings. The wire diameters of the windings are 20 μm for sample 17, 28 μm for sample 18, 7 μm for sample 19, 10 μm for sample 21, and 22 μm for sample 21. In these samples 17 to 21, the core rod of the second resistor 22 was a ferromagnetic material similar to that of the samples 8 to 10. The sample 20 is the same as the sample 10 shown in FIG.

図８は、サンプル１７〜２１について、抵抗体に係る条件と、耐久性、電雑性能、および耐衝撃性についての評価結果をまとめて示す説明図である。図８に示すように、第２の抵抗体２２の抵抗値を１０００Ω（１ｋΩ）以下とすることで、極めて良好な耐久性が得られた。これは、第２の抵抗体２２の抵抗値を１ｋΩ以下とすることで、第２の抵抗体２２の発熱に起因する巻線の変質や断線を抑えることができ、また、隣り合う巻線間での電流の貫通を抑えることができたためと考えられる。 FIG. 8 is an explanatory diagram collectively showing the conditions relating to the resistors and the evaluation results on durability, electrical performance, and impact resistance of samples 17 to 21. As shown in FIG. 8, extremely good durability was obtained by setting the resistance value of the second resistor 22 to 1000Ω (1 kΩ) or less. This is because by setting the resistance value of the second resistor 22 to 1 kΩ or less, it is possible to suppress the alteration and disconnection of the winding due to the heat generation of the second resistor 22, and between adjacent windings. This is thought to be due to the fact that the current penetration in the device could be suppressed.

＜サンプル２２〜２６＞
サンプル２２〜２６は、図１のスパークプラグ１００と同様の構成を有するスパークプラグであって、第１の抵抗体１５の軸線方向長さを互いに異ならせたサンプルである。第１の抵抗体１５の軸線方向長さは、サンプル２２が２．８ｍｍ、サンプル２３が３．０ｍｍ、サンプル２４が８．０ｍｍ、サンプル２５が１２．０ｍｍ、サンプル２６が１３．０ｍｍである。これらサンプル２２〜２６では、第２の抵抗体２２の芯棒は、サンプル８〜１０と同様の強磁性体とした。サンプル２４は、図５に示したサンプル１０と同じである。サンプル２２〜２６では、第１の抵抗体１５の軸線方向長さが互いに異なることに対応して、封着端子２０の軸線方向長さも互いに異ならせた。なお、サンプル２２〜２６を作製する際には、製造時に用いる第１の抵抗体１５の基材（粉体）の量と、得られる第１の抵抗体１５の軸線方向長さとの関係を予め調べておき、所望の長さの第１の抵抗体１５を形成するために要する量の基材を貫通孔６内に充填した。 <Samples 22 to 26>
Samples 22 to 26 are spark plugs having the same configuration as that of the spark plug 100 of FIG. 1, and are samples in which the lengths in the axial direction of the first resistor 15 are different from each other. The axial length of the first resistor 15 is 2.8 mm for the sample 22, 3.0 mm for the sample 23, 8.0 mm for the sample 24, 12.0 mm for the sample 25, and 13.0 mm for the sample 26. In these samples 22 to 26, the core rod of the second resistor 22 was made of the same ferromagnetic material as the samples 8 to 10. The sample 24 is the same as the sample 10 shown in FIG. In Samples 22 to 26, the axial lengths of the sealing terminals 20 were made different from each other in response to the axial lengths of the first resistors 15 being different from each other. When samples 22 to 26 are produced, the relationship between the amount of the base material (powder) of the first resistor 15 used at the time of manufacture and the axial length of the obtained first resistor 15 is determined in advance. In advance, the through hole 6 was filled with an amount of base material required to form the first resistor 15 having a desired length.

図９は、サンプル２２〜２６について、抵抗体に係る条件と、耐久性、電雑性能、および耐衝撃性についての評価結果をまとめて示す説明図である。図９に示すように、第１の抵抗体１５の軸線方向長さを３ｍｍ以上とすることで、極めて良好な電雑性能が得られた。これは、第１の抵抗体１５の軸線方向長さを３ｍｍ以上とすることで、第１の抵抗体１５内における絶縁性材料によって構成される部分を電流が流れることを抑えたためと考えられる。また、図９に示すように、第１の抵抗体１５の軸線方向長さを１２ｍｍ以下とすることで、極めて良好な耐衝撃性が得られた。 FIG. 9 is an explanatory diagram collectively showing the conditions relating to the resistors and the evaluation results on durability, electrical performance, and impact resistance of samples 22 to 26. As shown in FIG. 9, by setting the length of the first resistor 15 in the axial direction to 3 mm or more, extremely good electrical performance was obtained. This is considered to be due to the fact that the length of the first resistor 15 in the axial direction is 3 mm or more, thereby suppressing the current from flowing through the portion made of the insulating material in the first resistor 15. Moreover, as shown in FIG. 9, extremely good impact resistance was obtained by setting the length in the axial direction of the first resistor 15 to 12 mm or less.

１…主体金具
２…絶縁碍子
３…中心電極
４…接地電極
６…貫通孔
７…リング部材
９…タルク
１３…端子金具
１５…第１の抵抗体
１６，１７…導電性ガラスシール層
２０…封着端子
２１…係合部
２２…第２の抵抗体
２３…係合部
２４…導電性弾性体
３１…発火部
３２…側面
５１…工具係合部
５２…取付ネジ部
５３…加締部
５４…ガスケット受け部
５８…圧縮変形部
１００，２００，３００…スパークプラグ
Ｏ…軸線 DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 ... Metal fitting 2 ... Insulator 3 ... Center electrode 4 ... Ground electrode 6 ... Through-hole 7 ... Ring member 9 ... Talc 13 ... Terminal metal fitting 15 ... 1st resistor 16, 17 ... Conductive glass sealing layer 20 ... Sealing Contact terminal 21 ... engaging portion 22 ... second resistor 23 ... engaging portion 24 ... conductive elastic body 31 ... ignition portion 32 ... side surface 51 ... tool engaging portion 52 ... mounting screw portion 53 ... caulking portion 54 ... Gasket receiving part 58 ... Compression deformation part 100, 200, 300 ... Spark plug O ... Axis

Claims

An insulator having a through hole extending in the axial direction;
A center electrode disposed in the through hole in a state where the tip of the insulator is exposed from the tip of the insulator;
A terminal fitting disposed in the through hole in a state where the rear end of the insulator is exposed from the rear end of the insulator;
A first resistor including at least a conductive material and glass and disposed between the center electrode and the terminal fitting in the through hole;
A pair of conductive glass seal layers disposed at both ends in the axial direction of the first resistor;
A spark plug comprising:
A sealing terminal disposed on the rear end side of the conductive glass seal layer disposed on the rear end side of the pair of conductive glass seal layers; and
A second resistor which is a winding resistor disposed on the rear end side of the sealing terminal;
A conductive elastic body disposed between the second resistor and the terminal fitting and elastically deforming in the axial direction;
With
The second resistor has a winding number of turns of 30 or more in the winding resistor,
Each of the front-end | tip part of the said winding resistor and the rear-end part of the said sealing terminal is provided with the engaging part which mutually engages, The spark plug characterized by the above-mentioned.

The spark plug according to claim 1,
The spark plug according to claim 1, wherein a length of the first resistor in the axial direction is 3 mm or more and 12 mm or less.

The spark plug according to claim 1 or 2,
The spark plug according to claim 1, wherein the number of turns of the winding in the winding resistor is 100 or more.

The spark plug according to any one of claims 1 to 3,
The said winding resistor is provided with the core rod comprised with the ferromagnetic material which penetrates the said coil | winding to the said axial direction, The spark plug characterized by the above-mentioned.

The spark plug according to claim 4,
The spark plug is formed of a ferromagnetic material containing iron oxide.

The spark plug according to any one of claims 1 to 5,
The spark plug is characterized in that the second resistor has a resistance value of 1 kΩ or less.