JP6320122B2 - ボア測定装置およびボア測定方法 - Google Patents

Description

本発明は、エンジンのシリンダボアの真円度を測定するための装置および方法に関する。

レシプロエンジンでは、吸気行程、圧縮行程、膨張行程および排気行程が繰り返されて、シリンダボア内のピストンが上死点と下死点との間で往復動を繰り返す。

ピストンには、ピストンリングが外嵌されており、ピストンの往復動に伴って、ピストンリングが断面円形状のシリンダボアの内周面を摺動する。シリンダボアの歪みにより、シリンダボアの真円度が低下していると、シリンダボアに対するピストンリングの片当りが生じ、ピストンリングがシリンダボアの内周面から受ける摺動抵抗が増大する。その結果、エンジンのメカニカルロス（機械損失）が増加し、エンジンの効率が悪化する。

そのため、シリンダボアの真円度を測定し、エンジンの設計へのフィードバックや加工精度を向上させることが行われている。シリンダボアの真円度の測定には、対象物との間の距離を測定するためのセンサが用いられる。センサは、モータの駆動力により回転する回転軸に取り付けられており、真円度の測定時には、その回転軸がシリンダボアの中心軸線上に配置される。そして、回転軸が回転されながら、センサによりシリンダボアの内周面までの距離が測定され、その測定データがコンピュータに送られて、コンピュータによる演算処理により真円度が取得される。

エンジンの実働中は、シリンダヘッドの燃焼室内が高温となり、シリンダブロックに熱歪みが発生する。そのため、シリンダブロックが常温の状態で、シリンダボアの真円度を測定しても、その測定により得られる真円度は、エンジンの実働中の真円度から大きくずれてしまう。そこで、シリンダブロックに形成されているウォータジャケットを利用し、このウォータジャケットに高温の流体を供給して、シリンダブロックを加熱した状態で、シリンダボアの真円度を測定することが提案されている。

特開２００６−２７５７６０号公報

しかしながら、ウォータジャケットは、エンジンを冷却するための冷却水が流通する水路である。そのため、ウォータジャケットに高温の流体を供給しても、シリンダブロックにおける温度分布の状態は、実働中の温度分布の状態と異なるものとなる。したがって、従来の手法では、シリンダボアその測定により得られる値は、エンジンの実働中の真円度からずれた値となる。

本発明は、エンジンの実働中の真円度に近い値を得ることができる、ボア測定装置およびボア測定方法を提供することである。

前記の目的を達成するため、本発明の一の局面に係るボア測定装置は、エンジンのシリンダブロックにシリンダヘッドが結合された状態で、シリンダブロックのシリンダボアの真円度を測定する装置であって、シリンダボアの内周面を摺動可能に設けられた摺動部材と、摺動部材に保持され、シリンダボアの真円度を測定するためのセンサと、シリンダヘッドの燃焼室に、常温よりも高い温度の高温流体を供給する高温流体供給機構とを含む。

この構成によれば、シリンダボアの真円度を測定する際に、シリンダボア内に摺動部材が配置された状態で、常温よりも高い温度の高温流体を燃焼室に供給することができる。シリンダボアの内周面に摺動部材が密着しているので、燃焼室およびシリンダボア内に高温流体を留めることができ、また、高温流体がシリンダボアから漏れ出すことを防止できる。

燃焼室およびシリンダボア内に高温流体を供給することにより、エンジンの実働中と同様に、シリンダヘッドおよびシリンダブロックをそれぞれ燃焼室およびシリンダボア内から加熱することができる。これにより、シリンダブロックの温度分布の状態をエンジンの実働中の状態に近づけることができる。よって、その状態でシリンダボアの真円度を測定することにより、エンジンの実働中におけるシリンダボアの真円度に近い値を得ることができる。その結果、エンジンの設計などに有用な真円度のデータを得ることができる。

高温流体は、シリンダヘッドに形成されているプラグ配置用の孔を介して燃焼室に供給し、燃焼室からシリンダヘッドの吸気ポートおよび排気ポートを介して流出させてもよい。この場合、ボア測定装置は、吸気ポートにおける高温流体の流量を調整する第１流量調整弁と、排気ポートにおける高温流体の流量を調整する第２流量調整弁と、第１流量調整弁および第２流量調整弁の開度を制御する制御部とをさらに含むことが好ましい。

吸気ポートにおける高温流体の流量を調整し、排気ポートにおける高温流体の流量を調整することにより、燃焼室およびシリンダボア内での高温流体の流れを制御して、シリンダヘッドにおける温度分布をエンジンの実働中の温度分布に一層近づけることができる。その結果、エンジンの実働中におけるシリンダボアの真円度により近い値を得ることができ、エンジンの設計などに一層有用な真円度のデータを得ることができる。

本発明の他の局面に係るボア測定方法は、エンジンのシリンダブロックにシリンダヘッドが結合された状態で、シリンダブロックのシリンダボアの真円度を測定する方法であって、シリンダヘッドの燃焼室内に常温よりも高い温度の高温流体を供給し、当該高温流体を燃焼室からシリンダヘッドの吸気ポートおよび排気ポートを介して流出させる高温流体流通工程と、シリンダボア内に、シリンダボアの真円度を測定するためのセンサを保持する摺動部材をシリンダボアの内周面に摺動可能な状態に配置して、センサを所定位置に配置するセンサ配置工程と、センサ配置工程後、吸気ポートにおける高温流体の流量および排気ポートにおける高温流体の流量を調整する流量調整工程と、流量調整工程後であって、高温流体流通工程の実行中に、センサによる検出値を取得する検出値取得工程とを含み、流量調整工程は、センサ配置工程が実行されて、センサの位置が変更される度に実行される。

この方法によれば、前述した作用効果と同様の作用効果を奏することができる。

さらに、センサの位置が変更される度に、吸気ポートにおける高温流体の流量および排気ポートにおける高温流体の流量の調整が行われる。これにより、センサの位置ごとに、センサの位置における温度分布をエンジンの実働中の温度分布に近づけることができる。よって、より一層有用な真円度のデータを得ることができる。

本発明によれば、エンジンの実働中の真円度に近い値を得ることができ、エンジンの設計などに有用な真円度のデータを得ることができる。

本発明の一実施形態に係る測定装置を含む測定システムの構成を示す図である。 測定装置の断面図である。 シリンダブロック、シリンダヘッドおよびヘッドの構成を示す断面図である。 シリンダブロックをシリンダヘッド側から見た図である。 シリンダボアの真円度を測定するための測定処理の流れを示すフローチャートである。 シリンダブロックにおける温度分布を示す図である。

以下では、本発明の実施の形態について、添付図面を参照しつつ詳細に説明する。

図１は、本発明の一実施形態に係る測定装置を含む測定システム１の構成を示す図である。

測定システム１は、エンジンのシリンダブロック１０１（図２参照）に形成されているシリンダボア１０２の真円度を測定するためのシステムである。測定システム１には、測定装置２、所定温度の高温油を測定装置２を経由して循環させる高温油循環装置３と、所定温度の温水を測定装置２を経由して循環させる温水循環装置４とが含まれる。

また、測定システム１は、マイクロコンピュータを含む構成の制御装置５を備えている。制御装置５は、測定装置２、高温油循環装置３および温水循環装置４の動作を制御する。

制御装置５が高温油循環装置３の動作を制御することにより、高温油循環装置３から測定装置２に高温油が供給される。具体的には、制御装置５から高温油循環装置３に与えられる指令に基づき、高温油循環装置３が動作し、その指令に従った温度（たとえば、１８０℃）の高温油が高温油供給路６を通して測定装置２に供給される。測定装置２から排出される高温油は、高温油排出路７を通して高温油循環装置３に戻される。

制御装置５が温水循環装置４の動作を制御することにより、温水循環装置４から測定装置２に温水が供給される。具体的には、制御装置５から温水循環装置４に与えられる指令に基づき、温水循環装置４が動作し、その指令に従った温度（たとえば、８０℃）の温水が温水供給路８を通して測定装置２に供給される。測定装置２から排出される温水は、温水排出路９を通して温水循環装置４に戻される。

図２は、測定装置２の断面図である。

測定装置２は、基台２１と、基台２１に対して昇降可能に設けられたブラケット２２と、ブラケット２２に回転可能に保持された回転軸２３と、回転軸２３の上端部に設けられたヘッド２４と、回転軸２３を回転させるための回転駆動機構２５と、ブラケット２２を昇降させるための昇降駆動機構２６とを備えている。

基台２１は、測定装置２の設置場所に対して固定的に配置される。基台２１には、治具（図示せず）が設けられており、この治具を使用して、エンジンのシリンダブロック１０１を基台２１上の一定位置にセットすることができる。シリンダブロック１０１は、クランクケース側が下側となるように、基台２１上にセットされる。この状態において、シリンダボア１０２の中心軸線は、上下方向に延びる。シリンダブロック１０１が基台２１上にセットされた後、シリンダブロック１０１に対して、その上方からシリンダヘッド１０３が取り付けられる。また、基台２１には、基台２１上にセットされたシリンダブロック１０１に対して下方から対向する位置に、開口２７が形成されている。

ブラケット２２は、開口２７内に配置されている。ブラケット２２は、上下方向に延びる基部２８と、基部２８の上端部から水平方向に延びる保持部２９とを一体的に備えている。

回転軸２３は、シリンダブロック１０１が基台２１上にセットされた状態において、その中心軸線（回転軸線）がシリンダボア１０２の中心軸線と一致するように、ブラケット２２の保持部２９に保持されている。

ヘッド２４は、低熱膨張合金からなり、シリンダボア１０２の内径に対応した外径の周面３０を有する略円柱状に形成されている。

図３は、シリンダブロック１０１、シリンダヘッド１０３およびヘッド２４の構成を示す断面図である。

周面３０の上端部には、ヘッド２４の中心側に凹む凹部３１が全周にわたって形成されている。凹部３１には、Ｏリング３２が嵌められている。ヘッド２４がシリンダボア１０２内に配置された状態において、周面３０は、シリンダボア１０２の内周面１０４との間にごく僅かな隙間を空けて対向し、Ｏリング３２は、内周面１０４に圧接され、周面３０と内周面１０４との間を密閉する。そのため、シリンダボア１０２内でヘッド２４が上下動すると、Ｏリング３２は、内周面１０４との圧接状態を保ったまま、内周面１０４を摺動する。

また、ヘッド２４には、ギャップセンサ３３および熱電対３４が保持されている。ギャップセンサ３３および熱電対３４は、凹部３１の下方において、上下に並べて配置されている。ギャップセンサ３３は、ヘッド２４の径方向において、その先端面がヘッド２４の周面３０と同じ位置に配置されるように設けられている。ギャップセンサ３３は、ヘッド２４がシリンダボア１０２内に配置された状態において、周面３０（ギャップセンサ３３の先端面）とシリンダボア１０２の内周面１０４との間のギャップを検出する。熱電対３４は、ギャップセンサ３３の近傍の温度を検出するために設けられている。ギャップセンサ３３および熱電対３４の検出信号は、制御装置５（図１参照）に入力される。

回転駆動機構２５は、図２に示されるように、ブラケット２２に保持されている。回転駆動機構２５は、モータ３５と、モータ３５の出力軸に相対回転不能に外嵌された駆動ギヤ３６と、回転軸２３の下端部に相対回転不能に外嵌されて、駆動ギヤ３６と噛合する受動ギヤ３７と、ロータリエンコーダ３８と、ロータリエンコーダ３８の回転軸に相対回転不能に外嵌されたエンコーダギヤ３９とを備えている。

モータ３５の動作は、制御装置５により制御される。モータ３５が駆動されると、モータ３５の出力軸とともに駆動ギヤ３６が回転し、駆動ギヤ３６の回転が受動ギヤ３７に伝達される。これにより、回転軸２３が受動ギヤ３７と一体的に回転し、回転軸２３とともにヘッド２４が回転する。また、回転軸２３の回転に伴って、受動ギヤ３７の回転がエンコーダギヤ３９に伝達され、エンコーダギヤ３９が回転する。エンコーダギヤ３９が回転すると、ロータリエンコーダ３８の回転軸が回転し、その回転軸が一定角度回転する度にロータリエンコーダ３８からパルス信号が出力される。このパルス信号は、制御装置５（図１参照）に入力される。

昇降駆動機構２６は、ボールねじ機構を含む構成である。すなわち、昇降駆動機構２６は、ねじ軸と、ねじ軸に螺合したボールナットとを備えている。ねじ軸は、基台２１に回転可能に保持されて、上下方向に延びている。ボールナットは、ブラケット２２の基部２８に連結され、基部２８に対して固定されている。また、昇降駆動機構２６には、ねじ軸を回転させるためのハンドル（図示せず）が設けられている。ハンドルが手動で回されると、ねじ軸が回転し、ボールナットがねじ軸に沿って上下動し、これに伴って、ブラケット２２が昇降する。

なお、昇降駆動機構２６にモータが備えられて、モータの駆動力により、ねじ軸が回転されてもよい。

シリンダヘッド１０３には、シリンダボア１０２と連通する燃焼室１０５が形成されている。

また、シリンダヘッド１０３には、燃焼室１０５と連通する吸気ポート１０６および排気ポート１０７が形成されている。吸気ポート１０６および排気ポート１０７には、図３に示されるように、それぞれ高温油排出路７（図１参照）から分岐する第１分岐路７１および第２分岐路７２が接続されている。第１分岐路７１および第２分岐路７２の途中部には、それぞれ第１流量調整弁７３および第２流量調整弁７４が介装されている。第１流量調整弁７３および第２流量調整弁７４の開度は、制御装置５により制御される。第１流量調整弁７３および第２流量調整弁７４の開度に応じて、それぞれ第１分岐路７１および第２分岐路７２を流れる高温油の流量が変化する。

さらに、シリンダヘッド１０３には、点火プラグを配置するためのプラグ配置孔１０８が形成されている。プラグ配置孔１０８には、高温油供給路６（図１参照）が接続されている。また、燃焼室１０５内には、プラグ配置孔１０８と連通する高温油供給マニホールド１０９が設けられている。

また、シリンダブロック１０１およびシリンダヘッド１０３には、それぞれウォータジャケット１１０，１１１が形成されている。ウォータジャケット１１０の一端には、温水供給路８（図１参照）が接続され、ウォータジャケット１１０の他端には、温水排出路９（図１参照）が接続されている。温水供給路８からウォータジャケット１１０に供給される温水は、途中でウォータジャケット１１１を経由して、ウォータジャケット１１０から温水排出路９に排出される。

図４は、シリンダブロック１０１をシリンダヘッド１０３側から見た図である。

シリンダブロック１０１には、たとえば、３つのシリンダボア１０２が一列に等間隔に並べて形成されている。

各シリンダボア１０２の周囲には、８個の熱電対１２１が配置されている。８個の熱電対１２１は、４個ずつに分けられて、上下２段に配置されている。上段の４個の熱電対１２１は、図３に示されるように、シリンダボア１０２の上端縁（シリンダヘッド１０３側の端縁）から第１深さ（たとえば、２７．５ｍｍ）の位置Ｐ１において、図４に示されるように、各シリンダボア１０２の中心を通る直線およびその直線に直交する直線上に、９０度間隔で配置されている。下段の４個の熱電対１２１は、図３に示されるように、シリンダボア１０２の上端縁から第２深さ（たとえば、５０ｍｍ）の位置Ｐ２において、図４に示されるように、各シリンダボア１０２の中心を通る直線およびその直線に直交する直線上に、９０度間隔で配置されている。各熱電対１２１の検出信号は、制御装置５（図１参照）に入力される。

図５は、シリンダボア１０２の真円度を測定するための測定処理の流れを示すフローチャートである。図６は、シリンダブロック１０１における温度分布を示す図である。

シリンダボア１０２の真円度の測定に際しては、シリンダブロック１０１が基台２１上にセットされ、シリンダブロック１０１にシリンダヘッド１０３が取り付けられた後、まず、作業者による昇降駆動機構２６の手動操作により、ギャップセンサ３３がシリンダボア１０２の上端縁から第１深さに対応した深さ（たとえば、３０ｍｍ）の位置に配置される（ステップＳ１：センサ配置工程）。

次に、制御装置５により、高温油循環装置３が制御されて、高温油循環装置３から測定装置２への高温油の供給が開始される（ステップＳ２）。高温油は、高温油供給路６を通して、シリンダヘッド１０３のプラグ配置孔１０８に供給される。プラグ配置孔１０８に供給される高温油は、プラグ配置孔１０８から高温油供給マニホールド１０９に流入する。

高温油供給マニホールド１０９は、図４に図解的に示されるように、シリンダボア１０２間に向かう側およびその反対側に向けて開口した吐出口１２２を有している。これにより、高温油供給マニホールド１０９に流入した高温油は、各吐出口１２２から吐出されて、燃焼室１０５（図３参照）およびシリンダボア１０２内をシリンダボア１０２間に向かう側およびその反対側に向けて流れ、シリンダボア１０２の内周面１０４に沿ってクランクケース側に流れる。また、その流れに伴い、シリンダボア１０２および燃焼室１０５内には、クランクケース側から吸気ポート１０６および排気ポート１０７に向かう高温油の流れが生じる。そのため、シリンダブロック１０１では、高温油により、シリンダボア１０２間が他の部分よりも高温になる。

高温油の供給開始後、制御装置５により、第１流量調整弁７３および第２流量調整弁７４の各開度が制御されて、吸気ポート１０６および排気ポート１０７における高温油の流量が調整される（ステップＳ３：流量調整工程）。

吸気ポート１０６および排気ポート１０７における高温油の流量が変化すると、シリンダボア１０２内での高温油の流れが変化する。高温油の流れが変化することにより、高温油により加熱されるシリンダブロック１０１における温度分布が変化する。制御装置５により、シリンダボア１０２の周囲に配設された８個の熱電対１２１のうち、上段の４個の熱電対１２１による検出温度が参照されて、図６に示されるように、その熱電対１２１が配置されている４箇所の検出温度の分布を示す形状Ｄ１がエンジンの実働中に同一箇所で測定した温度の分布を示す形状Ｄ２と同一または相似形状となるように、第１流量調整弁７３および第２流量調整弁７４の各開度が調整される。

その後、制御装置５により、８個の熱電対１２１により検出される各温度が安定したか否かが判断される（ステップＳ４）。たとえば、８個の熱電対１２１により検出される各温度の変動幅が所定幅以内に収まると、制御装置５により、８個の熱電対１２１により検出される各温度が安定したと判断される。

温度が安定すると、制御装置５により、ギャップセンサ３３の検出信号に基づいて、ヘッド２４の周面３０とシリンダボア１０２の内周面１０４との間のギャップが測定される（ステップＳ５：検出値取得工程）。

具体的には、制御装置５により、回転駆動機構２５のモータ３５が制御されて、モータ３５の駆動が開始される。その後、制御装置５により、ロータリエンコーダ３８から入力されるパルス信号に基づいて、ギャップセンサ３３が保持されているヘッド２４がステップ的に所定角度ごと回転される。そして、ヘッド２４が所定角度（たとえば、５°）回転する度に、制御装置５により、ギャップセンサ３３の検出信号が取得され、その検出信号に基づいて、ヘッド２４の周面３０とシリンダボア１０２の内周面１０４との間のギャップが取得される。こうして、ヘッド２４が３６０°回転する間に、複数個（たとえば、７２個）の測定値（ギャップ値）が取得される。

一方、制御装置５により、熱電対３４の検出信号に基づいて、ギャップセンサ３３の近傍の温度が測定される。シリンダボア１０２内への高温油の供給により、ヘッド２４が加熱される。低熱膨張合金からなるヘッド２４は、熱膨張量が小さいが、より精度の高いギャップ値を得るために、制御装置５により、各測定値がギャップセンサ３３の近傍の温度に基づいて補正される（ステップＳ６）

これにより、測定処理が終了となる。その後、必要に応じて、補正後の測定値を用いた演算処理により、シリンダボア１０２の真円度が求められる。

なお、ヘッド２４の周面３０とシリンダボア１０２の内周面１０４との間のギャップからシリンダボア１０２の真円度が求まるので、そのギャップの測定と真円度の測定とは同義であると言える。

測定処理は、必要数だけ繰り返される。一連の測定処理が実行されている間、高温油循環装置３から測定装置２への高温油の供給が継続される。そして、一連の測定処理が終了すると、高温油循環装置３から測定装置２への高温油の供給が停止される。

一連の測定処理中、作業者による昇降駆動機構２６の手動操作により、ギャップセンサ３３の位置が変更された場合には、制御装置５により、第１流量調整弁７３および第２流量調整弁７４の各開度が制御されて、吸気ポート１０６および排気ポート１０７における高温油の流量が調整される。

たとえば、ギャップセンサ３３がシリンダボア１０２の上端縁から第２深さに対応した深さ（たとえば、６０ｍｍ）の位置に配置された場合には、制御装置５により、シリンダボア１０２の周囲に配設された８個の熱電対１２１のうち、下段の４個の熱電対１２１による検出温度が参照されて、その熱電対１２１が配置されている４箇所の検出温度の分布を示す形状Ｄ１がエンジンの実働中に同一箇所で測定した温度の分布を示す形状Ｄ２と同一または相似形状となるように、第１流量調整弁７３および第２流量調整弁７４の各開度が調整される。

以上のように、シリンダボア１０２の真円度を測定する際に、シリンダボア１０２内にヘッド２４が配置された状態で、高温流体が燃焼室１０５に供給される。シリンダボア１０２の内周面にヘッド２４が密着しているので、燃焼室１０５およびシリンダボア１０２内に高温流体を留めることができ、また、高温流体がシリンダボア１０２から漏れ出すことを防止できる。

燃焼室１０５およびシリンダボア１０２内に高温流体を供給することにより、エンジンの実働中と同様に、シリンダヘッド１０３およびシリンダブロック１０１をそれぞれ燃焼室１０５およびシリンダボア１０２内から加熱することができる。これにより、シリンダブロック１０１の温度分布の状態をエンジンの実働中の状態に近づけることができる。そして、その状態において、シリンダボア１０２の真円度（ヘッド２４の周面３０とシリンダボア１０２の内周面１０４との間のギャップ）が測定される。そのため、エンジンの実働中におけるシリンダボア１０２の真円度に近い値を得ることができる。その結果、エンジンの設計などに有用な真円度のデータを得ることができる。

高温流体は、シリンダヘッド１０３に形成されているプラグ配置孔１０８を介して燃焼室１０５に供給され、燃焼室１０５からシリンダヘッド１０３の吸気ポート１０６および排気ポート１０７を介して流出する。高温流体の供給時には、吸気ポート１０６における高温流体の流量を調整し、排気ポート１０７における高温流体の流量が調整されることにより、燃焼室１０５およびシリンダボア１０２内での高温流体の流れが制御される。これにより、シリンダヘッド１０３における温度分布をエンジンの実働中の温度分布に一層近づけることができる。その結果、エンジンの実働中におけるシリンダボア１０２の真円度により近い値を得ることができ、エンジンの設計などに一層有用な真円度のデータを得ることができる。

また、ギャップセンサ３３の位置が変更される度に、吸気ポート１０６における高温流体の流量および排気ポート１０７における高温流体の流量の調整が行われる。これにより、ギャップセンサ３３の位置ごとに、ギャップセンサ３３の位置における温度分布をエンジンの実働中の温度分布に近づけることができる。よって、より一層有用な真円度のデータを得ることができる。

以上、本発明の一実施形態について説明したが、前述の構成には、特許請求の範囲に記載された事項の範囲で種々の設計変更を施すことが可能である。また、本発明は、他の形態で実施することもできる。

２ 測定装置（ボア測定装置）
３ 高温油循環装置（高温流体供給機構）
５ 制御装置（制御部）
６ 高温油供給路（高温流体供給機構）
７ 高温油排出路（高温流体供給機構）
２４ ヘッド（摺動部材）
３３ ギャップセンサ（センサ）
１０１ シリンダブロック
１０２ シリンダボア
１０３ シリンダヘッド
１０４ 内周面
１０５ 燃焼室
１０６ 吸気ポート
１０７ 排気ポート
１０８ プラグ配置孔

Claims (2)

1. エンジンのシリンダブロックにシリンダヘッドが結合された状態で、前記シリンダブロックのシリンダボアの真円度を測定する装置であって、
   前記シリンダボアの内周面を摺動可能に設けられた摺動部材と、
   前記摺動部材に保持され、前記シリンダボアの真円度を測定するためのセンサと、
   前記シリンダヘッドの燃焼室に、常温よりも高い温度の高温流体を供給する高温流体供給機構と
   を含み、
   前記高温流体は、前記シリンダヘッドに形成されているプラグ配置用の孔を介して前記燃焼室に供給され、前記燃焼室から前記シリンダヘッドの吸気ポートおよび排気ポートを介して流出し、
   前記吸気ポートにおける前記高温流体の流量を調整する第１流量調整弁と、
   前記排気ポートにおける前記高温流体の流量を調整する第２流量調整弁と、
   前記第１流量調整弁および前記第２流量調整弁の開度を制御する制御部と
   をさらに含む、ボア測定装置。
2. エンジンのシリンダブロックにシリンダヘッドが結合された状態で、前記シリンダブロックのシリンダボアの真円度を測定する方法であって、
   前記シリンダヘッドに形成されているプラグ配置用の孔を介して前記シリンダヘッドの燃焼室内に常温よりも高い温度の高温流体を供給し、当該高温流体を前記燃焼室から前記シリンダヘッドの吸気ポートおよび排気ポートを介して流出させる高温流体流通工程と、
   前記シリンダボア内に、前記シリンダボアの真円度を測定するためのセンサを保持する摺動部材を前記シリンダボアの内周面に摺動可能な状態に配置して、前記センサを所定位置に配置するセンサ配置工程と、
   前記センサ配置工程後、前記吸気ポートにおける前記高温流体の流量および前記排気ポートにおける前記高温流体の流量を調整する流量調整工程と、
   前記流量調整工程後であって、前記高温流体流通工程の実行中に、前記センサによる検出値を取得する検出値取得工程と
   を含み、
   前記流量調整工程は、前記センサ配置工程が実行されて、前記センサの位置が変更される度に実行される、ボア測定方法。

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