JP6430726B2 - A simple evaluation method for the risk of thermal cracking in expanded concrete and a method for determining the use of expanded material - Google Patents
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Description
本発明は、膨張材を含むコンクリート（以下「膨張コンクリート」という。）の温度ひび割れの発生リスクを簡易に評価する方法と、該方法に基づく膨張材の使用判定方法に関する。 The present invention relates to a method for simply evaluating the risk of occurrence of temperature cracks in concrete containing an expandable material (hereinafter referred to as “expanded concrete”), and a method for determining the use of the expandable material based on the method.
セメントの水和熱に起因して、コンクリートに温度ひび割れが発生する場合がある。この温度ひび割れは、コンクリートの内部と外部の温度差（内部拘束）により生じるひび割れと、新設のコンクリートの温度が降下する際に、地盤や既設のコンクリートから受ける外部拘束により、新設のコンクリート内に生じるひび割れに分けられる。これらのうち、外部拘束によるひび割れはコンクリートを貫通することが多いため特に問題となり易い。 Due to the heat of hydration of the cement, temperature cracks may occur in the concrete. This temperature crack occurs in the new concrete due to a crack caused by the temperature difference between the inside and outside of the concrete (internal restraint) and external restraint received from the ground or existing concrete when the temperature of the new concrete drops. Divided into cracks. Of these, cracks due to external restraints tend to be particularly problematic because they often penetrate concrete.
そこで、材料の面からコンクリートの温度ひび割れを抑制する方法の一つに、コンクリートに膨張材を添加して抑制する方法がある。そして、該方法の実施に際し、膨張材による温度ひび割れの抑制効果を評価できれば、目標とする温度ひび割れの抑制効果を奏するための膨張材の使用の要否を判定できるので望ましい。 Thus, one method for suppressing temperature cracking of concrete from the surface of the material is to add an expansion material to the concrete to suppress it. In carrying out the method, it is preferable to evaluate the effect of suppressing the thermal cracking caused by the expansion material, because it is possible to determine whether or not the expansion material needs to be used to achieve the target effect of suppressing the temperature cracking.
従来、コンクリートの外部拘束による温度ひび割れの発生リスクは、例えば、下記（i）式や図１に示す温度ひび割れ発生確率により評価していた（非特許文献１の４３頁）。そして、下記（i）式から分かるように、該確率は、下記（ii）式に示す温度ひび割れ指数の関数であり、該温度ひび割れ指数は有限要素法を用いた温度解析および応力解析（以下「ＦＥＭ解析」という。）等により求めている。
Ｐ（Ｉｃｒ）＝１−ｅｘｐ{−（Ｉｃｒ／０．９２）−４．２９} ・・・（i）
Ｉｃｒ＝ｆｔ（ｔｅ）／σｔ（ｔｅ） ・・・（ii）
ただし、（i）式中、Ｐ（Ｉｃｒ）は温度ひび割れ発生確率（％）を表し、Ｉｃｒは温度ひび割れ指数を表し、（ii）式中、ｆｔ（ｔｅ）は有効材齢ｔｅにおける割裂引張強度を表し、σｔ（ｔｅ）は有効材齢ｔｅにおける最大主引張応力（温度応力）を表す。
そして、例えば、温度ひび割れ指数が１．８５の場合、（i）式を用いれば温度ひび割れ発生確率は５％と定量的に評価できる。
Conventionally, the risk of occurrence of temperature cracks due to external restraint of concrete has been evaluated by, for example, the following equation (i) and the probability of occurrence of temperature cracks shown in FIG. 1 (page 43 of Non-Patent Document 1). As can be seen from the following equation (i), the probability is a function of the temperature crack index shown in the following equation (ii), and the temperature crack index is a temperature analysis and stress analysis (hereinafter referred to as “ It is called “FEM analysis”).
P (I cr ) = 1−exp {− (I cr /0.92) −4.29 } (i)
I cr = f t (t e ) / σ t (t e ) (ii)
However, (i) wherein, P (I cr) represents the temperature cracking probability (%), I cr represents the temperature cracking index, (ii) wherein, f t (t e) is effective ages t It represents the split tensile strength at e, σ t (t e) represents the maximum principal tensile stress (temperature stress) in the effective ages t e.
For example, when the temperature crack index is 1.85, the probability of occurrence of temperature crack can be quantitatively evaluated as 5% by using the equation (i).
また、ＦＥＭ解析に用いる膨張コンクリートの膨張ひずみの設計用値として、下記（iii）式が提案されている（非特許文献１の５５頁）。
εｅｘ（ｔｅ）＝εｅｘ，∞［１−ｅｘｐ｛−ａｅｘ（ｔｅ−ｔｅｘ，０）ｂｅｘ｝］ ・・・（iii）
ただし、（iii）式中、εｅｘ（ｔｅ）は有効材齢ｔｅにおける膨張ひずみ（×１０−６）を表し、εｅｘ，∞は膨張ひずみの終局値（×１０−６）を表し、ａｅｘとｂｅｘはセメントの種類が膨張ひずみの進行特性に及ぼす影響を表す係数を表し、ｔｅｘ，０は膨張開始時点の有効材齢（日）を表す。
しかし、これらのＦＥＭ解析を用いる方法を十分に活用するには高い専門性が要求され、また、ＦＥＭ解析を用いた計算には時間がかかるなどの課題がある。
Moreover, the following formula (iii) is proposed as a design value of the expansion strain of the expanded concrete used for the FEM analysis (page 55 of Non-Patent Document 1).
ε ex (t e) = ε ex, ∞ [1-exp {-a ex (t e -t ex, 0) bex}] ··· (iii)
However, represents (iii) wherein, ε ex (t e) represents the distortion expansion in the effective ages t e (× 10 -6), ε ex, ultimate value of ∞ is inflated strain (× 10 -6) , A ex and b ex represent coefficients representing the effect of the type of cement on the progress characteristics of expansion strain, and t ex, 0 represents the effective age (days) at the start of expansion.
However, in order to fully utilize these methods using FEM analysis, high expertise is required, and there is a problem that calculation using FEM analysis takes time.
そこで、本発明は、膨張材を含まないコンクリートと比較した膨張コンクリートの温度ひび割れの抑制効果や発生リスクを、簡易に評価できる方法と、該方法を用いて膨張材を使用した場合の有効性を判定する方法を提供することを目的とする。 Therefore, the present invention provides a method that can easily evaluate the thermal cracking suppression effect and occurrence risk of expanded concrete compared to concrete that does not contain an expanded material, and the effectiveness of using the expanded material using the method. An object is to provide a method of determination.
本発明者は、前記目的を達成するため、前記温度ひび割れ指数を基にして新たな評価指標を案出し、この新たな評価指標と、材料特性および評価対象コンクリートの形状特性を関連付ける式を導出した。そして、該式を用いれば、膨張コンクリートの温度ひび割れの抑制効果や発生リスクを簡易に評価できることを見い出し、本発明を完成させた。 In order to achieve the above object, the present inventor has devised a new evaluation index based on the temperature cracking index, and derived an equation that associates the new evaluation index with material characteristics and shape characteristics of the concrete to be evaluated. . And if this formula was used, it discovered that the suppression effect and generation | occurrence | production risk of the temperature crack of expansion concrete could be evaluated easily, and completed this invention.
すなわち、本発明は以下の構成を有するものである。
［１］下記（Ａ）工程および（Ｂ）工程を経て得られた膨張コンクリートの温度ひび割れ指数に基づき、温度ひび割れの発生リスクを評価する、膨張コンクリートの温度ひび割れ発生リスクの簡易評価方法。
（Ａ）下記（１）式を用いて、膨張コンクリート中の単位結合材量（Ｃ：ｋｇ／ｍ３）、膨張コンクリートの打込み温度（Ｔａ：℃）、膨張コンクリート部材の高さに対する長さの比（Ｌ／Ｈ）、および膨張コンクリート部材の厚さ（Ｄ：ｍ）から、プレーンコンクリート（膨張材を含まないコンクリート）の温度ひび割れ指数に対する膨張コンクリートの温度ひび割れ指数の比（Ｉｃｒ，ＥＸ／Ｉｃｒ，ＰＬ）を算出する、温度ひび割れ指数比の算出工程
（Ｂ）前記温度ひび割れ指数比に、プレーンコンクリートの温度ひび割れ指数（Ｉｃｒ，ＰＬ）を乗じて、膨張コンクリートの温度ひび割れ指数（Ｉｃｒ，ＥＸ）を算出する、温度ひび割れ指数の算出工程
（Ｉｃｒ，ＥＸ／Ｉｃｒ，ＰＬ）＝ａ１×Ｃ＋ａ２×Ｔａ＋ａ３×（Ｌ／Ｈ）＋ａ４×Ｄ＋ａ５ ・・・（１）
ただし、（１）式中、ａ１〜ａ５は、膨張コンクリートに含まれるセメントの種類に応じて表１から選択される定数を表す。
That is, the present invention has the following configuration.
[1] A simple evaluation method for temperature cracking risk of expanded concrete, which evaluates the risk of occurrence of temperature cracking based on the temperature cracking index of expanded concrete obtained through the following steps (A) and (B).
(A) Using the following formula (1), the amount of unit binder in expanded concrete (C: kg / m 3 ), expansive concrete placing temperature (Ta: ° C.), length relative to the height of the expanded concrete member From the ratio (L / H) and the thickness of the expanded concrete member (D: m), the ratio of the thermal cracking index of the expanded concrete to the thermal cracking index of the plain concrete (concrete without the expanded material) (I cr, EX / Step of calculating temperature crack index ratio for calculating I cr, PL ) (B) Multiplying the temperature crack index ratio of plain concrete by the temperature crack index (I cr, PL ) of plain concrete, the temperature crack index of expanded concrete (I cr, EX ) to calculate temperature crack index (I cr, EX / I cr, PL ) = a 1 × C + a 2 × T a + a 3 × (L / H) + a 4 × D + a 5 (1)
However, in the formula (1), a 1 to a 5 represent constants selected from Table 1 according to the type of cement contained in the expanded concrete.
［２］前記プレーンコンクリートの温度ひび割れ指数（Ｉｃｒ，ＰＬ）が、下記（２）式により求めた値である、前記［１］に記載の膨張コンクリートの温度ひび割れ発生リスクの簡易評価方法。
Ｉｃｒ，ＰＬ＝−１．９３×１０−２Ｔａ−２．８０×１０−３Ｄ−１．１７×１０−２Ｑ∞＋１．５５×１０−２αβ＋８．７２×１０−２ｌｏｇ１０（ＨＲ）＋０．４７６ｆｔ−０．１６５ｌｏｇ１０（Ｌ／Ｈ）＋０．２２４ｌｏｇ１０（ＥＣ／ＥＲ）＋０．０１５ ・・・（２）
ただし、（２）式中、Ｔａはプレーンコンクリートの打込み温度（℃）を表し、Ｄはプレーンコンクリート部材の厚さ（ｍ）を表し、Ｑ∞はプレーンコンクリートの終局断熱温度上昇量（℃）を表し、αβは断熱温度上昇の上昇速度に関する定数を表し、ＨＲは型枠存置期間（日）に該期間中の表面熱伝導率（Ｗ／ｍ２℃）を乗じた値であってプレーンコンクリート部材表面からの放熱効果を表し、ｆｔはプレーンコンクリートの割裂引張強度（Ｎ／ｍｍ２）を表し、Ｌ／Ｈはプレーンコンクリート部材の高さ（Ｈ）に対する長さ（Ｌ）の比を表し、ＥＣ／ＥＲは拘束体となる地盤のヤング係数ＥＲ（Ｎ／ｍｍ２）に対するプレーンコンクリートのヤング係数ＥＣ（Ｎ／ｍｍ２）の比を表す。
[2] The simple evaluation method for the temperature cracking risk of expanded concrete according to [1], wherein the temperature crack index (I cr, PL ) of the plain concrete is a value obtained by the following formula (2).
I cr, PL = -1.93 × 10 -2 T a -2.80 × 10 -3 D-1.17 × 10 -2 Q ∞ + 1.55 × 10 -2 α β + 8.72 × 10 -2 log 10 (H R) + 0.476f t -0.165log 10 (L / H) + 0.224log 10 (E C / E R) +0.015 ··· (2)
However, in (2), T a represents the implantation temperature (℃) of plain concrete, D is represents the thickness of the plain concrete member (m), Q ∞ ultimate adiabatic temperature increase of plain concrete (℃) the stands, the alpha beta represents a constant for increasing speed of the adiabatic temperature rise, H R is a value obtained by multiplying the surface thermal conductivity in the period to the mold stripping time (day) (W / m 2 ° C.) represents the heat dissipation effect from the plain concrete member surface, the ratio of f t is the plain concrete split Tensile strength (N / mm 2) represents, L / H is the length to height of the plain concrete member (H) (L) E C / E R represents a ratio of Young's modulus E C (N / mm 2 ) of plain concrete to Young's modulus E R (N / mm 2 ) of the ground serving as a restraint.
［３］請求項１に記載のプレーンコンクリートの温度ひび割れ指数に対する膨張コンクリートの温度ひび割れ指数の比（Ｉ ｃｒ，ＥＸ ／Ｉ ｃｒ，ＰＬ ）に、膨張コンクリートに含まれるセメントの種類に応じて表２から選択される補正係数（ｂ）を乗じて得た温度ひび割れ指数の補正値に基づき、温度ひび割れの発生リスクを評価する、請求項１または２に記載の膨張コンクリートの温度ひび割れ発生リスクの簡易評価方法。
前記［３］に記載の評価方法は、温度ひび割れ指数をより小さく補正したため、温度ひび割れ発生リスクがより高く示される。したがって、該評価方法は、前記［１］および［２］に記載の評価方法と比べ、膨張材の温度ひび割れ抑制効果を、安全側で評価する方法である。
なお、前記［１］〜［３］に記載の温度ひび割れの発生リスクの評価は、温度ひび割れ指数に基づき評価するほかに、該温度ひび割れ指数から膨張コンクリートの温度ひび割れの発生確率を求め、該発生確率に基づき評価することも含む。
[3] The ratio (I cr, EX / I cr, PL ) of the thermal crack index of the expanded concrete to the thermal crack index of the plain concrete according to claim 1 is determined according to the type of cement contained in the expanded concrete. The simple evaluation of the thermal crack occurrence risk of expanded concrete according to claim 1 or 2, wherein the risk of occurrence of temperature crack is evaluated based on the correction value of the temperature crack index obtained by multiplying the correction coefficient (b) selected from Method.
Since the evaluation method described in [3] has corrected the temperature cracking index to be smaller, the risk of occurrence of temperature cracking is shown to be higher. Therefore, the evaluation method is a method for evaluating the temperature cracking suppressing effect of the expansion material on the safety side as compared with the evaluation methods described in [1] and [2].
In addition, the evaluation of the risk of occurrence of temperature cracks described in [1] to [3] above is based on the temperature crack index, and the probability of occurrence of temperature cracks in the expanded concrete is obtained from the temperature crack index. Includes evaluation based on probability.
［４］下記（ａ）〜（ｄ）工程を経て得られた温度ひび割れ指数（Ｉｃｒ，ＥＸ）、または該温度ひび割れ指数に、前記［３］に掲載の表２から選択される補正係数（ｂ）を乗じて得た温度ひび割れ指数の補正値が、下記温度ひび割れ指数の目標値を満たすか否か判定し、満たす場合は膨張材を添加する、膨張材の使用判定方法。
（ａ）膨張コンクリートの温度ひび割れ指数の目標値を設定する目標値設定工程
（ｂ）有限要素法を用いた温度解析および応力解析、または前記［２］に記載の（２）式を用いて、プレーンコンクリートの温度ひび割れ指数（Ｉｃｒ，ＰＬ）を算出する指数算出工程
（ｃ）前記［１］に記載の（１）式を用いて、膨張コンクリートの温度ひび割れ指数の比（Ｉｃｒ，ＥＸ／Ｉｃｒ，ＰＬ）を算出する指数比算出工程
（ｄ）前記プレーンコンクリートの温度ひび割れ指数（Ｉｃｒ，ＰＬ）に前記膨張コンクリートの温度ひび割れ指数の比（Ｉｃｒ，ＥＸ／Ｉｃｒ，ＰＬ）を乗じて、膨張コンクリートの温度ひび割れ指数（Ｉｃｒ，ＥＸ）を算出する指数算出工程
[4] The temperature cracking index (I cr, EX ) obtained through the following steps (a) to (d), or the temperature cracking index, a correction coefficient selected from Table 2 listed in the above [3] ( A method for determining the use of an expanding material, in which it is determined whether or not the correction value of the temperature cracking index obtained by multiplying b) satisfies the target value of the following temperature cracking index.
(A) Target value setting step of setting a target value of the temperature crack index of expanded concrete (b) Temperature analysis and stress analysis using a finite element method, or using the equation (2) described in [2] above, Index calculation step for calculating temperature crack index (I cr, PL ) of plain concrete (c) The ratio of temperature crack index of expanded concrete (I cr, EX / Index ratio calculating step for calculating I cr, PL ) (d) The ratio (I cr, EX / I cr, PL ) of the temperature crack index of the expanded concrete to the temperature crack index (I cr, PL ) of the plain concrete. Multiplying and calculating the temperature cracking index (I cr, EX ) of expanded concrete
［５］前記（ｂ）工程において、前記［２］に記載の（２）式を用いてプレーンコンクリートの温度ひび割れ指数（Ｉｃｒ，ＰＬ）を算出した場合は、温度ひび割れ指数（Ｉｃｒ，ＥＸ）が、温度ひび割れ指数の目標値を満たすか否か判定する、前記［４］に記載の膨張材の使用判定方法。
［６］前記（ｂ）工程において、有限要素法を用いた温度解析および応力解析を用いてプレーンコンクリートの温度ひび割れ指数（Ｉｃｒ，ＰＬ）を算出した場合は、該温度ひび割れ指数（Ｉｃｒ，ＥＸ）に表２から選択される補正係数（ｂ）を乗じて得た温度ひび割れ指数の補正値が、温度ひび割れ指数の目標値を満たすか否か判定する、前記［４］に記載の膨張材の使用判定方法。
[5] In the step (b), when the temperature cracking index (I cr, PL ) of plain concrete is calculated using the formula (2) described in [2], the temperature crack index (I cr, EX) ) Determines whether or not the target value of the temperature crack index satisfies the target value for use of the expansion material according to [4].
[6] In the step (b), when the temperature cracking index (I cr, PL ) of plain concrete is calculated using temperature analysis and stress analysis using the finite element method, the temperature crack index (I cr, The expansion material according to [4], wherein it is determined whether or not the correction value of the temperature crack index obtained by multiplying EX ) by the correction coefficient (b) selected from Table 2 satisfies the target value of the temperature crack index. Use judgment method.
本発明の膨張コンクリートの温度ひび割れの発生リスクの簡易評価方法は、膨張コンクリートの温度ひび割れの抑制効果や発生リスクを簡易に評価することができる。また、本発明の膨張材の使用判定方法は、温度ひび割れの発生リスクの低減において膨張材の使用の要否を簡易に判定することができる。 The method for easily evaluating the risk of occurrence of temperature cracks in expanded concrete according to the present invention can easily evaluate the effect of suppressing the occurrence of temperature cracks in expanded concrete and the risk of occurrence. Moreover, the use determination method of the expansion material of this invention can determine easily the necessity of use of an expansion material in the reduction of the generation | occurrence | production risk of a temperature crack.
本発明は、前記のとおり、（Ａ）温度ひび割れ指数比の算出工程と、（Ｂ）温度ひび割れ指数の算出工程を経て得られた膨張コンクリートの温度ひび割れ指数に基づき、温度ひび割れの発生リスクを簡易に評価する方法等である。以下、前記（Ａ）工程と（Ｂ）工程に分けて、本発明を説明する As described above, the present invention simplifies the risk of temperature cracking based on the temperature cracking index of expanded concrete obtained through (A) the calculation process of the temperature cracking index ratio and (B) the calculation process of the temperature cracking index. It is a method etc. to evaluate. Hereinafter, the present invention will be described by dividing it into the steps (A) and (B).
（Ａ）温度ひび割れ指数比の算出工程
該工程は、前記（１）式を用いて、膨張コンクリート中の単位結合材量、膨張コンクリートの打込み温度、膨張コンクリートの高さに対する長さの比、および膨張コンクリート部材の厚さから、プレーンコンクリートの温度ひび割れ指数に対する膨張コンクリートの温度ひび割れ指数の比を算出する工程である。なお、前記単位結合材量はセメントと膨張材の合計量である。
膨張コンクリートとは膨張材を含むコンクリートであり、２０１２年制定のコンクリート標準示方書［施工編］の２４７〜２５５頁にその詳細が記載されている。膨張コンクリート中の単位膨張材量は、目的とする膨張量にも依るが、収縮補償用コンクリートとして用いる場合、通常、コンクリート１ｍ３当たり２０〜３０ｋｇである。特に近年多用されている低添加タイプの膨張材の単位膨張材量は、コンクリート１ｍ３当たり２０ｋｇである。そして、前記低添加タイプの膨張材は、例えば、太平洋ハイパーエクスパン（登録商標、太平洋マテリアル社製）やデンカパワーＣＳＡ（登録商標、電気化学工業社製）が挙げられる。
また、前記プレーンコンクリートとは、膨張材を含まない以外はすべて膨張コンクリートと同一の配合および形状を有するコンクリートをいう。
プレーンコンクリート部材の温度ひび割れ指数は、前記のＦＥＭ解析や前記（２）式を用いて求めることができる。なお、ＦＥＭ解析を行う場合、コンクリートの断熱温度上昇特性やコンクリートの強度特性等は、例えば、日本コンクリート工学会発行の「マスコンクリートのひび割れ制御指針２００８」や、日本建築学会発行の「マスコンクリートの温度ひび割れ制御設計・施工指針（案）・同解説」（２００８年発行）で提案されている設計用値を用いて算出することができる。そして、該温度解析および応力解析は、市販のアプリケーションソフトを用いて行うことができる。
なお、前記（２）式とその使用方法は、日本コンクリート工学会発行の「マスコンクリートのひび割れ制御指針２００８」の６０〜６６頁に記載があり、本発明における前記（２）式の使用方法も当該記載に従う。
(A) Calculation step of temperature crack index ratio This step uses the above equation (1) to calculate the unit binder amount in the expanded concrete, the temperature of the expanded concrete, the ratio of the length to the height of the expanded concrete, and This is a step of calculating the ratio of the temperature cracking index of the expanded concrete to the temperature cracking index of the plain concrete from the thickness of the expanded concrete member. The unit binding material amount is the total amount of cement and expansion material.
The expanded concrete is a concrete containing an expanded material, and details thereof are described on pages 247 to 255 of the concrete standard specification [construction edition] established in 2012. The amount of the unit expansion material in the expanded concrete depends on the target expansion amount, but when used as shrinkage compensation concrete, it is usually 20 to 30 kg per 1 m 3 of concrete. In particular, the unit expansion material amount of the low addition type expansion material that is frequently used in recent years is 20 kg per 1 m 3 of concrete. Examples of the low additive type expansion material include Pacific Hyperexpan (registered trademark, manufactured by Taiheiyo Materials Co., Ltd.) and Denka Power CSA (registered trademark, manufactured by Denki Kagaku Kogyo Co., Ltd.).
The plain concrete means concrete having the same composition and shape as the expanded concrete except that the expanded concrete is not included.
The temperature cracking index of a plain concrete member can be obtained using the FEM analysis or the equation (2). When conducting FEM analysis, the heat insulation temperature rise characteristics of concrete and the strength characteristics of concrete are, for example, “Mass Concrete Crack Control Guidelines 2008” published by the Japan Concrete Institute, or “ It can be calculated using the design values proposed in “Temperature Crack Control Design / Construction Guidelines (Draft) / Description” (issued in 2008). The temperature analysis and stress analysis can be performed using commercially available application software.
In addition, said (2) Formula and its usage are described in pages 60-66 of "Mass Concrete Crack Control Guidelines 2008" published by Japan Concrete Institute, and the usage of Formula (2) in the present invention is also described. Follow the description.
そして、前記（１）式および表１の係数は、前記方法により求めたプレーンコンクリートの温度ひび割れ指数に対する膨張コンクリートの温度ひび割れ指数の比（温度ひび割れ指数比）を目的変数として、また、膨張コンクリート中の単位結合材量、膨張コンクリートの打込み温度、膨張コンクリート部材の高さに対する長さの比、および膨張コンクリート部材の厚さを説明変数として、セメントの種類毎に重回帰分析を行って求める。そして、任意の膨張コンクリートに対しては、このようにして求めた（１）式と表１を用いて、温度ひび割れ指数比を算出することができる。 The coefficients of the above equation (1) and Table 1 are obtained by using the ratio of the thermal cracking index of the expanded concrete to the thermal cracking index of the plain concrete obtained by the above method (temperature cracking index ratio) as an objective variable. The amount of unit binding material, the temperature of the expanded concrete, the ratio of the length to the height of the expanded concrete member, and the thickness of the expanded concrete member are used as explanatory variables to perform multiple regression analysis for each type of cement. And for an arbitrary expanded concrete, the temperature crack index ratio can be calculated using the equation (1) thus obtained and Table 1.
（Ｂ）温度ひび割れ指数の算出工程
該工程は、前記で算出した温度ひび割れ指数比に、別途、有限要素法を用いた温度解析および応力解析、または前記（２）式を用いて求めたプレーンコンクリートの温度ひび割れ指数を乗じて、膨張コンクリートの温度ひび割れ指数を算出する工程である。
そして、得られた膨張コンクリートの温度ひび割れ指数は、膨張コンクリートの温度ひび割れの発生リスクの評価に用いる。さらに、該温度ひび割れ指数から、前記（i）式を用いて膨張コンクリートの温度ひび割れの発生確率を求め、該発生確率に基づき膨張コンクリートの温度ひび割れの発生リスクを評価することもできる。
なお、前記（２）式中の割裂引張強度（ｆｔ）およびヤング係数（ＥＣ）は、用いるセメントが普通ポルトランドセメント、早強ポルトランドセメント、および高炉セメントＢ種の場合、標準養生した材齢２８日のプレーンコンクリートを用いて求め、また、用いるセメントが中庸熱ポルトランドセメント、および低熱ポルトランドセメントの場合、標準養生した材齢９１日のプレーンコンクリートを用いて求めるとよい。
(B) Calculation process of temperature cracking index This process is the same as the temperature cracking index ratio calculated above, but separately using temperature analysis and stress analysis using the finite element method, or plain concrete obtained using the above equation (2). The temperature cracking index of the expanded concrete is calculated by multiplying the temperature cracking index.
And the temperature crack index of the obtained expanded concrete is used for evaluation of the occurrence risk of the temperature crack of expanded concrete. Furthermore, from the temperature crack index, the probability of occurrence of temperature cracks in the expanded concrete can be obtained using the equation (i), and the risk of occurrence of temperature cracks in the expanded concrete can be evaluated based on the probability of occurrence.
The split tensile strength (f t ) and Young's modulus (E C ) in the formula (2) are the age of standard curing when the cement used is ordinary Portland cement, early-strength Portland cement, and blast furnace cement B type. 28 days of plain concrete is used, and when the cement to be used is medium-heated Portland cement and low heat Portland cement, it is preferable to use standard-cured material of 91 days of plain concrete.
また、前記温度ひび割れ指数に代えて、前記温度ひび割れ指数（または、温度ひび割れ指数比でも同じ。）に、膨張コンクリートに含まれるセメントの種類に応じて表２から選択される補正係数（ｂ）を乗じて得た温度ひび割れ指数の補正値を用いて、膨張コンクリートの温度ひび割れの発生リスクを評価することができる。
図４に示すように、温度ひび割れ指数比に表２の補正係数を乗じて得た温度ひび割れ指数比の補正値は、温度ひび割れ指数比よりも低い値になる。そして、該値に、プレーンコンクリートの温度ひび割れ指数を乗じて得た温度ひび割れ指数も低い値になる。そして、この指数の値を前記（ｉ）式に代入して算出した温度ひび割れ発生確率は、図１から分かるように、補正しない値を代入して算出した発生確率よりも高くなるから、より厳しい評価、すなわち安全側での評価となる。
以上、図３に基づき温度ひび割れ指数比を用いて説明したが、温度ひび割れ指数を用いても、プレーンコンクリートの温度ひび割れ指数を乗じる前の値（指数比）を用いるか、乗じた後の値（指数）を用いるかの違いに過ぎず、前記と同様の説明が成り立つ。
Further, instead of the temperature crack index, the correction coefficient (b) selected from Table 2 according to the type of cement contained in the expanded concrete is used for the temperature crack index (or the same for the temperature crack index ratio). The risk of occurrence of temperature cracks in expanded concrete can be evaluated using the correction value of the temperature crack index obtained by multiplication.
As shown in FIG. 4, the correction value of the temperature crack index ratio obtained by multiplying the temperature crack index ratio by the correction coefficient shown in Table 2 is lower than the temperature crack index ratio. And the temperature crack index obtained by multiplying this value by the temperature crack index of plain concrete also becomes a low value. The probability of occurrence of temperature cracking calculated by substituting this index value into the equation (i) is higher than the probability of occurrence calculated by substituting a value that is not corrected, as can be seen from FIG. Evaluation, that is, evaluation on the safe side.
As described above, the temperature cracking index ratio has been described based on FIG. 3, but even if the temperature cracking index is used, the value before multiplying the temperature cracking index of plain concrete (index ratio) is used or the value after multiplication ( This is just the difference between using the index and the same explanation as above.
次に、本発明の膨張材の使用判定方法について説明する。
本発明の膨張材の使用判定方法は、下記（ａ）〜（ｄ）工程を経て得られた温度ひび割れ指数、または該温度ひび割れ指数に表２から選択される補正係数（ｂ）を乗じて得た温度ひび割れ指数の補正値が、下記温度ひび割れ指数の目標値を満たすか否か判定し、満たす場合は膨張材を添加する方法である。なお、膨張材の添加量は、使用する膨張材の標準添加量とすることが好ましい。
（ａ）膨張コンクリートの温度ひび割れ指数の目標値を設定する目標値設定工程
（ｂ）有限要素法を用いた温度解析および応力解析、または前記［２］に記載の（２）式を用いて、プレーンコンクリートの温度ひび割れ指数（Ｉｃｒ，ＰＬ）を算出する指数算出工程
（ｃ）前記［１］に記載の（１）式を用いて、膨張コンクリートの温度ひび割れ指数の比（Ｉｃｒ，ＥＸ／Ｉｃｒ，ＰＬ）を算出する指数比算出工程
（ｄ）前記プレーンコンクリートの温度ひび割れ指数（Ｉｃｒ，ＰＬ）に前記膨張コンクリートの温度ひび割れ指数の比（Ｉｃｒ，ＥＸ／Ｉｃｒ，ＰＬ）を乗じて、膨張コンクリートの温度ひび割れ指数（Ｉｃｒ，ＥＸ）を算出する指数算出工程
Next, the use determination method of the expansion material of this invention is demonstrated.
The method for determining use of the expansion material of the present invention is obtained by multiplying the temperature crack index obtained through the following steps (a) to (d), or the correction coefficient (b) selected from Table 2 to the temperature crack index. In addition, it is determined whether or not the correction value of the temperature crack index satisfies the target value of the following temperature crack index. In addition, it is preferable that the addition amount of an expansion material shall be the standard addition amount of the expansion material to be used.
(A) Target value setting step of setting a target value of the temperature crack index of expanded concrete (b) Temperature analysis and stress analysis using a finite element method, or using the equation (2) described in [2] above, Index calculation step for calculating temperature crack index (I cr, PL ) of plain concrete (c) The ratio of temperature crack index of expanded concrete (I cr, EX / Index ratio calculating step for calculating I cr, PL ) (d) The ratio (I cr, EX / I cr, PL ) of the temperature crack index of the expanded concrete to the temperature crack index (I cr, PL ) of the plain concrete. Multiplying and calculating the temperature cracking index (I cr, EX ) of expanded concrete
前記本発明の膨張材の使用判定方法において、判定に、温度ひび割れ指数、または該温度ひび割れ指数の補正値のいずれを用いるかは、（ｂ）工程におけるプレーンコンクリートの温度ひび割れ指数の算出方法による。
すなわち、
（ｂ）工程において、前記［２］に記載の（２）式を用いてプレーンコンクリートの温度ひび割れ指数（Ｉｃｒ，ＰＬ）を算出した場合は、温度ひび割れ指数（Ｉｃｒ，ＥＸ）が、温度ひび割れ指数の目標値を満たすか否かを判定することが好ましい。
一方、
（ｂ）工程において、有限要素法を用いた温度解析および応力解析を用いてプレーンコンクリートの温度ひび割れ指数（Ｉｃｒ，ＰＬ）を算出した場合は、温度ひび割れ指数（Ｉｃｒ，ＥＸ）に補正係数（ｂ）を乗じて得た温度ひび割れ指数の補正値が、温度ひび割れ指数の目標値を満たすか否かを判定することが好ましい。
In the method for determining the use of the expansion material according to the present invention, whether the temperature crack index or the correction value of the temperature crack index is used for the determination depends on the method for calculating the temperature crack index of plain concrete in the step (b).
That is,
In the step (b), when the temperature cracking index (I cr, PL ) of plain concrete is calculated using the formula (2) described in [2], the temperature crack index (I cr, EX ) is the temperature It is preferable to determine whether or not the target value of the crack index is satisfied.
on the other hand,
(B) In the process, when the temperature cracking index (I cr, PL ) of plain concrete is calculated using temperature analysis and stress analysis using the finite element method, the correction coefficient is added to the temperature crack index (I cr, EX ). It is preferable to determine whether or not the correction value of the temperature crack index obtained by multiplying (b) satisfies the target value of the temperature crack index.
前記本発明の膨張材の使用判定方法に依れば、温度ひび割れの発生リスクの低減において、膨張材の使用が有効か否かを簡易に判定することができる。 According to the method for determining use of an expanding material of the present invention, it is possible to easily determine whether or not the use of an expanding material is effective in reducing the risk of occurrence of temperature cracks.
以下、本発明を実施例により説明するが、本発明はこれらの実施例に限定されない。
１．温度ひび割れ指数比の算出と温度ひび割れの発生リスクの評価
算出対象の構造部材は図２に掲載した壁状構造部材である。そして、該部材において、単位結合材量は２５０〜３２０ｋｇ／ｍ３、膨張コンクリートの打込み温度は５〜３０℃、該部材の高さに対する長さの比は１〜１０、部材の厚さは１〜２ｍ、および地盤のヤング係数は２０〜５０００Ｎ／ｍｍ２の範囲に解析条件を設定し、膨張ひずみはＪＣＩひび割れ制御指針２００８の設計用値を用い、モデル総数（プロット数）を３３とした。
次に、前記解析条件と３次元有限要素法（アプリケーションソフト：ＡＳＴＥＡ−ＭＡＣＳ、ＲＣＣＭ社製）を用いて、温度解析および応力解析を行い、膨張コンクリートとプレーンコンクリートの温度ひび割れ指数を求め、これらの指数からさらに温度ひび割れ指数比を求めた。ＦＥＭ解析に要した時間は１０分程度であった。
一方、前記解析条件と前記（１）式を用いて、温度ひび割れ指数比を算出した。算出するために要した時間は数秒程度と、前記ＦＥＭ解析に比べ著しく短かった。
３次元有限要素法を用いて求めた温度ひび割れ指数比と、（１）式（重回帰式）を用いて求めた温度ひび割れ指数比の関係を図３に示す。図３に示すように、セメントの種類にかかわらず、２つの温度ひび割れ指数比は良好な比例関係を示している。
ちなみに、図３の（ａ）中の温度ひび割れ指数比（３次元ＦＥＭ）が１．１９で、温度ひび割れ指数比（重回帰式）が１．１６のプロットを求めるために設定した解析条件は、具体的には、セメントを普通ポルトランドセメント、単位結合材量を３００ｋｇ／ｍ３、膨張コンクリートの打込み温度を２０℃、部材の高さに対する長さの比を１、部材の厚さを２ｍ、型枠は合板を用いて７日間の封緘養生（型枠内で養生）、および地盤のヤング率を２００Ｎ／ｍｍ２とした。そして、ＦＥＭ解析では、Ｉｃｒ，ＰＬ＝０．８４およびＩｃｒ，ＥＸ＝１．００が得られ、Ｉｃｒ，ＥＸ／Ｉｃｒ，ＰＬ＝１．１９となった。
一方、前記（１）式を用いて算出した結果、Ｉｃｒ，ＥＸ／Ｉｃｒ，ＰＬ＝１．１６が得られた。さらに、これに補正係数（０．９５）を乗じて得られた補正値は１．１０であった。
EXAMPLES Hereinafter, although an Example demonstrates this invention, this invention is not limited to these Examples.
1. Calculation of temperature crack index ratio and evaluation of risk of occurrence of temperature crack The structural member to be calculated is the wall-shaped structural member shown in FIG. And in this member, the amount of unit binder is 250 to 320 kg / m 3 , the temperature for placing expanded concrete is 5 to 30 ° C., the ratio of the length to the height of the member is 1 to 10, and the thickness of the member is 1. The analysis conditions were set in a range of ˜2 m and the ground Young's modulus in the range of 20 to 5000 N / mm 2 , and the expansion strain was set to 33 using the design values of the JCI crack control guideline 2008 and 33 models.
Next, using the analysis conditions and the three-dimensional finite element method (application software: ASTEA-MACS, manufactured by RCCM), temperature analysis and stress analysis are performed to obtain the temperature cracking index of the expanded concrete and plain concrete. The temperature crack index ratio was further determined from the index. The time required for the FEM analysis was about 10 minutes.
On the other hand, the temperature crack index ratio was calculated using the analysis conditions and the equation (1). The time required for the calculation was about several seconds, which was significantly shorter than the FEM analysis.
FIG. 3 shows the relationship between the temperature crack index ratio determined using the three-dimensional finite element method and the temperature crack index ratio determined using the equation (1) (multiple regression equation). As shown in FIG. 3, regardless of the type of cement, the two temperature crack index ratios show a good proportional relationship.
Incidentally, the analysis conditions set in order to obtain a plot with a temperature crack index ratio (three-dimensional FEM) in FIG. 3A of 1.19 and a temperature crack index ratio (multiple regression equation) of 1.16 are as follows: Specifically, ordinary Portland cement, the amount of unit binder is 300 kg / m 3 , the temperature for placing expanded concrete is 20 ° C., the ratio of the length to the height of the member is 1, the thickness of the member is 2 m, the mold A plywood frame was used for 7 days of sealing curing (curing in the mold), and the Young's modulus of the ground was 200 N / mm 2 . In the FEM analysis, I cr, PL = 0.84 and I cr, EX = 1.00 were obtained, and I cr, EX / I cr, PL = 1.19.
On the other hand, as a result of calculation using the formula (1), I cr, EX / I cr, PL = 1.16 was obtained. Furthermore, the correction value obtained by multiplying this by the correction coefficient (0.95) was 1.10.
また、３次元有限要素法を用いて求めた温度ひび割れ指数比と、前記（１）式を用いて算出した温度ひび割れ指数比に補正係数（ｂ）を乗じて得た温度ひび割れ指数比の補正値の関係を図４に示す。図４に示すように、補正係数を乗じて得たプロットはすべて、原点を通り傾き１の直線より下方に位置するため、表２の補正係数（ｂ）を用いれば、温度ひび割れの発生リスクを安全側で評価することができる。 Also, the correction value of the temperature crack index ratio obtained by multiplying the temperature crack index ratio calculated using the three-dimensional finite element method and the temperature crack index ratio calculated using the equation (1) by the correction coefficient (b). The relationship is shown in FIG. As shown in FIG. 4, since all the plots obtained by multiplying by the correction coefficient are located below the straight line having the inclination 1 through the origin, the risk of occurrence of temperature cracking can be reduced by using the correction coefficient (b) in Table 2. It can be evaluated on the safety side.
２．膨張材の有効性の判定例（その１）
図２に掲載の壁状構造部材において、温度ひび割れ指数の目標値は１．０以上（温度ひび割れ発生確率は５０％以下）に設定した。
次に、表３に記載の条件に従い、前記（２）式を用いてプレーンコンクリートの温度ひび割れ指数を計算すると０．９０（温度ひび割れ発生確率は６７％）になった。
また、表４に記載の条件に従い、前記（１）式を用いて膨張コンクリートの温度ひび割れ指数比を算出し、該指数比に前記プレーンコンクリートの温度ひび割れ指数を乗じたところ、温度ひび割れ指数は１．０９（温度ひび割れ発生確率は３８％）になった。この結果は、前記温度ひび割れ指数の目標値である１．０以上を満たすから、本件の壁状構造部材の温度ひび割れの抑制に、膨張材の添加が有効であると判定することができる。
2. Judgment example of effectiveness of expansion material (part 1)
In the wall-shaped structural member shown in FIG. 2, the target value of the temperature cracking index was set to 1.0 or more (temperature cracking occurrence probability is 50% or less).
Next, when the temperature cracking index of plain concrete was calculated using the formula (2) according to the conditions shown in Table 3, it was 0.90 (temperature cracking occurrence probability was 67%).
Further, according to the conditions described in Table 4, the temperature cracking index ratio of the expanded concrete was calculated using the equation (1), and when the index ratio was multiplied by the temperature cracking index of the plain concrete, the temperature cracking index was 1 0.09 (temperature cracking occurrence probability was 38%). Since this result satisfies 1.0 or more, which is the target value of the temperature crack index, it can be determined that the addition of the expansion material is effective in suppressing the temperature crack of the wall-shaped structural member of the present case.
３．膨張材の有効性の判定例（その２）
図２に掲載の壁状構造部材において、温度ひび割れ指数の目標値は１．０以上（温度ひび割れ発生確率は５０％以下）に設定した。
次に、有限要素法を用いた温度解析および応力解析を用いてプレーンコンクリートの温度ひび割れ指数を計算すると、０．８９（温度ひび割れ発生確率は６８％）になった。なお、コンクリートの断熱温度上昇特性やコンクリートの強度特性等は、日本コンクリート工学会発行の「マスコンクリートのひび割れ制御指針２００８」の設計用値を用いて算出した。
また、表５に記載の条件に従い、前記（１）式を用いて膨張コンクリートの温度ひび割れ指数比を算出し、該指数比に前記プレーンコンクリートの温度ひび割れ指数の０．８９と補正係数の０．９５を乗じたところ、温度ひび割れ指数は１．０４（温度ひび割れ発生確率は４４％）になった。この結果は、前記温度ひび割れ指数の目標値である１．０以上を満たすから、本件の壁状構造部材の温度ひび割れの抑制に、膨張材の添加が有効であると判定することができる。
3. Judgment example of effectiveness of expansion material (part 2)
In the wall-shaped structural member shown in FIG. 2, the target value of the temperature cracking index was set to 1.0 or more (temperature cracking occurrence probability is 50% or less).
Next, when the temperature crack index of plain concrete was calculated using temperature analysis and stress analysis using the finite element method, it was 0.89 (temperature crack occurrence probability was 68%). In addition, the heat insulation temperature rise characteristic of concrete, the strength characteristic of concrete, etc. were calculated using design values of “Mass Concrete Crack Control Guidelines 2008” published by the Japan Concrete Institute.
Further, according to the conditions described in Table 5, the temperature crack index ratio of the expanded concrete was calculated using the equation (1), and 0.88 of the temperature crack index of the plain concrete and a correction coefficient of 0. Multiplying by 95, the temperature cracking index was 1.04 (temperature cracking occurrence probability was 44%). Since this result satisfies 1.0 or more, which is the target value of the temperature crack index, it can be determined that the addition of the expansion material is effective in suppressing the temperature crack of the wall-shaped structural member of the present case.
Claims (6)
（Ａ）下記（１）式を用いて、膨張コンクリート中の単位結合材量（Ｃ：ｋｇ／ｍ３）、膨張コンクリートの打込み温度（Ｔａ：℃）、膨張コンクリート部材の高さに対する長さの比（Ｌ／Ｈ）、および膨張コンクリート部材の厚さ（Ｄ：ｍ）から、プレーンコンクリートの温度ひび割れ指数に対する膨張コンクリートの温度ひび割れ指数の比（Ｉｃｒ，ＥＸ／Ｉｃｒ，ＰＬ）を算出する、温度ひび割れ指数比の算出工程
（Ｂ）前記温度ひび割れ指数比に、プレーンコンクリートの温度ひび割れ指数（Ｉｃｒ，ＰＬ）を乗じて、膨張コンクリートの温度ひび割れ指数（Ｉｃｒ，ＥＸ）を算出する、温度ひび割れ指数の算出工程
（Ｉｃｒ，ＥＸ／Ｉｃｒ，ＰＬ）＝ａ１×Ｃ＋ａ２×Ｔａ＋ａ３×（Ｌ／Ｈ）＋ａ４×Ｄ＋ａ５ ・・・（１）
（ただし、（１）式中、ａ１〜ａ５は、膨張コンクリートに含まれるセメントの種類に応じて表１から選択される定数である。）
(A) Using the following formula (1), the amount of unit binder in expanded concrete (C: kg / m 3 ), expansive concrete placing temperature (Ta: ° C.), length relative to the height of the expanded concrete member From the ratio (L / H) and the thickness (D: m) of the expanded concrete member, the ratio (I cr, EX / I cr, PL ) of the temperature crack index of the expanded concrete to the temperature crack index of the plain concrete is calculated. Step of calculating the temperature crack index ratio (B) The temperature crack index (I cr, EX ) of the expanded concrete is calculated by multiplying the temperature crack index ratio by the temperature crack index (I cr, PL ) of plain concrete. step calculated temperature cracking index (I cr, EX / I cr , PL) = a 1 × C + a 2 × T a + a 3 × (L / H) + a 4 × D + a 5 · · (1)
(However, in the formula (1), a 1 to a 5 are constants selected from Table 1 according to the type of cement contained in the expanded concrete.)
Ｉｃｒ，ＰＬ＝−１．９３×１０−２Ｔａ−２．８０×１０−３Ｄ−１．１７×１０−２Ｑ∞＋１．５５×１０−２αβ＋８．７２×１０−２ｌｏｇ１０（ＨＲ）＋０．４７６ｆｔ−０．１６５ｌｏｇ１０（Ｌ／Ｈ）＋０．２２４ｌｏｇ１０（ＥＣ／ＥＲ）＋０．０１５ ・・・（２）
（ただし、（２）式中、Ｔａはプレーンコンクリートの打込み温度（℃）を表し、Ｄはプレーンコンクリート部材の厚さ（ｍ）を表し、Ｑ∞はプレーンコンクリートの終局断熱温度上昇量（℃）を表し、αβは断熱温度上昇の上昇速度に関する定数を表し、ＨＲは型枠存置期間（日）に該期間中の表面熱伝導率（Ｗ／ｍ２℃）を乗じた値であってプレーンコンクリート部材表面からの放熱効果を表し、ｆｔはプレーンコンクリートの割裂引張強度（Ｎ／ｍｍ２）を表し、Ｌ／Ｈは地盤からのプレーンコンクリート部材全体の高さ（Ｈ）に対するプレーンコンクリート部材の長さ（Ｌ）の比を表し、ＥＣ／ＥＲは拘束体となる地盤のヤング係数ＥＲ（Ｎ／ｍｍ２）に対する部材のヤング係数ＥＣ（Ｎ／ｍｍ２）の比を表す。） The temperature cracking index (I cr, PL ) of the plain concrete is a value obtained by the following formula (2), the simple evaluation method for the temperature crack occurrence risk of the expanded concrete according to claim 1.
I cr, PL = -1.93 × 10 -2 T a -2.80 × 10 -3 D-1.17 × 10 -2 Q ∞ + 1.55 × 10 -2 α β + 8.72 × 10 -2 log 10 (H R) + 0.476f t -0.165log 10 (L / H) + 0.224log 10 (E C / E R) +0.015 ··· (2)
(However, in (2), T a represents the implantation temperature (℃) of plain concrete, D is represents the thickness of the plain concrete member (m), Q ∞ is the ultimate adiabatic temperature rise of plain concrete (℃ ) represents, the alpha beta represents a constant for increasing speed of the adiabatic temperature rise, H R is a a value obtained by multiplying the surface thermal conductivity in the period to the mold stripping time (day) (W / m 2 ° C.) represents the heat dissipation effect from the plain concrete member surface Te, f t represents the split Tensile strength plain concrete (N / mm 2), L / H -plane concrete for the entire plain concrete member from the ground height (H) represent the ratio of the length of the member (L), the ratio of E C / E R is the Young's modulus of the member with respect to Young's modulus of the ground as a constraint E R (N / mm 2) E C (N / mm 2) Represents.)
（ａ）膨張コンクリートの温度ひび割れ指数の目標値を設定する目標値設定工程
（ｂ）有限要素法を用いた温度解析および応力解析、または前記請求項２に記載の（２）式を用いて、プレーンコンクリートの温度ひび割れ指数（Ｉｃｒ，ＰＬ）を算出する指数算出工程
（ｃ）前記請求項１に記載の（１）式を用いて、膨張コンクリートの温度ひび割れ指数の比（Ｉｃｒ，ＥＸ／Ｉｃｒ，ＰＬ）を算出する指数比算出工程
（ｄ）前記プレーンコンクリートの温度ひび割れ指数（Ｉｃｒ，ＰＬ）に前記膨張コンクリートの温度ひび割れ指数の比（Ｉｃｒ，ＥＸ／Ｉｃｒ，ＰＬ）を乗じて、膨張コンクリートの温度ひび割れ指数（Ｉｃｒ，ＥＸ）を算出する指数算出工程 The temperature crack index (I cr, EX ) obtained through the following steps (a) to (d), or the temperature crack index, is multiplied by a correction coefficient (b) selected from Table 2 listed in claim 3. A method for determining the use of an expanding material, in which it is determined whether or not the correction value of the temperature cracking index obtained in this way satisfies the target value of the following temperature cracking index, and if so, an expanding material is added.
(A) Target value setting step of setting a target value of the temperature crack index of expanded concrete (b) Temperature analysis and stress analysis using a finite element method, or using the expression (2) according to claim 2, Index calculation step (c) for calculating the temperature crack index (I cr, PL ) of plain concrete Using the equation (1) described in claim 1 above, the ratio of the temperature crack index of expanded concrete (I cr, EX / Index ratio calculating step for calculating I cr, PL ) (d) The ratio (I cr, EX / I cr, PL ) of the temperature crack index of the expanded concrete to the temperature crack index (I cr, PL ) of the plain concrete. Multiplying and calculating the temperature cracking index (I cr, EX ) of expanded concrete
In the step (b), when the temperature cracking index (I cr, PL ) of plain concrete is calculated using temperature analysis and stress analysis using the finite element method, the temperature crack index (I cr, EX ) The method for determining use of an expanding material according to claim 4, wherein the correction value of the temperature crack index obtained by multiplying the correction coefficient (b) selected from 2 satisfies the target value of the temperature crack index.
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