JP6432217B2

JP6432217B2 - 燃料供給装置

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Publication number: JP6432217B2
Application number: JP2014175193A
Authority: JP
Inventors: 英人高橋; 大橋　正治; 正治大橋; 岡薗　哲郎; 哲郎岡薗; 浩伸大木
Original assignee: Kyosan Denki Co Ltd; Denso Corp
Current assignee: Kyosan Denki Co Ltd; Denso Corp
Priority date: 2014-08-29
Filing date: 2014-08-29
Publication date: 2018-12-05
Anticipated expiration: 2034-08-29
Also published as: JP2016050495A; WO2016031238A1; US20170254303A1; US10145342B2

Description

本発明は、燃料タンク内の燃料を内燃機関側へ供給する燃料供給装置に関する。

従来、燃料ポンプにより燃料タンク内から圧送された燃料を、フィルタケースの収容室に収容される燃料フィルタにより濾過して、フィルタケース外の内燃機関側へと供給する燃料供給装置は、車両に搭載されることで広く利用されている。

このような燃料供給装置の一種である特許文献１の開示装置において、フィルタケースに設けられた燃料通路のうち燃料フィルタよりも下流側にて収容室と連通する流入口からは、吐出通路により内燃機関側へ向かって吐出させる燃料が同燃料通路を流通させられる。かかる特許文献１の開示装置では、フィルタケースに設けられた残圧保持バルブにより収容室での燃料圧力を、燃料ポンプの停止に伴って保持することで、ベーパの発生を抑制して、当該ベーパによる応答遅れを燃料の再供給時に回避可能となっている。

特開２００７−２３９６８２号公報

さて、特許文献１の開示装置において残圧保持バルブは、スプリング付勢式のバルブであり、燃料ポンプの作動に伴ってバルブエレメントをスプリング反力に抗して開弁させる。こうしたスプリング付勢式の残圧保持バルブでは、燃料ポンプからの燃料圧送により発生した圧力脈動に応じてバルブエレメントが振動することで、当該圧力脈動が増幅されるため、燃料通路及び吐出通路から内燃機関までの経路に騒音を招き易くなる。ここで本発明者らが鋭意研究を行ったところ、残圧保持バルブの流入口は、燃料流れの絞り部として機能するものの、直径よりも長さの短い寸法構成のため、圧力脈動を減衰させて騒音を低減させるには不十分であるものと判明した。

本発明は、以上説明した問題に鑑みてなされたものであって、その目的は、騒音を低減する燃料供給装置を提供することにある。

上述した課題を解決するために開示された発明は、燃料ポンプ（４２）と、燃料フィルタ（４６４）を収容室（４６３）に収容するフィルタケース（４３）とを、備え、燃料ポンプにより燃料タンク（２）内から圧送された燃料を燃料フィルタにより濾過して、内燃機関（３）側へ供給する燃料供給装置であって、フィルタケースに設けられ、燃料フィルタよりも下流側にて収容室と連通する連通口（４７０ｅ）を有し、連通口から燃料を流通させる燃料通路（４７０）と、フィルタケースに設けられ、内燃機関側へ向かって燃料通路の流通燃料を吐出させる吐出通路（４７２）と、フィルタケースに設けられ、収容室における燃料の圧力を燃料ポンプの停止に伴い保持するスプリング付勢式の残圧保持バルブ（４７５）として、燃料ポンプの作動に伴いスプリング反力に抗して開弁するバルブエレメント（４７５ｂ）を有した残圧保持バルブとを、備え、連通口は、燃料通路のうち残圧保持バルブから吐出通路側へ位置ずれした位置ずれ箇所（Ｒ）に開口し、燃料通路は、連通口から吐出通路側へ向かって燃料を流通させる外部用通路部（４７０ｆ）と、連通口から残圧保持バルブ側へ向かって流通させる燃料の流れを外部用通路部よりも絞る内部用通路部（４７０ｇ）とを、形成し、内部用通路部の通路断面積を円筒管（Ｐ）の通路断面積として変換した場合に、当該円筒管の通路直径Ｄと、内部用通路部の長さＬとは、Ｌ／Ｄ≧３の関係式を満たすことを特徴とする。

この発明によると、収容室での燃料圧力を燃料ポンプの停止に伴い保持する残圧保持バルブは、燃料ポンプの作動に伴いスプリング反力に抗して開弁するバルブエレメントを有したスプリング付勢式である。ここで、吐出通路から内燃機関側への吐出燃料を流通させる燃料通路のうち、燃料フィルタよりも下流側にて収容室と連通する連通口は、残圧保持バルブから当該吐出通路側へ位置ずれした位置ずれ箇所に開口する。これにより燃料通路では、連通口から吐出通路側へ燃料の向かう外部用通路部よりも、同連通口から残圧保持バルブ側への燃料流れを絞る内部用通路部につき、上記Ｌ／Ｄ≧３の関係式を満たすように長さＬを増大させ得る。その結果、燃料ポンプからの燃料圧送により発生した圧力脈動は、スプリング付勢式の残圧保持バルブへ向かうまでの内部用通路部にて減衰され得るので、当該残圧保持バルブでのバルブエレメントの振動も減衰され得る。

以上のことから、残圧保持バルブにおいて圧力脈動がバルブエレメントの振動により増幅されることを抑制できるので、燃料通路から内燃機関までの経路に発生する騒音を低減可能となる。

また、開示された別の発明は、フィルタケースに設けられ、収容室及び連通口の間を中継する中継通路（４６５）を、備えることを特徴とする。

この発明によると、収容室との間を中継通路により中継される連通口は、残圧保持バルブから吐出通路側への位置ずれ箇所にて開口することになる。これによれば、連通口から残圧保持バルブ側への燃料流れを絞る内部用通路部につき、Ｌ／Ｄ≧３の関係式を満たすように長さＬを増大させ得るのみならず、収容室から同連通口までの中継通路の長さも増大させ得る。その結果、燃料ポンプからの燃料圧送により発生した圧力脈動は、スプリング付勢式の残圧保持バルブへ向かうまでに、長い中継通路と、長く絞られた内部用通路部とにて減衰され得る。故に、騒音の低減効果を高めることが可能となる。

また、開示されたさらに別の発明において、連通口は、位置ずれ箇所にて外部用通路部に開口し、内部用通路部は、外部用通路部のうち中継通路から残圧保持バルブを挟んで離間した離間箇所（Ｑ）に開口することにより、外部用通路部を介して連通口と連通することを特徴とする。

この発明によると、残圧保持バルブから吐出通路側への位置ずれ箇所にて外部用通路部に開口する連通口は、当該外部用通路部を介して内部用通路部と連通する。ここで、内部用通路部では燃料流れが外部用通路部よりも絞られるので、内燃機関側への吐出のために外部用通路部にて流通させる燃料の流量を確保しつつ、内部用通路部にて圧力脈動を減衰させて騒音を低減可能である。また、内部用通路部は、外部用通路部のうち中継通路から残圧保持バルブを挟んで離間した離間箇所に開口することで、同外部用通路部のうち連通口から当該離間箇所までの距離を中継通路の長さと共に増大させ得る。その結果、燃料ポンプからの燃料圧送により発生した圧力脈動は、スプリング付勢式の残圧保持バルブへ向かうまでに、長い中継通路と、距離の確保された位置ずれ箇所及び離間箇所の間と、長く絞られた内部用通路部とにて減衰され得る。故に、騒音の低減効果を高めることが可能となる。

一実施形態による燃料供給装置を示す図であって、図３のI−I線断面図である。図１のポンプユニットを示す図であって、図３のII−II線断面図である。図１のIII−III線断面図である。一実施形態による燃料供給装置の特徴を説明するための模式図である。図１の燃料供給装置を示す部分断面図である。一実施形態による燃料供給装置の作用効果を説明するための特性図である。一実施形態による燃料供給装置の作用効果を説明するための特性図である。

以下、本発明の一実施形態を図面に基づいて説明する。

図１，２に示すように、本発明の一実施形態による燃料供給装置１は、車両の燃料タンク２に搭載される。装置１は、燃料タンク２内の燃料を、内燃機関３の燃料噴射弁へ直接的に又は高圧ポンプ等を介して間接的に供給する。ここで、装置１の搭載される燃料タンク２は、樹脂又は金属により中空状に形成されることで、内燃機関３側へ供給する燃料を貯留する。また、装置１から燃料を供給する内燃機関３としては、ガソリンエンジンであってもよいし、ディーゼルエンジンであってもよい。尚、図１，２に示す装置１の上下方向は、水平面上における車両の上下方向と実質一致している。

（構成及び作動）
以下、装置１の構成及び作動を説明する。

図１〜３に示すように装置１は、フランジ１０、サブタンク２０、調整機構３０及びポンプユニット４０を備えている。

図１に示すようにフランジ１０は、樹脂により円板状に形成され、燃料タンク２の天板部２ａに装着されている。フランジ１０は、天板部２ａとの間にパッキン１０ａを挟み込むことにより、同部２ａに形成された貫通孔２ｂを閉塞している。フランジ１０は、燃料供給管１２及び電気コネクタ１４を一体に有している。

燃料供給管１２は、フランジ１０から上方及び下方の両側へ向かって突出している。燃料供給管１２は、湾曲自在のフレキシブルチューブ１２ａを介してポンプユニット４０と連通している。かかる連通形態により燃料供給管１２は、ポンプユニット４０のうち燃料ポンプ４２により燃料タンク２内から圧送される燃料を、燃料タンク２外の内燃機関３側へ供給する。電気コネクタ１４も、フランジ１０から上方及び下方の両側へ向かって突出している。電気コネクタ１４は、図示しない外部回路に対して燃料ポンプ４２を電気接続する。かかる電気接続により、燃料ポンプ４２が外部回路により制御されるようになっている。

図１，２，５に示すようにサブタンク２０は、樹脂により有底円筒状に形成され、燃料タンク２内に収容されている。サブタンク２０の底部２０ａは、燃料タンク２の底部２ｃ上に載置されている。ここで図２に示すように、底部２０ａのうち上方に向かって凹む凹底部２０ｂは、底部２ｃとの間に流入空間２２を確保している。さらに凹底部２０ｂには、流入口２４が形成されている。流入口２４は、流入空間２２を介して燃料タンク２内に連通している。かかる連通形態下、流入口２４は、ポンプユニット４０のうちジェットポンプ４５が燃料タンク２内から移送させる燃料を、サブタンク２０内へ流入させる。こうして流入口２４を通して流入した燃料は、燃料ポンプ４２の周囲を含むサブタンク２０の内部空間２６（図１も参照）に貯留される。尚、本実施形態の凹底部２０ｂ上には、後に詳述するジェットポンプ４５からの負圧の作用時に流入口２４を開弁するように、アンブレラバルブ２７が設けられている。

図１に示すように調整機構３０は、保持部材３２、一対の支柱３４及び弾性部材３６等から構成されている。

保持部材３２は、樹脂により円環状に形成され、燃料タンク２内にてサブタンク２０の上部２０ｃに装着されている。各支柱３４は、金属により円柱状に形成され、燃料タンク２内に収容されて上下方向に延伸している。各支柱３４の上端部は、フランジ１０に固定されている。この上端部よりも下方にて各支柱３４は、サブタンク２０内に進入した状態下、保持部材３２により上下方向に摺動案内されている。

弾性部材３６は、金属によりコイルスプリング状に形成され、燃料タンク２内に収容されている。弾性部材３６は、対応する一支柱３４の周囲に同軸上に配置されている。弾性部材３６は、対応支柱３４及び保持部材３２の間にて、上下方向に介装されている。かかる介装形態により弾性部材３６は、保持部材３２を介してサブタンク２０の底部２０ａを、燃料タンク２の底部２ｃへと向かって押し付けている。

図１，２，５に示すようにポンプユニット４０は、燃料タンク２内に収容されている。ポンプユニット４０は、サクションフィルタ４１、燃料ポンプ４２、フィルタケース４３、ポート部材４４及びジェットポンプ４５等から構成されている。

サクションフィルタ４１は、例えば不織布フィルタ等であり、底部２０ａのうち凹底部２０ｂの周囲を囲む最深底部２０ｄ上に、サブタンク２０内にて載置されている。サクションフィルタ４１は、サブタンク２０の内部空間２６から燃料ポンプ４２に吸入させる燃料を濾過することで、当該吸入対象燃料中の大きな異物を除去する。

燃料ポンプ４２は、サブタンク２０内にてサクションフィルタ４１の上方に、配置されている。全体として円柱状の燃料ポンプ４２は、その軸方向を上下方向に実質一致させている。燃料ポンプ４２は、本実施形態では、電動式のポンプである。燃料ポンプ４２は、図１に示すように湾曲自在なフレキシブル配線４２ａを介して、電気コネクタ１４に電気接続されている。燃料ポンプ４２は、電気コネクタ１４を通して外部回路からの駆動制御を受けることで、作動する。ここで、作動中の燃料ポンプ４２は、その周囲に貯留された燃料をサクションフィルタ４１を通して吸入し、さらに当該吸入燃料を内部で加圧する。

燃料ポンプ４２は、燃料を送出する送出口４２０に一体に、送出バルブ４２１を有している。送出バルブ４２１は、本実施形態では、スプリングレス式のチェックバルブである。燃料ポンプ４２の作動に伴って燃料が加圧される間は、送出バルブ４２１が開弁する。この開弁時には、送出口４２０から燃料がフィルタケース４３内へと圧送される。一方、燃料ポンプ４２の停止に伴って燃料の加圧が止まると、送出バルブ４２１が閉弁する。この閉弁時には、フィルタケース４３内への燃料の圧送も止まる。本実施形態において燃料ポンプ４２から吐出される加圧燃料の圧力は、例えば４００ｋＰａに固定される。

図１，２に示すようにフィルタケース４３は、樹脂により中空状に形成され、上下方向にてサブタンク２０の内外に跨って配置されている。フィルタケース４３は、保持部材３２により保持されることで、サブタンク２０に対して位置決めされている。

フィルタケース４３のうち収容部４６は、内筒部４６０と外筒部４６１とから二重円筒状に形成され、燃料ポンプ４２の周囲に同軸上に配置されている。かかる収容部４６の配置形態によりフィルタケース４３の軸方向は、上下方向に沿っている。図１に示すように収容部４６は、内筒部４６０及び外筒部４６１の上方にて送出口４２０と連通する連通室４６２を、扁平形の空間状に形成している。

収容部４６はまた、内筒部４６０及び外筒部４６１の間にて連通室４６２と連通する収容室４６３を、円筒孔状に形成している。収容室４６３には、円筒状の燃料フィルタ４６４が収容されている。燃料フィルタ４６４は、例えばハニカムフィルタ等であり、連通室４６２を介して送出口４２０から収容室４６３へ送出された加圧燃料を濾過することで、当該加圧燃料中の微細な異物を除去する。

収容部４６はさらに、収容室４６３と連通する中継通路４６５を、上下方向に沿うフィルタケース４３の軸方向に対しては傾斜する略矩形の孔状に、形成している。中継通路４６５は、収容室４６３のうち燃料フィルタ４６４よりも下方に開口する燃料出口４６３ａに対して、連通している。中継通路４６５は、燃料出口４６３ａから径外方向に離間するほど、斜め上方へ向かってストレートに傾斜している。かかる傾斜形態の中継通路４６５は、燃料フィルタ４６４により濾過されて燃料出口４６３ａから導出される燃料を、斜め上方へと向かって案内する。

尚、本実施形態のフィルタケース４３は、ケース本体４３０に対してケースキャップ４３１を溶着により接合してなる。ケース本体４３０は、収容部４６のうち収容室４６３及び連通室４６２の一部を形成する有底状部分である。ケースキャップ４３１は、収容部４６のうち中継通路４６５及び連通室４６２の残部を形成する凹状部分である。

図１〜３に示すように、フィルタケース４３のうち突部４７は、外筒部４６１から周方向の特定箇所Ｓへと向かう径外方向に、突出している（図５も参照）。突部４７には、燃料通路４７０、吐出通路４７２、分岐通路４７４、残圧保持バルブ４７５、リリーフ通路４７６及びリリーフバルブ４７９が収められている。換言すれば、突部４７は、それらの要素４７０，４７２，４７４，４７５，４７６，４７９を、周方向の特定箇所Ｓに偏って一体に有している。

燃料通路４７０は、突部４７において上下方向に沿ったフィルタケース４３の軸方向へと直線状に延伸するように、ストレートな略矩形の孔状に形成されている。燃料通路４７０のうち上下方向の中間部には、連通口４７０ｅが開口形成されている。燃料通路４７０は、中継通路４６５を介して連通口４７０ｅを収容室４６３と連通させることで、燃料フィルタ４６４よりも下流側に配置されている。かかる配置形態により、中継通路４６５を通して案内される加圧燃料は、連通口４７０ｅから燃料通路４７０に導出される。燃料通路４７０は、連通口４７０ｅの開口する外部用通路部４７０ｆと、当該外部用通路部４７０ｆを介して同連通口４７０ｅと連通する内部用通路部４７０ｇとを、形成している。これら外部用通路部４７０ｆ及び内部用通路部４７０ｇは、特定箇所Ｓの要素４７２，４７４，４７５，４７６，４７９と共に、突部４７に収められている。

外部用通路部４７０ｆは、連通口４７０ｅから導出される燃料を、同口４７０ｅよりも上方の吐出通路４７２側へと流通させる。かかる流通形態により、中継通路４６５における燃料の流通方向は、図１に示すように、外部用通路部４７０ｆにおける燃料の流通方向に対して傾斜している。外部用通路部４７０ｆの通路断面積は、連通口４７０ｅ及び収容室４６３の間を中継する中継通路４６５の通路断面積よりも、拡大されている。

中継通路４６５により案内されて連通口４７０ｅから導出された燃料は、外部用通路部４７０ｆを通して下方の残圧保持バルブ４７５側へと折り返されることで、内部用通路部４７０ｇに向かって流通する。かかる流通形態を実現するために、中継通路４６５における燃料の流通方向は、内部用通路部４７０ｇにおける燃料の流通方向に対しても傾斜している。内部用通路部４７０ｇの通路断面積は、中継通路４６５の通路断面積及び外部用通路部４７０ｆの通路断面積よりも、縮小されている。かかる縮小形態により、内部用通路部４７０ｇにおいて残圧保持バルブ４７５側へと向かう燃料流れは、外部用通路部４７０ｆにおけるよりも絞られている。

ここで、図４（ａ）にクロスハッチングを付して示す内部用通路部４７０ｇの最小の通路断面積を、図４（ｂ）にクロスハッチングを付して示す円筒管Ｐの通路断面積として、仮想的に変換する。すると、変換された通路断面積から求められる円筒管Ｐの通路直径Ｄと、図１に示す外部用通路部４７０ｆから残圧保持バルブ４７５までの距離となる内部用通路部４７０ｇの長さＬとは、Ｌ／Ｄ≧３の関係式を満たすように設定される。尚、通路直径Ｄ及び長さＬがＬ／Ｄ≧３の関係式を満たすように設定される理由については、後に詳述する。

また、内部用通路部４７０ｇの下流側に位置する残圧保持バルブ４７５は、図１〜３に示すように、吐出通路４７２から下方に離間して配置されている。かかる配置下、外部用通路部４７０ｆでは、残圧保持バルブ４７５から吐出通路４７２側へ位置ずれした箇所Ｒに、連通口４７０ｅが開口していると共に、当該位置ずれ箇所Ｒよりも下方に、内部用通路部４７０ｇが開口している。また、図１，３に示すように内部用通路部４７０ｇの開口は、外部用通路部４７０ｆのうち中継通路４６５から残圧保持バルブ４７５を挟んで径外方向へ離間した離間箇所Ｑに、設けられている。

図２に示すように吐出通路４７２は、突部４７のうち上下方向の中間部に設けられて連通口４７０ｅよりも上方に位置する円筒状に、形成されている。吐出通路４７２は、燃料通路４７０のうち外部用通路部４７０ｆにおいて連通口４７０ｅよりも下流側から、フィルタケース４３の軸方向に対する直交方向へと分岐している。吐出通路４７２は、ポート部材４４のうち吐出ポート４４０と連通することで、燃料通路４７０の流通燃料を、フレキシブルチューブ１２ａ及び燃料供給管１２を通して内燃機関３側に吐出する。

図１，２に示すように分岐通路４７４は、突部４７において中継通路４６５とその径外方向の離間箇所Ｑにある内部用通路部４７０ｇとに挟まれる箇所から、ポート部材４４側へと延伸する空間状に、形成されている。分岐通路４７４は、内部用通路部４７０ｇのうち外部用通路部４７０ｆとは反対側となる下端から、上方へ折り返す形態に分岐している。分岐通路４７４は、ポート部材４４のうちジェットポート４４１と連通することで、残圧保持バルブ４７５を通して内部用通路部４７０ｇから排出される燃料を、ジェットポンプ４５にまで案内する。

残圧保持バルブ４７５は、スプリング付勢式のチェックバルブであり、分岐通路４７４に設けられている。残圧保持バルブ４７５は、バルブハウジング４７５ａ、バルブエレメント４７５ｂ及びバルブスプリング４７５ｃを有している。

バルブハウジング４７５ａは、金属の複合材により段付円筒状に形成され、突部４７に嵌入されている。バルブハウジング４７５ａには、分岐通路４７４の一部が貫通している。バルブハウジング４７５ａは、平面状の弁座４７５ａｓを、分岐通路４７４中に形成している。また、バルブハウジング４７５ａでは、円環板状のフランジ部４７５ａｆが中継通路４６５の下方と内部用通路部４７０ｇの下方とに重なって設けられることで、突部４７による残圧保持バルブ４７５の位置決めと共に、装置１の小型化が図られている。

バルブエレメント４７５ｂは、金属の複合材により円柱状に形成され、バルブハウジング４７５ａ内に同軸上に収容されている。かかる収容形態によりバルブエレメント４７５ｂは、弁座４７５ａｓに対する離着座が往復移動により可能となっている。したがって、残圧保持バルブ４７５は、弁座４７５ａｓからバルブエレメント４７５ｂが離座するのに応じて開弁する一方、弁座４７５ａｓにバルブエレメント４７５ｂが着座するのに応じて閉弁する。

バルブスプリング４７５ｃは、金属によりコイル状に形成され、バルブハウジング４７５ａ内に同軸上に係止されている。バルブスプリング４７５ｃは、スプリング反力によりバルブエレメント４７５ｂを、弁座４７５ａｓ側へと付勢している。

こうした構造により残圧保持バルブ４７５は、分岐通路４７４に通じた燃料通路４７０を開閉する。具体的には、燃料ポンプ４２の作動に伴って、連通口４７０ｅから通路部４７０ｆ，４７０ｇへ設定圧以上の燃料が導出される間は、残圧保持バルブ４７５のバルブエレメント４７５ｂがバルブスプリング４７５ｃのスプリング反力に抗して開弁する。この開弁時には、バルブエレメント４７５ｂがバルブスプリング４７５ｃにより弾性支持される状態下、内部用通路部４７０ｇから分岐通路４７４に流入した加圧燃料がジェットポンプ４５及びリリーフバルブ４７９の側へと向かって流通する。これにより、外部用通路部４７０ｆから吐出通路４７２へと向かう加圧燃料の圧力は、例えば４００ｋＰａに調整される。即ち、開弁した残圧保持バルブ４７５により、吐出通路４７２から内燃機関３側への吐出燃料に対して調圧機能が発揮される。一方、燃料ポンプ４２の作動にあっても、連通口４７０ｅから導出される燃料の圧力が設定圧未満になると、又は燃料ポンプ４２の停止に伴って当該導出が止まることで、バルブエレメント４７５ｂがバルブスプリング４７５ｃのスプリング反力により閉弁する。この閉弁時には、ジェットポンプ４５及びリリーフバルブ４７９の側へと向かう燃料の流通も止まるので、特に燃料ポンプ４２の停止に伴う場合には、送出バルブ４２１の閉弁も相俟って、収容室４６３における燃料の圧力が残圧保持バルブ４７５の設定圧に保持される。即ち、閉弁した残圧保持バルブ４７５により、収容室４６３内の滞留燃料に対して残圧保持機能が発揮される。尚、残圧保持バルブ４７５の残圧保持機能による保持圧力は、例えば４００ｋＰａとなるように、設定されている。

このようにバネマス系を構成する残圧保持バルブ４７５において、弁座４７５ａｓからのリフト量（離座量）が小さいとき等のバルブエレメント４７５ｂは、燃料ポンプ４２からの燃料圧送により発生した圧力脈動を受けて、振動することが懸念される。しかし、上述したように本実施形態では、内部用通路部４７０ｇの通路断面積から変換された円筒管Ｐの通路直径Ｄと、同通路部４７０ｇの長さＬとは、Ｌ／Ｄ≧３の関係式を満たすように設定されている。かかる設定の結果、圧力脈動によるバルブエレメント４７５ｂの振動は、図６に示すように、時間経過に従って実質０レベルにまで減衰されることになる。故に図７に示すように、燃料通路４７０から内燃機関３までの経路に発生する騒音は、低減されるのである。尚、図６，７では、本実施形態としてＬ／Ｄ＝３及びＬ／Ｄ＝４の場合が示されている一方、比較例としてＬ／Ｄ＝１及びＬ／Ｄ＝２の場合が示されている。

図２に示すようにリリーフ通路４７６は、突部４７のうち上下方向の吐出通路４７２及び残圧保持バルブ４７５間に位置する中間部にて、段付円筒孔状に形成されている。リリーフ通路４７６は、分岐通路４７４において残圧保持バルブ４７５よりも下流側からフィルタケース４３の軸方向に対する直交方向へと分岐していると共に、当該分岐箇所とは反対側にてリリーフバルブ４７９と連通している。かかる連通形態によりリリーフ通路４７６は、残圧保持バルブ４７５を通して内部用通路部４７０ｇから排出される燃料をリリーフバルブ４７９にまで案内する。

リリーフバルブ４７９は、スプリング付勢式のチェックバルブであり、リリーフ通路４７６に設けられている。リリーフバルブ４７９は、リリーフ通路４７６を通してサブタンク２０の内部空間２６と連通することで、同通路４７６の案内燃料を当該空間２６まで排出可能となっている。リリーフバルブ４７９は、バルブエレメント４７９ｂ及びバルブスプリング４７９ｃを有している。

バルブエレメント４７９ｂは、樹脂及びゴムの複合材により円板状に形成されている。
バルブエレメント４７９ｂは、リリーフ通路４７６のうち平面状に弁座４７６ｓを形成する段付部分よりも下流側の最下流端４７６ａ内に、同軸上に収容されている。かかる収容形態によりバルブエレメント４７９ｂは、弁座４７６ｓに対する離着座が往復移動により可能となっている。したがって、リリーフバルブ４７９は、弁座４７６ｓからバルブエレメント４７９ｂが離座するのに応じて開弁する一方、弁座４７６ｓにバルブエレメント４７９ｂが着座するのに応じて閉弁する。

バルブスプリング４７９ｃは、金属によりコイル状に形成され、リリーフ通路４７６内に同軸上に係止されている。バルブスプリング４７９ｃは、スプリング反力によりバルブエレメント４７９ｂを、弁座４７６ｓ側へと付勢している。

こうした構造によりリリーフバルブ４７９は、分岐通路４７４を介してリリーフ通路４７６と通じた燃料通路４７０を開閉する。具体的には、燃料ポンプ４２の作動及び停止に拘らず、残圧保持バルブ４７５が閉弁してリリーフ通路４７６の圧力がリリーフ圧未満となる間は、リリーフバルブ４７９のバルブエレメント４７９ｂがバルブスプリング４７９ｃのスプリング反力により閉弁する。この閉弁時には、残圧保持バルブ４７５も閉弁状態にあるので、ジェットポンプ４５側には燃料が流通しない。一方、燃料ポンプ４２の作動により残圧保持バルブ４７５が開弁して、内部用通路部４７０ｇからリリーフ圧以上の燃料が当該バルブ４７５により排出されると、バルブエレメント４７９ｂがバルブスプリング４７９ｃのスプリング反力に抗して開弁する。この開弁時には、バルブエレメント４７９ｂがバルブスプリング４７９ｃにより弾性支持される状態下、内部用通路部４７０ｇから燃料が残圧保持バルブ４７５を通してサブタンク２０の内部空間２６に排出されるので、ジェットポンプ４５側へ向かう燃料の圧力がリリーフ圧となるまで逃がされる。即ち、残圧保持バルブ４７５による燃料通路４７０からの排出燃料に対しては、開弁したリリーフバルブ４７９によりリリーフ機能が発揮される。尚、リリーフバルブ４７９のリリーフ機能によるリリーフ圧は、例えば５０ｋＰａとなるように、設定されている。

ここで、図３に示すようにリリーフ通路４７６の最下流端４７６ａは、燃料ポンプ４２及びフィルタケース４３等からなるポンプユニット４０を収容したサブタンク２０のうち内周面２０ｅと対向する形態で、開口している。リリーフバルブ４７９から排出される燃料は、かかるリリーフ通路４７６の最下流端４７６ａを通してサブタンク２０の内部空間２６に流入する。そこで、最下流端４７６ａを通したリリーフバルブ４７９からの排出燃料の流れを横方向に逃がすために、サブタンク２０のうち内周面２０ｅは、当該最下流端４７６ａとの対向箇所にて山形に突出することで、整流部２０ｆを形成している。

図２に示すようにポート部材４４は、樹脂により中空状に形成され、サブタンク２０内に配置されている。ポート部材４４は、図２，３，５に示すように、特定箇所Ｓの突部４７に対して溶着により接合されている。ポート部材４４は、フィルタケース４３の軸方向に対する直交方向へ突部４７から張り出している。ここで特に本実施形態では、特定箇所Ｓの外周となる突部４７の外周を含んだフィルタケース４３の外周に接し且つポート部材４４の外周にも接する外接円Ｃ（図３参照）につき、その直径が可及的に小さくなるようにポート部材４４の張り出し量が設定されている。

ポート部材４４は、吐出ポート４４０及びジェットポート４４１を、フィルタケース４３外にて一体に有している。

吐出ポート４４０は、ポート部材４４のうち上下方向の上部にて、Ｌ字形の空間状に形成されている。吐出ポート４４０は、フィルタケース４３のうち円筒面状に湾曲する外筒部４６１の外周面４６１ａに沿うように屈曲形成されて横方向に最下流端４４０ａを向けることで、フレキシブルチューブ１２ａと連通している。ここで、吐出ポート４４０の最下流端４４０ａが向けられる横方向は、上下方向に沿うフィルタケース４３の軸方向に対して直交する方向から、僅かに上方へ傾斜している。また、吐出ポート４４０は、突部４７の側面４７ａに開口する吐出通路４７２に対して、図２の如く最下流端４４０ａとは反対側にて連通している。以上の連通形態により吐出ポート４４０は、フィルタケース４３内の燃料通路４７０に吐出通路４７２を介して通じていると共に、フィルタケース４３外の内燃機関３側にフレキシブルチューブ１２ａ及び燃料供給管１２を介して通じている。こうしてフィルタケース４３の内と外とを通じさせる吐出ポート４４０は、燃料通路４７０から吐出通路４７２への流通燃料を、内燃機関３側へと向かって吐出する。

ジェットポート４４１は、ポート部材４４のうち吐出ポート４４０の下方に位置する下端部にて、逆Ｌ字形の空間状に形成されている。ジェットポート４４１は、側面４７ａに開口する分岐通路４７４と連通していると共に、当該連通箇所とは反対側にてジェットポンプ４５と連通している。かかる連通形態によりジェットポート４４１は、フィルタケース４３内の内部用通路部４７０ｇに分岐通路４７４を介して通じていると共に、フィルタケース４３外にてジェットポンプ４５と直接的に通じている。こうしてフィルタケース４３の内と外とを通じさせるジェットポート４４１は、残圧保持バルブ４７５を通した燃料通路４７０からの排出燃料に対して、ジェットポンプ４５に向けた案内作用を発揮する。

図２，５に示すようにジェットポンプ４５は、樹脂により中空状に形成され、サブタンク２０内にてポート部材４４の下方に配置されている。ジェットポンプ４５は、サブタンク２０の底部２０ａのうち特に凹底部２０ｂ上に、載置されている。かかる載置形態により、ジェットポンプ４５とポート部材４４とは、図２に示す底部２０ａ上にて、フィルタケース４３の軸方向に流入口２４と重なっている。ジェットポンプ４５は、加圧部４５０、ノズル部４５１、吸入部４５２及びディフューザ部４５３を一体に有している。

加圧部４５０は、フィルタケース４３の軸方向に沿って延伸する段付円筒孔状に、加圧通路４５４を形成している。加圧通路４５４は、ポート部材４４の下方に位置してジェットポート４４１と連通している。かかる連通形態下、フィルタケース４３内にて内部用通路部４７０ｇから残圧保持バルブ４７５を通して排出された加圧燃料は、同ケース４３外のジェットポート４４１を経由して加圧通路４５４に案内される。

ノズル部４５１は、フィルタケース４３の軸方向に対して直交方向へと延伸する円筒孔状に、ノズル通路４５５を形成している。ノズル通路４５５は、加圧部４５０の下方に位置して加圧通路４５４と連通している。さらにノズル通路４５５は、上流側の内部用通路部４７０ｇ及び加圧通路４５４よりも通路断面積を絞られている。これら連通及び絞り形態下、加圧通路４５４に案内された加圧燃料は、ノズル通路４５５へと流入する。

吸入部４５２は、フィルタケース４３の軸方向に対して直交方向へと広がる扁平形の空間状に、吸入通路４５６を形成している。吸入通路４５６は、加圧部４５０及びノズル部４５１の下方に位置して流入口２４と連通している。かかる連通形態下、流入口２４を通してサブタンク２０内に流入した燃料は、吸入通路４５６を流通することになる。

ディフューザ部４５３は、フィルタケース４３の軸方向に対して直交方向へと延伸する円筒孔状に、ディフューザ通路４５７を形成している。ディフューザ通路４５７は、加圧部４５０の下方に位置してノズル通路４５５と連通していると共に、当該連通箇所とは反対側にてサブタンク２０の内部空間２６と連通している。さらにディフューザ通路４５７は、ノズル通路４５５よりも通路断面積を拡大されている。これら連通及び拡大形態下、ノズル通路４５５に流入して流量の絞られた加圧燃料がディフューザ通路４５７に噴出されることで、当該噴出流の周囲に負圧が発生すると、燃料タンク２内の燃料が流入口２４から吸入通路４５６及びディフューザ通路４５７に順次吸入される。こうして吸入された燃料は、ディフューザ通路４５７にてディフューザ作用を受けて圧送されることで、燃料ポンプ４２の周囲を含む内部空間２６まで移送される。

尚、本実施形態において横断面が大径円形のディフューザ通路４５７は、横断面が小径円形のノズル通路４５５に対して、心合わせされている。それと共に、本実施形態のディフューザ通路４５７において内部空間２６と連通する最下流端４５７ａは、サブタンク２０の底部２０ａのうち最深底部２０ｄに対して、上方に離間している。

（作用効果）
以上説明した本実施形態の作用効果を、以下に説明する。

本実施形態によると、収容室４６３での燃料圧力を燃料ポンプ４２の停止に伴い保持する残圧保持バルブ４７５は、燃料ポンプ４２の作動に伴いスプリング反力に抗して開弁するバルブエレメント４７５ｂを有したスプリング付勢式である。ここで、吐出通路４７２から内燃機関３側への吐出燃料を流通させる燃料通路４７０のうち、燃料フィルタ４６４よりも下流側にて収容室４６３と連通する連通口４７０ｅは、バルブ４７５から当該通路４７２側へ位置ずれした位置ずれ箇所Ｒに開口する。これにより燃料通路４７０では、連通口４７０ｅから通路４７２側へ燃料の向かう外部用通路部４７０ｆよりも、同口４７０ｅからバルブ４７５側への燃料流れを絞る内部用通路部４７０ｇにつき、上記Ｌ／Ｄ≧３の関係式を満たすように長さＬを増大させ得る。その結果、燃料ポンプ４２からの燃料圧送により発生した圧力脈動は、スプリング付勢式のバルブ４７５へ向かうまでの長く絞られた内部用通路部４７０ｇにて減衰され得るので、当該バルブ４７５でのバルブエレメント４７５ｂの振動も減衰され得る。

以上のことから、残圧保持バルブ４７５において圧力脈動がバルブエレメント４７５ｂの振動により増幅されることを抑制できるので、燃料通路４７０から内燃機関３までの経路に発生する騒音を低減可能となる。

また、本実施形態によると、収容室４６３との間を中継通路４６５により中継される連通口４７０ｅは、位置ずれ箇所Ｒにて開口することになる。これによれば、連通口４７０ｅからバルブ４７５側への燃料流れを絞る内部用通路部４７０ｇにつき、Ｌ／Ｄ≧３の関係式を満たすように長さＬを増大させ得るのみならず、収容室４６３から同口４７０ｅまでの中継通路４６５の長さも増大させ得る。その結果、燃料ポンプ４２からの燃料圧送により発生した圧力脈動は、スプリング付勢式のバルブ４７５へ向かうまでに、長い中継通路４６５と、長く絞られた内部用通路部４７０ｇとにて減衰され得る。故に、騒音の低減効果を高めることが可能となる。

さらに、本実施形態によると、位置ずれ箇所Ｒにて外部用通路部４７０ｆに開口する連通口４７０ｅは、当該通路部４７０ｆを介して内部用通路部４７０ｇと連通する。ここで、内部用通路部４７０ｇでは燃料流れが外部用通路部４７０ｆよりも絞られるので、内燃機関３側への吐出のために外部用通路部４７０ｆにて流通させる燃料の流量を確保しつつ、内部用通路部４７０ｇにて圧力脈動を減衰させて騒音を低減可能である。また、内部用通路部４７０ｇは、外部用通路部４７０ｆのうち中継通路４６５からバルブ４７５を挟んだ離間箇所Ｑに開口することで、同通路部４７０ｆのうち連通口４７０ｅから当該箇所Ｑまでの距離を中継通路４６５の長さと共に増大させ得る。その結果、燃料ポンプ４２からの燃料圧送により発生した圧力脈動は、スプリング付勢式のバルブ４７５へ向かうまでに、長い中継通路４６５と、距離の確保された位置ずれ箇所Ｒ及び離間箇所Ｑの間と、長く絞られた内部用通路部４７０ｇとにて減衰され得る。故に、騒音の低減効果を高めることが可能となる。

またさらに、本実施形態によると、内部用通路部４７０ｇにおける燃料の流通方向に対して、中継通路４６５における燃料の流通方向が傾斜する。これにより、中継通路４６５から外部用通路部４７０ｆを通して内部用通路部４７０ｇへと向かう燃料流れが円滑に折り返されることで、それら通路部４７０ｆ，４７０ｇを形成する内壁面からは、当該燃料流れが剥離し難くなる。故に、そうした燃料流れの剥離により負圧が発生して騒音の要因となるのを抑制可能である。

加えて、本実施形態によると、フィルタケース４３のうち周方向の特定箇所Ｓから突出する突部４７には、離間箇所Ｑのバルブ４７５と共に、外部用通路部４７０ｆ及び内部用通路部４７０ｇが一緒に収められることになる。かかる突部４７によれば、位置ずれ箇所Ｒ及び離間箇所Ｑ間の距離を稼ぎながらも、バルブ４７５が通路部４７０ｆ，４７０ｇと共に設けられる特定箇所Ｓを含んだフィルタケース４３の外周に接する外接円Ｃを、小径化できる。故に、騒音に対する低減効果を、装置１の小型化効果と両立させることが可能となる。

また加えて、本実施形態によると、外部用通路部４７０ｆ及び内部用通路部４７０ｇと共に、バルブ４７５及び吐出通路４７２は、特定箇所Ｓに偏って一体となる。これによれば、フィルタケース４３の外周に接する外接円Ｃを小径化した状態下、要素４７５，４７２，４７０ｆと関連付けられたＬ／Ｄ≧３の関係式を満たす通路部４７０ｇにて、圧力脈動を減衰さ得る。故に、騒音に対する低減効果を、装置１の小型化効果と両立させることが可能となる。

さらに加えて、本実施形態によると、内部用通路部４７０ｇから残圧保持バルブ４７５を通して排出される燃料の圧力は、例えばジェットポンプ４５での当該排出燃料の絞り作用等により、上昇することになったとしても、リリーフバルブ４７９により逃がされる。こうしたリリーフ機能によれば、吐出通路４７２へ向かう燃料の圧力、即ち内燃機関３側への吐出燃料への圧力を調整するバルブ４７５の調圧機能につき、安定的に発揮可能となる。また、圧力逃がしのためにバルブエレメント４７９ｂがスプリング反力に抗して開弁するスプリング付勢式のバルブ４７９には、内部用通路部４７０ｇからの燃料がバルブ４７５を通して到達することになる。これにより、Ｌ／Ｄ≧３の関係式を満たすことで長く絞られる内部用通路部４７０ｇの作用のみならず、連通口４７０ｅから燃料通路４７０を介したバルブ４７９までの距離が長くなることで、燃料ポンプ４２からの燃料圧送による圧力脈動は減衰され得る。故にバルブ４７９では、圧力脈動がバルブエレメント４７９ｂの振動により増幅されることを抑制できるので、燃料通路４７０から内燃機関３までの経路に発生する騒音の低減効果を高めることが可能となる。

またさらに加えて、本実施形態のジェットポンプ４５は、Ｌ／Ｄ≧３の関係式を満たすことで長く絞られた内部用通路部４７０ｇからバルブ４７５を通した排出燃料をさらに絞って噴出させることで、燃料タンク２内の燃料を燃料ポンプ４２の周囲へ移送する。これによりジェットポンプ４５では、内部用通路部４７０ｇにて圧力脈動の減衰された燃料が噴出され得るので、燃料移送機能を安定的に発揮すると共に、燃料噴出が断続するのに起因して人間には耳障りな騒音が発生するのを抑制可能となる。

このような作用効果の他、本実施形態によると、サブタンク２０の内周面２０ｅに向かって開口するリリーフ通路４７６の最下流端４７６ａは、同タンク２０の整流部２０ｆと対向する。これにより、リリーフ通路４７６の最下流端４７６ａを通してリリーフバルブ４７９から排出される燃料の流れは、横方向に逃がされることになるので、サブタンク２０の上部から燃料が溢れることを抑制できる。

（他の実施形態）
以上、本発明の一実施形態について説明したが、本発明は、当該実施形態に限定して解釈されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲内において種々の実施形態に適用することができる。

具体的に変形例１では、フィルタケース４３に中継通路４６５を設けないで、収容室４６３の燃料出口４６３ａを連通口４７０ｅと実質一致させてもよい。また、変形例２では、中継通路４６５における燃料の流通方向を、内部用通路部４７０ｇにおける燃料の流通方向に対して、実質直交させて又は実質平行に設定してもよい。

変形例３では、中継通路４６５から内部用通路部４７０ｇを挟んで離間した離間箇所Ｑに残圧保持バルブ４７５を設けて、外部用通路部４７０ｆのうち当該離間箇所Ｑよりも中継通路４６５に近接した箇所において内部用通路部４７０ｇを開口させてもよい。また、変形例４では、位置ずれ箇所Ｒにおいて連通口４７０ｅを内部用通路部４７０ｇに開口させることで、外部用通路部４７０ｆを内部用通路部４７０ｇを介して連通口４７０ｅと連通させてもよい。

変形例５では、残圧保持バルブ４７５及び吐出通路４７２の少なくとも一方を、フィルタケース４３のうち特定箇所Ｓの突部４７以外の部分に設けてもよい。また、変形例６では、突部４７を設けない構成下、フィルタケース４３のうち燃料フィルタ４６４を収容していない非収容部分を周方向の一部に設けて、当該非収容部分を特定箇所Ｓに設定してもよい。

変形例７では、ソレノイドバルブ等といった電磁駆動式のリリーフバルブ４７９を、設けてもよい。また、変形例８では、リリーフバルブ４７９を設けなくてもよい。さらに、変形例９では、整流部２０ｆを設けなくてもよい。

変形例１０では、内部用通路部４７０ｇから残圧保持バルブ４７５を通して排出される燃料以外、例えば燃料ポンプ４２からの排出燃料や内燃機関３側からのリターン燃料等を、ジェットポンプ４５において噴出させてもよい。また、変形例１１では、ジェットポンプ４５を設けなくてもよい。さらに変形例１２では、ポート４４０，４４１毎に分割されたポート部材４４を、採用してもよい。

１燃料供給装置、２燃料タンク、３内燃機関、２０サブタンク、２０ｅ内周面、２０ｆ整流部、４２燃料ポンプ、４３フィルタケース、４５ジェットポンプ、４６収容部、４７突部、４６３収容室、４６４燃料フィルタ、４６５中継通路、４７０燃料通路、４７０ｅ連通口、４７０ｆ外部用通路部、４７０ｇ内部用通路部、４７２吐出通路、４７５残圧保持バルブ、４７５ｂバルブエレメント、４７５ｃバルブスプリング、４７６リリーフ通路、４７６ａ最下流端、４７９リリーフバルブ、４７９ｂバルブエレメント、４７９ｃバルブスプリング、Ｄ通路直径、Ｌ長さ、Ｑ離間箇所、Ｒ位置ずれ箇所、Ｓ特定箇所

Claims

燃料ポンプ（４２）と、燃料フィルタ（４６４）を収容室（４６３）に収容するフィルタケース（４３）とを、備え、前記燃料ポンプにより燃料タンク（２）内から圧送された燃料を前記燃料フィルタにより濾過して、内燃機関（３）側へ供給する燃料供給装置であって、
前記フィルタケースに設けられ、前記燃料フィルタよりも下流側にて前記収容室と連通する連通口（４７０ｅ）を有し、前記連通口から燃料を流通させる燃料通路（４７０）と、
前記フィルタケースに設けられ、前記内燃機関側へ向かって前記燃料通路の流通燃料を吐出させる吐出通路（４７２）と、
前記フィルタケースに設けられ、前記収容室における燃料の圧力を前記燃料ポンプの停止に伴い保持するスプリング付勢式の残圧保持バルブ（４７５）として、前記燃料ポンプの作動に伴いスプリング反力に抗して開弁するバルブエレメント（４７５ｂ）を有した残圧保持バルブとを、備え、
前記連通口は、前記燃料通路のうち前記残圧保持バルブから前記吐出通路側へ位置ずれした位置ずれ箇所（Ｒ）に開口し、
前記燃料通路は、前記連通口から前記吐出通路側へ向かって燃料を流通させる外部用通路部（４７０ｆ）と、前記連通口から前記残圧保持バルブ側へ向かって流通させる燃料の流れを前記外部用通路部よりも絞る内部用通路部（４７０ｇ）とを、形成し、
前記内部用通路部の通路断面積を円筒管（Ｐ）の通路断面積として変換した場合に、当該円筒管の通路直径Ｄと、前記内部用通路部の長さＬとは、Ｌ／Ｄ≧３の関係式を満たすことを特徴とする燃料供給装置。
前記フィルタケースに設けられ、前記収容室及び前記連通口の間を中継する中継通路（４６５）を、備えることを特徴とする請求項１に記載の燃料供給装置。
前記連通口は、前記位置ずれ箇所にて前記外部用通路部に開口し、
前記内部用通路部は、前記外部用通路部のうち前記中継通路から前記残圧保持バルブを挟んで離間した離間箇所（Ｑ）に開口することにより、前記外部用通路部を介して前記連通口と連通することを特徴とする請求項２に記載の燃料供給装置。
前記中継通路における燃料の流通方向が前記内部用通路部における燃料の流通方向に対して傾斜することにより、前記中継通路からの燃料流れは、前記外部用通路部を通して折り返されて前記内部用通路部へ向かうことを特徴とする請求項３に記載の燃料供給装置。
前記フィルタケースは、周方向の特定箇所（Ｓ）から突出する突部（４７）を、有し、
前記外部用通路部及び前記内部用通路部は、前記離間箇所の前記残圧保持バルブと共に、前記突部に収められることを特徴とする請求項３又は４に記載の燃料供給装置。
前記連通口は、前記位置ずれ箇所にて前記外部用通路部に開口することにより、前記外部用通路部を介して前記内部用通路部と連通することを特徴とする請求項１〜５のいずれか一項に記載の燃料供給装置。
前記フィルタケースは、前記外部用通路部及び前記内部用通路部と共に、前記残圧保持バルブ及び前記吐出通路を、周方向の特定箇所（Ｓ）に偏って一体に有することを特徴とする請求項１〜６のいずれか一項に記載の燃料供給装置。
前記残圧保持バルブは、前記吐出通路へ向かう燃料の圧力を調整し、
前記内部用通路部から前記残圧保持バルブを通して排出される燃料の圧力を逃がすスプリング付勢式のリリーフバルブ（４７９）として、当該圧力逃がしのためにスプリング反力に抗して開弁するバルブエレメント（４７９ｂ）を有したリリーフバルブを、備えることを特徴とする請求項１〜７のいずれか一項に記載の燃料供給装置。
前記燃料タンク内において前記燃料ポンプ及び前記フィルタケースを収容するサブタンク（２０）を、備え、
前記フィルタケースは、前記サブタンクの内周面（２０ｅ）に向かって開口するリリーフ通路（４７６）を有し、
前記リリーフバルブは、前記リリーフ通路に設けられ、
前記サブタンクは、前記リリーフ通路の最下流端（４７６ａ）と対向することにより、当該最下流端を通して前記リリーフバルブから排出される燃料の流れを横方向に逃がす整流部（２０ｆ）を、有することを特徴とする請求項８に記載の燃料供給装置。
前記内部用通路部から前記残圧保持バルブを通して排出される燃料を絞って噴出させることにより、前記燃料タンク内の燃料を前記燃料ポンプの周囲へ移送するジェットポンプ（４５）を、備えることを特徴とする請求項１〜９のいずれか一項に記載の燃料供給装置。