JP6531570B2

JP6531570B2 - Twin-roll vertical casting apparatus and twin-roll vertical casting method

Info

Publication number: JP6531570B2
Application number: JP2015172566A
Authority: JP
Inventors: 達也増田; 大塚　真司; 真司大塚; 文夫佐久間; 憲司林
Original assignee: Nissan Motor Co Ltd
Current assignee: Nissan Motor Co Ltd
Priority date: 2015-09-02
Filing date: 2015-09-02
Publication date: 2019-06-19
Anticipated expiration: 2035-09-02
Also published as: JP2017047450A

Description

本発明は、双ロール式縦型鋳造装置及び双ロール式縦型鋳造方法に関するものである。 The present invention relates to a twin roll vertical casting apparatus and a twin roll vertical casting method .

鋼板を鋳造する双ドラム連鋳において、軸が平行で互いに逆方向に回転する一対の冷却ドラムとサイド堰で形成される湯溜部に溶鋼を注入し、この冷却ドラムの周面で溶鋼を冷却・凝固し、凝固シェルを生成しつつ薄肉鋳片を連続鋳造するものが知られている（特許文献１）。この種の連続鋳造においては、一対の冷却ドラムの両端面に、サイド堰を押し付け、冷却ドラムの回転によりサイド堰耐火物（ＡｌＮなどアルミニウムを含有する窒化物又はＳｉＡｌＯＮなどアルミニウムを含有する酸窒化物）を摩耗せしめて、冷却ドラムとサイド堰のシール状態を維持し、溶鋼の湯漏れを防止している。以下、本発明の構成部材に対応させるために、双ドラム連鋳を双ロール鋳造、冷却ドラムを鋳造ロール、サイド堰を側堰板、湯溜部を溶湯ノズル、溶鋼を溶湯と称する。 In twin-drum continuous casting for casting steel plates, molten steel is injected into a reservoir formed by a pair of cooling drums with parallel axes and rotating in opposite directions and a side weir, and the molten steel is cooled by the circumferential surface of this cooling drum * What solidifies and thins a cast slab continuously while producing | generating a solidified shell is known (patent document 1). In this type of continuous casting, side wedges are pressed against both end surfaces of a pair of cooling drums, and by rotating the cooling drums, side crucible refractories (nitrides containing aluminum such as AlN or oxynitrides containing aluminum such as SiAlON) ) To maintain the seal between the cooling drum and the side weir to prevent the molten steel from leaking. Hereinafter, in order to correspond to the constituent members of the present invention, twin-drum continuous casting is referred to as twin-roll casting, cooling drums as casting rolls, side weirs as weir plates, weir parts as melt nozzles and molten steel as melt.

特開２００５−３０５４８８号公報JP 2005-305488 A

双ロール鋳造において、側堰板は金属溶湯と直接触れることから耐熱性や保温性が求められ、かつ、側堰板と鋳造ロールとの接触部から溶湯が漏れないようにするために、側堰板は鋳造ロールとの摺動面に押し付けられる。このため、金属溶湯による熱負荷と浸食と摩耗とが同時に起きることから、側堰板の表層を構成するコーティング材料が剥がれ、異物となって鋳造シートに混入するといった問題がある。 In twin roll casting, the side plate is in direct contact with the molten metal, so heat resistance and heat retention are required, and in order to prevent the molten metal from leaking from the contact portion between the side plate and the casting roll, the side plate is The plate is pressed against the sliding surface with the casting roll. For this reason, since the heat load, erosion and wear by the molten metal occur simultaneously, there is a problem that the coating material constituting the surface layer of the side covering plate peels off and becomes foreign matter and mixes in the cast sheet.

本発明が解決しようとする課題は、側堰板から生じる異物が鋳造品に混入するのを抑制できる双ロール式縦型鋳造装置及び双ロール式縦型鋳造方法を提供することである。 The problem to be solved by the present invention is to provide a twin-roll vertical casting apparatus and a twin-roll vertical casting method capable of suppressing foreign matter generated from a side plate from being mixed into a cast product.

本発明は、一対の側堰板の少なくとも一方を、一対の主堰板の端面と鋳造ロールの端面とに押圧された状態で回転可能に設けるとともに、この側堰板に、一対の主堰板の端面と鋳造ロールの端面とにより画成される溶湯ノズルの側壁面を被覆する被覆面を回転中心に対する円周方向に連続するように設け、この側堰板の回転を鋳造開始から鋳造を終了するまでは停止し、鋳造を終了してから次の鋳造が開始されるまでの間に回転制御することにより、上記課題を解決する。 In the present invention, at least one of the pair of side weir plates is rotatably provided in a state of being pressed by the end face of the pair of main weir plates and the end face of the casting roll. It provided a coating surface that covers the side wall surface of the molten metal nozzle defined by the end face and the end face of the casting rolls so as to be continuous in the circumferential direction with respect to the rotational center, end the casting from the start of casting the rotation of the side weir plate The above problem is solved by stopping until stopping and controlling the rotation between the end of casting and the start of the next casting.

本発明では、側堰板は、溶湯ノズルに注湯された溶湯が液相から固液共存を経て固相となるロールギャップの近傍及び鋳造ロールに押圧されて摺動するロールギャップの近傍が最もダメージを受ける部分であることに鑑み、被覆面を有する側堰板を回転可能に設けられているので、このダメージを受ける部分が側堰板の表面を相対的に移動する。すなわち、ダメージを受ける部分が一箇所に集中することなく側堰板の表面に分散する。その結果、溶湯による熱負荷と浸食と摩耗によって側堰板から異物が生じるのを抑制でき、これが鋳造品に混入するのを抑制することができる。 In the present invention, in the side plate, the vicinity of the roll gap where the molten metal poured into the molten metal nozzle becomes solid phase through solid-liquid coexistence, and the vicinity of the roll gap where it slides by being pressed by the casting roll In view of the fact that it is a part that receives damage, the side covering plate having the covering surface is rotatably provided, so that the part that receives the damage relatively moves on the surface of the side covering plate. That is, the damaged parts are dispersed on the surface of the side plate without concentrating on one place. As a result, it is possible to suppress the generation of foreign matter from the side siding plate due to the heat load, the erosion, and the wear by the molten metal, and it is possible to suppress the mixing thereof into the cast product.

本発明に係る双ロール式縦型鋳造装置の第１実施形態を示す側面図である。It is a side view showing a 1st embodiment of a twin roll type vertical casting device concerning the present invention. 図１の平面図である。It is a top view of FIG. 図２のIII部を拡大して示す断面図である。It is sectional drawing which expands and shows the III section of FIG. 図１の主要部分の断面図である。It is sectional drawing of the principal part of FIG. 図１の双ロール式縦型鋳造装置の動作の一実施の形態を説明するための断面図(その１)である。It is sectional drawing (the 1) for describing one Embodiment of operation | movement of the twin roll type | mold vertical casting apparatus of FIG. 図１の双ロール式縦型鋳造装置の動作の一実施の形態を説明するための断面図(その２)である。It is sectional drawing (the 2) for describing one Embodiment of operation | movement of the twin roll type | mold vertical casting apparatus of FIG. 図１の双ロール式縦型鋳造装置の動作の他の実施の形態を説明するための断面図(その１)である。It is sectional drawing (the 1) for demonstrating other embodiment of operation | movement of the twin roll type | mold vertical casting apparatus of FIG. 図１の双ロール式縦型鋳造装置の動作の他の実施の形態を説明するための断面図(その２)である。It is sectional drawing (the 2) for demonstrating other embodiment of operation | movement of the twin roll type | mold vertical casting apparatus of FIG. 本発明に係る双ロール式縦型鋳造装置の第２実施形態を示す側面図である。It is a side view showing a 2nd embodiment of a twin roll type vertical casting device concerning the present invention. 図７の平面図である。It is a top view of FIG. 本発明に係る双ロール式縦型鋳造装置の第３実施形態を示す主要側面図である。It is a principal side view showing a 3rd embodiment of a twin roll type vertical casting device concerning the present invention. 図９の平面図である。It is a top view of FIG. 図９のXI部を拡大して示す断面図である。It is sectional drawing which expands and shows the XI section of FIG.

以下、本発明の一実施の形態を図面に基づいて説明する。図１は、本発明に係る双ロール式縦型鋳造装置の第１実施形態を示す側面図、図２は、図１の平面図である。本実施形態の双ロール式縦型鋳造装置１は、溶解されたアルミニウム系材料を、特に限定はされないが例えば１０００℃／秒以上の冷却速度で冷間圧延し、所定厚さｔ、所定幅Ｗ及び所定長Ｌのシート２に製造するための鋳造装置である。冷却速度を大きくすることで不純物が含まれていても大きく成長せず、また生産性も高いという利点がある。鋳造原料となるアルミニウム系材料としては、特に限定されないが例えば、アルミニウムのほか、アルミニウム・シリコン合金、アルミニウム・シリコン・マグネシウム合金その他のアルミニウム合金が含まれる。これらアルミニウム系材料の融点又は液相温度は、概ね５８０〜６７０℃である。 Hereinafter, an embodiment of the present invention will be described based on the drawings. FIG. 1 is a side view showing a first embodiment of a twin roll vertical casting apparatus according to the present invention, and FIG. 2 is a plan view of FIG. The twin-roll type vertical casting apparatus 1 of the present embodiment cold-rolls the melted aluminum-based material at a cooling rate of, for example, 1000 ° C./sec or more, but is not particularly limited. And a casting apparatus for producing the sheet 2 of a predetermined length L. By increasing the cooling rate, even if the impurities are contained, there is an advantage that they do not grow large and the productivity is also high. The aluminum-based material as a casting material is not particularly limited, and includes, for example, aluminum, silicon, aluminum, silicon, magnesium, and other aluminum alloys in addition to aluminum. The melting point or liquidus temperature of these aluminum-based materials is approximately 580 to 670 ° C.

本実施形態の双ロール式縦型鋳造装置１は、所定のロールギャップ１３をもって対向配置された一対の鋳造ロール１１，１２と、当該一対の鋳造ロール１１，１２のロールギャップ１３の上方に配置され、アルミニウム系材料の溶湯５を受容する溶湯ノズル１４と、アルミニウム系材料の溶湯５を収容し当該溶湯５を溶湯ノズル１４に注湯するレードル１５と、を備える。なお、図１には図示を省略するが、溶湯ノズル１４からロールギャップ１３を通過する溶湯５が、弾性付勢に反して当該ロールギャップ１３を押し広げようとする反力を推定する反力推定器と、この反力推定器により推定された反力に応じて一対の鋳造ロール１１，１２がロールギャップ１３を通過する溶湯５から受ける単位時間当たりの受熱量を制御する制御ユニットとを設けてもよい。図２に示すように、一対の鋳造ロール１１，１２と、溶湯ノズル１４と、レードル１５とは、それぞれの幅方向の中心軸ＣＬが一致するように配置されている。 The twin-roll vertical casting apparatus 1 of the present embodiment is disposed above the pair of casting rolls 11 and 12 opposed to each other with a predetermined roll gap 13 and the roll gap 13 of the pair of casting rolls 11 and 12. A melt nozzle 14 for receiving the melt 5 of the aluminum-based material; and a ladle 15 for containing the melt 5 of the aluminum-based material and pouring the melt 5 into the melt nozzle 14. Although not shown in FIG. 1, the reaction force is estimated to estimate the reaction force that the molten metal 5 passing through the roll gap 13 from the molten metal nozzle 14 tries to push the roll gap 13 against the elastic bias. A control unit for controlling the amount of heat received per unit time received by the pair of casting rolls 11 and 12 from the molten metal 5 passing through the roll gap 13 in accordance with the reaction force estimated by the reaction force estimator. It is also good. As shown in FIG. 2, the pair of casting rolls 11 and 12, the molten metal nozzle 14, and the ladle 15 are arranged such that the central axes CL in the width direction coincide with each other.

一対の鋳造ロール１１，１２は、架台４に搭載され、一方の鋳造ロール１１は、回転軸１１１を中心にして回転するように設けられ、他方の鋳造ロール１２は、回転軸１１１に平行な回転軸１２１を中心にして回転するように設けられている。本実施形態における一方の鋳造ロール１１は、架台４に対して位置が固定され、他方の鋳造ロール１２は、スライドレール４１を介して一方の鋳造ロール１１に対して水平方向に接近及び離反移動が可能とされている。当該他方の鋳造ロール１２は、一方の鋳造ロール１１に向かう方向にばね又は流体圧シリンダなどの弾性体１２２により弾性付勢されているが、最も接近した際のロールギャップ１３は、目的とするシート２の板厚ｔに応じたゼロを超える所定値、特に限定されないが例えば、０．５〜３ｍｍに設定されている。なお、一対の鋳造ロール１１，１２の両者を、架台４に対して互いに接近及び離反移動が可能に構成してもよい。 The pair of casting rolls 11 and 12 are mounted on the gantry 4, and one casting roll 11 is provided to rotate around the rotation axis 111, and the other casting roll 12 is rotated in parallel with the rotation axis 111. It is provided to rotate about an axis 121. The position of one casting roll 11 in the present embodiment is fixed with respect to the rack 4, and the other casting roll 12 moves horizontally toward and away from the one casting roll 11 via the slide rail 41. It is made possible. The other casting roll 12 is resiliently biased by an elastic body 122 such as a spring or a fluid pressure cylinder in the direction toward one casting roll 11, but the roll gap 13 at the closest position is the target sheet The predetermined value exceeding zero according to the thickness t of 2 is set to 0.5 to 3 mm, for example, although not particularly limited. In addition, both of the pair of casting rolls 11 and 12 may be configured to be able to move toward and away from the gantry 4.

一対の鋳造ロール１１，１２は、互いに等しい周速度で回転するように、プーリ及びベルトなどの伝達機構を介して第１回転駆動モータ１１２に接続されている。本実施形態の鋳造ロール１１，１２は、外径が等しくされているので、一つの第１回転駆動モータ１１２により互いに逆方向、すなわちロールギャップ１３において溶湯５を鉛直下方向へ押し下げる力が作用するように等しい周速度で回転する。図１に示す例においては、一方の鋳造ロール１１は反時計方向に回転し、他方の鋳造ロール１２は時計方向に回転する。なお図示は省略するが、第１回転駆動モータ１１２は、出力軸の回転速度を可変とするインバータ装置により回転速度が制御され、当該インバータ装置は制御ユニットからの制御指令により制御される。 The pair of casting rolls 11 and 12 are connected to the first rotary drive motor 112 via transmission mechanisms such as pulleys and belts so as to rotate at equal circumferential speeds. Since the casting rolls 11 and 12 of the present embodiment have the same outer diameter, a single first rotary drive motor 112 exerts a force that pushes the molten metal 5 downward in the opposite direction to each other, that is, the roll gap 13 Rotate at equal circumferential speeds. In the example shown in FIG. 1, one casting roll 11 rotates counterclockwise, and the other casting roll 12 rotates clockwise. Although illustration is omitted, the rotation speed of the first rotary drive motor 112 is controlled by an inverter device that makes the rotation speed of the output shaft variable, and the inverter device is controlled by a control command from the control unit.

ちなみに、一対の鋳造ロール１１，１２の外径を等しくすれば、変速機構を設けることなく一つの第１回転駆動モータ１１２により等しい周速度で回転させることができる。また、一対の鋳造ロール１１，１２の外径を等しくし、後述する溶湯ノズル１４の主堰板１４１，１４２の中心をロールギャップ１３の中心に一致させれば、溶湯ノズル１４の下端の溶湯５と鋳造ロール１１，１２との接触面１１３，１２３の面積が等しくなるので、鋳造されるシートの表裏における冷却速度が均等になる。ただし、本発明の一対の鋳造ロール１１，１２は、周速度が等しければ異なる外径であってもよい。この場合に、溶湯ノズル１４の下端の溶湯５と鋳造ロール１１，１２との接触面１１３，１２３の面積を等しくするためには、溶湯ノズル１４の主堰板１４１，１４２の中心の位置をロールギャップ１３の中心に対してどちらかにずらせばよい。 Incidentally, if the outer diameters of the pair of casting rolls 11 and 12 are equalized, it can be rotated at an equal peripheral speed by one first rotation drive motor 112 without providing a transmission mechanism. Further, if the outer diameters of the pair of casting rolls 11 and 12 are made equal, and the centers of the main cover plates 141 and 142 of the molten metal nozzle 14 described later coincide with the centers of the roll gap 13, the molten metal 5 at the lower end of the molten metal nozzle 14 Since the areas of the contact surfaces 113 and 123 of the sheet and the casting rolls 11 and 12 become equal, the cooling rates on the front and back of the sheet to be cast become even. However, the pair of casting rolls 11 and 12 of the present invention may have different outer diameters as long as the peripheral speeds are equal. In this case, in order to equalize the areas of the contact surfaces 113 and 123 between the molten metal 5 at the lower end of the molten metal nozzle 14 and the casting rolls 11 and 12, the center position of the main cover plates 141 and 142 of the molten metal nozzle 14 is The center of the gap 13 may be shifted in either direction.

一対の鋳造ロール１１，１２は、回転軸１１１，１２１の両端部にそれぞれ固定されたハブ１１４，１２４に熱伝導性が良好な銅などの金属板１１５，１２５を固定することにより構成されている。金属板１１５，１２５の内部の一部又は全部には、冷媒が循環する循環系統が設けられ、少なくとも溶湯５との接触面１１３，１２３（以下、これらの接触面１１３，１２３を成形面１１６，１２６ともいい、その回転軸１１１，１２１方向の長さをＷ_Ｒという。）の裏面の金属板１１５，１２５に冷媒が接触するように、スプレーノズルが設けられたり、あるいは金属板１１５，１２５の内部の一部又は全体が冷媒の流路とされている。本実施形態の一対の鋳造ロール１１，１２のそれぞれは、少なくとも溶湯５が接触する鋳造ロールの接触面１１３，１２３の温度を調節する温度調節器を含んでもよい。 The pair of casting rolls 11 and 12 is configured by fixing metal plates 115 and 125 such as copper having good thermal conductivity to hubs 114 and 124 fixed to both ends of the rotating shafts 111 and 121, respectively. . A circulating system through which the refrigerant circulates is provided in a part or all of the inside of the metal plates 115 and 125, and at least the contact surfaces 113 and 123 with the molten metal 5 (hereinafter, these contact surfaces 113 and 123 are formed surfaces 116, 126 and good, its rotation axis 111, 121 direction length of _{W R.)} so that the refrigerant on the back surface of the metal plate 115, 125 to contact, or spray nozzle is provided, or a metal plate 115, 125 A part or the whole of the inside is taken as a refrigerant flow path. Each of the pair of casting rolls 11 and 12 of the present embodiment may include a temperature controller that regulates the temperature of at least the contact surfaces 113 and 123 of the casting rolls with which the molten metal 5 contacts.

本実施形態の溶湯ノズル１４は、一対の鋳造ロール１１，１２の回転軸１１１，１２１と平行に対向配置された一対の主堰板１４１，１４２と、回転軸１１１，１２１と直交して対向配置されるとともに一対の主堰板１４１，１４２の両端面に密接された一対の側堰板１４３，１４４とを含んで構成されている。すなわち、本実施形態の溶湯ノズル１４は、４つの側面を有し、上面と下面がそれぞれ開口した矩形筒体とされている。 The molten metal nozzle 14 according to the present embodiment is opposed to the pair of main base plates 141 and 142 disposed in parallel to the rotary shafts 111 and 121 of the pair of casting rolls 11 and 12 and orthogonal to the rotary shafts 111 and 121. And a pair of side weir plates 143 and 144 in close contact with both end faces of the pair of main weir plates 141 and 142. That is, the molten metal nozzle 14 of the present embodiment has four side surfaces, and is formed as a rectangular cylinder whose upper and lower surfaces are open.

一対の主堰板１４１，１４２は、アルミニウム系材料の融点又は液相温度に耐え得る耐熱性を有するセラミックス製板材を基材とし、その表面（少なくとも主堰板と側堰板とで囲まれる内面）に、同等の耐熱性を有する断熱材層が形成されてなる。そして、一対の主堰板１４１，１４２の下端が、上述した一対の鋳造ロール１１，１２の表面に接触又は僅かな隙間をあけて設けられている。なお、他方の鋳造ロール１２の接触面１２３に接触又は僅かな隙間をあけて設けられる主堰板１４１には、当該他方の鋳造ロール１２が架台４に対して水平方向に移動する際においても、他方の鋳造ロール１２の接触面１２３との接触又は僅かな隙間を維持するように引張り弾性体１４７が設けられている。これに対して、一方の鋳造ロール１１の接触面１１３に接触又は僅かな隙間をあけて設けられる主堰板１４２は、図示はしないが架台４に対して位置が固定されている。 The pair of main inlaying plates 141 and 142 uses a ceramic plate material having heat resistance that can withstand the melting point or liquidus temperature of the aluminum-based material as a base material, and the inner surface thereof (at least the inner surface surrounded by the main inlaying plate and the side insulating plate In the above, a heat insulating material layer having the same heat resistance is formed. The lower ends of the pair of main weir plates 141 and 142 are provided in contact with the surfaces of the pair of casting rolls 11 and 12 or with a slight gap therebetween. In addition, even when the other casting roll 12 is moved in the horizontal direction with respect to the gantry 4 on the main cover plate 141 provided in contact with the contact surface 123 of the other casting roll 12 or with a slight gap. A tensile elastic body 147 is provided to maintain contact with the contact surface 123 of the other casting roll 12 or a slight gap. On the other hand, the main weir plate 142 provided in contact with the contact surface 113 of one of the casting rolls 11 or with a slight gap is fixed in position with respect to the gantry 4 although not shown.

これに対し、一対の側堰板１４３，１４４は、図１に示すように、一方の鋳造ロール１１の回転軸１１１に支持され、その外形が円形状に形成された円盤板とされている。そしてこの円形状の外周端は、同図に示すように溶湯ノズル１４の主堰板１４１の上端（溶湯５の液面以上）にまで達する長さとされている。なお、本実施形態の側堰板１４３，１４４は、図１に示すような円形状のほか、楕円形状や多角形形状などに形成してもよい。要するに、一対の主堰板１４１，１４２の端面と、一対の鋳造ロール１１，１２の端面とにより画成される溶湯ノズル１４の側壁面を、円周方向に連続して被覆する被覆面１４４Ｆ（１４３Ｆ）が形成された形状であればよい。図１に示す円形状の側堰板１４４でいえば、同図に符号Ｒで示すドーナツ状の範囲が被覆面１４４Ｆ（１４３Ｆ）を構成する。 On the other hand, as shown in FIG. 1, the pair of side weir plates 143, 144 is supported by the rotating shaft 111 of one of the casting rolls 11, and is a disc plate whose outer shape is formed in a circular shape. The outer peripheral end of the circular shape has a length reaching the upper end (more than the liquid level of the molten metal 5) of the main cover plate 141 of the molten metal nozzle 14 as shown in the figure. In addition to the circular shape as shown in FIG. 1, the side weir plates 143 and 144 of this embodiment may be formed in an elliptical shape, a polygonal shape or the like. In short, a covering surface 144F (continuously covering in the circumferential direction the side wall surface of the molten metal nozzle 14 defined by the end surfaces of the pair of main weir plates 141 and 142 and the end surfaces of the pair of casting rolls 11 and 12) 143F) may be formed. In the case of the circular side weir plate 144 shown in FIG. 1, the toroidal range indicated by reference numeral R in the same figure constitutes the coated surface 144F (143F).

一対の側堰板１４３，１４４が、図２の平面図及び図４の断面図に示すように、一対の主堰板１４１，１４２の側面と、一対の鋳造ロール１１，１２の端面に当接することで、上面と下面がそれぞれ開口した矩形筒体の溶湯ノズル１４が構成される。これにより、一対の主堰板１４１，１４２、一対の側堰板１４３，１４４及び一対の鋳造ロール１１，１２のロールギャップ１３の近傍（接触面１１３，１２３）とで囲まれた空間に溶湯５が受容されることになる。 As shown in the plan view of FIG. 2 and the sectional view of FIG. 4, the pair of side weir plates 143 and 144 abut on the side surfaces of the pair of main weir plates 141 and 142 and the end faces of the pair of casting rolls 11 and 12 Thereby, the molten metal nozzle 14 of the rectangular cylinder which the upper surface and lower surface each opened is comprised. Thereby, the molten metal 5 is in a space surrounded by the pair of main weir plates 141 and 142, the pair of side weir plates 143 and 144, and the vicinity (contact surfaces 113 and 123) of the roll gap 13 of the casting rolls 11 and 12 Will be accepted.

本実施形態の側堰板１４３，１４４は、アルミニウム系材料の融点又は液相温度に耐え得る耐熱性を有するセラミックス製板材を基材とし、少なくとも被覆面１４３Ｆ，１４４Ｆの表面に、同等の耐熱性を有し、一対の主堰板１４１，１４２及び一対の鋳造ロール１１，１２の端面に後述する押圧機１４５，１４６で押圧された際にこれらの間のシール性を確保し得る柔軟性を有する、たとえばセラミックス製の軟質材料からなる断熱材層が形成されている。 The side plate 143, 144 of the present embodiment uses a ceramic plate material having heat resistance that can withstand the melting point or liquidus temperature of the aluminum-based material as a base material, and has at least the same heat resistance on the surface of the coated surface 143F, 144F. And has a flexibility capable of ensuring sealability between the pair of main wedge plates 141 and 142 and the end faces of the pair of casting rolls 11 and 12 when pressed by pressing devices 145 and 146 described later. For example, a heat insulating material layer made of a ceramic soft material is formed.

本実施形態の側堰板１４３，１４４は、図１に示すように円盤形状とされ、その中心孔が一方の鋳造ロール１１の両端面の回転軸１１１に挿入されている。なお、図１においては、側堰板１４３，１４４と一対の鋳造ロール１１，１２及び主堰板１４１，１４２の位置関係を理解し易いように、紙面手前の側堰板１４４が透視されるように図示している。図３は、図２のIII部を拡大して示す断面図であり、一方の鋳造ロール１１の他端に設けられた側堰板１４３の構造も同じであるので、図示する一端の説明をし、他端の説明は符号のみを括弧書きで示しその図示を省略する。 The side weir plates 143 and 144 of this embodiment are disk-shaped as shown in FIG. 1, and the center holes thereof are inserted into the rotation shafts 111 of both end faces of one of the casting rolls 11. In FIG. 1, the side weir plate 144 in front of the paper surface is seen through so that the positional relationship between the side weir plates 143 and 144, the pair of casting rolls 11, 12 and the main weir plates 141 and 142 can be easily understood. It is illustrated in. 3 is an enlarged cross-sectional view of a portion III of FIG. 2 and the structure of the side weir plate 143 provided at the other end of one of the casting rolls 11 is also the same. In the description of the other end, only the reference numerals are shown in parentheses and the illustration thereof is omitted.

図３に示すとおり、本実施形態の側堰板１４４は、一方の鋳造ロール１１の回転軸１１１に軸受１４４Ａ（１４３Ａ）を介して挿入され、側堰板１４４の中心孔の外側に、プーリ及びベルトなどの伝達機構１４４Ｂ（１４３Ｂ）が固定され、この伝達機構は第２回転駆動モータ１４４Ｅ（１４３Ｅ）に接続されている。これにより、側堰板１４４（１４３）は、一方の鋳造ロール１１の回転とは独立した周速度で回転可能に支持されている。第２回転駆動モータ１４４Ｅ（１４３Ｅ）は、回転速度が可変とされたモータであり、図示しない駆動モータ制御装置からの制御信号によって、その回転速度が制御される。側堰板１４３，１４４の回転制御の実施形態については、その回転方向も含め、図５Ａ〜図６Ｂを参照して後述する。 As shown in FIG. 3, the side weir plate 144 of this embodiment is inserted into the rotation shaft 111 of one of the casting rolls 11 via the bearing 144A (143A), and the pulley and A transmission mechanism 144B (143B) such as a belt is fixed, and this transmission mechanism is connected to a second rotation drive motor 144E (143E). Thus, the side weir plate 144 (143) is rotatably supported at a peripheral speed independent of the rotation of one of the casting rolls 11. The second rotation drive motor 144E (143E) is a motor whose rotation speed is variable, and its rotation speed is controlled by a control signal from a drive motor control device (not shown). An embodiment of rotation control of the side weir plates 143 and 144, including the direction of rotation thereof, will be described later with reference to FIGS. 5A to 6B.

側堰板１４４の中心孔の周囲には、連続的又は離散的なパッド１４４Ｃ（１４３Ｃ）が出没可能に設けられ、弾性体１４４Ｄ（１４３Ｄ）により突出方向に弾性付勢されている。側堰板１４３，１４４のそれぞれは、後述する流体圧シリンダ１４５Ａ，１４６Ａ及びバックアップパッド１４５Ｂ，１４６Ｂを有する押圧機１４５，１４６によって、側堰板１４３，１４４が主堰板１４１，１４２の端面及び鋳造ロール１１，１２の端面に押し付けられる。図１に、押圧機１４５，１４６のバックアップパッド１４５Ｂ，１４６Ｂの外形を点線で示す。側堰板１４３，１４４が押圧機１４５，１５６により押圧されると、このパッド１４４Ｃ（１４３Ｃ）は、弾性体１４４Ｄ（１４３Ｄ）が弾性力に抗して縮み、パッド１４４Ｃ（１４３Ｃ）のみならず、側堰板１４４(１４３)の中心孔の周囲も鋳造ロール１１，１２の端面に接触する。 A continuous or discrete pad 144C (143C) is provided in a retractable manner around the central hole of the side weir plate 144, and is elastically biased in the projecting direction by an elastic body 144D (143D). Each of the side weir plates 143 and 144 is formed by pressing the pressing plates 145 and 146 having fluid pressure cylinders 145A and 146A and backup pads 145B and 146B described later. It is pressed against the end face of the rolls 11 and 12. The outlines of the backup pads 145B and 146B of the pressing machines 145 and 146 are shown by dotted lines in FIG. When the side anchor plates 143 and 144 are pressed by the pressing devices 145 and 156, the elastic body 144D (143D) is compressed against the elastic force and the pad 144C (143C) is not only the pad 144C (143C). The periphery of the center hole of the side cover plate 144 (143) also contacts the end face of the casting rolls 11 and 12.

これに対して、流体圧シリンダ１４５Ａ，１４６Ａ及びバックアップパッド１４５Ｂ，１４６Ｂによる押し付けが解除されると、弾性体１４４Ｄ（１４３Ｄ）の弾性力により側堰板１４４（１４３）が鋳造ロール１１，１２の端面から離れ、パッド１４４Ｃ（１４３Ｃ）のみが鋳造ロール１１，１２の端面に接触する。これにより、流体圧シリンダ１４５Ａ，１４６Ａ及びバックアップパッド１４５Ｂ，１４６Ｂによる押し付けが解除されると、側堰板１４４（１４３）は、鋳造ロール１１，１２に対してパッド１４４Ｃ（１４３Ｃ）の摩擦力のみが作用する軽負荷にて回転することができる。 On the other hand, when the pressing by the fluid pressure cylinders 145A and 146A and the backup pads 145B and 146B is released, the side wedge plate 144 (143) is an end face of the casting rolls 11 and 12 by the elastic force of the elastic body 144D (143D). And only the pad 144C (143C) contacts the end faces of the casting rolls 11, 12. As a result, when the pressing by the fluid pressure cylinders 145A and 146A and the backup pads 145B and 146B is released, the side weir plate 144 (143) has only the frictional force of the pad 144C (143C) against the casting rolls 11 and 12. It can rotate at a light load that acts.

本実施形態の押圧機１４５，１４６は、図２に示すように、架台４などに固定され、側堰板１４３，１４４への押圧力を発生させる流体圧シリンダ１４５Ａ，１４６Ａと、これら流体圧シリンダ１４５Ａ，１４６Ａのロッドの先端に設けられ側堰板１４３，１４４の裏面に接触・離反するバックアップパッド１４５Ｂ，１４６Ｂとを備える。そして、図２に示すように、第２回転駆動モータ１４３Ｅ，１４４Ｅによって、溶湯ノズル１４を構成する第１位置、すなわち、図４に示すロールギャップ１３、溶湯との接触面１１３，１２３及び一対の主堰板１４１，１４２とで囲まれる断面を含むような位置の側堰板１４３，１４４の裏面に対し、流体圧シリンダ１４５Ａ，１４６Ａを作動させてバックアップパッド１４５Ｂ，１４６Ｂを押し付ける。これにより、図２に示すように、この第１位置にある側堰板１４３，１４４の被覆面１４３Ｆ，１４４Ｆは、一対の主堰板１４１，１４２及び一対の鋳造ロール１１，１２の両端面に押し付けられ、その結果、溶湯ノズル１４のシール性が確保される。また、鋳造を終了して側堰板１４３，１４４を回転させる場合は、流体圧シリンダ１４５Ａ，１４６Ａを作動させてバックアップパッド１４５Ｂ，１４６Ｂを後退させることで押圧機１４５，１４６による押圧を解除する。これにより、側堰板１４３，１４４を高速で回転させることができる。 As shown in FIG. 2, the pressing machines 145 and 146 of the present embodiment are fixed to the frame 4 or the like, and generate fluid pressure cylinders 145A and 146A for generating pressure on the side weir plates 143 and 144, and these fluid pressure cylinders Backup pads 145B and 146B are provided at the tips of the rods 145A and 146A and are in contact with and separated from the back surfaces of the side wedge plates 143 and 144. Then, as shown in FIG. 2, the first position constituting the molten metal nozzle 14 by the second rotary drive motors 143E and 144E, that is, the roll gap 13 shown in FIG. The fluid pressure cylinders 145A and 146A are operated to press the backup pads 145B and 146B against the back surfaces of the side cover plates 143 and 144 at positions including a cross section surrounded by the main cover plates 141 and 142. Thereby, as shown in FIG. 2, the covering surfaces 143F and 144F of the side weir plates 143 and 144 at the first position are on the both end faces of the pair of main weir plates 141 and 142 and the pair of casting rolls 11 and 12 As a result, the sealability of the molten metal nozzle 14 is secured. When casting is finished and the side plate 143, 144 is rotated, the fluid pressure cylinders 145A, 146A are operated to retract the backup pads 145B, 146B, thereby releasing the pressure by the pressing machines 145, 146. Thereby, the side weir plates 143 and 144 can be rotated at high speed.

溶湯ノズル１４の上方には、レードル（取鍋）１５が設けられ、当該レードル１５に収容された溶湯５を溶湯ノズル１４に注入するための、ホイストクレーンなどのレードル移動機構（不図示）が設けられている。アルミニウム系材料の固形原材料は、レードル１５に投入された状態で別途の溶解炉にて溶解され、このレードル１５をレードル移動機構により溶湯ノズル１４の近傍に移動し、当該レードル１５を傾けることで溶湯５を溶湯ノズル１４に注入する。図１及び図２に示すレードル１５は、いわゆるバッチ方式による鋳造を行う場合のものを示すが、本発明に適用できるレードルは、溶解炉により溶解したアルミニウム材の溶湯５を連続してレードル１５に給湯し、当該レードル１５の注湯口から溶湯ノズル１４へ連続して溶湯５を注湯するタイプの連続方式のものも含まれる。 A ladle (ladle) 15 is provided above the molten metal nozzle 14, and a ladle moving mechanism (not shown) such as a hoist crane is provided for injecting the molten metal 5 contained in the ladle 15 into the molten metal nozzle 14. It is done. The solid raw material of the aluminum-based material is melted in a separate melting furnace in a state of being charged into the ladle 15, and this ladle 15 is moved to the vicinity of the molten metal nozzle 14 by the ladle moving mechanism, and the molten metal is inclined by tilting the ladle 15. 5 is injected into the molten metal nozzle 14. The ladle 15 shown in FIG. 1 and FIG. 2 shows the case of performing casting by a so-called batch method, but the ladle applicable to the present invention continuously converts the molten metal 5 of the aluminum material melted by the melting furnace into the ladle 15 The continuous type of the type of the type in which the hot water is supplied and the molten metal 5 is continuously poured from the pouring port of the ladle 15 to the molten metal nozzle 14 is also included.

一対の鋳造ロール１１，１２の下方には、ロールギャップ１３を通過して固相状態となったアルミニウムシート２を略水平方向に案内するガイド板６が設けられ、その下流にガイドローラ７と巻取機３が設けられている。ロールギャップ１３を通過して固相状態となったアルミニウムシート２は、ガイド板６により水平方向に案内されたのちガイドローラ７の上面を滑りつつ巻取機３によってロール状に巻き取られる。 Below the pair of casting rolls 11 and 12, a guide plate 6 for guiding the aluminum sheet 2 in a solid state through the roll gap 13 in a substantially horizontal direction is provided, and a guide roller 7 and winding are provided downstream thereof. A picker 3 is provided. The aluminum sheet 2 which has passed through the roll gap 13 and is in a solid state is guided in the horizontal direction by the guide plate 6 and then is rolled up by the winder 3 while sliding on the upper surface of the guide roller 7.

図４は、本実施形態の双ロール式縦型鋳造装置１の溶湯ノズル１４及び一対の鋳造ロール１１，１２で囲まれた鋳造の主要部分を示す断面図である。本実施形態の双ロール式縦型鋳造装置１においては、一対の鋳造ロール１１，１２の回転を開始すると同時又は若干のタイムラグをもって、レードル１５から溶湯ノズル１４へ溶湯５を注入する。この溶湯注入初期段階において、溶湯ノズル１４への溶湯５の注入速度（単位時間当たりの注入容積）は、ロールギャップ１３を通過して固相状態となるアルミニウムシート２の鋳造速度（単位時間当たりの鋳造容積）よりも大きい速度に設定する。 FIG. 4 is a cross-sectional view showing the main part of the casting surrounded by the molten metal nozzle 14 and the pair of casting rolls 11, 12 in the twin roll vertical casting apparatus 1 of the present embodiment. In the twin roll vertical casting apparatus 1 of the present embodiment, the molten metal 5 is injected from the ladle 15 to the molten metal nozzle 14 simultaneously with the start of the rotation of the pair of casting rolls 11 and 12 or with a slight time lag. In the initial stage of the molten metal injection, the injection speed (injected volume per unit time) of the molten metal 5 into the molten metal nozzle 14 is the casting speed (per unit time) of the aluminum sheet 2 which passes through the roll gap 13 and becomes solid state. Set the speed higher than the casting volume).

溶湯ノズル１４に注入された溶湯５は、ロールギャップ１３の中心水平線と交わる点Ｐ１から主堰板１４１，１４２に接触又は僅かな隙間をあけて設けられる点Ｐ２までの、一対の鋳造ロール１１，１２の接触面１１３，１２３と接触することで、溶湯５は冷却され、凝固し始める。図４において溶湯５のうち液相状態の溶湯を符号５１、固液共存の溶湯を符号５２、固相の溶湯（すなわちアルミニウムシート２）を符号５３で示す。 The molten metal 5 injected into the molten metal nozzle 14 is a pair of casting rolls 11 from a point P1 intersecting the central horizontal line of the roll gap 13 to a point P2 provided in contact with the main plate 141, 142 or with a slight gap. The molten metal 5 is cooled and begins to solidify by coming into contact with the twelve contact surfaces 113 and 123. In FIG. 4, of the molten metal 5, the molten metal in the liquid phase is denoted by reference numeral 51, the molten metal in the solid / liquid coexistence is denoted by reference numeral 52, and the molten metal (that is, the aluminum sheet 2) is denoted by reference numeral 53.

本実施形態の双ロール式縦型鋳造装置１は、溶湯５の冷却速度が例えば１０００℃／秒以上となる冷間圧延鋳造法であり、この溶湯５の冷却速度に応じて一対の鋳造ロール１１，１２の周速度が設定される。ここで、液相の溶湯５１が接触面１１３，１２３と接触する際の温度が高いと、凝固速度が遅くなり、図４に示す液相の溶湯５１及び固液共存の溶湯５２の存在領域が、同図において下方にずれることになる。このため、ロールギャップ１３を通過する溶湯のうち液相の溶湯５１が全体に占める割合が増加し、固相の溶湯５３が全体に占める割合が減少するので、弾性体１２２の弾性付勢に反して当該ロールギャップ１３を押し広げようとする反力が減少する。これにより、ロールギャップ１３は小さくなる。逆に、液相の溶湯５１が接触面１１３，１２３と接触する際の温度が低いと、凝固速度が早くなり、図４に示す液相の溶湯５１及び固液共存の溶湯５２の存在領域が、同図において上方にずれることになる。このため、ロールギャップ１３を通過する溶湯のうち固相の溶湯５３が全体に占める割合が増加し、液相の溶湯５１が全体に占める割合が減少するので、弾性体１２２の弾性付勢に反して当該ロールギャップ１３を押し広げようとする反力が増加する。これにより、ロールギャップ１３は大きくなる。このように、溶湯ノズル１４に注入された溶湯５の温度が変動すると、ロールギャップ１３の寸法が変動し、その結果、得られるアルミニウムシート２の板厚ｔが不均一となる。 The twin roll vertical casting apparatus 1 of the present embodiment is a cold rolling method in which the cooling rate of the molten metal 5 is, for example, 1000 ° C./sec or more, and the pair of casting rolls 11 according to the cooling rate of the molten metal 5. , 12 circumferential speeds are set. Here, if the temperature when the molten metal 51 in the liquid phase comes in contact with the contact surfaces 113 and 123 is high, the solidification speed becomes slow, and the existence region of the molten metal 51 in the liquid phase and the molten metal 52 in the solid-liquid coexistence shown in FIG. , In the same figure will be shifted downward. For this reason, the ratio of the molten metal 51 in the liquid phase to the whole among the molten metal passing through the roll gap 13 increases, and the ratio of the molten metal 53 in the solid phase decreases to the whole. As a result, the reaction force to spread the roll gap 13 is reduced. Thereby, the roll gap 13 becomes small. Conversely, if the temperature when the molten metal 51 in the liquid phase comes in contact with the contact surfaces 113 and 123 is low, the solidification speed is increased, and the existence regions of the molten metal 51 in the liquid phase and the molten metal 52 in the solid / liquid coexistence shown in FIG. In the figure, it will be shifted upward. Therefore, the ratio of solid phase molten metal 53 to the whole of the molten metal passing through the roll gap 13 increases and the ratio of liquid phase 51 to the whole decreases, so that the elastic bias of the elastic body 122 is violated. As a result, the reaction force to expand the roll gap 13 is increased. Thereby, the roll gap 13 becomes large. Thus, when the temperature of the molten metal 5 injected into the molten metal nozzle 14 fluctuates, the dimensions of the roll gap 13 fluctuate, and as a result, the thickness t of the obtained aluminum sheet 2 becomes nonuniform.

また、本実施形態の双ロール式縦型鋳造装置１においては、いわゆるバッチ方式により所定量の溶湯５を溶湯ノズル１４に注入し、所定厚さｔ、所定幅Ｗ及び所定長さＬのアルミニウムシート２を得るが、溶湯ノズル１４に注入された溶湯５の重量が、鋳造中にロールギャップ１３に重力として作用する。すなわち、溶湯ノズル１４に注入された溶湯５の液面が高いと（溶湯重量が大きいと）、弾性体１２２の弾性付勢に反して当該ロールギャップ１３を押し広げようとする反力が増加する。これにより、ロールギャップ１３は大きくなる。また、溶湯ノズル１４に注入された溶湯５の液面が高いと（溶湯重量が大きいと）、溶湯５と接触面１１３，１２３との密着度が大きくなり、溶湯５の凝固効率が高くなる。このため、図４に示す液相の溶湯５１及び固液共存の溶湯５２の存在領域が、同図において上方にずれることになり、ロールギャップ１３を通過する溶湯のうち固相の溶湯５３が全体に占める割合が増加し、液相の溶湯５１が全体に示す割合が減少する。このため、弾性体１２２の弾性付勢に反して当該ロールギャップ１３を押し広げようとする反力が増加する。これによっても、ロールギャップ１３は大きくなるといえる。 Further, in the twin roll type vertical casting apparatus 1 of the present embodiment, the molten metal 5 of a predetermined amount is injected into the molten metal nozzle 14 by a so-called batch method, and an aluminum sheet of a predetermined thickness t, a predetermined width W and a predetermined length L 2 is obtained, but the weight of the molten metal 5 injected into the molten metal nozzle 14 acts as a gravity on the roll gap 13 during casting. That is, when the liquid level of the molten metal 5 injected into the molten metal nozzle 14 is high (when the molten metal weight is large), the reaction force for pushing the roll gap 13 against the elastic bias of the elastic body 122 increases. . Thereby, the roll gap 13 becomes large. When the liquid level of the molten metal 5 injected into the molten metal nozzle 14 is high (when the molten metal weight is large), the degree of adhesion between the molten metal 5 and the contact surfaces 113 and 123 is increased, and the solidification efficiency of the molten metal 5 is increased. For this reason, the existing regions of the molten metal 51 in the liquid phase and the molten metal 52 in the solid / liquid coexistence shown in FIG. 4 are shifted upward in the same drawing, and the molten metal 53 in solid phase among the molten metals passing through the roll gap 13 is entirely. The ratio of the molten metal 51 in the liquid phase decreases as a whole. For this reason, the reaction force to spread the roll gap 13 against the elastic bias of the elastic body 122 is increased. Also by this, it can be said that the roll gap 13 becomes large.

逆に、溶湯ノズル１４に注入された溶湯５の液面が低いと（溶湯重量が小さいと）、弾性体１２２の弾性付勢に反して当該ロールギャップ１３を押し広げようとする反力が減少する。これにより、ロールギャップ１３は小さくなる。また、溶湯ノズル１４に注入された溶湯５の液面が低いと（溶湯重量が小さいと）、溶湯５と接触面１１３，１２３との密着度が小さくなり、溶湯５の凝固効率が低くなる。このため、図４に示す液相の溶湯５１及び固液共存の溶湯５２の存在領域が、同図において下方にずれることになり、ロールギャップ１３を通過する溶湯のうち液相の溶湯５１が全体に占める割合が増加し、固相の溶湯５３が全体に占める割合が減少する。このため、弾性体１２２の弾性付勢に反して当該ロールギャップ１３を押し広げようとする反力が減少する。これによっても、ロールギャップ１３は小さくなるといえる。このように、溶湯ノズル１４に注入された溶湯５の液面の位置が変動すると、ロールギャップ１３の寸法が変動し、その結果、得られるアルミニウムシート２の板厚ｔが不均一となる。 On the contrary, if the liquid level of the molten metal 5 injected into the molten metal nozzle 14 is low (if the molten metal weight is small), the reaction force for pushing the roll gap 13 against the elastic bias of the elastic body 122 decreases. Do. Thereby, the roll gap 13 becomes small. Further, if the liquid level of the molten metal 5 injected into the molten metal nozzle 14 is low (if the molten metal weight is small), the degree of adhesion between the molten metal 5 and the contact surfaces 113 and 123 becomes small, and the solidification efficiency of the molten metal 5 becomes low. For this reason, the existing regions of the molten metal 51 in the liquid phase and the molten metal 52 in the solid-liquid coexistence shown in FIG. 4 are shifted downward in the drawing, and the molten metal 51 of the liquid phase is the whole of the molten metal passing through the roll gap 13. The ratio of the solid phase molten metal 53 to the whole decreases. For this reason, the reaction force which tries to spread the roll gap 13 against the elastic bias of the elastic body 122 is reduced. Also by this, it can be said that the roll gap 13 becomes small. As described above, when the position of the liquid surface of the molten metal 5 injected into the molten metal nozzle 14 changes, the dimension of the roll gap 13 changes, and as a result, the thickness t of the obtained aluminum sheet 2 becomes nonuniform.

このため、本実施形態の双ロール式縦型鋳造装置１では、ロールギャップ１３を通過する溶湯５が、弾性体１２２の弾性付勢に反して当該ロールギャップ１３を押し広げようとする反力を推定する反力推定器、たとえば溶湯ノズル１４の液面位置検出器や溶湯ノズル１４の溶湯温度検出器を設け、この反力推定器により推定された反力に応じて一対の鋳造ロール１１，１２がロールギャップ１３を通過する溶湯５から受ける単位時間当たりの受熱量を制御する制御ユニットを設け、推定された反力が大きいほど単位時間当たりの受熱量を小さく制御し、推定された反力が小さいほど単位時間当たりの受熱量を大きく制御してもよい。 For this reason, in the twin-roll type vertical casting apparatus 1 of the present embodiment, the molten metal 5 passing through the roll gap 13 has a reaction force to push the roll gap 13 against the elastic bias of the elastic body 122. A reaction force estimator to estimate, for example, a liquid level position detector of the melt nozzle 14 and a melt temperature detector of the melt nozzle 14 are provided, and the pair of casting rolls 11, 12 according to the reaction force estimated by this reaction force estimator. A control unit is provided to control the amount of heat received per unit time received from the molten metal 5 passing through the roll gap 13. The larger the estimated reaction force, the smaller the amount of heat received per unit time, and the estimated reaction force The smaller the value, the larger the amount of heat received per unit time may be controlled.

次に作用を説明する。
本実施形態の双ロール式縦型鋳造装置１を用いてアルミニウムシート２を鋳造する場合においては、まず一対の鋳造ロール１１，１２の回転を開始すると同時又は若干のタイムラグをもって、レードル１５から溶湯ノズル１４へ溶湯５を注入する。溶湯ノズル１４に注入された溶湯５は、図４に示すように、ロールギャップ１３の中心水平線と交わる点Ｐ１から主堰板１４１，１４２に接触又は僅かな隙間をあけて設けられる点Ｐ２までの、一対の鋳造ロール１１，１２の接触面１１３，１２３と接触することで、溶湯５は冷却され、凝固し始める。本実施形態の双ロール式縦型鋳造装置１は、溶湯５の冷却速度が例えば１０００℃／秒以上となる冷間圧延鋳造法であり、この溶湯５の冷却速度に応じて一対の鋳造ロール１１，１２の周速度が設定される。ロールギャップ１３を通過したアルミニウムシート２は、鋳造ロール１１，１２の回転によって順次押し出され、ガイド板６及びガイドローラ７に案内されて巻取機３に巻き取られる。 Next, the operation will be described.
In the case of casting the aluminum sheet 2 using the twin-roll vertical casting apparatus 1 of the present embodiment, the molten metal nozzle from the ladle 15 is started at the same time or with a slight time lag when the pair of casting rolls 11, 12 starts rotating. The molten metal 5 is poured into 14. The molten metal 5 injected into the molten metal nozzle 14 is, as shown in FIG. 4, from a point P1 intersecting the central horizontal line of the roll gap 13 to a point P2 provided in contact with the main plate 141, 142 or with a slight gap. The molten metal 5 is cooled and begins to solidify by coming into contact with the contact surfaces 113 and 123 of the pair of casting rolls 11 and 12. The twin roll vertical casting apparatus 1 of the present embodiment is a cold rolling method in which the cooling rate of the molten metal 5 is, for example, 1000 ° C./sec or more, and the pair of casting rolls 11 according to the cooling rate of the molten metal 5. , 12 circumferential speeds are set. The aluminum sheet 2 having passed the roll gap 13 is sequentially extruded by the rotation of the casting rolls 11 and 12, guided by the guide plate 6 and the guide roller 7, and taken up by the winding machine 3.

ここで、側堰板１４３，１４４の表層面は、上述したとおり、シール性を確保するためにある程度の柔軟性を有する軟質材料から形成されている。このため、溶湯ノズル１４に注湯された溶湯５が、図４に示す固液共存の溶湯５２及び固相の溶湯５３となるロールギャップ１３の近傍及び一対の鋳造ロール１１，１２に押圧されて摺動するロールギャップ１３の近傍に、溶湯５による熱負荷に加え、浸食と摩耗も生じることから、被覆面１４３Ｆ，１４４Ｆの表層面が最もダメージを受ける。図５Ａの左図にこの最もダメージを受ける範囲をＳ１にて示す。また、側堰板１４３，１４４の表層面は、図４に示す液相の溶湯５１に接している部分も溶湯５による熱負荷を受ける。図５Ａの左図にこの次にダメージを受ける範囲をＳ２にて示す。そのため、仮に側堰板１４３，１４４が主堰板１４１，１４２及び一対の鋳造ロール１１，１２に対して固定されていると、図５Ａの左図に示す範囲Ｓ１，Ｓ２の表層面にダメージが集中し、当該表層面を構成する軟質材料が剥がれ、異物となって鋳造シートに混入するおそれがある。 Here, as described above, the surface layer surfaces of the side weir plates 143 and 144 are formed of a soft material having a certain degree of flexibility in order to ensure the sealing property. Therefore, the molten metal 5 that is poured into the melt nozzle 14, is pressed in the vicinity and the pair of casting rolls 11, 12 of the roll gap 13 as a melt 52 and solid phase of the molten metal 53 in the solid-liquid coexisting shown in FIG. 4 In the vicinity of the sliding roll gap 13, in addition to the heat load by the molten metal 5, erosion and wear also occur, so the surface layer surface of the coated surfaces 143F and 144F is most damaged. The range which receives the most damage is shown by S1 in the left figure of FIG. 5A. The surface layer surface of the side covering plates 143 and 144 also receives a heat load from the molten metal 5 at a portion in contact with the molten metal 51 in the liquid phase shown in FIG. 4. The range to be damaged next is indicated by S2 in the left view of FIG. 5A. Therefore, if the side weir plates 143 and 144 are temporarily fixed to the main weir plates 141 and 142 and the pair of casting rolls 11 and 12, damage is caused to the surface surface of the ranges S1 and S2 shown in the left view of FIG. 5A. There is a possibility that the soft material which constitutes the surface layer concerned may peel off and become foreign matter and mix in the cast sheet.

しかしながら本実施形態では、鋳造を開始してから鋳造を終了するまでの間、又は鋳造を終了してから次の鋳造が開始される間に、側堰板１４３，１４４を回転させるので、このダメージを受ける範囲Ｓ１，Ｓ２が、図５Ａの右図〜図５Ｂの右図又は図６Ａの左図〜図６Ｂに示すように、側堰板１４３，１４４の表面を相対的に移動することになる。すなわち、ダメージを受ける範囲Ｓ１，Ｓ２は、一箇所に集中することなく側堰板１４３，１４４の表面に分散する。その結果、溶湯５による熱負荷と浸食と摩耗によって側堰板１４３，１４４から異物が生じるのを抑制でき、これがアルミニウムシート２に混入するのを抑制することができる。 However, in this embodiment, the side plate 143, 144 is rotated between the start of casting and the end of casting, or between the end of casting and the start of the next casting. As shown in the right figure of FIG. 5A and the right figure of FIG. 5B or the left figure of FIG. 6A and FIG. . That is, the range S1, S2 which receives damage disperses on the surface of the side weir plate 143, 144 without concentrating on one place. As a result, it is possible to suppress the generation of foreign matter from the side weir plates 143 and 144 due to the heat load, the erosion and the wear by the molten metal 5, and it is possible to suppress the mixing thereof into the aluminum sheet 2.

次に回転可能に設けられた一対の側堰板１４３，１４４の回転駆動の実施形態を説明する。図５Ａ及び図５Ｂに示す実施形態は、鋳造中において一対の鋳造ロール１１，１２の回転と共に側堰板１４３，１４４も回転制御する実施形態、図６Ａ及び図６Ｂは、鋳造中においては回転を停止し、鋳造を終了してから次の鋳造が開始されるまでの間に側堰板１４３，１４４を回転制御する実施形態である。 Next, an embodiment of rotational drive of the pair of side weir plates 143, 144 rotatably provided will be described. The embodiment shown in FIGS. 5A and 5B is an embodiment in which the side weir plates 143 and 144 are also controlled to rotate with the rotation of the pair of casting rolls 11 and 12 during casting, and FIGS. 6A and 6B are for rotation during casting. In this embodiment, rotation of the side anchor plates 143 and 144 is controlled between the end of casting and the end of casting and the start of the next casting.

まず、図５Ａ及び図５Ｂに示す側堰板１４３，１４４の回転制御の実施形態では、鋳造を開始する前に、押圧機１４５，１４６によって側堰板１４３，１４４を主堰板１４１，１４２の端面と鋳造ロール１１，１２の端面とに押し付け、溶湯ノズル１４のシール性を確保する。そして、図５Ａの左図に示すように、鋳造が開始されて一対の鋳造ロール１１，１２を回転させレードル１５から溶湯ノズル１４へ溶湯５を注湯する。これと同時又はその前に側堰板１４３，１４４も回転させる。この際の側堰板１４３，１４４の周速度は、一対の鋳造ロール１１，１２の周速度より低速度に設定することが望ましい。側堰板１４３，１４４を高速で回転させても上述した被覆面１４３Ｆ，１４４Ｆのダメージを軽減できることは勿論であるが、溶湯ノズル１４のシール性が低下することと、側堰板１４３，１４４の交換頻度が高くなるといった相対的欠点がある。したがって、アルミニウムシート２に異物が混入しない程度の低速度で回転制御することが望ましい。 First, in the embodiment of the rotation control of the side weir plates 143 and 144 shown in FIGS. 5A and 5B, before the casting is started, the side weir plates 143 and 144 of the main weir plates 141 and 142 can be The end face and the end faces of the casting rolls 11 and 12 are pressed to secure the sealability of the molten metal nozzle 14. Then, as shown in the left drawing of FIG. 5A, casting is started and the pair of casting rolls 11 and 12 is rotated to pour the molten metal 5 from the ladle 15 to the molten metal nozzle 14. At the same time or before this, the side plate 143, 144 is also rotated. In this case, it is desirable to set the peripheral speed of the side weir plates 143 and 144 to a speed lower than the peripheral speed of the pair of casting rolls 11 and 12. Needless to say, even if the side weir plates 143 and 144 are rotated at high speed, the damage to the coated surfaces 143F and 144F described above can be alleviated, but the sealability of the molten metal nozzle 14 is reduced and the side weir plates 143 and 144 There is a relative disadvantage that the frequency of replacement is high. Therefore, it is desirable to control the rotation at such a low speed that foreign matter does not enter the aluminum sheet 2.

また、図５Ａ及び図５Ｂに示す実施形態では、同図に示す側面図において側堰板１４３，１４４を時計方向（換言すれば、装着される側の鋳造ロール１１の回転方向に対して反対方向）に回転させているが、反時計方向（換言すれば、装着される側の鋳造ロール１１の回転方向と同じ方向）に回転させてもよい。ただし、側堰板１４３，１４４を時計方向に回転させると、ダメージが大きい範囲Ｓ１には、側堰板１４３，１４４の回転にともない、常に全くダメージを受けていない表層面が当該範囲Ｓ１に移動する。これに対して、側堰板１４３，１４４を反時計方向に回転させた場合は、ダメージが大きい範囲Ｓ１には、その前に範囲Ｓ２にてダメージを受けた表層面が移動することになるから、側堰板１４３，１４４を時計方向に回転させる方が、反時計方向に回転させることに比べて、総合的なダメージが小さくなる。その結果、より一層、溶湯５による熱負荷と浸食と摩耗によって側堰板１４３，１４４から異物が生じるのを抑制でき、異物がアルミニウムシート２に混入するのを抑制することができる。 Further, in the embodiment shown in FIGS. 5A and 5B, in the side view shown in FIG. 5A, the side weir plates 143 and 144 are turned clockwise (in other words, the direction opposite to the rotational direction of the casting roll 11 on the side to be mounted) However, it may be rotated counterclockwise (in other words, in the same direction as the rotation direction of the casting roll 11 on the side to be mounted). However, when the side covering plates 143 and 144 are rotated clockwise, the surface surface which is not always damaged along with the rotation of the side covering plates 143 and 144 moves to the range S1 in the range S1 where the damage is large. Do. On the other hand, when the side shield plates 143 and 144 are rotated counterclockwise, the surface layer surface damaged in the range S2 is moved to the range S1 where the damage is large. Turning the side shield plates 143 and 144 in the clockwise direction reduces total damage as compared to turning the side plates counterclockwise in the counterclockwise direction. As a result, it is possible to further suppress generation of foreign matter from the side weir plates 143 and 144 due to heat load, erosion and wear by the molten metal 5, and to suppress foreign matter from mixing into the aluminum sheet 2.

鋳造中においては、図５Ａの右図に示すように、被覆面１４３Ｆ，１４４Ｆの表層面のうち最もダメージを受けた範囲Ｓ１と次にダメージを受けた範囲Ｓ２が徐々に移動し、溶湯ノズル１４の側堰板の部分にはダメージを受けていない表層面が移動する。そして、同図に示すように溶湯ノズル１４に注湯された溶湯５がなくなると鋳造が終了するので、鋳造ロール１１，１２の回転を停止させるとともに、側堰板１４３，１４４の回転も停止させる。次いで、押圧機１４５，１４６による側堰板１４３，１４４の押圧を解除し、側堰板１４３，１４４を主堰板１４１，１４２の端面及び鋳造ロール１１，１２の端面から離したのち、再び第２回転駆動モータ１４３Ｅ，１４４Ｅを制御し、今度は高速で側堰板１４３，１４４を回転させる。このときの回転量は、図５Ｂの左図に示すように、被覆面１４３Ｆ，１４４Ｆの表層面のダメージを受けた範囲Ｓ１，Ｓ２が溶湯ノズル１４の側堰板の部分に含まれない回転量とする。すなわち、次の鋳造が開始される際には、溶湯ノズル１４の側堰板の部分にダメージを受けていない表層面が位置することになる。 During casting, as shown in the right drawing of FIG. 5A, the most damaged area S1 and the next damaged area S2 of the surface layer surfaces of the coated surfaces 143F and 144F gradually move, and the molten metal nozzle 14 The surface layer that has not been damaged moves to the side of the side board. Then, as shown in the figure, the casting is finished when the molten metal 5 poured into the molten metal nozzle 14 disappears, so the rotation of the casting rolls 11, 12 is stopped and the rotation of the side weir plates 143, 144 is also stopped. . Then, the pressing of the side anchor plates 143 and 144 by the pressing machine 145 and 146 is released, and the side anchor plates 143 and 144 are separated from the end surfaces of the main anchor plates 141 and 142 and the end surfaces of the casting rolls 11 and 12. The two-rotation drive motors 143E and 144E are controlled, and then the side weir plates 143 and 144 are rotated at high speed. The amount of rotation at this time is, as shown in the left drawing of FIG. 5B, the amount of rotation in which the range S1, S2 damaged in the surface layer surface of the coated surface 143F, 144F is not included in the side cover plate of the molten metal nozzle 14 I assume. That is, when the next casting is started, the surface layer surface which has not been damaged is located at the side of the molten metal nozzle 14.

次に、図５Ｂの左図に示すように、溶湯ノズル１４の側堰板の部分にダメージを受けていない表層面が位置するまで側堰板１４３，１４４を高速回転させたら、回転を停止させ、押圧機１４５，１４６により再び側堰板１４３，１４４を主堰板１４１，１４２の端面と鋳造ロール１１，１２の端面に押し付け、溶湯ノズル１４のシール性を確保する。そして、図５Ｂの右図に示すように、次の鋳造を開始し、以下この操作を繰り返す。 Next, as shown in the left view of FIG. 5B, when the side weir plates 143 and 144 are rotated at high speed until the surface layer surface not damaged is located at the portion of the weir plate of the molten metal nozzle 14, the rotation is stopped. The side anchor plates 143 and 144 are again pressed against the end faces of the main cover plates 141 and 142 and the end faces of the casting rolls 11 and 12 by the pressing machines 145 and 146, and the sealability of the molten metal nozzle 14 is secured. Then, as shown on the right of FIG. 5B, the next casting is started, and this operation is repeated.

図６Ａ及び図６Ｂに示す側堰板１４３，１４４の回転制御の実施形態では、鋳造を開始する前に、押圧機１４５，１４６によって側堰板１４３，１４４を主堰板１４１，１４２の端面と鋳造ロール１１，１２の端面とに押し付け、溶湯ノズル１４のシール性を確保する。そして、図６Ａの左図に示すように、鋳造が開始されて一対の鋳造ロール１１，１２を回転させレードル１５から溶湯ノズル１４へ溶湯５を注湯する。この鋳造開始から鋳造を終了するまで、側堰板１４３，１４４の回転は停止したままとする。溶湯ノズル１４に注湯された溶湯５がなくなって鋳造が終了すると、鋳造ロール１１，１２の回転を停止させるとともに、押圧機１４５，１４６による側堰板１４３，１４４の押圧を解除し、側堰板１４３，１４４を主堰板１４１，１４２の端面及び鋳造ロール１１，１２の端面から離す。 In the embodiment of the rotation control of the side weir plates 143 and 144 shown in FIGS. 6A and 6B, before the casting starts, the side weir plates 143 and 144 with the end faces of the main weir plates 141 and 142 by the pressing machine 145 It is pressed against the end faces of the casting rolls 11 and 12 to secure the sealability of the molten metal nozzle 14. Then, as shown in the left view of FIG. 6A, casting is started and the pair of casting rolls 11 and 12 is rotated to pour the molten metal 5 from the ladle 15 to the molten metal nozzle 14. The rotation of the side plate 143, 144 remains stopped from the start of the casting to the end of the casting. When the molten metal 5 poured into the molten metal nozzle 14 disappears and casting is finished, the rotation of the casting rolls 11, 12 is stopped and the pressing of the side weir plates 143, 144 by the pressing machine 145, 146 is released. The plates 143 and 144 are separated from the end faces of the main weir plates 141 and 142 and the end faces of the casting rolls 11 and 12.

次いで、次の鋳造が開始されるまでの間に、高速で側堰板１４３，１４４を回転させる。このときの回転量は、図６Ａの左図に示すように、被覆面１４３Ｆ，１４４Ｆの表層面のダメージを受けた範囲Ｓ１，Ｓ２が溶湯ノズル１４の側堰板の部分に含まれない回転量とする。すなわち、次の鋳造が開始される際には、溶湯ノズル１４の側堰板の部分にダメージを受けていない表層面が位置することになる。そして図６Ａの右図及び図６Ｂに示すように、溶湯ノズル１４の側堰板の部分にダメージを受けていない表層面が位置するまで側堰板１４３，１４４を高速回転させたら、回転を停止させ、押圧機１４５，１４６により再び側堰板１４３，１４４を主堰板１４１，１４２の端面と鋳造ロール１１，１２の端面に押し付け、溶湯ノズル１４のシール性を確保する。そして、図６Ｂに示すように、次の鋳造を開始し、以下この操作を繰り返す。 Then, the side plate 143, 144 is rotated at high speed until the next casting is started. The amount of rotation at this time is, as shown in the left drawing of FIG. 6A, the amount of rotation in which the range S1, S2 damaged in the surface layer surface of the coated surface 143F, 144F is not included in the side cover plate of the molten metal nozzle 14 I assume. That is, when the next casting is started, the surface layer surface which has not been damaged is located at the side of the molten metal nozzle 14. Then, as shown in the right view of FIG. 6A and FIG. 6B, when the side weir plates 143 and 144 are rotated at high speed until the surface layer surface is not damaged, the rotation of the molten metal nozzle 14 is stopped. Then, the side anchor plates 143 and 144 are again pressed against the end faces of the main cover plates 141 and 142 and the end faces of the casting rolls 11 and 12 by the pressing machines 145 and 146 to ensure the sealing performance of the molten metal nozzle 14. And as shown to FIG. 6B, the following casting is started and this operation is repeated hereafter.

次に、本発明に係る双ロール式縦型鋳造装置の第２実施形態を説明する。図７は、本発明に係る双ロール式縦型鋳造装置の第２実施形態を示す側面図、図８は、図７の平面図である。以下、上述した第１実施形態に係る双ロール式縦型鋳造装置１と共通する構成部材には明細書及び図面において同一の符号を付し、その説明の全部または一部を援用して省略する。図７及び図８に示す第２実施形態に係る双ロール式縦型鋳造装置１は、上記第１実施形態に係る双ロール式縦型鋳造装置１に対し、側堰板１４３，１４４の鋳造ロール１１，１２への装着位置が相違する。 Next, a second embodiment of the twin roll vertical casting apparatus according to the present invention will be described. FIG. 7 is a side view showing a second embodiment of the twin roll vertical casting apparatus according to the present invention, and FIG. 8 is a plan view of FIG. Hereinafter, the same reference numerals as in the specification and the drawings are attached to the same constituent members as those of the twin roll vertical casting apparatus 1 according to the above-described first embodiment, and the description thereof will be omitted . The twin-roll vertical casting apparatus 1 according to the second embodiment shown in FIGS. 7 and 8 is a casting roll of the side weir plates 143 and 144 as compared to the twin-roll vertical casting apparatus 1 according to the first embodiment. The mounting position to 11, 12 is different.

ずなわち、図１及び図２に示す第１実施形態に係る双ロール式縦型鋳造装置１においては、一対の鋳造ロール１１，１２の一方１１の両端面に側堰板１４３，１４４を回転下降に支持したが、本実施形態では、一方の鋳造ロール１１の一方の端面（図８において下側）に側堰板１４４が回転可能に支持され、他方の鋳造ロール１２の他方（図８において上側）に側堰板１４３が回転可能に支持されている。なお、他方の鋳造ロール１２は鋳造中に水平方向に移動するため、側堰板１４３の第２回転駆動モータ１４３Ｅ及び伝達機構も鋳造ロール１２を支持する基台に設置することが好ましい。 That is, in the twin roll type vertical casting apparatus 1 according to the first embodiment shown in FIGS. 1 and 2, the side weir plates 143 and 144 are rotated on both end faces of one of the pair of casting rolls 11 and 12 In the present embodiment, the side weir plate 144 is rotatably supported on one end face (the lower side in FIG. 8) of one of the casting rolls 11, while the other casting roll 12 (in FIG. 8). A side weir plate 143 is rotatably supported on the upper side. In addition, since the other casting roll 12 moves in the horizontal direction during casting, it is preferable to install the second rotary drive motor 143E of the side weir plate 143 and the transmission mechanism on the base that supports the casting roll 12.

次に、本発明に係る双ロール式縦型鋳造装置の第３実施形態を説明する。図９は、本発明に係る双ロール式縦型鋳造装置の第２実施形態の主要部を示す側面図、図１０は、図９の平面図、図１１は、図９のXI部を拡大して示す断面図である。上述した第１実施形態及び第２実施形態においては、側堰板１４３，１４４の回転駆動手段として、第２回転駆動モータ１４３Ｅ，１４４Ｅと伝達機構１４３Ｂ，１４４Ｂを用いたが、側堰板１４３，１４４の回転駆動手段はこれにのみ限定されず、たとえば図９〜図１１に示すラック＆ピニオン機構１４３Ｇ，１４４Ｇ，１４３Ｈ，１４４Ｈと、これを駆動する第３駆動モータ１４３Ｉを用いてもよい。 Next, a third embodiment of the twin roll vertical casting apparatus according to the present invention will be described. FIG. 9 is a side view showing the main part of a second embodiment of the twin roll vertical casting apparatus according to the present invention, FIG. 10 is a plan view of FIG. 9, and FIG. And FIG. In the first and second embodiments described above, the second rotary drive motors 143E and 144E and the transmission mechanisms 143B and 144B are used as the rotational drive means for the side weir plates 143 and 144. The rotational drive means 144 is not limited to this, and for example, rack and pinion mechanisms 143G, 144G, 143H, 144H shown in FIGS. 9 to 11 and a third drive motor 143I for driving this may be used.

すなわち、図９及び図１１に示すように、円形状の側堰板１４３，１４４の外周面にはピニオンギヤ１４３Ｈ，１４４Ｈがそれぞれ形成されている。また、架台４には第３駆動モータ１４３Ｉが設置され、その回転軸にギヤ１４３Ｋが設けられている。さらに、図１０の平面図に示すように、架台４に対して矢印方向に進退移動可能に、ラックギヤ１４３Ｇ，１４４Ｇと、ギヤ１４３Ｋと噛み合うギヤ１４３Ｊとを含む枠体が設けられている。そして、第３駆動モータ１４３Ｉを駆動させると、ギヤ１４３Ｋとギヤ１４３Ｊとの噛み合いにより枠体が矢印方向に移動し、これによりラックギヤ１４３Ｇ，１４４Ｇも同じ方向に同じ距離だけ移動し、これに噛み合う側堰板１４３，１４４のピニオンギヤ１４３Ｈ，１４４Ｈによって側堰板１４３，１４４が回転する。 That is, as shown in FIGS. 9 and 11, pinion gears 143H and 144H are respectively formed on the outer peripheral surfaces of the circular side base plates 143 and 144. In addition, a third drive motor 143I is installed on the gantry 4, and a gear 143K is provided on the rotation shaft thereof. Further, as shown in the plan view of FIG. 10, a frame including rack gears 143G and 144G and a gear 143J meshing with the gear 143K is provided so as to be movable forward and backward with respect to the gantry 4 in the arrow direction. Then, when the third drive motor 143I is driven, the frame moves in the arrow direction due to the engagement of the gear 143K and the gear 143J, whereby the rack gears 143G and 144G also move in the same direction by the same distance and engage with this The side weir plates 143 and 144 are rotated by the pinion gears 143H and 144H of the weir plates 143 and 144.

以上のように構成した本実施形態の双ロール式縦型鋳造装置１によれば、鋳造を開始してから鋳造を終了するまでの間、又は鋳造を終了してから次の鋳造が開始される間に、側堰板１４３，１４４を回転させるので、被覆面１４３Ｆ，１４４Ｆの表層面のうちダメージを受ける範囲Ｓ１，Ｓ２が、図５Ａの右図〜図５Ｂの右図又は図６Ａの左図〜図６Ｂに示すように、側堰板１４３，１４４の表面を相対的に移動することになる。すなわち、ダメージを受ける範囲Ｓ１，Ｓ２が、一箇所に集中することなく側堰板１４３，１４４の表面に分散する。その結果、溶湯５による熱負荷と浸食と摩耗によって側堰板１４３，１４４から異物が生じるのを抑制でき、これがアルミニウムシート２に混入するのを抑制することができる。 According to the twin roll vertical casting apparatus 1 of the present embodiment configured as described above, the next casting is started from the start of casting until the end of casting, or after the end of casting Since the side weir plates 143 and 144 are rotated between them, the range S1 and S2 of the surface layer surfaces of the coated surfaces 143F and 144F are damaged as shown in the right view of FIG. 5A or the right view of FIG. As shown in FIG. 6B, the surface of the side weir plates 143 and 144 moves relatively. That is, the range S1, S2 which receives damage disperses on the surface of the side weir plate 143, 144 without concentrating on one place. As a result, it is possible to suppress the generation of foreign matter from the side weir plates 143 and 144 due to the heat load, the erosion and the wear by the molten metal 5, and it is possible to suppress the mixing thereof into the aluminum sheet 2.

また本実施形態の双ロール式縦型鋳造装置１によれば、図９〜図１１に示すように、一対の側堰板１４３，１４４を回転させる回転駆動手段を、ラックギヤ１４３Ｇ，１４４Ｇ、ピニオンギヤ１４３Ｈ，１４４Ｈ及び第３駆動モータ１４３Ｉにて構成しているので、駆動モータが１つで足りる。また、側堰板１４３，１４４を停止させる場合には、ラックギヤ１４３Ｇ，１４４Ｇとピニオンギヤ１４３Ｈ，１４４Ｈとの噛み合いによって、上述した第１及び第２実施形態のプーリ＆ベルトに比較し、確実に停止するので、溶湯ノズル１４のシール性をさらに高めることができる。 Further, according to the twin roll vertical casting apparatus 1 of the present embodiment, as shown in FIGS. 9 to 11, the rotational drive means for rotating the pair of side weir plates 143 and 144 comprises rack gears 143G and 144G, and pinion gears 143H. 144H and the third drive motor 143I, one drive motor is sufficient. When the side weir plates 143 and 144 are to be stopped, the rack gears 143G and 144G and the pinion gears 143H and 144H reliably stop the pulleys and belts of the first and second embodiments as described above. Therefore, the sealability of the molten metal nozzle 14 can be further enhanced.

また本実施形態の双ロール式縦型鋳造装置１によれば、側堰板１４３，１４４を鋳造ロール１１の回転方向とは反対方向に回転させるので、ダメージが大きい範囲Ｓ１には、その前に範囲Ｓ２にてダメージを受けた表層面が移動することになる。すなわち、側堰板１４３，１４４を、これを支持する鋳造ロール１１の回転方向とは反対方向に回転させる方が、同一方向に回転させることに比べて、総合的なダメージが小さくなる。その結果、より一層、溶湯５による熱負荷と浸食と摩耗によって側堰板１４３，１４４から異物が生じるのを抑制でき、異物がアルミニウムシート２に混入するのを抑制することができる。 Further, according to the twin roll type vertical casting apparatus 1 of the present embodiment, the side weir plates 143 and 144 are rotated in the direction opposite to the rotation direction of the casting roll 11, so The surface layer surface damaged in the range S2 moves. That is, when the side weir plates 143 and 144 are rotated in the direction opposite to the rotation direction of the casting roll 11 supporting the side plates, total damage is reduced as compared with rotation in the same direction. As a result, it is possible to further suppress generation of foreign matter from the side weir plates 143 and 144 due to heat load, erosion and wear by the molten metal 5, and to suppress foreign matter from mixing into the aluminum sheet 2.

ちなみに、上述した第１〜第３実施形態においては、一対の側堰板１４３，１４４を回転可能に設けたが、少なくとも一方の側堰板を回転可能に設けてもよい。また、上述した第１〜第３実施形態においては、一対の側堰板１４３，１４４を一対の鋳造ロール１１，１２の回転軸１１１，１２１に回転可能に設けたが、側堰板１４３，１４４の回転軸と鋳造ロール１１，１２の回転軸を同軸にすることは必ずしも必要な構成ではなく、側堰板１４３，１４４の回転軸を鋳造ロール１１，１２の回転軸１１１，１２１とは別に設けてもよい。 Incidentally, in the first to third embodiments described above, the pair of side weir plates 143 and 144 are rotatably provided, but at least one side weir plate may be rotatably provided. In the first to third embodiments described above, the pair of side weir plates 143 and 144 are rotatably provided on the rotating shafts 111 and 121 of the pair of casting rolls 11 and 12. It is not always necessary to make the axis of rotation of the casting roll 11 and the axis of rotation of the casting rolls 11 and 12 coaxial with each other, and the axis of rotation of the side weir plates 143 and 144 is provided separately from the rotation axes 111 and 121 of the casting rolls 11 and 12 May be

上述した第２回転駆動モータ１４３Ｅ，１４４Ｅ及び伝達機構１４３Ｂ，１４４Ｂ並びにラックギヤ１４３Ｇ，１４４Ｇ、ピニオンギヤ１４３Ｈ，１４４Ｈ及び第３駆動モータ１４３Ｉが本発明に係る回転駆動手段に相当する。 The second rotation drive motors 143E and 144E, the transmission mechanisms 143B and 144B, the rack gears 143G and 144G, the pinion gears 143H and 144H, and the third drive motor 143I correspond to the rotation drive means according to the present invention.

１…双ロール式縦型鋳造装置
１１…鋳造ロール
１１１…回転軸
１１２…第１回転駆動モータ
１１３…溶湯との接触面
１１４…ハブ
１１５…金属板
１１６…成形面
１１７…環状凹部
１１８…シール部材
１１９…押圧部材
１２…鋳造ロール
１２１…回転軸
１２２…弾性体
１２３…溶湯との接触面
１２４…ハブ
１２５…金属板
１２６…成形面
１２７…環状凹部
１２８…シール部材
Ｗ_Ｒ…成形面の回転軸方向の長さ
１３…ロールギャップ
１４…溶湯ノズル
１４１，１４２…主堰板
１４３，１４４…側堰板
１４３Ａ，１４４Ａ…軸受
１４３Ｂ，１４４Ｂ…伝達機構
１４３Ｃ，１４４Ｃ…パッド
１４３Ｄ，１４４Ｄ…弾性体
１４３Ｅ，１４４Ｅ…第２回転駆動モータ
１４３Ｆ，１４４Ｆ…被覆面
１４３Ｇ，１４４Ｇ…ラックギヤ
１４３Ｈ，１４４Ｈ…ピニオンギヤ
１４３Ｉ…第３駆動モータ
１４５，１４６…押圧機
１４５Ａ，１４６Ａ…流体圧シリンダ
１４５Ｂ，１４６Ｂ…バックアップパッド
１４７…引張り弾性体
１５…レードル（取鍋）
２…アルミニウムシート
ｔ…アルミニウムシートの厚さ
Ｗ…アルミニウムシートの幅
Ｌ…アルミニウムシートの長さ
３…巻取機
４…架台
４１…スライドレール
５…溶湯
５１…液相の溶湯
５２…固液共存の溶湯
５３…固相の溶湯（シート）
６…ガイド板
７…ガイドローラ DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 twin roll type vertical casting apparatus 11 casting roll 111 rotating shaft 112 1st rotation drive motor 113 contact surface with a molten metal 114 hub 115 metal plate 116 molding surface 117 annular recessed part 118 seal member 119: Pressing member 12: Casting roll 121: Rotating shaft 122: Elastic body 123: Contact surface with molten metal 124: Hub 125: Metal plate 126: Forming surface 127: Annular recess 128: Sealing member W _R : Rotating shaft of forming surface Direction length 13 ... Roll gap 14 ... Molten metal nozzle 141, 142 ... Main plate 143, 144 ... Side plate 143A, 144A ... Bearing 143B, 144B ... Transmission mechanism 143C, 144C ... Pad 143D, 144D ... Elastic body 143E, 144E: Second rotary drive motor 143F, 144F: Coated surface 143G, 144G: Rack gear 1 43H, 144H: Pinion gear 143I: Third drive motor 145, 146: Pressing machine 145A, 146A: Fluid pressure cylinder 145B, 146B: Backup pad 147: Tension elastic body 15: Ladle (ladle)
2. Aluminum sheet t Thickness of aluminum sheet W Width of aluminum sheet L Length of aluminum sheet 3 Winding machine 4 Mounting frame 41 Slide rail 5 Molten metal 51 Molten liquid phase 52 Solid-liquid coexistence Molten metal 53 ... Solid phase molten metal (sheet)
6 Guide plate 7 Guide roller

Claims

A twin roll vertical casting apparatus for producing an aluminum-based material into a sheet, comprising:
A pair of casting rolls disposed opposite to each other with a predetermined roll gap, rotating at equal circumferential speeds about mutually parallel rotation axes, and elastically urged in a direction toward relatively close each other;
It includes a pair of main weir plates disposed opposite to each other in parallel with the rotation axis, and a pair of side weir plates oppositely disposed orthogonal to the rotation axis and in close contact with both end faces of the pair of main weir plates. And a melt nozzle disposed above the roll gap of the pair of casting rolls and into which a melt of an aluminum-based material is poured;
At least one of the pair of side boards is
It is rotatably provided in a state of being pressed by the end face of the pair of main anchor plates and the end face of the casting roll,
A covering surface for covering the side wall surface of the molten metal nozzle defined by the end faces of the pair of main weir plates and the end face of the casting roll is provided continuously in the circumferential direction with respect to the rotation center of the side weir plates. Yes,
The rotatably provided side plate stops rotating from the start of casting to the end of casting, and is twin-roll type whose rotation is controlled between the end of casting and the start of the next casting. Mold casting equipment.

Each of the pair of side panels is
It is rotatably provided in a state of being pressed by the end face of the pair of main anchor plates and the end face of the casting roll,
A covering surface for covering the side wall surface of the molten metal nozzle defined by the end faces of the pair of main weir plates and the end face of the casting roll is provided continuously in the circumferential direction with respect to the rotation center of the side weir plates. The twin roll vertical casting apparatus according to claim 1.

The twin-roll vertical casting apparatus according to claim 1 or 2, wherein the rotatably provided side plate is formed in a disk shape, an elliptical shape or a polygonal shape including the covering surface.

The twin roll type vertical casting apparatus according to any one of claims 1 to 3, wherein the rotatably provided side weir plate is supported by the rotation shaft of the pair of casting rolls.

A rotational drive unit configured to rotationally drive the rotatably provided side weir plate,
The rotation drive means is provided slidably on the pinion provided on the one side scissor plate and on the gantry supporting the pair of casting rolls in a direction perpendicular to the rotation axis of the one side scissor plate. The twin roll vertical casting apparatus according to any one of claims 1 to 3, further comprising: a rack; and a drive motor that slides the rack.

The twin roll vertical casting apparatus according to claim 4, wherein the rotatably provided side plate is controlled to rotate in a direction opposite to the direction of rotation of the supported casting roll.

The roll gaps of a pair of casting rolls opposite to each other with a predetermined roll gap, rotating at equal circumferential speeds about mutually parallel rotation axes, and elastically biased in a relatively close direction,
It includes a pair of main weir plates disposed opposite to each other in parallel with the rotation axis, and a pair of side weir plates oppositely disposed orthogonal to the rotation axis and in close contact with both end faces of the pair of main weir plates. Twin roll type vertical casting, wherein the molten metal is poured from a molten metal nozzle disposed above the roll gap of the pair of casting rolls to receive the molten metal of the aluminum-based material to manufacture the aluminum-based material into a sheet Method,
At least one of the pair of side boards is
It is rotatably provided in a state of being pressed by the end face of the pair of main anchor plates and the end face of the casting roll,
A covering surface for covering the side wall surface of the molten metal nozzle defined by the end faces of the pair of main weir plates and the end face of the casting roll is provided continuously in the circumferential direction with respect to the rotation center of the side weir plates. Yes,
The rotatably provided side plate stops rotating from the start of casting to the end of casting, and is twin-roll type whose rotation is controlled between the end of casting and the start of the next casting. Die casting method.

Each of the pair of side panels is
It is rotatably provided in a state of being pressed by the end face of the pair of main anchor plates and the end face of the casting roll,
A covering surface for covering the side wall surface of the molten metal nozzle defined by the end faces of the pair of main weir plates and the end face of the casting roll is provided continuously in the circumferential direction with respect to the rotation center of the side weir plates. The twin roll vertical casting method according to claim 7.