JP6572650B2 - 赤熱コークスの湿式消火方法 - Google Patents
赤熱コークスの湿式消火方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP6572650B2 JP6572650B2 JP2015142499A JP2015142499A JP6572650B2 JP 6572650 B2 JP6572650 B2 JP 6572650B2 JP 2015142499 A JP2015142499 A JP 2015142499A JP 2015142499 A JP2015142499 A JP 2015142499A JP 6572650 B2 JP6572650 B2 JP 6572650B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- coke
- fire extinguishing
- red hot
- temperature
- watering
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
Images
Landscapes
- Coke Industry (AREA)
Description
本発明は、赤熱コークスの湿式消火方法に関する。
コークス炉で乾留された赤熱コークスを消火する方法は、湿式消火と乾式消火に大別される。乾式消火は、コークス炉で乾留処理された赤熱コークスを、一旦、消火貨車に牽引されるコークス搭載ボックスに受骸させ、この消火貨車を乾式消火設備まで移送し、赤熱コークスを乾式消火設備に投入することにより行っている。乾式消火においては、赤熱コークスは窒素などの不活性ガスにより消火され、水分をほとんど含まないコークスとすることができる。しかし、乾式消火は設備が複雑であるため、コークス搭載ボックスに搭載された赤熱コークスに散水する湿式消火も依然として行われている。
（コークス水分および設備焼損）
湿式消火の最大の問題点は、消火が不均一になり、コークスが赤熱したままの状態で残ることである。コークス炉から窯出しされてコークス搭載ボックス上に受骸される赤熱コークスの荷姿（層高）のバラツキなどにより、十分に消火できない箇所がスポット的に発生する。赤熱したままのコークスをベルトコンベアに載せた場合、ベルトコンベアが焼損する等、大災害に繋がることが懸念される。赤熱コークスを確実に消火する方法として、過剰の水を散水する方法もとられている。
湿式消火の最大の問題点は、消火が不均一になり、コークスが赤熱したままの状態で残ることである。コークス炉から窯出しされてコークス搭載ボックス上に受骸される赤熱コークスの荷姿（層高）のバラツキなどにより、十分に消火できない箇所がスポット的に発生する。赤熱したままのコークスをベルトコンベアに載せた場合、ベルトコンベアが焼損する等、大災害に繋がることが懸念される。赤熱コークスを確実に消火する方法として、過剰の水を散水する方法もとられている。
（ワーフでの乾燥空冷処理時間）
湿式消火されたコークスは、ワーフと呼ばれる場所に払い出され、乾燥空冷処理されるが、乾燥空冷処理時間は、一般的には、特許文献１に記載されるように３０〜４０分といわれている。乾燥空冷されている間、コークスに含まれる水分は、コークス自身の顕熱により蒸発する。一方、温度の高いコークスは空冷される。仮に赤熱コークスが残留した場合は、ワーフへの散水により消火している。このような理由で、乾燥空冷処理時間に３０〜４０分は必要とされてきた。また、ワーフでの温度の高いコークスに散水を行い、冷却時間を短縮することも考えられるが、ワーフへの散水を行うためには、特許文献２のようなワーフ散水装置を設置するか、監視人を、常時、待機させる必要がある。
湿式消火されたコークスは、ワーフと呼ばれる場所に払い出され、乾燥空冷処理されるが、乾燥空冷処理時間は、一般的には、特許文献１に記載されるように３０〜４０分といわれている。乾燥空冷されている間、コークスに含まれる水分は、コークス自身の顕熱により蒸発する。一方、温度の高いコークスは空冷される。仮に赤熱コークスが残留した場合は、ワーフへの散水により消火している。このような理由で、乾燥空冷処理時間に３０〜４０分は必要とされてきた。また、ワーフでの温度の高いコークスに散水を行い、冷却時間を短縮することも考えられるが、ワーフへの散水を行うためには、特許文献２のようなワーフ散水装置を設置するか、監視人を、常時、待機させる必要がある。
（消火後コークスの温度管理および散水制御）
消火を確実に行う観点からは、コークスの最大温度は低めとし、水分を低減する観点からは最小温度を可能な限り高くすべきである。これら相反する２つの目的を達成するためには、最大温度と最小温度の差を縮小する必要があるということは言うまでもない。
水分低減の観点から、湿式消火した後のコークスの最小温度（下限温度）は重要である。当然、最小温度は水の沸点である１００℃、あるいはそれに近い温度以上とすることが望まれる。しかし、最小温度の管理値を高くした場合、コークスの温度が全体的に上昇し、部分的に温度が過剰上昇して、後段の高炉搬送用ベルトを焼損することが懸念される。従って、ワーフに払い出されるコークスの最小温度は、可能な限り低い温度で管理すべきである。その観点から、最小温度を、どの程度まで低くすることが可能かを検証すべきである。
消火を確実に行う観点からは、コークスの最大温度は低めとし、水分を低減する観点からは最小温度を可能な限り高くすべきである。これら相反する２つの目的を達成するためには、最大温度と最小温度の差を縮小する必要があるということは言うまでもない。
水分低減の観点から、湿式消火した後のコークスの最小温度（下限温度）は重要である。当然、最小温度は水の沸点である１００℃、あるいはそれに近い温度以上とすることが望まれる。しかし、最小温度の管理値を高くした場合、コークスの温度が全体的に上昇し、部分的に温度が過剰上昇して、後段の高炉搬送用ベルトを焼損することが懸念される。従って、ワーフに払い出されるコークスの最小温度は、可能な限り低い温度で管理すべきである。その観点から、最小温度を、どの程度まで低くすることが可能かを検証すべきである。
特許文献３では、消火後コークスの水分を目標値とするための、散水時間および散水流量を求めるためのモデルを構築している。このモデルにおいては、操業に用いるコークスの平均粒度の粒子を単一粒子とし、粒子表面温度が水分を蒸発し得る１００℃以下に降下するまでは、粒子表面で盛んに蒸発が起こり、粒子内に水分は吸収しないが、表面温度が１００℃を下回ると水分を吸収し始め、散水終了時点で含水率が最大になると仮定している。また、散水終了後、コークス粒子内の熱により復熱し、吸収した水分を放散しながら徐々に温度近衡状態に向かうとしている。
（消火後コークスの温度および層高の計測について）
特許文献４においては、赤熱コークスを散水冷却した後、コークス搭載ボックスに搭載される消火後コークスの温度分布および／または層高分布を、ワーフに払い出す直前に測定する。ワーフに払い出した後、前記コークス搭載ボックスには、新たに赤熱コークスが搭載され、散水冷却されるが、その際の散水条件を既にワーフへの払い出しが終了している前記温度分布および／または層高分布を基に調整することを提案している。また、必要に応じて消火塔内部において、新たに搭載した赤熱コークスの温度分布および／または層高分布を測定することも記載されている。
特許文献４においては、赤熱コークスを散水冷却した後、コークス搭載ボックスに搭載される消火後コークスの温度分布および／または層高分布を、ワーフに払い出す直前に測定する。ワーフに払い出した後、前記コークス搭載ボックスには、新たに赤熱コークスが搭載され、散水冷却されるが、その際の散水条件を既にワーフへの払い出しが終了している前記温度分布および／または層高分布を基に調整することを提案している。また、必要に応じて消火塔内部において、新たに搭載した赤熱コークスの温度分布および／または層高分布を測定することも記載されている。
（消火設備について）
炭化室から押し出された赤熱コークスを積載した消火貨車は、消火設備に移動され、散水冷却されるが、消火設備は、コークス炉の端に限定して設置される。この理由は、炭化室から赤熱コークスの押し出しに用いるコークスガイド車が、消火設備と干渉し、コークス炉の中央に消火設備が位置したのでは、コークスガイド車の移動の障害になるためである。消火設備をコークス炉の端に設置した場合、消火設備から遠く離れた押し出し窯からの消火設備への走行時間が長くなり、押し出し作業、押し出し窯から消火設備への移動、赤熱コークスの消火、消火コークスのワーフへの払い出しといった一連の作業にかかる時間が長くなり、効率的でない。高炉での必要なコークスを生産することが困難となることもある。また、走行時間内に赤熱コークスが表面から焼失してしまい、コークス歩留まり低下の原因となる。
炭化室から押し出された赤熱コークスを積載した消火貨車は、消火設備に移動され、散水冷却されるが、消火設備は、コークス炉の端に限定して設置される。この理由は、炭化室から赤熱コークスの押し出しに用いるコークスガイド車が、消火設備と干渉し、コークス炉の中央に消火設備が位置したのでは、コークスガイド車の移動の障害になるためである。消火設備をコークス炉の端に設置した場合、消火設備から遠く離れた押し出し窯からの消火設備への走行時間が長くなり、押し出し作業、押し出し窯から消火設備への移動、赤熱コークスの消火、消火コークスのワーフへの払い出しといった一連の作業にかかる時間が長くなり、効率的でない。高炉での必要なコークスを生産することが困難となることもある。また、走行時間内に赤熱コークスが表面から焼失してしまい、コークス歩留まり低下の原因となる。
（消火後コークスの水分および設備焼損についての課題）
赤熱コークスを確実に消火するため、過剰散水することは、消火後コークスの水分を上昇させ、高炉における熱源単位や炉況を悪化させてしまう原因となる。高炉に投入されるコークスの水分は５質量％以下とすることが望まれる。即ち、赤熱コークスを確実に消火することと同時に、消火後コークスの水分を高くしないことも求められている。
赤熱コークスを確実に消火するため、過剰散水することは、消火後コークスの水分を上昇させ、高炉における熱源単位や炉況を悪化させてしまう原因となる。高炉に投入されるコークスの水分は５質量％以下とすることが望まれる。即ち、赤熱コークスを確実に消火することと同時に、消火後コークスの水分を高くしないことも求められている。
（ワーフでの乾燥空冷処理についての課題）
ワーフでの乾燥空冷のためには広いワーフ面積が必要となる。工場によっては、ワーフに広い面積を設けることが困難な場合もある。そのため、ワーフでの乾燥空冷処理時間は２０分以内とすることが望まれる。また、ワーフ内の温度の高いコークスに局所的に散水を行い、冷却時間を短縮することも考えられるが、特許文献２に記載のワーフ散水装置の設置には、費用が掛かる。また、監視人を、常時、待機させるのは、労力がかかる。
ワーフでの乾燥空冷のためには広いワーフ面積が必要となる。工場によっては、ワーフに広い面積を設けることが困難な場合もある。そのため、ワーフでの乾燥空冷処理時間は２０分以内とすることが望まれる。また、ワーフ内の温度の高いコークスに局所的に散水を行い、冷却時間を短縮することも考えられるが、特許文献２に記載のワーフ散水装置の設置には、費用が掛かる。また、監視人を、常時、待機させるのは、労力がかかる。
（消火後コークスの温度管理および散水制御についての課題）
高炉に供給されるコークスの水分を低く抑え、かつ、ワーフでの乾燥空冷処理時間を短くすることが望まれる。本発明では、高炉に供給されるコークスの水分を、ワーフでの乾燥空冷処理時間を２０分以内で、５質量％以下を目標とする。
消火を確実に行う観点からは、コークスの最大温度は低めとし、水分を低減する観点からは最小温度を可能な限り高くすべきである。
しかし、コークス搭載ボックスに受骸される赤熱コークスの量は、２０トン前後と極めて多く、消火後コークスの温度を均一化することは極めて困難である。温度が不均一となることを前提として、現実的に制御できる管理温度範囲を決めるべきである。
前記特許文献３では、消火後コークスの水分を目標値とするための、散水時間および散水流量を求めるためのモデルを構築している。しかし、高炉に供給されるコークスの水分を、ワーフでの乾燥空冷処理時間２０分以内で、５質量％以下とするための具体的な温度については述べられていない。
高炉に供給されるコークスの水分を低く抑え、かつ、ワーフでの乾燥空冷処理時間を短くすることが望まれる。本発明では、高炉に供給されるコークスの水分を、ワーフでの乾燥空冷処理時間を２０分以内で、５質量％以下を目標とする。
消火を確実に行う観点からは、コークスの最大温度は低めとし、水分を低減する観点からは最小温度を可能な限り高くすべきである。
しかし、コークス搭載ボックスに受骸される赤熱コークスの量は、２０トン前後と極めて多く、消火後コークスの温度を均一化することは極めて困難である。温度が不均一となることを前提として、現実的に制御できる管理温度範囲を決めるべきである。
前記特許文献３では、消火後コークスの水分を目標値とするための、散水時間および散水流量を求めるためのモデルを構築している。しかし、高炉に供給されるコークスの水分を、ワーフでの乾燥空冷処理時間２０分以内で、５質量％以下とするための具体的な温度については述べられていない。
（消火後コークスの温度および層高の計測についての課題）
前記特許文献４においては、赤熱コークスを散水冷却した後、コークス搭載ボックスに搭載される消火後コークスの温度分布および／または層高分布を、ワーフに払い出す直前に測定する。しかし、コークス搭載ボックス全面の層高分布を計測して、さらに散水条件に反映させるための処理を行うための時間が必要となり、コークス受骸、散水消火およびワーフへの払い出しという１つのサイクルが完了するまでの時間が長くなってしまう。結果的にコークス生産性を低下させてしまう。また、計測機器の設置場所を考慮しないとならない。この場合、コークス搭載ボックスの受骸面全体を計測する必要があり、受骸面と計測機器の距離を、ある程度以上、設ける必要がある。既設のコークス炉に設置する場合、コークス搭載ボックスの上方に計測機器設置のためのスペースがあることが前提となる。また、コークス搭載ボックス周辺は粉塵が多く、温度も高いため、計測機器の保護も考慮しないとならない。このような理由で、コークス搭載ボックス内にあるコークスの層高分布および温度分布を測定することは困難で、これらの計測を行わなくとも、赤熱コークスを確実に消火するとともに、ワーフでの乾燥空冷処理時間が２０分以内という条件の下で水分５質量％以下のコークスを製造することが求められる。
前記特許文献４においては、赤熱コークスを散水冷却した後、コークス搭載ボックスに搭載される消火後コークスの温度分布および／または層高分布を、ワーフに払い出す直前に測定する。しかし、コークス搭載ボックス全面の層高分布を計測して、さらに散水条件に反映させるための処理を行うための時間が必要となり、コークス受骸、散水消火およびワーフへの払い出しという１つのサイクルが完了するまでの時間が長くなってしまう。結果的にコークス生産性を低下させてしまう。また、計測機器の設置場所を考慮しないとならない。この場合、コークス搭載ボックスの受骸面全体を計測する必要があり、受骸面と計測機器の距離を、ある程度以上、設ける必要がある。既設のコークス炉に設置する場合、コークス搭載ボックスの上方に計測機器設置のためのスペースがあることが前提となる。また、コークス搭載ボックス周辺は粉塵が多く、温度も高いため、計測機器の保護も考慮しないとならない。このような理由で、コークス搭載ボックス内にあるコークスの層高分布および温度分布を測定することは困難で、これらの計測を行わなくとも、赤熱コークスを確実に消火するとともに、ワーフでの乾燥空冷処理時間が２０分以内という条件の下で水分５質量％以下のコークスを製造することが求められる。
（消火設備についての課題）
従来のコークス炉において、消火設備の設置場所は、コークスガイド車との干渉を避けるためコークス炉の端に限られる。消火設備がコークスガイド車と干渉するのは、コークスガイド車の集塵フードと消火室の側壁（３面）および散水配管が干渉するからである。これらの設備干渉を回避することができれば、消火設備を炉団中央に設置し、コークス窯から押し出された赤熱コークスが、消火貨車により消火設備まで移動させる時間を短縮できる。移動時間の短縮により、押し出し作業、押し出し窯から消火設備への移動、赤熱コークスの消火、消火コークスのワーフへの払い出しといった一連の作業にかかる時間を大幅に短縮でき、高炉での必要なコークスを生産できる。
従来のコークス炉において、消火設備の設置場所は、コークスガイド車との干渉を避けるためコークス炉の端に限られる。消火設備がコークスガイド車と干渉するのは、コークスガイド車の集塵フードと消火室の側壁（３面）および散水配管が干渉するからである。これらの設備干渉を回避することができれば、消火設備を炉団中央に設置し、コークス窯から押し出された赤熱コークスが、消火貨車により消火設備まで移動させる時間を短縮できる。移動時間の短縮により、押し出し作業、押し出し窯から消火設備への移動、赤熱コークスの消火、消火コークスのワーフへの払い出しといった一連の作業にかかる時間を大幅に短縮でき、高炉での必要なコークスを生産できる。
また、消火貨車およびコークス搭載バケットの走行距離は短くなるので、消火貨車の走行のための燃料費を節減できる。
更に、コークス炉は老朽化した設備が多く、消火貨車およびコークス搭載バケットが走行する軌条で異常が発生することもある。このような場合でも、異常が発生した軌条と逆の炭化室側に消火貨車がある場合には、炭化室からの押し出しや消火貨車の走行は継続できる。
更に、コークス炉は老朽化した設備が多く、消火貨車およびコークス搭載バケットが走行する軌条で異常が発生することもある。このような場合でも、異常が発生した軌条と逆の炭化室側に消火貨車がある場合には、炭化室からの押し出しや消火貨車の走行は継続できる。
他にも消火設備から遠く離れた炭化室からの移動は、押し出し窯から消火設備への走行時間が長くなり、走行時間内に赤熱コークスが表面から焼失して、コークス歩留まり低下の原因となるが、移動時間の短縮により、赤熱コークスの表面からの燃焼・焼失を減少させることができる。
本発明の課題は、湿式消火後のコークス温度を高めることでコークス水分を低下させ、かつ、設備耐熱温度を超えない程度にコークス温度を制御し、設備保全を図ることである。また、消火設備を炉団中央に設置し、消火貨車の押し出し窯から消火設備への移動時間を短縮することにより、高炉操業に必要なコークスを確実に生産するとともに、押し出し窯から消火設備までの移動中の赤熱コークスの燃焼焼失による歩留り低下を防止することである。
本発明の目的は、コークス水分を低下させ、かつ、設備耐熱温度を超えない程度にコークス温度を制御する赤熱コークスの湿式消火方法を提供することである。
本発明の目的は、コークス水分を低下させ、かつ、設備耐熱温度を超えない程度にコークス温度を制御する赤熱コークスの湿式消火方法を提供することである。
本発明の要旨とするところは以下のとおりである。
（１）炭化室から押し出された赤熱コークスを、消火貨車に牽引されるコークス搭載ボックスに受骸した後、消火設備内の散水配管から、該コークス搭載ボックス内の赤熱コークス存在範囲に散水処理することにより赤熱コークスを消火する方法において、消火完了後、ワーフに払い出されるコークスの最小温度が、６０℃以上であり、最大温度が、４００℃、またはワーフ後段の搬送設備耐熱温度＋１６５℃の温度のいずれか低い方の温度以下であることを特徴とする赤熱コークスの湿式消火方法。
（２）前記最小温度が６０℃以上８０℃以下であることを特徴とする（１）に記載の赤熱コークスの湿式消火方法。
（３）前記搬送設備耐熱温度が１５０℃以上２５０℃以下であることを特徴とする（１）又は（２）に記載の赤熱コークスの湿式消火方法。
（４）前記コークス搭載ボックス内の赤熱コークス存在範囲を消火貨車進行方向に、端部Ａ、中央部、端部Ｂに３区分したとき、端部Ａおよび端部Ｂへの散水量を、中央部への散水量の０.４以上０.８以下とすることを特徴とする（１）乃至（３）のいずれか一つに記載の赤熱コークスの湿式消火方法。
（５）前記コークス搭載ボックスの幅方向全長を１としたとき、前記端部Ａおよび端部Ｂにおける該コークス搭載ボックス幅方向への散水を、該コークス搭載ボックスの傾斜した底板の上端を起点として、０.０以上０.８以下の範囲のみに行うことを特徴とする（１）乃至（４）のいずれか一つに記載の赤熱コークスの湿式消火方法。
（６）赤熱コークスを炭化室からコークス搭載ボックスに押し出す際、押し出し装置に装備されたプッシャーラムの先端に温度センサーを常設して、押し出し時の炭化室内温度を計測し、該炭化室内温度を基に、赤熱コークスの散水流量を調整することを特徴とする（１）乃至（５）のいずれか一つに記載の赤熱コークスの湿式消火方法。
（７）コークス搭載ボックスに受骸された赤熱コークスに向けて、前記コークス搭載ボックスの傾斜した底板の下端の直上、またはその近傍に、２段以上４段以下の異なる高さに、配置された散水配管より、斜め下方向に消火水を散水することを特徴とする（１）乃至（６）のいずれか一つに記載の赤熱コークスの湿式消火方法。
（８）散水処理時における１ｍ２当たりの散水流量が、平均で０.５ｔ／分以上１.５ｔ／分以下であることを特徴とする（７）に記載の赤熱コークスの湿式消火方法。
（９）前記コークス搭載ボックス内の赤熱コークス存在範囲を消火貨車進行方向に、端部Ａ、中央部、端部Ｂに３区分したとき、前記端部Ａ、前記中央部、前記端部Ｂの散水配管が、ルーズフランジを介して接続され、該散水配管の散水角度が、場所ごとに設定されることを特徴とする（７）又は（８）に記載の赤熱コークスの湿式消火方法。
（１０）前記中央部の前記散水配管の散水角度が、前記端部Ａおよび前記端部Ｂの散水角度に対して下向きであることを特徴とする（７）乃至（９）のいずれか一つに記載の赤熱コークスの湿式消火方法。
（１１）散水処理時における前記散水配管の内部の圧力が、１０ｋＰａ以上４０ｋＰａ以下であることを特徴とする（７）乃至（１０）のいずれか一つに記載の赤熱コークスの湿式消火方法。
ここで、「消火設備は、コークス炉団の中央位置に配置されており」とは、燃焼室と炭化室が、交互にそれぞれ複数配列され、同一の移動機を共有するコークス炉団の中央位置に消火設備を設置することを意味する。
（１）炭化室から押し出された赤熱コークスを、消火貨車に牽引されるコークス搭載ボックスに受骸した後、消火設備内の散水配管から、該コークス搭載ボックス内の赤熱コークス存在範囲に散水処理することにより赤熱コークスを消火する方法において、消火完了後、ワーフに払い出されるコークスの最小温度が、６０℃以上であり、最大温度が、４００℃、またはワーフ後段の搬送設備耐熱温度＋１６５℃の温度のいずれか低い方の温度以下であることを特徴とする赤熱コークスの湿式消火方法。
（２）前記最小温度が６０℃以上８０℃以下であることを特徴とする（１）に記載の赤熱コークスの湿式消火方法。
（３）前記搬送設備耐熱温度が１５０℃以上２５０℃以下であることを特徴とする（１）又は（２）に記載の赤熱コークスの湿式消火方法。
（４）前記コークス搭載ボックス内の赤熱コークス存在範囲を消火貨車進行方向に、端部Ａ、中央部、端部Ｂに３区分したとき、端部Ａおよび端部Ｂへの散水量を、中央部への散水量の０.４以上０.８以下とすることを特徴とする（１）乃至（３）のいずれか一つに記載の赤熱コークスの湿式消火方法。
（５）前記コークス搭載ボックスの幅方向全長を１としたとき、前記端部Ａおよび端部Ｂにおける該コークス搭載ボックス幅方向への散水を、該コークス搭載ボックスの傾斜した底板の上端を起点として、０.０以上０.８以下の範囲のみに行うことを特徴とする（１）乃至（４）のいずれか一つに記載の赤熱コークスの湿式消火方法。
（６）赤熱コークスを炭化室からコークス搭載ボックスに押し出す際、押し出し装置に装備されたプッシャーラムの先端に温度センサーを常設して、押し出し時の炭化室内温度を計測し、該炭化室内温度を基に、赤熱コークスの散水流量を調整することを特徴とする（１）乃至（５）のいずれか一つに記載の赤熱コークスの湿式消火方法。
（７）コークス搭載ボックスに受骸された赤熱コークスに向けて、前記コークス搭載ボックスの傾斜した底板の下端の直上、またはその近傍に、２段以上４段以下の異なる高さに、配置された散水配管より、斜め下方向に消火水を散水することを特徴とする（１）乃至（６）のいずれか一つに記載の赤熱コークスの湿式消火方法。
（８）散水処理時における１ｍ２当たりの散水流量が、平均で０.５ｔ／分以上１.５ｔ／分以下であることを特徴とする（７）に記載の赤熱コークスの湿式消火方法。
（９）前記コークス搭載ボックス内の赤熱コークス存在範囲を消火貨車進行方向に、端部Ａ、中央部、端部Ｂに３区分したとき、前記端部Ａ、前記中央部、前記端部Ｂの散水配管が、ルーズフランジを介して接続され、該散水配管の散水角度が、場所ごとに設定されることを特徴とする（７）又は（８）に記載の赤熱コークスの湿式消火方法。
（１０）前記中央部の前記散水配管の散水角度が、前記端部Ａおよび前記端部Ｂの散水角度に対して下向きであることを特徴とする（７）乃至（９）のいずれか一つに記載の赤熱コークスの湿式消火方法。
（１１）散水処理時における前記散水配管の内部の圧力が、１０ｋＰａ以上４０ｋＰａ以下であることを特徴とする（７）乃至（１０）のいずれか一つに記載の赤熱コークスの湿式消火方法。
ここで、「消火設備は、コークス炉団の中央位置に配置されており」とは、燃焼室と炭化室が、交互にそれぞれ複数配列され、同一の移動機を共有するコークス炉団の中央位置に消火設備を設置することを意味する。
湿式消火後のコークス温度を高めることでコークス水分を低下させることができ、かつ、設備耐熱温度を超えない程度にコークス温度を制御し、設備保全を図ることができる。また、消火設備を炉団中央に設置し、押し出し窯から消火設備までの消火貨車の移動距離および移動時間を大幅に短縮することができる。移動時間の短縮にともない、押し出し作業、押し出し窯から消火設備への移動、赤熱コークスの消火、消火コークスのワーフへの払い出しといった一連の作業にかかる時間を大幅に短縮でき、高炉操業に必要なコークスを供給できる。押し出し窯から消火設備までの移動中の赤熱コークスの燃焼焼失による歩留り低下を防止することもできる。また、消火貨車およびコークス搭載バケットの走行距離は短くなるので、消火貨車の燃料費を節減できる。
更に、コークス炉は老朽化した設備が多く、消火貨車およびコークス搭載バケットが走行する軌条ｔで異常が発生することもある。このような場合でも、消火設備を炉団中央に設置していれば、異常が発生した軌条と逆の炭化室側に消火貨車がある場合には、炭化室からの押し出しや消火貨車の走行は継続することが可能である。
以下、本発明の実施の形態を詳細に説明する。
＜第１の実施の態様＞
本発明の第１の実施の態様は、赤熱コークスの湿式消火において、散水後のコークスの最小温度と最大温度を管理すること、および、散水方法の改善により、コークス水分を低下させ、かつ、コークス搬送設備の保全を図る実施の態様である。
＜第１の実施の態様＞
本発明の第１の実施の態様は、赤熱コークスの湿式消火において、散水後のコークスの最小温度と最大温度を管理すること、および、散水方法の改善により、コークス水分を低下させ、かつ、コークス搬送設備の保全を図る実施の態様である。
図３に、複数の炭化室の一室から赤熱コークスを押し出し、高炉へ搬送するまでの設備構成を示す。炭化室１から押し出された赤熱コークス３は、消火貨車４に牽引されるコークス搭載ボックス５に受骸される。赤熱コークス３を搭載したコークス搭載ボックス５は、軌条６上を走行して、消火設備７へと移動し、散水により湿式消火される。赤熱コークス３の消火が完了した後、消火設備７から消火貨車４をワーフに移動させ、コークス搭載ボックス５の払い出しゲートを開いて、湿式消火したコークスをワーフ８-１、８-２および８-３のいずれかに払い出しする。ワーフ８に払い出し後、コークスに含まれる水分は、乾燥空冷処理により蒸発する。コークスは空冷され、搬送設備１０（ベルトコンベアー）を焼損させない温度となる。ワーフ８での乾燥空冷処理は、一般的に３０〜４０分程度と言われているが、本発明においては、乾燥空冷処理を２０分以内とする。その上で、湿式消火後、高炉に供給されるコークス９の水分は５質量％以下とし、しかも高炉への搬送設備１０を焼損させない温度とする。
ここでいう乾燥空冷処理時間とは、コークスがコークス搭載ボックス５からワーフ８に払い出され、該コークスが当該ワーフから次工程の高炉への搬送設備１０に排出開始するまでの時間と定義する。
（消火後コークスの温度管理）
本発明の赤熱コークスの湿式消火では、消火完了後のワーフに払い出されるコークスの最小温度が、６０℃以上であり、最大温度が、４００℃、またはワーフ後段の搬送設備耐熱温度より１６５℃を超える温度のいずれか低い方の温度以下に管理する。最小温度を６０℃以上とすることにより、ワーフでの乾燥空冷処理時間を２０分以内としても水分５質量％以下のコークスを製造できる。
本発明の赤熱コークスの湿式消火では、消火完了後のワーフに払い出されるコークスの最小温度が、６０℃以上であり、最大温度が、４００℃、またはワーフ後段の搬送設備耐熱温度より１６５℃を超える温度のいずれか低い方の温度以下に管理する。最小温度を６０℃以上とすることにより、ワーフでの乾燥空冷処理時間を２０分以内としても水分５質量％以下のコークスを製造できる。
後述するように、ワーフでは、２０分経過で、コークスは１６６℃低下しており、搬送設備耐熱温度より超える範囲が１６５℃以下に管理すれば、搬送設備耐熱温度を超えることはない。ただし、搬送設備耐熱温度より超える範囲が１６５℃以下であっても、４００℃以下でなければならない。ワーフに払い出される際の温度が４００℃を超えると、コークスが赤熱したままの状態で払い出される。赤熱したままのコークスは空気との接触により燃焼しやすい。従って、ワーフにてコークス温度が低下したとしても、後段の設備で燃焼し、災害を引き起こす原因となることが懸念される。即ち、ワーフに払い出されるコークスの最大温度は、ベルトの耐熱温度に関わらず、４００℃以下、好ましくは３５０℃以下の範囲とすべきである。従って、消火完了後にワーフに払い出されるコークスの最大温度は、４００℃、またはワーフ後段の搬送設備耐熱温度より１６５℃を超える温度のいずれか低い方の温度以下に管理する。
また、最大温度がベルトコンベアのベルト耐熱温度プラス１６５℃以下 または４００℃以下であったとしても、それに近い温度が占める比率が高い場合は、十分に温度が下がらないことも懸念される。従って、全体の９０％以上がベルトコンベアのベルト耐熱温度プラス１００℃以下であることも前提条件と考慮すべきである。
ここでいう湿式消火後のコークスの温度は、湿式消火した後、ワーフに払い出されるコークスの温度とする。ワーフに払い出されるコークスの温度計測は、コークス搭載ボックス内の温度計測と比べ、計測環境が良好で容易に行うことができる。また、温度の計測を連続測定が可能な赤外線サーモビューワで行えば、ワーフ全面に払い出されるコークスの温度を、連続的に計測でき、コークス搭載ボックス内の温度計測と比べ、湿式消火したコークスの温度を正確に知ることができる。
ここでいう湿式消火後のコークスの温度は、湿式消火した後、ワーフに払い出されるコークスの温度とする。ワーフに払い出されるコークスの温度計測は、コークス搭載ボックス内の温度計測と比べ、計測環境が良好で容易に行うことができる。また、温度の計測を連続測定が可能な赤外線サーモビューワで行えば、ワーフ全面に払い出されるコークスの温度を、連続的に計測でき、コークス搭載ボックス内の温度計測と比べ、湿式消火したコークスの温度を正確に知ることができる。
ワーフに払い出される消火後コークスの最小温度は、６０℃以上８０℃以下の範囲で管理するのが好ましい。最小温度は水の沸点である１００℃、あるいはそれに近い温度以上とすることが望まれる。しかし、最小温度の管理値を高くした場合、コークスの温度が全体的に上昇し、部分的に温度が過剰上昇して、後段の高炉搬送用ベルトを焼損することが懸念される。消火後コークスの最小温度を８０℃以下とすれば、後段の高炉搬送用ベルトを焼損する事故を回避することができる。
高炉への搬送設備の耐熱温度は１５０℃以上２５０℃以下とする。
消火を確実に行う観点からは、コークスの最大温度は低めとすべきではあるが、水分を低減する観点からは最小温度を可能な限り高くする必要がある。しかし、コークス搭載ボックスに受骸される赤熱コークスの量は、約２０トンと極めて多く、消火後コークスの温度を均一化することは極めて困難である。温度が不均一となることを前提として考えるべきである。このため、搬送設備に払い出されるコークスの中には１００℃を超えるコークスも多く含まれる。従って、高炉への搬送設備の耐熱温度は、１５０℃以上は必要である。これにより、１００℃を超えるコークスがベルトに排出されたとしても焼損は抑制できる。但し、２５０℃よりも高くする必要はない。耐熱温度が２５０℃であれば、コークス搭載ボックスからワーフに払い出されるコークスの温度は、最大、４１５℃まで対応できる。しかし、前述したように、４００℃を超えた場合、コークスは赤熱したままの状態であり、ベルトまたは、その後段の設備で、空気と接触してコークス自身が燃焼することが懸念される。したがって、コークス搭載ボックスから払い出された時点で、４００℃を超えているコークスを、そのまま搬送設備に払い出すことは、極めて危険で、実施すべきでない。したがって、搬送設備の耐熱温度は２５０℃よりも高くする必要はない。
また、ワーフでの乾燥空冷初期の１０分は、特に温度低下が大きいことから、ワーフでの乾燥空冷処理は、１０分は必要である。
消火を確実に行う観点からは、コークスの最大温度は低めとすべきではあるが、水分を低減する観点からは最小温度を可能な限り高くする必要がある。しかし、コークス搭載ボックスに受骸される赤熱コークスの量は、約２０トンと極めて多く、消火後コークスの温度を均一化することは極めて困難である。温度が不均一となることを前提として考えるべきである。このため、搬送設備に払い出されるコークスの中には１００℃を超えるコークスも多く含まれる。従って、高炉への搬送設備の耐熱温度は、１５０℃以上は必要である。これにより、１００℃を超えるコークスがベルトに排出されたとしても焼損は抑制できる。但し、２５０℃よりも高くする必要はない。耐熱温度が２５０℃であれば、コークス搭載ボックスからワーフに払い出されるコークスの温度は、最大、４１５℃まで対応できる。しかし、前述したように、４００℃を超えた場合、コークスは赤熱したままの状態であり、ベルトまたは、その後段の設備で、空気と接触してコークス自身が燃焼することが懸念される。したがって、コークス搭載ボックスから払い出された時点で、４００℃を超えているコークスを、そのまま搬送設備に払い出すことは、極めて危険で、実施すべきでない。したがって、搬送設備の耐熱温度は２５０℃よりも高くする必要はない。
また、ワーフでの乾燥空冷初期の１０分は、特に温度低下が大きいことから、ワーフでの乾燥空冷処理は、１０分は必要である。
消火後コークスの温度を均一化する観点から、コークス搭載ボックスに搭載された赤熱コークスを散水消火する際、赤熱コークスの層高分布および温度分布に応じて消火水の散水量分布を調整すべきである。但し、特許文献４のように層高分布および温度分布を計測することは難しい。本発明では、これらの計測を行わないことを前提とする。
（赤熱コークスの散水消火）
図４は、コークス炉炭化室と関連する移動装置の配備状態を示した断面図である。赤熱コークス３をコークス搭載ボックス５に押し出す際、炭化室１の両側にある炉蓋を取り外し、一方に炭化室１の断面形状に合わせた押し板を有するプッシャーラム２１を装備した押し出し機を、他方には赤熱コークス３を受骸する消火貨車４に牽引されるコークス搭載ボックス５および赤熱コークスをコークス搭載ボックス５に誘導するためのガイド車２を配備している（コークス搭載ボックスの進行方向からみた図である）。押し出しの開始とともに、コークス搭載ボックス５の広い範囲で赤熱コークス３を受骸するよう、コークス搭載ボックスの走行が開始される。
図４は、コークス炉炭化室と関連する移動装置の配備状態を示した断面図である。赤熱コークス３をコークス搭載ボックス５に押し出す際、炭化室１の両側にある炉蓋を取り外し、一方に炭化室１の断面形状に合わせた押し板を有するプッシャーラム２１を装備した押し出し機を、他方には赤熱コークス３を受骸する消火貨車４に牽引されるコークス搭載ボックス５および赤熱コークスをコークス搭載ボックス５に誘導するためのガイド車２を配備している（コークス搭載ボックスの進行方向からみた図である）。押し出しの開始とともに、コークス搭載ボックス５の広い範囲で赤熱コークス３を受骸するよう、コークス搭載ボックスの走行が開始される。
赤熱コークス３の消火が完了した後、消火設備７からコークス搭載ボックス５をワーフに移動させ、コークス搭載ボックス５の払い出しゲート１６を開いて、コークス９を図３に示すワーフ８-１、８-２および８-３のいずれかに排出し乾燥空冷する。ワーフ８での乾燥空冷処理時間は、一般的に３０〜４０分程度と言われているが、本発明においては、乾燥空冷処理時間を２０分以内とする。
（消火車搭載ボックス長さ方向の温度均一化）
図６は、消火設備７に消火貨車４が引き込まれた状態を、消火貨車の進行方向に対して垂直位置（横方向）から見た図である。初期の押し出しにおいては、押し出される赤熱コークス３の量が少ないこと、末期においては炭化室１に残留する赤熱コークスが少ないといった理由で、コークス搭載ボックス５に受骸されるコークスは、中央部で高く、端部Ａおよび端部Ｂでは低くなる。また後述する図８も同様である。また、端部Ａおよび端部Ｂで受骸される赤熱コークスは、炭化室の両端に存在して乾留処理されたため、中央部の赤熱コークスと比べ、温度は低くなる。従って、端部Ａおよび端部Ｂでの必要な散水量は、中央部と比べ少なくなる。
図６は、消火設備７に消火貨車４が引き込まれた状態を、消火貨車の進行方向に対して垂直位置（横方向）から見た図である。初期の押し出しにおいては、押し出される赤熱コークス３の量が少ないこと、末期においては炭化室１に残留する赤熱コークスが少ないといった理由で、コークス搭載ボックス５に受骸されるコークスは、中央部で高く、端部Ａおよび端部Ｂでは低くなる。また後述する図８も同様である。また、端部Ａおよび端部Ｂで受骸される赤熱コークスは、炭化室の両端に存在して乾留処理されたため、中央部の赤熱コークスと比べ、温度は低くなる。従って、端部Ａおよび端部Ｂでの必要な散水量は、中央部と比べ少なくなる。
消火水１２が貯留されたヘッドタンク１１と、ヘッドタンク１１から延設された散水配管１３と、散水配管１３に設置されたバルブ１４と、散水配管１３から分岐した散水配管に取り付けたバルブ１４−４〜１４−６と、さらに分岐した散水配管先端に取り付けられた散水ノズル１５とを備えている。バルブ１４−４〜１４−６により、端部Ａ、端部Ｂ及び中央部の散水量を調整する。各々の場所への散水量をバルブ１４-４、１４-５および１４-６の「開」の状態で長時間おけば、その場所への散水量は多くなる。例えば、赤熱コークス３が少ない両端への散水は、バルブ１４−４および１４−６を開いている時間を、バルブ１４-５よりも短くすればよい。
本発明においては、端部Ａおよび端部Ｂへ散水される消火水の量は、中央部の０．４以上０．８以下とすることにより、ワーフに払い出されるコークスの温度が均一化され、コークス搭載ボックスにある赤熱コークスの温度や層高分布を測定しなくても、２０分以内の乾燥空冷処理で、水分が５質量％以下、ワーフ後段のベルト焼損の懸念がないコークスが得られる。
端部Ａおよび端部Ｂへ散水される消火水の量が、中央部の０．４未満となると、中央部のみが過剰に冷却されるか、端部Ａおよび端部Ｂの冷却が不十分となる。端部Ａおよび端部Ｂへ散水される消火水の量が、中央部の０．８を超えると、中央部への散水が不足、または端部Ａおよび端部Ｂへの散水が過剰となることが懸念される。このため、高炉に搬送されるコークスの水分を、安定的に５質量％以下とすることが困難となり、高炉操業の不安定化の原因となる。または、搬送設備耐熱温度よりも温度の高いコークスが、後段の搬送設備に払い出される可能性が高くなる。
端部と中央部との長さの比率は、端部Ａ／中央部比は０.６〜１.０、端部Ｂ／中央部比は０.６〜１.０程度とする。
端部と中央部との長さの比率は、端部Ａ／中央部比は０.６〜１.０、端部Ｂ／中央部比は０.６〜１.０程度とする。
（コークス搭載ボックス幅方向の温度均一化）
図５は、消火貨車４が消火設備７に引き込まれた状態を、消火貨車の進行方向（前後方向）から見たものである。消火貨車４に備えられたコークス搭載ボックス５の底板１９は、消火貨車４の幅方向に所定の角度αで傾斜し、その上に赤熱コークス３が積載されている。赤熱コークス３を消火するための散水配管はコークス搭載ボックス５の上方に設置されている。消火設備７は、消火水１２が貯留されたヘッドタンク１１と、ヘッドタンク１１から延設された散水配管１３と、散水配管１３に設置されたバルブ１４と、散水配管１３から分岐した散水配管に取り付けたバルブ１４−１〜１４−３と、さらに分岐した散水配管先端に取り付けられた散水ノズル１５とを備えている。散水配管はコークス搭載ボックス５の幅方向に分岐され、各々の場所への散水量をバルブ１４−１、１４−２および１４−３の開閉により制御する。
図５は、消火貨車４が消火設備７に引き込まれた状態を、消火貨車の進行方向（前後方向）から見たものである。消火貨車４に備えられたコークス搭載ボックス５の底板１９は、消火貨車４の幅方向に所定の角度αで傾斜し、その上に赤熱コークス３が積載されている。赤熱コークス３を消火するための散水配管はコークス搭載ボックス５の上方に設置されている。消火設備７は、消火水１２が貯留されたヘッドタンク１１と、ヘッドタンク１１から延設された散水配管１３と、散水配管１３に設置されたバルブ１４と、散水配管１３から分岐した散水配管に取り付けたバルブ１４−１〜１４−３と、さらに分岐した散水配管先端に取り付けられた散水ノズル１５とを備えている。散水配管はコークス搭載ボックス５の幅方向に分岐され、各々の場所への散水量をバルブ１４−１、１４−２および１４−３の開閉により制御する。
通常、散水ノズル１５は、コークス搭載ボックス５の幅方向に複数個、コークス搭載ボックス５の進行方向に複数列配置されている。赤熱コークス３を搭載したコークス搭載ボックス５が消火設備７に引き込まれると、バルブ１４が開き、ヘッドタンク１１内の消火水１２が、散水配管１３を経由して、散水ノズル１５から、赤熱コークス３の上面に散水される。
例えば、コークス搭載ボックス５の底板１９の上部に赤熱コークスが多く存在する場合、バルブ１４−３のみを早く閉めて散水を停止し、バルブ１４−１および１４−２は「開」のままとすることも可能である。これにより、底板の下端または中間位置にあるコークスへの過剰な散水を抑制するとともに、上部にあるコークスを火残りがない状態まで確実に消火できる。コークス搭載ボックス５の底板１９の下端付近にある赤熱コークス３の消火は、その場所よりも高い位置に散水された消火水１２が、コークス搭載ボックス５の底板に沿って下側に流れ、下端付近にある赤熱コークスを水没させて消火することも考慮すべきである。この場所より高い位置への散水と比べ、散水量を少なくしないと、過剰冷却されることも考慮すべきである。
図６に示す端部Ａおよび端部Ｂでは、コークス搭載ボックス５の傾斜された底板１９の下端付近への散水は、それよりも高い位置への散水と比べ少なくすべきである。場合によっては行わないことが好ましい。これは、図５に示す傾斜した底板１９の上方部分に散水された消火水１２が、コークス搭載ボックス５の底板１９に沿って下側に流れ、下端付近にある赤熱コークスを水没させる等して消火および冷却するためである。このように、上方部分に散水された消火水１２によっても冷却されている。このため、端部Ａおよび端部Ｂに相当するコークス搭載ボックス５の底板１９下端部に散水を行うと、この部分の冷却が過剰となり、コークス水分が高くなることが懸念される。
したがって、コークス搭載ボックスの幅方向全長を１としたとき、前記端部Ａおよび端部Ｂにおける該コークス搭載ボックス幅方向への散水を、該コークス搭載ボックスの傾斜した底板の上端を起点として、０.０以上０.８以下の範囲のみに行うことが好ましい。
中央部でも同様に、下端付近にある赤熱コークス３は上方から下面に流れ落ちる消火水１２により冷却される。しかし、中央部では端部Ａおよび端部Ｂと比べ赤熱コークスの量が多く、コークス温度が高いため、上方から流れ落ちてくる消火水だけでは、冷却は不十分である。そのため、中央部においては下端付近への散水は必要となる。
中央部でも同様に、下端付近にある赤熱コークス３は上方から下面に流れ落ちる消火水１２により冷却される。しかし、中央部では端部Ａおよび端部Ｂと比べ赤熱コークスの量が多く、コークス温度が高いため、上方から流れ落ちてくる消火水だけでは、冷却は不十分である。そのため、中央部においては下端付近への散水は必要となる。
（炭化室内温度を基にした散水量調整）
通常操業においては、散水流量は一定とすることが好ましい。散水流量変更の操作が複雑となるためである。しかし、コークス炉でのトラブル等により乾留時間が、通常よりも長くなることがある。その際、コークス搭載ボックスに受骸される赤熱コークスの温度は変化する。それに応じて散水量を変えるべきである。
赤熱コークスの温度は、特許文献４に記載するように実計測することが望ましいが、前述したようにコークス温度分布の測定は容易でない。本発明では、図４に示すプッシャーラム２１の先端に常設され、炭化室内の温度を計測する温度センサー２２による計測値が、散水量を適正化するためのデータとして使用することができる。
通常操業においては、散水流量は一定とすることが好ましい。散水流量変更の操作が複雑となるためである。しかし、コークス炉でのトラブル等により乾留時間が、通常よりも長くなることがある。その際、コークス搭載ボックスに受骸される赤熱コークスの温度は変化する。それに応じて散水量を変えるべきである。
赤熱コークスの温度は、特許文献４に記載するように実計測することが望ましいが、前述したようにコークス温度分布の測定は容易でない。本発明では、図４に示すプッシャーラム２１の先端に常設され、炭化室内の温度を計測する温度センサー２２による計測値が、散水量を適正化するためのデータとして使用することができる。
＜第２の実施の態様＞
本発明の第２の実施の態様は、コークス搭載ボックスに受骸された赤熱コークスに向けて、コークス搭載ボックスの傾斜した底板の下端の直上、またはその近傍に、２段以上４段以下の異なる高さに配置された散水配管より、斜め下方向に消火水を散水する態様である。
本発明の第２の実施の態様は、コークス搭載ボックスに受骸された赤熱コークスに向けて、コークス搭載ボックスの傾斜した底板の下端の直上、またはその近傍に、２段以上４段以下の異なる高さに配置された散水配管より、斜め下方向に消火水を散水する態様である。
本実施の態様の散水を図７および図８に示す。
図７は、消火設備７に消火貨車４が引き込まれた状態を、消火貨車の進行方向（前後方向）から見たものである。
図８は、消火貨車の進行方向（前後方向）に対して垂直位置から見たものである。
図７は、消火設備７に消火貨車４が引き込まれた状態を、消火貨車の進行方向（前後方向）から見たものである。
図８は、消火貨車の進行方向（前後方向）に対して垂直位置から見たものである。
赤熱コークス３への散水は、図７および図８に示すようにコークス搭載ボックス５の斜め上方に、配置された複数のパイプ型の散水配管１７−１、１７−２および１７−３から行う。散水配管１７−１〜１７−３には、図８に示すように、コークス搭載ボックス５の進行方向（前後方向）に対して、複数の散水孔１８が設けられ、斜め下方の赤熱コークス３に向けて消火水１２が散水される。
従来の消火方法では、図４に示すように、ガイド車２の一部は、コークス搭載ボックス５の上に位置し、その全面を覆っているため、ガイド車２が消火設備７内を通過する場合、消火室および散水配管と干渉する。そのため、消火設備７の設置場所は、複数の炭化室からなるコークス炉の端に限定されていた。即ち、図５のように、直上から散水する場合、散水ノズル１５を含む散水配管とバルブ１４−１〜１４−３が、ガイド車２の走行を阻害する。また、消火室の側壁（３面）が、ガイド車２の集塵フードの走行を妨げる。このため、消火設備をコークス炉団の中央に設置することは不可能であった。
そのため、消火設備７から離れた場所に位置する炭化室から赤熱コークス３が受骸された場合、消火設備７までの走行距離および走行時間が長くなり、押し出し作業、押し出し窯から消火設備への移動、赤熱コークスの消火、消火コークスのワーフへの払い出しといった一連の作業にかかる時間が長くなり、高炉操業に必要なコークスの供給ができない。押し出し窯から消火設備までの移動中の赤熱コークスの表面が燃焼・焼失し、コークス歩留りが低下するといった問題もあった。また、消火貨車およびコークス搭載バケットの走行距離が長くなるので、走行のための燃料費が高くなる。更に、コークス炉は老朽化した設備が多く、消火貨車およびコークス搭載バケットが走行する軌条６で異常が発生した場合、消火貨車の走行が完全に不可能となることがある。
これに対し、本実施態様の図７のような斜め上方からの散水であれば、図５、図６に示す直上からの散水と比べ、散水配管の設置スペースは縮小できる。図７に示す方式において、消火中に消火貨車から蒸気や粉塵の外への飛散が激しい場合、消火時に、消火室の側壁に垂れ幕を垂らし、蒸気や粉塵の外部への飛散を防止できる構造とすればよい。消火室の側壁（３面）が、ガイド車２の集塵フードの走行を妨げることに対しては、ガイド車２の集塵フードが走行できるように消火室の側壁（３面）を開放タイプとし、消火時に、垂れ幕により、蒸気および粉塵の飛散を防止できる構造とすればよい。消火設備７をコークス炉の中間部付近に設置することで、消火設備７までの走行距離および走行時間を短くでき、コークス歩留りの低下を防止することができる。
散水配管１７は、散水配管の開孔位置が、コークス搭載ボックス５の底板１９下端側の端部直上、または、底板１９下端側の端部直上よりも、０〜１ｍ、炭化室１のある方向またはその逆方向にずらした位置に配置する。これにより、消火設備７をコークス炉の中間部に設置しても、ガイド車の走行が干渉されなくなる。コークス搭載ボックス５の上端部から散水配管１７−１〜１７−３までの高さ距離ｈ１、ｈ２およびｈ３は、３〜７ｍ程度の範囲内とする。散水配管は２段以上設置することにより、コークス搭載ボックス幅方向の広範囲に散水できる。但し、４段よりも多くなると、広いスペースが必要となる。また、３段設置すれば、十分、広い範囲に散水できることから、４段より多くするメリットはない。
しかし、斜め上方からの散水においては、消火後コークスの温度ばらつきが大きくなるという問題がある。このため、水分を低くしようとすると、温度が高いままのコークスが発生し、ワーフ後段の設備焼損を抑制しようとすると、水分の高いコークスとなった。この問題を、以下に記載する手段により解決し、水分が５質量％以下のコークスを、ワーフ後段の設備焼損をさせることなく、ワーフでの乾燥空冷処理時間を２０分以内で、安定的に製造できるようにした。
斜め上方からの散水においては、散水配管１７内の散水圧は１０ｋＰａ以上４０ｋＰａ以下とする。散水圧を１０ｋＰａ以上とすることで、散水配管１７から最も離れた場所に位置するコークス搭載ボックス５の底板上部にある赤熱コークスへも消火水１２が届き、確実に消火を行うことができる。また、消火水１２を勢いよく散水することで、赤熱コークス３の堆積層が崩され、下層部にも消火水が供給されやすくなり、消火が効率的となる。しかし、散水圧を大きくするためにはヘッドタンク１１の位置を高くする必要がある。散水圧を極端に高くすることは現実的ではなく、４０ｋＰａ以下の散水圧で問題なく消火ができるのであれば、ヘッドタンク１１の位置を必要以上に高くする必要はない。
散水圧力を監視するための圧力センサーは、図８に示すように散水配管の端に常設すればよい。必要であれば両端に設置してもよい。これにより、常時、散水状況を監視することができる。散水圧力が低下した場合、散水配管内の清掃を行い、消火後のコークス温度が、適正範囲となるようにする。散水状況を監視するための手段としては、流量計を設置することも考えられる。しかし、流量計設置のためのスペースが必要となる等、流量計測は容易でない。従って、圧力センサーを設置することが好ましい。
また、斜め上方とした上で、赤熱コークスとの高さ距離を設けることにより、消火水の衝突により粒度の細かいコークスが飛散しても散水配管の孔を閉塞することはない。そのため、散水流量密度（１ｍ２当りの散水量）を大きくすることができる。散水流量密度を大きくすることによって、コークス搭載ボックスに堆積された赤熱コークスを、深さ方向に対して均一に冷却できる。さらに散水冷却時間を短縮する観点からも散水流量密度を大きくすることは有効である。散水流量密度は０.５ｔ／分／ｍ２以上１.５ｔ／分／ｍ２以下とする。１.５ｔ／分／ｍ２よりも大きくすると、消火水の衝突による粒度の細かいコークスの飛散が激しくなる。これにより、コークス搭載ボックスより落下するコークスが多くなる等、周辺の環境を悪化させる。
また、斜め上からの散水においても、直上からの散水と同様に、コークス搭載ボックス５内の赤熱コークス３の層高レベルを考慮して、散水量を調整する必要がある。図８に示すように、コークス搭載ボックス５の進行方向に対して複数の区画（端部Ａ、中央部、端部Ｂ）に分け、端部Ａおよび端部Ｂへの散水量を中央部への散水量の０.４以上０.８以下とする。また、端部Ａおよび端部Ｂでは、コークス搭載ボックスの傾斜された底板の下端付近への散水は、それよりも高い位置への散水と比べ少なくすべきである。場合によっては行わないことが好ましいということは、斜め上からの散水であっても同じである。これを行うために、中央部、端部Ａおよび端部Ｂの散水配管を、ルーズフランジを介して接続し、各々の部分で散水角度を調整できるようにした。ルーズフランジを使用することで、散水配管の設置角度の調整や変更を容易に行うことができる。また、設置角度の調整を厳密に行うこともできる。
以下、本発明に係り、実施した試験例を述べる。
＜ワーフ払い出し直後の消火コークス温度とコークス水分＞
赤熱コークスを散水消火した後、ワーフに払い出されるコークスの温度を、赤外線サーモビューワにより測定した。計測間隔１／１０秒で連続計測した。払い出し完了後も計測を継続した。払い出し完了直後に、ワーフ内の複数箇所よりコークスを採取して、その水分を測定した。更に、１０分、２０分および３０分後にも同じ場所からコークスを採取して水分を測定した。表１は試験条件および計測結果を示す。
＜ワーフ払い出し直後の消火コークス温度とコークス水分＞
赤熱コークスを散水消火した後、ワーフに払い出されるコークスの温度を、赤外線サーモビューワにより測定した。計測間隔１／１０秒で連続計測した。払い出し完了後も計測を継続した。払い出し完了直後に、ワーフ内の複数箇所よりコークスを採取して、その水分を測定した。更に、１０分、２０分および３０分後にも同じ場所からコークスを採取して水分を測定した。表１は試験条件および計測結果を示す。
（試験例１−１）
試験例１−１は、ワーフ払い出し直後のコークス温度が５４℃の場所からコークスを採取し、その水分変化を計測した。払い出し直後の水分は１４．９質量％であった。その後、３０分間、乾燥空冷処理を継続し、５分、１０分、２０分および３０分後にも同じ場所からコークスを採取して水分を計測した。しかし、表１および図１に示したように乾燥空冷処理中、水分低下を確認できなかった。
試験例１−１は、ワーフ払い出し直後のコークス温度が５４℃の場所からコークスを採取し、その水分変化を計測した。払い出し直後の水分は１４．９質量％であった。その後、３０分間、乾燥空冷処理を継続し、５分、１０分、２０分および３０分後にも同じ場所からコークスを採取して水分を計測した。しかし、表１および図１に示したように乾燥空冷処理中、水分低下を確認できなかった。
（試験例１−２）
試験例１−２は、ワーフ払い出し直後のコークス温度が６２℃の場所からコークスを採取し、その水分変化を計測した。払い出し直後の水分は１３.８質量％であったが、その後も乾燥空冷処理を継続したところ、表１および図１に示したように水分は徐々に低下して、２０分後には４.７質量％まで低下した。即ち、ワーフ払い出し直後の温度を６２℃以上とすれば、ワーフ乾燥空冷による水分低減を実現できる。
試験例１−２は、ワーフ払い出し直後のコークス温度が６２℃の場所からコークスを採取し、その水分変化を計測した。払い出し直後の水分は１３.８質量％であったが、その後も乾燥空冷処理を継続したところ、表１および図１に示したように水分は徐々に低下して、２０分後には４.７質量％まで低下した。即ち、ワーフ払い出し直後の温度を６２℃以上とすれば、ワーフ乾燥空冷による水分低減を実現できる。
（試験例１−３）
試験例１-３は、ワーフ払い出し直後のコークス温度が７５℃の場所からコークスを採取し、その水分変化を計測した。払い出し直後の水分は９.７質量％であったが、表１および図１に示したように１０分の乾燥空冷後は４.１質量％、２０分後で３.３質量％まで低下した。
試験例１-３は、ワーフ払い出し直後のコークス温度が７５℃の場所からコークスを採取し、その水分変化を計測した。払い出し直後の水分は９.７質量％であったが、表１および図１に示したように１０分の乾燥空冷後は４.１質量％、２０分後で３.３質量％まで低下した。
（試験例１−４）
試験例１−４は、ワーフ払い出し直後のコークス温度が１２０℃の場所からコークスを採取し、その水分変化を計測した。当然ではあるが、払い出し直後から水分は２.７質量％と低かった。表１に示すように乾燥空冷処理によって水分はさらに減少した。しかし、ワーフに払い出される全てのコークスを１２０℃以上とすることは極めて困難である。この温度を高く維持する場合、コークス全体の温度が上昇し、最大温度も高くなる。この場合、ワーフ乾燥空冷中にコークス温度が十分に下がらず、高炉搬送用ベルトを焼損させてしまうことが懸念される。
試験例１−４は、ワーフ払い出し直後のコークス温度が１２０℃の場所からコークスを採取し、その水分変化を計測した。当然ではあるが、払い出し直後から水分は２.７質量％と低かった。表１に示すように乾燥空冷処理によって水分はさらに減少した。しかし、ワーフに払い出される全てのコークスを１２０℃以上とすることは極めて困難である。この温度を高く維持する場合、コークス全体の温度が上昇し、最大温度も高くなる。この場合、ワーフ乾燥空冷中にコークス温度が十分に下がらず、高炉搬送用ベルトを焼損させてしまうことが懸念される。
図１に、ワーフでの乾燥空冷処理時間とコークス水分の関係を示す。上記表１の試験例１−１〜試験例１−３で得られた測定値を図示したものである。凡例で示す温度は、赤熱コークスを湿式消火した後、ワーフに払い出し、その直後に赤外線サーモビューワにより測定した値（初期温度）である。ワーフでの乾燥空冷処理中、特許文献３に記載されているような復熱はなかった。
試験例１-２および試験例１-３の結果から、ワーフに払い出されるコークスの温度が１００℃未満でも、ワーフでの乾燥空冷により水分が減少することが分かった。そして、ワーフに払い出されるコークスの温度が６０℃以上であれば、ワーフへの払い出し２０分後には５質量％以下に低下することが分かった。乾燥空冷処理は一般的には３０〜４０分と言われているが、２０分以内に短縮できれば、乾燥空冷処理に必要なワーフ面積を大幅に削減できる。
試験例１-２および試験例１-３の結果から、ワーフに払い出されるコークスの温度が１００℃未満でも、ワーフでの乾燥空冷により水分が減少することが分かった。そして、ワーフに払い出されるコークスの温度が６０℃以上であれば、ワーフへの払い出し２０分後には５質量％以下に低下することが分かった。乾燥空冷処理は一般的には３０〜４０分と言われているが、２０分以内に短縮できれば、乾燥空冷処理に必要なワーフ面積を大幅に削減できる。
一方、最小温度の管理値を高くした場合、コークスの温度が全体的に上昇してしまう。コークス搭載ボックスに受骸される赤熱コークスの量は、２０トン程度以上と極めて多く、温度が均一となるように消火することは極めて困難である。そのため、最小温度の管理値を高くした場合、部分的に温度が過剰上昇して、乾燥空冷中に温度が下がり切らず、後段の高炉搬送用ベルトを焼損してしまうことが懸念される。したがって、最小温度の管理値は、８０℃以下が好ましい。
＜乾燥空冷処理による温度変化の測定試験＞
ワーフに払い出されたコークスの乾燥空冷処理によるコークスの温度変化を測定した。表２に測定結果を示す。図２に、表２で測定したコークスの乾燥空冷処理によるコークスの温度変化を示す。
ワーフに払い出されたコークスの乾燥空冷処理によるコークスの温度変化を測定した。表２に測定結果を示す。図２に、表２で測定したコークスの乾燥空冷処理によるコークスの温度変化を示す。
（試験例２−１）
払い出し時の温度が３３８℃のコークスは、乾燥空冷処理により冷却され、１０分後には２２７℃、２０分後には１７２℃まで低下した。即ち、１０分間で１１１℃、２０分間では１６６℃の温度低下が確認された。後段の高炉への搬送設備の焼損を抑制する観点から、ワーフでの乾燥空冷期間中、コークスを、高炉への搬送設備の耐熱温度よりも低い温度に冷却することは必須である。本試験結果から、ワーフでの乾燥空冷処理時間を２０分以内とするのであれば、ワーフに払い出されるコークスの最大温度は、搬送設備耐熱温度より超える範囲を１６５℃以下とすればよい。例えば、耐熱温度１８０℃の搬送設備を使用した場合、ワーフに払い出されるコークスの最大温度は３４５℃以下とすればよい。また、コークスの最大温度を２９１℃未満に抑えることができれば、乾燥空冷処理時間１０分でも搬送設備の耐熱温度未満に消火コークスを冷却できる。
払い出し時の温度が３３８℃のコークスは、乾燥空冷処理により冷却され、１０分後には２２７℃、２０分後には１７２℃まで低下した。即ち、１０分間で１１１℃、２０分間では１６６℃の温度低下が確認された。後段の高炉への搬送設備の焼損を抑制する観点から、ワーフでの乾燥空冷期間中、コークスを、高炉への搬送設備の耐熱温度よりも低い温度に冷却することは必須である。本試験結果から、ワーフでの乾燥空冷処理時間を２０分以内とするのであれば、ワーフに払い出されるコークスの最大温度は、搬送設備耐熱温度より超える範囲を１６５℃以下とすればよい。例えば、耐熱温度１８０℃の搬送設備を使用した場合、ワーフに払い出されるコークスの最大温度は３４５℃以下とすればよい。また、コークスの最大温度を２９１℃未満に抑えることができれば、乾燥空冷処理時間１０分でも搬送設備の耐熱温度未満に消火コークスを冷却できる。
＜第２の実施の態様によるコークス消火試験＞
図７は、第２の実施の態様において、消火設備７に消火貨車４が引き込まれた状態を、消火貨車の進行方向（前後方向）から見た図である。
コークス搭載ボックス５の幅ｗは５ｍで、１回当たりの赤熱コークス受骸量は２５トンとした。コークス搭載ボックス５に搭載された赤熱コークス層高は、落下地点を頂点として、底板１９の下端側に赤熱コークスが流れ込むような形状であった。コークス搭載ボックス５の底板１９の傾斜角αは１５°であった。散水配管１７は、散水配管の開孔位置が、コークス搭載ボックス５の底板１９下端側の端部直上となるようにして、高さ方向に３段配置した。コークス搭載ボックス５の上端部より、下段散水配管までの高さ距離ｈ１は５ｍ、中段散水配管までの高さ距離ｈ２は５.７ｍ、上段散水配管までの高さ距離ｈ３は６.４ｍであった。散水配管１７−1〜１７−3には、散水孔１８があり、各々の散水配管から２方向に散水されるように、散水角度α１およびα２を調整した。
図７は、第２の実施の態様において、消火設備７に消火貨車４が引き込まれた状態を、消火貨車の進行方向（前後方向）から見た図である。
コークス搭載ボックス５の幅ｗは５ｍで、１回当たりの赤熱コークス受骸量は２５トンとした。コークス搭載ボックス５に搭載された赤熱コークス層高は、落下地点を頂点として、底板１９の下端側に赤熱コークスが流れ込むような形状であった。コークス搭載ボックス５の底板１９の傾斜角αは１５°であった。散水配管１７は、散水配管の開孔位置が、コークス搭載ボックス５の底板１９下端側の端部直上となるようにして、高さ方向に３段配置した。コークス搭載ボックス５の上端部より、下段散水配管までの高さ距離ｈ１は５ｍ、中段散水配管までの高さ距離ｈ２は５.７ｍ、上段散水配管までの高さ距離ｈ３は６.４ｍであった。散水配管１７−1〜１７−3には、散水孔１８があり、各々の散水配管から２方向に散水されるように、散水角度α１およびα２を調整した。
消火水１２は、上段の散水配管１７−１の上方に設置されたヘッドタンク１１から延設された散水配管１３に配置されたバルブ１４を開くことにより、赤熱コークス３に向けて散水され、設定された時間が経過したところでバルブ１４を閉めることにより散水終了とした。
図８は、コークス搭載ボックス５が消火設備７に引き込まれた状態を、消火貨車４の進行方向に対し垂直方向から見た図である。コークス搭載ボックス５の両端（端部Ａおよび端部Ｂ）に搭載される赤熱コークスの層高は中央部と比べ低くなっていた。散水配管１７−１〜１７−３の長さは、コークス搭載ボックス５の長さと同じで、赤熱コークス３の存在範囲全体に消火水１２が散水されるようにした。散水配管１７は、端部Ａ、中央部および端部Ｂの３つの区画に等分して、各々の区画で散水角度を調整できるようにした。３区画に分割された散水配管１７は、ルーズフランジ２０を介して接続することにより、各々の区画における散水角度の調整が容易に行えるようにした。散水配管１７−１〜１７−３の端には散水時の圧力を計測する圧力計を設置した。
赤熱コークス３の消火完了後、コークス搭載ボックス５をワーフに移動させ、コークス搭載ボックス５の払い出しゲート１６を開いて、消火したコークスをワーフに払い出しした。その際、赤外線サーモビューワにより、ワーフに払い出されるコークスの温度を連続で測定した。ワーフにおいては、１０〜２０分間の乾燥空冷処理が施され、その後、高炉への搬送設備に払い出しされた。ここでは、湿式消火したコークスのワーフへの払い出しが完了した直後から、コークスが搬送設備に排出開始されるまでの時間を乾燥空冷処理時間とした。搬送設備に払い出しされた直後、またはワーフ内からコークスを採取して、その水分を計測した。また、搬送設備の耐熱温度は１８０℃であった。
試験結果を表３に示す。
（試験例３−１）
試験例３-１ではコークス搭載ボックス５の幅方向のほぼ全体に散水を行うように散水角度α１およびα２を調整した。図７に示すようにコークス搭載ボックス５の傾斜した底板１９の上端を起点（ゼロ）として、コークス搭載ボックスの幅方向長さの全長（ｗ）を１とした場合、赤熱コークス３の層高が最も高い位置は０.３５付近に存在し、その位置からコークス搭載ボックス５の底板１９下端に向かって、なだらかに層高は低くなっていた。このような層高分布を考慮して、上段に位置する散水配管１７-１からの散水は０.０〜０．２の範囲を、中段に位置する散水配管１７-２からの散水は０.２〜０.６の範囲を、下段に位置する散水配管１７-３からの散水は０.６〜０.９の範囲をねらい、散水配管の角度を調整した。散水中の配管内の圧力は、上段が５．３ｋＰａ、中段が１１．０ｋＰａ、下段が１７．５ｋＰａであった。圧力より、上段、中段および下段からの散水量の比率は、０．２３４：０．３３７：０．４２９と推定され、下段の散水配管からの散水量が最も多いことが考えられる。
試験例３-１ではコークス搭載ボックス５の幅方向のほぼ全体に散水を行うように散水角度α１およびα２を調整した。図７に示すようにコークス搭載ボックス５の傾斜した底板１９の上端を起点（ゼロ）として、コークス搭載ボックスの幅方向長さの全長（ｗ）を１とした場合、赤熱コークス３の層高が最も高い位置は０.３５付近に存在し、その位置からコークス搭載ボックス５の底板１９下端に向かって、なだらかに層高は低くなっていた。このような層高分布を考慮して、上段に位置する散水配管１７-１からの散水は０.０〜０．２の範囲を、中段に位置する散水配管１７-２からの散水は０.２〜０.６の範囲を、下段に位置する散水配管１７-３からの散水は０.６〜０.９の範囲をねらい、散水配管の角度を調整した。散水中の配管内の圧力は、上段が５．３ｋＰａ、中段が１１．０ｋＰａ、下段が１７．５ｋＰａであった。圧力より、上段、中段および下段からの散水量の比率は、０．２３４：０．３３７：０．４２９と推定され、下段の散水配管からの散水量が最も多いことが考えられる。
図８に散水配管の散水孔を示す。散水孔１８は、コークス搭載ボックス５の進行方向に沿って千鳥状に配置されている。端部Ａ、中央部および端部Ｂにおける散水孔１８の設置間隔は同じとなるようにして、端部Ａ、中央部および端部Ｂへの散水量が均一となるようにした（１：１：１となるようにした）。この時のコークス搭載ボックス１ｍ２当りの散水流量（散水流量密度）は０．６ｔ／分で、散水時間は７８秒とした。トータル散水量は７８ｔである。１ｍ２当り０．７８ｔの消火水を散水した。
図９に、コークス搭載ボックス５よりワーフに払い出す際の、払い出し開始直後、払い出し中期および払い出し後期のそれぞれのコークスの温度を示す（試験例３−１）。
払い出し初期においては、コークスは十分に消火され、５０℃未満まで過剰冷却されたコークスも多かった。初期に払い出されるコークスは、コークス搭載ボックス５の底板１９下端付近に存在している。この部分におけるコークスの存在量は少ないにも関わらず、測定された散水圧力より消火水１２が最も多く散水されたことが考えられる。そのため、コークスが過剰に冷却された。
払い出し初期においては、コークスは十分に消火され、５０℃未満まで過剰冷却されたコークスも多かった。初期に払い出されるコークスは、コークス搭載ボックス５の底板１９下端付近に存在している。この部分におけるコークスの存在量は少ないにも関わらず、測定された散水圧力より消火水１２が最も多く散水されたことが考えられる。そのため、コークスが過剰に冷却された。
一方、払い出し後期においては、コークス温度は初期と比べ高く、端部Ａからは最大４７６℃のコークスが払い出しされた。赤熱コークス３の層高が最も高い部分への散水が不足していたことが原因と考えられる。このように冷却が不十分な箇所が存在したため、乾燥空冷処理を２０分行った後でも、一部のコークスは高炉への搬送設備の耐熱温度よりも高い温度のままであった。そのため、２０分の乾燥空冷処理では、高炉への搬送設備に払い出すことができなかった。また、２０分後にワーフ内の２箇所よりコークスを採取して水分を測定したが、１４.４質量％および１３.０質量％と高かった。払い出し後期のコークス温度が高くなってしまった理由としては、上段の散水配管１７-１の散水圧力が低かったことも考えられる。散水範囲としては、コークス搭載ボックス５の底板１９の上端付近をねらっているが、散水圧力が低く、消火水１２が十分に到達していなかったことも考えられる。上段の散水配管１７−１からの散水は、中段の散水配管１７−２からの散水の流れに乗せることで、底板１９の上端付近に散水することが可能となった。しかし、十分でなかったことが考えられる。
（試験例３−２）
試験例３−１においては、コークス搭載ボックス５の底板１９の上端側への散水は不足、コークス搭載ボックス５の底板の下端側への散水は過剰であった。そこで、試験例３−２では、下段の散水配管１７−３および中段の散水配管１７−２の散水角度を試験例３−１よりも上向きとし、初期に払い出されるコークス（底板の下端付近のコークス）が過剰に冷却されないようにするとともに、赤熱コークス３の層高が最も高い箇所近傍への散水を強化した。上段に位置する散水配管１７-１からは０〜０.２の範囲に、中段に位置する散水配管１７−２からは０.２〜０.４の範囲に、下段に位置する散水配管１７−３からは０.４〜０.７の範囲となるように散水配管の角度を調整した。散水中の配管内圧力は、上段が５．３ｋＰａ、中段が１１．０ｋＰａ、下段が１７．５ｋＰａであった。散水圧より、上段、中段および下段からの散水量の比率は、０．２３４、０．３３７、０．４２９と推定される。コークス搭載ボックス１ｍ２当りの散水流量（散水流量密度）は０．６ｔ／分で、散水時間は７８秒とした。トータル散水量は７８ｔとした。１ｍ２当り０．７８ｔの消火水を散水した。端部Ａ、中央部および端部Ｂへの散水量の比率は１：１：１とした。
試験例３−１においては、コークス搭載ボックス５の底板１９の上端側への散水は不足、コークス搭載ボックス５の底板の下端側への散水は過剰であった。そこで、試験例３−２では、下段の散水配管１７−３および中段の散水配管１７−２の散水角度を試験例３−１よりも上向きとし、初期に払い出されるコークス（底板の下端付近のコークス）が過剰に冷却されないようにするとともに、赤熱コークス３の層高が最も高い箇所近傍への散水を強化した。上段に位置する散水配管１７-１からは０〜０.２の範囲に、中段に位置する散水配管１７−２からは０.２〜０.４の範囲に、下段に位置する散水配管１７−３からは０.４〜０.７の範囲となるように散水配管の角度を調整した。散水中の配管内圧力は、上段が５．３ｋＰａ、中段が１１．０ｋＰａ、下段が１７．５ｋＰａであった。散水圧より、上段、中段および下段からの散水量の比率は、０．２３４、０．３３７、０．４２９と推定される。コークス搭載ボックス１ｍ２当りの散水流量（散水流量密度）は０．６ｔ／分で、散水時間は７８秒とした。トータル散水量は７８ｔとした。１ｍ２当り０．７８ｔの消火水を散水した。端部Ａ、中央部および端部Ｂへの散水量の比率は１：１：１とした。
図１０に、コークス搭載ボックス５よりワーフに払い出す際の、払い出し開始直後、払い出し中期および払い出し後期のそれぞれのコークスの温度を示す（試験例３−２）。
初期の段階で、中央部より払い出されるコークスの温度が高かった。最大温度は３７９℃と、防災上、問題である。また、コークス搭載ボックス５の両端（端部Ａおよび端部Ｂ）から払い出されるコークスの温度は、払い出し初期、中期および後期に関係なく６０℃未満のものが多く存在していた。コークス水分を高くする原因と考えられる。
初期の段階で、中央部より払い出されるコークスの温度が高かった。最大温度は３７９℃と、防災上、問題である。また、コークス搭載ボックス５の両端（端部Ａおよび端部Ｂ）から払い出されるコークスの温度は、払い出し初期、中期および後期に関係なく６０℃未満のものが多く存在していた。コークス水分を高くする原因と考えられる。
試験例３−２では、０.７〜１.０の範囲（コークス搭載ボックスの底板下端付近）への散水は行っていない。即ち、初期にワーフに払い出されるコークスには散水していない。それにもかかわらず、払い出し初期の端部Ａおよび端部Ｂからは、過剰に冷却されたコークスが払い出された。これは、底板１９の上部および中段付近となる０〜０.７の範囲に散水された消火水１２が、コークス搭載ボックス５の底板に沿って下側に流れ、下端付近（０.７〜１.０）にある赤熱コークスを水没させる等して、消火および冷却したためと考えられる。中央部でも同様に、下端付近（０.７〜１.０）にある赤熱コークスが、その上方から流れてきた消火水１２により冷却されていることが考えられる。しかし、端部Ａおよび端部Ｂと比べ、赤熱コークスの量が多いため、十分な冷却とならず、温度の高いままのコークスが払い出しされたと考えられる。
このように試験例３-２でも、試験例３−１と同様にコークスが過剰に冷却される箇所と冷却が不十分な箇所が存在した。冷却が不十分な箇所が存在したため、乾燥空冷処理を２０分行った後でも、一部のコークスは高炉への搬送設備の耐熱温度よりも高い温度のままであった。そのため、２０分の乾燥空冷処理では、高炉への搬送設備に払い出すことができなかった。試験例３-１と同様に、２０分後にワーフ内の２箇所よりコークスを採取して水分を測定したが、８.７質量％および７.８質量％といずれも５質量％よりも高かった。
（発明例３−１）
発明例３−１では、端部Ａおよび端部Ｂの散水孔の数を減らしている。それにともない、散水圧は全体的に高くなった。そのため、散水配管の向きは全体的に下向きとした。その上で、以下のような試験を行った。
図１１に、コークス搭載ボックス５よりワーフに払い出す際の、払い出し開始直後、払い出し中期および払い出し後期のそれぞれのコークスの温度を示す（発明例３−１）。
発明例３−１では、初期の段階において、中央部より払い出されるコークスの冷却を強化するため、下段の散水配管１７−３においては、中央部に位置する散水孔のみを試験例３-２と比べ下向きとした。即ち、中央部のみコークス搭載ボックス５の底板１９下端付近に散水されるようにした。一方、端部Ａおよび端部Ｂに相当する部分の散水角度は、試験例３-２と同じとした。
発明例３−１では、端部Ａおよび端部Ｂの散水孔の数を減らしている。それにともない、散水圧は全体的に高くなった。そのため、散水配管の向きは全体的に下向きとした。その上で、以下のような試験を行った。
図１１に、コークス搭載ボックス５よりワーフに払い出す際の、払い出し開始直後、払い出し中期および払い出し後期のそれぞれのコークスの温度を示す（発明例３−１）。
発明例３−１では、初期の段階において、中央部より払い出されるコークスの冷却を強化するため、下段の散水配管１７−３においては、中央部に位置する散水孔のみを試験例３-２と比べ下向きとした。即ち、中央部のみコークス搭載ボックス５の底板１９下端付近に散水されるようにした。一方、端部Ａおよび端部Ｂに相当する部分の散水角度は、試験例３-２と同じとした。
図７に示すようにコークス搭載ボックス５の傾斜した底板１９の上端を起点（ゼロ）として、コークス搭載ボックス５の幅方向長さの全長（ｗ）を１とした場合、消火水１２の落下位置は、上段の散水配管１７−１からの散水は０.０〜０.２の範囲に、中段の散水配管１７-２からの散水は端部Ａおよび端部Ｂは０.２〜０.４とし、中央部は０.２〜０.５の範囲をねらった。下段の散水配管１７−３においては、端部Ａおよび端部Ｂからの散水は０.４〜０.７の範囲とし、中央部からの散水は０.５〜０.８の範囲をねらった。
また、試験例３-２では端部Ａおよび端部Ｂから払い出されるコークスの温度が低かったことから、端部Ａおよび端部Ｂへの散水が、中央部と比べ少なくなるように散水孔１８の数を減らした。端部Ａおよび端部Ｂへの散水量は、中央部の３／５倍となるようにした
端部Ａおよび端部Ｂの散水孔数を減らすことにより、散水圧力は試験例３−１および３−２と比べ増加した。散水時の圧力は、上段が１１.１ｋＰａ、中段が１７.９ｋＰａ、下段が２５ｋＰａであった。散水圧より、上段、中段および下段からの散水量の比率は、上段／中段／下段=２６／３３／４１と推定される。コークス搭載ボックス１ｍ２当りの散水流量（散水流量密度）は０．６ｔ／分で、散水時間は７８秒とした。トータル散水量は７８ｔとなる。従って、１ｍ２当り０．７８ｔの消火水を散水した。
端部Ａおよび端部Ｂの散水孔数を減らすことにより、散水圧力は試験例３−１および３−２と比べ増加した。散水時の圧力は、上段が１１.１ｋＰａ、中段が１７.９ｋＰａ、下段が２５ｋＰａであった。散水圧より、上段、中段および下段からの散水量の比率は、上段／中段／下段=２６／３３／４１と推定される。コークス搭載ボックス１ｍ２当りの散水流量（散水流量密度）は０．６ｔ／分で、散水時間は７８秒とした。トータル散水量は７８ｔとなる。従って、１ｍ２当り０．７８ｔの消火水を散水した。
ワーフに払い出されるコークス温度は、表３および図１１に示すとおりである。図１１はコークス搭載ボックス５よりワーフに払い出されるコークスの温度を、払い出し開始直後、払い出し中期および払い出し後期に分けて、消火貨車の進行方向に対して示したグラフである。消火貨車の進行方向に対する温度分布は試験例３-１および３-２と比べて均一化された。払い出されるコークスの温度は、最小温度が６３℃と、ワーフでの乾燥空冷中に水分を減少できる温度であった。一方、最大温度は１６２℃と、後段の高炉搬送コンベアの耐熱温度（１８０℃）より超える範囲が１６５℃以下の範囲であった。平均温度は９７℃であった。乾燥空冷処理時間１０分で、高炉搬送ベルトに払い出し、コークスを採取して、その水分を測定したところ、４.９質量％および２.１質量％と低位であった。コークスの最小温度は６３℃ではあるが、平均温度は９７℃と高く、しかも温度が均一化されていることもあり、１０分の乾燥空冷処理でも水分５質量％以下のコークスを得ることができたと考えられる。
（ワーフに払い出されるコークスの温度分布）
図１２〜図１４は試験例３-１、３-２および発明例３-１において、ワーフに払い出されるコークスの温度とその累積比率を示す。６０℃以下のコークスが占める割合は、試験例３−１では３６％、試験例３−２では９％、発明例３−１では０％であった。また、発明例３−１では、最大温度は１６２℃であるのに対し、試験例３−１や試験例３−２では、３００℃以上のコークスも多かった。このため、表３に示すように試験例３−２ではワーフに払い出されるコークスの平均温度は１０７℃と、発明例３-１と比べ高かった。それにも関わらず、発明例３−１で最もコークス水分が低くなった理由として、最小温度が他と比べ高かったことが挙げられる。最小温度は６３℃であったため、図１に示す結果より、ワーフに払い出された全てのコークスが、乾燥空冷処理中に水分を蒸発したと考えられる。また、ワーフに払い出されるコークスの温度が１００℃を超えると、払い出された時点で、極めて低い水分となっていることが考えられる。従って、１００℃を超えた範囲では、更に温度を高くしても、水分に大きな違いはないと思われる。例えば、１２０℃と比べ１５０℃のコークスは、水分は低くなると考えられるが、１２０℃でも十分に低くなっていると考えられることから、１５０℃と大きな違いはないと考えられる。それよりも１００℃よりも低い温度を少なくすべきである。特に、乾燥空冷処理による水分低減が期待できない６０℃未満のコークスの比率を減らすことが重要である。従って、発明例３−１のように、最小温度を６０℃以上とすることが有効である。
図１２〜図１４は試験例３-１、３-２および発明例３-１において、ワーフに払い出されるコークスの温度とその累積比率を示す。６０℃以下のコークスが占める割合は、試験例３−１では３６％、試験例３−２では９％、発明例３−１では０％であった。また、発明例３−１では、最大温度は１６２℃であるのに対し、試験例３−１や試験例３−２では、３００℃以上のコークスも多かった。このため、表３に示すように試験例３−２ではワーフに払い出されるコークスの平均温度は１０７℃と、発明例３-１と比べ高かった。それにも関わらず、発明例３−１で最もコークス水分が低くなった理由として、最小温度が他と比べ高かったことが挙げられる。最小温度は６３℃であったため、図１に示す結果より、ワーフに払い出された全てのコークスが、乾燥空冷処理中に水分を蒸発したと考えられる。また、ワーフに払い出されるコークスの温度が１００℃を超えると、払い出された時点で、極めて低い水分となっていることが考えられる。従って、１００℃を超えた範囲では、更に温度を高くしても、水分に大きな違いはないと思われる。例えば、１２０℃と比べ１５０℃のコークスは、水分は低くなると考えられるが、１２０℃でも十分に低くなっていると考えられることから、１５０℃と大きな違いはないと考えられる。それよりも１００℃よりも低い温度を少なくすべきである。特に、乾燥空冷処理による水分低減が期待できない６０℃未満のコークスの比率を減らすことが重要である。従って、発明例３−１のように、最小温度を６０℃以上とすることが有効である。
発明例３−１は、図７および図８に示す斜め上方からの散水結果であるが、図５ 〜図６に示す直上からの散水においても同様に、端部Ａおよび端部Ｂでは、コークス搭載ボックス５の底板１９の下端付近への散水は、それよりも高い位置への散水と比べ少なくすべきである。場合によっては不要である。これは、上述したように上端に散水された消火水１２が、コークス搭載ボックス５の底板に沿って下側に流れ、下端付近（０.８〜１.０）にある赤熱コークスを水没させて消火および冷却するためと考えている。この付近への散水を行わないことにより、コークスが過剰冷却されることが抑制される。中央部でも同様に、下端付近にある赤熱コークスは上端から下面に流れ落ちてくる消火水１２により冷却されている。しかし、端部Ａおよび端部Ｂと比べ赤熱コークスの量が多く、コークス温度が高いため、十分には冷却されない。そのため、中央部においては下端付近への散水は必要となる。端部Ａおよび端部Ｂに相当する散水配管から、コークス搭載ボックス底板の下端付近に向けて散水を行わない場合、散水中にコークス搭載ボックスを１〜２ｍ程度、前進または後進させてもよい。これにより、コークス搭載ボックスの端部を、散水配管の中央部付近に移動させ、一時的に、コークス搭載ボックスの端部Ａおよび端部Ｂの下端付近に一時的に散水するだけとしてもよい。
また、端部Ａおよび端部Ｂにおける赤熱コークスの層高は、中央部と比べ低くなっている。また、赤熱コークスの温度も低い。従って、端部Ａおよび端部Ｂへの散水量は中央部の０.４以上０.８ 以下とすることにより、消火後のコークス温度は均一化され、水分の低いコークスが得られる。
消火設備の設置場所を炉団の中央とすることのメリットを確認するため、赤熱コークスを消火するために消火貨車４が、消火設備７を往復する時間をシミュレーションにより求めた。１日の出銑量が１０，０００ｔの高炉にコークスを供給することとし、高炉での１日当りに必要なコークス量は３，２００ｔとした。炭化室１窯で生産されるコークスを２０ｔとすると、１日当りの押し出し回数は１６０回となる。
ケース１は、図１５に示すように炉団の端に消火設備を設置することを想定した。最も近いＮｏ．１炭化室から消火設備までの移動距離は片道２０ｍとした。隣接するＮｏ．２炭化室との距離は１．５ｍ、即ち、Ｎｏ．２炭化室から消火設備までの移動距離は２１．５ｍ、最も離れたＮｏ．１６０炭化室と消火設備の距離は２５８．５ｍとなる。１６０基の炭化室から押し出しを完了するまでに消火貨車が走行する距離はトータルで４４．６ｋｍ（往復）となる。消火貨車およびコークス搭載ボックスの走行速度を１００ｍ／分（６ｋｍ／ｈ）とすると、走行時間はトータル７．４時間となる。
ケース２は、図１６に示すように炉団の中央、即ち、Ｎｏ.８０炭化室とＮｏ.８１炭化室の間に消火設備を設置することを想定した。最も消火設備に近いＮｏ.８０炭化室およびＮｏ.８１炭化室から消火設備までの移動距離は２０ｍとした。隣接する炭化室との距離は１．５ｍで、消火設備から最も遠い位置にあるＮｏ.１炭化室または１６０炭化室までの距離は、各々、１３８．５ｍとなる。消火貨車およびコークス搭載ボックスの移動距離はトータル２５．４ｋｍ（往復）となり、ケース１よりも１９．２ｋｍ短くできる。消火貨車およびコークス搭載ボックスの走行速度を１００ｍ／分（６ｋｍ／ｈ）とすると、１日のトータル走行時間は４．２時間で、ケース１と比べ３．２時間の短縮が可能となる。
消火貨車４が、赤熱コークスを搭載して走行するのは、炭化室１から消火設備７に移動する走行時間の１／２であるから、１．６時間の短縮となる。空気に触れ燃焼する赤熱コークスの量を、４３％減少させることが可能となる。
表４にケース１（図１５）とケース２（図１６）の比較をまとめた。
ケース１は、図１５に示すように炉団の端に消火設備を設置することを想定した。最も近いＮｏ．１炭化室から消火設備までの移動距離は片道２０ｍとした。隣接するＮｏ．２炭化室との距離は１．５ｍ、即ち、Ｎｏ．２炭化室から消火設備までの移動距離は２１．５ｍ、最も離れたＮｏ．１６０炭化室と消火設備の距離は２５８．５ｍとなる。１６０基の炭化室から押し出しを完了するまでに消火貨車が走行する距離はトータルで４４．６ｋｍ（往復）となる。消火貨車およびコークス搭載ボックスの走行速度を１００ｍ／分（６ｋｍ／ｈ）とすると、走行時間はトータル７．４時間となる。
ケース２は、図１６に示すように炉団の中央、即ち、Ｎｏ.８０炭化室とＮｏ.８１炭化室の間に消火設備を設置することを想定した。最も消火設備に近いＮｏ.８０炭化室およびＮｏ.８１炭化室から消火設備までの移動距離は２０ｍとした。隣接する炭化室との距離は１．５ｍで、消火設備から最も遠い位置にあるＮｏ.１炭化室または１６０炭化室までの距離は、各々、１３８．５ｍとなる。消火貨車およびコークス搭載ボックスの移動距離はトータル２５．４ｋｍ（往復）となり、ケース１よりも１９．２ｋｍ短くできる。消火貨車およびコークス搭載ボックスの走行速度を１００ｍ／分（６ｋｍ／ｈ）とすると、１日のトータル走行時間は４．２時間で、ケース１と比べ３．２時間の短縮が可能となる。
消火貨車４が、赤熱コークスを搭載して走行するのは、炭化室１から消火設備７に移動する走行時間の１／２であるから、１．６時間の短縮となる。空気に触れ燃焼する赤熱コークスの量を、４３％減少させることが可能となる。
表４にケース１（図１５）とケース２（図１６）の比較をまとめた。
その他にも、消火設備を炉団の中央に設置するメリットとして、以下のことが挙げられる。ケース２では、ケース１と比べ消火貨車およびコークス搭載ボックスの走行距離を、１日当り１９．２ｋｍ短縮できる。そのため、消火貨車の燃料費を節減できる。
また、コークス炉は老朽化した設備が多く、消火貨車およびコークス搭載バケットが走行する軌条６で異常が発生することもある。例えば、図１５のＡで異常があった場合、ケース１では、消火貨車およびコークス搭載ボックスの走行が全く不可能となる。一方、ケース２の場合、図１６のＢの場所で異常があったとしても、ワーフ８−１〜８−３を消火設備の両側に配置しておけば、Ｎｏ．１〜８０窯から押し出しを行い、赤熱コークスを消火して、ワーフに払い出すことは可能である。その間に、Ｂの場所で発生した異常に対処することも可能である。このような場合、ケース１では、両端に消火設備を設置することで対処することも可能だが、消火設備を２基設置しないとならないので経済的でない。また、設置のための面積も考慮しないとならない。
また、コークス炉は老朽化した設備が多く、消火貨車およびコークス搭載バケットが走行する軌条６で異常が発生することもある。例えば、図１５のＡで異常があった場合、ケース１では、消火貨車およびコークス搭載ボックスの走行が全く不可能となる。一方、ケース２の場合、図１６のＢの場所で異常があったとしても、ワーフ８−１〜８−３を消火設備の両側に配置しておけば、Ｎｏ．１〜８０窯から押し出しを行い、赤熱コークスを消火して、ワーフに払い出すことは可能である。その間に、Ｂの場所で発生した異常に対処することも可能である。このような場合、ケース１では、両端に消火設備を設置することで対処することも可能だが、消火設備を２基設置しないとならないので経済的でない。また、設置のための面積も考慮しないとならない。
また、高炉での１日当りに必要なコークス量を３、２００ｔ、炭化室１窯で生産されるコークスを２０ｔとすると、１日当りの押し出し回数は１６０回となる。そのためには、１サイクル（炉蓋取り外し及び装着、格子装着、赤熱コークス受骸、消火設備への移動、散水消火作業、ワーフへの払い出し、炭化室への移動）の平均は９分以内とする必要があり、消火貨車が炭化室と消火設備を往復するための移動時間は、極力、短くすることが望まれる。それを実現するために、消火貨車の走行速度を上げることも有効であるが、単純に、走行距離を短くできれば更に有効である。また、何らかのトラブルが発生した場合、その間、赤熱コークスの押し出し作業ができなくなることもある。トラブル復旧後に押し出しを再開した場合でも、サイクル時間の短縮が望まれる。トラブルにより、押し出しが停止した場合でも、炭化室内では乾留は進行する。そのため、押し出しを再開した時点では、多くの炭化室で乾留が完了した状態となることもある。その場合、押し出し作業におけるサイクル時間が、コークス生産性に影響を与えることとなる。コークス生産性を上げるためには、サイクル時間を短縮できるケース２が、ケース１と比べ有利である。また、乾留時間が必要以上に長くなると、それが原因となりトラブルが発生しやすくなる。従って、乾留時間が長くなってしまった後の押し出しは早急に行うべきであり、消火貨車の移動時間を短縮できるケース２は有効である。
赤熱コークスの湿式消火において、湿式消火後のコークス温度を高めることでコークス水分を低下させ、かつ、設備耐熱温度を超えない程度にコークス温度を制御し、設備保全を図ることに利用できる。また、消火設備を炉団中央に設置し、コークス窯から押し出された赤熱コークスが、消火貨車により消火設備まで移動させる時間を短縮でき、高炉での必要なコークスを確実に供給できる。また、押し出し窯から消火設備までの移動中の赤熱コークスの燃焼焼失による歩留り低下の防止に利用できる。
１：炭化室
２：ガイド車
３：赤熱コークス
４：消火貨車
５：コークス搭載ボックス
６：軌条
７：消火設備
８；ワーフ
９：コークス
１０：搬送設備
１１：ヘッドタンク
１２：消火水
１３：散水配管
１４：バルブ
１４-１：バルブ
１４-２：バルブ
１４-３：バルブ
１５：散水ノズル
１６：払い出しゲート
１７-１：散水配管（上段）
１７-２：散水配管（中段）
１７-３：散水配管（下段）
１８：散水孔
１９：底板
２０：ルーズフランジ
２１：プッシャーラム
２：ガイド車
３：赤熱コークス
４：消火貨車
５：コークス搭載ボックス
６：軌条
７：消火設備
８；ワーフ
９：コークス
１０：搬送設備
１１：ヘッドタンク
１２：消火水
１３：散水配管
１４：バルブ
１４-１：バルブ
１４-２：バルブ
１４-３：バルブ
１５：散水ノズル
１６：払い出しゲート
１７-１：散水配管（上段）
１７-２：散水配管（中段）
１７-３：散水配管（下段）
１８：散水孔
１９：底板
２０：ルーズフランジ
２１：プッシャーラム
Claims (11)
- 炭化室から押し出された赤熱コークスを、消火貨車に牽引されるコークス搭載ボックスに受骸した後、消火設備内の散水配管から、該コークス搭載ボックス内の赤熱コークス存在範囲に散水処理することにより赤熱コークスを消火する方法において、
消火完了後、ワーフに払い出されるコークスの最小温度が、６０℃以上であり、最大温度が、４００℃、またはワーフ後段の搬送設備耐熱温度＋１６５℃の温度のいずれか低い方の温度以下であることを特徴とする赤熱コークスの湿式消火方法。 - 前記最小温度が６０℃以上８０℃以下であることを特徴とする請求項１に記載の赤熱コークスの湿式消火方法。
- 前記搬送設備耐熱温度が１５０℃以上２５０℃以下であることを特徴とする請求項１又は請求項２に記載の赤熱コークスの湿式消火方法。
- 前記コークス搭載ボックス内の赤熱コークス存在範囲を消火貨車進行方向に、端部Ａ、中央部、端部Ｂに３区分したとき、端部Ａおよび端部Ｂへの散水量を、中央部への散水量の０.４以上０.８以下とすることを特徴とする請求項１乃至請求項３のいずれか一項に記載の赤熱コークスの湿式消火方法。
- 前記コークス搭載ボックスの幅方向全長を１とし、前記コークス搭載ボックス内の赤熱コークス存在範囲を消火貨車進行方向に、端部Ａ、中央部、端部Ｂに３区分したとき、前記端部Ａおよび前記端部Ｂにおける該コークス搭載ボックスの幅方向への散水を、該コークス搭載ボックスの傾斜した底板の上端を起点として、０.０以上０.８以下の範囲のみに行うことを特徴とする請求項１乃至請求項４のいずれか一項に記載の赤熱コークスの湿式消火方法。
- 赤熱コークスを炭化室からコークス搭載ボックスに押し出す際、押し出し装置に装備されたプッシャーラムの先端に温度センサーを常設して、押し出し時の炭化室内温度を計測し、該炭化室内温度を基に、赤熱コークスの散水流量を調整することを特徴とする請求項１乃至請求項５のいずれか一項に記載の赤熱コークスの湿式消火方法。
- コークス搭載ボックスに受骸された赤熱コークスに向けて、前記コークス搭載ボックスの傾斜した底板の下端の直上、またはその近傍に、２段以上４段以下の異なる高さに、配置された散水配管より、斜め下方向に消火水を散水することを特徴とする請求項１乃至請求項６のいずれか一項に記載の赤熱コークスの湿式消火方法。
- 散水処理時における１ｍ２当たりの散水流量が、平均で０.５ｔ／分以上１.５ｔ／分以下であることを特徴とする請求項７に記載の赤熱コークスの湿式消火方法。
- 前記コークス搭載ボックス内の赤熱コークス存在範囲を消火貨車進行方向に、端部Ａ、中央部、端部Ｂに３区分したとき、前記端部Ａ、前記中央部、前記端部Ｂの散水配管が、ルーズフランジを介して接続され、該散水配管の散水角度が、場所ごとに設定されることを特徴とする請求項７又は請求項８に記載の赤熱コークスの湿式消火方法。
- 前記コークス搭載ボックス内の赤熱コークス存在範囲を消火貨車進行方向に、端部Ａ、中央部、端部Ｂに３区分したとき、前記中央部の前記散水配管の散水角度が、前記端部Ａおよび前記端部Ｂの散水角度に対して下向きであることを特徴とする請求項７乃至請求項９のいずれか一項に記載の赤熱コークスの湿式消火方法。
- 散水処理時における前記散水配管の内部の圧力が、１０ｋＰａ以上４０ｋＰａ以下であることを特徴とする請求項７乃至請求項１０のいずれか一項に記載の赤熱コークスの湿式消火方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2015142499A JP6572650B2 (ja) | 2015-07-16 | 2015-07-16 | 赤熱コークスの湿式消火方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2015142499A JP6572650B2 (ja) | 2015-07-16 | 2015-07-16 | 赤熱コークスの湿式消火方法 |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2019123584A Division JP6753492B2 (ja) | 2019-07-02 | 2019-07-02 | 赤熱コークスの湿式消火設備 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2017025146A JP2017025146A (ja) | 2017-02-02 |
| JP6572650B2 true JP6572650B2 (ja) | 2019-09-11 |
Family
ID=57950110
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2015142499A Active JP6572650B2 (ja) | 2015-07-16 | 2015-07-16 | 赤熱コークスの湿式消火方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP6572650B2 (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2020012063A (ja) * | 2018-07-19 | 2020-01-23 | 日本製鉄株式会社 | 赤熱コークスの湿式消火方法 |
| JP7167753B2 (ja) * | 2019-02-12 | 2022-11-09 | 日本製鉄株式会社 | 湿式消火コークス付着水分の低減方法 |
| CN113278436B (zh) * | 2021-06-22 | 2024-08-20 | 大连重矿设备制造有限公司 | 一种干熄焦系统密封装焦除尘设备及其除尘方法 |
| JP7842333B2 (ja) * | 2022-01-18 | 2026-04-08 | 日本製鉄株式会社 | コークスの湿式消火方法 |
Family Cites Families (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS48107846U (ja) * | 1972-03-21 | 1973-12-13 | ||
| GB1510802A (en) * | 1974-07-15 | 1978-05-17 | Armco Steel Corp | Process of producing and quenching coke from coal with minimal atmospheric pollution |
| US4282068A (en) * | 1979-01-02 | 1981-08-04 | Didier Engineering Gmbh | Apparatus for the transfer and quenching of coke |
| US4201627A (en) * | 1979-03-15 | 1980-05-06 | Bethlehem Steel Corporation | Coke quenching practice for one-spot cars |
| DE2914949C2 (de) * | 1979-04-12 | 1987-05-07 | Didier Engineering Gmbh, 4300 Essen | Verfahren und Löschturm zum emissionsfreien Ablöschen von Koks |
| US4344822A (en) * | 1979-10-31 | 1982-08-17 | Bethlehem Steel Corporation | One-spot car coke quenching method |
| JPH05320656A (ja) * | 1992-05-25 | 1993-12-03 | Mitsubishi Kasei Corp | コークスの湿式消火方法 |
| JP5758696B2 (ja) * | 2011-05-16 | 2015-08-05 | 新日鉄住金エンジニアリング株式会社 | 乾燥コークス製造方法および乾燥コークス製造装置 |
-
2015
- 2015-07-16 JP JP2015142499A patent/JP6572650B2/ja active Active
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2017025146A (ja) | 2017-02-02 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN104937075B (zh) | 用于改善淬火塔设计的方法及系统 | |
| JP6572650B2 (ja) | 赤熱コークスの湿式消火方法 | |
| US20210024828A1 (en) | Systems and methods for maintaining a hot car in a coke plant | |
| JP2014503021A (ja) | 受け入れ容器内の高密度コークスバッチの内表面を増加させるための装置および方法 | |
| CN102660305A (zh) | 焦台红焦自动监测及洒水熄焦系统 | |
| JP2020012063A (ja) | 赤熱コークスの湿式消火方法 | |
| JP6753492B2 (ja) | 赤熱コークスの湿式消火設備 | |
| JP5825223B2 (ja) | コークス炉への石炭の装入方法 | |
| CA1084863A (en) | Coke air pollution control method and apparatus | |
| WO2007065582A2 (de) | Förderanlage, anlagenverbund und verfahren zur kopplung von metallurgischen verfahren | |
| JP2011074225A (ja) | コークス湿式消火方法および湿式消火設備 | |
| KR101553124B1 (ko) | 코크스용 소화탑 | |
| CN103154198B (zh) | 炼焦设施和该设施的控制方法 | |
| KR101330291B1 (ko) | 트랜스퍼카 코크가이드의 소화장치 | |
| JP2026000540A (ja) | 赤熱コークスの湿式消火方法 | |
| JP5585042B2 (ja) | コークス湿式消火方法および湿式消火設備 | |
| JP2006241370A (ja) | コークス湿式消火方法および装置 | |
| JP2006176660A (ja) | コークス湿式消火方法および装置 | |
| JP6620415B2 (ja) | コークス乾式消火設備の集塵方法及びコークス乾式消火設備の集塵装置 | |
| KR101052266B1 (ko) | 코크스 오븐 주변 보호 및 청정 장치 및 그 방법 | |
| JP2006176661A (ja) | コークス湿式消火方法および装置 | |
| US2760915A (en) | Method and apparatus for spraying a hydrocarbon feed oil in a moving bed hydrocarbonconversion system | |
| JP7842333B2 (ja) | コークスの湿式消火方法 | |
| JP5135543B2 (ja) | コークス炉上昇管集塵方法 | |
| JPH09104869A (ja) | コークス炉内煉瓦表面へのカーボン附着抑制方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20180305 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20190507 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20190702 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20190716 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20190729 |
|
| R151 | Written notification of patent or utility model registration |
Ref document number: 6572650 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R151 |