JP6687864B2 - Sliding plate refractory - Google Patents
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Description
本発明は、取鍋・タンディッシュ等に使用されるスライディングプレート耐火物に関し、特に、溶損鋼種用のスライディングプレート耐火物に関するものである。 The present invention relates to a sliding plate refractory used for a ladle, a tundish, etc., and more particularly to a sliding plate refractory for a erosion steel type.
スライディング・ゲート型プレート（以下スライディングプレートという）は、製鉄所において取鍋やタンディッシュから流出する溶鋼の流量制御に用いられる耐火物である。流出穴を有する2枚あるいは3枚の固定プレートと可動プレートから構成され、可動プレートを摺動させることによって、溶鋼流出口の開度を変化させ、溶鋼の流量を制御している。 A sliding gate plate (hereinafter referred to as a sliding plate) is a refractory material used for controlling the flow rate of molten steel flowing out from a ladle or a tundish in a steel mill. It is composed of two or three fixed plates with outflow holes and a movable plate. By sliding the movable plate, the opening degree of the molten steel outlet is changed and the flow rate of molten steel is controlled.
前記スライディングプレートに用いられる材料として、一般にアルミナ-カーボン材質が広く使用されている。しかしながら、アルミナ-カーボン材質は、Ca添加鋼や高酸素鋼などの鋼種に対して溶損が大きくなる。そのため、これらの鋼種を鋳造する場合は、耐食性の高いマグネシア原料を使用した塩基性材質が適用されることがある。 As a material used for the sliding plate, an alumina-carbon material is generally widely used. However, the alumina-carbon material has large erosion loss for steel types such as Ca-added steel and high oxygen steel. Therefore, when casting these steel types, a basic material using a magnesia raw material having high corrosion resistance may be applied.
特許文献１は、「溶損鋼種向けスライドプレート耐火物において、マグネシアとスピネルとカーボンの含量を100質量部とした際に、マグネシアが27〜88質量％、スピネルが10〜65質量％、カーボンが2〜8質量％であって、0.3mm〜4mmの粒径において、前記100質量％に対して22〜73質量％であり、そのうちマグネシア原料が0〜63質量％、スピネル原料が0〜65質量％であって、0.3mm未満の粒径において、前記100質量％に対して27〜78質量％であり、そのうちマグネシアが25〜50質量％、スピネルが0〜20質量％、カーボン原料が2〜8質量％であり、カーボン原料としてカーボンブラックを1質量％以上とするスライドプレート耐火物」を開示している。これによって、「マグネシア原料の耐食性を生かしながらスピネル原料の耐スポーリング性を引き出すことができる」としている。 Patent Document 1 describes, "In a slide plate refractory for a melt-damaged steel type, when the content of magnesia, spinel, and carbon is 100 parts by mass, magnesia is 27 to 88% by mass, spinel is 10 to 65% by mass, and carbon is 10 to 65% by mass. 2 to 8% by mass, and in a particle size of 0.3 mm to 4 mm, 22 to 73% by mass relative to 100% by mass, of which 0 to 63% by mass of magnesia raw material and 0 to 65% by mass of spinel raw material. %, And in a particle size of less than 0.3 mm, it is 27 to 78% by mass with respect to 100% by mass, of which magnesia is 25 to 50% by mass, spinel is 0 to 20% by mass, and carbon raw material is 2 to 8% by mass, and a slide plate refractory containing 1% by mass or more of carbon black as a carbon raw material ". According to this, "the spalling resistance of the spinel raw material can be brought out while making the most of the corrosion resistance of the magnesia raw material."
特許文献2は、「膨張黒鉛１．５〜４質量％及びその他のカーボン原料０〜３．５質量％からなるカーボン原料１．５〜５質量％と、粒子径が０．５〜４ｍｍのスピネル原料１０〜３５質量％と、金属原料とを含み、残部がマグネシア原料からなる配合物に、バインダーを加えて混練、成形し、非酸化性雰囲気下で１０００℃以上で焼成した塩基性ＳＮプレート」を開示している。これによって、「一般鋼種、Ｃａ処理鋼種などの特殊鋼種の区別無く、多数回使用することが可能な高耐用の塩基性ＳＮプレートを提供することができる。」としている。 Patent Document 2 describes "1.5 to 5% by mass of carbon raw material consisting of 1.5 to 4% by mass of expanded graphite and 0 to 3.5% by mass of other carbon raw material, and spinel having a particle diameter of 0.5 to 4 mm. A basic SN plate obtained by kneading and molding a mixture containing a raw material of 10 to 35 mass% and a metal raw material with the balance being a magnesia raw material, kneading and molding, and firing at 1000 ° C. or higher in a non-oxidizing atmosphere ” Is disclosed. As a result, "it is possible to provide a highly durable basic SN plate that can be used many times without distinction between special steel grades such as general steel grades and Ca-treated steel grades."
特許文献１は、組成および粒径を調整することで、マグネシア原料の耐食性とスピネル原料の耐スポーリング性を最大限に引き出そうとしたものであるが、マグネシア原料の粒径に対する認識に欠け、依然として摺動面の損傷が大きい問題があった。 Patent Document 1 attempts to maximize the corrosion resistance of the magnesia raw material and the spalling resistance of the spinel raw material by adjusting the composition and the particle diameter, but lacks the recognition of the particle diameter of the magnesia raw material and still There was a problem that the sliding surface was seriously damaged.
また、特許文献2は、金属によるボンドの形成を期待したものであるが、この場合もマグネシア原料の粒径に配慮されておらず、高温にさらされる摺動面ではやはり脆化が生じ、摺動面の損傷が大きい問題があった。 Further, Patent Document 2 is expected to form a bond by a metal, but in this case as well, no consideration is given to the particle size of the magnesia raw material, and the sliding surface exposed to a high temperature still causes embrittlement, and There was a problem that the moving surface was seriously damaged.
本発明は上記従来の事情に鑑みて提案されたものであって、スライディングプレートの摺動面損傷を低減することを目的とするものである。 The present invention has been proposed in view of the above conventional circumstances, and an object of the present invention is to reduce damage to a sliding surface of a sliding plate.
本発明は、スライディングプレートに使用する耐火物において、マグネシア原料10〜65質量％、スピネル原料27〜88質量％、カーボン原料2〜8質量％を含むスライディングプレート耐火物であって、マグネシア原料、スピネル原料、カーボン原料の合計を100質量％とした場合、0.3mm〜4mmの粒径が、前記１００質量％に対して22〜73質量％であり、0.3mm未満の粒径が27〜78質量％である。
上記において、粒径4〜0.3mmのマグネシア原料の含有率は、前記１００質量％に対して0〜65質量％であり、粒径4〜0.3mmのスピネル原料の含有率は、前記１００質量％に対し0〜63質量％である。
また、粒径0.3ｍｍ未満のマグネシア原料が前記１００質量％に対して0〜20質量％、粒径0.3ｍｍ未満のスピネル原料が前記１００質量％に対して25〜50質量％、加えて、金属アルミニウム及び／又はアルミニウムシリコン合金が前記１００質量％に対して前記金属アルミニウムとアルミニウムシリコン合金の合量を外掛け0.5〜4質量％含む組成になっている。
The present invention is a refractory used for a sliding plate, which is a sliding plate refractory containing 10 to 65% by mass of a magnesia raw material, 27 to 88% by mass of a spinel raw material, and 2 to 8% by mass of a carbon raw material. When the total amount of raw materials and carbon raw materials is 100% by mass, the particle size of 0.3 mm to 4 mm is 22 to 73% by mass, and the particle size of less than 0.3 mm is 27 to 78% by mass. Is.
In the above, the content of the magnesia raw material having a particle diameter of 4 to 0.3 mm is 0 to 65 mass% with respect to 100 mass%, and the content of the spinel raw material having a particle diameter of 4 to 0.3 mm is 100 mass%. To 0 to 63% by mass.
Furthermore, 0-20% by weight magnesia raw material having a particle size of less than 0.3mm is for the previous SL 1 00 wt%, 25 to 50 wt% spinel material having a particle size of less than 0.3mm is for the previous SL 1 00 wt%, in addition, it has the composition comprising outer percentage 0.5-4% by weight of the total amount of the metallic aluminum and aluminum silicon alloy to the metal aluminum and / or aluminum silicon alloy before Symbol 1 00 wt%.
前記アルミニウムシリコン合金のAl含有率は50〜95質量％であることが好ましい。 Al content of the aluminum-silicon alloy is preferably 50 to 95 wt%.
スライディングプレート耐火物摺動面損傷が大幅に低減し、耐用性が向上する。 Sliding plate Refractory sliding surface damage is greatly reduced and durability is improved.
＜摺動面損傷の原因＞
使用後のマグネシア‐スピネル‐カーボン材質プレートの損傷形態を詳細に観察したところ、結果流出孔周辺の溶損は軽微であるものの、摺動面が脆化して気孔率が増大していることが確認できた。
<Cause of sliding surface damage>
After detailed observation of the damage pattern of the magnesia-spinel-carbon material plate after use, it was confirmed that although the melt loss around the outflow hole was slight, the sliding surface became brittle and the porosity increased. did it.
従来から、マグネシア−カーボンれんがなどにおいては、気孔率増大の原因として(1)式に示すようにCとMgの反応によるMgの揮散が指摘されている。しかし上記した損傷状態の解析からは、カーボンの減少が少なく(1)式の反応は限定的とみられた。さらに詳細に調査したところ、1400℃以上では(2)式の反応が進み、AlによってMgOが還元されてMgとなって揮散し、摺動面が損傷しているとの認識に至った。 In magnesia-carbon bricks and the like, it has been pointed out that Mg is vaporized by the reaction between C and Mg as shown in equation (1) as a cause of increased porosity. However, from the analysis of the damage state described above, the decrease of carbon was small and the reaction of the equation (1) was considered to be limited. Further detailed investigation revealed that at 1400 ° C. or higher, the reaction of the formula (2) proceeded, MgO was reduced by Al and evaporated to Mg, and it was recognized that the sliding surface was damaged.
MgO(s)+c(s)→Mg(g)+CO(g)・・・(1)
4MgO(s)+2Al(l)→3Mg(g)+MgAl2O4(s)・・・(2)
加えてスピネル原料は化合物として安定であるのに対し、マグネシア原料はAlによって還元されやすいことから、Al存在下ではマグネシア原料の方がスピネル原料よりも脆化反応が進行しやすいと認識される。またマグネシア原料の粒径が細かい方が、比表面積が大きくなるので、前記(2)式の進行速度が速くなり、より脆化反応が進行しやすいと考えられる。
MgO (s) + c (s) → Mg (g) + CO (g) ・ ・ ・ (1)
4MgO (s) + 2Al ( l) → 3Mg (g) + MgAl2O4 (s) ・ ・ ・ (2)
In addition, since the spinel raw material is stable as a compound, while the magnesia raw material is easily reduced by Al, it is recognized that the magnesia raw material is more likely to undergo the embrittlement reaction than the spinel raw material in the presence of Al. Further, it is considered that the smaller the particle size of the magnesia raw material is, the larger the specific surface area is, so that the progress speed of the equation (2) is increased and the embrittlement reaction is more likely to proceed.
また、添加する金属アルミニウムの組成が摺動面損傷に与える影響についても調査した。その結果、アルミニウムシリコン合金を用いることで、金属アルミニウム単味で添加するよりも摺動面の損傷が抑制されることがわかった。また、添加するアルミニウムシリコン合金は、同比率のアルミニウム単味原料とシリコン単味原料を組み合わせた場合より摺動面の損傷が抑制されることがわかった。すなわち、アルミニウムシリコン合金は、アルミニウム単味原料とシリコン単味原料を単純に組み合わせた場合に比較し、AlとSiが一体となって存在しているので、Alが単独で存在する場合よりもマグネシアを還元しにくいと考えられる。 The influence of the composition of the metallic aluminum added on the sliding surface damage was also investigated. As a result, it was found that the use of the aluminum silicon alloy suppresses the damage on the sliding surface more than the addition of metallic aluminum alone. It was also found that the added aluminum-silicon alloy suppresses the damage on the sliding surface more than the case where the aluminum single raw material and the silicon single raw material in the same ratio are combined. That is, aluminum silicon alloys, compared with the case where simple combination of aluminum plain material and silicon plain material, because Al and Si are present together, magnesia than when Al is present alone Is considered to be difficult to reduce.
以上に基づいて、本発明は、マグネシア−スピネル−カーボン材質のスライディングプレートにおいて、粒径0.3mm未満のマグネシアの一部または全部をスピネルに置換し、また、金属アルミニウムを特定量添加し、さらに金属アルミニウムを特定組成のアルミニウムシリコン合金に一部または全部を置換するものである。
＜組成と粒径＞
以上の考察を踏まえて本発明は以下の組成と粒径を備えることとした。
Based on the above, the present invention is a magnesia-spinel-sliding plate made of carbon material, in which a part or all of magnesia having a particle size of less than 0.3 mm is replaced with spinel, and a specific amount of metal aluminum is added. A part or the whole of aluminum is replaced with an aluminum-silicon alloy having a specific composition.
<Composition and particle size>
Based on the above consideration, the present invention has the following composition and particle size.
まず、マグネシアとスピネルとカーボンの合計を100質量％とした際に、マグネシアが10〜65質量％、スピネルが27〜88質量％、カーボンが2〜8質量％である。 First, when the total of magnesia, spinel, and carbon is 100% by mass, magnesia is 10 to 65% by mass, spinel is 27 to 88% by mass, and carbon is 2 to 8% by mass.
マグネシア原料は前記１００質量％に対して10〜65質量％とすることが好ましい。マグネシア原料が10質量％未満である場合、耐食性が低下するため好ましくない。また、マグネシア原料の含有率が65質量％を超える場合、前記(2)式で示したMgガス揮散量が多くなり耐摺動面損傷性が低下し、また耐スポーリング性が低下するため好ましくない。より好ましくは20〜60質量％の範囲である。 Magnesia raw material is preferable to be 10 to 65 mass% relative to the front Symbol 1 00 wt%. When the magnesia raw material is less than 10% by mass, the corrosion resistance is lowered, which is not preferable. Further, when the content of the magnesia raw material exceeds 65% by mass, the amount of Mg gas volatilized as represented by the formula (2) increases, the sliding surface damage resistance decreases, and the spalling resistance decreases, which is preferable. Absent. More preferably, it is in the range of 20 to 60% by mass.
スピネル原料は前記１００質量％に対し、27〜88質量％の範囲が好ましい。スピネル原料の含有率が27質量％未満である場合、相対的にマグネシア原料が多くなるため、Mgガス揮散量が多くなり耐摺動面損傷性が低下し、また耐スポーリング性が低下するため好ましくない。また、スピネル原料の含有率が88質量％以上では耐食性が低下するため好ましくない。より好ましくは32〜78質量％の範囲である。 Spinel raw material over the previous SL 1 00 wt%, preferably in the range of 27 to 88 wt%. When the content of the spinel raw material is less than 27% by mass, the magnesia raw material is relatively large, so the amount of Mg gas volatilized is large and the sliding surface damage resistance is reduced, and the spalling resistance is reduced. Not preferable. Further, if the content of the spinel raw material is 88% by mass or more, the corrosion resistance decreases, which is not preferable. More preferably, it is in the range of 32 to 78 mass%.
カーボン原料の含有率は、前記１００質量％に対し、2〜8質量％の範囲が好ましい。カーボン原料の含有率が2質量％未満である場合、耐スポーリング性が低下するため好ましくない。また、カーボン原料の含有率が8質量％を超える場合、組織の脆化反応が生じやすくなり耐摺動面損傷性が低下するため好ましくない。より好ましくは2.5〜6.5質量％の範囲である。 The content of the carbon raw material, over the previous SL 1 00 wt%, preferably in the range of 2 to 8 wt%. When the content of the carbon raw material is less than 2% by mass, spalling resistance is deteriorated, which is not preferable. Further, if the content of the carbon raw material exceeds 8% by mass, the embrittlement reaction of the structure is likely to occur and the sliding surface damage resistance is deteriorated, which is not preferable. More preferably, it is in the range of 2.5 to 6.5 mass%.
前記組成での粒径は、0.3mm〜4mmの粒径が、前記１００質量％に対して22〜73質量％であり、0.3mm未満の粒径が27〜78質量％である。 The particle size of the above composition, the particle size of 0.3mm~4mm is a 22 to 73 wt% relative to the front Symbol 1 00 wt%, a particle size of less than 0.3mm is from 27 to 78 wt%.
4〜0.3ｍｍの粒径が22質量％未満、0.3ｍｍ未満の粒径が78質量％を超える場合、組織の脆化反応が生じやすくなり耐摺動面損傷性が低下するため好ましくない。また、4〜0.3ｍｍの粒径が73質量％を超え、0.3ｍｍ未満の粒径が27質量％未満の場合、強度低下により耐スポーリング性が低下するため好ましくない。より好ましくは4〜0.3ｍｍの粒径が30〜65質量％である。 If the particle size of 4 to 0.3 mm is less than 22% by mass and the particle size of less than 0.3 mm is more than 78% by mass, embrittlement reaction of the structure is likely to occur and the sliding surface damage resistance is deteriorated, which is not preferable. If the particle size of 4 to 0.3 mm is more than 73% by mass and the particle size of less than 0.3 mm is less than 27% by mass, spalling resistance is deteriorated due to strength reduction, which is not preferable. More preferably, the particle size of 4 to 0.3 mm is 30 to 65 mass%.
粒径4〜0.3ｍｍのマグネシア原料の含有率は、前記１００質量％に対して、0〜65質量％が好ましく、より好ましくは0〜55質量％である。粒径4〜0.3ｍｍのマグネシア原料の含有率が65質量％を超える場合、Mgガス揮散量が多くなり耐摺動面損傷性が低下し、また耐スポーリング性が低下するため好ましくない。 Content of the magnesia raw material particle size 4~0.3mm, relative to prior Symbol 1 00 wt%, preferably 0-65 wt%, more preferably from 0 to 55 wt%. If the content of the magnesia raw material having a particle diameter of 4 to 0.3 mm exceeds 65 mass%, the amount of Mg gas volatilized increases, the sliding surface damage resistance decreases, and the spalling resistance decreases, which is not preferable.
粒径4〜0.3ｍｍのスピネル原料の含有率は、前記１００質量％に対し、0〜63質量％が好ましく、より好ましくは0〜53質量％である。 The content of spinel raw material particle size 4~0.3mm, compared before Symbol 1 00 wt%, 0 to 63 wt% by weight, more preferably 0-53 wt%.
粒径4〜0.3ｍｍのスピネル原料の含有率が63質量％を超える場合、耐食性が低下するため好ましくない。 If the content of the spinel raw material having a particle size of 4 to 0.3 mm exceeds 63% by mass, the corrosion resistance decreases, which is not preferable.
粒径0.3ｍｍ未満のマグネシア原料の含有率は、前記合計の100質量％に対して、0〜20質量％が好ましく、より好ましくは0〜15質量％である。粒径0.3ｍｍ未満のマグネシア原料の含有率が20質量％を超える場合、マグネシア原料からのMg揮散量が多くなり、摺動面損傷が増大するため好ましくない。 The content of the magnesia raw material having a particle size of less than 0.3 mm is preferably 0 to 20% by mass, and more preferably 0 to 15% by mass based on 100% by mass of the total. If the content of the magnesia raw material having a particle size of less than 0.3 mm exceeds 20 mass%, the amount of Mg volatilized from the magnesia raw material increases and sliding surface damage increases, which is not preferable.
粒径0.3ｍｍ未満のスピネル原料の含有率は、前記合計の100質量％に対して、、25〜50質量％が好ましく、より好ましくは30〜47質量％である。粒径0.3ｍｍ未満のスピネル原料の含有率が25質量％未満の場合は、相対的に粒径0.3ｍｍ未満のマグネシア原料が増加し、Mgの揮散量が多くなるので好ましくない。粒径0.3ｍｍ未満のスピネル原料の含有率が50質量％を超える場合、耐食性が低下するため好ましくない。 The content of the spinel raw material having a particle size of less than 0.3 mm is preferably 25 to 50% by mass, and more preferably 30 to 47% by mass, based on 100% by mass of the total. When the content of the spinel raw material having a particle diameter of less than 0.3 mm is less than 25% by mass, the amount of magnesia raw material having a particle diameter of less than 0.3 mm relatively increases and the amount of Mg volatilized increases, which is not preferable. If the content of the spinel raw material having a particle size of less than 0.3 mm exceeds 50% by mass, the corrosion resistance will decrease, which is not preferable.
前記金属アルミニウムはスライディングプレートの強度を向上させるために添加する。金属アルミニウムの添加量は、前記合計１００質量％に対して、外掛けで0.5〜4質量％が好ましく、より好ましくは0.8〜3.5質量％である。金属アルミニウムの添加量が0.5質量％未満では強度向上効果が得られず、4質量％を超えるとマグネシアからのMgガス揮散量が増大し、摺動面損傷が大きくなるので好ましくない。 The metallic aluminum is added to improve the strength of the sliding plate. The addition amount of metallic aluminum is preferably 0.5 to 4% by mass, more preferably 0.8 to 3.5% by mass, based on the total 100% by mass. If the amount of metallic aluminum added is less than 0.5% by mass, the effect of improving strength cannot be obtained, and if it exceeds 4% by mass, the amount of Mg gas volatilized from magnesia increases, and sliding surface damage increases, which is not preferable.
前記金属アルミニウムの一部または全部をアルミニウムシリコン合金に置換することができる。アルミニウムシリコン合金は金属アルミニウムよりもマグネシアを還元しにくいので、摺動面損傷が低減する。アルミニウムシリコン合金の好ましい組成は、Al含有率が50〜95質量％である。Al含有率が50質量％未満の場合、スライディングプレートの強度向上効果が得られず、95質量％を超えると金属アルミニウム単味を使用した場合と効果は変わらない。 Part or all of the metal aluminum may be replaced with an aluminum-silicon alloy. Since aluminum-silicon alloy is less likely to reduce magnesia than metallic aluminum , sliding surface damage is reduced. A preferred composition of the aluminum-silicon alloy has an Al content of 50 to 95 mass%. If Al content is less than 50 wt%, can not be obtained the strength improving effect of the sliding plate, and the effect does not change when using metal aluminum plain exceeds 95 mass%.
その他の原料として、金属、炭化物、窒化物の1種または2種以上を外掛け7質量％以下添加しても良い。 As other raw materials, one kind or two or more kinds of metals, carbides, and nitrides may be added to the outer layer to add 7 mass% or less.
本発明のスライディングプレートは、秤量、混練、成形、乾燥、焼成または不焼成、ピッチおよびタール含浸などという通常のスライディングプレート製造工程にて製造することができる。具体的には、前記耐火原料にバインダーを1〜5質量％添加して混練し、スライディングプレート形状に成形する。成形物に対する熱処理条件については特に限定されるものではないが、一般的には100〜400℃で乾燥する。焼成品とする場合は前記熱処理後、還元雰囲気あるいは非酸化雰囲気において600〜1400℃で焼成する。このような製造工程を経て得られたスライディングプレート耐火物に対して、ピッチ含浸処理および加熱処理を施して、最終製品とする。 The sliding plate of the present invention can be manufactured by a general sliding plate manufacturing process such as weighing, kneading, molding, drying, baking or non-baking, pitch and tar impregnation. Specifically, 1 to 5% by mass of a binder is added to the refractory raw material and kneaded to form a sliding plate shape. The heat treatment condition for the molded product is not particularly limited, but it is generally dried at 100 to 400 ° C. When it is used as a fired product, it is fired at 600 to 1400 ° C. in a reducing atmosphere or a non-oxidizing atmosphere after the heat treatment. The sliding plate refractory obtained through such a manufacturing process is subjected to pitch impregnation treatment and heat treatment to obtain a final product.
本発明の実施例および比較例を表１に示す。比較例1,2は、粒径0.3mm未満のスピネル原料の含有量が本発明の組成範囲を外れたものである。比較例3,4は、マグネシア原料とスピネル原料の含有量が本発明の組成範囲を外れたものである。比較例5,6は、金属アルミニウムの含有量が本発明の組成範囲を外れたものである。 Table 1 shows examples and comparative examples of the present invention. In Comparative Examples 1 and 2, the content of the spinel raw material having a particle size of less than 0.3 mm is outside the composition range of the present invention. In Comparative Examples 3 and 4, the contents of the magnesia raw material and the spinel raw material were out of the composition range of the present invention. In Comparative Examples 5 and 6, the content of metallic aluminum was outside the composition range of the present invention.
耐摺動面損傷性は、熱処理前後の気孔率変化で評価した。評価結果は、熱処理前の気孔率を100とした場合の熱処理後の気孔率を指数で表し、180未満のものを○、180以上のものを×で示した。熱処理条件は以下の通りである。 The sliding surface damage resistance was evaluated by the change in porosity before and after heat treatment. In the evaluation results, the porosity after heat treatment when the porosity before heat treatment was set to 100 is expressed by an index, and those having a porosity of less than 180 are indicated by O and those having a porosity of 180 or more are indicated by X. The heat treatment conditions are as follows.
形状：25×25×150ｍｍ
温度：1550℃で1時間保持
雰囲気：Ar
繰り返し加熱回数：4回
耐スポーリング性は、(3)式に示す熱衝撃破壊抵抗係数Rで評価した。弾性率は、J.W.LE MMENS-ELEKTONIKA製MK5を用い、試験片に衝撃を与えて発生する固有振動数から計算するグ ラインドソニック法により求めた。曲げ強さは、JISR2656（耐火れんがの熱間曲げ強さの試 験方法）に準じて測定した。熱膨張係数αは、JISR2207-1（耐火物の熱膨張の試験方法-第 1部非接触法）に準じて測定した。Rが25を超えるものを○、25以下のものを×で示した。
Shape: 25 x 25 x 150 mm
Temperature: Hold at 1550 ℃ for 1 hour Atmosphere: Ar
Number of times of repeated heating: 4 times The spalling resistance was evaluated by the thermal shock fracture resistance coefficient R shown in the equation (3). The elastic modulus was obtained by the Grind Sonic method, which was calculated from the natural frequency generated by impacting the test piece, using MK5 made by JWLE MMENS-ELEKTONIKA. The bending strength was measured according to JIS R2656 (test method for hot bending strength of refractory bricks). The coefficient of thermal expansion α was measured according to JIS R2207-1 (Test method for thermal expansion of refractories-Part 1 non-contact method). The ones in which R exceeds 25 are indicated by O, and those in which R is 25 or less are indicated by X.
R=S/Eα・・・(3)
R:熱衝撃破壊抵抗係数(℃)
E:弾性率(GPa)
S:曲げ強さ(MPa)
α:熱膨張係数(10-6/K)
耐食性は、高周波誘導炉内張り法による溶損量で評価した。試験温度は1600℃で、保持時間は4時間である。侵食材にはCaO：Al2O3＝6：4のスラグを使用し、1時間ごとにスラグを交換した。試験後試料を切断し溶損指数を求めた。溶損指数は実施例２を100とする指数で表した。溶損指数が120未満を○、120以上を×と表した。溶損指数が小さいほど耐食性が高いことを示す。
R = S / Eα ... (3)
R: Thermal shock fracture resistance coefficient (℃)
E: Elastic modulus (GPa)
S: Bending strength (MPa)
α: Coefficient of thermal expansion (10-6 / K)
The corrosion resistance was evaluated by the amount of melting loss by the high frequency induction furnace lining method. The test temperature is 1600 ° C and the holding time is 4 hours. The slag of CaO: Al2O3 = 6: 4 was used as the infiltrating material, and the slag was replaced every hour. After the test, the sample was cut to determine a melt loss index. The melt damage index was expressed as an index with Example 2 being 100. A melt loss index of less than 120 was represented by O, and a melt loss index of 120 or more was represented by X. The smaller the melt loss index, the higher the corrosion resistance.
本発明例は、比較例に比べていずれも耐摺動面損傷性が優れており、その他の特性である耐スポーリング性、耐溶損性にも優れていることが明らかである。 It is apparent that the inventive examples are superior in sliding surface damage resistance to the comparative examples, and are also excellent in other properties such as spalling resistance and melt damage resistance.
以上説明したように、本発明は耐摺動面損傷性が優れており、製鋼産業に用いられるスライディングプレートの適用できることになる。 As described above, the present invention is excellent in sliding surface damage resistance and can be applied to a sliding plate used in the steelmaking industry.
Claims (1)
0.3mm〜4mmの粒径が、前記１００質量％に対して22〜73質量％であり、0.3mm未満の粒径が27〜78質量％であり、
粒径4〜0.3mmのマグネシア原料の含有率は、前記１００質量％に対して0〜65質量％、
粒径4〜0.3mmのスピネル原料の含有率は、前記１００質量％に対し0〜63質量％、
粒径0.3ｍｍ未満のマグネシア原料が前記１００質量％に対して0〜20質量％、
粒径0.3ｍｍ未満のスピネル原料が前記１００質量％に対して25〜50質量％、
加えて、金属アルミニウム及び／又はアルミニウムシリコン合金が前記１００質量％に対して、前記金属アルミニウムとAl含有率が50〜95質量％であるアルミニウムシリコン合金の合量を外掛け0.5〜4質量％含む、
ことを特徴とするスライディングプレート耐火物。 Sliding plate refractory containing 10 to 65 mass% of magnesia raw material, 27 to 88 mass% of spinel raw material, and 2 to 8 mass% of carbon raw material, where the total of magnesia raw material, spinel raw material and carbon raw material is 100 mass% ,
The particle size of 0.3 mm to 4 mm is 22 to 73% by mass with respect to 100% by mass, and the particle size of less than 0.3 mm is 27 to 78% by mass.
The content of the magnesia raw material having a particle size of 4 to 0.3 mm is 0 to 65% by mass based on 100% by mass,
The content of the spinel raw material having a particle size of 4 to 0.3 mm is 0 to 63% by mass relative to 100% by mass,
0-20% by weight magnesia raw material having a particle size of less than 0.3mm is for the previous SL 1 00 wt%,
25-50 wt% spinel material having a particle size of less than 0.3mm is for the previous SL 1 00 wt%,
In addition, the metal aluminum and / or aluminum silicon alloy before Symbol 1 00 wt%, outer percentage 0.5-4 mass total amount of aluminum-silicon alloy the metallic aluminum and Al content is 50 to 95 wt% % Included,
Sliding plate refractory characterized by
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