JP6785255B2

JP6785255B2 - Projection lens

Info

Publication number: JP6785255B2
Application number: JP2018010080A
Authority: JP
Inventors: 嘉鴻孫
Original assignee: Asia Optical Co Inc
Current assignee: Asia Optical Co Inc
Priority date: 2017-05-19
Filing date: 2018-01-24
Publication date: 2020-11-18
Anticipated expiration: 2038-01-24
Also published as: JP2018194816A; CN108957713A; CN108957713B

Description

本発明は、映写レンズに関するものである。 The present invention relates to a projection lens.

従来のプロジェクタの体積は大きく、携帯に不便であり、近年のプロジェクタは、携帯を便利にするため、小型化設計になり、その中で使用される映写レンズもそれに伴って小型化される必要がある。また、プロジェクタの輝度を向上させるため、映写レンズは大きいアパーチャを必要とする。一方、プロジェクタ位置を移動しない条件下で、映写尺寸を調整できるようにするため、映写レンズはズーム機能を具備せねばならない。従来の映写レンズはこの要求を満たすことができず、よって、新規の映写レンズ設計で、小型化、大アパーチャと可変焦点距離の要求を同時に満たすことが求められている。 The volume of conventional projectors is large and it is inconvenient to carry, and recent projectors need to be miniaturized in order to make them convenient to carry, and the projection lens used in them also needs to be miniaturized accordingly. is there. Also, in order to improve the brightness of the projector, the projection lens requires a large aperture. On the other hand, the projection lens must have a zoom function so that the projection scale can be adjusted without moving the projector position. Conventional projection lenses cannot meet this requirement, and therefore new projection lens designs are required to meet the requirements of miniaturization, large aperture and variable focal length at the same time.

本発明は、小体積のレンズ、小アパーチャ値、ズーム機能を有しつつ、良好な光学性能を有する映写レンズを提供することを目的とする。 An object of the present invention is to provide a projection lens having a small volume lens, a small aperture value, a zoom function, and good optical performance.

本発明の映写レンズは、光軸に沿って、映写側からイメージソース側に、順に、第一レンズユニット、第二レンズユニット、第三レンズユニット、第四レンズユニット、第五レンズユニット、および、第六レンズユニットを有する。第一レンズユニットは、負の屈折力を有し、且つ、第一レンズを有し、第二レンズユニットは、正の屈折力を有し、第三レンズユニットは、正の屈折力を有し、第四レンズユニットは、負の屈折力を有し、第五レンズユニットは、正の屈折力を有し、第六レンズユニットは、正の屈折力を有する。映写レンズは、以下の条件を満足させる：０．４＜R₁₂／f＜２．５；式中、R₁₂は、第一レンズのイメージソース側面の曲率半径、fは、映写レンズの有効焦点距離である。 The projection lens of the present invention has a first lens unit, a second lens unit, a third lens unit, a fourth lens unit, a fifth lens unit, and so on, in order from the projection side to the image source side along the optical axis. It has a sixth lens unit. The first lens unit has a negative refractive power and has a first lens, the second lens unit has a positive refractive power, and the third lens unit has a positive refractive power. , The fourth lens unit has a negative refractive power, the fifth lens unit has a positive refractive power, and the sixth lens unit has a positive refractive power. The projection lens satisfies the following conditions: 0.4 <R _{12 /} f <2.5; in the equation, R ₁₂ is the radius of curvature of the side surface of the image source of the first lens, and f is the effective focal length of the projection lens. The distance.

本発明の映写レンズは、光軸に沿って、映写側からイメージソース側に、順に、第一レンズユニット、第二レンズユニット、第三レンズユニット、第四レンズユニット、および、第五レンズユニットを有する。第一レンズユニットは、負の屈折力を有し、且つ、第一レンズを有し、第二レンズユニットは、正の屈折力を有し、第三レンズユニットは、正の屈折力を有し、第四レンズユニットは、正の屈折力を有し、第五レンズユニットは、正の屈折力を有する。 The projection lens of the present invention has a first lens unit, a second lens unit, a third lens unit, a fourth lens unit, and a fifth lens unit in this order from the projection side to the image source side along the optical axis. Have. The first lens unit has a negative power and has a first lens, the second lens unit has a positive power, and the third lens unit has a positive power. , The fourth lens unit has a positive refractive power, and the fifth lens unit has a positive refractive power.

映写レンズは、接合レンズを有し、この接合レンズは、二個のレンズを有し、これらのレンズのアッベ数差値は、２０より大きい。 The projection lens has a bonded lens, and the bonded lens has two lenses, and the Abbe number difference value of these lenses is larger than 20.

第一レンズユニットとイメージソース側の間のレンズユニットは、光軸に沿って移動して、映写レンズの焦点距離を変化させる。 The lens unit between the first lens unit and the image source side moves along the optical axis to change the focal length of the projection lens.

映写レンズは、以下の条件を満足させる：０．４＜R₁₂／f＜２．５；式中、R₁₂は、第一レンズのイメージソース側面の曲率半径、fは、この映写レンズの有効焦点距離である。 The projection lens satisfies the following conditions: 0.4 <R _{12 /} f <2.5; in the equation, R ₁₂ is the radius of curvature of the image source side surface of the first lens, and f is the effectiveness of this projection lens. The focal length.

映写レンズは、以下の条件を満足させる：ＣＲＡ＜５度；式中、ＣＲＡは、この映写レンズを通過する主光線がイメージソースに到達する一角度である。 The projection lens satisfies the following conditions: CRA <5 degrees; in the equation, the CRA is the angle at which the main ray passing through the projection lens reaches the image source.

映写レンズは、以下の条件を満足させる：Ｆ＞１．５；式中、Ｆは、この映写レンズのアパーチャ値である。 The projection lens satisfies the following conditions: F> 1.5; in the equation, F is the aperture value of this projection lens.

本発明の映写レンズは、さらに、第三レンズユニットと第四レンズユニットの間に設置されるアパーチャを有する。 The projection lens of the present invention further has an aperture installed between the third lens unit and the fourth lens unit.

第一レンズユニットは、光軸に沿って、映写側からイメージソース側に、順に、第一レンズ、および、第二レンズを有し、第二レンズユニットは、光軸に沿って、映写側からイメージソース側に、順に、第三レンズ、および、第四レンズを有し、第三レンズユニットは第五レンズを有し、第四レンズユニットは、光軸に沿って、映写側からイメージソース側に、順に、第六レンズ、第七レンズ、第八レンズ、および、第九レンズを有し、第五レンズユニットは第十レンズを有し、第六レンズユニットは第十一レンズを有し、この第一レンズは、負の屈折力を有し、この第一レンズは、以下の条件を満足させる：Vd₁＞４５；式中、Vd₁は、この第一レンズのアッベ数である。 The first lens unit has a first lens and a second lens in this order from the projection side to the image source side along the optical axis, and the second lens unit is along the optical axis from the projection side. The image source side has a third lens and a fourth lens in order, the third lens unit has a fifth lens, and the fourth lens unit is along the optical axis from the projection side to the image source side. In order, the sixth lens, the seventh lens, the eighth lens, and the ninth lens are provided, the fifth lens unit has the tenth lens, and the sixth lens unit has the eleventh lens. This first lens has a negative refractive power, and this first lens satisfies the following conditions: Vd ₁ >45; in the equation, Vd ₁ is the Abbe number of this first lens.

第一レンズユニットは、光軸に沿って、映写側からイメージソース側に、順に、第一レンズ、および、第二レンズを有し、第二レンズユニットは、光軸に沿って、映写側からイメージソース側に、順に、第三レンズ、および、第四レンズを有し、第三レンズユニットは第五レンズを有し、第四レンズユニットは、光軸に沿って、映写側からイメージソース側に、順に、第六レンズ、第七レンズ、第八レンズ、第九レンズ、および、第十レンズを有し、第五レンズユニットは第十一レンズを有し、この第一レンズは、負の屈折力を有し、この第一レンズは、以下の条件を満足させる：Vd₁＞４５；式中、Vd₁は、この第一レンズのアッベ数である。 The first lens unit has a first lens and a second lens in this order from the projection side to the image source side along the optical axis, and the second lens unit is along the optical axis from the projection side. The image source side has a third lens and a fourth lens in order, the third lens unit has a fifth lens, and the fourth lens unit is along the optical axis from the projection side to the image source side. In turn, it has a sixth lens, a seventh lens, an eighth lens, a ninth lens, and a tenth lens, a fifth lens unit has an eleventh lens, and this first lens is negative. Having a refractive power, this first lens satisfies the following conditions: Vd ₁ >45; in the equation, Vd ₁ is the Abbe number of this first lens.

映写レンズは、以下の条件を満足させる：０．７２＜R₁₂／f＜１．１８；60＞Vd₁＞45；1.5＜F＜2.2；式中、R₁₂は、第一レンズのイメージソース側面の曲率半径、fは、映写レンズの有効焦点距離、Vd₁は、第一レンズのアッベ数、Ｆは、映写レンズのアパーチャ値であり、映写レンズは、接合レンズを有し、接合レンズは二個のレンズを有し、これらのレンズのアッベ数差値は、２０より大きく、且つ、５５より小さい。 The projection lens satisfies the following conditions: 0.72 <R _{12 /} f <1.18;60> Vd ₁ >45; 1.5 <F <2.2; In the equation, R ₁₂ is the image source of the first lens. The radius of curvature of the side surface, f is the effective focal distance of the projection lens, Vd ₁ is the Abbe number of the first lens, F is the aperture value of the projection lens, the projection lens has a junction lens, and the junction lens is It has two lenses, and the difference in the number of Abbe numbers of these lenses is larger than 20 and smaller than 55.

本発明の上述の目的、特徴、および、長所をさらにわかりやすくするため、以下で、好ましい実施形態と図面を併せて詳細に説明する。 In order to further clarify the above-mentioned objects, features, and advantages of the present invention, preferred embodiments and drawings will be described in detail below.

本発明の映写レンズは、小体積のレンズ、小アパーチャ値、ズーム機能を有しつつ、良好な光学性能を有する。 The projection lens of the present invention has good optical performance while having a small volume lens, a small aperture value, and a zoom function.

本発明の第一実施形態による映写レンズが広角端にあるレンズ配置と光路を示す図である。It is a figure which shows the lens arrangement and the optical path at the wide-angle end of the projection lens by 1st Embodiment of this invention. 本発明の第一実施形態による映写レンズが望遠端にあるレンズ配置と光路を示す図である。It is a figure which shows the lens arrangement and an optical path that the projection lens by 1st Embodiment of this invention is at a telephoto end. 図１の映写レンズの像面湾曲図である。It is a curvature of field view of the projection lens of FIG. 図１の映写レンズの収差図である。It is an aberration diagram of the projection lens of FIG. 図１の映写レンズの相対照度図である。It is a relative illuminance diagram of the projection lens of FIG. 図１の映写レンズの変調伝達関数図である。It is a modulation transfer function diagram of the projection lens of FIG. 図１の映写レンズのスルーフォーカス変調伝達関数図である。It is a through focus modulation transfer function diagram of the projection lens of FIG. 図２の映写レンズの変調伝達関数図である。It is a modulation transfer function diagram of the projection lens of FIG. 図２の映写レンズのスルーフォーカス変調伝達関数図である。It is a through focus modulation transfer function diagram of the projection lens of FIG. 本発明の第二実施形態による映写レンズが広角端にあるレンズ配置と光路を示す図である。It is a figure which shows the lens arrangement and the optical path at the wide-angle end of the projection lens by the 2nd Embodiment of this invention. 本発明の第二実施形態による映写レンズが望遠端にあるレンズ配置と光路を示す図である。It is a figure which shows the lens arrangement and an optical path in which the projection lens by the 2nd Embodiment of this invention is at a telephoto end. 図４の映写レンズの像面湾曲図である。It is a curvature of field view of the projection lens of FIG. 図４の映写レンズの収差図である。It is an aberration diagram of the projection lens of FIG. 図４の映写レンズの相対照度図である。It is a relative illuminance diagram of the projection lens of FIG. 図４の映写レンズの変調伝達関数図である。It is a modulation transfer function diagram of the projection lens of FIG. 図４の映写レンズのスルーフォーカス変調伝達関数図である。It is a through focus modulation transfer function diagram of the projection lens of FIG. 図５の映写レンズの変調伝達関数図である。It is a modulation transfer function diagram of the projection lens of FIG. 図５の映写レンズのスルーフォーカス変調伝達関数図である。It is a through focus modulation transfer function diagram of the projection lens of FIG.

図１、および、図２を参照する。図１は、本発明の第一実施形態による映写レンズが広角端にあるレンズ配置と光路を示す図、図２は、本発明の第一実施形態による映写レンズが望遠端にあるレンズ配置と光路を示す図である。映写時、イメージソースＩＳ１からの光線は、最後に、映写側に映写される。映写レンズ１は、光軸ＯＡ１に沿って、映写側からイメージソース側に、順に、第一レンズユニットＧ１１、第二レンズユニットＧ１２、第三レンズユニットＧ１３、アパーチャＳＴ１、第四レンズユニットＧ１４、第五レンズユニットＧ１５、第六レンズユニットＧ１６、プレートガラスＰＧ１、プリズムＰ１、および、カバーガラスＣＧ１を有する。使用時、第一レンズユニットＧ１１とイメージソースＩＳ１間の各レンズユニットのピッチD1₄₅、D1₈₉、D1₁₀₁₁、D₁₇₁₈、D₁₉₂₀の変化により、映写レンズ１の有効焦点距離を調整することができ、上述のピッチD1₄₅、D1₈₉、D1₁₀₁₁、D₁₇₁₈、D₁₉₂₀が、映写レンズ１が広角端から望遠端にズームするのに伴って変動する状況は、図１、および、図２中から明らかである。 See FIGS. 1 and 2. FIG. 1 is a diagram showing a lens arrangement and an optical path in which the projection lens according to the first embodiment of the present invention is at the wide-angle end, and FIG. 2 is a diagram showing a lens arrangement and an optical path in which the projection lens according to the first embodiment of the present invention is at the telephoto end. It is a figure which shows. At the time of projection, the light rays from the image source IS1 are finally projected on the projection side. The projection lens 1 has the first lens unit G11, the second lens unit G12, the third lens unit G13, the aperture ST1, the fourth lens unit G14, and the fourth lens unit G11, in order from the projection side to the image source side along the optical axis OA1. It has a five-lens unit G15, a sixth lens unit G16, a plate glass PG1, a prism P1, and a cover glass CG1. When in use, the effective focal length of the projection lens 1 can be adjusted by changing the pitch D1 ₄₅ , D1 ₈₉ , D1 ₁₀₁₁ , D ₁₇₁₈ , and D ₁₉₂₀ of each lens unit between the first lens unit G11 and the image source IS1. The situation in which the above-mentioned pitches D1 ₄₅ , D1 ₈₉ , D1 ₁₀₁₁ , D ₁₇₁₈ , and D ₁₉₂₀ fluctuate as the projection lens 1 zooms from the wide-angle end to the telephoto end can be seen from FIGS. 1 and 2. it is obvious.

第一実施形態において、第一レンズユニットＧ１１は、負の屈折力を有し、第二レンズユニットＧ１２は、正の屈折力を有し、第三レンズユニットＧ１３は、正の屈折力を有し、第四レンズユニットＧ１４は、負の屈折力を有し、第五レンズユニットＧ１５は、正の屈折力を有し、第六レンズユニットＧ１６は、正の屈折力を有する。 In the first embodiment, the first lens unit G11 has a negative power, the second lens unit G12 has a positive power, and the third lens unit G13 has a positive power. The fourth lens unit G14 has a negative power, the fifth lens unit G15 has a positive power, and the sixth lens unit G16 has a positive power.

第一レンズユニットＧ１１は、光軸ＯＡ１に沿って、映写側からイメージソース側に、順に、第一レンズＬ１１、および、第二レンズＬ１２を有する。第一レンズＬ１１はメニスカスレンズで、その映写側面Ｓ１１は凸面であり、イメージソース側面Ｓ１２は凹面であり、映写側面Ｓ１１とイメージソース側面Ｓ１２は、どちらも非球面表面である。第二レンズＬ１２は両凹レンズであり、その映写側面Ｓ１３は凹面であり、イメージソース側面Ｓ１４は凹面であり、映写側面Ｓ１３とイメージソース側面Ｓ１４は、どちらも非球面表面である。 The first lens unit G11 has a first lens L11 and a second lens L12 in this order from the projection side to the image source side along the optical axis OA1. The first lens L11 is a meniscus lens, the projection side surface S11 is a convex surface, the image source side surface S12 is a concave surface, and both the projection side surface S11 and the image source side surface S12 are aspherical surfaces. The second lens L12 is a biconcave lens, the projection side surface S13 is a concave surface, the image source side surface S14 is a concave surface, and both the projection side surface S13 and the image source side surface S14 are aspherical surfaces.

第二レンズユニットＧ１２は、光軸ＯＡ１に沿って、映写側からイメージソース側に、順に、第三レンズＬ１３、および、第四レンズＬ１４を有する。第三レンズＬ１３は両凸レンズで、その映写側面Ｓ１５は凸面であり、イメージソース側面Ｓ１６は凸面であり、且つ、球面表面である。第四レンズＬ１４はメニスカスレンズであり、その映写側面Ｓ１７は凸面であり、且つ、球面表面であり、イメージソース側面Ｓ１８は凹面である。 The second lens unit G12 has a third lens L13 and a fourth lens L14 in this order from the projection side to the image source side along the optical axis OA1. The third lens L13 is a biconvex lens, the projection side surface S15 is a convex surface, and the image source side surface S16 is a convex surface and a spherical surface. The fourth lens L14 is a meniscus lens, the projection side surface S17 thereof is a convex surface and a spherical surface surface, and the image source side surface S18 is a concave surface.

第三レンズユニットＧ１３は、第五レンズＬ１５を有する。第五レンズＬ１５は両凸レンズであり、その映写側面Ｓ１９は凸面であり、イメージソース側面Ｓ１１０は凸面であり、映写側面Ｓ１９とイメージソース側面Ｓ１１０は、どちらも球面表面である。 The third lens unit G13 has a fifth lens L15. The fifth lens L15 is a biconvex lens, the projection side surface S19 is a convex surface, the image source side surface S110 is a convex surface, and both the projection side surface S19 and the image source side surface S110 are spherical surfaces.

第四レンズユニットＧ１４は、光軸ＯＡ１に沿って、映写側からイメージソース側に、順に、第六レンズＬ１６、第七レンズＬ１７、第八レンズＬ１８、および、第九レンズＬ１９を有する。第六レンズＬ１６と第七レンズＬ１７は、接合レンズに接合され、第八レンズＬ１８と第九レンズＬ１９は、接合レンズに接合される。第六レンズＬ１６は、両凸レンズであり、その映写側面Ｓ１１２は凸面であり、イメージソース側面Ｓ１１３は凸面であり、映写側面Ｓ１１２とイメージソース側面Ｓ１１３は、どちらも球面表面である。第七レンズＬ１７は両凹レンズであり、その映写側面Ｓ１１３は凹面であり、イメージソース側面Ｓ１１４は凹面であり、映写側面Ｓ１１３とイメージソース側面Ｓ１１４は、どちらも球面表面である。第八レンズＬ１８は両凹レンズであり、その映写側面Ｓ１１５は凹面であり、イメージソース側面Ｓ１１６は凹面であり、映写側面Ｓ１１５とイメージソース側面Ｓ１１６は、どちらも球面表面である。第九レンズＬ１９は両凸レンズであり、その映写側面Ｓ１１６は凸面であり、イメージソース側面Ｓ１１７は凸面であり、映写側面Ｓ１１６とイメージソース側面Ｓ１１７は、どちらも球面表面である。 The fourth lens unit G14 has a sixth lens L16, a seventh lens L17, an eighth lens L18, and a ninth lens L19 in this order from the projection side to the image source side along the optical axis OA1. The sixth lens L16 and the seventh lens L17 are bonded to the bonded lens, and the eighth lens L18 and the ninth lens L19 are bonded to the bonded lens. The sixth lens L16 is a biconvex lens, the projection side surface S112 is a convex surface, the image source side surface S113 is a convex surface, and both the projection side surface S112 and the image source side surface S113 are spherical surfaces. The seventh lens L17 is a biconcave lens, the projection side surface S113 is a concave surface, the image source side surface S114 is a concave surface, and both the projection side surface S113 and the image source side surface S114 are spherical surfaces. The eighth lens L18 is a biconcave lens, the projection side surface S115 is a concave surface, the image source side surface S116 is a concave surface, and the projection side surface S115 and the image source side surface S116 are both spherical surfaces. The ninth lens L19 is a biconvex lens, the projection side surface S116 is a convex surface, the image source side surface S117 is a convex surface, and both the projection side surface S116 and the image source side surface S117 are spherical surfaces.

第五レンズユニットＧ１５は、第十レンズＬ１１０を有する。第十レンズＬ１１０は両凸レンズであり、その映写側面Ｓ１１８は凸面であり、イメージソース側面Ｓ１１９は凸面であり、映写側面Ｓ１１８とイメージソース側面Ｓ１１９は、どちらも球面表面である。 The fifth lens unit G15 has a tenth lens L110. The tenth lens L110 is a biconvex lens, the projection side surface S118 is a convex surface, the image source side surface S119 is a convex surface, and both the projection side surface S118 and the image source side surface S119 are spherical surfaces.

第六レンズユニットＧ１６は、第十一レンズＬ１１１を有する。第十一レンズＬ１１１は両凸レンズであり、その映写側面Ｓ１２０は凸面であり、イメージソース側面Ｓ１２１は凸面であり、映写側面Ｓ１２０とイメージソース側面Ｓ１２１は、どちらも球面表面である。 The sixth lens unit G16 has an eleventh lens L111. The eleventh lens L111 is a biconvex lens, the projection side surface S120 is a convex surface, the image source side surface S121 is a convex surface, and both the projection side surface S120 and the image source side surface S121 are spherical surfaces.

プレートガラスＰＧ１のその映写側面Ｓ１２２とイメージソース側面Ｓ１２３は、どちらも平面である。 Both the projection side surface S122 and the image source side surface S123 of the plate glass PG1 are flat.

プリズムＰ１のその映写側面Ｓ１２４とイメージソース側面Ｓ１２５は、どちらも平面である。 Both the projection side surface S124 and the image source side surface S125 of the prism P1 are flat.

カバーガラスＣＧ１のその映写側面Ｓ１２６とイメージソース側面Ｓ１２７は、どちらも平面である。 Both the projection side surface S126 and the image source side surface S127 of the cover glass CG1 are flat.

このほか、本発明の映写レンズに良好な光学性能を保持させるために、第一実施形態中の映写レンズ１は、少なくとも以下の一つの条件を満たす：
|Vd1₆-Vd1₇|＞２０（１）
|Vd1₈-Vd1₉|＞２０（２）
Vd1₁＞４５（３）
０．４＜R1₁₂／f1_W＜２．５（４）
０．４＜R1₁₂／f1_T＜２．５（５）
CRA1_W＜５度（６）
CRA1_T＜５度（７）
F1_W＞１．５（８）
F1_T＞１．５（９） In addition, in order for the projection lens of the present invention to maintain good optical performance, the projection lens 1 in the first embodiment satisfies at least one of the following conditions:
| Vd1 ₆ -Vd1 ₇ |> 20 (1)
| Vd1 ₈ -Vd1 ₉ |> 20 (2)
Vd1 ₁ > 45 (3)
0.4 <R1 ₁₂ / f1 _W <2.5 (4)
0.4 <R1 ₁₂ / f1 _T <2.5 (5)
CRA1 _W <5 degrees (6)
CRA1 _T <5 degrees (7)
F1 _W > 1.5 (8)
F1 _T > 1.5 (9)

式中、Vd1₁は第一レンズＬ１１のアッベ数、Vd1₆は第六レンズＬ１６のアッベ数、Vd1₇は第七レンズＬ１７のアッベ数、Vd1₈は第八レンズＬ１８のアッベ数、Vd1₉は第九レンズＬ１９のアッベ数、Ｒ１_１２は第一レンズＬ１１のイメージソース側面Ｓ１２の曲率半径、f1_Wは、映写レンズ１の広角端の有効焦点距離、f1_Tは、映写レンズ１の望遠端の有効焦点距離、CRA1_Wは、映写レンズ１の広角端の主光線がイメージソースＩＳ１に到達する一角度、CRA1_Tは、映写レンズ１の望遠端の主光線がイメージソースＩＳ１に到達する一角度、F1_Wは、映写レンズ１の広角端のアパーチャ値、F1_Tは、映写レンズ１の望遠端のアパーチャ値である。 In the formula, Vd1 ₁ is the number of Abbe of the first lens L11, Vd1 ₆ is the number of Abbe of the sixth lens L16, Vd1 ₇ is the number of Abbe of the seventh lens L17, Vd1 ₈ is the number of Abbe of the eighth lens L18, and Vd1 ₉ is. The Abbe number of the ninth lens L19, R1 ₁₂ is the radius of curvature of the image source side surface S12 of the first lens L11, f1 _W is the effective focal distance of the wide-angle end of the projection lens 1, and f1 _T is the telephoto end of the projection lens 1. The effective focal distance, CRA1 _W is one angle at which the main ray at the wide-angle end of the projection lens 1 reaches the image source IS1, and CRA1 _T is the angle at which the main ray at the telephoto end of the projection lens 1 reaches the image source IS1. F1 _W is the aperture value at the wide-angle end of the projection lens 1, and F1 _T is the aperture value at the telephoto end of the projection lens 1.

レンズとアパーチャＳＴ１の設計を利用して、映写レンズ１が、可変焦点距離、効果的に体積を縮小、アパーチャ値縮小、像差修正、レンズ解析度の向上を達成して、良好な画像化品質を達成する。 Utilizing the design of the lens and aperture ST1, the projection lens 1 achieves variable focal length, effective volume reduction, aperture value reduction, image difference correction, and improved lens analysis, resulting in good imaging quality. To achieve.

表一は、図１、および、図２の映写レンズ１が、それぞれ、広角端、および、望遠端ある時の各レンズの相関パラメータ表であり、表一のデータは、第一実施形態の映写レンズ１が広角端にある時の有効焦点距離が14.3 mm、アパーチャ値が1.81、主光線がイメージソースＩＳ１に到達する角度が1.1度、望遠端にある時の有効焦点距離が22.9 mm、アパーチャ値が2.1、主光線がイメージソースＩＳ１に到達する角度が1.0度、映写レンズ１のズーム比が約1.6倍であることを示す。表一中、表面の曲率が0.00である時(曲率半径は1/曲率である故、曲率半径は∞に向かう)表面が平面であることを示す。 Table 1 is a correlation parameter table of each lens when the projection lenses 1 of FIGS. 1 and 2 are at the wide-angle end and the telephoto end, respectively, and the data in Table 1 is the projection of the first embodiment. The effective focal length when the lens 1 is at the wide-angle end is 14.3 mm, the aperture value is 1.81, the angle at which the main ray reaches the image source IS1 is 1.1 degrees, the effective focal length is 22.9 mm when it is at the telephoto end, and the aperture value. Is 2.1, the angle at which the main ray reaches the image source IS1 is 1.0 degree, and the zoom ratio of the projection lens 1 is about 1.6 times. In Table 1, when the curvature of the surface is 0.00 (the radius of curvature is 1 / curvature, so the radius of curvature is toward ∞), it indicates that the surface is flat.

表一中、各レンズの非球面表面凹陷度zは以下の公式から得られる：
z=ch²/{1+[1-(k+1)c²h²]^1/2}+Ah⁴+Bh⁶+Ch⁸+Dh¹⁰+Eh¹²+Fh¹⁴+Gh¹⁶
式中：
c：曲率；
h：レンズ表面の任意の一点から光軸の垂直距離；
k：コーニック定数；
A〜G：非球面係数。 In Table 1, the aspheric surface concaveness z of each lens is obtained from the following formula:
z = ch ² / {1 + [1- (k + 1) c ² h ² ] ^1/2 } + Ah ⁴ + Bh ⁶ + Ch ⁸ + Dh ¹⁰ + Eh ¹² + Fh ¹⁴ + Gh ¹⁶
During the ceremony:
c: Curvature;
h: Vertical distance of the optical axis from any point on the lens surface;
k: Conic constant;
A to G: Aspherical coefficient.

表二は、表一中の各レンズの非球面表面の相関パラメータ表で、kは、コーニック定数（Conic Constant）、A〜Gは、非球面係数である。 Table 2 is a correlation parameter table of the aspherical surface of each lens in Table 1, where k is the Conic Constant and A to G are the aspherical coefficients.

第一実施形態の映写レンズ１のその第一レンズＬ１１のアッベ数Vd1₁=58、第六レンズＬ１６のアッベ数Vd1₆=61、第七レンズＬ１７のアッベ数Vd1₇=26、第八レンズＬ１８のアッベ数Vd1₈=28、第九レンズＬ１９のアッベ数Vd1₉=81、第一レンズＬ１１のイメージソース側面Ｓ１２の曲率半径Ｒ１_１２=16.67 mm、映写レンズ１の広角端の有効焦点距離f1_w=14.3 mm、映写レンズ１の望遠端の有効焦点距離f1_T=22.9 mm、映写レンズ１の広角端の主光線がイメージソースＩＳ１に到達する角度CRA1_W=1.1度、映写レンズ１の望遠端の主光線がイメージソースＩＳ１に到達する角度CRA1_T=1.0度、映写レンズ１の広角端のアパーチャ値F1_W=1.81、映写レンズ１の望遠端のアパーチャ値F1_T=2.1である。上述のデータから、Vd1₁=58、|Vd1₆-Vd1₇|=35、|Vd1₈-Vd1₉|=53、R1₁₂／f1_W=1.17、R1₁₂／f1_T=0.73、CRA1_W=1.1度、CRA1_T=1.0度、F1_W=1.81、F1_T=2.1が得られ、どれも、上述の条件(１)〜条件(９)の要求を満たす。 Abbe number Vd1 ₁ = 58 of the first lens L11 of the projection lens 1 of the first embodiment, Abbe number Vd1 ₆ = 61 of the sixth lens L16, Abbe number Vd1 ₇ = 26 of the seventh lens L17, eighth lens L18. Abbe number Vd1 ₈ = 28, Abbe number Vd1 ₉ = 81 of the ninth lens L19, radius of curvature R1 ₁₂ = 16.67 mm of the image source side surface S12 of the first lens L11, effective focal distance f1 _w at the wide-angle end of the projection lens 1. = 14.3 mm, effective focal distance f1 _T = 22.9 mm at the telephoto end of the projection lens 1, the angle at which the main ray at the wide-angle end of the projection lens 1 reaches the image source IS1 CRA1 _W = 1.1 degrees, at the telephoto end of the projection lens 1. The angle at which the main ray reaches the image source IS1 is CRA1 _T = 1.0 degrees, the aperture value F1 _W = 1.81 at the wide-angle end of the projection lens 1, and the aperture value F1 _T = 2.1 at the telephoto end of the projection lens 1. From the above data, Vd1 ₁ = 58, | Vd1 ₆ -Vd1 ₇ | = 35, | Vd1 ₈ -Vd1 ₉ | = 53, R1 ₁₂ / f1 _W = 1.17, R1 ₁₂ / f1 _T = 0.73, CRA1 _W = 1.1 Degrees, CRA1 _T = 1.0 degrees, F1 _W = 1.81, F1 _T = 2.1 are obtained, all of which satisfy the requirements of the above conditions (1) to (9).

このほか、第一実施形態の映写レンズ１の光学性能も要求を満たすことができ、これは、図３Ａ〜図３Ｇから分かる。図３Ａは、第一実施形態の映写レンズ１の広角端の像面湾曲(Field Curvature)図である。図３Ｂは、第一実施形態の映写レンズ１の広角端の収差(Distortion)図である。図３Ｃは、第一実施形態の映写レンズ１の広角端の相対照度(Relative Illumination)図である。図３Ｄは、第一実施形態の映写レンズ１の広角端の変調伝達関数(Modulation Transfer Function)図である。図３Ｅは、第一実施形態の映写レンズ１の広角端のスルーフォーカス変調伝達関数(Through Focus Modulation Transfer Function)図である。図３Ｆは、第一実施形態の映写レンズ１の望遠端の変調伝達関数(Modulation Transfer Function)図である。図３Ｇは、第一実施形態の映写レンズ１の望遠端のスルーフォーカス変調伝達関数(Through Focus Modulation Transfer Function)図である。 In addition, the optical performance of the projection lens 1 of the first embodiment can also satisfy the requirements, which can be seen from FIGS. 3A to 3G. FIG. 3A is a field curvature diagram of the wide-angle end of the projection lens 1 of the first embodiment. FIG. 3B is an aberration diagram at the wide-angle end of the projection lens 1 of the first embodiment. FIG. 3C is a Relative Illumination diagram of the wide-angle end of the projection lens 1 of the first embodiment. FIG. 3D is a modulation transfer function diagram at the wide-angle end of the projection lens 1 of the first embodiment. FIG. 3E is a Through Focus Modulation Transfer Function diagram at the wide-angle end of the projection lens 1 of the first embodiment. FIG. 3F is a modulation transfer function diagram at the telephoto end of the projection lens 1 of the first embodiment. FIG. 3G is a Through Focus Modulation Transfer Function diagram at the telephoto end of the projection lens 1 of the first embodiment.

図３Ａから分かるように、第一実施形態の映写レンズ１の広角端の波長が0.450 μm、0.480 μm、0.550 μm、0.600 μm、0.630 μmの光線は、タンジェンシャル(Tangential)方向とサジタル(Sagittal)方向の像面湾曲が、-0.06 mm〜0.06 mmの間である。図３Ｂ(図面中の五本線はほぼ重合して、一本の線に見える)から分かるように、第一実施形態の映写レンズ１の広角端の波長が0.450 μm、0.480 μm、0.550 μm、0.600 μm、0.630 μmの光線が生成する収差は、-1.2%〜0%の間である。図３Ｃから分かるように、第一実施形態の映写レンズ１の広角端の波長が0.630 μmの光線は、Y視界0 mm〜8.3 mmで、相対照度は、0.52〜1.0の間である。図３Ｄから分かるように、第一実施形態の映写レンズ１の広角端の波長範囲が0.450 μm〜0.630 μmの光線は、それぞれ、タンジェンシャル(Tangential)方向とサジタル(Sagittal)方向で、視界高度が、それぞれ、0.0000 mm、-2.4900 mm、-7.4700 mm、-8.3000 mm、空間周波数が0 lp/mm〜93 lp/mmのとき、その変調伝達関数値は0.54〜1.0の間である。図３Ｅから分かるように、第一実施形態の映写レンズ１の広角端の波長範囲が0.450 μm〜0.630 μmの光線は、それぞれ、タンジェンシャル(Tangential)方向とサジタル(Sagittal)方向で、視界高度が、それぞれ、0.0000 mm、-2.4900 mm、-4.1500 mm、-7.4700 mm、-8.3000 mm、空間周波数が93 lp/mmである時、焦点シフトが-0.44 mm〜0.25 mmの間で、そのスルーフォーカス変調伝達関数値は、どれも、０．２より大きい。図３Ｆから分かるように、第一実施形態の映写レンズ１の望遠端の波長範囲が0.4500 μm〜0.6300 μmの光線は、それぞれ、タンジェンシャル(Tangential)方向とサジタル(Sagittal)方向で、視界高度が、それぞれ、0.0000 mm、-2.4900 mm、-7.4700 mm、-8.3000 mm、空間周波数が0 lp/mm〜93 lp/mmのとき、その変調伝達関数値は0.50〜1.0の間である。図３Ｇから分かるように、第一実施形態の映写レンズ１の望遠端の波長範囲が0.4500 μm〜0.6300 μmの光線は、それぞれ、タンジェンシャル(Tangential)方向とサジタル(Sagittal)方向で、視界高度が、それぞれ、0.0000 mm、-4.1500 mm、-5.8100 mm、-7.4700 mm、-8.3000 mm、空間周波数が93 lp/mmである時、焦点シフトが-0.028 mm〜0.018 mmの間で、そのスルーフォーカス変調伝達関数値は、どれも、０．２より大きい。第一実施形態の映写レンズ１の像面湾曲、収差はどれも効果的に修正され、相対照度、レンズ解像度、ディープフォーカスも要求を満たすことができ、好ましい光学性能を得ることができることが分かる。 As can be seen from FIG. 3A, the rays having wavelengths of 0.450 μm, 0.480 μm, 0.550 μm, 0.600 μm, and 0.630 μm at the wide-angle end of the projection lens 1 of the first embodiment are tangential and sagittal. The curvature of field in the direction is between -0.06 mm and 0.06 mm. As can be seen from FIG. 3B (the five lines in the drawing are almost overlapped and appear to be one line), the wavelengths at the wide-angle end of the projection lens 1 of the first embodiment are 0.450 μm, 0.480 μm, 0.550 μm, 0.600. The aberration produced by the μm and 0.630 μm rays is between -1.2% and 0%. As can be seen from FIG. 3C, the light beam having a wavelength of 0.630 μm at the wide-angle end of the projection lens 1 of the first embodiment has a Y field of view of 0 mm to 8.3 mm and a relative illuminance of between 0.52 and 1.0. As can be seen from FIG. 3D, the light rays having a wavelength range of 0.450 μm to 0.630 μm at the wide-angle end of the projection lens 1 of the first embodiment have different field of view altitudes in the Tangential direction and the Sagittal direction, respectively. , 0.0000 mm, -2.4900 mm, -7.4700 mm, -8.3000 mm, respectively, and when the spatial frequency is 0 lp / mm to 93 lp / mm, the modulation transfer function value is between 0.54 and 1.0. As can be seen from FIG. 3E, the light rays having a wavelength range of 0.450 μm to 0.630 μm at the wide-angle end of the projection lens 1 of the first embodiment have different visibility altitudes in the Tangential direction and the Sagittal direction, respectively. , 0.0000 mm, -2.4900 mm, -4.1500 mm, -7.4700 mm, -8.3000 mm, respectively, when the spatial frequency is 93 lp / mm, the focus shift is between -0.44 mm and 0.25 mm, its through-focus modulation The transfer function values are all greater than 0.2. As can be seen from FIG. 3F, the light rays having a wavelength range of 0.4500 μm to 0.6300 μm at the telephoto end of the projection lens 1 of the first embodiment have different visibility altitudes in the Tangential direction and the Sagittal direction, respectively. , 0.0000 mm, -2.4900 mm, -7.4700 mm, -8.3000 mm, respectively, and when the spatial frequency is 0 lp / mm to 93 lp / mm, the modulation transfer function value is between 0.50 and 1.0. As can be seen from FIG. 3G, the light rays having a wavelength range of 0.4500 μm to 0.6300 μm at the telephoto end of the projection lens 1 of the first embodiment have different visibility altitudes in the Tangential direction and the Sagittal direction, respectively. , 0.0000 mm, -4.1500 mm, -5.8100 mm, -7.4700 mm, -8.3000 mm, respectively, when the spatial frequency is 93 lp / mm, the focus shift is between -0.028 mm and 0.018 mm, its through-focus modulation. The transfer function values are all greater than 0.2. It can be seen that the curvature of field and the aberration of the projection lens 1 of the first embodiment are all effectively corrected, the relative illuminance, the lens resolution, and the deep focus can also satisfy the requirements, and preferable optical performance can be obtained.

本発明が符合する条件は、０．４＜R1₁₂／f1_W＜２．５、０．４＜R1₁₂／f1_T＜２．５、|Vd1₆-Vd1₇|＞２０または|Vd1₈-Vd1₉|＞２０を中心とし、本発明の実施形態による数値も、残りの条件の範囲内である。本発明の条件０．４＜R1₁₂／f1_W＜２．５、０．４＜R1₁₂／f1_T＜２．５は、光がスクリーン上に投射されることを表すので、前端に達するとき、Ｒ値の効果が明らかであり、このようにして、光は、比較的小さい光学距離内で、大きい角度を投射することができ、その最適効果範囲は、０．７２＜R₁₂／f＜１．１８である。条件|Vd1₆-Vd1₇|＞２０または|Vd1₈-Vd1₉|＞２０は、レンズ修色差の特性で、続いた二個のVd値の落差が大きいレンズを利用し、その最適効果範囲は、５５＞|Vd1₆-Vd1₇|＞２０、５５＞|Vd1₈-Vd1₉|＞２０である。条件Vd1₁>４５は、第一レンズの材質のその最適効果範囲が、60＞Vd1₁＞45であることを意味する。条件ＣＲＡ＜５度は、本案のレンズ特性であり、条件Ｆ＞１．５はレンズの光束を制限し、値が小さければ、光束は大きく、その最適効果範囲は、1.5＜F＜2.2である。 Conditions to which the present invention is consistent _{_{is, 0.4 <R1 12 / f1 W}} <2.5,0.4 <R1 12 / f1 T <2.5, | Vd1 6 -Vd1 7 |> 20 or | Vd1 ₈ - Focusing on Vd1 ₉ |> 20, the numerical values according to the embodiment of the present invention are also within the range of the remaining conditions. Conditions _{_{0.4 <R1 12 / f1 W <}} 2.5,0.4 <R1 12 / f1 T <2.5 of the present invention, since they represent that the light is projected on the screen, when it reaches the front end , The effect of the R value is clear, and in this way the light can project a large angle within a relatively small optical distance, the optimum range of effect being 0.72 <R ₁₂ / f <. It is 1.18. Condition | Vd1 ₆ -Vd1 ₇ |> 20 or | Vd1 ₈ -Vd1 ₉ |> 20 is the characteristic of the lens color difference, and the following two lenses with a large difference in Vd value are used, and the optimum effect range is , 55> | Vd1 ₆ -Vd1 ₇ |> 20, 55> | Vd1 ₈ -Vd1 ₉ |> 20. The condition Vd1 ₁ > 45 means that the optimum effect range of the material of the first lens is 60> Vd1 ₁ > 45. The condition CRA <5 degrees is the lens characteristic of the present invention, the condition F> 1.5 limits the luminous flux of the lens, and if the value is small, the luminous flux is large, and the optimum effect range is 1.5 <F <2.2. ..

図４、および、図５を参照すると、図４は、本発明の第二実施形態による映写レンズが広角端にあるレンズ配置と光路を示す図、図５は、本発明の第二実施形態による映写レンズが望遠端にあるレンズ配置と光路を示す図である。映写時、イメージソースＩＳ２からの光線は、最後に映写側に映写される。映写レンズ２は、光軸ＯＡ２に沿って、映写側からイメージソース側に、順に、第一レンズユニットＧ２１、第二レンズユニットＧ２２、第三レンズユニットＧ２３、アパーチャＳＴ２、第四レンズユニットＧ２４、第五レンズユニットＧ２５、プレートガラスＰＧ２、プリズムＰ２、および、カバーガラスＣＧ２を有する。使用時、第一レンズユニットＧ２１とイメージソースＩＳ２間の各レンズユニットのピッチD2₄₅、D2₈₉、D2₁₀₁₁、D2₁₉₂₀の変化により、映写レンズ２の有効焦点距離の調整を達成することができ、上述のピッチD2₄₅、D2₈₉、D2₁₀₁₁、D2₁₉₂₀が、映写レンズ２が広角端から望遠端にズームするのに伴って変動する状況は、図４、および、図５から明らかである。 With reference to FIGS. 4 and 5, FIG. 4 is a diagram showing a lens arrangement and an optical path in which a projection lens according to a second embodiment of the present invention is at a wide-angle end, and FIG. It is a figure which shows the lens arrangement and an optical path which a projection lens is at a telephoto end. At the time of projection, the light rays from the image source IS2 are finally projected on the projection side. The projection lens 2 has the first lens unit G21, the second lens unit G22, the third lens unit G23, the aperture ST2, the fourth lens unit G24, and the fourth lens unit G24 in this order from the projection side to the image source side along the optical axis OA2. It has a five-lens unit G25, a plate glass PG2, a prism P2, and a cover glass CG2. When in use, the effective focal length of the projection lens 2 can be adjusted by changing the pitches D2 ₄₅ , D2 ₈₉ , D2 ₁₀₁₁ , and D2 ₁₉₂₀ of each lens unit between the first lens unit G21 and the image source IS2. It is clear from FIGS. 4 and 5 that the pitches D2 ₄₅ , D2 ₈₉ , D2 ₁₀₁₁ , and D2 ₁₉₂₀ described above fluctuate as the projection lens 2 zooms from the wide-angle end to the telephoto end.

第二実施形態において、第一レンズユニットＧ２１は、負の屈折力を有し、第二レンズユニットＧ２２は、正の屈折力を有し、第三レンズユニットＧ２２は、正の屈折力を有し、第四レンズユニットＧ２４は、正の屈折力を有し、第五レンズユニットＧ２５は、正の屈折力を有する。 In the second embodiment, the first lens unit G21 has a negative power, the second lens unit G22 has a positive power, and the third lens unit G22 has a positive power. The fourth lens unit G24 has a positive refractive power, and the fifth lens unit G25 has a positive refractive power.

第一レンズユニットＧ２１は、光軸ＯＡ２に沿って、映写側からイメージソース側に、順に、第一レンズＬ２１、および、第二レンズＬ２２を有する。第一レンズＬ２１は、メニスカスレンズであり、その映写側面Ｓ２１は凸面であり、イメージソース側面Ｓ２２は凹面であり、映写側面Ｓ２１とイメージソース側面Ｓ２２は、どちらも非球面表面である。第二レンズＬ２２は両凹レンズであり、その映写側面Ｓ２３は凹面であり、イメージソース側面Ｓ２４は凹面であり、映写側面Ｓ２３とイメージソース側面Ｓ２４は、どちらも非球面表面である。 The first lens unit G21 has a first lens L21 and a second lens L22 in this order from the projection side to the image source side along the optical axis OA2. The first lens L21 is a meniscus lens, the projection side surface S21 is a convex surface, the image source side surface S22 is a concave surface, and both the projection side surface S21 and the image source side surface S22 are aspherical surfaces. The second lens L22 is a biconcave lens, the projection side surface S23 is a concave surface, the image source side surface S24 is a concave surface, and both the projection side surface S23 and the image source side surface S24 are aspherical surfaces.

第二レンズユニットＧ２２は、光軸ＯＡ２に沿って、映写側からイメージソース側に、順に、第三レンズＬ２３、および、第四レンズＬ２４を有する。第三レンズＬ２３は、両凸レンズであり、その映写側面Ｓ２５は凸面であり、イメージソース側面Ｓ２６は凸面であり、且つ、球面表面である。第四レンズＬ２４は、メニスカスレンズであり、その映写側面Ｓ２７は凸面であり、且つ、球面表面、イメージソース側面Ｓ２８は凹面である。 The second lens unit G22 has a third lens L23 and a fourth lens L24 in this order from the projection side to the image source side along the optical axis OA2. The third lens L23 is a biconvex lens, the projection side surface S25 is a convex surface, and the image source side surface S26 is a convex surface and a spherical surface. The fourth lens L24 is a meniscus lens, the projection side surface S27 thereof is a convex surface, and the spherical surface surface and the image source side surface S28 are concave surfaces.

第三レンズユニットＧ２３は、第五レンズＬ２５を有する。第五レンズＬ２５は、両凸レンズであり、その映写側面Ｓ２９は凸面であり、イメージソース側面Ｓ２１０は凸面であり、映写側面Ｓ２９とイメージソース側面Ｓ２１０は、どちらも球面表面である。 The third lens unit G23 has a fifth lens L25. The fifth lens L25 is a biconvex lens, the projection side surface S29 is a convex surface, the image source side surface S210 is a convex surface, and both the projection side surface S29 and the image source side surface S210 are spherical surfaces.

第四レンズユニットＧ２４は、光軸ＯＡ２に沿って、映写側からイメージソース側に、順に、第六レンズＬ２６、第七レンズＬ２７、第八レンズＬ２８、第九レンズＬ２９、および、第十レンズＬ２１０を有する。第六レンズＬ２６と第七レンズＬ２７は、接合レンズに接合され、第八レンズＬ２８と第九レンズＬ２９は、接合レンズに接合される。第六レンズＬ２６は、両凸レンズであり、その映写側面Ｓ２１２は凸面であり、イメージソース側面Ｓ２１３は凸面であり、映写側面Ｓ２１２とイメージソース側面Ｓ２１３は、どちらも球面表面である。第七レンズＬ２７は両凹レンズであり、その映写側面Ｓ２１３は凹面であり、イメージソース側面Ｓ２１４は凹面であり、映写側面Ｓ２１３とイメージソース側面Ｓ２１４は、どちらも球面表面である。第八レンズＬ２８は両凹レンズであり、その映写側面Ｓ２１５は凹面であり、イメージソース側面Ｓ２１６は凹面であり、映写側面Ｓ２１５とイメージソース側面Ｓ２１６は、どちらも球面表面である。第九レンズＬ２９は、両凸レンズであり、その映写側面Ｓ２１６は凸面であり、イメージソース側面Ｓ２１７は凸面であり、映写側面Ｓ２１６とイメージソース側面Ｓ２１７は、どちらも球面表面である。第十レンズＬ２１０は、両凸レンズであり、その映写側面Ｓ２１８は凸面であり、イメージソース側面Ｓ２１9は凸面であり、映写側面Ｓ２１８とイメージソース側面Ｓ２１９は、どちらも球面表面である。 The fourth lens unit G24 has a sixth lens L26, a seventh lens L27, an eighth lens L28, a ninth lens L29, and a tenth lens L210 in this order from the projection side to the image source side along the optical axis OA2. Has. The sixth lens L26 and the seventh lens L27 are bonded to the bonded lens, and the eighth lens L28 and the ninth lens L29 are bonded to the bonded lens. The sixth lens L26 is a biconvex lens, the projection side surface S212 thereof is a convex surface, the image source side surface S213 is a convex surface, and the projection side surface S212 and the image source side surface S213 are both spherical surfaces. The seventh lens L27 is a biconcave lens, the projection side surface S213 is a concave surface, the image source side surface S214 is a concave surface, and the projection side surface S213 and the image source side surface S214 are both spherical surfaces. The eighth lens L28 is a biconcave lens, the projection side surface S215 is a concave surface, the image source side surface S216 is a concave surface, and the projection side surface S215 and the image source side surface S216 are both spherical surfaces. The ninth lens L29 is a biconvex lens, the projection side surface S216 is a convex surface, the image source side surface S217 is a convex surface, and the projection side surface S216 and the image source side surface S217 are both spherical surfaces. The tenth lens L210 is a biconvex lens, the projection side surface S218 is a convex surface, the image source side surface S219 is a convex surface, and both the projection side surface S218 and the image source side surface S219 are spherical surfaces.

第五レンズユニットＧ２５は、第十一レンズＬ２１１を有する。第十一レンズＬ２１１は、両凸レンズであり、その映写側面Ｓ２２０は凸面であり、イメージソース側面Ｓ２２１は凸面であり、映写側面Ｓ２２０とイメージソース側面Ｓ２２１は、どちらも球面表面である。 The fifth lens unit G25 has an eleventh lens L211. The eleventh lens L211 is a biconvex lens, the projection side surface S220 is a convex surface, the image source side surface S221 is a convex surface, and both the projection side surface S220 and the image source side surface S221 are spherical surfaces.

プレートガラスＰＧ２のその映写側面Ｓ２２２とイメージソース側面Ｓ２２３は、どちらも平面である。 Both the projection side surface S222 and the image source side surface S223 of the plate glass PG2 are flat.

プリズムＰ２のその映写側面Ｓ２２４とイメージソース側面Ｓ２２５は、どちらも平面である。 The projection side surface S224 and the image source side surface S225 of the prism P2 are both flat surfaces.

カバーガラスＣＧ２其映写側面Ｓ２２６とイメージソース側面Ｓ２２７は、どちらも平面である。 Both the cover glass CG2 projection side surface S226 and the image source side surface S227 are flat.

このほか、本発明の映写レンズに良好な光学性能を保持させるために、第二実施形態中的映写レンズ２は、少なくとも以下の一つの条件を満たす：
|Vd2₆-Vd2₇|＞２０（１０）
|Vd2₈-Vd2₉|＞２０（１１）
Vd2₁＞45 （１２）
０．４＜R2₁₂／f2_W＜２．５（１３）
０．４＜R2₁₂／f2_T＜２．５（１４）
CRA2_W＜５度（１５）
CRA2_T＜５度（１６）
F2_W＞１．５（１７）
F2_T＞１．５（１８） In addition, in order for the projection lens of the present invention to maintain good optical performance, the projection lens 2 in the second embodiment satisfies at least one of the following conditions:
| Vd2 ₆ -Vd2 ₇ |> 20 (10)
| Vd2 ₈ -Vd2 ₉ |> 20 (11)
Vd2 ₁ > 45 (12)
0.4 <R2 ₁₂ / f2 _W <2.5 (13)
0.4 <R2 ₁₂ / f2 _T <2.5 (14)
CRA2 _W <5 degrees (15)
CRA2 _T <5 degrees (16)
F2 _W > 1.5 (17)
F2 _T > 1.5 (18)

式中、Vd2₁は第一レンズＬ２１のアッベ数、Vd2₆は第六レンズＬ２６のアッベ数、Vd2₇は第七レンズＬ２７のアッベ数、Vd2₈は第八レンズＬ２８のアッベ数、Vd2₉は第九レンズＬ２９のアッベ数、Ｒ２_１２は第一レンズＬ２１のイメージソース側面Ｓ２２の曲率半径、f2_Wは、映写レンズ２の広角端の有効焦点距離、f2_Tは、映写レンズ２の望遠端の有効焦点距離、CRA2_Wは、映写レンズ２の広角端の主光線がイメージソースＩＳ２に到達する一角度、CRA2_Tは、映写レンズ２の望遠端の主光線がイメージソースＩＳ２に到達する一角度、F2_Wは、映写レンズ２の広角端のアパーチャ値、F2_Tは、映写レンズ２の望遠端のアパーチャ値である。 In the formula, Vd2 ₁ is the number of Abbe of the first lens L21, Vd2 ₆ is the number of Abbe of the sixth lens L26, Vd2 ₇ is the number of Abbe of the seventh lens L27, Vd2 ₈ is the number of Abbe of the eighth lens L28, and Vd2 ₉ is. The Abbe number of the ninth lens L29, R2 ₁₂ is the radius of curvature of the image source side surface S22 of the first lens L21, f2 _W is the effective focal distance of the wide-angle end of the projection lens 2, and f2 _T is the telephoto end of the projection lens 2. The effective focal distance, CRA2 _W, is the angle at which the main ray at the wide-angle end of the projection lens 2 reaches the image source IS2, and CRA2 _T is the angle at which the main ray at the telephoto end of the projection lens 2 reaches the image source IS2. F2 _W is the aperture value at the wide-angle end of the projection lens 2, and F2 _T is the aperture value at the telephoto end of the projection lens 2.

上述のレンズとアパーチャＳＴ２の設計を利用して、映写レンズ２が、可変焦点距離、効果的に体積を縮小、アパーチャ値縮小、像差修正、レンズ解析度の向上を達成して、良好な画像化品質を達成する。 Utilizing the lens and aperture ST2 design described above, the projection lens 2 achieves variable focal length, effective volume reduction, aperture value reduction, image difference correction, and improved lens analysis, resulting in a good image. Achieve chemical quality.

表三は、図４、および、図５の映写レンズ２が、それぞれ、広角端、および、望遠端ある時のレンズの相関パラメータ表であり、表三のデータは、第二実施形態の映写レンズ２が広角端にある時の有効焦点距離が14.3 mm、アパーチャ値が1.75、主光線がイメージソースＩＳ２に到達する角度が1.4度、望遠端にある時の有効焦点距離が21.8 mm、アパーチャ値が1.95、主光線がイメージソースＩＳ２に到達する角度が1.35度、映写レンズ２のズーム比が約1.5倍であることを表示する。 Table 3 shows the correlation parameter table of the lenses when the projection lenses 2 of FIGS. 4 and 5 are at the wide-angle end and the telephoto end, respectively, and the data of Table 3 is the projection lens of the second embodiment. The effective focal length when 2 is at the wide-angle end is 14.3 mm, the aperture value is 1.75, the angle at which the main ray reaches the image source IS2 is 1.4 degrees, the effective focal length is 21.8 mm when it is at the telephoto end, and the aperture value is. 1.95, the angle at which the main ray reaches the image source IS2 is 1.35 degrees, and the zoom ratio of the projection lens 2 is about 1.5 times.

表三中の各レンズの非球面表面凹陷度zの公式は、上述の表一で適用される非球面表面凹陷度zと同じであり、各パラメータの物理意義は、表一の非球面表面凹陷度z公式の説明を参照することができ、ここで再度記述しない。 The formula of the aspherical surface concaveness z of each lens in Table 3 is the same as the aspherical surface concaveness z applied in Table 1 above, and the physical significance of each parameter is the aspherical surface concaveness z in Table 1. You can refer to the official description of the degree z, and will not describe it again here.

表四は、表三中の各レンズの非球面表面の相関パラメータ表である。 Table 4 is a correlation parameter table of the aspherical surface of each lens in Table 3.

第二実施形態の映写レンズ２のその第一レンズＬ２１のアッベ数Vd2₁=58、第六レンズＬ２６のアッベ数Vd2₆=60、第七レンズＬ２７のアッベ数Vd2₇=25、第八レンズＬ２８のアッベ数Vd2₈=25、第九レンズＬ２９のアッベ数Vd2₉=64、第一レンズＬ２１のイメージソース側面Ｓ２２の曲率半径Ｒ２_１２=16.67 mm、映写レンズ２の広角端の有効焦点距離f2_w=14.3 mm、映写レンズ２の望遠端の有効焦点距離f2_T=21.8 mm、映写レンズ２の広角端の主光線がイメージソースＩＳ２に到達する角度CRA2_W=1.4度、映写レンズ２の望遠端の主光線がイメージソースＩＳ２に到達する角度CRA2_T=1.35度、映写レンズ２の広角端のアパーチャ値F2_W=1.75、映写レンズ２の望遠端のアパーチャ値F2_T=1.95である。上述のデータから得られるVd2₁=58、|Vd2₆-Vd2₇|=35、|Vd2₈-Vd2₉|=39、R2₁₂／f2_W=１．１７、R2₁₂／f2_T=０．７６、CRA2_W=1.4度、CRA2_T=1.35度、F2_W=1.75、F2_T=1.95は、どれも、上述の条件(１０)〜条件(１８)の要求を満たす。 Abbe number Vd2 ₁ = 58 of the first lens L21 of the projection lens 2 of the second embodiment, Abbe number Vd2 ₆ = 60 of the sixth lens L26, Abbe number Vd2 ₇ = 25 of the seventh lens L27, eighth lens L28. Abbe number Vd2 ₈ = 25, Abbe number Vd2 ₉ = 64 of the ninth lens L29, radius of curvature R2 ₁₂ = 16.67 mm of the image source side surface S22 of the first lens L21, effective focal distance f2 _w at the wide-angle end of the projection lens 2. = 14.3 mm, effective focal distance f2 _T = 21.8 mm at the telephoto end of the projection lens 2, the angle at which the main ray at the wide-angle end of the projection lens 2 reaches the image source IS2 CRA2 _W = 1.4 degrees, at the telephoto end of the projection lens 2. The angle at which the main ray reaches the image source IS2 is CRA2 _T = 1.35 degrees, the aperture value at the wide-angle end of the projection lens 2 is F2 _W = 1.75, and the aperture value at the telephoto end of the projection lens 2 is F2 _T = 1.95. Vd2 ₁ = 58, | Vd2 ₆ -Vd2 ₇ | = 35, | Vd2 ₈ -Vd2 ₉ | = 39, R2 ₁₂ / f2 _W = 1.17, R2 ₁₂ / f2 _T = 0.76 obtained from the above data , CRA2 _W = 1.4 degrees, CRA2 _T = 1.35 degrees, F2 _W = 1.75, F2 _T = 1.95, all satisfy the requirements of the above conditions (10) to (18).

このほか、第二実施形態の映写レンズ２の光学性能も要求を満たすことができ、これは、図６Ａ〜図６Ｇから分かる。図６Ａは、第二実施形態の映写レンズ２の広角端の像面湾曲(Field Curvature)図である。図６Ｂは、第二実施形態の映写レンズ２の広角端の収差(Distortion)図である。図６Ｃは、第二実施形態の映写レンズ２の広角端の相対照度(Relative Illumination)図である。図６Ｄは、第二実施形態の映写レンズ２の広角端の変調伝達関数(Modulation Transfer Function)図である。図６Ｅは、第二実施形態の映写レンズ２の広角端のスルーフォーカス変調伝達関数(Through Focus Modulation Transfer Function)図である。図６Ｆは、第二実施形態の映写レンズ２の望遠端の変調伝達関数(Modulation Transfer Function)図である。図６Ｇは、第二実施形態の映写レンズ２の望遠端のスルーフォーカス変調伝達関数(Through Focus Modulation Transfer Function)図である。 In addition, the optical performance of the projection lens 2 of the second embodiment can also meet the requirements, which can be seen from FIGS. 6A to 6G. FIG. 6A is a field curvature diagram of the wide-angle end of the projection lens 2 of the second embodiment. FIG. 6B is an aberration diagram at the wide-angle end of the projection lens 2 of the second embodiment. FIG. 6C is a Relative Illumination diagram of the wide-angle end of the projection lens 2 of the second embodiment. FIG. 6D is a modulation transfer function diagram at the wide-angle end of the projection lens 2 of the second embodiment. FIG. 6E is a Through Focus Modulation Transfer Function diagram at the wide-angle end of the projection lens 2 of the second embodiment. FIG. 6F is a modulation transfer function diagram at the telephoto end of the projection lens 2 of the second embodiment. FIG. 6G is a Through Focus Modulation Transfer Function diagram at the telephoto end of the projection lens 2 of the second embodiment.

図６Ａから分かるように、第二実施形態の映写レンズ２の広角端の波長が0.450 μm、0.480 μm、0.486 μm、0.550 μm、0.588 μm、0.600 μm、0.630 μm、0.656 μmの光線は、タンジェンシャル(Tangential)方向とサジタル(Sagittal)方向の像面湾曲が、-0.02 mm〜0.07 mmの間である。図６Ｂ(図面中の八本線はほぼ重合して、一本の線に見える)から分かるように、第二実施形態の映写レンズ２の広角端の波長が0.450 μm、0.480 μm、0.486 μm、0.550 μm、0.588 μm、0.600 μm、0.630 μm、0.656 μmの光線が生成する収差は、-1.2%〜0%の間である。図６Ｃから分かるように、第二実施形態の映写レンズ２の広角端の波長が0.480 μmの光線は、Y視界0 mm〜8.3 mmで、相対照度は、0.64〜1.0の間である。図６Ｄから分かるように、第二実施形態の映写レンズ２の広角端の波長範囲が0.450 μm〜0.6563 μmの光線は、それぞれ、タンジェンシャル(Tangential)方向とサジタル(Sagittal)方向で、視界高度が、それぞれ、0.0000 mm、-2.4900 mm、-7.4700 mm、-8.3000 mm、空間周波数が0 lp/mm〜93 lp/mmのとき、その変調伝達関数値が0.57〜1.0の間である。図６Ｅから分かるように、第二実施形態の映写レンズ２の広角端の波長範囲が0.4500 μm〜0.6563 μmの光線は、それぞれ、タンジェンシャル(Tangential)方向とサジタル(Sagittal)方向で、視界高度が、それぞれ、0.0000 mm、-0.8300 mm、-5.8100 mm、-7.4700 mm、-8.3000 mm、空間周波数が93 lp/mm時、焦点シフトが-0.016 mm〜0.013 mmの間で、そのスルーフォーカス変調伝達関数値は、どれも、０．２より大きい。図６Ｆから分かるように、第二実施形態の映写レンズ２の望遠端対波長範囲が0.4500 μm〜0.6563 μmの光線は、それぞれ、タンジェンシャル(Tangential)方向とサジタル(Sagittal)方向で、視界高度が、それぞれ、0.0000 mm、-2.4900 mm、-7.4700 mm、-8.3000 mm、空間周波数が0 lp/mm〜93 lp/mm、その変調伝達関数値が、0.37〜1.0の間である。図６Ｇから分かるように、第二実施形態の映写レンズ２の望遠端対波長範囲が0.450 μm〜0.6563 μmの光線は、それぞれ、タンジェンシャル(Tangential)方向とサジタル(Sagittal)方向で、視界高度が、それぞれ、0.0000 mm、-2.4900 mm、-4.1500 mm、-7.4700 mm、-8.3000 mm、空間周波数が93 lp/mmである時、焦点シフトが-0.022 mm〜0.018 mmの間で、そのスルーフォーカス変調伝達関数値は、どれも、０．２より大きい。第二実施形態の映写レンズ２の像面湾曲、収差はどれも効果的に修正され、相対照度、レンズ解像度、ディープフォーカスも要求を満たすことができ、好ましい光学性能を得ることができることが分かる。 As can be seen from FIG. 6A, the rays having wavelengths at the wide-angle end of the projection lens 2 of the second embodiment of 0.450 μm, 0.480 μm, 0.486 μm, 0.550 μm, 0.588 μm, 0.600 μm, 0.630 μm, and 0.656 μm are tangential. The curvature of field in the (Tangential) and Sagittal directions is between -0.02 mm and 0.07 mm. As can be seen from FIG. 6B (the eight lines in the drawing are almost overlapped and appear to be one line), the wavelengths at the wide-angle end of the projection lens 2 of the second embodiment are 0.450 μm, 0.480 μm, 0.486 μm, 0.550. The aberrations produced by the μm, 0.588 μm, 0.600 μm, 0.630 μm, and 0.656 μm rays are between -1.2% and 0%. As can be seen from FIG. 6C, the light beam having a wavelength of 0.480 μm at the wide-angle end of the projection lens 2 of the second embodiment has a Y field of view of 0 mm to 8.3 mm and a relative illuminance of between 0.64 and 1.0. As can be seen from FIG. 6D, the light rays having a wavelength range of 0.450 μm to 0.6563 μm at the wide-angle end of the projection lens 2 of the second embodiment have different visibility altitudes in the Tangential direction and the Sagittal direction, respectively. , 0.0000 mm, -2.4900 mm, -7.4700 mm, -8.3000 mm, respectively, and when the spatial frequency is 0 lp / mm to 93 lp / mm, the modulation transfer function value is between 0.57 and 1.0. As can be seen from FIG. 6E, the light rays having a wavelength range of 0.4500 μm to 0.6563 μm at the wide-angle end of the projection lens 2 of the second embodiment have different visibility altitudes in the Tangential direction and the Sagittal direction, respectively. , 0.0000 mm, -0.8300 mm, -5.8100 mm, -7.4700 mm, -8.3000 mm, respectively, when the spatial frequency is 93 lp / mm, the focus shift is between -0.016 mm and 0.013 mm, and its through-focus modulation transfer function. All values are greater than 0.2. As can be seen from FIG. 6F, the light rays having a telephoto end vs. wavelength range of 0.4500 μm to 0.6563 μm of the projection lens 2 of the second embodiment have different visibility altitudes in the Tangential direction and the Sagittal direction, respectively. , 0.0000 mm, -2.4900 mm, -7.4700 mm, -8.3000 mm, respectively, spatial frequency is 0 lp / mm to 93 lp / mm, and its modulation transfer function value is between 0.37 and 1.0. As can be seen from FIG. 6G, the light rays having a telephoto end vs. wavelength range of 0.450 μm to 0.6563 μm of the projection lens 2 of the second embodiment have different visibility altitudes in the Tangential direction and the Sagittal direction, respectively. , 0.0000 mm, -2.4900 mm, -4.1500 mm, -7.4700 mm, -8.3000 mm, respectively, when the spatial frequency is 93 lp / mm, the focus shift is between -0.022 mm and 0.018 mm, its through-focus modulation. The transfer function values are all greater than 0.2. It can be seen that the curvature of field and the aberration of the projection lens 2 of the second embodiment are all effectively corrected, the relative illuminance, the lens resolution, and the deep focus can be satisfied, and preferable optical performance can be obtained.

本発明が符合する条件は、
０．４＜R2₁₂／f2_W＜２．５、０．４＜R2₁₂／f2_T＜２．５、|Vd2₆-Vd2₇|＞２０または|Vd2₈-Vd2₉|＞２０を中心とし、本発明の実施形態の数値も、残りの条件の範囲内である。本発明の条件０．４＜R2₁₂／f2_W＜２．５、０．４＜R2₁₂／f2_T＜２．５は、光がスクリーン上に投射されることを表すので、前端に達するとき、Ｒ値の効果が明らかであり、このようにして、光は比較的小さな光学距離内で、大きい角度を投射することができ、その最適効果範囲は、０．７２＜R₁₂／f＜１．１８である。条件|Vd2₆-Vd2₇|＞２０または|Vd2₈-Vd2₉|＞２０は、レンズ修色差の特性で、続いた二個のVd値の落差が大きいレンズを利用し、その最適効果範囲は、５５＞|Vd2₆-Vd2₇|＞２０、５５＞|Vd2₈-Vd2₉|＞２０である。条件Vd2₁＞４５は、第一レンズの材質のその最適効果範囲が、60＞Vd2₁＞45であることを意味する。条件ＣＲＡ＜５度は、本案のレンズ特性であり、条件Ｆ＞１．５はレンズの光束を制限し、値が小さければ、光束は大きく、その最適効果範囲は、1.5＜F＜2.2である。 The conditions that the present invention agrees with are:
_{_{0.4 <R2 12 / f2 W <}} 2.5,0.4 <R2 12 / f2 T <2.5, | Vd2 6 -Vd2 7 |> 20 or | Vd2 ₈ -Vd2 ₉ |> 20 centered on The numerical values of the embodiments of the present invention are also within the range of the remaining conditions. Conditions _{_{0.4 <R2 12 / f2 W <}} 2.5,0.4 <R2 12 / f2 T <2.5 of the present invention, since they represent that the light is projected on the screen, when it reaches the front end , The effect of the R value is clear, in this way the light can project a large angle within a relatively small optical distance, the optimum range of effect being 0.72 <R ₁₂ / f <1. It is .18. Condition | Vd2 ₆ -Vd2 ₇ |> 20 or | Vd2 ₈ -Vd2 ₉ |> 20 is the characteristic of the lens color difference, and the next two lenses with a large difference in Vd value are used, and the optimum effect range is , 55> | Vd2 ₆ -Vd2 ₇ |> 20, 55> | Vd2 ₈ -Vd2 ₉ |> 20. The condition Vd2 ₁ > 45 means that the optimum effect range of the material of the first lens is 60> Vd2 ₁ > 45. The condition CRA <5 degrees is the lens characteristic of the present invention, the condition F> 1.5 limits the luminous flux of the lens, and if the value is small, the luminous flux is large, and the optimum effect range is 1.5 <F <2.2. ..

１、２…映写レンズ
Ｇ１１、Ｇ２１…第一レンズユニット
Ｇ１２、Ｇ２２…第二レンズユニット
Ｇ１３、Ｇ２３…第三レンズユニット
Ｇ１４、Ｇ２４…第四レンズユニット
Ｇ１５、Ｇ２５…第五レンズユニット
Ｇ１６…第六レンズユニット
Ｌ１１、Ｌ２１…第一レンズ
Ｌ１２、Ｌ２２…第二レンズ
Ｌ１３、Ｌ２３…第三レンズ
Ｌ１４、Ｌ２４…第四レンズ
Ｌ１５、Ｌ２５…第五レンズ
Ｌ１６、Ｌ２６…第六レンズ
Ｌ１７、Ｌ２７…第七レンズ
Ｌ１８、Ｌ２８…第八レンズ
Ｌ１９、Ｌ２９…第九レンズ
Ｌ１１０、Ｌ２１０…第十レンズ
Ｌ１１１、Ｌ２１１…第十一レンズ
ＳＴ１、ＳＴ２…アパーチャ
ＯＡ１、ＯＡ２…光軸
ＩＳ１、ＩＳ２…イメージソース
ＰＧ１、ＰＧ２…プレートガラス
Ｐ１、Ｐ２…プリズム
ＣＧ１、ＣＧ２…カバーガラス
Ｓ１１、Ｓ１２、Ｓ１３、Ｓ１４、Ｓ１５、Ｓ１６、Ｓ１７…面
Ｓ１８、Ｓ１９、Ｓ１１０、Ｓ１１１、Ｓ１１２、Ｓ１１３…面
Ｓ１１４、Ｓ１１５、Ｓ１１６、Ｓ１１７、Ｓ１１８、Ｓ１１９…面
Ｓ１２０、Ｓ１２１、Ｓ１２２、Ｓ１２３、Ｓ１２４、Ｓ１２５…面
Ｓ１２６、Ｓ１２７…面
Ｓ２１、Ｓ２２、Ｓ２３、Ｓ２４、Ｓ２５、Ｓ２６、Ｓ２７…面
Ｓ２８、Ｓ２９、Ｓ２１０、Ｓ２１１、Ｓ２１２、Ｓ２１３…面
Ｓ２１４、Ｓ２１５、Ｓ２１６、Ｓ２１７、Ｓ２１８、Ｓ２１９…面
Ｓ２２０、Ｓ２２１、Ｓ２２２、Ｓ２２３、Ｓ２２４、Ｓ２２５…面
Ｓ２２６、Ｓ２２７…面
D1₄₅、D1₈₉、D1₁₀₁₁、D1₁₇₁₈、D1₁₉₂₀…ピッチ
D2₄₅、D2₈₉、D2₁₀₁₁、D2₁₉₂₀…ピッチ 1, 2 ... Projection lenses G11, G21 ... First lens unit G12, G22 ... Second lens unit G13, G23 ... Third lens unit G14, G24 ... Fourth lens unit G15, G25 ... Fifth lens unit G16 ... Sixth Lens units L11, L21 ... 1st lens L12, L22 ... 2nd lens L13, L23 ... 3rd lens L14, L24 ... 4th lens L15, L25 ... 5th lens L16, L26 ... 6th lens L17, L27 ... 7th Lenses L18, L28 ... Eighth lens L19, L29 ... Ninth lens L110, L210 ... Tenth lens L111, L211 ... Eleventh lens ST1, ST2 ... Aperture OA1, OA2 ... Optical axis IS1, IS2 ... Image source PG1, PG2 ... Plate glass P1, P2 ... Prism CG1, CG2 ... Cover glass S11, S12, S13, S14, S15, S16, S17 ... Lens S18, S19, S110, S111, S112, S113 ... Lens S114, S115, S116, S117, S118, S119 ... Surface S120, S121, S122, S123, S124, S125 ... Surface S126, S127 ... Surface S21, S22, S23, S24, S25, S26, S27 ... Surface S28, S29, S210, S211, S212, S213 ... Surfaces S214, S215, S216, S217, S218, S219 ... Surfaces S220, S221, S222, S223, S224, S225 ... Surfaces S226, S227 ... Surfaces
D1 ₄₅ , D1 ₈₉ , D1 ₁₀₁₁ , D1 ₁₇₁₈ , D1 ₁₉₂₀ … Pitch
D2 ₄₅ , D2 ₈₉ , D2 ₁₀₁₁ , D2 ₁₉₂₀ … Pitch

Claims

It is a projection lens, and along the optical axis, from the projection side to the image source side, in order.
It has a negative refractive power and consists of only a first lens and a second lens, and both the first and second lenses are sequentially arranged from the projection side to the image source side along the optical axis. The first lens unit that can be lined up and
It has a positive refractive power and consists of only a third lens and a fourth lens, and both the third and fourth lenses are sequentially arranged from the projection side to the image source side along the optical axis. The second lens unit that can be lined up and
A third lens unit that has a positive refractive power and consists only of the fifth lens,
An aperture installed between the third lens unit and the fourth lens unit,
It has a negative refractive power and consists of only the sixth lens, the seventh lens, the eighth lens, and the ninth lens, and all of the sixth to ninth lenses are along the optical axis on the projection side. The fourth lens unit, which is arranged in order from the image source side to the image source side,
A fifth lens unit that has a positive refractive power and consists only of the tenth lens, and
A sixth lens unit, which has a positive refractive power and consists only of the eleventh lens.
Consists of only
The projection lens satisfies the following conditions:
0.4 <R12 / f <2.5
In the formula, R12 is the radius of curvature of the side surface of the image source of the first lens, and f is the effective focal length from the wide-angle end to the telephoto end of the projection lens.
Wherein said lens unit provided between the first lens unit and the sixth lens unit, the so effective focal length of the projection lens changes, are movable respectively along said optical axis, the second lens unit, the third lens unit, the fourth lens unit and the fifth lens unit, projection lens, characterized in that each moves from the wide angle end to the projection side with the zooming to the telephoto end.

By joining the first lens and the second lens, or by joining two adjacent lenses selected from the sixth lens, the seventh lens, the eighth lens, and the ninth lens. The projection lens according to claim 1, wherein a bonded lens is formed, and the difference in the number of Abbe numbers between the lenses forming the bonded lens is larger than 20.

The first lens has a negative refractive power, and the first lens satisfies the following conditions:
Vd1>45;
The projection lens according to claim 1, wherein Vd1 is one Abbe number of the first lens in the formula.

The projection lens satisfies the following conditions:
CRA <5 degrees;
The projection lens according to claim 1, wherein in the formula, the CRA is an angle at which a main ray passing through the projection lens from the wide-angle end to the telephoto end reaches the image source.

The projection lens satisfies the following conditions:
F>1.5;
The projection lens according to claim 1, wherein F is an aperture value of the projection lens from the wide-angle end to the telephoto end.

The projection lens satisfies the following conditions:
0.72 <R12 / f <1.18
60>Vd1>45;
1.5 <F <2.2;
In the formula, R12 is the radius of curvature of the side surface of the image source of the first lens, f is the effective focal distance from the wide-angle end to the telephoto end of the projection lens, Vd1 is the number of abbreviations of the first lens, and F. Is one aperture value of the projection lens from the wide-angle end to the telescopic end, and by joining the first lens and the second lens, or by joining the sixth lens, the seventh lens, and the eighth lens. , And two adjacent lenses selected from the ninth lens are joined to form a bonded lens, and the difference in the number of Abbe between the lenses forming the bonded lens is larger than 20 and smaller than 55. The projection lens according to claim 1, wherein the projection lens is characterized in that.