JP6812965B2 - 気流制御装置および延伸フィルムの製造方法 - Google Patents

Description

本発明は、熱可塑性樹脂からなる延伸フィルムの製造に適したテンターオーブンの入口および／または出口に設ける気流制御装置、および、この気流制御装置を用いた熱可塑性樹脂からなる延伸フィルムの製造方法に関する。

熱可塑性樹脂からなる延伸フィルムの製造方法として逐次二軸延伸法や同時二軸延伸法が知られている。逐次二軸延伸法では、熱可塑性樹脂からなる未延伸フィルムをその長手方向に延伸することにより一軸延伸フィルムを得た後、得られた一軸延伸フィルムをテンターオーブンに導入して、その中で、その幅方向に延伸する。同時二軸延伸法では、熱可塑性樹脂からなる未延伸フィルムをテンターオーブンに導入して、その中で、その長手方向およびその幅方向に同時に延伸する。

熱可塑性樹脂からなる延伸フィルムは、包装用途をはじめとして、各種工業材料用途などに広く用いられている。中でも、ポリエステル、ポリオレフィンやポリアミド樹脂の逐次二軸延伸フィルムは、その優れた機械的特性、熱的特性、電気的特性等により、未延伸フィルムでは使用に耐えない用途に広く使用され、需要量も増加している。

熱可塑性樹脂からなる延伸フィルムを製造するためのテンターオーブンの問題点として、テンターオーブンを構成する個々の室でエアの循環が完結せず、設定温度の異なるエアが隣接する室へ流れ込んだり、テンターオーブンの室外から外気がオーブン内へ流れ込んだり、テンターオーブンの室内のエアがオーブンの外に吹き出す現象がある。これら現象はいずれもフィルムの走行方向にエアが流れる現象であり、このようなエアの流れは、ＭＤ（Ｍａｃｈｉｎｅ Ｄｉｒｅｃｔｉｏｎ）流と呼ばれている。ＭＤ流は、フィルムが走行する際の随伴気流や、テンターオーブン内へ供給される加温されたエアの給気量とテンターオーブン内から排出されるエアの排気量のアンバランスなどに起因して発生する。

ＭＤ流が発生すると、室外から流れ込んだ異なる温度のエアがフィルムの近傍を流れながら、室内の噴き付けノズルから噴き出される加熱エアと混ざるため、フィルムを加熱する効率にムラが生じ、フィルムに大きな温度ムラが生じる。テンターオーブンでは、フィルムを所望の温度まで昇温する予熱工程、フィルムを所望の幅まで拡幅する延伸工程、フィルムを所望の温度で熱処理する熱固定工程、およびフィルムを所望の温度まで冷却する冷却工程の少なくとも１つの工程が行われる。これらのいずれかの工程でフィルムに温度ムラが生じると、フィルムの厚みムラおよび特性ムラの原因にもなり、製品の品質が低下する。製品の品質が低下する以外にも、テンターオーブン内でフィルム破れが発生し、生産性が低下することがある。

テンターオーブンの室外から外気がオーブン内に流れ込むＭＤ流により、次のような影響が生じる。テンターオーブン外から室の循環エアの設定温度より低い温度のエアが循環エアに混入すると、循環エアをその室の設定温度まで再加熱するのに必要な熱交換器の消費エネルギーが増加する。また、ＭＤ流により、噴き付けノズルのエア噴き出し開口から噴出されたエアのフィルム面へ向う直進性が失われ、噴き付けたエアがフィルムの走行方向に流れ易くなり、噴き付けノズル本来の加熱性能が見込めなくなる。この状態において、加熱性能を維持するためには、噴き付けたエアの風量を増やす、もしくは温度を上げなければならなくなり、その結果、熱交換器の消費エネルギーが増加する。

また、テンターオーブンの室内のエアがオーブンの外に吹き出すＭＤ流により、次のような影響が生じる。テンターオーブンの室内で加熱されたエアがテンターオーブンの室外へ吹き出すと、テンターオーブン周囲の作業エリアの温度を上昇させるため、テンターオーブン周囲の作業環境が悪化して、適切なテンターオーブンの操作ができなくなる。さらに、テンターオーブンの室外に吹き出したエアにはフィルムからの昇華物が混入していることがあり、テンターオーブンの室外で析出してフィルム面に付着し異物欠点となるので、生産性を低下させることがある。

ＭＤ流により、テンターオーブンの室外からエアが流入したり、室内のエアがテンターオーブンの室外に吹き出すことを防ぐために、テンターオーブン内部の給気エアの量と、排気エアの量のバランスを調整する方法が考えられる。しかし、テンターオーブンの一部の給気や排気のエアの量を変更すると、テンターオーブン全体のエアバランスに影響を与えるため、給気エアと排気エアのバランスを最適化するための調整パラメータが多くなる。そのため、生産品種の変更等で生産条件を変更した後に、テンターオーブンの給気エアの量と排気エアの量を調整するための時間が掛かってしまい、生産性を低下させることがある。

特許文献１には、フィルムの熱処理帯域において発生する昇華物の析出を防ぐ方法が開示されている。具体的には、横延伸帯域および／または熱処理帯域中の任意の仕切られた帯域中で、フィルム下流側に加熱エアを噴き付け、かつその上流側に設けたエアの排気領域からエアを排気する方法である。

特許文献２には、平坦部とそれに続いて設けられた傾斜部とを有する噴き付けノズルを、シートの走行面に対して上側または下側に設置し、シート面に平行なエアを流すことで、シートを安定走行させる方法が開示されている。この方法により、シートと噴き付けノズルとの間のギャップを狭くでき、熱処理室の入出口の熱の出入りを抑える効果がある。

特許文献３には、噴き付けノズルのエア噴き出し面からフィルムの通過面までの距離に着目し、ＭＤ流の発生を抑制できるテンターオーブンの構成が開示されている。

特許文献４には、延伸機の搬送出入口に上下面の板状の緩衝帯を設けることで、高温の空気が加熱領域室から外に流出するのを防止する構成が開示されている。

特許文献５には、フィルム乾燥装置の外に漏出する気化溶媒を吸引することで、フィルム乾燥装置外の作業環境でのパーティクル量を一定以下に保つ方法が開示されている。

特開昭６１−２６３７２７号公報 特開２００５−８４０７号公報 国際公開２０１２／１３３１５２号 特開２００９−２６９２６８号公報 特開２０１５−４２３８８号公報

しかしながら、特許文献１に開示されている方法では、テンターオーブンの室外からオーブン内へエアが流入するＭＤ流を防ぐことができない。そのため、ＭＤ流の温度が室の循環エアの設定温度より低いと、フィルムの近傍を流れたＭＤ流が室内の噴き付けノズルから噴き出される加熱エアと混ざるため、フィルムに大きな温度ムラが生じる。

特許文献２に開示されている方法では、シート面に平行にエアを流すため、ＭＤ流がむしろ増加してしまう。そのため、テンターオーブンの室内に設置されている噴き付けノズル本来の加熱性能が見込めなくなる。

特許文献３に開示されている構成は、噴き付けノズルがテンターオーブンの内部に設けられている。そのため、テンターオーブンの出入口を通過するエアの流入や吹き出しを抑制するためには、テンターオーブン内部の給気エアの量と排気エアの量とのバランスを調整することが必要になる。しかし前述したように、テンターオーブンの一部の給気や排気エアの量を変更すると、テンターオーブン全体のエアバランスに影響を与えるため、給気エアと排気エアのバランスを最適化するためのパラメータが多くなってしまう。その結果、品種変更等の生産条件を変更した後に、テンターオーブンの給気エアの量と排気エアの量とを調整するための時間が掛かってしまうため、生産性が低下する。

特許文献４に開示されている構成では、高温空気の流出を防止するためには、上下面の板状緩衝帯の開口面積を十分に小さくし、流体抵抗を大きくする必要がある。そのため、上下面の板状緩衝帯とフィルムが接触する可能性があり、フィルム面に傷が発生し、生産性が低下する。

特許文献５に開示されている方法は、フィルム製造工程における乾燥装置に関わる技術であり、本発明のテンターオーブンに設ける気流制御装置とは、解決すべき課題、技術的思想、発明の効果が異なる。仮に、特許文献５に開示されている方法をテンターオーブンに適用したとしても、テンターオーブンの室外からオーブン内へエアが流入するＭＤ流を防止することはできない。

本発明は、上述した様々な問題を解決するため、テンターオーブンに室外からエアが流入することや、テンターオーブンから室外にエアが流出することを抑制する気流制御装置を提供する。

上記課題を解決する本発明の気流制御装置は、フィルムが搬入される入口とフィルムが搬出される出口とを有するテンターオーブンの、前記入口のフィルム走行方向上流側および／または前記出口のフィルム走行方向下流側に隣り合って設置された箱状体の気流制御装置であって、
前記気流制御装置がその内部に、
フィルムへエアを噴き付けるための噴き付けノズルであって、フィルム通過面を挟んで対向する少なくとも一組の一対の噴き付けノズルと、
前記箱状体の中のエアを排出する排気機構であって、前記一対の噴き付けノズルよりもフィルム走行方向上流側にあり、フィルム通過面を挟んで対向する少なくとも一組の一対の上流側排気機構と、
前記箱状体の中のエアを排出する排気機構であって、前記一対の噴き付けノズルよりもフィルム走行方向下流側にあり、フィルム通過面を挟んで対向する少なくとも一組の一対の下流側排気機構と、
を備えている。

本発明の気流制御装置は、以下の各構成を有することが好ましい。
・ 前記一対の噴き付けノズルが複数組備えられていること。
・ 前記一対の上流側排気機構および／または前記一対の下流側排気機構が複数組備えられていること。
・ 前記噴き付けノズルのエア噴き出し開口の形状がフィルム幅方向と平行に延びるスリット形状、またはフィルム幅方向に複数の孔が並んだ形状であり、前記エア噴き出し開口がエアを噴き出す方向とフィルム通過面とのなす角が略直角であること。
・ 前記エア噴き出し開口とフィルム通過面との間の距離Ｌと、前記エア噴き出し開口のスリットのフィルム走行方向の長さＢとがＬ／Ｂ≦１１を満たす、または前記エア噴き出し開口とフィルム通過面との間の距離Ｌと、前記エア噴き出し開口の孔の直径ＲとがＬ／Ｒ≦１１を満たすこと。
・ 前記噴き付けノズルが、フィルムの幅方向において嵌め合い構成となっている複数の筐体によって形成されており、フィルム幅方向に伸縮する機構を有すること。

上記課題を解決する本発明の延伸フィルムの製造方法は、テンターオーブンと、テンターオーブンの入口のフィルム搬送方向上流側および／またはテンターオーブン出口のフィルム搬送方向下流側に隣り合って設置された本発明の気流制御装置のそれぞれにフィルムを通過させ、
前記気流制御装置において、前記噴き付けノズルから走行するフィルムに向かってエアを噴き付けながら、前記上流側排気機構および前記下流側排気機構で気流制御装置内のエアを排出し、
前記テンターオーブンにおいて、走行するフィルムを加熱しながら延伸する。

本発明の延伸フィルムの製造方法は、以下の方法を行うことが好ましい。
・ 前記気流制御装置を前記テンターオーブン入口のフィルム搬送方向上流側に隣り合って設置し、前記噴き付けノズルから噴出するエアの温度を、前記テンターオーブンの入口におけるテンターオーブン室外のエアの温度以上、フィルムのガラス転移点以下とすること。
・ 前記気流制御装置を前記テンターオーブン出口のフィルム搬送方向下流側に隣り合って設置し、前記噴き付けノズルから噴出するエアの温度を、前記テンターオーブンの出口におけるテンターオーブン室外のエアの温度以上、フィルムのガラス転移点以下とすること。

本発明の気流制御装置によれば、テンターオーブンに室外からエアが流入することや、テンターオーブンから室外にエアが流出することを抑制することができる。この効果により、ＭＤ流に起因する種々の問題点が以下のように解消することが期待される。
(ａ) テンターオーブンの室外から室の循環エアの設定温度とは異なる温度のエアが流入するのを抑制することで、フィルムの温度ムラを低減し、フィルムの幅方向の特性および厚みが均一である熱可塑性樹脂からなる延伸フィルムを製造できる。
(ｂ) フィルムを所定の温度まで加熱し、その温度を保持するのに必要な消費エネルギーを削減できる。
(ｃ) テンターオーブンの室内で加熱されたエアが、テンターオーブンの室外へ吹き出すことを防ぎ、テンターオーブン周囲の作業エリアの温度が上昇したり、テンターオーブン周囲の作業環境が悪化することを防止できる。
(ｄ) フィルムからの昇華物がテンターオーブンの室外へ流出することを防止し、昇華物が室外で析出してフィルム面に付着し、異物欠点となり生産性を低下させることを防止できる。
(ｅ) ＭＤ流が抑制できるため、オーブン内部の給気エアの量と排気エアの量のバランスを調整する時間が減らせ、生産性の低下を防止できる。

図１は、本発明の気流制御装置の一態様のフィルム走行方向の断面概略図である。 図２は、図１に示すＡ１−Ａ１矢視方向の断面概略図である。 図３は、図２に示すＡ２−Ａ２矢視方向の噴き付けノズルの断面概略図である。 図４ａは、図２に示すＡ２−Ａ２矢視方向の噴き付けノズルの断面概略図である。 図４ｂは、図２に示す符号１７部分の拡大図である。 図５は、図２に示すＡ３−Ａ３矢視方向の断面概略図である。 図６は、本発明の気流制御装置を構成する室をモデル化したモデルテスト機の断面概略図であり、実施例１〜３でのエアの流れ方を示す図である。 図７ａは、図６に示すＢ１−Ｂ１矢視方向の平面概略図である。 図７ｂは、図７ａに示す符号４０部分の拡大図である。 図８は、モデルテスト機の断面概略図であり、実施例４でのエアの流れ方を示す図である。 図９ａは、図８に示すＢ２−Ｂ２矢視方向の平面概略図である。 図９ｂは、図９ａに示す符号４１部分の拡大図である。 図１０は、モデルテスト機の断面概略図であり、比較例１でのエアの流れ方を示す図である。 図１１は、図１０に示すＢ３−Ｂ３矢視方向の平面概略図である。 図１２は、モデルテスト機の断面概略図であり、比較例２でのエアの流れ方を示す図である。 図１３は、図１２に示すＢ４−Ｂ４矢視方向の平面概略図である。 図１４は、モデルテスト機の断面概略図であり、比較例３でのエアの流れ方を示す図である。 図１５は、図１４に示すＢ５−Ｂ５矢視方向の平面概略図である。 図１６ａは、図１に示す噴き付けノズルＮ１，Ｎ２の噴き出しエア量を調節する給気ダンパ４６を示す断面概略図である。 図１６ｂは、図１に示す噴き付けノズルＮ３，Ｎ４の噴き出しエア量を調節する給気ダンパ４６を示す断面概略図である。 図１７ａは、図１に示す排気プレナムＥ１の排気風量を調節する排気ダンパ４７を示す断面概略図である。 図１７ｂは、図１に示す排気プレナムＥ２の排気風量を調節する排気ダンパ４７を示す断面概略図である。

本発明のテンターオーブンのいくつかの実施態様について、図面を参照しながら説明する。

図１と図２を参照する。図１は、本発明の気流制御装置の一態様のフィルム走行方向の断面概略図である。図２は、図１に示すＡ１−Ａ１矢視方向の断面概略図である。図１において、気流制御装置１は、テンターオーブン３の入口４にフィルム走行方向上流側に隣り合って設置されている。気流制御装置１の内部には、フィルム走行方向に間隔を置いて２個の上側噴き付けノズルＮ１，Ｎ２が設けられている。各噴き付けノズルのエア噴き出し面２１は、それぞれフィルム通過面２に対し間隔をおいてフィルム通過面２に対向している。

フィルム通過面２の下面側にも、フィルム走行方向に間隔をおいて２個の下側噴き付けノズルＮ３，Ｎ４が設けられている。各噴き付けノズルのエア噴き出し面２１は、それぞれフィルム通過面２に対し間隔をおいてフィルム通過面２に対向している。

通常、噴き付けノズルは筐体で形成され、その内部に供給源から供給される加温されたエアの流路を有すると共に、その一面に筐体の長手方向（走行フィルムの幅方向）に沿って前記エア噴き出し面２１を有する。

噴き付けノズルＮ１，Ｎ２，Ｎ３，Ｎ４のエア噴き出し面２１には、加温されたエアを噴き出すエア噴き出し開口１７が設けられている。各エア噴き出し開口１７はスリットで形成されている。この噴き付けノズルＮ１，Ｎ２，Ｎ３，Ｎ４には、ブロアＢ１，Ｂ２で給気され、熱交換器Ｈ１，Ｈ２で設定温度まで加温された熱風が供給される。エア噴き出し開口１７は、スリット形状ではなく、フィルム幅方向に複数の孔が並んだ形状であってもよい。

噴き付けノズルＮ１，Ｎ２，Ｎ３，Ｎ４から噴き出されたエアの流れ方を、噴き付けノズルＮ３を代表として説明をする。供給された熱風は、エア噴き出し開口１７から、エア噴き出し方向１１のようにフィルム通過面２を走行するフィルムへ噴き付けられる。この噴き出しエアは、エア噴き出し開口１７からノズル幅方向にわたって均一に噴き出され、エアーカーテンを形成する。フィルムに噴き出されたエアはフィルムに衝突し、フィルム搬送方向上流側と下流側に流れの向きを変えてリターンエア１２となり、排気機構８ａと排気機構８ｃに吸引される。噴き付けノズルＮ１，Ｎ２，Ｎ４から噴き出されたエアも同様の流れ方で、排気機構から吸引される。

フィルム搬送方向に発生する随伴流と共に、装置外からフィルム面の下側を通って流入するエア１０が、気流制御装置の入口９を通って気流制御装置の箱状体内に流れ込んでくると、噴き付けノズルＮ３のエア噴き出し開口１７から噴き出されるエアによって形成されるエアーカーテンに遮られて流れの向きを変え、リターンエア１２と共に排気機構８ａに吸引される。このようにして、装置外から流入するエア１０を排気機構８ａに吸引することによって、装置外から流入するエア１０がテンターオーブン３に流れ込み、テンターオーブン内で温度ムラが発生することを防止できる。装置外からフィルム面の上側を通って、入口９から気流制御装置の箱状体内に流れ込んでくるエアについても同様である。

また、テンターオーブンから流入するエア１４が、フィルム面の上側を気流制御装置の出口１３を通って気流制御装置の箱状体内に流れ込んでくると、噴き付けノズルＮ２のエア噴き出し開口１７から噴き出されるエアによって形成されるエアーカーテンに遮られて流れの向きを変え、リターンエア１６と共に排気機構８ｂに吸引される。このようにして、テンターオーブンから流入するエア１４を排気機構８ｂに吸引することによって、テンターオーブンの室内で加熱されたエアが、テンターオーブンの室外へ吹き出し、テンターオーブン周囲の作業エリアの温度を上昇させ、テンターオーブン周囲の作業環境を悪化することを防止できる。さらに、フィルムからの昇華物がテンターオーブンの室外で析出し、フィルム面に付着することで、異物欠点として生産性を低下させることを防止できる。テンターオーブンからフィルム面の下側を通って、出口１３から気流制御装置の箱状体内に流れ込んでくるエア流れについても同様である。

これまで説明したように、噴き付けノズルＮ１，Ｎ２は、フィルム通過面２の上面側に、それぞれのエア噴き出し面２１がフィルム通過面２に対向するように配置されており、噴き付けノズルＮ３，Ｎ４は、フィルム通過面２の下面側に、それぞれのエア噴き出し面２１がフィルム通過面２に対向するように配置されている。また、フィルム通過面２の上側と下側に設けられる噴き付けノズルは、それぞれの噴き付けノズルのエア噴き出し面２１が、フィルム通過面２を介して、互いに対向するように配置されている。具体的には、噴き付けノズルＮ１とＮ３とはお互いが対向するように、噴き付けノズルＮ２とＮ４とはお互いが対向するように配置されている。

もし、噴き付けノズルを、フィルム通過面２の上面側または下面側のみに設置した場合、噴き付けノズルが設置されてない側において、ＭＤ流が流れ易くなり、噴き付けノズルの気流分断効果が低減する。

熱可塑性樹脂フィルムは、布帛のような材料とは異なって、上面と下面との間において、エアが透過し難い。そのため、フィルム通過面２の上面側または下面側のみからエアを噴き付けると、噴き付けエアの風圧によりフィルムが噴き上がり、フィルムのバタツキが大きくなる。

フィルムのバタツキを防止するためには、フィルム通過面２の上面側と下面側に噴き付けノズルを設置し、それぞれの噴き付けノズルのエア噴き出し面２１がフィルム通過面２に対向するようにしたうえで、上面側の噴き付けノズルのエア噴き出し面２１と下面側の噴き付けノズルのエア噴き出し面２１とを、フィルム通過面２を介して互いに対向させる。エア噴き出し面２１が対向していることで、フィルムの同じ位置を上面側と下面側から押しつける効果が生じるので、フィルムがバタつくのを防止できる。

エア噴き出し面が対向するとは、上面側の噴き付けノズルのエア噴き出し面をフィルム通過面２に投影したときの投影面と、下面側の噴き付けノズルのエア噴き出し面をフィルム通過面２に投影したときの投影面において、双方の投影面が少なくとも一部重なる状態を言う。双方の投影面が完全に重なる状態にあることがより好ましい。

この状態を、一対の噴き付けノズルの数をｎ組として説明すると、次の通りとなる。フィルム通過面２の上面側にｎ個の噴き付けノズルが設けられ、フィルム通過面２の下面側にもｎ個の噴き付けノズルが設けられ、各噴き付けノズルのエア噴き出し面が、フィルム通過面２に対向しており、上面側の噴き付けノズルのエア噴き出し面と下面側の噴き付けノズルのエア噴き出し面とが互いに対向している。

一対の噴き付けノズルの数のｎ組は、ｎの値が１でも効果があるが、複数あると更に効果が高まる。ｎの値が１以上の整数であればその上限は特に限定されないが、一般的にはｎの値は３００以下の範囲で選択すればよい。

噴き付けノズルからフィルム通過面２に噴き出されたエアがフィルムに衝突し、流れの向きを変えてリターンエアとなる。エアバランスを維持し、所望のリターンエアを形成して、効果的に吸引し排気するために、一対の噴き付けノズルよりもフィルム走行方向上流側にあり、フィルム通過面２を挟んで対向する少なくとも一組の一対の上流排気機構と、一対の噴き付けノズルよりもフィルム走行方向下流側にあり、フィルム通過面２を挟んで対向する少なくとも一組の一対の下流排気機構が設置されている。

なお、フィルム走行方向に隣り合って並ぶ２つの噴き付けノズルの間にある排気機構は、フィルム走行方向上流側の噴き付けノズルに対しては下流側排気機構となり、フィルム走行方向下流側の噴き付けノズルに対しては上流側排気機構となる。図１で具体的に説明すると、排気機構８ｃは、噴き付けノズルＮ３に対しては下流側排気機構であり、噴き付けノズルＮ４に対しては上流側排気機構である。排気機構８ｄは、噴き付けノズルＮ１に対しては下流側排気機構であり、噴き付けノズルＮ２に対しては上流側排気機構である。

上流排気機構および／または下流排気機構が対向するとは、上面側の排気機構をフィルム通過面２に投影したときの投影面と、下面側の排気機構をフィルム通過面２に投影したときの投影面において、双方の投影面が少なくとも一部重なる状態を言う。双方の投影面が完全に重なる状態にあることがより好ましい。

この状態を、一対の排気機構の数をｎ＋１組として説明すると、次の通りとなる。フィルム通過面２の上面側にｎ＋１個の排気機構が設けられ、フィルム通過面２の下面側にもｎ＋１個の排気機構が設けられ、各排気機構がフィルム通過面２に対向しており、上面側の排気機構と下面側の排気機構が互いに対向している。

一対の排気機構の数のｎ＋１組は、ｎの値が１でも効果があるが、複数あると更に効果が高まる。ｎの値が１以上の整数であれば、その上限は特に限定されないが、一般的にはｎの値は３００以下の範囲で選択すればよい。

図３を参照する。図３は、気流制御装置のエア噴き出し方向１１と、フィルム通過面２とがなすエア噴き出し角度２３を説明するための図であり、図２に示すＡ２−Ａ２矢視方向の噴き付けノズルの断面概略図である。ＭＤ流を十分抑制し、フィルムの加熱、冷却または乾燥の能力を確保するため、エア噴き出し開口１７がエアを噴き出す方向であるエア噴き出し方向１１とフィルム通過面２とがなすエア噴き出し角度２３は、垂直であることが好ましい。エア噴き出し角度２３が垂直とは、エア噴き出し方向１１とフィルム通過面２とがなすエア噴き出し角度２３が、９０±５°の範囲内を意味する。通常、噴き付けノズルの設置誤差などにより、エア噴き出し角度２３が９０°から多少ずれる場合がある。そのため、好ましいエア噴き出し角度２３は９０±５°の範囲となる。エア噴き出し角度２３は、９０±２°の範囲であることがより好ましい。

エア噴き出し角度２３には、フィルムの走行方向の下流側における角度とフィルムの走行方向の上流側における角度があるが、ここで言うエア噴き出し角度２３は、フィルムの走行方向の下流側における角度である。

なお、噴き付けノズルの噴き出し開口１７の形状は、フィルム幅方向と平行に延びるスリット形状、またはフィルム幅方向に複数の孔が並んだ形状である。複数の孔は、完全な円に限らず、楕円形や長方形を含め、エアを噴き出す開口がフィルム幅方向に離散的に複数並んでいればよい。このことにより、フィルム幅方向に延在するエアーカーテンを形成することができる。

図４ａと図４ｂを参照する。図４ａは、噴き付けノズルのエア噴き出し面２１のエア噴き出し開口とフィルム通過面との距離Ｌを説明するための図であり、図２に示すＡ２−Ａ２矢視方向の噴き付けノズルの断面概略図である。図４ｂは、噴き付けノズルのエア噴き出し開口のスリット幅Ｂを説明するための図であり、図２に示す符号１７部分の拡大図である。噴き付けノズルから噴き出されたエアには、ポテンシャルコアと乱流域とが存在する。ポテンシャルコアとは、初期風速を維持する領域である。乱流域とは、ポテンシャルコアの外部流れであり、周辺の静止エアを巻き込み流速が低下する領域である。噴き付けノズルのエア噴き出し面２１のエア噴き出し開口１７から出たエアは、フィルム通過面２に近づくほど、ポテンシャルコアにおけるエアの風速が弱くなり、乱流域が発達する。従って、図４ａにおける、エア噴き出し開口とフィルム通過面との距離Ｌが長くなればなるほど、随伴気流などの外乱に対して噴き出しエアの直進性が弱まり、安定性が失われ、ＭＤ流を遮断する気流分断性能が低下する。

ＭＤ流を遮断する気流分断性能を上げる方法として、噴き付けエアの風速を上げることが容易に考えられる。しかし、エア噴き出し開口とフィルム通過面との距離Ｌが大きい状態のまま、噴き付けエアの風速を上げたとしても、高いＭＤ流の遮断性能を発現させることは根本的に困難である。なぜなら、ポテンシャルコアの長さあるいは強さは、エア噴き出し面２１のエア噴き出し開口１７のフィルムの走行方向におけるスリット幅Ｂ（図４ｂ参照）に依存しており、風速を上げるのみでは、噴き付けエアの安定性を確保できないからである。また、風速を上げることは、気流制御装置の消費エネルギー（蒸気、電力）を増大するため、経済的ではない。

そこで、ＭＤ流を遮断する気流分断性能を上げるためには、エア噴き出し開口とフィルム通過面との距離Ｌおよびスリット幅Ｂが、式：（Ｌ／Ｂ）≦１１を満たすことが好ましい。距離Ｌとスリット幅Ｂが、式：（Ｌ／Ｂ）≦７を満たすことがより好ましい。距離Ｌが１００ｍｍの場合、スリット幅Ｂは、１０ｍｍ以上であることが好ましく、この場合、距離Ｌとスリット幅Ｂが、式：（Ｌ／Ｂ）≦１０を満たす。

（Ｌ／Ｂ）の値の下限は、特に限定されないが、スリット幅Ｂの値が１０ｍｍの場合、メンテナンス性、作業性などを考慮した距離Ｌの実用範囲が約２０ｍｍ以上となるので、距離Ｌとスリット幅Ｂが、式：２≦（Ｌ／Ｂ）を満たすことが好ましい。

式：（Ｌ／Ｂ）≦１１を満たすことで、噴き付けノズルから噴き出すエアの直進性あるいは安定性が一層改善されることで、ＭＤ流を遮断する気流分断性能が一層向上する。そのため、テンターオーブンの室外から異なる温度のエアが、テンターオーブン内に流入することを防ぎ、フィルム温度ムラを低減させるとともに、循環エアを各処理室の設定温度まで加熱するのに必要な消費エネルギー量を一層削減させることもできる。

なお、エア噴き出し開口１７がフィルム幅方向に複数の孔が並んだ形状であっても、上記と同様の理由より、距離Ｌと孔の直径Ｒとの関係（Ｌ／Ｒ）の上限は、（Ｌ／Ｒ）≦１１を満たすことが好ましく、（Ｌ／Ｒ）≦７を満たすことがより好ましい。（Ｌ／Ｂ）の値の下限は、２≦（Ｌ／Ｒ）を満たすことが好ましい。また、複数の孔が完全な円ではなく、楕円形や長方形の場合、孔の直径Ｒは、孔の面積Ａと孔の外周長さＳとから、等価な直径Ｒ＝４Ａ／Ｓで計算することができる。

エア噴き出し開口１７とフィルム通過面２との距離Ｌが小さいほど、吹き付けエアのポテンシャルコアが直進性を維持したまま、フィルム通過面２に到達し、随伴流などの外乱に対して安定化して、ＭＤ流を遮断する気流分断性能が向上する。一方、生産するフィルムの品種や条件によって、フィルムのたるみや舞い上がり、バタツキが生じるため、エア噴き出し開口１７とフィルム通過面２との距離Ｌが小さすぎると、噴き付けノズルと接触して、フィルムにキズが付き欠点になることがある。そこで、噴き付けノズルを昇降させて、距離Ｌを調整し、フィルムとの接触を回避する距離を維持できることが好ましい。昇降方法としては、例えば、噴き付けノズルにジャッキを取り付ける方法がある。

エア噴き出し開口１７とフィルム通過面２との距離Ｌは、５ｍｍ以上１５０ｍｍ以下の範囲で選択すればよく、１０ｍｍ以上９０ｍｍ以下であることがより好ましい。また、２０ｍｍ以上５０ｍｍ以下であることが更に好ましい。

図５は、図２に示す気流制御装置の図２におけるＡ３−Ａ３矢視方向の断面概略図である。一般に、フィルム生産品種に応じて走行フィルムの幅を変更するため、テンターオーブン３でフィルム両端を把持するクリップとクリップレールを覆うレールカバーＲ１，Ｒ２の間の距離を、幅方向に広げたり狭めたりする。

もし、レールカバーＲ１，Ｒ２と噴き付けノズルとが干渉し、エア噴き出し面２１からフィルム通過面２までの距離を近づけることができない場合、噴き付けノズルの幅方向の長さを、レールカバーＲ１，Ｒ２の間の距離より短くし、噴き付けノズルが、レールカバーＲ１，Ｒ２の間に収容されるようにすればよい。

また、走行フィルムの幅が広がった場合、レールカバーＲ１，Ｒ２との接触や干渉を避けながら、噴き付けノズルの幅方向の長さを広げることで、走行フィルムの幅方向に延在するエアーカーテンを形成することができる。

図５に示す噴き付けノズルは、走行フィルムの幅方向に、その長さが可変（伸び縮み）可能な噴き付けノズルの一例である。長さが可変な噴き付けノズルＮ１，Ｎ２，Ｎ３，Ｎ４は、固定ノズル部分２４ａと固定ノズル部分２４ａに対して、嵌め合い構造になっており、摺動可能に出入りする可動ノズル部分２４ｂとから構成されている。可動ノズル部分は、複数段の可動な部分から形成されていてもよい。

この場合において、噴き付けノズルを形成する固定ノズル部分の数、および、可動ノズル部分の数は、走行フィルムの変化幅に応じて選定すればよい。左右の可動ノズル部分２４ｂを左右のレールカバーＲ１，Ｒ２のそれぞれに、レール接続機構１８を介して連結することで、走行フィルムの幅変化に追従させることができる。

図１６ａ、ｂを参照する。図１６ａ、ｂは、気流制御装置の噴き付けノズルの噴き出しエア量を調節する機構を説明するための断面概略図である。図１６ａは、図１のブロアＢ１や熱交換器Ｈ１と、噴き付けノズルＮ１，Ｎ２とを繋ぐ配管と、給気ダンパ４６を示している。図１６ｂは、図１のブロアＢ２や熱交換器Ｈ２と、噴き付けノズルＮ３，Ｎ４とを繋ぐ配管と、給気ダンパ４６を示している。各々の給気配管に給気ダンパ４６を設置し、給気ダンパ４６の開度を変更することで、噴き出しエア量を個別に調節することができる。供給エア量を調節する手段は、バルブ、弁、オリフィスなどでもよい。噴き付けノズルＮ１，Ｎ２，Ｎ３，Ｎ４の噴き出しエア量を個別に調節することで、噴き出しエアの加熱に必要なエネルギー使用量を削減し、省エネに寄与することができる。

図１７ａ、ｂを参照する。図１７ａ、ｂは、気流制御装置の排気機構の排気風量を調節する機構を説明するための断面概略図である。図１７ａは、図１のブロアＢ１と排気プレナムＥ１とを繋ぐ配管と、排気ダンパ４７を示している。図１７ｂは、図１のブロアＢ２と排気プレナムＥ２とを繋ぐ配管と、排気ダンパ４７を示している。各々の排気配管に排気ダンパ４７を設置し、排気ダンパ４７の開度を変更することで、排気風量を個別に調節することができる。排気風量を調節する手段は、バルブ、弁、オリフィスなどでもよい。排気機構８ａ、８ｂ、８ｃ、８ｄから吸引する排気風量を個別に調節することで、熱ロスを削減し、省エネに寄与することができる。

本発明は、テンターオーブンの入口および／または出口と、テンターオーブン室外の気流を分断し、気流制御するための装置である。そのため、テンターオーブン入口のフィルム搬送方向上流側に隣り合って気流制御装置を設置した場合、噴き付けノズルから噴出するエア温度は、テンターオーブンの入口におけるテンターオーブン室外のエア温度より高いことが好ましい。このことにより、フィルムを過剰に冷却し、テンターオーブン内の予熱工程に不具合が生じることを防ぐ。また、テンターオーブン出口のフィルム搬送方向下流側に隣り合って気流制御装置を設置した場合、噴き付けノズルから噴出するエア温度は、テンターオーブンの出口におけるテンターオーブン室外のエア温度より高いことが好ましい。このことにより、フィルムを過剰に冷却し、テンターオーブンの下流工程に不具合が生じることを防ぐ。また、噴き付けノズルから噴出するエアの温度は、フィルムのガラス転移点以下であることが好ましい。このことにより、熱可塑性樹脂フィルムの結晶構造が変化することを避ける。

本発明の気流制御装置が適用できるフィルムには特に限定はなく、テンターオーブンで加熱および延伸される公知の熱可塑性樹脂フィルムが適用できる。

次に、実施例を用いて本発明を更に説明する。

（実施例１）
まず、本発明による効果の評価方法について説明する。
本発明の気流制御装置とテンターオーブン本体を構成する室をモデル化したモデルテスト機を作成し、これを用いてＭＤ流遮断性能を測定した。

図６は、このモデルテスト機の断面概略図である。テストを簡便かつ安価に実施するため、熱可塑性樹脂フィルムの代用として、フィルム通過面の位置に、フィルムの走行方向の長さが２．０ｍ、走行フィルムの幅方向の幅が１．８ｍの透明なアクリル板２９を固定した。

モデルテスト機の室の内形寸法は、フィルム走行方向の長さが１．８ｍ、フィルム幅方向の幅が１．８ｍ、高さが１．５ｍとした。モデルテスト機の図６における左側の外壁には、気流制御装置の入口に相当するモデルテスト機の入口３１を設けた。アクリル板２９の下側には、噴き付けノズルとしてＮ５，Ｎ６，Ｎ７，Ｎ８を、フィルムの走行方向に０．３ｍピッチ間隙で設置した。噴き付けノズルＮ５のエア噴き出し面Ｎ５ａにおけるエア噴き出し口形状は、フィルム走行方向の幅が０．００８ｍのスリット形状とした。

エア噴き出し面Ｎ５ａが、アクリル板２９の下面に平行となるようにした。モデルテスト機には、エア噴き出し面からアクリル板２９の下面までの距離Ｌ２を調整する機構を設けた。噴き付けノズルＮ５にエアを給気するためにブロアＢ４を設け、ブロアＢ４と噴き付けノズルＮ５とをダクトで繋いだ。エアの給気量は、ブロアＢ４の回転数をインバーターで制御し、ダンパ３３の開度で調整した。ブロアＢ４から噴き付けノズルＮ５までの間には熱交換器は設置せず、噴き付けノズルＮ５から噴き出すエアの温度は室温とした。噴き付けノズルＮ５のエア噴き出し角度２３（図３参照）が９０±５°になるようにした。

エア噴き出し面Ｎ５ａにおけるエア噴き出し口での噴き付けエア風速は、ピトー管式風速計を用いて計測した。風速は時間変動するため、サンプリング周期を１秒に設定し、１０秒間連続して測定したときの平均値を噴き出し風速とした。計測した噴き付けエア風速にエア噴き出し口の面積を掛け合わせることで、噴き付けノズルＮ５の噴き出しエアの風量を算出した。

噴き出したエアは、アクリル板２９に当って流れの方向を変え、リターンエア３５となって排気機構３２ａ、３２ｂに吸引され、再びブロアＢ４を経由して、噴き付けノズルＮ５に給気される。

排気機構３２ａにおける排気風量は、リターンエア３５の風速に排気機構３２ａの吸引面積を掛け合わせて算出した。リターンエア３５の風速はピトー管式風速計を用いて計測した。リターンエア３５の風速は時間変動するため、サンプリング周期を１秒に設定し、１０秒間連続して測定したときの平均値をリターンエア風速とした。排気機構３２ｂの排気風量の算出方法についても同様である。

模擬的にＭＤ流を発生させるために、ＭＤ流発生装置３０とブロアＢ３を設けた。ブロアＢ３とＭＤ流発生装置３０とをダクトで繋ぎ、ブロアＢ３からＭＤ流発生装置３０にエアを給気した。ブロアＢ３の回転数をインバーターで制御することで、ＭＤ流発生装置３０の給気流量を調整した。模擬的に発生させたＭＤ流の風速は、モデルテスト機の入口３１のところで、ピトー管式風速計を用いて計測した。風速は時間変動するため、サンプリング周期を１秒に設定し、１０秒間連続して測定したときの平均値をＭＤ流の風速とした。

図７ａと図７ｂを参照して、気流制御性能の評価方法について説明する。図７ａは、モデルテスト機にて模擬的に発生させたＭＤ流を、噴き付けノズルで分断した状態を計測する方法について説明した図であり、図６に示すＢ１−Ｂ１矢視方向の平面概略図である。図７ｂは、噴き付けノズルでＭＤ流を分断した際に生じた、ラバーヒーター上の温度分布のピーク位置ズレ△Peakを説明する図であり、図７ａに示す符号４０部分の拡大図である。モデルテスト機の噴き付けノズルＮ５が位置する場所の真上で、アクリル板２９の幅方向中央部の位置において、アクリル板２９に、幅１５０ｍｍ、長さ１５０ｍｍの開口部を設けた。この開口部に、幅１５０ｍｍ、長さ１５０ｍｍのシート状のラバーヒーター３６を設置した。ラバーヒーター３６の下面の位置は、アクリル板２９に下面の位置に合わせた。また、ラバーヒーターの面の温度分布を撮影できるように、アクリル板２９の上面から上方に０．７ｍ離れた位置に熱画像装置３４を設置し、熱画像装置３４の測定視野を調整した。

ラバーヒーター３６を１００℃に加熱し、噴き付けノズルＮ５からラバーヒーター３６に向けて室温のエアを噴き付けながら、ＭＤ流発生装置３０により模擬的にＭＤ流を発生させた。熱画像装置３４でラバーヒーター３６の面の温度分布を計測し、得られた熱画像を専用の解析ソフトにより解析して、ラバーヒーター上の温度分布のピーク位置４２と、噴き付けノズルＮ５のエア噴き出し口中心軸３８からのピーク位置ズレ△Peakを割り出した。

再び図６を参照する。ＭＤ流発生装置３０により模擬的に発生させたＭＤ流が、噴き付けノズルＮ５から噴き出すエアによって分断されると、分断された位置で上流方向エア流れ４５ａと下流方向エア流れ４５ｂが発生する。ラバーヒーター３６の面には、このエア流れ方向に応じた温度勾配が形成されるため、エア流れが分断された位置をピークとする温度分布が生じる。したがって、ラバーヒーター３６の面の温度分布を熱画像装置３４で計測し、噴き付けノズル幅方向に連なる温度分布のピークの有無を確認することによって、模擬的に発生させたＭＤ流が分断されているかどうかを判定することができる。

噴き付けノズルＮ５のエア噴き出し口中心軸３８からのピーク位置ズレ△Peakの値が０ｍｍに近いほど、模擬的に発生させたＭＤ流を効果的に分断したと判断できる。

上記モデルテスト機を用いて、ＭＤ流の流速を５．０ｍ／ｓ、噴き付けエアの風速を１０．０ｍ／ｓ、エア噴き出し面からヒーター下面までの距離Ｌ２を３０ｍｍ（Ｌ２／Ｂ＝３．８）、上流側の排気機構からの排気風量を１６．０ｍ^３／分、下流側の排気機構からの排気風量を１６．０ｍ^３／分としたときの、ピーク位置ズレ△Peak[ｍｍ]を求めた。

（実施例２）
距離Ｌ２を５０ｍｍ（Ｌ２／Ｂ＝６．３）とした以外は実施例１と同じ装置構成、同じ条件でテストを行い、ピーク位置ズレ△Peak[ｍｍ]を求めた。

（実施例３）
距離Ｌ２を７０ｍｍ（Ｌ２／Ｂ＝８．８）とした以外は実施例１と同じ装置構成、同じ条件でテストを行い、ピーク位置ズレ△Peak[ｍｍ]を求めた。

（実施例４）
距離Ｌ２を９０ｍｍ（Ｌ２／Ｂ＝１１．３）とした以外は実施例１と同じ装置構成、同じ条件でテストを行い、ピーク位置ズレ△Peak[ｍｍ]を求めた。

（比較例１）
下流側の排気機構からの排気を止めた以外は実施例４と同じ装置構成、同じ条件でテストを行い、ピーク位置ズレ△Peak[ｍｍ]を求めた。

（比較例２）
噴き出しノズルＮ５からのエアの噴き付けを止めた以外は実施例２と同じ装置構成、同じ条件でテストを行い、ピーク位置ズレ△Peak[ｍｍ]を求めた。

（比較例３）
上流側の排気機構からの排気を止めた以外は実施例２と同じ装置構成、同じ条件でテストを行い、ピーク位置ズレ△Peak[ｍｍ]を求めた。

（結果のまとめ）
各実施例、比較例でのテスト条件とテスト結果を表１，２にまとめる。

実施例および比較例の結果より、噴き付けノズルからフィルム面へエアを噴き付けると同時に、この噴き付けノズルよりフィルム走行方向上流側と下流側に備えた排気機構でリターンエアを排気することで、気流の流れを分断して、ＭＤ流を遮断できることが分かる。

実施例１〜４の結果より、エア噴き出し面からヒーター下面までの距離を短くしてＬ２／Ｂの値を小さくするほど、ピーク位置ズレ△Peak[ｍｍ]の値が小さくなり、効果的に気流の流れが分断できたことが分かる。

実施例４の結果を、図８、図９ａおよび図９ｂを参照してより詳細に説明する。図８は実施例４でのエアの流れ方を示す図であり、図９ａと図９ｂは、実施例４の気流分断性能の評価結果を示す図である。実施例４はＬ２／Ｂの値が１１より大きくなる条件であったため、気流を分断する能力がやや低くなり、噴き付けノズルＮ５から噴き出されたエア３９は、ＭＤ流発生装置３０により模擬的に発生されたＭＤ流によって下流側へ押し流された。そのため、熱画像装置３４で計測した温度分布の模式図３７ｂのように、温度分布のピーク位置は下流側へズレた。ただし、温度分布のピーク位置は下流側へズレてはいたものの、ＭＤ流は分断されて流れの向きを変えて、噴き付けノズルＮ５のリターンエア３５と共に排気機構３２ａ、３２ｂに吸引された。

比較例１の結果を、図１０および図１１を参照してより詳細に説明する。図１０は比較例１でのエアの流れ方を示す図であり、図１１は比較例１の気流分断性能の評価結果を示す図である。比較例１では、噴き付けノズルＮ５より上流側の排気機構３２ａでエアを吸引しているが、下流側の排気機構３２ｂでエアを吸引していないため、エアバランスが崩れてしまった。そのため、噴き付けノズルＮ５の噴き出しエア３９は、ＭＤ流発生装置３０による模擬的に発生されたＭＤ流によって下流側へ大きく押し流された。その結果、熱画像装置３４で計測した温度分布の模式図３７ｃのように、温度分布のピーク位置は確認できなかった。

比較例２の結果を、図１２および図１３を参照してより詳細に説明する。図１２は比較例２でのエアの流れ方を示す図であり、図１３は比較例２の気流分断性能の評価結果を示す図である。比較例２では、噴き付けノズルＮ５からエアが噴き出されていないため、ＭＤ流発生装置３０により模擬的に発生されたＭＤ流は、エア流れ４４に示すように、途中で分断されることなく下流側へ吹き流れる。このため、熱画像装置３４で計測した温度分布の模式図３７ｄのように、温度分布のピーク位置は確認できなかった。

比較例３の結果を、図１４および図１５を参照してより詳細に説明する。図１４は比較例３でのエアの流れ方を示す図であり、図１５は比較例３の気流分断性能の評価結果を示す図である。比較例３では、噴き付けノズルＮ５より下流側の排気機構３２ｂでエアを吸引しているが、上流側の排気機構３２ａでエアを吸引していないため、エアバランスが崩れてしまった。そのため、噴き付けノズルＮ５の噴き出しエア３９は、ＭＤ流発生装置３０による模擬的に発生されたＭＤ流によって下流側へ大きく押し流された。その結果、熱画像装置３４で計測した温度分布の模式図３７ｅのように、温度分布のピーク位置は確認できなかった。

本発明の気流制御装置は、フィルム製造設備のテンターオーブンでの加熱・延伸工程に好ましく適用できるが、適用範囲はこれに限られない。

１：気流制御装置
２：フィルム通過面
３：テンターオーブン
４：テンターオーブン入口
５：テンターオーブン出口
６：箱状体
８ａ，８ｂ，８ｃ，８ｄ：排気機構
９：気流制御装置の入口
１０：装置外から流入するエア
１１，１５：エア噴き出し方向
１２，１６：リターンエア
１３：気流制御装置の出口
１４：テンターオーブンから流入するエア
１７：エア噴き出し開口（スリットまたは孔）
１８：レール接続機構
２１：エア噴き出し面
２３：エア噴き出し角度
２４ａ：固定ノズル
２４ｂ：可動ノズル
２５：モデルテスト機の外壁
２６：仕切り板
２７：気流制御装置評価部
２８：オーブン本体評価部
２９：アクリル板
３０：ＭＤ流発生装置
３１：モデルテスト機の入口
３２ａ，３２ｂ：排気機構
３３：ダンパ
３４：熱画像装置
３５：リターンエア
３６：ラバーヒーター
３７ａ，３７ｂ，３７ｃ，３７ｄ，３７ｅ：熱画像装置で計測した温度分布の模式図
３８：噴き出し口の中心軸
３９：噴き付けノズルＮ５の噴き出しエア
４０，４１：ラバーヒーター上の温度分布の拡大位置
４２，４３：ラバーヒーター上の温度分布のピーク位置
４４：ＭＤ流によるエア流れ
４５ａ：上流方向エア流れ
４５ｂ：下流方向エア流れ
４６：給気ダンパ
４７：排気ダンパ
ＦＲ：フィルム走行方向
Ｎ１，Ｎ２，Ｎ３，Ｎ４，Ｎ５，Ｎ６，Ｎ７，Ｎ８：噴き付けノズル
Ｎ５ａ：エア噴き出し面
Ｅ１，Ｅ２：排気プレナム
Ｂ１，Ｂ２，Ｂ３，Ｂ４：ブロア
Ｈ１，Ｈ２：熱交換器
Ｒ１，Ｒ２：レールカバー
Ｌ：エア噴き出し開口とフィルム通過面との距離Ｌ
Ｌ２：エア噴き出し面からヒーター下面までの距離
Ｂ：スリット幅
△Peak：ピーク位置のズレ

Claims (9)

1. フィルムが搬入される入口とフィルムが搬出される出口とを有するテンターオーブンの、前記入口のフィルム走行方向上流側および／または前記出口のフィルム走行方向下流側に隣り合って設置された箱状体の気流制御装置であって、
   前記気流制御装置がその内部に、
   フィルムへエアを噴き付けるための噴き付けノズルであって、フィルム通過面を挟んで対向する少なくとも一組の一対の噴き付けノズルと、
   前記箱状体の中のエアを排出する排気機構であって、前記一対の噴き付けノズルよりもフィルム走行方向上流側にあり、フィルム通過面を挟んで対向する少なくとも一組の一対の上流側排気機構と、
   前記箱状体の中のエアを排出する排気機構であって、前記一対の噴き付けノズルよりもフィルム走行方向下流側にあり、フィルム通過面を挟んで対向する少なくとも一組の一対の下流側排気機構と、
   を備えた、気流制御装置。
2. 前記一対の噴き付けノズルが複数組備えられた、請求項１の気流制御装置。
3. 前記一対の上流側排気機構および／または前記一対の下流側排気機構が複数組備えられた、請求項１または２の気流制御装置。
4. 前記噴き付けノズルのエア噴き出し開口の形状がフィルム幅方向と平行に延びるスリット形状、またはフィルム幅方向に複数の孔が並んだ形状であり、前記エア噴き出し開口がエアを噴き出す方向とフィルム通過面とのなす角が略直角である、請求項１〜３のいずれかの気流制御装置。
5. 前記エア噴き出し開口とフィルム通過面との間の距離Ｌと、前記エア噴き出し開口のスリットのフィルム走行方向の長さＢとがＬ／Ｂ≦１１を満たす、または前記エア噴き出し開口とフィルム通過面との間の距離Ｌと、前記エア噴き出し開口の孔の直径ＲとがＬ／Ｒ≦１１を満たす、請求項４の気流制御装置。
6. 前記噴き付けノズルが、フィルムの幅方向において嵌め合い構成となっている複数の筐体によって形成されており、フィルム幅方向に伸縮する機構を有する、請求項１〜５のいずれかの気流制御装置。
7. テンターオーブンと、テンターオーブン入口のフィルム搬送方向上流側および／またはテンターオーブン出口のフィルム搬送方向下流側に隣り合って設置された請求項１〜６のいずれかの気流制御装置のそれぞれにフィルムを通過させ、
   前記気流制御装置において、前記噴き付けノズルから走行するフィルムに向かってエアを噴き付けながら、前記上流側排気機構および前記下流側排気機構で気流制御装置内のエアを排出し、
   前記テンターオーブンにおいて、走行するフィルムを加熱しながら延伸する、
   延伸フィルムの製造方法。
8. 前記気流制御装置を前記テンターオーブン入口のフィルム搬送方向上流側に隣り合って設置し、前記噴き付けノズルから噴出するエアの温度を、前記テンターオーブンの入口におけるテンターオーブン室外のエアの温度以上、フィルムのガラス転移点以下とする、請求項７の延伸フィルムの製造方法。
9. 前記気流制御装置を前記テンターオーブン出口のフィルム搬送方向下流側に隣り合って設置し、前記噴き付けノズルから噴出するエアの温度を、前記テンターオーブンの出口におけるテンターオーブン室外のエアの温度以上、フィルムのガラス転移点以下とする、請求項７または８の延伸フィルムの製造方法。

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