JP6952105B2 - 脱揮押出および塩化物掃去剤を用いた混合プラスチック熱分解油の脱塩素 - Google Patents

Description

本開示は、脱塩素を含むプロセスによる炭化水素流の処理に関する。

廃プラスチックは、ポリ塩化ビニル（ＰＶＣ）および／またはポリ塩化ビニリデン（ＰＶＤＣ）を含む場合がある。熱分解プロセスによって、廃プラスチックを気体生成物および液体生成物に転化することができる。これらの液体生成物は、数百ｐｐｍの濃度の有機塩化物と共にパラフィン類、イソパラフィン類、オレフィン類、ナフテン類、および芳香族成分類を含む可能性がある。しかし、塩素の非常に低い濃度および限定されたオレフィン含有量という供給要件により、熱分解プロセスの液体生成物（熱分解油）を蒸気分解器のための供給原料として用いることができない場合があった。しかるに、ある種の蒸気分解器供給要件を満たすために廃プラスチックから得られる炭化水素供給原料のための処理方法を開発する必要性が継続している。

米国特許第９２１２３１８号明細書 米国特許公開第２０１５／０５３５８９号明細書

炭化水素流および／または炭化水素流前駆体の脱塩素のためのプロセスであって、前記炭化水素流および／または前記炭化水素流前駆体と、第一ゼオライト触媒と、ストリッピングガスとを脱揮押出機（ＤＥ）に導入して押出機排出物を生成することを含み、前記炭化水素流および／または前記炭化水素流前駆体が、前記炭化水素流および／または前記炭化水素流前駆体の総重量に対して約１０ｐｐｍ以上の塩化物の量の一種以上の塩化物化合物類を含み、前記押出機排出物が、前記炭化水素流および／または前記炭化水素流前駆体中の塩化物量よりも少ない量の一種以上の塩化物化合物類を含む、プロセスが、本明細書において開示される。

（ａ）混合プラスチック廃棄物を熱分解反応器に導入して、液相の炭化水素流と気体流とを生成することであって、前記熱分解反応器が約３００℃〜約４００℃の温度を特徴とし、前記炭化水素流が前記炭化水素流の総重量に対して約１０ｐｐｍ以上の塩化物量の一種以上の塩化物化合物類を含む、ことと、（ｂ）前記炭化水素流の少なくとも一部とゼオライト触媒とストリッピングガスとを脱揮押出機（ＤＥ）に導入して、押出機排出物と使用済みストリッピングガスとを生成することであって、前記ＤＥが約１５０℃〜約４５０℃の温度を特徴とし、前記ＤＥが約１気圧（絶対圧）〜約１０^−１４Ｔｏｒｒの圧力を特徴とし、前記ＤＥが約０．１分間〜約１時間以上の滞留時間を特徴とし、前記押出機排出物が前記炭化水素流中において前記塩化物量よりも少ない量の一種以上の塩化物化合物類を含み、前記押出機排出物の粘度が前記炭化水素流の粘度よりも低く、前記使用済みストリッピングガスが前記ストリッピングガスの少なくとも一部と前記炭化水素流の一種以上の塩化物化合物類の少なくとも一部とを含む、ことと、（ｃ）前記押出機排出物の少なくとも一部を接触分解器に導入して、液相の炭化水素生成物流と気体生成物流とを生成することであって、前記炭化水素生成物流の粘度が前記押出機排出物の粘度よりも低く、前記接触分解器が約３５０℃〜約７３０℃の温度を特徴とする、ことと、（ｄ）前記炭化水素生成物流の少なくとも一部を脱塩素して、仕上げ炭化水素流（polished hydrocarbon stream）と塩素含有気体流とを生じさせることであって、脱塩素が、約２５℃〜約２２５℃の温度で、かつ、かき回し、撹拌、磁気撹拌、吸着剤の固定吸着床もしくは流動吸着床の通過、またはそれらの組み合わせの下で起き、前記仕上げ炭化水素流が、前記仕上げ炭化水素流の総重量に対して約３ｐｐｍ未満の塩化物の量の一種以上の塩化物化合物類を含む、ことと、（ｅ）前記仕上げ炭化水素流の少なくとも一部を蒸気分解器に供給して、高値生成物を生じさせることであって、前記高値生成物がエチレン、プロピレン、ブテン、ブタジエン、芳香族化合物類またはそれらの組み合わせを含む、ことと、（ｆ）前記ＤＥからの前記使用済みストリッピングガスの少なくとも一部、前記熱分解反応器からの前記気体流の少なくとも一部、前記接触分解器からの前記気体生成物流の少なくとも一部、またはそれらの組み合わせを苛性溶液に接触させて、前記使用済みストリッピングガス、前記気体流、前記気体生成物流またはそれらの組み合わせから一種以上の塩化物化合物類の一部を除去し、かつ、処理された使用済みストリッピングガスを生成することと、（ｇ）前記処理された使用済みストリッピングガスの少なくとも一部、および／または、前記塩素含有気体流の少なくとも一部を塩化物吸着体に接触させて、前記処理された使用済みストリッピングガスから前記塩化物の少なくとも一部を除去し、かつ／または、前記塩素含有気体流から塩化物の少なくとも一部を除去し、かつ、処理気体流を生成することと、（ｈ）前記処理気体流から高値生成物としてオレフィン類のガスを分離して、分離された処理ガス流を提供することと、（ｉ）前記ＤＥへ、ストリッピングガスとして、前記処理気体流の少なくとも一部、および／または、前記分離された処理ガス流の少なくとも一部を再利用することと、を含む、混合プラスチック廃棄物を処理するプロセスも本明細書において開示される。

（ａ）混合プラスチック廃棄物を熱分解反応器に導入して、液相の炭化水素流と気体流とを生成することであって、前記熱分解反応器が約３５０℃〜約７３０℃の温度を特徴とし、前記炭化水素流が前記炭化水素流の総重量に対して約１０ｐｐｍ以上の塩化物量の一種以上の塩化物化合物類を含む、ことと、（ｂ）前記炭化水素流の少なくとも一部とゼオライト触媒とストリッピングガスとを脱揮押出機（ＤＥ）に導入して、押出機排出物と使用済みストリッピングガスとを生成することであって、前記ＤＥが約１５０℃〜約４５０℃の温度を特徴とし、前記ＤＥが約１気圧（絶対圧）〜約１０^−１４Ｔｏｒｒの圧力を特徴とし、前記ＤＥが約０．１分間〜約１時間以上の滞留時間を特徴とし、前記押出機排出物が前記炭化水素流中において前記塩化物量よりも少ない量の一種以上の塩化物化合物類を含み、前記押出機排出物の粘度が前記炭化水素流の粘度よりも低く、前記使用済みストリッピングガスが前記ストリッピングガスの少なくとも一部と前記炭化水素流の一種以上の塩化物化合物類の少なくとも一部とを含む、ことと、（ｃ）前記押出機排出物の少なくとも一部を脱塩素して、仕上げ炭化水素流と塩素含有気体流とを生じさせることであって、脱塩素が、約２５℃〜約２２５℃の温度で、かつ、かき回し、撹拌、磁気撹拌、吸着剤の固定吸着床もしくは流動吸着床の通過、またはそれらの組み合わせの下で起き、前記仕上げ炭化水素流が、前記仕上げ炭化水素流の総重量に対して約３ｐｐｍ未満の塩化物の量の一種以上の塩化物化合物類を含む、ことと、（ｄ）前記仕上げ炭化水素流の少なくとも一部を蒸気分解器に供給して、高値生成物を生じさせることであって、前記高値生成物がエチレン、プロピレン、ブテン、ブタジエン、芳香族化合物類またはそれらの組み合わせを含む、ことと、（ｅ）前記ＤＥからの前記使用済みストリッピングガスの少なくとも一部、および／または、前記熱分解反応器からの前記気体流の少なくとも一部を苛性溶液に接触させて、前記使用済みストリッピングガス気体流（spent stripping gas gaseous stream）から一種以上の塩化物化合物類の一部を除去し、かつ、処理された使用済みストリッピングガスを生成することと、（ｆ）前記処理された使用済みストリッピングガスの少なくとも一部、および／または、前記塩素含有気体流の少なくとも一部を塩化物吸着体に接触させて、前記処理された使用済みストリッピングガスから前記塩化物の少なくとも一部を除去し、かつ／または、前記塩素含有気体流から塩化物の少なくとも一部を除去し、かつ、処理気体流を生成することと、（ｇ）前記処理気体流から高値生成物としてオレフィン類のガスを分離して、分離された処理ガス流を提供することと、（ｈ）前記ＤＥへ、ストリッピングガスとして、前記処理気体流の少なくとも一部、および／または、前記分離された処理ガス流の少なくとも一部を再利用することと、を含む、混合プラスチック廃棄物を処理するプロセスが、本明細書においてさらに開示される。

混合プラスチック廃棄物を処理するための脱塩素システムの各種構成を示す図 混合プラスチック廃棄物を処理するための脱塩素システムの各種構成を示す図 混合プラスチック廃棄物を処理するための脱塩素システムの各種構成を示す図 混合プラスチック廃棄物を処理するための脱塩素システムの各種構成を示す図 脱塩素（declorination）システムについてのプロセスフロー図 異なる型の処理されたプラスチック廃棄物の塩化物レベルのグラフを示す図 温度の関数としての溶融粘度のグラフを示す図。 実施例４についてのデータ表 実施例４についてのデータ表 実施例４についてのデータ表 実施例４についての溶融粘度データ 実施例４についての溶融粘度データ 実施例４についての溶融粘度データ 実施例４についての溶融粘度データ 実施例４についての溶融粘度データ 実施例４についての溶融粘度データ 実施例４についての溶融粘度データ

炭化水素流および／または炭化水素流前駆体の脱塩素のためのプロセスおよびシステムであって、脱揮発分押出（devolatilization extrude）（ＤＥ）内で炭化水素流および／または炭化水素流前駆体をゼオライト触媒およびストリッピングガスに接触させて押出機排出物を生じさせることを含むプロセスおよびシステムが本明細書に開示される。このプロセスは、押出機排出物から仕上げ炭化水素流を生成することであって、仕上げ炭化水素流が、炭化水素流および／または炭化水素流前駆体中の塩化物化合物類の量と比較して量が減少した塩化物化合物類を有する、ことを含んでもよい。

動作例または他に示される場合を除き、本明細書および請求項に用いられる成分量、反応条件および同種のものを指す全ての数字または表現は、「約」という用語によって全ての例において修正されると理解されるものとする。本明細書において、各種の数値範囲が開示される。これらの範囲は連続的であるので、それらは最小値と最大値との間のあらゆる値を含む。同じ特性または構成要素を列挙する全ての範囲の両端は、独立して組み合わせることが可能であり、列挙された端を含む。特に明示的に示されない限り、本出願において特定される各種数値範囲は近似値である。同じ構成要素または特性に向けられた全ての範囲の両端は、端を含み、独立して組み合わせることが可能である。「Ｘ以上」という用語は、示された構成要素が、値ＸおよびＸを超える値の量で存在することを意味する。

「ａ」、「ａｎ」および「ｔｈｅ」という用語は、量の限定を示すものではなく、むしろ参照された項目の少なくとも一つの存在を示すものである。本明細書において用いられる場合、単数形「ａ」、「ａｎ」および「ｔｈｅ」は複数形の指示物を含む。

本明細書において用いられる場合、「それらの組み合わせ」は、任意に、列挙されない同種の要素と共に、列挙された要素の内の一つ以上を含み、たとえば、任意に、実質的に同じ機能を有するとは具体的に示されない一つ以上の他の構成要素と共に、示された構成要素の内の一つ以上の組み合わせを含む。本明細書において用いられる場合、「組み合わせ」という用語は、配合物、混合物、合金、反応生成物および同種のものを含む。

図１Ａ、図１Ｂ、図１Ｃおよび図１Ｄを参照して、炭化水素流および／または炭化水素流前駆体の脱塩素のためのプロセスをさらに詳細に説明する。

図１Ａは、蒸気分解器４０への導入の要件を満たす、脱塩素された供給物を提供するために、塩化物化合物類を脱塩素し、追加的にオレフィン類を水素添加することが可能な脱塩素システム１００を示す。システム１００は、供給装置５と、脱揮押出機（ＤＥ）１０と、塩化物ストリッピング部２０と、掃去容器（またはタンク）３０と、蒸気分解器４０とを含む。

図１Ｂは、蒸気分解器４０への導入の要件を満たす、脱塩素された供給物を提供するために、塩化物化合物類を脱塩素し、追加的にオレフィン類を水素添加することが可能な脱塩素システム１０１を示す。システム１０１は、供給装置５と、反応器７と、ＤＥ１０と、塩化物ストリッピング部２０と、接触分解器２５と、掃去容器またはタンク３０と、蒸気分解器４０とを含む。

図１Ｃは、蒸気分解器４０への導入の要件を満たす、脱塩素された供給物を提供するために、塩化物化合物類を脱塩素し、追加的にオレフィン類を水素添加することが可能な脱塩素システム１０２を示す。システム１０２は、供給装置５と、反応器７と、ＤＥ１０と、塩化物ストリッピング部２０と、掃去容器またはタンク３０と、蒸気分解器４０とを含む。

図１Ｄは、蒸気分解器４０への導入の要件を満たす、脱塩素された供給物を提供するために、塩化物化合物類を脱塩素し、追加的にオレフィン類を水素添加することが可能な脱塩素システム１０３を示す。システム１０３は、供給装置５と、ＤＥ１０と、塩化物ストリッピング部２０と、接触分解器２５と、掃去容器またはタンク３０と、蒸気分解器４０とを含む。

ＤＥ１０に炭化水素流および／または炭化水素流前駆体を導入することができる。図１Ａおよび図１Ｄを参照すると、混合プラスチック廃棄物を含む炭化水素流前駆体流６（たとえば、固形廃プラスチック、混合プラスチック流）を供給装置５からＤＥ１０に搬送することができる。供給装置は、押出機または反応器のための任意の適切な固形物供給装置、たとえば、供給ホッパ、高密度化装置、容量供給装置、重量測定供給装置、オーガー式供給装置、振動供給装置、ベルト供給装置、容積測定配合機、バッチ重量測定配合機、ロスインウェイト配合機（たとえば、標的速度、標的重量）、毛羽供給装置、回転弁付き供給ホッパ、パルス供給システム、スラグ供給装置、空気圧供給装置、および同種のもの、またはそれらの組み合わせを含むことができる。

炭化水素流前駆体流６を介してＤＥ１０または反応器７内に載荷することができるか、または供給することができる廃プラスチックとしては、混合プラスチック廃棄物などの消費後廃プラスチックを挙げることができる。混合廃プラスチックは、塩素化プラスチック（たとえば、塩素化ポリエチレン）、ポリ塩化ビニル（ＰＶＣ）、ポリ塩化ビニリデン（ＰＶＤＣ）、非塩素化プラスチック（たとえば、ポリオレフィン類、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）、ポリブチレンテレフタレート、ポリスチレン、コポリマーなど）、および同種のもの、またはそれらの混合物を含むことができる。本明細書において開示される通りの廃プラスチックとしては、使用済タイヤを挙げることもできる。混合プラスチック廃棄物は、ＰＶＣ、ＰＶＤＣ、ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリオレフィン類、ポリスチレン類、および同種のもの、またはそれらの組み合わせを含むことができる。概して、廃プラスチックは、長鎖分子またはポリマー炭化水素類を含む。

炭化水素流前駆体流６（たとえば、混合プラスチック廃棄物）は、炭化水素流前駆体流６の総重量に対して、約１０ｐｐｍ以上、代替的に約１００ｐｐｍ以上、代替的に約２００ｐｐｍ以上、代替的に約３００ｐｐｍ以上、または代替的に約４００ｐｐｍ以上の量の塩化物を含むことができる。炭化水素流前駆体流６は、炭化水素流前駆体流６の総重量に対して、約４００ｐｐｍ以上、代替的に約７００ｐｐｍ以上、または代替的に約１０００ｐｐｍ以上の量のＰＶＣおよび／またはＰＶＤＣを含むことができる。本明細書においてさらに詳細に考察されるように、炭化水素流８を生成するために、炭化水素流前駆体流６を、直接、（たとえば、図１Ａおよび図１Ｄに示されるように）ＤＥ１０に供給することができるか、または、代替的に、（たとえば、図１Ｂおよび図１Ｃに示されるように）反応器７に供給することができる。

図１Ｂおよび図１Ｃに示されるように、混合プラスチック廃棄物を含む炭化水素流前駆体流６を供給装置５から反応器７に搬送することができる。反応器７は、任意の適切な熱分解反応器（たとえば、熱的熱分解反応器、温度制御撹拌タンクバッチ反応器、連続回転窯、二軸押出機反応器、流動接触分解器と同様の循環流動床反応器、バブリング流動床反応器など）であることができる。概して、廃プラスチックは、それらが、高温で、酸素の非存在下で、より小さい炭化水素分子（たとえば、炭化水素流）、気体およびカーボンブラックに分解されうる反応器７などの熱分解反応器に導入されうる。反応器７などの熱分解反応器は、約３００℃〜約４００℃、代替的に約３１０℃〜約３９０℃、または代替的に約３２５℃〜約３７５℃の温度を特徴とすることができる。反応器７などの熱分解反応器を用いることの長所の内の一つは、熱分解反応器供給物中の無機汚染物（たとえば、重金属；分解に関して不活性な化合物などの不活性化合物など）を、熱分解反応器内の熱分解反応器供給物を処理するステップにおいて除去することが可能であり、かつ、汚染物を実質的に含まない生成物（たとえば、純粋な生成物）を熱分解反応器から回収し、熱分解反応器の下流の他の処理部、たとえばＤＥ、接触分解器などにさらに送ることが可能である、ということである。

炭化水素流８（たとえば、溶融物流）を、さらなる処理のために反応器７からＤＥ１０に給送することができる。炭化水素流８は、概して、一種以上の炭化水素類と一種以上の塩化物化合物類とを含むことができる。炭化水素流８は、追加的に水素を含んでもよい。炭化水素流８は、概して、溶融相（たとえば、粘性溶融物）である。水素（Ｈ_２）含有流、Ｃ_１〜Ｃ_４炭化水素流、不活性ガス流、および同種のもの、またはそれらの組み合わせは、ＤＥ１０に入る前に炭化水素流８に加えられうる。追加的にまたは代替的には、たとえば、炭化水素流８から独立してＤＥに直接供給されたストリッピングガスを介して、ＤＥ環境のＨ_２を高めるために、Ｈ_２含有流をＤＥ１０に加えることができる。

炭化水素流８中に含まれてもよい塩化物化合物類としては、脂肪族塩素含有炭化水素類、芳香族塩素含有炭化水素類、および他の塩素含有炭化水素類が挙げられるが、これらに限定されるものではない。塩素含有炭化水素類の例としては、１−クロロヘキサン（Ｃ_６Ｈ_１３Ｃｌ）、２−クロロペンタン（Ｃ_５Ｈ_１１Ｃｌ）、３−クロロ−３−メチルペンタン（Ｃ_６Ｈ_１３Ｃｌ）、（２−クロロエチル）ベンゼン（Ｃ_８Ｈ_９Ｃｌ）、クロロベンゼン（Ｃ_６Ｈ_５Ｃｌ）またはそれらの組み合わせが挙げられるが、これらに限定されるものではない。炭化水素流８中の塩化物の量は、炭化水素流８の総重量に対して、５ｐｐｍ、６ｐｐｍ、７ｐｐｍ、８ｐｐｍ、９ｐｐｍ、１０ｐｐｍ、１５ｐｐｍ、２０ｐｐｍ、３０ｐｐｍ、４０ｐｐｍ、５０ｐｐｍ、１００ｐｐｍ、２００ｐｐｍ、３００ｐｐｍ、４００ｐｐｍ、５００ｐｐｍ、６００ｐｐｍ、７００ｐｐｍ、８００ｐｐｍ、９００ｐｐｍ、１０００ｐｐｍ、１１００ｐｐｍ、１２００ｐｐｍ、１３００ｐｐｍ、１４００ｐｐｍ、１５００ｐｐｍ、１６００ｐｐｍ、１７００ｐｐｍ、１８００ｐｐｍ、１９００ｐｐｍ、２０００ｐｐｍ、またはそれ以上であってもよい。

炭化水素流８中に含まれてもよい一種以上の炭化水素の例としては、パラフィン類（ｎ−パラフィン、イソパラフィン（ｉ−パラフィン）またはその両方）、オレフィン類、ナフテン類、芳香族炭化水素類、またはそれらの組み合わせが挙げられる。一種以上の炭化水素類が、列挙された炭化水素類の全てを含む場合、炭化水素類の群を、まとめてＰＯＮＡ供給物（パラフィン、オレフィン、ナフテン、芳香族化合物類）またはＰＩＯＮＡ供給物（ｎ−パラフィン、ｉ−パラフィン、オレフィン、ナフテン、芳香族化合物類）と称する場合がある。炭化水素流８の特定の実施形態は、混合固形廃プラスチックの熱分解から回収された熱分解油、たとえば、熱分解反応器（たとえば、反応器７）から回収された流れである。

炭化水素流および／または炭化水素流前駆体の脱塩素のためのプロセスは、炭化水素流および／または炭化水素流前駆体と、第一ゼオライト触媒と、ストリッピングガスとをＤＥに導入して、押出機排出物を生成することを含むことができる。

概して、ＤＥ１０などのＤＥは、除去しなければならない揮発性成分を含む供給物（たとえば、炭化水素流および／または炭化水素流前駆体）を受けることができる。ＤＥ供給物が固形（たとえば、図１Ａおよび図１Ｄの炭化水素流前駆体流６）である場合、ＤＥは、固形供給物を、それを溶融させ、かつ、押出機内に存在する条件（たとえば、温度、圧力、滞留時間など）の下で溶融供給物を流すために有効な温度に加熱する。ＤＥ供給物が押出機に入る前に既に溶融している場合（たとえば、図１Ｂおよび１Ｃの炭化水素流８）、ＤＥは、溶融供給物を、押出機内に存在する条件の下で溶融供給物を流すために有効な温度に加熱する。供給物から除去するべき揮発物（たとえば、ＨＣｌなどの塩化物化合物）の沸騰温度を超えてＤＥ温度を維持して、使用済みストリッピングガス流１２による揮発物の回収を容易にすることができる。ＤＥは、典型的には、一つ以上のベントと一つ以上の回転スクリューとを含む伸長室（通常「押出機バレル」と称される）を含むことができる。溶融供給物が押出機出口点（たとえば、押出機ダイ）の方へ押出機バレルの長さに沿って移動する際、揮発した化合物はベントを通って（たとえば、使用済みストリッピングガス流１２を介して）押出機バレルから流出することができる。（一つまたは複数の）押出スクリューは、溶融供給物を、強制的に押出機バレルを通過させ、続いて押出機出口点を通過させるのに必要な機械力を提供することができる。

ＤＥ１０は、約１５０℃〜約４５０℃、代替的に約１７５℃〜約４２５℃、または代替的に約２００℃〜約４００℃の温度を特徴とすることができる。

ＤＥ１０は、約１気圧（絶対圧）（ａｔｍａ）〜約１０^−１４Ｔｏｒｒ、代替的に約０．５ａｔｍａ〜約１０^−７Ｔｏｒｒ、または代替的に約０．１ａｔｍａ〜約１０^−３Ｔｏｒｒの圧力を特徴とすることができる。別の場合、真空条件下で、すなわち、周囲の圧力を下回る（たとえば、１ａｔｍを下回る）圧力でＤＥ１０を動作させることができる。

ＤＥ１０は、約０．１分間（分）〜約１時間以上、代替的に約１分〜約３０分、または代替的に約５分〜約１５分の滞留時間を特徴とすることができる。概して、押出機の滞留時間は、分子が押出機内で費やす平均時間量、たとえば、炭化水素流および／または炭化水素流前駆体の炭化水素分子がＤＥ内で費やす平均時間量を指す。

ＤＥ１０は、ＤＥ１０に供給される炭化水素流８および／または炭化水素流前駆体流６の成分を脱塩素するように、（たとえば、水素が供給物流および／またはストリッピングガスを介してＤＥに加えられる）いくつかの実施形態において、追加的に水素添加するように構成されうる。ＤＥ１０内において、任意には水素添加反応を容易にするためにＤＥ１０に導入することができる水素の存在下で、ＤＥ供給物を第一ゼオライト触媒と接触させて、押出機排出物１１を生じさせることができる。

ＤＥ１０は、水素の存在下におけるＤＥ供給物の成分の任意の反応、または水素とのＤＥ供給物の成分の任意の反応を促進することができる。反応は、不飽和分子（たとえば、オレフィン類、芳香族化合物類）の二重結合への水素原子の付加として生じる可能性があり、それによって飽和分子（たとえば、パラフィン類、ｉ−パラフィン類、ナフテン類）が生じる。追加的にまたは代替的には、ＤＥ１０内の反応は、ヘテロ原子の水素との後続の反応および／または置換を伴う有機化合物の結合の破壊を引き起こす可能性がある。ＤＥ１０内で生じる可能性がある反応の例としては、オレフィン類の水素添加、ヘテロ原子含有炭化水素類からのヘテロ原子の除去（たとえば、脱塩素）、一つ以上の芳香族化合物類の一つ以上のシクロパラフィン類への転化、一つ以上の直鎖パラフィン類の一つ以上のｉ−パラフィン類への異性化、一つ以上のシクロパラフィン類の一つ以上のｉ−パラフィン類への選択的開環、短鎖長分子への長鎖長分子の分解、またはそれらの組み合わせが挙げられるが、これらに限定されるものではない。

ＤＥ１０にストリッピングガスを導入して、押出機を通って流れる溶融供給物中に同伴する揮発物の除去を促進することができる。当業者によって理解されるように、本開示によれば、ストリッピングガスは、押出機を通って流れる溶融供給物に概して不溶である。上昇流、下降流、半径流またはそれらの組み合わせのＤＥ供給物とストリッピングガスを接触させてもよいと考えられる。理論によって限定されることを望むものではないが、ストライピングガス（striping gas）は、塩化物が（たとえば、再結合反応により）反応して、ストリッピングガスを用いることによっては容易に除去することができない、より重い塩素含有化合物を生成する機会を有する前に、塩化物の除去を可能にしてもよい。

本開示のＤＥ内における使用のために適切なストリッピングガスの非限定的な例としては、窒素、水素、アルゴン、ヘリウム、Ｃ_１〜Ｃ_４ガス状炭化水素類、アルカン類、メタン、エタン、プロパン、ブタン、イソブタン、および同種のもの、またはそれらの組み合わせが挙げられる。

ストリッピングガスは、たとえばＤＥの中において水素添加反応を促進するために水素を含むことができる。したがって、ＤＥ１０は、水素の存在下における炭化水素流８および／または炭化水素流前駆体流６の成分の任意の反応、または水素との炭化水素流８および／または炭化水素流前駆体流６の成分の任意の反応を容易にすることができる。不飽和分子（たとえば、オレフィン類、芳香族化合物類）の二重結合への水素原子の付加などの反応が生じる可能性があり、それによって飽和分子が生じる（たとえば、パラフィン類、ｉ−パラフィン類、ナフテン類）。追加的にまたは代替的には、ＤＥ１０内の反応は、ヘテロ原子の水素との後続の反応および／または置換を伴う有機化合物の結合の開裂を引き起こす可能性がある。ＤＥ１０内で生じる可能性がある反応の例としては、オレフィン類の水素添加、ヘテロ原子含有炭化水素類からのヘテロ原子の除去（たとえば、脱塩素）、一つ以上の芳香族化合物類の一つ以上のシクロパラフィン類への転化、一つ以上の直鎖パラフィン類の一つ以上のｉ−パラフィン類への異性化、一つ以上のシクロパラフィン類の一つ以上のｉ−パラフィン類への選択的開環、および同種のもの、またはそれらの組み合わせが挙げられるが、これらに限定されるものではない。

有機塩化物の分解を促進するためにゼオライトの触媒をＤＥ１０に導入することができる。ゼオライト触媒は、ＤＥ供給物中に存在する他の化合物の分解をさらに促進することが可能であり、それによってＤＥを流れる流体（たとえば、溶融供給物）の粘度が低下する。

ゼオライト触媒は、流動接触分解触媒、モレキュラーシーブ、ゼオライト、疎水性ゼオライト、ＺＳＭ−５ゼオライト、金属担持ゼオライト（たとえば、一種以上の金属を担持したゼオライト）、および同種のもの、またはそれらの組み合わせを含むことができる。

本明細書における本開示の目的のために、ＤＥ１０に導入されるゼオライト触媒を「第一ゼオライト触媒」と称することもできる。第一ゼオライト触媒は、各ゼオライト触媒が、流動接触分解触媒、モレキュラーシーブ、ゼオライト、疎水性ゼオライト、ＺＳＭ−５ゼオライトおよび金属担持ゼオライトからなる群から独立して選択されうる、二種以上の異なるゼオライト触媒の混合物であることができる。

本明細書において、後にさらに詳細に記載されるように、接触分解を促進するために、新鮮な触媒としてゼオライト触媒を接触分解器２５に導入することもできる。本明細書における本開示の目的のために、接触分解器２５に（押出機排出物１１を介してＤＥ１０から接触分解器２５に給送される第一ゼオライト触媒とは対照的に）別々に導入されるゼオライト触媒を、「第二ゼオライト触媒」と称することもできる。第二ゼオライト触媒は、二種以上の異なるゼオライト触媒をマトリックス内に埋込むことによって得られる統合触媒粒子を含むことが可能であって、各ゼオライト触媒は、流動接触分解触媒、モレキュラーシーブ、ゼオライト、疎水性ゼオライト、ＺＳＭ−５ゼオライトおよび金属担持ゼオライトからなる群から独立して選択されうる。マトリックスは、触媒活性材料（たとえば、活性アルミナ材料、バインダー材料、たとえばアルミナやシリカ）と、カオリンなどの不活性充填剤と、から形成されうる。ゼオライト触媒のマトリックス内に埋込まれたゼオライト成分は、ゼオライト触媒の５〜９０重量％、代替的に１０から８０重量％の間、または代替的に１０から５０重量％の間の量でゼオライト触媒中に存在することができる。別の場合、第二ゼオライト触媒は、上記に記載された通りのゼオライト触媒の内のいずれか一種であることができるか、または、上記に記載されたゼオライト触媒の内の二種以上の物理的混合物であることができる。マトリックス内に埋込まれたゼオライトを含むゼオライト触媒は、全体が参照により本明細書に組み込まれる米国特許第９２１２３１８号明細書（特許文献１）にさらに詳細に記載されている。

ゼオライト触媒（たとえば、第一ゼオライト触媒、第二ゼオライト触媒）は、１００マイクロメートル未満、代替的に１０マイクロメートル未満、または代替的に５マイクロメートル未満の平均粒径を特徴とすることができる。

第一ゼオライト触媒は、炭化水素流および／または炭化水素流前駆体の総重量に対して、約１０重量％未満、代替的に約５重量％未満、代替的に約３重量％未満、代替的に約２重量％未満、代替的に約１重量％未満、または代替的に約０．５重量％未満の量でＤＥ中に存在することができる。当業者によって理解されるように、本開示によれば、ＤＥ内で、より多量（たとえば、１０重量％超）の、より大きな（たとえば、１００マイクロメートル超）触媒粒子を使用すると、押出機の内部に対して摩耗性となる可能性があり、押出機内部のために用いられる材料の費用を上昇させる可能性がある。

ＤＥ１０から押出機排出物１１を回収することができる。押出機排出物は、押出機溶融物排出物または押出機液体排出物であることができる。ＤＥ供給物が固形供給物（たとえば、図１Ａおよび図１Ｄの炭化水素流前駆体流６）を含む場合、押出機排出物は、粘性溶融物などの押出機溶融物排出物であることができる。ＤＥ供給物が溶融供給物（たとえば、図１Ｂおよび図１Ｃの炭化水素流８）を含む場合、押出機排出物は押出機液体排出物であることができる。理論によって限定されることを望むものではないが、押出機排出物の液体状態は、長鎖ポリマー溶融物の短鎖炭化水素への分解によるものである。たとえば、押出機排出物１１の粘度は、炭化水素流８の粘度よりも低い可能性がある。理論によって限定されることを望むものではないが、ＤＥ１０内の分解反応によって、押出機排出物中には、ＤＥ供給物中の分子の大きさと比較した場合により小さい分子が生じる可能性があり、それによって粘度の低下が生じる。当業者によって理解されるように、本開示によれば、ＤＥ供給物の粘度が低くなればなるほど、得られた押出機排出物の粘度は低くなる。たとえば、ＤＥ供給物が固形物である場合、押出機排出物は、ＤＥ内における所定の滞留時間、粘性溶融物排出物であることができ、一方で、ＤＥ供給物が（たとえば、すでに、たとえば反応器７内で分解されている）溶融供給物である場合、押出機排出物は、同じ所定の滞留時間、粘性がより低い液体排出物であることができる。

押出機排出物１１は、炭化水素流８および／または炭化水素流前駆体６中における塩化物量よりも少ない量の一種以上の塩化物化合物類を含むことができる。押出機排出物１１中の塩化物化合物類の量は、押出機排出物１１の総重量に対して、１００ｐｐｍ未満、５０ｐｐｍ未満、２５ｐｐｍ未満または１０ｐｐｍ未満であってもよい。

ＤＥ１０内の水素添加反応のため、ストリッピングガスが水素を含む場合、押出機排出物１１は、押出機排出物１１の総重量に対して、約１重量％未満の量の一つ以上のオレフィンを含んでもよい。押出機排出物１１中の芳香族炭化水素の量は、ＤＥ供給物中の芳香族炭化水素の少なくとも一部の水素添加のため、ＤＥ供給物（たとえば、炭化水素流８、炭化水素流前駆体流６）中の芳香族炭化水素の量よりも少ないと考えられる。たとえば、芳香族炭化水素は、押出機排出物１１の総重量に対して、１重量％未満またはそれ以上（less than 1 or more wt.%）の量で、押出機排出物１１中に存在してもよい。

押出機排出物１１は、第一ゼオライト触媒の少なくとも一部を含むことができる。

図１Ａに示されるように、押出機排出物１１の一部１ｌａをＤＥ１０へ再利用することができる。理論によって限定されることを望むものではないが、ＤＥ供給物が（たとえば、図１Ａに示されるように）固形物である場合、押出機排出物は、分子の大きさが比較的より大きく沸点がより大きいため、所定の滞留時間において、粘性溶融物排出物でありうる一方で、ＤＥ供給物が（たとえば、図１Ｂおよび図１Ｃに示されるように、たとえば反応器７内ですでに分解されている）溶融供給物である場合、押出機排出物は、分子の大きさが比較的より小さく沸点がより低いため、同じ所定の滞留時間において、粘性がより低い液体排出物でありうる。押出機排出物１１の成分の大きさを小さくし、結果的に押出機排出物１１の沸点を低下させるために、押出機排出物１１の一部１１ａをＤＥ１０に戻して、沸点がより低く、大きさがより小さい分子を生成するための分解反応にさらに供することができる。いくつかの実施形態において、押出機排出物１１は、沸点の端点が約３７０℃未満であることを特徴とすることができる。たとえば、押出機排出物の約９８重量％以上、代替的に９９重量％、または代替的に９９．９重量％は、３７０℃未満で沸騰する。

本明細書において開示される通りの炭化水素流および／または炭化水素流前駆体の脱塩素のためのプロセスは、押出機排出物１１の量（１１ａ）であって、押出機排出物の沸点の端点が約３７０℃未満であることを提供するために有効な押出機排出物１１の量（１１ａ）をＤＥ１０へ再利用することをさらに含むことができる。たとえば、押出機排出物１１の約１容量％〜約８０容量％、代替的に約３容量％〜約７０容量％、または代替的に約５容量％〜約６０容量％が、一部１１ａを介してＤＥ１０へ再利用されうる。

炭化水素流および／または炭化水素流前駆体の脱塩素のためのプロセスは、ＤＥ１０から使用済みストリッピングガス流１２を回収することを含むことが可能であって、使用済みストリッピングガスは、ストリッピングガスの少なくとも一部と、一種以上の塩化物化合物類とを含み、この一種以上の塩化物化合物類は、炭化水素流８および／または炭化水素流前駆体流６の塩化物の少なくとも一部を含む。

使用済みストリッピングガス流１２の少なくとも一部を塩化物ストリッピング部２０に導入して、使用済みストリッピングガス流１２から塩化物化合物類の少なくとも一部を除去することができる。塩化物ストリッピング部２０は、処理された使用済みストリッピングガスを生じさせるために、使用済みストリッピングガス流１２から塩化物の第一の一部（たとえば、塩素含有ガス）を（たとえば、反応、吸着、吸収またはそれらの組み合わせにより）除去することができる苛性溶液（たとえば、水酸化ナトリウム水溶液および／または水酸化カリウム水溶液）を含むスクラビング部を含むことができる。処理された使用済みストリッピングガスの少なくとも一部を塩化物吸着体にさらに接触させて、処理された使用済みストリッピングガスから塩化物の第二の一部を除去して、処理気体流を生成することができる。処理気体流の少なくとも一部をストリッピングガスとしてＤＥ１０へ再利用することができる。

本開示における使用に適切な塩化物吸着体の非限定的な例としては、アタパルジャイト、活性炭、ドロマイト、ベントナイト、酸化鉄、針鉄鉱、赤鉄鉱、磁鉄鉱、アルミナ、ガンマアルミナ、シリカ、アルミノケイ酸塩類、イオン交換樹脂類、ハイドロタルサイト類、スピネル類、各種酸化銅、酸化亜鉛、酸化ナトリウム、酸化カルシウム、酸化マグネシウム、金属担持ゼオライト類、モレキュラーシーブ１３Ｘ、および同種のもの、またはそれらの組み合わせが挙げられる。

図１Ｂおよび図１Ｄに示されるように、炭化水素流および／または炭化水素流前駆体の脱塩素のためのプロセスは、（たとえば、第一ゼオライト触媒を含む）押出機排出物１１の少なくとも一部を接触分解器２５に導入して炭化水素生成物流２６を生成することをさらに含むことが可能であり、炭化水素生成物流２６の粘度は押出機排出物１１の粘度よりも低い。接触分解器２５は、第二ゼオライト触媒を含むことが可能であり、第二ゼオライト触媒は、本明細書に記載される任意のゼオライト触媒を含むことができる。第一ゼオライト触媒および第二ゼオライト触媒は、同一または異なることができる。第一ゼオライト触媒および第二ゼオライト触媒は、押出機排出物１１内に存在する化合物群（たとえば、炭化水素類）の分解を促進することが可能であり、それによって、接触分解器２５を通って流れる流れの粘度および沸点が低くなる。接触分解器２５は、熱反応器７について上記記載された任意の適切な反応器の型を含むことができる。

接触分解器２５は、約３５０℃〜約７３０℃、代替的に約３７５℃〜約７００℃、または代替的に約４００℃〜約６５０℃の温度を特徴とすることができる。

炭化水素流および／または炭化水素流前駆体の脱塩素のためのプロセスは、（たとえば、第一ゼオライト触媒を含む）押出機排出物１１の少なくとも一部を熱分解反応器へ導入して炭化水素生成物流を生成することをさらに含むことが可能であり、炭化水素生成物流の粘度は押出機排出物１１の粘度よりも低い。たとえば、図１Ｂおよび図１Ｄに示される接触分解器２５は、熱分解反応器と置き換えられることが可能である。熱分解反応器は、反応器７について記載される熱分解反応器などの任意の適切な熱分解反応器を含むことができる。押出機排出物１１内に存在する第一ゼオライト触媒と、熱分解反応器内の高温（たとえば、約３００℃〜約７３０℃）とによって、押出機排出物１１中に存在する化合物群（たとえば、炭化水素類）の分解が促進される可能性があり、それによって、熱分解反応器を通って流れる流れの粘度および沸点が低くなる。

炭化水素流および／または炭化水素流前駆体の脱塩素のためのプロセスは、（たとえば、図１Ａおよび図１Ｃに示される通りの）押出機排出物１１の少なくとも一部または（たとえば、図１Ｂおよび図１Ｄに示される通りの）炭化水素生成物流２６の少なくとも一部を掃去容器３０に導入して仕上げ炭化水素流３１を生じさせることをさらに含むことができる。掃去容器３０は、押出機排出物１１または炭化水素生成物流２６を「仕上げて」塩化物含有量をさらに減少させる仕上げ段階と考えることができる。押出機排出物１１および／または炭化水素生成物流２６は、蒸気分解器４０についての要件を満たさない可能性がある、それぞれ押出機排出物１１および／または炭化水素生成物流２６の重量に対して、約１０ｐｐｍ超の量の塩化物を含んでもよい。そのようなものとして、押出機排出物１１または炭化水素生成物流２６は、掃去容器３０から流れる仕上げ炭化水素流３１が蒸気分解器４０の要件を満たす一種以上の塩化物類の量を有するように、さらなる塩化物の除去のために掃去容器３０に導入されうる。いくつかの態様において、複数のＤＥ部が存在する場合、一部のＤＥ部は押出機排出物を接触分解器２５に送ることが可能であるが、他のＤＥ部は押出機排出物を掃去容器３０に送ることが可能であり、掃去容器３０に直接供給するＤＥ部は、接触分解器２５に直接供給する他のＤＥ部と比較して、より高い温度および触媒苛酷性（catalytic severity）で作動する必要がある。

仕上げ炭化水素流３１は、仕上げ炭化水素流３１の総重量に対して、約１０ｐｐｍ未満の塩化物、代替的に約５ｐｐｍ未満の塩化物、代替的に約３ｐｐｍ未満の塩化物、代替的に約１ｐｐｍ未満の塩化物、または代替的に約０．５ｐｐｍ未満の塩化物の量の一種以上の塩化物化合物類を含むことができる。

仕上げ炭化水素流３１は、約３７０℃未満の沸点の端点を特徴とすることができる。たとえば、仕上げ炭化水素流３１の約９８重量％以上、代替的に９９重量％、または代替的に９９．９重量％は、３７０℃未満で沸騰する。

押出機排出物１１または炭化水素生成物流２６を脱塩素すること（たとえば、仕上げること）は、吸着脱塩素により、それぞれ押出機排出物１１または炭化水素生成物流２６中に残留する一種以上の塩化物化合物類の少なくとも一部を除去して、仕上げ炭化水素流３１を生じさせることを含んでもよい。残留する塩化物化合物類の除去は、一つ以上の吸着部の形態の掃去容器３０内で起こってもよい。一つ以上の吸着部は、仕上げ炭化水素流３１を介して吸着部から流れる仕上げ炭化水素生成物を生じさせるために押出機排出物１１または炭化水素生成物流２６から一種以上の残留塩化物化合物類の一部を（たとえば、反応、吸着、吸収またはそれらの組み合わせにより）除去することが可能な一種以上の塩化物吸着体を含んでもよい。本開示によって、本技術分野で知られているプロセス（たとえば、同時に動作する吸着部の再生）を介して、吸着部内において収着剤（たとえば、塩化物吸着体）によって除去される一種以上の塩化物化合物類を（一つまたは複数の）吸着部から回収してもよい。掃去容器３０内における使用のために適切な吸着プロセスの例は、参照により本明細書に組み込まれる米国特許公開第２０１５／０５３５８９号明細書（特許文献２）に見出される。

押出機排出物１１または炭化水素生成物流２６を脱塩素すること（たとえば、仕上げること）は、押出機排出物１１または炭化水素生成物流２６の少なくとも一部を塩化物吸着体に接触させることを含むことが可能であり、押出機排出物１１は第一ゼオライト触媒の少なくとも一部を含み、炭化水素生成物流２６は第一ゼオライト触媒および／または第二ゼオライト触媒の少なくとも一部を含み、塩化物吸着体、第一ゼオライト触媒、第二ゼオライト触媒またはそれらの組み合わせは押出機排出物１１または炭化水素生成物流２６の一種以上の塩化物化合物類の少なくとも一部の除去を提供することができる。

押出機排出物１１または炭化水素生成物流２６を脱塩素すること（たとえば、仕上げること）は、約２５℃〜約２２５℃、代替的に約５０℃〜約２００℃、または代替的に約７５℃〜約１７５℃の温度で起きる可能性がある。

押出機排出物１１または炭化水素生成物流２６を脱塩素すること（たとえば、仕上げること）は、かき回し、撹拌、磁気撹拌、吸着剤の固定吸着床もしくは流動吸着床の通過、またはそれらの組み合わせの下で起きる可能性がある。

押出機排出物１１または炭化水素生成物流２６を脱塩素すること（たとえば、仕上げること）は、掃去容器３０から塩素含有気体流を回収することをさらに含むことができる。たとえば、塩素含有気体流の少なくとも一部を塩化物ストリッピング部２０に導入することによって、塩化物の少なくとも一部を塩素含有気体流の少なくとも一部から除去して、処理気体流を生成することができる。処理気体流の少なくとも一部をストリッピングガスとしてＤＥ１０へ再利用することができる。

掃去容器３０から塩化物吸着体および／またはゼオライト触媒を固形残渣として除去することが可能であり、仕上げ炭化水素流３１は、塩化物吸着体および／またはゼオライト触媒などの固形物を実質的に含まない可能性がある。固形残渣は、流れ１１および／または流れ２６からの塩化物類を含む。固形残渣をさらに廃棄物処理ステップに供することができる。

炭化水素流および／または炭化水素流前駆体の脱塩素のためのプロセスは、仕上げ炭化水素流３１の少なくとも一部を蒸気分解器４０に供給して高値生成物を生じさせることをさらに含むことが可能であり、仕上げ炭化水素流３１は、沸点の端点が約３７０℃未満であり、高値生成物は、エチレン、プロピレン、ブテン、ブタジエン、芳香族化合物類、および同種のもの、またはそれらの組み合わせを含む。

蒸気分解器４０は、概して、個別の蒸気分解器の操作制約によって決まる供給物仕様要件を有する（たとえば、低オレフィン含有量の脱塩素供給物を必要とする）。第一に、蒸気分解器４０は、蒸気分解器４０への供給物中における塩化物化合物類の量が非常に小さいこと、たとえばｐｐｍレベル（たとえば、１０ｐｐｍ未満）であることを必要とする。第二に、蒸気分解器４０は、蒸気分解器４０に供給される流れの中のオレフィン類の量が重量％において小さい（たとえば、１重量％未満）ことを必要とする。蒸気分解器４０は、分子を分解するか、または蒸気の存在下で仕上げ炭化水素流３１中の成分の炭素−炭素結合を高温で切断して、高値生成物を生じさせる。

混合プラスチック廃棄物を処理するプロセスは、（ａ）ゼオライト触媒と、ストリッピングガスと、炭化水素流前駆体流６（たとえば、供給装置５からの混合プラスチック廃棄物流）とをＤＥ１０に導入して、押出機排出物１１および使用済みストリッピングガス１２を生成するステップであって、炭化水素流前駆体流６が炭化水素流前駆体流６の総重量に対して約１０ｐｐｍ以上の塩化物の量の一種以上の塩化物化合物類を含み、ＤＥ１０が約１５０℃〜約４５０℃の温度を特徴とし、ＤＥ１０が約１気圧（絶対圧）〜約１０^−１４Ｔｏｒｒの圧力を特徴とし、ＤＥ１０が約０．１分間〜約１時間以上の滞留時間を特徴とし、押出機排出物１１が炭化水素流前駆体流６中において塩化物量よりも少ない量の一種以上の塩化物化合物類を含み、使用済みストリッピングガス１２がストリッピングガスの少なくとも一部と炭化水素流前駆体流６の一種以上の塩化物化合物類の少なくとも一部とを含むステップと、（ｂ）押出機排出物１１の沸点の端点が約３７０℃未満であることを提供するために有効な押出機排出物１１の量１１ａをＤＥ１０へ再利用するステップと、（ｃ）掃去容器３０内において押出機排出物１１の少なくとも一部を脱塩素して仕上げ炭化水素流３１と塩素含有気体流とを生じさせるステップであって、脱塩素が、約２５℃〜約２２５℃の温度で、かつ、かき回し、撹拌、磁気撹拌、吸着剤の固定吸着床もしくは流動吸着床の通過、またはそれらの組み合わせの下で起き、仕上げ炭化水素流３１が、仕上げ炭化水素流３１の総重量に対して約３ｐｐｍ未満の塩化物の量の一種以上の塩化物化合物類を含む、ステップと、（ｄ）仕上げ炭化水素流３１の少なくとも一部を蒸気分解器４０に供給して高値生成物を生じさせるステップであって、高値生成物がエチレン、プロピレン、ブテン、ブタジエン、芳香族化合物類またはそれらの組み合わせを含む、ステップと、（ｅ）ＤＥ１０からの使用済みストリッピングガス１２の少なくとも一部をストリッピング部２０内の苛性溶液に接触させて、使用済みストリッピングガス１２から一種以上の塩化物化合物類の一部を除去し、かつ、処理された使用済みストリッピングガスを生成するステップと、（ｆ）処理された使用済みストリッピングガスの少なくとも一部を塩化物吸着体に接触させて、処理された使用済みストリッピングガスから塩化物の少なくとも一部を除去し、かつ、処理気体流を生成するステップと、（ｇ）処理気体流から高値生成物としてのオレフィン類のガスを分離して、分離された処理ガス流を提供するステップと、（ｈ）ＤＥ１０へ、ストリッピングガスとして、処理気体流の少なくとも一部、および／または、分離された処理ガス流の少なくとも一部を再利用するステップと、を含むことができる。たとえば、脱塩素プロセスは、ＤＥおよび化学的掃去ステップによる脱塩素溶融物への固形の混合プラスチック廃棄物（ＭＰＷ）供給物の転化のために用いることができる、図１Ａに示される通りの脱塩素システム１００を用いることによって実施されうる。脱塩素システム１００は、塩化物除去効率が高い適切な触媒（たとえば、ゼオライト触媒）および水素／窒素（たとえば、ストリッピングガス）の存在下における固形ＭＰＷ供給物の直接の脱塩素のために使用されうる。

混合プラスチック廃棄物を処理するプロセスは、（ａ）炭化水素流前駆体流６（たとえば、供給装置５からの混合プラスチック廃棄物流）を熱分解反応器７に導入して、液相の炭化水素流８と気体流とを生成するステップであって、熱分解反応器７が約３００℃〜約４００℃の温度を特徴とし、炭化水素流８が炭化水素流８の総重量に対して約１０ｐｐｍ以上の塩化物の量の一種以上の塩化物化合物類を含む、ステップと、（ｂ）炭化水素流８の少なくとも一部とゼオライト触媒とストリッピングガスとをＤＥ１０に導入して、押出機排出物１１と使用済みストリッピングガス１２とを生成するステップであって、ＤＥ１０が約１５０℃〜約４５０℃の温度を特徴とし、ＤＥ１０が約１気圧（絶対圧）〜約１０^−１４Ｔｏｒｒの圧力を特徴とし、ＤＥ１０が約０．１分間〜約１時間以上の滞留時間を特徴とし、押出機排出物１１が炭化水素流８中において塩化物量よりも少ない量の一種以上の塩化物化合物類を含み、押出機排出物１１の粘度が炭化水素流８の粘度よりも低く、使用済みストリッピングガス１２がストリッピングガスの少なくとも一部と炭化水素流８の一種以上の塩化物化合物類の少なくとも一部とを含む、ステップと、（ｃ）押出機排出物１１の少なくとも一部を接触分解器２５に導入して、液相の炭化水素生成物流２６と気体生成物流とを生成するステップであって、炭化水素生成物流２６の粘度が押出機排出物１１の粘度よりも低く、接触分解器２５が約３５０℃〜約７３０℃の温度を特徴とする、ステップと、（ｄ）掃去容器３０内における炭化水素生成物流２６の少なくとも一部を脱塩素して、仕上げ炭化水素流３１と塩素含有気体流とを生じさせるステップであって、脱塩素が、約２５℃〜約２２５℃の温度で、かつ、かき回し、撹拌、磁気撹拌、吸着剤の固定吸着床もしくは流動吸着床の通過、またはそれらの組み合わせの下で起き、仕上げ炭化水素流３１が、仕上げ炭化水素流３１の総重量に対して約３ｐｐｍ未満の塩化物の量の一種以上の塩化物化合物類を含む、ステップと、（ｅ）仕上げ炭化水素流３１の少なくとも一部を蒸気分解器４０に供給して、高値生成物を生じさせるステップであって、高値生成物がエチレン、プロピレン、ブテン、ブタジエン、芳香族化合物類またはそれらの組み合わせを含む、ステップと、（ｆ）ＤＥ１０からの使用済みストリッピングガス１２の少なくとも一部、熱分解反応器７からの気体流の少なくとも一部、接触分解器２５からの気体生成物流の少なくとも一部、またはそれらの組み合わせを塩化物ストリッピング部２０内における苛性溶液に接触させて、使用済みストリッピングガス１２、気体流、気体生成物流またはそれらの組み合わせから一種以上の塩化物化合物類の一部を除去し、かつ、処理された使用済みストリッピングガスを生成するステップと、（ｇ）処理された使用済みストリッピングガスの少なくとも一部、および／または、塩素含有気体流の少なくとも一部を塩化物吸着体に接触させて、処理された使用済みストリッピングガスから塩化物の少なくとも一部を除去し、かつ／または、塩素含有気体流から塩化物の少なくとも一部を除去し、かつ、処理気体流を生成するステップと、（ｈ）処理気体流から高値生成物としてオレフィン類のガスを分離して、分離された処理ガス流を提供するステップと、（ｉ）ＤＥ１０へ、ストリッピングガスとして、処理気体流の少なくとも一部、および／または、分離された処理ガス流の少なくとも一部を再利用するステップと、を含むことができる。たとえば、脱塩素プロセスは、熱分解、脱揮押出、接触分解および化学的掃去ステップによる脱塩素液体（たとえば、仕上げ炭化水素流３１）への固形のＭＰＷ供給物の転化のために最後まで用いることができる、図１Ｂに示される通りの脱塩素システム１０１を用いることによって実施されうる。ＰＥＴの存在下でＨＣｌの遊離の間に有機塩化物化合物類が形成されることが知られている。故に、かなりの量（５〜１０重量％）のＰＥＴを有するＭＰＷ供給物を扱うために、脱塩素システム１０１の使用が有利である可能性がある。いくつかの実施形態において、混合プラスチック廃棄物供給物は、（ｉ）混合プラスチック廃棄物の総重量に対して約４００ｐｐｍ以上、代替的に約７００ｐｐｍ以上、または代替的に約１０００ｐｐｍ以上の量のＰＶＣおよび／またはＰＶＤＣと、（ｉｉ）混合プラスチック廃棄物の総重量に対して約４００ｐｐｍ以上、代替的に約７００ｐｐｍ以上、または代替的に約１０００ｐｐｍ以上の量のＰＥＴと、を含むことができる。熱分解のステップ（ａ）の間、固形ＭＰＷ供給物は、固形触媒（たとえば、ゼオライト触媒）とＮ_２、Ｈ_２、Ｃ_１〜Ｃ_４炭化水素類またはそれらの組み合わせを含むガスパージ（たとえば、ストリッピングガス）との存在下でＤＥ１０を用いることによってステップ（ｂ）の間に脱揮されうる粘性溶融物に転化されうる。しかし、触媒粒子はＤＥ構成材料（ＭＯＣ）に対して摩耗性である可能性があるので、ＤＥ内の大量の触媒の使用は回避されるべきである。熱分解ステップ（ａ）およびＤＥステップ（ｂ）の間に形成されるほとんどの塩素含有化合物類は、ＨＣｌの形態で流出する可能性がある。理論によって限定されることを望むものではないが、ＰＥＴはＨＣｌと相互作用することができ、テレフタル酸および安息香酸のクロロエチルエステルなどの有機塩化物類を形成することができるので、接触分解ステップ（ｃ）を用いてこれらの有機塩化物類をさらに分解する必要がある。接触分解ステップ（ｃ）の間に塩化物化合物類のほとんどを除去することができるが、接触分解器２５から得られる凝縮性蒸気留分（たとえば、炭化水素生成物流２６）中に１ｐｐｍレベル以下の微量レベルの塩化物類が依然として存在する可能性がある。掃去ステップ（ｄ）は、生成される最終液体流（たとえば、仕上げ炭化水素流３１）を生じさせるための塩化物の完全な除去のための仕上げステップとして有用でありうる。図１Ｂに示される通りの一連の組み合わせの複数のステップの使用によって、総塩化物分析器の検出限界を下回るＭＰＷ供給物を脱塩素する可能性が増加しうる。

脱塩素システム１０１は、熱分解、ＤＥ、接触分解、化学的掃去などのプロセスを組み合わせる、図２に示される通りの脱塩素システム１０１ａを含むことができる。図２に示されるように、これらのプロセスは、必要に応じて、プロセス部の上流または下流の流体温度を独立して調節するために、複数の熱交換器（ＨＥ）を利用する。温度制御撹拌タンクバッチ反応器、連続回転キルン、二軸押出機反応器、流動接触分解器と同様の循環流動床反応器、またはバブリング流動床反応器のいずれかを含むことができる反応器７内で、ＰＶＣおよびＰＥＴを含むＭＰＷの熱分解を行うことができる。ＭＰＷは、ＭＰＷ供給物流６によって供給装置５から反応器７に給送されうる。熱分解プロセスから得られた生成物（たとえば、炭化水素流８）は、反応器７内における熱的分解が２００〜４００℃の温和な温度条件の下で生じて粘性溶融物（たとえば、炭化水素流８）を形成する、部分的に分解された炭化水素流であることができる。いくつかの実施形態において、ＰＶＣは約２４０℃程度で劣化し始めることが知られているので、塩化物腐食から反応器機器および他の有用物を保護するために低温を熱分解反応のために用いることができる。ＤＥ１０および真空ポンプ１３を用いることによって、熱分解から形成される塩化水素をストリッピングすることができる。脱揮および分解反応における促進のために、高い真空圧力（１０^−９Ｔｏｒｒ〜１０^−１２Ｔｏｒｒ）と共に、ＤＥ１０内の温度を２００〜４５０℃程度で維持することができる。ＤＥ１０内の温度は、熱反応器７内の温度よりも高い。ＤＥ１０内の脱揮の間、溶融物（たとえば、炭化水素流８）の粘度を約１桁減少させて、自由に流動する流体（たとえば、押出機排出物１１）を生成することができる。ＤＥ１０から得られた蒸気流１２から無機塩化物類をスクラブするために、ＮａＯＨ溶液またはＫＯＨ溶液を用いる苛性床スクラバ２０ａを用いることができる。しかし、ＤＥ１０からの気相１２中における軽い揮発性有機塩化物化合物類（ＶＯＣＣ）および／またはＨＣｌのいずれのキャリオーバ（carry over）も、別の型の吸着剤、または苛性床スクラバ２０ａに対して下流側のカラム床もしくは掃去剤床２０ｂで処理して処理気体流２１を生成することができる。処理気体流２１は、ストリッピングガスとしてＤＥ１０に再利用されうる。有機塩化物類の分解を確実にするために、固定床反応器または流動床反応器の構成内におけるＺＳＭ−５および／または流動接触分解触媒などの適切なゼオライト触媒を用いて、３５０〜７３０℃の温度範囲の下で、接触分解器２５内で、ＤＥ１０から得られる液体の流れ（たとえば、押出機排出物１１）をさらに分解することができる。接触分解器部２５から得られる蒸気凝縮流（たとえば、炭化水素生成物流２６）を撹拌タンク反応器（たとえば、掃去容器３０）内における化学的掃去ステップに供することができる。この掃去ステップは、任意の適切な掃去剤、たとえば、フラー土、活性炭、ドロマイト、ベントナイト、酸化鉄、さらに、使用済み触媒などの低費用の掃去剤を、独立して、または、任意の適切な組み合わせで用いることができる。ｐｐｍレベルおよびサブｐｐｍレベルの塩化物を有する最終炭化水素液流（たとえば、仕上げ炭化水素流３１）を形成するために、効率的な掃去および残余の塩化物の除去を確保するために、掃去容器３０内のバッチ型システム内において、１００〜２００℃の温和な温度および激しい混合条件を用いることができる。仕上げ炭化水素流３１を蒸気分解器４０内でさらに分解して、高値生成物を生成することができる。塩素含有気体流３２を掃去容器３０から回収し、さらなる処理のために清浄剤床２０ｂに送ることができる。掃去容器３０内で用いられる使用済み掃去剤を掃去容器３０から固形残渣流３３として回収することが可能であり、廃棄物処理ステップに送ることが可能である。

混合プラスチック廃棄物を処理するプロセスは、（ａ）炭化水素流前駆体流６（たとえば、供給装置５からの混合プラスチック廃棄物流）を熱分解反応器７に導入して、液相の炭化水素流８と気体流とを生成するステップであって、熱分解反応器７が約３００℃〜約４００℃の温度を特徴とし、炭化水素流８が炭化水素流８の総重量に対して約１０ｐｐｍ以上の塩化物の量の一種以上の塩化物化合物類を含む、ステップと、（ｂ）炭化水素流８の少なくとも一部とゼオライト触媒とストリッピングガスとをＤＥ１０に導入して、押出機排出物１１と使用済みストリッピングガス１２とを生成するステップであって、ＤＥ１０が約１５０℃〜約４５０℃の温度を特徴とし、ＤＥ１０が約１気圧（絶対圧）〜約１０^−１４Ｔｏｒｒの圧力を特徴とし、ＤＥ１０が約０．１分間〜約１時間以上の滞留時間を特徴とし、押出機排出物１１が炭化水素流８中において塩化物量よりも少ない量の一種以上の塩化物化合物類を含み、押出機排出物１１の粘度が炭化水素流８の粘度よりも低く、使用済みストリッピングガス１２がストリッピングガスの少なくとも一部と炭化水素流８の一種以上の塩化物化合物類の少なくとも一部とを含む、ステップと、（ｃ）接触分解器２５および／または掃去容器３０内の押出機排出物１１の少なくとも一部を脱塩素して、仕上げ炭化水素流３１と塩素含有気体流とを生じさせるステップであって、脱塩素が、約２５℃〜約２２５℃の温度で、かつ、かき回し、撹拌、磁気撹拌、吸着剤の固定吸着床もしくは流動吸着床の通過、またはそれらの組み合わせの下で起き、仕上げ炭化水素流３１が、仕上げ炭化水素流３１の総重量に対して約１０ｐｐｍ未満の塩化物の量の一種以上の塩化物化合物類を含む、ステップと、（ｄ）仕上げ炭化水素流３１の少なくとも一部を蒸気分解器４０に供給して、高値生成物を生じさせるステップであって、高値生成物がエチレン、プロピレン、ブテン、ブタジエン、芳香族化合物類またはそれらの組み合わせを含む、ステップと、（ｅ）ＤＥ１０からの使用済みストリッピングガス１２の少なくとも一部、および／または、熱分解反応器７からの気体流の少なくとも一部を塩化物ストリッピング部２０内における苛性溶液に接触させて、使用済みストリッピングガス１２、および／または、気体流から一種以上の塩化物化合物類の一部を除去し、かつ、処理された使用済みストリッピングガスを生成するステップと、（ｆ）処理された使用済みストリッピングガスの少なくとも一部、および／または、塩素含有気体流の少なくとも一部を塩化物吸着体に接触させて、処理された使用済みストリッピングガスから塩化物の少なくとも一部を除去し、かつ／または、塩素含有気体流から塩化物の少なくとも一部を除去し、かつ、処理気体流を生成するステップと、（ｇ）処理気体流から高値生成物としてオレフィン類のガスを分離して、分離された処理ガス流を提供するステップと、（ｈ）ＤＥ１０へ、ストリッピングガスとして、処理気体流の少なくとも一部、および／または、分離された処理ガス流の少なくとも一部を再利用するステップと、を含むことができる。たとえば、脱塩素プロセスは、熱分解、ＤＥおよび化学的掃去による脱塩素液体への固形のＭＰＷ供給物の転化のために最後まで用いることができる、図１Ｃに示される通りの脱塩素システム１０２を用いることによって実施されうる。脱塩素システム１０２は、熱分解およびＤＥステップの間の有機塩化物の形成の可能性を低くするためのＰＥＴを有さない供給物のために有用である可能性がある。

混合プラスチック廃棄物を処理するプロセスは、（ａ）ゼオライト触媒とストリッピングガスと炭化水素流前駆体流６（たとえば、供給装置５からの混合プラスチック廃棄物流）とをＤＥ１０に導入して、押出機排出物１１と使用済みストリッピングガス１２とを生成するステップであって、炭化水素流前駆体流６が炭化水素流前駆体流６の総重量に対して約１０ｐｐｍ以上の塩化物の量の一種以上の塩化物化合物類を含み、ＤＥ１０が約１５０℃〜約４５０℃の温度を特徴とし、ＤＥ１０が約１気圧（絶対圧）〜約１０^−１４Ｔｏｒｒの圧力を特徴とし、ＤＥ１０が約０．１分間〜約１時間以上の滞留時間を特徴とし、押出機排出物１１が炭化水素流前駆体流６中において塩化物量よりも少ない量の一種以上の塩化物化合物類を含み、使用済みストリッピングガス１２がストリッピングガスの少なくとも一部と炭化水素流前駆体流６の一種以上の塩化物化合物類の少なくとも一部とを含む、ステップと、（ｂ）押出機排出物１１の少なくとも一部を接触分解器２５に導入して、液相の炭化水素生成物流２６と気体生成物流とを生成するステップであって、炭化水素生成物流２６の粘度が押出機排出物１１の粘度よりも低く、接触分解器２５が約３５０℃〜約７３０℃の温度を特徴とする、ステップと、（ｃ）掃去容器３０内における炭化水素生成物流２６の少なくとも一部を脱塩素して、仕上げ炭化水素流３１と塩素含有気体流とを生じさせるステップであって、脱塩素が、約２５℃〜約２２５℃の温度で、かつ、かき回し、撹拌、磁気撹拌、吸着剤の固定吸着床もしくは流動吸着床の通過、またはそれらの組み合わせの下で起き、仕上げ炭化水素流３１が、仕上げ炭化水素流３１の総重量に対して約３ｐｐｍ未満の塩化物の量の一種以上の塩化物化合物類を含む、ステップと、（ｄ）仕上げ炭化水素流３１の少なくとも一部を蒸気分解器４０に供給して、高値生成物を生じさせるステップであって、高値生成物がエチレン、プロピレン、ブテン、ブタジエン、芳香族化合物類またはそれらの組み合わせを含む、ステップと、（ｅ）ＤＥ１０からの使用済みストリッピングガス１２の少なくとも一部、接触分解器２５からの気体生成物流の少なくとも一部、またはそれらの組み合わせを塩化物ストリッピング部２０内における苛性溶液に接触させて、使用済みストリッピングガス１２、気体生成物流またはそれらの組み合わせから一種以上の塩化物化合物類の一部を除去し、かつ、処理された使用済みストリッピングガスを生成するステップと、（ｆ）処理された使用済みストリッピングガスの少なくとも一部、および／または、塩素含有気体流の少なくとも一部を塩化物吸着体に接触させて、処理された使用済みストリッピングガスから塩化物の少なくとも一部を除去し、かつ／または、塩素含有気体流から塩化物の少なくとも一部を除去し、かつ、処理気体流を生成するステップと、（ｇ）処理気体流から高値生成物としてオレフィン類のガスを分離して、分離された処理ガス流を提供するステップと、（ｈ）ＤＥ１０へ、ストリッピングガスとして、処理気体流の少なくとも一部、および／または、分離された処理ガス流の少なくとも一部を再利用するステップと、を含むことができる。たとえば、脱塩素プロセスは、脱揮押出、接触分解および化学的掃去ステップによる脱塩素液体（たとえば、仕上げ炭化水素流３１）への固形のＭＰＷ供給物の転化のために最後まで用いることができる、図１Ｄに示される通りの脱塩素システム１０３を用いることによって実施されうる。

本明細書に開示される通りの混合プラスチック廃棄物を処理するプロセスは、触媒およびストリッピングガスの存在下でプラスチック廃棄物を処理するための脱揮押出機を組み込まない他の同様のプロセスと比較した場合、有利には、一つ以上のプロセス特性の向上を示すことができる。本明細書に開示される通りの混合プラスチック廃棄物を処理するプロセスは、有利には、熱分解油中の総塩化物含有量をパーセントレベルからｐｐｍレベルに減少させることが可能であり、そのことは、単一ステッププロセス（たとえば、ＤＥ）において機器の腐食の問題を伴わずに達成することが困難である可能性がある。本明細書に開示される通りの混合プラスチック廃棄物を処理するプロセスは、有利には、低費用の掃去剤（たとえば、ゼオライト触媒類、塩化物吸着体類）を用いて、混合プラスチック廃棄物の熱分解から生成された汚染炭化水素流の高脱塩素効率を達成することができる。

図１Ａに示される通りの脱塩素システム１００は、有利には、最小数の処理ステップを利用することが可能であり、したがって、有利には、資本的支出および運営的支出の両方を最小限に抑えることによって、ＭＰＷ供給物からの塩化物の除去に対して費用効果的でありうる。当業者によって理解されるように、本開示によれば、脱塩素システム１００は、ＤＥのために、より高価なＭＯＣを必要としてもよいが、その理由は、それが脱塩素の負荷の大部分を取り扱うためである。さらに、当業者によって理解されるように、本開示によれば、溶融粘度の低下と掃去／仕上げステップの前に形成される有機塩化物類の分解とを同時に行うことを促進するために、ＤＥ中の溶融物の滞留時間が増加することが必要である可能性があり、したがって、押出機排出物の一部をＤＥへ再利用してもよい。

図１Ｂに示される通りの脱塩素システム１０１は、無機化合物類および有機化合物類の両方を含む複数ステップの分解および塩化物除去能力のため、有利には、ＰＥＴを多く含むＭＰＷ供給物を処理するために使用されうる。掃去ステップは、全体的プロセススキームにおける高脱塩素効率を達成するための仕上げステップであることができる。

ＤＥによって溶融粘度を低くすることによって、ＰＶＣを多く含むＭＰＷ供給物を処理するために、有利には、図１Ｃに示される通りの脱塩素システム１０２を用いることができる。理論によって限定されることを望むものではないが、供給物の性質のため、脱塩素システム１０２は、たとえば、脱塩素システム１０１と比較した場合、より少ない有機塩化物類の形成を可能にする。図３で分かるように、ＰＶＣ含有ＭＰＷ供給物は、ＰＶＣおよびＰＥＴ含有ＭＰＷ供給物よりも著しく低いｐｐｍの塩化物類を形成することができる。脱塩素システム１０２における熱分解ステップの後、ＤＥは、二次的半接触分解ステップと考えることができる。掃去容器における仕上げステップは、有利には、非分解有機塩化物類を除去することができる。

図１Ｄに示される通りの脱塩素システム１０３は、熱反応器の使用を回避することが可能であり、したがって、有利には、所望のレベルの脱塩素を達成しつつ本明細書に開示される通りの混合プラスチック廃棄物を処理するプロセスから一つのステップを取り除くことが可能である。本明細書に開示される通りの混合プラスチック廃棄物を処理するプロセスの追加的な長所は、本開示を確認する当業者にとって明らかでありうる。

主題については概して記載したが、以下の実施例は、本開示の特定の実施態様として示すものであって、その実施および長所を示すためのものである。実施例は、例示として示されるものであって、いかなる仕方によっても続く請求項の記載事項を限定することを意図するものではないことが理解される。

〔実施例１〕
１９ｇの高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）と、２１ｇの低密度ポリエチレン（ＬＤＰＥ）と、２４ｇのポリプロピレン（ＰＰ）と、１８ｇの直鎖状低密度ポリエチレン（ＬＬＤＰＥ）と、１１ｇのポリスチレン（ＰＳ）と、７ｇのポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）と、２ｇのポリ塩化ビニル（ＰＶＣ）とを含む混合プラスチック廃棄物（ＭＰＷ）の熱分解について検討した。供給物中に存在するＰＶＣで低苛酷性熱分解を行った。ＰＶＣを含む上記通りの１０２ｇの量の混合プラスチック廃棄物を２重量％のＺＳＭ−５ゼオライト触媒粉末と混合し、凝縮器を装着した丸底フラスコ内で加熱した。３６０℃で１時間、丸底フラスコを維持した。液体生成物は、６０重量ｐｐｍの塩化物を有した。Ｃｈｌｏｒａ Ｍ−シリーズ分析器（単色波長分散方式Ｘ線蛍光手法、ＡＳＴＭ Ｄ７５３６）を用いて液体生成物塩化物含有量を測定した。Ｎ_２ガスで丸底フラスコの上部空間のパージングを行って実施した同様の実験によって、検出可能な塩化物含有量のない液体生成物が提供された。これらの結果は、脱塩素を高めるための脱揮押出機（ＤＥ）部内における上部空間のパージングがもたらしうる有利な効果を示す。

〔実施例２〕
熱的熱分解および触媒熱分解について、混合プラスチック廃棄物から得られた熱分解生成物の粘度を検討した。（触媒がある、実施例１に記載された通りの）接触分解からの熱分解生成物を必要温度に加熱し、その温度でＢｒｏｏｋｆｉｅｌｄデジタル粘度計を用いて粘度を測定した。図４は、温度の関数としての溶融粘度の変化の例を示し、（触媒がない、実施例１に記載された通りの）熱分解についての結果が１０００ｓ^−１の剪断速度でＧｏｅｔｔｆｒｅｒｔ高剪断キャピラリーレオメータ６０００内においてその場（ｉｎ ｓｉｔｕ）で得られ、ＭＰＷから生成された溶融物の粘度がレオメータセル温度の関数として減少することが分かる。理論によって限定されることを望むものではないが、図４において示される測定値は、ＤＥ１０内の溶融流動挙動と類似する可能性がある。図４に示されるように、熱分解については、温度が２５０℃から２９０℃に上昇した場合、溶融物の粘度低下のパーセント値は４０．６３％であった。しかし、接触分解については、２％のＺＳＭ−５触媒の存在下で、粘度低減は、温度が２７０℃から３１０℃へ上昇するにつれて非常に高くなった（８８．８９％）。このことは、少量の触媒の使用が著しく溶融粘度の低下を促進する可能性があり、そのため、さらなる脱揮および掃去ステップにおいてＭＰＷ供給物の脱塩素を効率的に達成することができることを明確に示している。

〔実施例３〕
水素化処理の後、さらなる塩化物除去のための後続の仕上げステップを行うことによって、プラスチック廃棄物の処理を行った。

３ゾーンスプリットチューブ炉の中に位置する固定床反応器内でプラスチック廃棄物の水素化処理を行った。反応器内径は１３．８ｍｍであり、同心状に位置する外径３ｍｍの床サーモウェルを有した。反応器は、長さが４８．６ｃｍであった。アルミナ上の、市販の水素化処理触媒であるＣｏ−Ｍｏ（８ｇの無水重量）を長さに沿って長さ１．５ｍｍの粒子に分解し、４０％の触媒に対して６０％のＳｉＣの比率のＳｉＣで希釈して、０．３４ｍｍの平均粒径を得た。これは、小径反応器内の壁面スリップまたはチャネリングによる塩化物のスリップを回避するために行った。予熱床およびポスト触媒不活性床を１ｍｍのガラスビーズの形態で提供した。制御炉ゾーン表面温度を変化させることによって触媒床温度を等温性に制御した。ヘキサデカン中における３重量％のＳを用いて水素化処理触媒を硫化した（Ｓはジメチルジスルフィドとして導入した）。液体供給物（すなわち、炭化水素流）を、定量ポンプを通して供給し、マスフローコントローラーを用いてＨ_２ガスを供給した。（たとえば、（一種または複数種の）塩化物、塩素、硫化水素またはそれらの組み合わせを含む）凝縮されないガスを分離させつつ、加圧下で反応器排出物ガス（たとえば、炭化水素生成物）を冷却して液体（すなわち、液体生成物の形態の処理炭化水素流）を凝縮する。液体の凝縮後、液体の圧力を低下させ、排出物ガス流を苛性スクラバ内でスクラブし、ドラム型湿式ガスメータを用いて測定した。精油所ガス分析器（Ｍ／ｓ ＡＣ Ａｎａｌｙｔｉｃａｌｓ ＢＶの特別仕様ガス分析器）を用いて排出物ガス流を分析した。実施例１に記載されるように塩化物含有量を測定した。

混合プラスチック熱分解油の水素化処理の後で充填床反応器から得られた生成物は、総塩化物含有量が２．９４重量ｐｐｍであった。これを蒸気分解器供給物についての境界値とみなすことができるので、その吸着性能をモニタするために、室温で１時間、５ｇのこの生成物を１ｇのγ−アルミナと混合することによって、仕上げステップを行った。この仕上げステップからの上清を分析し、１．４６重量ｐｐｍの塩化物を有することが分かったが、このことは約５０％の減少を示した。さらに、掃気タンク気相からの揮発性有機塩化物化合物類（ＶＯＣＣ）のいずれのキャリオーバも苛性スクラバの下流の掃去剤床／カラムを経由することが可能であった。

〔実施例４〕
混合プラスチック供給物の熱分解を検討した。さらに具体的には、金属担持触媒および非金属担持触媒の存在下でＰＶＣ含有プラスチック供給混合物を加熱することによる係中での塩化物類の掃去とともに、熱分解生成物の粘度を分解温度の関数として検討した。

《供給物の調製》
廃プラスチックモデル供給混合物を用いて丸底フラスコ（ＲＢＦ）内で一連の熱接触分解実験を行った。この試験で用いられる供給混合物の組成物は、図５Ａに示されるデータ表１に示される。Ｒｕｎ＃５を除いて、Ｒｕｎ＃１〜＃７の全てについて、供給混合物においてＰＥＴを用いた。ＲＢＦ内において、金属担持の有無にかかわらず、５ｇのＺＳＭ−５ゼオライト触媒＃１（ＣＡＴ−１）を、ＨＤＰＥ、ＬＤＰＥ、ＬＬＤＰＥ、ＰＶＣ、ＰＳ、ＰＰおよびＰＥＴを含む約１００ｇのプラスチック供給混合物に加えて配置した。供給物および触媒の完全な混合を確保するために各Ｒｕｎの実行前に供給物および触媒の上記混合物をステンレス鋼（ＳＳ）スパチュラでＲＢＦ内において完全に混合して、適切な供給物の分解を確保した。ＺＳＭ−５ ＣＡＴ−１は、Ｂｒｕｋｅｒ製装置で行った固体状態核磁気共鳴（ＮＭＲ）分光法（４００ＭＨｚ、室温、４ｍｍマジックアングルスピニング（ＭＡＳ）プローブ、スピニング１０ＫＨｚ、パルス４．２μｓ、遅延時間５秒）で測定された、Ｓｉ／Ａｌ比３．４を特徴とした。

《供給物の加熱》
磁気撹拌による補助と共にＰＩＤ温度制御器を有する外部マントルヒータを用いて、供給混合物を加熱に供した。さらに、プラスチック供給混合物を、目標とする温度条件に達した後、２０分の反応保持時間で３６０℃の最大分解温度に加熱した。漸増的ステップ加熱を用いることによって、ＲＢＦ内における過加熱を回避した。初期温度（周囲）から３００℃への加熱の間は５０℃の漸増的ステップを用い、次いで、３６０℃の最大供給物分解温度まで１０℃の漸増的ステップを用いた。

《触媒担持》
Ｒｕｎ＃１について、触媒ＺＳＭ−５ ＣＡＴ−１をベースライン触媒（たとえば、ベース触媒）として用いた。しかし、図５Ｂに示されるデータ表２に示される通りの全ての他のＲｕｎについて、排他的に、またはベース触媒との組み合わせにおいて、Ｍｇ担持ＺＳＭ−５ ＣＡＴ−１を用いた。各Ｒｕｎの間に用いた触媒担持および分解温度条件は、図５Ｂに示される表２に示される通りである。Ｒｕｎ＃１および＃２について、脱揮押出プロセスにおいて一般的な軸方向温度条件と類似させるために、３６０℃の分解温度に達する前に、３００℃、３２０℃および３４０℃で２０分間保持する追加的保持時間を設けた。

《オフガス処理》
無酸素反応環境と、供給混合物から遊離した塩化物類のストリッピングとを確保するために、各Ｒｕｎの間、窒素の一定のパージを維持するためにガラスバブラ装置を用いた。窒素と軽い揮発性炭化水素類とを含むガス混合物は、１０℃の水冷温度を有するガラス凝縮器を通過させた。さらに、熱触媒分解の間に形成された塩化物類をトラップするために、新たに調製されたＮａＯＨ溶液（２０重量％）を含む苛性浴を用いた。ＲＢＦ温度３００℃付近において、（ＲＢＦからのガスのバブリングによって）塩化物類が苛性浴内にトラップされたことにより、透明から黄緑への可視変色が観察された。

《物質収支》
ＲＢＦから苛性装置への凝縮器への揮発性炭化水素類のキャリオーバのため、視認できる凝縮は（バブラ内の苛性溶液より上の分離炭化水素層として）観察されなかった。図５Ｂに示される表２に示されるように、全てのＲｕｎについての物質収支は８９．２３重量％〜９７．３２重量％の範囲だった。喪失は、主に、２．６８重量％〜１０．７７重量％の範囲の漏出の間にＲＢＦから流出する炭化水素類のガスまたは揮発物類と考えられた。

《試料の回収および分析》
分解反応が完了した後、ロウおよびコークスの付着物を有する触媒粒子を主に含む底層から上部溶融物層をデカントすると共に、ＲＢＦからの熱溶融物を石英ペトリ皿の上に注いだ。室温まで冷却した後、上層は固形ケークになり、それを粘度および塩化物の分析のために再加熱した。有機蒸気のフラッシングとバブルの形成とを防止するために、溶融物のデカント操作をフード内で慎重に行った。

《プラスチック溶融粘度》
５号スピンドルを有するＢｒｏｏｋｆｉｅｌｄ ＲＶ ＤＶ ＩＩ粘度計を用いて、２００℃から３５０℃までのセル温度の関数としてプラスチック溶融粘度を測定した。測定の開始前に１００ｍＬのビーカー内で試料を２００℃で２０分間調整した。測定スピンドル（５号スピンドル）を試料内に挿入し、それぞれの温度（２００℃）に加熱した。粘度測定セル内で２００℃の定常状態温度を達した後に試料を均質化するために予備剪断を２分間行った。均質化した試料において測定を行った。次いで、粘度データを、３５０℃の最大セル温度まで、測定可能なトルク限界の範囲内で連続的に記録した。温度を２００℃から３５０℃まで増加させ、各測定値温度で粘度を記録した。

《塩化物分析》
分解プラスチック溶融物（上記のように上層から得られる固形ケーク）と、触媒粒子と、触媒粒子の溶媒洗浄から得られた液体留分とについて、総塩化物分析を行った。１１０℃のエチルベンゼン（ＥＢ）を用いて触媒粒子の底層を加熱し、アセトン洗浄による二次的洗浄のために触媒粒子を回収した。濾過から固形触媒を回収した後、使用済み溶媒を乾燥した後、総塩化物含有率についてエチルベンゼンおよびアセトンの洗浄混合物を独立して分析した。

《溶融粘度の結果》
Ｒｕｎ＃１〜＃７についての溶融粘度データを図６Ａ、図６Ｂ、図６Ｃ、図６Ｄ、図６Ｅ、図６Ｆおよび図６Ｇに示す。図６Ａ、図６Ｂ、図６Ｃ、図６Ｄ、図６Ｅ、図６Ｆおよび図６Ｇは、それぞれＲｕｎ＃１、＃２、＃３、＃４、＃５、＃６および＃７についての、セル温度の関数としての溶融粘度を示す。最小粘度は、Ｒｕｎ＃１について、対応する３１０℃の測定セル温度で８ｃＰであることが観察された。最大粘度は、Ｒｕｎ＃３について、対応する２２５℃の測定セル温度で３７００ｃＰであることが観察された。図６Ａに示されるように、Ｒｕｎ＃１についての粘度プロファイルは、セル温度が２００℃から３１０℃に増加した場合に１８８ｃＰから８ｃＰまでの急激な低下（９５．７４％の変化）を示した。この傾向は、金属担持のないベース触媒が、触媒にＭｇを担持させた他の三つのＲｕｎと比較して最も高い分解活性を有することを示す。理論によって限定されることを望むものではないが、Ｍｇを加えることによって、ＺＳＭ−５ ＣＡＴ−１の酸性度は潜在的に減少し、それ故、低下した分解活性が観察された。Ｒｕｎ＃２についての粘度プロファイルは図６Ｂに示され（Ｒｕｎ＃２についての試験条件は、温度に関してはＲｕｎ＃１と同じであるが、Ｒｕｎ＃２は、Ｒｕｎ＃１において用いられたベースライン触媒の代わりにＭｇ担持ＺＳＭ−５ ＣＡＴ−１を用いた）、粘度が２００℃における９７２ｃＰから３１０℃における１８８ｃＰに低下したことを示す。このことは、Ｒｕｎ＃２における分解の程度が、Ｒｕｎ＃１よりも低かったことを示す。図６Ｂ、図６Ｃ、図６Ｄおよび図６Ｅの比較もまた、分解温度の増加と共に生成物の粘度が減少することを示す。３６０℃のより高い分解温度のため、Ｒｕｎ＃２からの溶融物について２００℃で測定した初期粘度は、Ｒｕｎ＃３および＃４からの溶融物よりも少なくとも３．４５倍低かった。コークスおよびロウの形成は、Ｒｕｎ＃２〜＃４において、より苛酷であることが観察された。また、図５Ｂに示される表２から分かるように、ＲＢＦ温度がより低かった場合、ガス（揮発物％）としての生成物の喪失は減少し、溶融物／液体生成物の、より良好な収率が得られた。しかし、Ｍｇ担持触媒の塩化物掃去は、Ｒｕｎ＃５について図５Ｃに示されるデータ表３において総塩化物分析データによって確認されるように、非常に、より高かった。Ｒｕｎ＃３および＃４の場合、実験の間のガスパージは、ガラス接合部からの漏出のために頻繁に中断され、その結果、これらの場合の塩化物含有率は、期待されるものよりも高いレベルを示した。故に、金属担持ＺＳＭ−５ ＣＡＴ−１は、ベース触媒と比較して、良好な脱塩素と良好な液体収率とをもたらした。ベース触媒によって、脱塩素が良好になるが、より高い転化のため、揮発物の喪失のために液体生成物収率が劣った。

故に、脱揮押出機内における金属担持触媒を用いた処理部は、下流分解部へ進む、塩化物含有率が低下した液体供給物を最大化することになった。しかるに、下流分解部内の選択分解から全体的生成物収率を高めることができた。また、液体供給物塩化物含有率の低下のため、下流分解部は、ガス上の低分子量オレフィン類および芳香族化合物類などの高値化学物質の収率の増大ための、より苛酷な分解条件を用いることが可能であった。さらに、下流部への供給物の塩化物含有率が非常に低下することになったので、下流部は、より従来の、かつ、より低価格の構成材料を用いることが可能であり、腐食の可能性が低くなるので耐用年数がより長くなる可能性があった。

Ｒｕｎ＃６および＃７から分かるように、分解、粘度低下および塩化物掃去を達成するために、ＺＳＭ−５ ＣＡＴ−１およびＭｇ／金属担持ＺＳＭ−５ ＣＡＴ−１の混合物を用いることも可能である。Ｒｕｎ＃６は、ＺＳＭ−５ ＣＡＴ−１および１０％Ｍｇ−ＺＳＭ−５ ＣＡＴ−１の４：１の重量比の混合物を用いる場合であっても、生成物中の塩化物類を１ｐｐｍレベル未満に減少させることが可能であることを示す。図６Ｆ（Ｒｕｎ＃６）と図６Ｂ（Ｒｕｎ＃２）とのデータの比較は、１０％Ｍｇ担持ＺＳＭ−５ ＣＡＴ−１に対するＺＳＭ−５ ＣＡＴ−１の４：１の質量比によって、Ｍｇ担持ＺＳＭ−５ ＣＡＴ−１のみの使用と比較して、分解がより大きくなる結果、粘度の全体的低下がより大きくなることを示す。Ｒｕｎ＃４からの液体生成物に対して分解環境内で提供される追加的滞留時間の効果を試験するために、Ｒｕｎ＃７を行った。この場合は、押出機からの触媒と共に下流の接触分解器または熱分解器に進むロウを含む脱揮押出機生成物の場合と類似している。この場合についての塩化物の結果から分かるように、Ｒｕｎ＃４における１００ｐｐｍ超からＲｕｎ＃７における約４ｐｐｍへの塩化物類の著しい減少が起きる。図６Ｄ（Ｒｕｎ＃４）と図６Ｇ（Ｒｕｎ＃７）とのデータの比較は、追加的保持時間および追加的分解による粘度の著しい低下を示す。故に、脱揮押出機の下流の分解部は追加的滞留時間を提供することができたが、追加的滞留時間は、著しい脱塩素をもたらす可能性があり、所望の特性を有する生成物を提供する可能性があった。脱揮押出機の下流の分解部は、必ずしも新鮮な触媒を必要とするというわけではなく（そのような部内で新鮮な触媒を用いることは可能であったものの）、押出機排出物流（たとえば、脱揮押出機排出物）中に存在する触媒（たとえば、残留触媒）のみを用いることによって分解を提供することが可能であった。

以下の実施形態によって本開示をさらに示すが、それらの実施形態は、いかなる形であれ、その範囲に限定を課すものとして解釈されないものとする。逆に、本明細書における記載を読んだ後で本発明の精神または添付の特許請求の範囲を逸脱することなく当業者に対して示唆することができる各種の他の態様、実施形態、修正およびそれらの均等物を為すことができることが明確に理解される。

〔追加的開示〕
以下は、非限定的な例として提供される、列挙された態様である。

炭化水素流および／または炭化水素流前駆体の脱塩素のためのプロセスであって、プロセスが、炭化水素流および／または炭化水素流前駆体と、第一ゼオライト触媒と、ストリッピングガスとを脱揮押出機（ＤＥ）に導入して押出機排出物を生成することを含み、炭化水素流および／または炭化水素流前駆体が、炭化水素流および／または炭化水素流前駆体の総重量に対して約１０ｐｐｍ以上の塩化物の量の一種以上の塩化物化合物類を含み、押出機排出物が、炭化水素流および／または炭化水素流前駆体中の塩化物量よりも少ない量の一種以上の塩化物化合物類を含む、プロセスである、第一の態様。

押出機排出物が押出機溶融物排出物または押出機液体排出物である、第一の態様に記載のプロセスである第二の態様。

第一ゼオライト触媒が、流動接触分解触媒、モレキュラーシーブ、ゼオライト、疎水性ゼオライト、ＺＳＭ−５ゼオライト、金属担持ゼオライトまたはそれらの組み合わせを含む、第一および第二の態様のいずれか一項に記載のプロセスである第三の態様。

第一ゼオライト触媒が１００マイクロメートル未満の平均粒径を特徴とする、第一の態様から第三の態様のいずれか一項に記載のプロセスである第四の態様。

第一ゼオライト触媒が１０マイクロメートル未満の平均粒径を特徴とする、第一の態様から第四の態様のいずれか一項に記載のプロセスである第五の態様。

第一ゼオライト触媒が、炭化水素流および／または炭化水素流前駆体の総重量に対して、約５重量％未満の量で存在する、第一の態様から第五の態様のいずれか一項に記載のプロセスである第六の態様。

ストリッピングガスが、窒素、水素、アルゴン、ヘリウム、Ｃ_１〜Ｃ_４ガス状炭化水素類、アルカン類、メタン、エタン、プロパン、ブタン、イソブタンまたはそれらの組み合わせを含む、第一の態様から第六の態様のいずれか一項に記載のプロセスである第七の態様。

ＤＥが約１５０℃〜約４５０℃の温度を特徴とする、第一の態様から第七の態様のいずれか一項に記載のプロセスである第八の態様。

ＤＥが約１気圧（絶対圧）（ａｔｍａ）〜約１０^−１４Ｔｏｒｒの圧力を特徴とする、第一の態様から第八の態様のいずれか一項に記載のプロセスである第九の態様。

ＤＥが、約０．１分間〜約１時間以上の滞留時間を特徴とする、第一の態様から第九の態様のいずれか一項に記載のプロセスである第十の態様。

押出機排出物の一部をＤＥへ再利用する、第一の態様から第十の態様のいずれか一項に記載のプロセスである第十一の態様。

押出機排出物の沸点の端点が約３７０℃未満であることを提供するために有効な押出機排出物の量をＤＥへ再利用することをさらに含む、第一の態様から第十一の態様のいずれか一項に記載のプロセスである第十二の態様。

掃去容器内において押出機排出物の少なくとも一部を脱塩素して仕上げ炭化水素流を生じさせることであって、仕上げ炭化水素流が仕上げ炭化水素流の総重量に対して約３ｐｐｍ未満の塩化物の量の一種以上の塩化物化合物類を含む、ことをさらに含む、第一の態様から第十二の態様のいずれか一項に記載のプロセスである第十三の態様。

脱塩素が、吸着脱塩素によって一種以上の塩化物化合物類の少なくとも一部を除去して、仕上げ炭化水素流を生じさせることを含む、第十三の態様に記載プロセスである第十四の態様。

仕上げ炭化水素流が、仕上げ炭化水素流の総重量に対して約１ｐｐｍ未満の塩化物の量の一種以上の塩化物化合物類を含む、第一の態様から第十四の態様のいずれか一項に記載のプロセスである第十五の態様。

脱塩素が、押出機排出物の少なくとも一部を塩化物吸着体に接触させることを含み、押出機排出物が第一ゼオライト触媒の少なくとも一部を含み、塩化物吸着体および／または第一ゼオライト触媒が押出機排出物の一種以上の塩化物化合物類の少なくとも一部の除去を提供する、第一の態様から第十五の態様のいずれか一項に記載のプロセスである第十六の態様。

塩化物吸着体が、アタパルジャイト、活性炭、ドロマイト、ベントナイト、酸化鉄、針鉄鉱、赤鉄鉱、磁鉄鉱、アルミナ、ガンマアルミナ、シリカ、アルミノケイ酸塩類、イオン交換樹脂類、ハイドロタルサイト類、スピネル類、各種酸化銅、酸化亜鉛、酸化ナトリウム、酸化カルシウム、酸化マグネシウム、金属担持ゼオライト類、モレキュラーシーブ１３Ｘまたはそれらの組み合わせを含む、第十六の態様に記載のプロセスである第十七の態様。

仕上げ炭化水素流の少なくとも一部を蒸気分解器に供給して、高値生成物を生じさせることをさらに含む、第一の態様から第十七の態様のいずれか一項に記載のプロセスであって、仕上げ炭化水素流が、沸点の端点が約３７０℃未満であり、高値生成物がエチレン、プロピレン、ブテン、ブタジエン、芳香族化合物類またはそれらの組み合わせを含む、プロセスである第十八の態様。

脱塩素が、（ｉ）約２５℃〜約２２５℃の温度で、および／または、（ｉｉ）かき回し、撹拌、磁気撹拌、吸着剤の固定吸着床もしくは流動吸着床の通過、またはそれらの組み合わせの下で起きる、第一の態様から第十八の態様のいずれか一項に記載のプロセスである第十九の態様。

（ｉ）掃去容器から塩素含有気体流を回収することと、（ｉｉ）塩素含有気体流の少なくとも一部から塩化物の少なくとも一部を除去して処理気体流を生成することと、（ｉｉｉ）ＤＥへ、ストリッピングガスとして処理気体流の少なくとも一部を再利用することと、をさらに含む、第一の態様から第十九の態様のいずれか一項に記載のプロセスである第二十の態様。

（ｉ）押出機排出物の少なくとも一部を接触分解器に導入して炭化水素生成物流を生成することであって、炭化水素生成物流の粘度が押出機排出物の粘度よりも低い、ことと、（ｉｉ）炭化水素生成物流の少なくとも一部を脱塩素して仕上げ炭化水素流を生成することであって、仕上げ炭化水素流が、仕上げ炭化水素流の総重量に対して約３ｐｐｍ未満の塩化物の量の一種以上の塩化物化合物類を含む、ことと、をさらに含む、第一の態様から第二十の態様のいずれか一項に記載のプロセスである第二十一の態様。

押出機排出物が第一ゼオライト触媒の少なくとも一部を含み、接触分解器が第二ゼオライト触媒を含み、第一ゼオライト触媒および第二ゼオライト触媒が同一または異なり、第一ゼオライト触媒および第二ゼオライト触媒の両方が押出機排出物の接触分解を提供して炭化水素生成物流を生成する、第二十一の態様に記載のプロセスである第二十二の態様。

第一ゼオライト触媒が二種以上の異なるゼオライト触媒の混合物であり、各ゼオライト触媒が流動接触分解触媒、モレキュラーシーブ、ゼオライト、疎水性ゼオライト、ＺＳＭ−５ゼオライトおよび金属担持ゼオライトからなる群から独立して選択されうる、第一の態様から第二十二の態様のいずれか一項に記載のプロセスである第二十三の態様。

第二ゼオライト触媒が二種以上の異なるゼオライト触媒をマトリックス内に埋込むことによって得られる統合触媒粒子を含み、各ゼオライト触媒が流動接触分解触媒、モレキュラーシーブ、ゼオライト、疎水性ゼオライト、ＺＳＭ−５ゼオライトおよび金属担持ゼオライトからなる群から独立して選択されうる、第一の態様から第二十三の態様のいずれか一項に記載のプロセスである第二十四の態様。

第二ゼオライト触媒が、流動接触分解触媒、モレキュラーシーブ、ゼオライト、疎水性ゼオライト、ＺＳＭ−５ゼオライトおよび金属担持ゼオライトからなる群から選択される、第一の態様から第二十四の態様のいずれか一項に記載のプロセスである第二十五の態様。

第二ゼオライト触媒が二種以上のゼオライト触媒の物理的混合物であり、各ゼオライト触媒が流動接触分解触媒、モレキュラーシーブ、ゼオライト、疎水性ゼオライト、ＺＳＭ−５ゼオライトおよび金属担持ゼオライトからなる群から独立して選択されうる、第一の態様から第二十五の態様のいずれか一項に記載のプロセスである第二十六の態様。

接触分解器が、約３５０℃〜約７３０℃の温度を特徴とする、第一の態様から第二十六の態様のいずれか一項に記載のプロセスである第二十七の態様。

（ｉ）押出機排出物の少なくとも一部を熱分解反応器に導入して炭化水素生成物流を生成することであって、炭化水素生成物流の粘度が押出機排出物の粘度よりも低い、ことと、（ｉｉ）炭化水素生成物流の少なくとも一部を脱塩素して仕上げ炭化水素流を生成することであって、仕上げ炭化水素流が、仕上げ炭化水素流の総重量に対して約３ｐｐｍ未満の塩化物の量の一種以上の塩化物化合物類をさらに含む、第一の態様から第二十七の態様のいずれか一項に記載のプロセスである第二十八の態様。

（ｉ）ＤＥから使用済みストリッピングガスを回収することであって、使用済みストリッピングガスがストリッピングガスの少なくとも一部と一種以上の塩化物化合物類とを含み、一種以上の塩化物化合物類が、炭化水素流および／または炭化水素流前駆体の塩化物の少なくとも一部を含む、ことと、（ｉｉ）使用済みストリッピングガスの少なくとも一部を苛性溶液に接触させて、使用済みストリッピングガスから塩化物の第一の一部を除去し、処理された使用済みストリッピングガスを生成することと、（ｉｉｉ）処理された使用済みストリッピングガスの少なくとも一部を塩化物吸着体に接触させて、処理された使用済みストリッピングガスから塩化物の第二の一部を除去して処理気体流を生成することと、（ｉｖ）ＤＥへ、ストリッピングガスとして処理気体流の少なくとも一部を再利用することと、をさらに含む、第一の態様から第二十八の態様のいずれか一項に記載のプロセスである第二十九の態様。

炭化水素流前駆体が混合プラスチック廃棄物を含む、第一の態様から第二十九の態様のいずれか一項に記載のプロセスである第三十の態様。

混合プラスチック廃棄物が、ポリ塩化ビニル（ＰＶＣ）、ポリ塩化ビニリデン（ＰＶＤＣ）、ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリオレフィン類、ポリスチレン類またはそれらの組み合わせを含む、第三十の態様に記載のプロセスである第三十一の態様。

混合プラスチック廃棄物が、混合プラスチック廃棄物の総重量に対して約２００ｐｐｍ以上の量の塩化物を含む、第一の態様から第三十一の態様のいずれか一項に記載のプロセスである第三十二の態様。

混合プラスチック廃棄物が、混合プラスチック廃棄物の総重量に対して約４００重量ｐｐｍ以上の量のＰＶＣおよび／またはＰＶＤＣを含む、第一の態様から第三十二の態様のいずれか一項に記載のプロセスである第三十三の態様。

炭化水素流前駆体の少なくとも一部を熱分解反応器に導入して炭化水素流を生成することであって、熱分解反応器が約３００℃〜約４００℃の温度を特徴とする、ことをさらに含む、第一の態様から第三十三の態様のいずれか一項に記載のプロセスである第三十四の態様。

押出機排出物の粘度が炭化水素流の粘度よりも低い、第一の態様から第三十四の態様のいずれか一項に記載のプロセスである第三十五の態様。

（ａ）混合プラスチック廃棄物を熱分解反応器に導入して、液相の炭化水素流と気体流とを生成することであって、熱分解反応器が約３００℃〜約４００℃の温度を特徴とし、炭化水素流が炭化水素流の総重量に対して約１０ｐｐｍ以上の塩化物の量の一種以上の塩化物化合物類を含む、ことと、（ｂ）炭化水素流の少なくとも一部とゼオライト触媒とストリッピングガスとを脱揮押出機（ＤＥ）に導入して、押出機排出物と使用済みストリッピングガスとを生成することであって、ＤＥが約１５０℃〜約４５０℃の温度を特徴とし、ＤＥが約１気圧（絶対圧）〜約１０^−１４Ｔｏｒｒの圧力を特徴とし、ＤＥが約０．１分間〜約１時間以上の滞留時間を特徴とし、押出機排出物が炭化水素流中において塩化物量よりも少ない量の一種以上の塩化物化合物類を含み、押出機排出物の粘度が炭化水素流の粘度よりも低く、使用済みストリッピングガスがストリッピングガスの少なくとも一部と炭化水素流の一種以上の塩化物化合物類の少なくとも一部とを含む、ことと、（ｃ）押出機排出物の少なくとも一部を接触分解器に導入して、液相の炭化水素生成物流と気体生成物流とを生成することであって、炭化水素生成物流の粘度が押出機排出物の粘度よりも低く、接触分解器が約３５０℃〜約７３０℃の温度を特徴とする、ことと、（ｄ）炭化水素生成物流の少なくとも一部を脱塩素して、仕上げ炭化水素流と塩素含有気体流とを生じさせることであって、脱塩素が、約２５℃〜約２２５℃の温度で、かつ、かき回し、撹拌、磁気撹拌、吸着剤の固定吸着床もしくは流動吸着床の通過、またはそれらの組み合わせの下で起き、仕上げ炭化水素流が、仕上げ炭化水素流の総重量に対して約３ｐｐｍ未満の塩化物の量の一種以上の塩化物化合物類を含む、ことと、（ｅ）仕上げ炭化水素流の少なくとも一部を蒸気分解器に供給して、高値生成物を生じさせることであって、高値生成物がエチレン、プロピレン、ブテン、ブタジエン、芳香族化合物類またはそれらの組み合わせを含む、ことと、（ｆ）ＤＥからの使用済みストリッピングガスの少なくとも一部、熱分解反応器からの気体流の少なくとも一部、接触分解器からの気体生成物流の少なくとも一部、またはそれらの組み合わせを苛性溶液に接触させて、使用済みストリッピングガス、気体流、気体生成物流またはそれらの組み合わせから一種以上の塩化物化合物類の一部を除去し、かつ、処理された使用済みストリッピングガスを生成することと、（ｇ）処理された使用済みストリッピングガスの少なくとも一部、および／または、塩素含有気体流の少なくとも一部を塩化物吸着体に接触させて、処理された使用済みストリッピングガスから塩化物の少なくとも一部を除去し、かつ／または、塩素含有気体流から塩化物の少なくとも一部を除去し、かつ、処理気体流を生成することと、（ｈ）処理気体流から高値生成物としてオレフィン類のガスを分離して、分離された処理ガス流を提供することと、（ｉ）ＤＥへ、ストリッピングガスとして、処理気体流の少なくとも一部、および／または、分離された処理ガス流の少なくとも一部を再利用することと、を含む、混合プラスチック廃棄物を処理するプロセスである第三十六の態様。

混合プラスチック廃棄物が、約４００重量ｐｐｍ以上のポリ塩化ビニルおよび／またはポリ塩化ビニリデンと、約４００重量ｐｐｍ以上のポリエチレンテレフタレートとを含む、第三十六の態様に記載のプロセスである第三十七の態様。

（ａ）混合プラスチック廃棄物を熱分解反応器に導入して、液相の炭化水素流と気体流とを生成することであって、熱分解反応器が約３５０℃〜約７３０℃の温度を特徴とし、炭化水素流が炭化水素流の総重量に対して約１０ｐｐｍ以上の塩化物の量の一種以上の塩化物化合物類を含む、ことと、（ｂ）炭化水素流の少なくとも一部とゼオライト触媒とストリッピングガスとを脱揮押出機（ＤＥ）に導入して、押出機排出物と使用済みストリッピングガスとを生成することであって、ＤＥが約１５０℃〜約４５０℃の温度を特徴とし、ＤＥが約１気圧（絶対圧）〜約１０^−１４Ｔｏｒｒの圧力を特徴とし、ＤＥが約０．１分間〜約１時間以上の滞留時間を特徴とし、押出機排出物が炭化水素流中において塩化物量よりも少ない量の一種以上の塩化物化合物類を含み、押出機排出物の粘度が炭化水素流の粘度よりも低く、使用済みストリッピングガスがストリッピングガスの少なくとも一部と炭化水素流の一種以上の塩化物化合物類の少なくとも一部とを含む、ことと、（ｃ）押出機排出物の少なくとも一部を脱塩素して、仕上げ炭化水素流と塩素含有気体流とを生じさせることであって、脱塩素が、約２５℃〜約２２５℃の温度で、かつ、かき回し、撹拌、磁気撹拌、吸着剤の固定吸着床もしくは流動吸着床の通過、またはそれらの組み合わせの下で起き、仕上げ炭化水素流が、仕上げ炭化水素流の総重量に対して約３ｐｐｍ未満の塩化物の量の一種以上の塩化物化合物類を含む、ことと、（ｄ）仕上げ炭化水素流の少なくとも一部を蒸気分解器に供給して、高値生成物を生じさせることであって、高値生成物がエチレン、プロピレン、ブテン、ブタジエン、芳香族化合物類またはそれらの組み合わせを含む、ことと、（ｅ）ＤＥからの使用済みストリッピングガスの少なくとも一部、および／または、熱分解反応器からの気体流の少なくとも一部を苛性溶液に接触させて、使用済みストリッピングガス気体流から一種以上の塩化物化合物類の一部を除去し、かつ、処理された使用済みストリッピングガスを生成することと、（ｆ）処理された使用済みストリッピングガスの少なくとも一部、および／または、塩素含有気体流の少なくとも一部を塩化物吸着体に接触させて、処理された使用済みストリッピングガスから塩化物の少なくとも一部を除去し、かつ／または、塩素含有気体流から塩化物の少なくとも一部を除去し、かつ、処理気体流を生成することと、（ｇ）処理気体流から高値生成物としてオレフィン類のガスを分離して、分離された処理ガス流を提供することと、（ｈ）ＤＥへ、ストリッピングガスとして、処理気体流の少なくとも一部、および／または、分離された処理ガス流の少なくとも一部を再利用することと、を含む、混合プラスチック廃棄物を処理するプロセスである第三十八の態様。

混合プラスチック廃棄物が約４００重量ｐｐｍ以上のポリ塩化ビニルおよび／またはポリ塩化ビニリデンを含む、第三十八の態様のプロセスである第三十九の態様。

本開示の態様を図面と共に記載したが、本発明の精神および教示を逸脱することなくその修正を為すことができる。本明細書に記載されている態様および実施例は、ただ例示的であるのみであって、限定することを意図するものではない。本明細書に開示される本発明の多くの変更および修正が可能であり、本発明の範囲内である。

したがって、保護の範囲は、上記で述べられた記載によって限定されるものではないが、以下の請求項によって限定されるだけであり、その範囲は請求項の主題の全ての均等物を含む。いずれの請求項も本発明の一態様として本明細書に組み込まれる。しかるに請求項は、さらなる記載であり、かつ、本発明の「発明を実施するための形態」への追加である。本明細書において引用される全ての特許、特許出願および刊行物の開示は、参照により本明細書に組み込まれる。

Claims (10)

1. 炭化水素流および／または炭化水素流前駆体の脱塩素のためのプロセスであって、前記プロセスが、前記炭化水素流および／または前記炭化水素流前駆体と、第一ゼオライト触媒と、ストリッピングガスとを脱揮押出機（ＤＥ）に導入して押出機排出物を生成することを含み、前記炭化水素流および／または前記炭化水素流前駆体が、前記炭化水素流および／または前記炭化水素流前駆体の総重量に対して約１０ｐｐｍ以上の塩化物量の一種以上の塩化物化合物類を含み、前記押出機排出物が、前記炭化水素流および／または前記炭化水素流前駆体中の塩化物量よりも少ない量の一種以上の塩化物化合物類を含み、
   掃去容器内において前記押出機排出物の少なくとも一部を脱塩素して仕上げ炭化水素流を生じさせることであって、前記仕上げ炭化水素流が前記仕上げ炭化水素流の総重量に対して約３ｐｐｍ未満の塩化物の量の一種以上の塩化物化合物類を含む、ことをさらに含み、
   脱塩素が、前記押出機排出物の少なくとも一部を塩化物吸着体に接触させることを含み、前記押出機排出物が前記第一ゼオライト触媒の少なくとも一部を含み、前記塩化物吸着体および／または前記第一ゼオライト触媒が前記押出機排出物の一種以上の塩化物化合物類の少なくとも一部の除去を提供するプロセス。
2. 前記第一ゼオライト触媒が、流動接触分解触媒、モレキュラーシーブ、ゼオライト、疎水性ゼオライト、ＺＳＭ−５ゼオライト、金属担持ゼオライトまたはそれらの組み合わせを含む請求項１に記載のプロセス。
3. 前記第一ゼオライト触媒が１００マイクロメートル未満の平均粒径を特徴とする請求項１から２のいずれか一項に記載のプロセス。
4. 前記第一ゼオライト触媒が、前記炭化水素流および／または前記炭化水素流前駆体の前記総重量に対して、約５重量％未満の量で存在する請求項１から３のいずれか一項に記載のプロセス。
5. 前記ストリッピングガスが、窒素、水素、アルゴン、ヘリウム、Ｃ_１〜Ｃ_４ガス状炭化水素類、アルカン類、メタン、エタン、プロパン、ブタン、イソブタンまたはそれらの組み合わせを含む請求項１から４のいずれか一項に記載のプロセス。
6. 前記ＤＥが約１５０℃〜約４５０℃の温度を特徴とする請求項１から５のいずれか一項に記載のプロセス。
7. 前記ＤＥが約１気圧（絶対圧）（ａｔｍａ）〜約１０^−１４Ｔｏｒｒの圧力を特徴とし、前記ＤＥが、約０．１分間〜約１時間以上の滞留時間を特徴とする請求項１から６のいずれか一項に記載のプロセス。
8. 押出機排出物の沸点の端点が約３７０℃未満であることを提供するために有効な前記押出機排出物の量を前記ＤＥへ再利用することをさらに含む請求項１から７のいずれか一項に記載のプロセス。
9. 前記塩化物吸着体が、アタパルジャイト、活性炭、ドロマイト、ベントナイト、酸化鉄、針鉄鉱、赤鉄鉱、磁鉄鉱、アルミナ、ガンマアルミナ、シリカ、アルミノケイ酸塩類、イオン交換樹脂類、ハイドロタルサイト類、スピネル類、各種酸化銅、酸化亜鉛、酸化ナトリウム、酸化カルシウム、酸化マグネシウム、金属担持ゼオライト類、モレキュラーシーブ１３Ｘまたはそれらの組み合わせを含む請求項１から８のいずれか一項に記載のプロセス。
10. 前記仕上げ炭化水素流の少なくとも一部を蒸気分解器に供給して、高値生成物を生じさせることをさらに含む請求項１から９のいずれか一項に記載のプロセスであって、前記仕上げ炭化水素流が、沸点の端点が約３７０℃未満であり、前記高値生成物がエチレン、プロピレン、ブテン、ブタジエン、芳香族化合物類またはそれらの組み合わせを含む、プロセス。

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