JP7044641B2

JP7044641B2 - Corrosion control method and equipment

Info

Publication number: JP7044641B2
Application number: JP2018112668A
Authority: JP
Inventors: 道則成澤
Original assignee: Kobelco Eco Solutions Co Ltd
Current assignee: Shinko Pantec Co Ltd
Priority date: 2018-06-13
Filing date: 2018-06-13
Publication date: 2022-03-30
Anticipated expiration: 2038-06-13
Also published as: JP2019214772A

Description

本発明は、回転ストーカ式焼却炉におけるストーカ炉本体の腐食抑制に用いる腐食抑制方法および装置に関するものである。 The present invention relates to a corrosion suppressing method and an apparatus used for suppressing corrosion of a stoker furnace body in a rotary stoker type incinerator.

廃棄物などの処理対象物を焼却処理する焼却炉の一つとして、回転ストーカ式焼却炉がある（たとえば、特許文献１参照）。 As one of the incinerators for incinerating waste and other objects to be treated, there is a rotary stoker type incinerator (see, for example, Patent Document 1).

回転ストーカ式焼却炉は、リング状に形成された入口側ヘッダー管および出口側ヘッダー管と、周方向に一定間隔で配置されて各ヘッダー管の間に接続された複数の水管と、各水管の間の隙間に取り付けられたフィンと、各フィンに穿設された空気孔とを備えた構成の円筒状のストーカ炉本体を有している。ストーカ炉本体は、カバーケーシング内に、入口側ヘッダー管よりも出口側ヘッダー管の方が低くなる傾斜姿勢で、回転可能に横置きされている。 The rotary stoker type incinerator consists of a ring-shaped inlet side header pipe and an outlet side header pipe, a plurality of water pipes arranged at regular intervals in the circumferential direction and connected between the header pipes, and each water pipe. It has a cylindrical stoker furnace body configured with fins attached to the gaps between them and air holes drilled in each fin. The stoker furnace body is rotatably laid horizontally in the cover casing in an inclined posture in which the outlet side header pipe is lower than the inlet side header pipe.

また、回転ストーカ式焼却炉は、ストーカ炉本体を回転駆動する駆動装置と、ストーカ炉本体の下方から一次燃焼空気を供給する風箱と、投入ホッパ内の廃棄物をストーカ炉本体内へ装入する給じん装置とを備えて、回転するストーカ炉本体の内側が一次燃焼室となる構成とされている。 In the rotary stoker type incinerator, the drive device that drives the stoker furnace body to rotate, the air box that supplies the primary combustion air from below the stoker furnace body, and the waste in the input hopper are charged into the stoker furnace body. It is equipped with a dust supply device, and the inside of the rotating stoker furnace body is configured to be the primary combustion chamber.

更に、回転ストーカ式焼却炉は、ストーカ炉本体の出口側の下流に、二次燃焼室と、廃熱ボイラとを備えると共に、ストーカ炉本体の出口側ヘッダー管に連結されたロータリージョイントと、ロータリージョイントの冷却水入口と廃熱ボイラとを接続する冷却水供給ラインと、冷却水供給ラインに設けられた循環ポンプと、ロータリージョイントの冷却水出口と廃熱ボイラとを接続する冷却水戻りラインとを備えた構成とされている。 Further, the rotary stoker type incinerator is provided with a secondary combustion chamber and a waste heat boiler downstream of the outlet side of the stoker furnace body, and also has a rotary joint connected to the outlet side header pipe of the stoker furnace body and a rotary. A cooling water supply line that connects the cooling water inlet of the joint and the waste heat boiler, a circulation pump provided in the cooling water supply line, and a cooling water return line that connects the cooling water outlet of the rotary joint and the waste heat boiler. It is said that it is equipped with.

これにより、回転ストーカ式焼却炉は、循環ポンプの運転により廃熱ボイラから導かれるボイラ水をストーカ炉本体の水管に循環流通させることにより、ストーカ炉本体の冷却と、熱回収を行う構成とされている。 As a result, the rotary stoker-type incinerator is configured to cool the stoker furnace body and recover heat by circulating and circulating the boiler water derived from the waste heat boiler by operating the circulation pump to the water pipe of the stoker furnace body. ing.

回転ストーカ式焼却炉の廃熱ボイラで発生させる蒸気は、発電機を駆動する蒸気タービンにて動作流体として使用されることが多い。 The steam generated in the waste heat boiler of a rotary stoker type incinerator is often used as an operating fluid in a steam turbine that drives a generator.

なお、ボイラ水は、ボイラ圧力下での飽和水であり、廃熱ボイラのボイラ圧力が３ＭＰａの場合は、飽和水の温度は約２３０度となる。 The boiler water is saturated water under the boiler pressure, and when the boiler pressure of the waste heat boiler is 3 MPa, the temperature of the saturated water is about 230 degrees.

回転ストーカ式焼却炉は、焼却処理する処理対象物の質や性状によっては、ストーカ炉本体内に、金属塩化物、硫酸塩などの金属塩が生じる場合があり、更に、ストーカ炉本体内に複数の金属塩が存在する場合は、単体の金属塩よりも低温で溶融する共晶塩が生じることがある。回転ストーカ式焼却炉では、ストーカ炉本体内にこれらの金属塩や共晶塩が溶融状態で存在すると、ストーカ炉本体の水管、フィンなどの金属表面に対する腐食性が高まる。 In the rotary stoker type incinerator, depending on the quality and properties of the object to be incinerated, metal salts such as metal chloride and sulfate may be generated in the stoker furnace body, and more than one in the stoker furnace body. In the presence of the metal salt of, a eutectic salt that melts at a lower temperature than the single metal salt may be produced. In a rotary stoker type incinerator, if these metal salts and eutectic salts are present in a molten state in the stoker furnace body, the corrosiveness to the metal surface such as water pipes and fins of the stoker furnace body is enhanced.

そこで、従来の回転ストーカ式焼却炉では、ストーカ炉本体の水管、フィンの表面の温度が、ストーカ炉本体内で生じると想定される金属塩や共晶塩が溶融する温度領域まで上昇しないように、ストーカ炉本体の水管へ供給されるボイラ水の温度が設定され、更に、そのボイラ水の温度に対応して廃熱ボイラのボイラ圧力が定められている。 Therefore, in the conventional rotary stoker type incinerator, the temperature of the surface of the water pipe and fins of the stoker furnace body should not rise to the temperature range where the metal salt and eutectic salt that are supposed to occur in the stoker furnace body melt. , The temperature of the boiler water supplied to the water pipe of the stoker furnace body is set, and the boiler pressure of the waste heat boiler is set corresponding to the temperature of the boiler water.

特開２００３－２７９０２０号公報Japanese Patent Application Laid-Open No. 2003-279020

ところで、回転ストーカ式焼却炉は、近年では、蒸気タービンの駆動による発電の効率を向上させることが望まれ、このような発電効率の向上化を目的として、回転ストーカ式焼却炉の廃熱ボイラで発生させる蒸気の高圧化が望まれている。 By the way, in recent years, the rotary stoker type incinerator is desired to improve the efficiency of power generation by driving a steam turbine, and for the purpose of improving such power generation efficiency, the waste heat boiler of the rotary stoker type incinerator is used. It is desired to increase the pressure of the generated steam.

しかし、廃熱ボイラで発生させる蒸気の高圧化を図る場合は、廃熱ボイラよりストーカ炉本体の水管へ循環供給されるボイラ水の温度が、従来よりも上昇する。たとえば、廃熱ボイラのボイラ圧力を４ＭＰａにする場合は、ボイラ水の温度は約２５０度に上昇する。廃熱ボイラのボイラ圧力をより高める場合は、ボイラ水の温度は更に上昇する。 However, when increasing the pressure of the steam generated by the waste heat boiler, the temperature of the boiler water circulated and supplied from the waste heat boiler to the water pipe of the stoker furnace body rises more than before. For example, when the boiler pressure of the waste heat boiler is set to 4 MPa, the temperature of the boiler water rises to about 250 degrees. If the boiler pressure of the waste heat boiler is increased, the temperature of the boiler water will rise further.

そのため、回転ストーカ式焼却炉は、廃熱ボイラで発生させる蒸気の高圧化を図る場合は、ストーカ炉本体の水管、フィンの表面温度が、従来の腐食を避けた温度領域よりも高い温度領域となる。よって、その温度領域で溶融する金属塩や共晶塩がストーカ炉本体内で生じる場合は、ストーカ炉本体の水管、フィンの金属表面に腐食が生じやすくなる。 Therefore, in the rotary stoker type incinerator, when the steam generated by the waste heat boiler is to be increased in pressure, the surface temperature of the water pipe and fins of the stoker furnace body is in a higher temperature range than the conventional temperature range in which corrosion is avoided. Become. Therefore, when a metal salt or a eutectic salt that melts in the temperature range is generated in the stoker furnace body, corrosion is likely to occur on the water pipe of the stoker furnace body and the metal surface of the fins.

したがって、回転ストーカ式焼却炉は、廃熱ボイラで発生させる蒸気の高圧化を図る場合には、ストーカ炉本体の腐食を抑制するための対策を施すことが望まれる。 Therefore, in the rotary stoker type incinerator, it is desirable to take measures to suppress the corrosion of the stoker furnace main body when the pressure of the steam generated by the waste heat boiler is increased.

そこで、本発明は、回転ストーカ式焼却炉における廃熱ボイラで発生させる蒸気の高圧化を図る場合に、ストーカ炉本体の腐食を抑制することができる腐食抑制方法および装置を提供しようとするものである。 Therefore, the present invention is intended to provide a corrosion suppressing method and an apparatus capable of suppressing corrosion of the stoker furnace main body when increasing the pressure of steam generated by a waste heat boiler in a rotary stoker type incinerator. be.

本発明は、前記課題を解決するために、回転ストーカ式焼却炉のストーカ炉本体の水管へ廃熱ボイラからボイラ水を供給する冷却水供給ラインに設けられた熱交換器と、前記熱交換器に、前記ボイラ水との熱交換に用いる前記ボイラ水よりも低温の流体を供給する供給ラインと、前記供給ラインから前記熱交換器へ供給する前記流体の供給量を調節する流量調節部と、前記回転ストーカ式焼却炉より排出される排ガス中の腐食性成分の濃度の情報を取得する濃度情報取得装置と、制御器と、を備え、前記制御器は、前記濃度情報取得装置より前記排ガス中の腐食性成分の濃度の情報を受け取る機能と、前記濃度の情報を基に、前記水管へ供給する前記ボイラ水の目標温度を設定する目標温度設定機能と、設定された前記ボイラ水の前記目標温度を基に、前記流量調節部へ指令を与える機能と、を備えた構成を有する腐食抑制装置とする。 In order to solve the above problems, the present invention comprises a heat exchanger provided in a cooling water supply line for supplying boiler water from a waste heat boiler to the water pipe of the stoker furnace body of a rotary stoker type incinerator, and the heat exchanger. In addition, a supply line for supplying a fluid having a temperature lower than that of the boiler water used for heat exchange with the boiler water, and a flow rate adjusting unit for adjusting the supply amount of the fluid supplied from the supply line to the heat exchanger. A concentration information acquisition device for acquiring information on the concentration of corrosive components in the exhaust gas discharged from the rotary stoker type incinerator and a controller are provided, and the controller is in the exhaust gas from the concentration information acquisition device. The function of receiving information on the concentration of the corrosive component of the above, the target temperature setting function of setting the target temperature of the boiler water supplied to the water pipe based on the information of the concentration, and the target of the set boiler water. It is a corrosion suppression device having a function of giving a command to the flow control unit based on the temperature.

前記制御器は、前記目標温度設定機能として、前記濃度情報取得装置より受け取る前記濃度の情報における前記排ガス中の前記腐食性成分の濃度が低い状態から高くなるにつれて、前記ストーカ炉本体の前記水管へ供給する前記ボイラ水の目標温度を、前記廃熱ボイラのボイラ圧力に応じた飽和水の温度から、順次引き下げた温度に設定する機能を備えた構成としてもよい。 As the target temperature setting function, the controller moves to the water pipe of the stoker furnace main body as the concentration of the corrosive component in the exhaust gas in the concentration information received from the concentration information acquisition device increases from a low state. The configuration may have a function of setting the target temperature of the boiler water to be supplied to a temperature gradually lowered from the temperature of the saturated water corresponding to the boiler pressure of the waste heat boiler.

前記制御器は、前記熱交換器を通過した後の前記ボイラ水の温度を、前記目標温度設定機能で設定された前記目標温度に一致させるために必要とされる、前記熱交換器に供給する前記流体の流量を求めて、目標流量として設定する目標流量設定機能と、前記目標流量設定機能で設定された前記目標流量を、前記流量調節部へ指令として与える機能と、を備えた構成としてもよい。 The controller supplies the heat exchanger, which is required to match the temperature of the boiler water after passing through the heat exchanger with the target temperature set by the target temperature setting function. The configuration also includes a target flow rate setting function for obtaining the flow rate of the fluid and setting it as a target flow rate, and a function of giving the target flow rate set by the target flow rate setting function as a command to the flow rate adjusting unit. good.

前記濃度情報取得装置は、前記排ガス中の前記腐食性成分として、塩化水素の濃度と、硫黄酸化物の濃度の情報を取得する機能を備えた構成としてもよい。 The concentration information acquisition device may be configured to have a function of acquiring information on the concentration of hydrogen chloride and the concentration of sulfur oxide as the corrosive component in the exhaust gas.

前記熱交換器の下流側の前記冷却水供給ラインに、温度計を備え、前記制御器は、前記温度計より受け取る前記ボイラ水の温度の実測値が、前記目標温度設定機能で設定された前記ボイラ水の前記目標温度に一致するように、前記熱交換器に供給する前記流体の前記目標流量に対するフィードバック制御を行う機能を備えた構成としてもよい。 The cooling water supply line on the downstream side of the heat exchanger is provided with a thermometer, and the controller has the measured value of the temperature of the boiler water received from the thermometer set by the target temperature setting function. It may be configured to have a function of performing feedback control with respect to the target flow rate of the fluid supplied to the heat exchanger so as to match the target temperature of the boiler water.

また、回転ストーカ式焼却炉に、ストーカ炉本体の水管へ廃熱ボイラからボイラ水を供給する冷却水供給ラインと、前記冷却水供給ラインに設けられた熱交換器と、前記熱交換器に前記ボイラ水よりも低温の流体を供給する供給ラインと、前記供給ラインから前記熱交換器へ供給する前記流体の供給量を調節する流量調節部と、を備え、前記回転ストーカ式焼却炉の排ガス中の腐食性成分の濃度の情報を取得する処理と、前記排ガス中の腐食性成分の前記濃度の情報を基に、該腐食性成分の濃度が低い状態から高くなるにつれて、前記ストーカ炉本体の前記水管へ供給する前記ボイラ水の目標温度を、前記廃熱ボイラのボイラ圧力に応じた飽和水の温度から、順次引き下げた温度に設定する処理と、前記熱交換器を通過した後の前記ボイラ水の温度を、前記目標温度に一致させるために必要とされる、前記熱交換器に供給する前記流体の流量を求めて、目標流量として設定する処理と、設定された前記目標流量を、前記流量調節部へ指令として与える処理と、を行う腐食抑制方法とする。 Further, in the rotary stoker type incinerator, a cooling water supply line for supplying boiler water from a waste heat boiler to the water pipe of the stoker furnace body, a heat exchanger provided in the cooling water supply line, and the heat exchanger are described above. A supply line for supplying a fluid having a temperature lower than that of the boiler water and a flow rate adjusting unit for adjusting the supply amount of the fluid supplied from the supply line to the heat exchanger are provided in the exhaust gas of the rotary stoker type incinerator. Based on the process of acquiring information on the concentration of the corrosive component in the exhaust gas and the information on the concentration of the corrosive component in the exhaust gas, as the concentration of the corrosive component increases from a low state, the stoker furnace body said. The process of setting the target temperature of the boiler water supplied to the water pipe to a temperature gradually lowered from the temperature of the saturated water corresponding to the boiler pressure of the waste heat boiler, and the boiler water after passing through the heat exchanger. The process of obtaining the flow rate of the fluid supplied to the heat exchanger and setting it as the target flow rate, which is required to match the temperature of the above with the target temperature, and the set target flow rate of the flow rate. It is a corrosion control method that performs the processing given as a command to the adjusting unit.

本発明の腐食抑制方法および装置によれば、回転ストーカ式焼却炉における廃熱ボイラで発生させる蒸気の高圧化を図る場合に、ストーカ炉本体の腐食を抑制することができる。 According to the corrosion suppression method and apparatus of the present invention, it is possible to suppress the corrosion of the stoker furnace main body when increasing the pressure of the steam generated by the waste heat boiler in the rotary stoker type incinerator.

腐食抑制方法の実施に用いる腐食抑制装置の第１実施形態を示す概略図である。It is a schematic diagram which shows the 1st Embodiment of the corrosion suppression apparatus used for carrying out the corrosion suppression method. 回転ストーカ式焼却炉の基本構成を示す図である。It is a figure which shows the basic structure of the rotary stoker type incinerator. 排ガス中の腐食性成分の濃度と、水管へ供給するボイラ水の目標温度との関係の一例を示す図である。It is a figure which shows an example of the relationship between the concentration of the corrosive component in the exhaust gas, and the target temperature of the boiler water supplied to a water pipe. 腐食抑制装置の制御器による処理を示すフロー図である。It is a flow figure which shows the processing by the controller of a corrosion suppression apparatus. 腐食抑制装置の第２実施形態を示す概略図である。It is a schematic diagram which shows the 2nd Embodiment of the corrosion suppression apparatus.

以下、本開示の腐食抑制方法及び装置について、図面を参照して説明する。 Hereinafter, the corrosion suppressing method and the apparatus of the present disclosure will be described with reference to the drawings.

［第１実施形態］
図１は、本開示の腐食抑制方法の実施に用いる腐食抑制装置の第１実施形態を示す概略図である。図２は、回転ストーカ式焼却炉の基本構成を示すもので、図２（ａ）は、切断側面図、図２（ｂ）は、図２（ａ）のＡ－Ａ方向矢視図、図２（ｃ）は、図２（ｂ）のＢ部を拡大して示す図である。図３は、排ガス中の腐食性成分の濃度と、水管へ供給するボイラ水の目標温度との関係の一例を示す図である。図４は、腐食抑制装置の制御器による処理を示すフロー図である。 [First Embodiment]
FIG. 1 is a schematic view showing a first embodiment of a corrosion control device used for carrying out the corrosion control method of the present disclosure. FIG. 2 shows the basic configuration of a rotary stoker type incinerator, FIG. 2 (a) is a cut side view, and FIG. 2 (b) is a view taken along the line AA of FIG. 2 (a). 2 (c) is an enlarged view showing part B of FIG. 2 (b). FIG. 3 is a diagram showing an example of the relationship between the concentration of the corrosive component in the exhaust gas and the target temperature of the boiler water supplied to the water pipe. FIG. 4 is a flow chart showing processing by the controller of the corrosion suppression device.

本実施形態の腐食抑制装置は、図２（ａ）（ｂ）（ｃ）に示す如き回転ストーカ式焼却炉１に適用される。 The corrosion control device of this embodiment is applied to the rotary stoker type incinerator 1 as shown in FIGS. 2 (a), 2 (b) and 2 (c).

ここで、回転ストーカ式焼却炉１の基本的な構成について説明する。 Here, the basic configuration of the rotary stoker type incinerator 1 will be described.

回転ストーカ式焼却炉１は、図２（ａ）（ｂ）（ｃ）に示すように、内部空間が一次燃焼室となる円筒状のストーカ炉本体２を備えている。 As shown in FIGS. 2A, 2B, and 2C, the rotary stoker type incinerator 1 includes a cylindrical stoker furnace main body 2 whose internal space is a primary combustion chamber.

ストーカ炉本体２は、リング状に形成された入口側ヘッダー管３および出口側ヘッダー管４と、各ヘッダー管３，４の間に周方向に一定間隔で配置されて、両端側が各ヘッダー管３，４に連通接続された複数の水管５と、隣接する水管５同士の間の隙間に取り付けられたフィン６と、フィン６に穿設された空気孔７とを備えた構成とされている。これにより、ストーカ炉本体２は、炉壁が、水管５と空気孔７を備えたフィン６とによって形成されたストーカとなっている。 The stoker furnace main body 2 is arranged between the inlet side header pipe 3 and the outlet side header pipe 4 formed in a ring shape and the header pipes 3 and 4 at regular intervals in the circumferential direction, and each header pipe 3 is arranged on both ends. , 4, a plurality of water pipes 5 communicated with each other, fins 6 attached to gaps between adjacent water pipes 5, and air holes 7 bored in the fins 6 are provided. As a result, the stoker furnace main body 2 is a stoker whose furnace wall is formed by a water pipe 5 and fins 6 having air holes 7.

ストーカ炉本体２は、カバーケーシング８内に、入口側ヘッダー管３よりも出口側ヘッダー管４の方が低くなる傾斜姿勢で、回転可能に横置きされている。 The stoker furnace main body 2 is rotatably horizontally placed in the cover casing 8 in an inclined posture in which the outlet side header pipe 4 is lower than the inlet side header pipe 3.

回転ストーカ式焼却炉１は、更に、ストーカ炉本体２を回転駆動する駆動装置９と、ストーカ炉本体２の下方から一次燃焼空気１１を供給する風箱１０と、処理対象物としての廃棄物１３用の投入ホッパ１２と、投入ホッパ１２内の廃棄物１３をストーカ炉本体２の内側へ装入する給じん装置１４とを備えた構成とされている。 The rotary stoker type incinerator 1 further includes a drive device 9 for rotationally driving the stoker furnace main body 2, a wind box 10 for supplying primary combustion air 11 from below the stoker furnace main body 2, and waste 13 as an object to be treated. It is configured to include a charging hopper 12 for charging and a dust feeding device 14 for charging the waste 13 in the charging hopper 12 into the stoker furnace main body 2.

回転ストーカ式焼却炉１は、ストーカ炉本体２の下流側には、カバーケーシング８に接続された二次燃焼室１５と、熱回収を行う廃熱ボイラ１６とを備えた構成とされている。二次燃焼室１５には、二次燃焼空気１８を供給するノズル１７が設けられている。 The rotary stoker type incinerator 1 is configured to include a secondary combustion chamber 15 connected to a cover casing 8 and a waste heat boiler 16 for heat recovery on the downstream side of the stoker furnace main body 2. The secondary combustion chamber 15 is provided with a nozzle 17 for supplying the secondary combustion air 18.

これにより、回転ストーカ式焼却炉１は、駆動装置９によりストーカ炉本体２を回転駆動させた状態にて、投入ホッパ１２内の廃棄物１３を給じん装置１４でストーカ炉本体２内へ装入することができ、更に、ストーカ炉本体２内で、廃棄物１３を、風箱１０からフィン６の空気孔７を通して下方より吹き込まれる一次燃焼空気１１により燃焼させることができる。 As a result, in the rotary stoker type incinerator 1, the waste 13 in the charging hopper 12 is charged into the stoker furnace main body 2 by the dust supply device 14 in a state where the stoker furnace main body 2 is rotationally driven by the drive device 9. Further, in the stoker furnace main body 2, the waste 13 can be burned by the primary combustion air 11 blown from below through the air holes 7 of the fins 6 from the air box 10.

また、回転ストーカ式焼却炉１は、ストーカ炉本体２内における廃棄物１３の燃焼時に発生する未燃ガスは、二次燃焼室１５に導いて、ノズル１７より吹き込む二次燃焼空気１８により燃焼させることができ、この燃焼により発生する熱は、二次燃焼室１５に連設した廃熱ボイラ１６により熱回収するようにしてある。 Further, in the rotary stoker type incinerator 1, the unburned gas generated at the time of combustion of the waste 13 in the stoker furnace main body 2 is guided to the secondary combustion chamber 15 and burned by the secondary combustion air 18 blown from the nozzle 17. The heat generated by this combustion can be recovered by the waste heat boiler 16 connected to the secondary combustion chamber 15.

本実施形態では、回転ストーカ式焼却炉１の廃熱ボイラ１６の下流側には、図１に示すように、廃熱ボイラ１６より排出される排ガス１９の流通路２０に、減温塔２１と、集じん装置２２と、誘引送風機２３が順に設けられ、流通路２０の下流側が煙突２４に接続されている。 In the present embodiment, as shown in FIG. 1, on the downstream side of the waste heat boiler 16 of the rotary stoker type incinerator 1, a temperature reducing tower 21 is provided in the flow passage 20 of the exhaust gas 19 discharged from the waste heat boiler 16. , The dust collecting device 22 and the attracting blower 23 are provided in order, and the downstream side of the flow passage 20 is connected to the chimney 24.

更に、流通路２０における集じん装置２２の上流側となる位置には、薬剤供給装置２５が取り付けられている。薬剤供給装置２５は、消石灰などの酸性ガス吸収用の薬剤２６を、設定された供給量で、流通路２０を流通する排ガス１９中に分散させて供給する機能を備えている。これにより、流通路２０を流通する排ガス１９は、排ガス１９中に含まれている塩化水素（ＨＣｌ）や硫黄酸化物（ＳＯｘ）などの酸性ガスが、薬剤供給装置２５より供給された薬剤２６により中和されて除去される。この薬剤２６による酸性ガスの中和反応で生じる反応生成物は、流通路２０を流通する排ガス１９の流れにより集じん装置２２へ送られて、集じん装置２２における集じん処理により、飛灰や煤塵と共に排ガス１９中から分離される。 Further, a drug supply device 25 is attached to a position on the upstream side of the dust collector 22 in the flow passage 20. The chemical supply device 25 has a function of distributing and supplying a chemical 26 for absorbing an acid gas such as slaked lime in the exhaust gas 19 flowing through the flow passage 20 in a set supply amount. As a result, in the exhaust gas 19 flowing through the flow passage 20, the acid gas such as hydrogen chloride (HCl) and sulfur oxide (SOx) contained in the exhaust gas 19 is supplied by the drug 26 supplied from the drug supply device 25. It is neutralized and removed. The reaction product generated by the neutralization reaction of the acid gas by the chemical 26 is sent to the dust collector 22 by the flow of the exhaust gas 19 flowing through the flow passage 20, and the dust collection treatment in the dust collector 22 causes fly ash and ash. It is separated from the exhaust gas 19 together with soot and dust.

また、回転ストーカ式焼却炉１では、図１、図２（ａ）に示すように、ストーカ炉本体２の出口側ヘッダー管４に、ロータリージョイント２７が接続されている。 Further, in the rotary stoker type incinerator 1, as shown in FIGS. 1 and 2A, a rotary joint 27 is connected to the outlet side header pipe 4 of the stoker furnace main body 2.

更に、図１に示すように、ロータリージョイント２７の冷却水入口２７ａには、循環ポンプ２９を備えた冷却水供給ライン２８の下流側端部となる一端側が接続されている。冷却水供給ライン２８の上流側端部となる他端側は、廃熱ボイラ１６に接続されている。 Further, as shown in FIG. 1, one end side of the cooling water supply line 28 provided with the circulation pump 29, which is the downstream end portion, is connected to the cooling water inlet 27a of the rotary joint 27. The other end, which is the upstream end of the cooling water supply line 28, is connected to the waste heat boiler 16.

ロータリージョイント２７の冷却水出口２７ｂには、冷却水戻りライン３０の上流側端部となる一端側が接続されている。冷却水戻りライン３０の下流側端部となる他端側は、廃熱ボイラ１６に接続されている。 One end of the cooling water return line 30, which is the upstream end, is connected to the cooling water outlet 27b of the rotary joint 27. The other end, which is the downstream end of the cooling water return line 30, is connected to the waste heat boiler 16.

これにより、回転ストーカ式焼却炉１は、循環ポンプ２９の運転により、廃熱ボイラ１６より冷却水供給ライン２８を通して導かれるボイラ水３１を、ロータリージョイント２７を介してストーカ炉本体２の水管５へ冷却水として循環供給することができる。したがって、回転ストーカ式焼却炉１では、水管５に循環供給されるボイラ水３１により、ストーカ炉本体２の炉壁における水管５およびフィン６を冷却することができると共に、熱回収を行うことができる。この水管５での熱回収に供されて昇温したボイラ水３１は、ロータリージョイント２７および冷却水戻りライン３０を経て廃熱ボイラ１６へ導かれ、廃熱ボイラ１６における蒸気発生用の熱源として利用される。 As a result, in the rotary stoker type incinerator 1, the boiler water 31 guided from the waste heat boiler 16 through the cooling water supply line 28 by the operation of the circulation pump 29 is transferred to the water pipe 5 of the stoker furnace main body 2 via the rotary joint 27. It can be circulated and supplied as cooling water. Therefore, in the rotary stoker type incinerator 1, the boiler water 31 circulated and supplied to the water pipe 5 can cool the water pipe 5 and the fins 6 in the furnace wall of the stoker furnace main body 2, and can recover heat. .. The boiler water 31 that has been heated for heat recovery in the water pipe 5 is guided to the waste heat boiler 16 via the rotary joint 27 and the cooling water return line 30, and is used as a heat source for steam generation in the waste heat boiler 16. Will be done.

なお、図２（ａ）（ｂ）（ｃ）における符号３２は、回転ストーカ式焼却炉１に備えられた焼却灰の後燃焼装置、符号３３は、風箱１０から供給される一次燃焼空気１１のカバーケーシング８内への吹き抜けを抑制するシール部材である。 Reference numeral 32 in FIGS. 2A, 2B and 2C is a post-combustion device for incineration ash provided in the rotary stoker type incinerator 1, and reference numeral 33 is a primary combustion air 11 supplied from the air box 10. It is a seal member that suppresses the blow-by to the inside of the cover casing 8.

以上の構成としてある回転ストーカ式焼却炉１に適用する本実施形態の腐食抑制装置は、図１に符号３４で示すもので、回転ストーカ式焼却炉１より排出される排ガス１９中の腐食性成分の濃度の情報を取得する濃度情報取得装置としての測定器３５と、冷却水供給ライン２８に設けられた熱交換器３６と、ボイラ水３１よりも低温の流体３７（以下、低温流体３７という）を供給する供給部３８と、供給部３８と熱交換器３６を接続する供給ライン３９と、供給ライン３９に設けられた流量調節部としての流量調節弁４０と、制御器４１と、を備えた構成とされている。 The corrosion control device of the present embodiment applied to the rotary stoker type incinerator 1 having the above configuration is shown by reference numeral 34 in FIG. 1, and is a corrosive component in the exhaust gas 19 discharged from the rotary stoker type incinerator 1. A measuring instrument 35 as a concentration information acquisition device for acquiring information on the concentration of the above, a heat exchanger 36 provided in the cooling water supply line 28, and a fluid 37 having a temperature lower than that of the boiler water 31 (hereinafter referred to as a low temperature fluid 37). The supply unit 38, the supply line 39 connecting the supply unit 38 and the heat exchanger 36, the flow control valve 40 as the flow control unit provided in the supply line 39, and the controller 41 are provided. It is said to be composed.

測定器３５は、本実施形態では、排ガス１９の流通路２０における減温塔２１よりも下流側で、且つ薬剤供給装置２５の取り付け個所よりも上流側となる位置に設けられている。この構成によれば、測定器３５は、回転ストーカ式焼却炉１より排出される排ガス１９であって、薬剤２６による酸性ガスの中和の処理が行われる以前の排ガス１９を対象として、排ガス１９中の腐食性成分の濃度の測定を行うことができる。なお、測定器３５が備える耐熱性能に応じて、測定器３５は、流通路２０における減温塔２１よりも上流側となる位置に設けられていてもよい。 In the present embodiment, the measuring instrument 35 is provided at a position downstream of the temperature reducing tower 21 in the flow passage 20 of the exhaust gas 19 and upstream of the attachment point of the drug supply device 25. According to this configuration, the measuring instrument 35 is an exhaust gas 19 discharged from the rotary stoker type incinerator 1 and is targeted at the exhaust gas 19 before the acid gas neutralization treatment by the chemical 26 is performed. The concentration of corrosive components in it can be measured. Depending on the heat resistance of the measuring instrument 35, the measuring instrument 35 may be provided at a position upstream of the temperature reducing tower 21 in the flow passage 20.

ところで、測定器３５が測定対象とする排ガス１９は、腐食性成分を含んだ状態である。そのため、測定器３５としては、排ガス１９と非接触で腐食性成分の濃度の測定を行うことが可能な非接触式の測定器３５、たとえば、レーザ分析計のような測定器３５を用いることが好ましい。 By the way, the exhaust gas 19 to be measured by the measuring instrument 35 is in a state of containing a corrosive component. Therefore, as the measuring instrument 35, a non-contact measuring instrument 35 capable of measuring the concentration of corrosive components in a non-contact manner with the exhaust gas 19, for example, a measuring instrument 35 such as a laser analyzer can be used. preferable.

本実施形態における測定器３５は、たとえば、腐食性成分として、排ガス１９中の塩化水素（ＨＣｌ）の濃度Ｃ_ＨＣｌ［ｐｐｍ］と、硫黄酸化物（ＳＯｘ）の濃度Ｃ_ＳＯｘ［ｐｐｍ］とを測定する機能を備えている。なお、測定器３５が排ガス１９中の塩化水素の濃度Ｃ_ＨＣｌ、および、硫黄酸化物の濃度Ｃ_ＳＯｘを測定する機能を備えるものとしたのは、ストーカ炉本体２の腐食に関与する金属塩が、主として金属塩化物、硫酸塩、および、それらの共晶塩であるためである。 The measuring instrument 35 in the present embodiment measures, for example, the concentration C _HCl [ppm] of hydrogen chloride (HCl) and the concentration C _SOx [ppm] of sulfur oxide (SOx) in the exhaust gas 19 as a corrosive component. It has a function to do. The measuring instrument 35 has a function of measuring the concentration C _HCl of hydrogen chloride in the exhaust gas 19 and the concentration C _SOx of sulfur oxides because the metal salt involved in the corrosion of the stoker furnace body 2 is provided. This is mainly because it is a metal chloride, a sulfate, and a eutectic salt thereof.

更に、測定器３５は、測定結果を、回転ストーカ式焼却炉１より排出される排ガス１９中の塩化水素の濃度Ｃ_ＨＣｌと、硫黄酸化物の濃度Ｃ_ＳＯｘの情報として、制御器４１へ送る機能を備えている。 Further, the measuring instrument 35 has a function of sending the measurement result to the controller 41 as information on the hydrogen chloride concentration C _HCl and the sulfur oxide concentration C _SOx in the exhaust gas 19 discharged from the rotary stoker type incinerator 1. It is equipped with.

熱交換器３６は、本実施形態では、冷却水供給ライン２８における循環ポンプ２９よりも下流側となる位置に設けられている。 In the present embodiment, the heat exchanger 36 is provided at a position downstream of the circulation pump 29 in the cooling water supply line 28.

熱交換器３６は、ボイラ水３１の流路４２と、低温流体３７の流路４３とを、伝熱面により仕切られた状態で備えた構成とされている。なお、伝熱面は、伝熱管の管壁や、平板など、任意の形式のものであってよいことは勿論である。 The heat exchanger 36 is configured to include a flow path 42 of the boiler water 31 and a flow path 43 of the low temperature fluid 37 in a state of being partitioned by a heat transfer surface. Of course, the heat transfer surface may be of any type, such as a tube wall of a heat transfer tube or a flat plate.

流路４２は、入口４２ａに、上流側の冷却水供給ライン２８の下流側端部が接続され、出口４２ｂに、下流側の冷却水供給ライン２８の上流側端部が接続されている。 In the flow path 42, the downstream end of the cooling water supply line 28 on the upstream side is connected to the inlet 42a, and the upstream end of the cooling water supply line 28 on the downstream side is connected to the outlet 42b.

流路４３の入口４３ａには、供給ライン３９の下流側端部が接続されている。この供給ライン３９の上流側は、供給部３８に接続されている。流路４３の出口４３ｂには、低温流体３７の回収ライン４４の上流側が接続されている。回収ライン４４の下流側は、低温流体３７の保有する熱を利用する熱利用部４５に接続されている。 The downstream end of the supply line 39 is connected to the inlet 43a of the flow path 43. The upstream side of the supply line 39 is connected to the supply unit 38. The upstream side of the recovery line 44 of the low temperature fluid 37 is connected to the outlet 43b of the flow path 43. The downstream side of the recovery line 44 is connected to a heat utilization unit 45 that utilizes the heat possessed by the low temperature fluid 37.

これにより、熱交換器３６は、循環ポンプ２９の運転により廃熱ボイラ１６から冷却水供給ライン２８を通して導かれるボイラ水３１を流路４２に流通させ、且つ供給部３８から供給ライン３９を通して導かれる低温流体３７を流路４３に流通させる状態で、ボイラ水３１と低温流体３７との熱交換を行わせることができる。低温流体３７は、廃熱ボイラ１６から飽和水として供給されるボイラ水３１よりも温度が低い。このため、熱交換器３６では、ボイラ水３１と低温流体３７との熱交換により、ボイラ水３１から低温流体３７へ熱の移動を行わせることができて、ボイラ水３１の温度を低下させることができる。 As a result, the heat exchanger 36 circulates the boiler water 31 guided from the waste heat boiler 16 through the cooling water supply line 28 to the flow path 42 by the operation of the circulation pump 29, and is guided from the supply unit 38 through the supply line 39. Heat exchange between the boiler water 31 and the low-temperature fluid 37 can be performed in a state where the low-temperature fluid 37 is circulated in the flow path 43. The temperature of the low temperature fluid 37 is lower than that of the boiler water 31 supplied as saturated water from the waste heat boiler 16. Therefore, in the heat exchanger 36, heat can be transferred from the boiler water 31 to the low temperature fluid 37 by heat exchange between the boiler water 31 and the low temperature fluid 37, and the temperature of the boiler water 31 can be lowered. Can be done.

ところで、廃熱ボイラ１６から冷却水供給ライン２８へ導かれるボイラ水３１は、飽和水であるため、廃熱ボイラ１６に設定されているボイラ圧力に応じて温度が決まっている。また、ストーカ炉本体２の炉壁における水管５およびフィン６を冷却する必要上、循環ポンプ２９の運転によりストーカ炉本体２の水管５に循環供給するボイラ水３１の供給量は決まっている。よって、熱交換器３６では、流路４２を流通するボイラ水３１の流量はほぼ一定となっている。 By the way, since the boiler water 31 led from the waste heat boiler 16 to the cooling water supply line 28 is saturated water, the temperature is determined according to the boiler pressure set in the waste heat boiler 16. Further, since it is necessary to cool the water pipe 5 and the fin 6 in the furnace wall of the stoker furnace main body 2, the supply amount of the boiler water 31 that is circulated and supplied to the water pipe 5 of the stoker furnace main body 2 is determined by the operation of the circulation pump 29. Therefore, in the heat exchanger 36, the flow rate of the boiler water 31 flowing through the flow path 42 is substantially constant.

本実施形態の腐食抑制装置３４は、供給ライン３９に、熱交換器３６へ供給する低温流体３７の供給量を調節する流量調節部として、流量調節弁４０を備えているので、流量調節弁４０を閉止操作すると、熱交換器３６の流路４３へ供給される低温流体３７の流量はゼロになる。この場合は、流路４３内に留まる低温流体３７と、流路４２を流通するボイラ水３１との間での熱の移動が平衡になり、ボイラ水３１は、温度低下することなしに熱交換器３６を通過するようになる。よって、この場合は、ストーカ炉本体２の水管５に対して、廃熱ボイラ１６より冷却水供給ライン２８へ導かれるボイラ水３１を、温度を低下させずに供給することができる。 Since the corrosion control device 34 of the present embodiment includes a flow rate control valve 40 as a flow rate control unit for adjusting the supply amount of the low temperature fluid 37 supplied to the heat exchanger 36 in the supply line 39, the flow rate control valve 40 is provided. When the closing operation is performed, the flow rate of the low temperature fluid 37 supplied to the flow path 43 of the heat exchanger 36 becomes zero. In this case, the heat transfer between the low-temperature fluid 37 remaining in the flow path 43 and the boiler water 31 flowing through the flow path 42 becomes balanced, and the boiler water 31 exchanges heat without lowering the temperature. It will pass through the vessel 36. Therefore, in this case, the boiler water 31 guided from the waste heat boiler 16 to the cooling water supply line 28 can be supplied to the water pipe 5 of the stoker furnace main body 2 without lowering the temperature.

また、本実施形態の腐食抑制装置３４は、流量調節弁４０を閉止状態から開方向に操作して、熱交換器３６の流路４３へ供給される低温流体３７の流量を次第に増加させると、熱交換器３６では、ボイラ水３１から低温流体３７への熱の移動を促進することができる。 Further, the corrosion suppression device 34 of the present embodiment operates the flow control valve 40 in the open direction from the closed state to gradually increase the flow rate of the low temperature fluid 37 supplied to the flow path 43 of the heat exchanger 36. The heat exchanger 36 can promote the transfer of heat from the boiler water 31 to the cold fluid 37.

このため、本実施形態の腐食抑制装置３４は、流量調節弁４０の操作により流路４３に流通させる低温流体３７の流量の増減に応じて、熱交換器３６にて、ボイラ水３１から低温流体３７への熱の移動量を増減させることができて、熱交換器３６を通過する際のボイラ水３１の温度の低下量を増減させることができる。 Therefore, in the corrosion suppression device 34 of the present embodiment, the low temperature fluid from the boiler water 31 is used in the heat exchanger 36 according to the increase or decrease in the flow rate of the low temperature fluid 37 flowing in the flow path 43 by operating the flow control valve 40. The amount of heat transfer to 37 can be increased or decreased, and the amount of decrease in temperature of the boiler water 31 when passing through the heat exchanger 36 can be increased or decreased.

したがって、本実施形態の腐食抑制装置３４は、循環ポンプ２９を運転した状態で、流量調節弁４０の操作により熱交換器３６の流路４３への低温流体３７の供給を停止した状態では、廃熱ボイラ１６より飽和水の状態で冷却水供給ライン２８へボイラ水３１を、温度を保持したままストーカ炉本体２の水管５へ供給することができる。よって、この場合は、ストーカ炉本体２では、水管５の温度が、飽和水としてのボイラ水３１の温度に応じた温度に冷却される。 Therefore, the corrosion suppression device 34 of the present embodiment is abolished in the state where the circulation pump 29 is operated and the supply of the low temperature fluid 37 to the flow path 43 of the heat exchanger 36 is stopped by the operation of the flow control valve 40. The boiler water 31 can be supplied from the hot boiler 16 to the cooling water supply line 28 in a saturated water state to the water pipe 5 of the stoker furnace main body 2 while maintaining the temperature. Therefore, in this case, in the stoker furnace main body 2, the temperature of the water pipe 5 is cooled to a temperature corresponding to the temperature of the boiler water 31 as saturated water.

これに対し、本実施形態の腐食抑制装置３４は、循環ポンプ２９を運転した状態で、流量調節弁４０の操作により熱交換器３６の流路４３への低温流体３７の供給量を増加させると、低温流体３７の供給量の増加に従い、熱交換器３６の流路４２を通過する際に、より低い温度とされるボイラ水３１を、ストーカ炉本体２の水管５へ供給することができる。よって、この場合は、ストーカ炉本体２では、水管５の温度が、ボイラ水３１の低下した温度に応じた温度に冷却される。 On the other hand, in the corrosion suppression device 34 of the present embodiment, the supply amount of the low temperature fluid 37 to the flow path 43 of the heat exchanger 36 is increased by operating the flow control valve 40 in a state where the circulation pump 29 is operated. As the supply amount of the low temperature fluid 37 increases, the boiler water 31 having a lower temperature can be supplied to the water pipe 5 of the stoker furnace main body 2 when passing through the flow path 42 of the heat exchanger 36. Therefore, in this case, in the stoker furnace main body 2, the temperature of the water pipe 5 is cooled to a temperature corresponding to the lowered temperature of the boiler water 31.

なお、このように、ボイラ水３１の温度が低下した状態でストーカ炉本体２の水管５に供給される場合であっても、廃熱ボイラ１６のボイラ圧力、廃熱ボイラ１６からストーカ炉本体２の水管５へボイラ水３１を循環供給する経路の圧力の条件は、特に変更する必要はない。 In this way, even when the boiler water 31 is supplied to the water pipe 5 of the stoker furnace main body 2 in a state where the temperature is lowered, the boiler pressure of the waste heat boiler 16 and the waste heat boiler 16 to the stoker furnace main body 2 It is not necessary to change the pressure condition of the path for circulating and supplying the boiler water 31 to the water pipe 5.

本実施形態の腐食抑制装置３４では、熱交換器３６でボイラ水３１との熱交換に供された後の昇温した低温流体３７は、回収ライン４４を介して熱利用部４５に導かれて、この熱利用部４５で、低温流体３７の保有する熱の利用が図られる。なお、本実施形態の腐食抑制装置３４は、前記したように、熱交換器３６への低温流体３７の供給量を、変化させる場合があり、ゼロとする場合もある。したがって、熱交換器３６から回収ライン４４を通る低温流体３７によって熱利用部４５へ送られる熱の量は、状況に応じて変化し、ゼロとなる場合もある。よって、熱利用部４５は、低温流体３７より受け取る熱の量が変化することや、ゼロとなることにも対応可能な機能、構成を備えるものとすればよい。この種の熱利用部４５の例としては、たとえば、バイナリー発電装置がある。 In the corrosion suppression device 34 of the present embodiment, the heated low-temperature fluid 37 after being subjected to heat exchange with the boiler water 31 by the heat exchanger 36 is guided to the heat utilization unit 45 via the recovery line 44. The heat utilization unit 45 utilizes the heat possessed by the low temperature fluid 37. As described above, the corrosion suppression device 34 of the present embodiment may change the supply amount of the low temperature fluid 37 to the heat exchanger 36, and may set it to zero. Therefore, the amount of heat transferred from the heat exchanger 36 to the heat utilization unit 45 by the low temperature fluid 37 passing through the recovery line 44 changes depending on the situation and may become zero. Therefore, the heat utilization unit 45 may be provided with a function and a configuration that can cope with changes in the amount of heat received from the low temperature fluid 37 and even when the amount of heat becomes zero. An example of this type of heat utilization unit 45 is, for example, a binary power generator.

次に、制御器４１の機能について説明すると共に、本実施形態の腐食抑制装置３４により実施する腐食抑制方法について説明する。 Next, the function of the controller 41 will be described, and the corrosion control method implemented by the corrosion control device 34 of the present embodiment will be described.

制御器４１は、図１に示すように、測定器３５より、排ガス１９中の塩化水素の濃度Ｃ_ＨＣｌ、および、硫黄酸化物の濃度Ｃ_ＳＯｘの情報を受け取る機能を備えている。 As shown in FIG. 1, the controller 41 has a function of receiving information on the hydrogen chloride concentration C _HCl in the exhaust gas 19 and the sulfur oxide concentration C _SOx from the measuring device 35.

更に、制御器４１は、目標温度設定機能と、目標流量設定機能と、該目標流量設定機能で設定された目標流量を流量調節弁４０へ指令する機能とを備えた構成とされている。 Further, the controller 41 is configured to have a target temperature setting function, a target flow rate setting function, and a function of commanding the target flow rate set by the target flow rate setting function to the flow rate control valve 40.

ここで、制御器４１の前記各機能を実施する際に前提となる条件を説明する。 Here, the conditions that are premised when carrying out each of the above-mentioned functions of the controller 41 will be described.

回転ストーカ式焼却炉１は、実機では、ストーカ炉本体２の水管５を含む構成は既知であり、ストーカ炉本体２における熱交換に関する性能は決まっている。よって、回転ストーカ式焼却炉１では、運転中にストーカ炉本体２の水管５を流通させるボイラ水３１の温度と、水管５を含むストーカ炉本体２の炉壁の温度との相関性が、設計情報、あるいは、実機を用いた試験などにより既知となっている。 In the actual machine, the rotary stoker type incinerator 1 has a known configuration including the water pipe 5 of the stoker furnace main body 2, and the performance related to heat exchange in the stoker furnace main body 2 is determined. Therefore, in the rotary stoker type incinerator 1, the correlation between the temperature of the boiler water 31 through which the water pipe 5 of the stoker furnace main body 2 is circulated during operation and the temperature of the furnace wall of the stoker furnace main body 2 including the water pipe 5 is designed. It is known by information or tests using an actual machine.

また、回転ストーカ式焼却炉１では、前記したように、廃熱ボイラ１６に設定されているボイラ圧力に応じて、廃熱ボイラ１６から冷却水供給ライン２８へ導かれるボイラ水３１の温度は、決まっている。更に、循環ポンプ２９の運転によりストーカ炉本体２の水管５に循環供給されるボイラ水３１の供給量は決まっている。この供給量は、廃熱ボイラ１６から冷却水供給ライン２８を介して熱交換器３６の流路４２に供給されるボイラ水３１の供給量と同様である。 Further, in the rotary stoker type incinerator 1, as described above, the temperature of the boiler water 31 guided from the waste heat boiler 16 to the cooling water supply line 28 is set according to the boiler pressure set in the waste heat boiler 16. It has been decided. Further, the supply amount of the boiler water 31 circulated and supplied to the water pipe 5 of the stoker furnace main body 2 by the operation of the circulation pump 29 is determined. This supply amount is the same as the supply amount of the boiler water 31 supplied from the waste heat boiler 16 to the flow path 42 of the heat exchanger 36 via the cooling water supply line 28.

また、熱交換器３６は、仕様により、流路４２を流通するボイラ水３１と、流路４３を流通する低温流体３７との熱交換に関する性能は決まっている。 Further, the heat exchanger 36 has a predetermined performance regarding heat exchange between the boiler water 31 flowing through the flow path 42 and the low temperature fluid 37 flowing through the flow path 43.

更に、供給部３８から供給ライン３９を介して熱交換器３６の流路４３に供給される低温流体３７の温度は、或る一定の温度に保持されているものとする。 Further, it is assumed that the temperature of the low temperature fluid 37 supplied from the supply unit 38 to the flow path 43 of the heat exchanger 36 via the supply line 39 is maintained at a certain temperature.

これにより、熱交換器３６では、流路４２に供給されるボイラ水３１の温度と流量が決まっており、流路４３に流通させる低温流体３７の温度が決まっているため、ボイラ水３１と低温流体３７との熱交換量は、流路４３に流通する低温流体３７の流量と相関性を有するようになる。 As a result, in the heat exchanger 36, the temperature and the flow rate of the boiler water 31 supplied to the flow path 42 are determined, and the temperature of the low temperature fluid 37 flowing through the flow path 43 is determined. The amount of heat exchanged with the fluid 37 has a correlation with the flow rate of the low temperature fluid 37 flowing through the flow path 43.

したがって、熱交換器３６では、流路４３に供給する低温流体３７の流量の変化に応じて、流路４２を通過した後に冷却水供給ライン２８を介してストーカ炉本体２の水管５へ送られるボイラ水３１の温度を変化させることができる。そこで、制御器４１は、流路４３に供給される低温流体３７の流量と、流路４２を通過した後に冷却水供給ライン２８を介してストーカ炉本体２の水管５へ送られるボイラ水３１の温度との関係の情報を、予め記憶している。 Therefore, in the heat exchanger 36, according to the change in the flow rate of the low temperature fluid 37 supplied to the flow path 43, the heat exchanger 36 is sent to the water pipe 5 of the stoker furnace main body 2 via the cooling water supply line 28 after passing through the flow path 42. The temperature of the boiler water 31 can be changed. Therefore, the controller 41 describes the flow rate of the low-temperature fluid 37 supplied to the flow path 43 and the boiler water 31 that is sent to the water pipe 5 of the stoker furnace main body 2 via the cooling water supply line 28 after passing through the flow path 42. Information on the relationship with temperature is stored in advance.

また、回転ストーカ式焼却炉１では、廃棄物１３の一次燃焼室となるストーカ炉本体２の内側に、金属塩化物、硫酸塩のような金属塩が生じる場合があり、更には、複数の金属塩から、より低温で溶融する共晶塩が生じることがある。このように、ストーカ炉本体２の内側で金属塩化物や硫酸塩、および、共晶塩が生じる状況の場合は、回転ストーカ式焼却炉１では、回転ストーカ式焼却炉１より排出される排ガス１９中の塩化水素の濃度Ｃ_ＨＣｌ、および、硫黄酸化物の濃度Ｃ_ＳＯｘが高まる。 Further, in the rotary stoker type incinerator 1, metal salts such as metal chloride and sulfate may be generated inside the stoker furnace main body 2 which is the primary combustion chamber of the waste 13, and further, a plurality of metals. The salt may give rise to a eutectic salt that melts at lower temperatures. In this way, in the case where metal chloride, sulfate, and eutectic salt are generated inside the stoker furnace main body 2, in the rotary stoker type incinerator 1, the exhaust gas 19 discharged from the rotary stoker type incinerator 1. The concentration of hydrogen chloride in C _HCl and the concentration of sulfur oxide C _SOx increase.

そこで、回転ストーカ式焼却炉１については、排ガス１９中の塩化水素の濃度Ｃ_ＨＣｌ、および、硫黄酸化物の濃度Ｃ_ＳＯｘを基に、次の（１）式で示されるように、塩化水素の濃度Ｃ_ＨＣｌ、および、硫黄酸化物の濃度Ｃ_ＳＯｘに重みを与える濃度係数の演算を行うと、ストーカ炉本体２の内側での金属塩、共晶塩の発生量、および、発生する種類を推定することができる。 Therefore, regarding the rotary stoker type incinerator 1, hydrogen chloride is used as shown in the following equation (1) based on the concentration C _HCl of hydrogen chloride in the exhaust gas 19 and the concentration C _SOx of sulfur oxide. By calculating the concentration coefficient that weights the concentration C _HCl and the concentration C _SOx of sulfur oxide, the amount of metal salt and eutectic salt generated inside the stoker furnace body 2 and the type of generation are estimated. can do.

（濃度係数）＝η（α×Ｃ_ＨＣｌ＋β×Ｃ_ＳＯｘ）・・・（１） (Concentration coefficient) = η (α × C _HCl + β × C _SOx ) ・・・ (1)

ここで、α、βおよびηは、金属塩、共晶塩の発生の推定に際して、塩化水素の濃度Ｃ_ＨＣｌ、硫黄酸化物の濃度Ｃ_ＳＯｘ、および、その双方の濃度に重みを与える定数であり、実験や経験則から定めるようにすればよい。 Here, α, β, and η are constants that give weight to the hydrogen chloride concentration C _HCl , the sulfur oxide concentration C _SOx , and both concentrations when estimating the generation of metal salts and eutectic salts. , It should be decided from experiments and empirical rules.

ところで、前記濃度係数からは、ストーカ炉本体２の内側での金属塩、共晶塩の発生量、および、発生する種類を推定することができる。この発生が推定された金属塩や共晶塩がストーカ炉本体２の内側に存在する状況で、ストーカ炉本体２の腐食を抑制するための対策としては、ストーカ炉本体２の温度を、前記金属塩や共晶塩が溶融しない温度領域まで引き下げるようにすればよい。 By the way, from the concentration coefficient, it is possible to estimate the amount of metal salt and eutectic salt generated inside the stoker furnace main body 2 and the type of generation. In a situation where the metal salt or eutectic salt for which this occurrence is presumed exists inside the stoker furnace body 2, as a measure for suppressing corrosion of the stoker furnace body 2, the temperature of the stoker furnace body 2 is set to the metal. The temperature may be lowered to a temperature range where the salt or eutectic salt does not melt.

なお、或る金属塩や共晶塩が溶融しない温度領域の情報は、該金属塩や共晶塩の融点から既知である。また、前記したように、ストーカ炉本体２の水管５を流通させるボイラ水３１の温度と、水管５を含むストーカ炉本体２の炉壁の温度との相関性は、既知である。 Information on the temperature range in which a certain metal salt or eutectic salt does not melt is known from the melting point of the metal salt or eutectic salt. Further, as described above, the correlation between the temperature of the boiler water 31 through which the water pipe 5 of the stoker furnace main body 2 is circulated and the temperature of the furnace wall of the stoker furnace main body 2 including the water pipe 5 is known.

そこで、本実施形態における制御器４１は、図３に示すように、濃度係数と、ストーカ炉本体２の水管５に供給するボイラ水３１の目標温度Ｔｓとの関係を定めた情報を、予め記憶している。 Therefore, as shown in FIG. 3, the controller 41 in the present embodiment stores in advance information defining the relationship between the concentration coefficient and the target temperature Ts of the boiler water 31 supplied to the water pipe 5 of the stoker furnace main body 2. is doing.

図３では、一例として、濃度係数の値がｙ１よりも大となる場合は、ボイラ水３１の目標温度Ｔｓを、ｘ１からｘ２までの温度領域とし、濃度係数の値がｙ１以下で且つｙ２よりも大となる場合は、ボイラ水３１の目標温度Ｔｓを、ｘ２からｘ３までの温度領域とし、濃度係数の値がｙ２以下の場合は、ボイラ水３１の目標温度Ｔｓを、ｘ３からｘ４までの温度領域とする場合を示している。ここで、ｘ１＜ｘ２＜ｘ３＜ｘ４である。なお、図１では、濃度係数と、ボイラ水３１の目標温度Ｔｓについて、３つの区分を設定した例を示したが、２区分、あるいは、４区分以上の複数区分を設定してもよいことは勿論である。また、ボイラ水３１の目標温度Ｔｓの最も高温側の温度領域は、たとえば、廃熱ボイラ１６のボイラ圧力に応じた飽和水としてのボイラ水３１の温度に設定してよいことは勿論である。 In FIG. 3, as an example, when the value of the concentration coefficient is larger than y1, the target temperature Ts of the boiler water 31 is set to the temperature range from x1 to x2, and the value of the concentration coefficient is y1 or less and more than y2. If the temperature is large, the target temperature Ts of the boiler water 31 is set to the temperature range from x2 to x3, and if the value of the concentration coefficient is y2 or less, the target temperature Ts of the boiler water 31 is set to x3 to x4. The case where it is in the temperature range is shown. Here, x1 <x2 <x3 <x4. In addition, although FIG. 1 shows an example in which three divisions are set for the concentration coefficient and the target temperature Ts of the boiler water 31, it is possible to set two divisions or a plurality of divisions of four or more divisions. Of course. Further, it goes without saying that the temperature region on the highest temperature side of the target temperature Ts of the boiler water 31 may be set to, for example, the temperature of the boiler water 31 as saturated water according to the boiler pressure of the waste heat boiler 16.

次に、制御器４１が実施する処理について、図４を用いて説明する。 Next, the process performed by the controller 41 will be described with reference to FIG.

回転ストーカ式焼却炉１の運転を開始すると、制御器４１は処理を開始し、先ず、測定器３５より、回転ストーカ式焼却炉１より排出される排ガス１９中の塩化水素の濃度Ｃ_ＨＣｌ、および、硫黄酸化物の濃度Ｃ_ＳＯｘの情報を受け取る（ステップＳ１）。 When the operation of the rotary stoker type incinerator 1 is started, the controller 41 starts the processing, and first, the concentration C _HCl of hydrogen chloride in the exhaust gas 19 discharged from the rotary stoker type incinerator 1 from the measuring instrument 35, and , Receives information on the concentration C _SOx of sulfur oxides (step S1).

次に、制御器４１は、受け取った濃度Ｃ_ＨＣｌ、および、濃度Ｃ_ＳＯｘの情報を基に、前記（１）式により、濃度係数を演算する（ステップＳ２）。 Next, the controller 41 calculates the concentration coefficient by the above equation (1) based on the received information of the concentration C _HCl and the concentration C _SOx (step S2).

更に、制御器４１は、目標温度設定機能として、前記ステップＳ２で求めた濃度係数を基に、記憶してある図３の情報を使用して、その濃度係数の区分に応じたボイラ水３１の目標温度を求める（ステップＳ３）。 Further, as a target temperature setting function, the controller 41 uses the stored information of FIG. 3 based on the concentration coefficient obtained in step S2, and the boiler water 31 according to the classification of the concentration coefficient. Obtain the target temperature (step S3).

次いで、制御器４１は、濃度係数が、同一区分にて、設定された時間、継続したか否かを判断する判断処理を行う（ステップＳ４）。 Next, the controller 41 performs a determination process for determining whether or not the concentration coefficient has continued for a set time in the same category (step S4).

前記ステップＳ４の判断処理により、濃度係数が同一区分にて設定された時間継続していないと判断される場合は、制御器４１は、前記ステップＳ１に戻り、ステップＳ１からの処理を再び実施する。 If it is determined by the determination process of step S4 that the concentration coefficient does not continue for the time set in the same category, the controller 41 returns to step S1 and repeats the process from step S1. ..

一方、前記ステップＳ４の判断処理により、濃度係数が同一区分にて設定された時間継続したと判断される場合は、制御器４１は、ステップＳ５に進む。 On the other hand, if it is determined by the determination process in step S4 that the concentration coefficient has continued for the time set in the same category, the controller 41 proceeds to step S5.

制御器４１は、ステップＳ５では、目標流量設定機能として、記憶している熱交換器３６の流路４３に供給する低温流体３７の流量と、流路４２を通過した後のボイラ水３１の温度との関係の情報を基に、ボイラ水３１の温度を、前記ステップＳ３で求めたボイラ水３１の目標温度に一致させるために必要とされる、熱交換器３６の流路４３に供給する低温流体３７の流量を求めて、流量目標として設定する。 In step S5, the controller 41 has, as a target flow rate setting function, the flow rate of the low temperature fluid 37 supplied to the flow path 43 of the stored heat exchanger 36 and the temperature of the boiler water 31 after passing through the flow path 42. Based on the information related to the above, the low temperature supplied to the flow path 43 of the heat exchanger 36 required to match the temperature of the boiler water 31 with the target temperature of the boiler water 31 obtained in step S3. The flow rate of the fluid 37 is obtained and set as a flow rate target.

その後、制御器４１は、前記ステップＳ５で設定した目標流量を、流量調節弁４０へ指令として与える処理を行う（ステップＳ６）。 After that, the controller 41 performs a process of giving the target flow rate set in step S5 to the flow rate control valve 40 as a command (step S6).

これにより、本実施形態の腐食抑制装置３４では、供給ライン３９に備えた流量調節弁４０が、制御器４１からの指令に応じて操作される。このため、廃熱ボイラ１６から熱交換器３６の流路４２へ供給されたボイラ水３１は、流路４２を通過する間に、低温流体３７との熱交換が行われて、制御器４１のステップＳ３で設定された目標温度Ｔｓに対応する温度とされる。 As a result, in the corrosion suppression device 34 of the present embodiment, the flow rate control valve 40 provided in the supply line 39 is operated in response to a command from the controller 41. Therefore, the boiler water 31 supplied from the waste heat boiler 16 to the flow path 42 of the heat exchanger 36 exchanges heat with the low temperature fluid 37 while passing through the flow path 42, and the controller 41 is subjected to heat exchange. The temperature corresponds to the target temperature Ts set in step S3.

この際、本実施形態の腐食抑制装置３４は、図１に示すように、熱交換器３６の流路４２の出口４２ｂに接続された下流側の冷却水供給ライン２８に、熱交換器３６を経た後、ストーカ炉本体２の水管５へ供給されるボイラ水３１の温度を測定する温度計４６を備えた構成として、この温度計４６によるボイラ水３１の温度の実測値の情報を、制御器４１に入力する構成とすることがより好ましい。この構成によれば、制御器４１は、温度計４６より受け取るボイラ水３１の温度の実測値が、前記ステップＳ３で設定された目標温度Ｔｓに一致するように、熱交換器３６の流路４３に供給する低温流体３７の目標流量に対するフィードバック制御を行うことができる。よって、この構成の場合は、ストーカ炉本体２の水管５へ供給されるボイラ水３１の温度を、目標温度Ｔｓに制御する場合の制御性の向上化を図ることができる。 At this time, in the corrosion suppression device 34 of the present embodiment, as shown in FIG. 1, the heat exchanger 36 is connected to the cooling water supply line 28 on the downstream side connected to the outlet 42b of the flow path 42 of the heat exchanger 36. After that, as a configuration equipped with a thermometer 46 for measuring the temperature of the boiler water 31 supplied to the water pipe 5 of the stoker furnace main body 2, the information of the measured value of the temperature of the boiler water 31 by the thermometer 46 is controlled by the controller. It is more preferable to have a configuration for inputting to 41. According to this configuration, the controller 41 controls the flow path 43 of the heat exchanger 36 so that the measured value of the temperature of the boiler water 31 received from the thermometer 46 matches the target temperature Ts set in step S3. It is possible to perform feedback control with respect to the target flow rate of the low temperature fluid 37 supplied to the water. Therefore, in the case of this configuration, it is possible to improve the controllability when the temperature of the boiler water 31 supplied to the water pipe 5 of the stoker furnace main body 2 is controlled to the target temperature Ts.

したがって、本実施形態の腐食抑制装置３４を備えた回転ストーカ式焼却炉１では、ストーカ炉本体２の水管５へ供給されるボイラ水３１の温度が、前記目標温度Ｔｓに対応する温度となっているので、ストーカ炉本体２の温度が、その時点でストーカ炉本体２の内側で生じていると推定される金属塩や共晶塩が溶融しない温度領域に制御される。 Therefore, in the rotary stoker type incinerator 1 provided with the corrosion suppressing device 34 of the present embodiment, the temperature of the boiler water 31 supplied to the water pipe 5 of the stoker furnace main body 2 becomes the temperature corresponding to the target temperature Ts. Therefore, the temperature of the stoker furnace main body 2 is controlled to a temperature range in which the metal salt or eutectic salt presumed to be generated inside the stoker furnace main body 2 at that time does not melt.

これにより、ストーカ炉本体２は、溶融した金属塩や共晶塩による腐食の発生が抑制される。 As a result, the stoker furnace main body 2 is suppressed from being corroded by the molten metal salt or eutectic salt.

制御器４１は、前記ステップＳ６の処理が終了すると、前記ステップＳ１に戻り、ステップＳ１からの処理を再び実施する。 When the process of step S6 is completed, the controller 41 returns to step S1 and repeats the process from step S1.

以上の構成としてある本実施形態の腐食抑制装置３４は、回転ストーカ式焼却炉１より排出される排ガス１９中の腐食性成分としての塩化水素の濃度Ｃ_ＨＣｌ、および、硫黄酸化物の濃度Ｃ_ＳＯｘの情報を取得する処理と、その情報を基に、前記（１）式による濃度係数を演算する処理と、得られた濃度係数を基に、ストーカ炉本体２の水管５に供給するボイラ水３１の目標温度Ｔｓを求める処理と、冷却水供給ライン２８に備えた熱交換器３６を通過した後のボイラ水３１の温度を、目標温度Ｔｓに一致させるために必要とされる、熱交換器３６に供給する低温流体３７の流量を求めて、流量目標として設定する処理と、設定された流量目標を、熱交換器３６に低温流体３７を供給する供給ライン３９に備えた流量調節弁４０へ、指令として与える処理と、を行う腐食抑制方法を実施することができる。 The corrosion control device 34 of the present embodiment having the above configuration has a concentration C _HCl of hydrogen chloride as a corrosive component in the exhaust gas 19 discharged from the rotary stoker type incinerator 1 and a concentration C _SOx of sulfur oxides. Boiler water 31 to be supplied to the water pipe 5 of the stoker furnace main body 2 based on the process of acquiring the information of the above, the process of calculating the concentration coefficient according to the above equation (1) based on the information, and the process of calculating the concentration coefficient according to the obtained concentration coefficient. Heat exchanger 36, which is required for the process of obtaining the target temperature Ts and the temperature of the boiler water 31 after passing through the heat exchanger 36 provided in the cooling water supply line 28 to match the target temperature Ts. The process of obtaining the flow rate of the low temperature fluid 37 to be supplied to the heat exchanger 36 and setting it as a flow rate target, and setting the set flow rate target to the flow control valve 40 provided in the supply line 39 for supplying the low temperature fluid 37 to the heat exchanger 36. It is possible to carry out the treatment given as a command and the corrosion suppression method.

これにより、本実施形態の腐食抑制装置３４は、制御器４１により、回転ストーカ式焼却炉１について、排ガス１９中の塩化水素の濃度Ｃ_ＨＣｌ、および、硫黄酸化物の濃度Ｃ_ＳＯｘが低い状態から高くなるにつれて、ストーカ炉本体２の水管５へ供給するボイラ水３１の温度を、廃熱ボイラ１６のボイラ圧力に応じた飽和水の温度から、順次引き下げた目標温度に設定する制御を行うことができる。 As a result, in the corrosion control device 34 of the present embodiment, the controller 41 is used to change the concentration C _HCl of hydrogen chloride and the concentration C _{SO x} of sulfur oxide in the exhaust gas 19 to the rotary stoker type incinerator 1 from a low state. As the temperature increases, the temperature of the boiler water 31 supplied to the water pipe 5 of the stoker furnace main body 2 can be controlled to be set to a target temperature that is sequentially lowered from the temperature of saturated water corresponding to the boiler pressure of the waste heat boiler 16. can.

回転ストーカ式焼却炉１は、廃熱ボイラ１６で発生させる蒸気の高圧化を図る場合、廃熱ボイラ１６より冷却水供給ライン２８へ導かれる飽和水としてのボイラ水３１は高温化する。これに対し、本実施形態の腐食抑制方法および装置は、排ガス１９中の腐食性成分である塩化水素の濃度Ｃ_ＨＣｌ、および、硫黄酸化物の濃度Ｃ_ＳＯｘが低い状態から高くなるにつれて、すなわち、ストーカ炉本体２の内側で、金属塩化物や硫酸塩などの金属塩や、共晶塩の発生が推定される場合は、ストーカ炉本体２の水管５へ供給するボイラ水３１の温度を、予め、熱交換器３６にて、廃熱ボイラ１６のボイラ圧力に応じた飽和水の温度から順次引き下げることができる。よって、本実施形態の腐食抑制方法および装置は、ストーカ炉本体２の水管５とフィン６とを備える炉壁の温度を、ストーカ炉本体２の内側で発生していると推定される金属塩や共晶塩が溶融しない温度領域に制御することができるため、ストーカ炉本体２の炉壁に腐食が発生する虞を抑制することができる。 In the rotary stoker type incinerator 1, when the pressure of the steam generated by the waste heat boiler 16 is increased, the temperature of the boiler water 31 as saturated water led from the waste heat boiler 16 to the cooling water supply line 28 becomes high. On the other hand, in the corrosion suppression method and apparatus of the present embodiment, as the concentration C _HCl of hydrogen chloride, which is a corrosive component in the exhaust gas 19, and the concentration C _SOx of sulfur oxides increase from a low state, that is, that is, If metal salts such as metal chlorides and sulfates or eutectic salts are estimated to be generated inside the stoker furnace body 2, the temperature of the boiler water 31 supplied to the water pipe 5 of the stoker furnace body 2 is set in advance. In the heat exchanger 36, the temperature of saturated water corresponding to the boiler pressure of the waste heat boiler 16 can be sequentially lowered. Therefore, in the corrosion suppression method and apparatus of the present embodiment, the temperature of the furnace wall provided with the water pipe 5 and the fin 6 of the stoker furnace main body 2 is presumed to be generated inside the stoker furnace main body 2. Since the temperature range in which the eutectic salt does not melt can be controlled, it is possible to suppress the possibility of corrosion occurring on the furnace wall of the stoker furnace main body 2.

本実施形態の腐食抑制装置３４は、従来と同様の形式の回転ストーカ式焼却炉１に対しては、冷却水供給ライン２８における循環ポンプ２９の下流側に、熱交換器３６を備え、廃熱ボイラ１６よりも下流側の排ガス１９の流通路２０に、排ガス１９中の腐食性成分の濃度を測定する測定器３５を接続する点以外は、特に構造変更を要することはない。よって、本実施形態の腐食抑制装置３４は、従来と同様の形式の回転ストーカ式焼却炉１に、容易に適用することができる。 The corrosion suppression device 34 of the present embodiment is provided with a heat exchanger 36 on the downstream side of the circulation pump 29 in the cooling water supply line 28 for the rotary stoker type incinerator 1 of the same type as the conventional one, and waste heat. No particular structural change is required except that the measuring instrument 35 for measuring the concentration of the corrosive component in the exhaust gas 19 is connected to the flow passage 20 of the exhaust gas 19 on the downstream side of the boiler 16. Therefore, the corrosion suppression device 34 of the present embodiment can be easily applied to the rotary stoker type incinerator 1 of the same type as the conventional one.

［第２実施形態］
図５は腐食抑制装置の第２実施形態を示す概略図である。 [Second Embodiment]
FIG. 5 is a schematic view showing a second embodiment of the corrosion suppression device.

なお、図５において、第１実施形態と同一のものには同一符号を付して、その説明を省略する。 In FIG. 5, the same reference numerals as those of the first embodiment are designated by the same reference numerals, and the description thereof will be omitted.

本実施形態の腐食抑制装置３４は、第１実施形態と同様の構成において、排ガス１９の流通路２０における薬剤供給装置２５の取り付け個所よりも上流側に測定器３５を設けた構成に代えて、回転ストーカ式焼却炉１より排出される排ガス１９中の腐食性成分の濃度の情報を取得する濃度情報取得装置が、排ガス１９の流通路２０における集じん装置２２よりも下流側となる位置に設けられた測定器４７と、計算装置４８とを備える構成としたものである。 The corrosion control device 34 of the present embodiment has the same configuration as that of the first embodiment, instead of the configuration in which the measuring instrument 35 is provided on the upstream side of the attachment point of the drug supply device 25 in the flow passage 20 of the exhaust gas 19. A concentration information acquisition device for acquiring information on the concentration of corrosive components in the exhaust gas 19 discharged from the rotary stoker type incinerator 1 is provided at a position downstream of the dust collector 22 in the flow passage 20 of the exhaust gas 19. It is configured to include the measuring instrument 47 and the computing device 48.

測定器４７は、本実施形態では、排ガス１９の流通路２０における誘引送風機２３の下流側となる位置に設けられている。この構成によれば、測定器４７は、集じん装置２２を通過した後の排ガス１９を対象として、腐食性成分の濃度の測定を行うことができる。したがって、この構成では、回転ストーカ式焼却炉１（図２（ａ）（ｂ）（ｃ）参照）より排出される排ガス１９中に含まれている飛灰や煤塵が、測定器４７に付着したり、測定器４７におけるガスの通路に詰まったりして、測定器４７の測定結果に影響を及ぼす虞を抑制することができる。 In the present embodiment, the measuring instrument 47 is provided at a position on the downstream side of the attracting blower 23 in the flow passage 20 of the exhaust gas 19. According to this configuration, the measuring instrument 47 can measure the concentration of the corrosive component in the exhaust gas 19 after passing through the dust collector 22. Therefore, in this configuration, fly ash and soot and dust contained in the exhaust gas 19 discharged from the rotary stoker type incinerator 1 (see FIGS. 2A, 2B, and 2C) adhere to the measuring instrument 47. Or, it is possible to suppress the possibility that the gas passage in the measuring instrument 47 may be clogged and affect the measurement result of the measuring instrument 47.

測定器４７は、第１実施形態における測定器３５と同様に、腐食性成分として、排ガス１９中の塩化水素の濃度Ｃ_ＨＣｌ［ｐｐｍ］と、硫黄酸化物の濃度Ｃ_ＳＯｘ［ｐｐｍ］とを測定する機能を備えている。 Similar to the measuring instrument 35 in the first embodiment, the measuring instrument 47 measures the hydrogen chloride concentration C _HCl [ppm] and the sulfur oxide concentration C _SOx [ppm] in the exhaust gas 19 as corrosive components. It has a function to do.

また、測定器４７は、流通路２０を流通する排ガス１９の流量Ｑｇ［ｍ^３Ｎ／ｈ］を測定する機能も備えている。 Further, the measuring instrument 47 also has a function of measuring the flow rate Qg [m ³ N / h] of the exhaust gas 19 flowing through the flow passage 20.

更に、測定器４７は、前記各機能による測定結果を、計算装置４８へ送る機能を備えている。 Further, the measuring instrument 47 has a function of sending the measurement result by each of the above functions to the calculation device 48.

ところで、測定器４７の測定結果として得られる排ガス１９中の塩化水素の濃度Ｃ_ＨＣｌと、硫黄酸化物の濃度Ｃ_ＳＯｘは、薬剤供給装置２５より供給された薬剤２６によって処理された後の排ガス１９中に残る塩化水素と硫黄酸化物に関する濃度である。 By the way, the hydrogen chloride concentration C _HCl and the sulfur oxide concentration C _SOx in the exhaust gas 19 obtained as the measurement result of the measuring instrument 47 are the exhaust gas 19 after being treated by the drug 26 supplied from the drug supply device 25. It is the concentration related to hydrogen chloride and sulfur oxide remaining in it.

なお、排ガス１９の処理に用いられる薬剤２６については、薬剤２６の単位重量当たりの塩化水素除去反応による塩化水素の除去量δ_ＨＣｌ［ｍ^３Ｎ／ｋｇ］と、薬剤２６の単位重量当たりの硫黄酸化物除去反応による硫黄酸化物の除去量δ_ＳＯｘ［ｍ^３Ｎ／ｋｇ］は、既存の回転ストーカ式焼却炉や、その他の形式の焼却炉の排ガス処理などで得られた過去の実績データから、求めることができる。なお、便宜上、以下の説明では、δ_ＨＣｌは、薬剤２６の単位重量当たりの塩化水素除去量といい、δ_ＳＯｘは、薬剤２６の単位重量当たりの硫黄酸化物除去量という。 Regarding the chemical 26 used for the treatment of the exhaust gas 19, the amount of hydrogen chloride removed by the hydrogen chloride removal reaction per unit weight of the chemical 26 δ _HCl [m ³ N / kg] and the sulfur per unit weight of the chemical 26. The amount of sulfur oxides removed by the oxide removal reaction δ _SOx [m ³ N / kg] is based on past performance data obtained from the exhaust gas treatment of existing rotary stoker type incinerators and other types of incinerators. , Can be asked. For convenience, in the following description, δ _HCl is referred to as the amount of hydrogen chloride removed per unit weight of the drug 26, and δ _SOx is referred to as the amount of sulfur oxide removed per unit weight of the drug 26.

具体的には、薬剤供給装置２５より排ガス１９の流通路２０へ供給される薬剤２６のうち、塩化水素の除去反応に寄与する割合、および、硫黄酸化物の除去反応に寄与する割合は、過去の実績データから求まる。これを、薬剤２６の塩化水素除去反応の寄与率ε_ＨＣｌ［％］、硫黄酸化物除去反応の寄与率ε_ＳＯｘ［％］とする。 Specifically, among the chemicals 26 supplied from the chemical supply device 25 to the flow passage 20 of the exhaust gas 19, the proportions that contribute to the hydrogen chloride removal reaction and the proportions that contribute to the sulfur oxide removal reaction have been shown in the past. It can be obtained from the actual data of. Let these be the contribution rate ε _HCl [%] of the hydrogen chloride removal reaction of the drug 26 and the contribution rate ε _SOx [%] of the sulfur oxide removal reaction.

また、薬剤２６については、分子量Ｍ_Ｃは公知であり、薬剤２６による塩化水素の中和反応の反応式、および、薬剤２６による硫黄酸化物の中和反応の反応式も公知である。この分子量Ｍ_Ｃと反応式からは、１ｍｏｌの薬剤２６と反応する塩化水素の体積Ｍ_ＨＣｌ［ｍ^３Ｎ］、および、１ｍｏｌの薬剤２６と反応する硫黄酸化物の体積Ｍ_ＳＯｘ［ｍ^３Ｎ］を、求めることができる。 Further, regarding the drug 26, the molecular weight MC is known, and the reaction _formula of the neutralization reaction of hydrogen chloride by the drug 26 and the reaction formula of the neutralization reaction of the sulfur oxide by the drug 26 are also known. From this molecular weight MC and the reaction _formula , the volume of hydrogen chloride that reacts with 1 mol of drug 26 M _HCl [m ³ N] and the volume of sulfur oxide that reacts with 1 mol of drug 26 M _SOx [m ³ N]. Can be sought.

よって、薬剤２６の単位重量当たりの塩化水素除去量δ_ＨＣｌ［ｍ^３Ｎ／ｋｇ］の値は、Ｍ_ＨＣｌ÷Ｍ_Ｃ×ε_ＨＣｌ÷１００の計算で算出することができる。 Therefore, the value of the amount of hydrogen chloride removed per unit weight of the drug 26 δ _HCl [m ³ N / kg] can be calculated by the calculation of M _HCl _÷ MC × ε _HCl ÷ 100.

同様に、薬剤２６の単位重量当たりの硫黄酸化物除去量δ_ＳＯｘ［ｍ^３Ｎ／ｋｇ］の値は、Ｍ_ＳＯｘ÷Ｍ_Ｃ×ε_ＳＯｘ÷１００の計算で算出することができる。 Similarly, the value of the amount of sulfur oxide removed per unit weight of the drug 26 δ _SOx [m ³ N / kg] can be calculated by the calculation of M _SOx _÷ MC × ε _SOx ÷ 100.

そこで、計算装置４８は、測定器４７より濃度Ｃ_ＨＣｌ、濃度Ｃ_ＳＯｘ、および、排ガス１９の流量Ｑｇの測定結果を受け取る機能と、薬剤２６の単位重量当たりの塩化水素除去量δ_ＨＣｌ［ｍ^３Ｎ／ｋｇ］および硫黄酸化物除去量δ_ＳＯｘ［ｍ^３Ｎ／ｋｇ］の情報を記憶する機能と、薬剤供給装置２５より薬剤供給量Ｗ_Ｃの情報を受け取る機能とを備え、更に、以下の（２）式および（３）式を用いた計算により、薬剤２６と反応した塩化水素の流量Ｑ_ＲＨＣｌ［ｍ^３Ｎ／ｈ］と、薬剤２６と反応した硫黄酸化物の流量Ｑ_ＲＳＯｘ［ｍ^３Ｎ／ｈ］とを算出する機能を備えている。
Ｑ_ＲＨＣｌ［ｍ^３Ｎ／ｈ］＝δ_ＨＣｌ［ｍ^３Ｎ／ｋｇ］×Ｗ_Ｃ［ｋｇ／ｈ］・・・（２）
Ｑ_ＲＳＯｘ［ｍ^３Ｎ／ｈ］＝δ_ＳＯｘ［ｍ^３Ｎ／ｋｇ］×Ｗ_Ｃ［ｋｇ／ｈ］・・・（３） Therefore, the calculation device 48 has a function of receiving the measurement results of the concentration C _HCl , the concentration C _SOx , and the flow rate Qg of the exhaust gas 19 from the measuring instrument 47, and the amount of hydrogen chloride removed per unit weight of the drug 26 δ _HCl [m ³ ]. It has a function of storing information on [N / kg] and the amount of sulfur oxide removed δ _SOx [m ³ N / kg], and a function of receiving information on the amount of drug supply _WC from the drug supply device 25. According to the calculation using the equations (2) and (3), the flow rate of hydrogen chloride that reacted with the drug 26 _QRHCl [m ³ N / h] and the flow rate of the sulfur oxide that reacted with the drug 26 _QRSOx [m ³ ]. N / h] has a function to calculate.
_{QR HCl} [m ³ N / h] = δ _HCl [m ³ N / kg] × _WC [kg / h] ・・・ (2)
Q _RSOx [m ³ N / h] = δ _SOx [m ³ N / kg] x _WC [kg / h] ... (3)

更に、計算装置４８は、以下の（４）式に示すように、前記（２）式で求めた流量Ｑ_ＲＨＣｌを排ガス流量Ｑｇで割ることにより、薬剤２６と反応した塩化水素の濃度を算出し、その濃度に、測定器４７より受け取った濃度Ｃ_ＨＣｌ［ｐｐｍ］の測定結果の値を足すことで、回転ストーカ式焼却炉１より排出される排ガス１９であって、薬剤２６による処理が行われる以前の排ガス１９中の塩化水素の濃度Ｃ_ＨＣｌ［ｐｐｍ］の情報を取得する機能を備えている。
Ｃｉ_ＨＣｌ［ｐｐｍ］＝Ｑ_ＲＨＣｌ÷Ｑｇ＋Ｃｏ_ＨＣｌ・・・（４）
ここで、前記（４）式では、薬剤処理の前後の濃度を識別するために、Ｃｉ_ＨＣｌ：薬剤処理前の塩化水素の濃度、Ｃｏ_ＨＣｌ：薬剤処理後の塩化水素の濃度としている。 Further, as shown in the following equation (4), the calculation device 48 calculates the concentration of hydrogen chloride that has reacted with the drug 26 by dividing the flow rate _QRHCl obtained by the above equation (2) by the exhaust gas flow rate Qg. By adding the value of the measurement result of the concentration C _HCl [ppm] received from the measuring instrument 47 to the concentration, the exhaust gas 19 discharged from the rotary stoker type incinerator 1 is treated with the chemical 26. It has a function to acquire information on the concentration C _HCl [ppm] of hydrogen chloride in the previous exhaust gas 19.
Ci _HCl [ppm] = _QRHCl ÷ Qg + Co _HCl・・・ (4)
Here, in the above equation (4), in order to identify the concentration before and after the drug treatment, Ci _HCl : the concentration of hydrogen chloride before the drug treatment and Co _HCl : the concentration of hydrogen chloride after the drug treatment.

また、計算装置４８は、以下の（５）式に示すように、前記（３）式で求めた流量Ｑ_ＲＳＯｘを排ガス流量Ｑｇで割ることにより、薬剤２６と反応した硫黄酸化物の濃度を算出し、その濃度に、測定器４７より受け取った濃度Ｃ_ＳＯｘ［ｐｐｍ］の測定結果の値を足すことで、回転ストーカ式焼却炉１より排出される排ガス１９であって、薬剤２６による処理が行われる以前の排ガス１９中の硫黄酸化物の濃度Ｃ_ＳＯｘ［ｐｐｍ］の情報を取得する機能を備えている。
Ｃｉ_ＳＯｘ［ｐｐｍ］＝Ｑ_ＲＳＯｘ÷Ｑｇ＋Ｃｏ_ＳＯｘ・・・（５）
ここで、前記（５）式では、薬剤処理の前後の濃度を識別するために、Ｃｉ_ＳＯｘ：薬剤処理前の硫黄酸化物の濃度、Ｃｏ_ＳＯｘ：薬剤処理後の硫黄酸化物の濃度としている。 Further, as shown in the following equation (5), the calculation device 48 calculates the concentration of the sulfur oxide that has reacted with the drug 26 by dividing the flow rate _QRSOx obtained by the above equation (3) by the exhaust gas flow rate Qg. Then, by adding the value of the measurement result of the concentration C _SOx [ppm] received from the measuring instrument 47 to the concentration, the exhaust gas 19 discharged from the rotary stoker type incinerator 1 is treated with the chemical 26. It has a function to acquire information on the concentration C _SOx [ppm] of sulfur oxides in the exhaust gas 19 before the incinerator.
Ci _SOx [ppm] = _QRSOx ÷ Qg + Co _SOx ... (5)
Here, in the above equation (5), in order to identify the concentration before and after the chemical treatment, Ci _SOx : the concentration of sulfur oxide before the chemical treatment and Co _SOx : the concentration of the sulfur oxide after the chemical treatment are used.

なお、前記（４）式および（５）式では、最終的に算出するＣｉ_ＨＣｌとＣｉ_ＳＯｘの濃度の単位がｐｐｍである点を考慮して、簡略化した計算手法を示している。 In the above equations (4) and (5), a simplified calculation method is shown in consideration of the fact that the unit of the concentration of Ci _HCl and Ci _SOx finally calculated is ppm.

よって、回転ストーカ式焼却炉１より排出される排ガス１９であって、薬剤２６による処理が行われる以前の排ガス１９中の塩化水素の濃度Ｃ_ＨＣｌ、および、硫黄酸化物の濃度Ｃ_ＳＯｘの情報を、より正確に取得する場合は、計算装置４８は、以下の計算手法を実施するようにしてもよい。 Therefore, information on the hydrogen chloride concentration C _HCl and the sulfur oxide concentration C _SOx in the exhaust gas 19 discharged from the rotary stoker type incinerator 1 before the treatment with the chemical 26 is performed is provided. For more accurate acquisition, the computing device 48 may implement the following calculation method.

すなわち、計算装置４８は、測定器４７より受け取る濃度Ｃ_ＨＣｌと濃度Ｃ_ＳＯｘ、及び、排ガス流量Ｑｇの測定結果を基に、薬剤処理後の塩化水素の濃度と硫黄酸化物の濃度を流量に換算する計算を行い、その計算結果を、薬剤処理前の塩化水素の流量と、硫黄酸化物の流量にそれぞれ足し、次いで、その合計を排ガス流量で割ることで、薬剤２６による処理が行われる以前の排ガス１９中の塩化水素の濃度Ｃ_ＨＣｌ、および、硫黄酸化物の濃度Ｃ_ＳＯｘの情報を取得する。 That is, the calculation device 48 converts the concentration of hydrogen chloride and the concentration of sulfur oxide after the chemical treatment into the flow rate based on the measurement results of the concentration C _HCl and the concentration C _SOx received from the measuring device 47 and the exhaust gas flow rate Qg. The calculation results are added to the flow rate of hydrochloric acid before chemical treatment and the flow rate of sulfur oxides, respectively, and then the total is divided by the exhaust gas flow rate before the treatment with chemical 26 is performed. Information on the concentration C _HCl of hydrogen chloride in the exhaust gas 19 and the concentration C _SOx of sulfur oxides is acquired.

計算装置４８は、前記（４）式で算出されたＣｉ_ＨＣｌの値と、前記（５）式で算出されたＣｉ_ＳＯｘの値を、回転ストーカ式焼却炉１より排出される排ガス１９中の塩化水素の濃度Ｃ_ＨＣｌと、硫黄酸化物の濃度Ｃ_ＳＯｘの情報として、制御器４１へ送る機能を備えている。 The calculation device 48 uses the value of Ci _HCl calculated by the above formula (4) and the value of Ci _SOx calculated by the above formula (5) as chloride in the exhaust gas 19 discharged from the rotary stoker type incinerator 1. It has a function to send information on hydrogen concentration C _HCl and sulfur oxide concentration C _SOx to the controller 41.

したがって、制御器４１は、計算装置４８から受け取る情報を基に、第１実施形態における制御器４１と同様に、図４に示した処理を行うことができる。 Therefore, the controller 41 can perform the processing shown in FIG. 4 based on the information received from the arithmetic unit 48, similarly to the controller 41 in the first embodiment.

よって、本実施形態の腐食抑制装置３４によっても、第１実施形態と同様の腐食抑制方法を実施することができて、第１実施形態と同様の効果を得ることができる。 Therefore, the corrosion suppressing device 34 of the present embodiment can also carry out the same corrosion suppressing method as that of the first embodiment, and can obtain the same effect as that of the first embodiment.

なお、本開示の腐食抑制方法および装置は、前記各実施形態にのみ限定されるものではない。 The corrosion suppression method and apparatus of the present disclosure are not limited to each of the above-described embodiments.

図１、図５に示した各機器のサイズや配置は、図示するための便宜上のもので、実際の機器の配置やサイズを反映したものではない。 The sizes and arrangements of the devices shown in FIGS. 1 and 5 are for convenience of illustration and do not reflect the actual arrangement and size of the devices.

制御器４１は、図４に示したステップＳ２の処理に続いて、ステップＳ４の判断処理を行い、この判断処理により、濃度係数が同一区分にて設定された時間継続したと判断される場合に、ステップＳ３の処理を行い、その後、ステップＳ５の処理に進むようにしてもよい。 The controller 41 performs the determination process of step S4 following the process of step S2 shown in FIG. 4, and when it is determined by this determination process that the concentration coefficient has continued for the time set in the same category. , The process of step S3 may be performed, and then the process of step S5 may be performed.

前記各実施形態は、熱交換器３６の流路４３へ供給する低温流体３７の流量の調節は、流量調節弁４０の操作によって行う例を示した。これに対し、本開示の腐食抑制装置は、たとえば、低温流体３７の供給部として、ポンプの運転の制御により低温流体３７の送出量を可変とする形式の供給部を備えた構成として、この供給部のポンプの運転を、制御器４１からの指令で制御することで、熱交換器３６の流路４３へ供給する低温流体３７の流量の調節を行うようにしてもよい。この構成では、前記供給部が、熱交換器３６へ供給する低温流体３７の供給量を調節する流量調節部として機能する。この構成によっても、本開示の腐食抑制装置は、前記各実施形態と同様の効果を得ることができる。 In each of the above embodiments, the flow rate of the low temperature fluid 37 supplied to the flow path 43 of the heat exchanger 36 is adjusted by operating the flow rate control valve 40. On the other hand, the corrosion suppression device of the present disclosure is provided with, for example, a supply unit of a type in which the delivery amount of the low temperature fluid 37 is variable by controlling the operation of the pump as the supply unit of the low temperature fluid 37. By controlling the operation of the pump of the unit by a command from the controller 41, the flow rate of the low temperature fluid 37 supplied to the flow path 43 of the heat exchanger 36 may be adjusted. In this configuration, the supply unit functions as a flow rate adjusting unit that adjusts the supply amount of the low temperature fluid 37 supplied to the heat exchanger 36. Even with this configuration, the corrosion suppression device of the present disclosure can obtain the same effects as those of the above-described embodiments.

本開示の腐食抑制方法および装置は、廃熱ボイラのボイラ水をストーカ炉本体の水管に冷却水として供給する形式の回転ストーカ式焼却炉であれば、従来、実施されているか、または、提案されている、いかなる形式の回転ストーカ式焼却炉に適用してもよい。 The corrosion control method and apparatus of the present disclosure have been conventionally implemented or proposed as long as it is a rotary stoker type incinerator in which the boiler water of the waste heat boiler is supplied to the water pipe of the stoker furnace body as cooling water. It may be applied to any type of rotary stoker incinerator.

本開示の腐食抑制方法および装置を適用する回転ストーカ式焼却炉は、廃棄物１３以外の処理対象物を焼却処理するものであってもよい。 The rotary stoker type incinerator to which the corrosion control method and apparatus of the present disclosure is applied may incinerate objects to be treated other than waste 13.

回転ストーカ式焼却炉１で焼却処理する処理対象物の性状に応じて、ストーカ炉本体２の内側で、金属塩化物、硫酸塩以外の別の金属塩が生じることが想定される場合は、本開示の腐食抑制装置は、測定器を、前記別の金属塩に関連する排ガス中の塩化水素および硫黄酸化物以外の腐食性成分の濃度を測定する機能を備えるものとし、更に、制御器は、前記別の金属塩も溶融しない温度領域に、ストーカ炉本体の温度を制御する機能を備えるものとしてもよい。 If it is expected that other metal salts other than metal chloride and sulfate will be generated inside the stoker furnace body 2 depending on the properties of the object to be incinerated in the rotary stoker type incinerator 1, this The disclosed incinerator suppressor comprises a measuring instrument having a function of measuring the concentration of corrosive components other than hydrogen chloride and sulfur oxide in the exhaust gas related to the other metal salt, and the controller further comprises. It may be provided with a function of controlling the temperature of the incinerator main body in a temperature range in which the other metal salt does not melt.

第２実施形態では、測定器４７が、排ガス１９中の腐食性成分である塩化水素の濃度Ｃ_ＨＣｌ［ｐｐｍ］、硫黄酸化物の濃度Ｃ_ＳＯｘ［ｐｐｍ］を測定する機能と、流通路２０を流通する排ガス１９の流量Ｑｇ［ｍ^３Ｎ／ｈ］を測定する機能とを備えるものとしたが、腐食性成分の濃度測定機能を備えた測定器と、排ガス１９の流量測定機能を備えた測定器とを別々に備える構成としてもよい。 In the second embodiment, the measuring instrument 47 has a function of measuring the concentration C _HCl [ppm] of hydrogen chloride, which is a corrosive component in the exhaust gas 19, and the concentration C _SOx [ppm] of sulfur oxides, and the flow passage 20. It is supposed to have a function to measure the flow rate Qg [m ³ N / h] of the circulating exhaust gas 19, but a measuring instrument having a function to measure the concentration of corrosive components and a measurement having a function to measure the flow rate of the exhaust gas 19. It may be configured to be provided separately from the vessel.

その他、本発明の要旨を逸脱しない範囲内で種々変更を加え得ることは勿論である。 Of course, various changes can be made without departing from the gist of the present invention.

１回転ストーカ式焼却炉
２ストーカ炉本体
５水管
１６廃熱ボイラ
１９排ガス
２８冷却水供給ライン
３１ボイラ水
３５測定器（濃度情報取得装置）
３６熱交換器
３７低温流体（流体）
３９供給ライン
４０流量調節弁（流量調節部）
４１制御器
４６温度計
４７測定器（濃度情報取得装置）
４８計算装置（濃度情報取得装置）
Ｃ_ＨＣｌ塩化水素の濃度（腐食性成分の濃度）
Ｃ_ＳＯｘ硫黄酸化物の濃度（腐食性成分の濃度）
Ｔｓ目標温度 1 Rotating stoker type incinerator 2 Stoker furnace body 5 Water pipe 16 Waste heat boiler 19 Exhaust gas 28 Cooling water supply line 31 Boiler water 35 Measuring instrument (concentration information acquisition device)
36 Heat exchanger 37 Cold fluid (fluid)
39 Supply line 40 Flow rate control valve (flow rate control unit)
41 Controller 46 Thermometer 47 Measuring instrument (concentration information acquisition device)
48 Calculation device (concentration information acquisition device)
C _HCl Concentration of hydrogen chloride (concentration of corrosive components)
Concentration of _CSOx sulfur oxide (concentration of corrosive components)
Ts target temperature

Claims

The heat exchanger installed in the cooling water supply line that supplies boiler water from the waste heat boiler to the water pipe of the stoker furnace body of the rotary stoker type incinerator,
A supply line for supplying the heat exchanger with a fluid having a temperature lower than that of the boiler water used for heat exchange with the boiler water.
A flow rate adjusting unit that adjusts the supply amount of the fluid supplied from the supply line to the heat exchanger, and
A concentration information acquisition device that acquires information on the concentration of corrosive components in the exhaust gas discharged from the rotary stoker type incinerator, and
With a controller,
The controller
A function to receive information on the concentration of corrosive components in the exhaust gas from the concentration information acquisition device, and
A target temperature setting function that sets the target temperature of the boiler water supplied to the water pipe based on the concentration information, and
A corrosion control device characterized by having a function of giving a command to the flow rate adjusting unit based on the target temperature of the boiler water set.

As the target temperature setting function, the controller moves to the water pipe of the stoker furnace body as the concentration of the corrosive component in the exhaust gas in the concentration information received from the concentration information acquisition device increases from a low state. The corrosion control device according to claim 1, further comprising a function of setting the target temperature of the boiler water to be supplied to a temperature that is sequentially lowered from the temperature of saturated water corresponding to the boiler pressure of the waste heat boiler.

The controller
The flow rate of the fluid supplied to the heat exchanger, which is required to match the temperature of the boiler water after passing through the heat exchanger with the target temperature set by the target temperature setting function. The target flow rate setting function that is obtained and set as the target flow rate,
The corrosion suppression device according to claim 1 or 2, further comprising a function of giving the target flow rate set by the target flow rate setting function to the flow rate adjusting unit as a command.

The concentration information acquisition device has a function of acquiring information on the concentration of hydrogen chloride and the concentration of sulfur oxide as the corrosive component in the exhaust gas according to any one of claims 1 to 3. The described corrosion control device.

A thermometer is provided in the cooling water supply line on the downstream side of the heat exchanger.
The controller supplies the heat exchanger so that the measured value of the temperature of the boiler water received from the thermometer matches the target temperature of the boiler water set by the target temperature setting function. The corrosion control device according to claim 3, which has a function of performing feedback control with respect to the target flow rate of the fluid, or claim 4, which is subordinate to claim 3.

A cooling water supply line that supplies boiler water from a waste heat boiler to the water pipe of the stoker furnace body in a rotary stoker type incinerator, a heat exchanger provided in the cooling water supply line, and the boiler water in the heat exchanger. It is provided with a supply line for supplying a fluid having a lower temperature and a flow rate adjusting unit for adjusting the supply amount of the fluid supplied from the supply line to the heat exchanger.
The process of acquiring information on the concentration of corrosive components in the exhaust gas of the rotary stoker type incinerator, and
Based on the information on the concentration of the corrosive component in the exhaust gas, the target temperature of the boiler water supplied to the water pipe of the stoker furnace body is reduced as the concentration of the corrosive component increases from a low state. The process of setting the temperature of saturated water according to the boiler pressure of the thermal boiler to a temperature that is gradually lowered, and
A process of obtaining the flow rate of the fluid supplied to the heat exchanger and setting it as the target flow rate, which is required to match the temperature of the boiler water after passing through the heat exchanger with the target temperature. When,
A corrosion suppression method comprising a process of giving a set target flow rate to the flow rate adjusting unit as a command.