JP7052207B2

JP7052207B2 - 接着構造部材

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Publication number: JP7052207B2
Application number: JP2017060322A
Authority: JP
Inventors: 昌彦長坂; 健石川
Original assignee: Mitsubishi Chemical Corp
Current assignee: Mitsubishi Chemical Corp
Priority date: 2017-03-27
Filing date: 2017-03-27
Publication date: 2022-04-12
Anticipated expiration: 2037-03-27
Also published as: JP2018161801A

Description

本発明は、構造部材に関し、より詳細には、繊維強化樹脂成形体（Ａ）と繊維強化樹脂材料（Ｂ）が接着剤を介しての一体化している構造部材に関する、更に、せん断試験をした際、破壊形態が接着剤の凝集破壊となる接着構造部材に関する。

自動車の構造部材には、主に金属が使用されているが、近年、二酸化炭層排出規制強化に伴い、軽量化に伴う燃費向上に有用である樹脂部品が多く使用されている。

繊維強化樹脂成形品と金属のハイブリット構造部材や繊維強化樹脂成形品同士を接合した部品、部材は、数多く報告されているが、接合方法は、ボルトやリベットで機械的に接合する方法や、接着剤によって接着する方法、又、これらを併用する方法が知られている。

しかしながら、単に繊維強化樹脂成形品同士を接着した構造部材は、接着強度が弱く、所定の特性を発現できないおそれがある。

繊維強化樹脂成形品に表面処理を施すことにより、接着性を向上させた構造部材（例えば特許文献１）や、接着範囲の応力が集中する隅部に凹部を形成することで、接着性を向上させた構造体（例えば特許文献２）が提案されているが、繊維強化樹脂成形品と接着剤層の界面で剥離したり、繊維強化樹脂成形品の基材が破壊されたりして、十分な接着強度が得られていない。

特開２０１１－７３１９１号公報特開２０１７－１３４１号公報

本発明は、上記のような従来技術に伴う問題点を解決しようとするものであって、繊維強化樹脂成形体（Ａ）と繊維強化樹脂材料（Ｂ）との接着性を向上させ、優れた軽量性と高度な力学特性を有する接着構造部材を提供することにある。

本発明者等は、前記課題を解決すべく鋭意研究を重ねた結果、繊維強化樹脂成形品の繊維の分散性を向上させた繊維強化樹脂成形品を用いることにより、優れた軽量性と高度な力学特性を有する構造部材を提供することが出来ることを見出し、本願発明を完成するに至った。
即ち、本願発明の要旨は、以下の［１］～［１０］に存する。

［１］下記繊維強化樹脂成形体（Ａ）と下記繊維強化樹脂材料（Ｂ）が接着剤を介して一体化している構造部材。
＜繊維強化樹脂成形体（Ａ）＞
強化繊維が複数本束ねられた繊維束とマトリックス樹脂とを含有する繊維強化樹脂成形体であって、前記繊維強化樹脂成形体の厚み方向に沿った切断面における、０．１ｍｍ角の単位区画あたりの前記強化繊維の繊維含有率の変動係数が４０％以下であり、前記強化繊維の平均繊維長が５～１００ｍｍである繊維強化樹脂成形体。
＜繊維強化樹脂材料（Ｂ）＞
前記繊維強化樹脂成形体（Ａ）、繊維方向が一方向にそろった強化繊維とマトリックス樹脂とを含有する繊維強化樹脂成形体、もしくは繊維方向が一方向にそろった強化繊維とマトリックス樹脂とを含有するプリプレグ。
［２］繊維強化樹脂材料（Ｂ）が繊維方向が一方向にそろった強化繊維とマトリックス樹脂とを含有する繊維強化樹脂成形体もしくは繊維方向が一方向にそろった強化繊維とマトリックス樹脂とを含有するプリプレグであり、繊維強化樹脂材料の引張強度が３００ＭＰａ以上である、上記［１］に記載の構造部材。
［３］前記構造部材の２３℃における引張接着せん断強度が１４ＭＰａ以上である、上記［１］または［２］に記載の構造部材。
［４］繊維強化樹脂成形体（Ａ）中の強化繊維の繊維含有率の変動係数が１０％以下である、上記［１］～［３］のいずれかに記載の構造部材。
［５］繊維強化樹脂材料（Ｂ）中の強化繊維の繊維含有率の変動係数が１０％以下である、上記［１］～［４］のいずれかに記載の構造部材。
［６］前記接着剤の厚みが０．１以上４ｍｍ以下である、上記［１］～［５］のいずれかに記載の構造部材。
［７］前記接着剤の厚みが０．１以上１ｍｍ以下である、上記［１］～［５］のいずれかに記載の構造部材。
［８］前記接着剤がエポキシ系接着剤である、上記［１］～［７］いずれかに記載の構造部材。
［９］前記繊維強化樹脂成形体（Ａ）中の強化繊維が炭素繊維である、上記［１］～［８］のいずれかに記載の構造部材。
［１０］前記繊維強化樹脂材料（Ｂ）中の強化繊維が炭素繊維である、上記［１］～［８］のいずれかに記載の構造部材。

本発明によれば、優れた軽量性と高度な力学特性を有する、繊維強化樹脂成形体と繊維強化樹脂材料の接着構造部材（ハイブリット構造部材）を提供することが出来る。

本発明の構造部材（ハイブリット構造部材）は、下記繊維強化樹脂成形体（Ａ）と下記繊維強化樹脂材料（Ｂ）が接着剤を介して一体化している構造部材である。
＜繊維強化樹脂成形体（Ａ）＞
強化繊維が複数本束ねられた繊維束とマトリックス樹脂とを含有する繊維強化樹脂成形体であって、前記繊維強化樹脂成形体の厚み方向に沿った切断面における、０．１ｍｍ角の単位区画あたりの前記強化繊維の繊維含有率の変動係数が４０％以下であり、前記強化繊維の平均繊維長が５～１００ｍｍである繊維強化樹脂成形体。
＜繊維強化樹脂材料（Ｂ）＞
前記繊維強化樹脂成形体（Ａ）、繊維方向が一方向にそろった強化繊維とマトリックス樹脂とを含有する繊維強化樹脂成形体、もしくは繊維方向が一方向にそろった強化繊維とマトリックス樹脂とを含有するプリプレグ。

本発明の構造部材（ハイブリット構造部材）は、繊維強化樹脂成形体（Ａ）と繊維強化樹脂材料（Ｂ）との接着強度や破壊形態のバラツキが抑制される観点から、構造部材の２３℃における引張接着せん断強度が１４ＭＰａ以上であることが好ましい。

（繊維強化樹脂成形体（Ａ））
本発明の構造部材に用いることができる繊維強化樹脂成形品は、強化繊維とマトリックス樹脂とを含有する。本発明の繊維強化樹脂成形品は、例えば、複数の繊維束からなる繊維束群にマトリックス樹脂が含有された繊維強化樹脂材料（ＳＭＣ）が成形されることで得られる。

（マトリックス樹脂）
マトリックス樹脂としては、熱硬化性樹脂、熱可塑性樹脂を用いることができる。マトリックス樹脂としては、熱硬化性樹脂のみを用いてもよく、熱可塑性樹脂のみを用いてもよく、熱硬化性樹脂と熱可塑性樹脂の両方を用いてもよい。
本発明の繊維強化樹脂成形品をＳＭＣから製造する場合、マトリックス樹脂としては熱硬化性樹脂が好ましい。

熱硬化性樹脂としては、特に限定されず、エポキシ樹脂、フェノール樹脂、不飽和ポリエステル樹脂、ビニルエステル樹脂、フェノキシ樹脂、アルキド樹脂、ウレタン樹脂、尿素性樹脂、メラミン樹脂、マレイミド樹脂、シアネート樹脂等が挙げられる。熱硬化性樹脂は、１種を単独で使用してもよく、２種以上を併用してもよい。

熱可塑性樹脂としては、例えば、ポリオレフィン系樹脂、ポリアミド系樹脂、ポリエステル系樹脂、ポリフェニレンサルファイド樹脂、ポリーエーテルケトン樹脂、ポリエーテルスルフォン樹脂、芳香族ポリアミド樹脂などが挙げられる。熱可塑性樹脂は、１種を単独で使用してもよく、２種以上を併用してもよい。

（強化繊維）
本発明の繊維強化樹脂成形品に用いることができる強化繊維としては、強化繊維の種類は特に限定されず、無機繊維、有機繊維、金属繊維、またはこれらを組み合わせたハイブリッド構成の強化繊維が使用できる。無機繊維としては、炭素繊維、黒鉛繊維、炭化珪素繊維、アルミナ繊維、タングステンカーバイド繊維、ボロン繊維、ガラス繊維などが挙げられる。有機繊維としては、アラミド繊維、高密度ポリエチレン繊維、その他一般のナイロン繊維、ポリエステルなどが挙げられる。金属繊維としては、ステンレス、鉄等の繊維を挙げられ、また金属を被覆した炭素繊維でもよい。これらの中では、最終成形物の強度等の機械特性を考慮すると、炭素繊維が好ましい。また、強化繊維の平均繊維直径は、１～５０μｍであることが好ましく、５～２０μｍであることがさらに好ましい。

（炭素繊維）
炭素繊維には特に制限は無く、ポリアクリロニトリル（ＰＡＮ）系、石油・石炭ピッチ系、レーヨン系、リグニン系など、何れの炭素繊維も使用することができる。特にＰＡＮを原料としたＰＡＮ系炭素繊維が、工業規模における生産性及び機械的特性に優れており好ましい。これらは市販品として入手できる。

本発明の繊維強化樹脂成形品に用いことができる炭素繊維は、表面処理、特に電解処理されたものが好ましい。表面処理剤としては、例えば、エポキシ系サイジング剤、ウレタン系サイジング剤、ナイロン系サイジング剤、オレフィン系サイジング剤等が挙げられる。表面処理することによって、引張り強度、曲げ強度が向上するという利点が得られる。

（繊維含有率、繊維含有率の変動係数）
本発明の繊維強化樹脂成形品（Ａ）は、その厚みに沿った切断面における、０．１ｍｍ角の単位区画あたりの強化繊維の繊維含有率の変動係数（以下、「変動係数Ｑ」とも言う。）が４０％以下である。

変動係数Ｑが４０％以下であれば、繊維強化樹脂成形品（Ａ）中で繊維が均等に分散し、樹脂リッチ部が抑制されていることで、繊維強化樹脂成形体（Ａ）と繊維強化樹脂材料（Ｂ）との接着強度や破壊形態のバラツキが抑制される。
尚、変動係数Ｑは、繊維強化樹脂成形品（Ａ）を厚み方向に沿って切断し、その切断面において、０．１ｍｍ単位区画あたりの強化繊維の繊維含有率を２０００箇所について測定し、その標準偏差と平均値（以下「平均値Ｐ」という）を算出し、標準偏差を平均値Ｐで除した値を意味する。

また、繊維強化樹脂材料（Ｂ）の変動係数も、上述の繊維強化樹脂成形品（Ａ）の変動係数の求め方と同様にして算出することができる。

本発明に用いる繊維強化樹脂成形品（Ａ）における変動係数Ｑの上限値は、４０％であり、３５％が好ましく、３０％がより好ましく、特に好ましくは１０％である。変動係数Ｑが上限値以下であれば、繊維強化樹脂成形体（Ａ）と繊維強化樹脂材料（Ｂ）との接着強度や破壊形態のバラツキが抑制された、接着構造部材（ハイブリット構造部材）が得られる。

変動係数Ｑには、繊維強化樹脂成形品（Ａ）中の繊維の分散状態はもちろん、各繊維の繊維軸方向にも影響する。具体的に、例えば断面形状が円形状の繊維束の場合、該繊維束の繊維軸方向に対する切断面の角度が９０°であれば、該切断面における繊維束の断面形状は円形状となる。一方、該繊維束の繊維軸方向に対する切断面の角度が９０°よりも小さいと、該切断面における繊維束の断面形状が楕円形状となる。このように、各繊維束の繊維軸方向が変わると、各単位区画あたりの繊維束の断面形状が変わることで、その繊維束の断面に占める割合が変化するため、変動係数Ｑに影響する。

変動係数Ｑは小さいほど、繊維強化樹脂成形品（Ａ）中で各繊維がより均等に分散していることを示す。しかし、変動係数Ｑがゼロに近いほど、各単位区画あたりの繊維束の断面形状の変化が小さい状態、即ち繊維強化樹脂成形品（Ａ）中で各繊維束の繊維軸方向が揃った状態になっている。
繊維強化樹脂材料成形品（Ａ）と繊維強化樹脂材料（Ｂ）との接着強度や破壊形態のバラツキを抑制するには、各繊維の繊維方向がランダムになっていることが好ましい。このことから、変動係数Ｑの下限値は、１０％が好ましく、１２％が好ましく、１５％がより好ましい。変動係数Ｑが下限値以上であれば、繊維強化樹脂成形体（Ａ）と繊維強化樹脂材料（Ｂ）との接着強度や破壊形態のバラツキが抑制された、接着構造部材が得られる。

本発明で用いることができる繊維強化樹脂成形体（Ａ）中の強化繊維の平均繊維長は、５～１００ｍｍが好ましく、２０～６０ｍｍがより好ましい。繊維強化樹脂成形品の平均繊維長が前記下限値以上であれば、物性に優れた繊維強化樹脂成形品（Ａ）が得られるため、より軽量性と物性のバランスに優れた繊維強化樹脂成形体（Ａ）と繊維強化樹脂材料（Ｂ）の接着構造部材（ハイブリット構造部材）が得られ、前記上限値以下であれば、成形時に繊維強化樹脂材料がより流動しやすくなるため、成形が容易になる。

（繊維強化樹脂材料（Ｂ））
本発明で用いることの出来る繊維強化樹脂材料（Ｂ）は、（ｉ）前記繊維強化樹脂成形体（Ａ）と同じもの、（ｉｉ）繊維方向が一方向にそろった強化繊維とマトリックス樹脂とを含有する繊維強化樹脂成形体、もしくは（ｉｉｉ）繊維方向が一方向にそろった強化繊維とマトリックス樹脂とを含有するプリプレグである。それ以外の繊維強化樹脂材医療であれば、接着強度や破壊形態のバラツキがあり、接着構造部材の品質保証や、該品質を満たすための接着構造部材の設計等が困難である。

繊維強化樹脂材料（Ｂ）が（ｉｉ）繊維方向が一方向にそろった強化繊維とマトリックス樹脂とを含有する繊維強化樹脂成形体もしくは（ｉｉｉ）繊維方向が一方向にそろった強化繊維とマトリックス樹脂とを含有するプリプレグである場合、繊維強化樹脂材料（Ｂ）は引張強度が３００ＭＰａ以上であることが好ましい。それ以下の繊維強化樹脂成形体であれば、接着強度や破壊形態のバラツキがあり、接着構造部材の品質保証や、該品質を満たすための接着構造部材の設計等が困難である。

繊維強化樹脂材料（Ｂ）を構成する強化繊維としては、繊維強化樹脂成形体（Ａ）の説明部分で挙げた前述の強化繊維と同様のものが挙げられ、最終成形物の強度等の機械特性を考慮すると、炭素繊維が好ましい。また、繊維強化樹脂材料（Ｂ）を構成するマトリックス樹脂としては、繊維強化樹脂成形体（Ａ）の説明部分で挙げた前述のマトリックス樹脂と同様のものが挙げられる。

最終成形物の強度等の機械特性を考慮すると、繊維強化樹脂材料（Ｂ）中の強化繊維の繊維含有率の変動係数は、１０％以下であることが好ましい。

（接着剤）
本発明に用いられる接着剤としては、例えば、酢酸ビニル系、ポリビニールアルコール系、ポリアセタール系、塩化ビニール系、アクリル系、ポリエチレン系、セルロース系、ユリア系、レゾルシノール系、メラミン系、フェノール系（ノボラック、水溶性）、エポキシ系、ポリウレタン系、ポリエステル系、ポリイミド系、ポリアロマチック系、クロロブレン系、ニトリルゴム系、ＳＢＲ系、ポリサルファイド系、ブチルゴム系、シリコーンゴム系、エポキシ－ナイロン系、フェノール－ニトリル系、エポキシ－ニトリル系、エポキシ－フェノール系等が挙げられる。

本発明で用いることができる接着剤の厚みは、０．１～４ｍｍが好ましく、０．１～１ｍｍがより好ましい。接着層の厚みが前記下限値以下であれば、構造部材に必要な耐疲労性が得られず、前記上限値以上であれば、構造部材に必要な耐衝撃性等の物性が得られない。

（繊維強化樹脂成形品（Ａ）と繊維強化樹脂材料（Ｂ）との構造部材の製造方法）
接着構造部材は、繊維強化樹脂成形体（Ａ）に接着剤を塗布し、繊維強化樹脂材料（Ｂ）と重なるように貼り合せて、接着剤の使用法に応じて、室温もしくは適宜高温で加熱して接着剤を固化させ得られる。

以下、実施例により本発明をさらに具体的に説明するが、本発明は、実施例に記載の発明に限定されるものではない。

（繊維含有率平均値Ｐと繊維含有率変動係数Ｑ）
実施例及び比較例の繊維強化樹脂成形品を厚み方向に切断し、その切断面が覆われるように切断面をメタクリル樹脂（製品名「テクノビット４００４」、ヘレウス社製）で包埋した後、研磨を行って切断面を露出させた。次いで、切断面を光学顕微鏡（製品名「ＢＸ５１Ｍ」、オリンパス社製）により、倍率１００倍にて撮像した。切断面の画像を、画像処理ソフト（製品名「Ｗｉｎｒｏｏｆ２０１５、三谷商事社製」により、０．１ｍｍ角の単位区画に分割した後、輝度の闘値を１３６として二値化処理を行って繊維とマトリックス樹脂とを区別した。次いで、２０００箇所の単位区画のそれぞれについて、単位区画の面積に対して輝度が闘値以上である領域（繊維が占める領域）の面積が占める割合を測定し、繊維含有率を求めた。次いで、２０００箇所の単位区画についての繊維含有率の平均値（平均値Ｐ）と標準偏差を算出し、標準偏差を平均値Ｐで除して変動係数Ｑを算出した。

（接着強度の測定法）
実施例及び比較例の繊維強化樹脂成形品（Ａ）（長さ１００ｍｍ×幅２５ｍｍ×厚さ２ｍｍ）の先端部に接着剤を塗布し、繊維強化樹脂材料（Ｂ）（長さ１００ｍｍ×幅２５ｍｍ×厚さ２ｍｍ）の先端部へ重なるよう貼り合せて、重ねた上から１ｋｇのおもりをのせ、１４０℃１時間加熱硬化させて、繊維強化樹脂成形品（Ａ）と繊維硬化樹脂材料（Ｂ）とが接着した構造部材（ハイブリット構造部材）を得て試験片とした。

この試験片の両端を機械名で固定して、室温で速度５ｍｍ／ｍｉｎで引張り、せん断強度を測定及び破壊形態を観察した。尚、せん断強度が１０ＭＰａ以上で、破壊形態が接着剤の凝集破壊○、せん断強度が１０ＭＰａ以下で、破壊形態が接着剤の凝集破壊△、破壊形態が繊維強化樹脂成形品の基材破壊もしくは繊維強化樹脂成形品（Ａ）と繊維強化樹脂材料（Ｂ）との界面で剥離が起こっている場合×とした。

（実施例１）
繊維として（商品名「ＴＲ５０Ｓ１５Ｌ」、三菱レイヨン社製）を使用した。
熱硬化性樹脂であるエポキシアクリレート樹脂（製品名：ネオポール８０５１、日本ユピカ社製）１００質量部に対して、硬化剤として１，１－ジ（t-ブチルペルオキシ）シクロヘキサンの７５％溶液（製品名：パーヘキサＣ－７５、日本油脂社製）０．５質量部と、t-ブチルパーオキシイソプロピルカーボネートの７４％溶液（製品名：カヤカルボンＢＩＣ－７５、化薬アクゾ社製）０．５質量部とを添加し、内部離型剤として、リン酸エステル系誘導体組成物（製品名：ＭＯＬＤＷＩＺＩＮＴ－ＥＱ－６、アクセルプラスチックリサーチラボらトリー社製）０．３５質量部を添加し、増粘剤として、変性ジフェニルメタンジイソシアネート（製品名：コスモネートＬＬ、三井化学社製）１５．５質量部を添加し、安定剤として、１．４－ベンゾキノン、和光純薬工業社製）０．０２質量部を添加して、これらを十分に混合撹拌してマトリックス樹脂を含むペーストを得た。

搬送している第１キャリアシート上に前記ペーストを塗工して厚み０．４５ｍｍの第１樹脂シートを形成した。又、開繊及び分繊を行った厚み０．０５ｍｍ、幅７．５ｍｍの炭素繊維束を裁断機で裁断し、平均繊維長が５０．８ｍｍのチョップド繊維束として落下させ、厚み１．３ｍｍのシート状繊維束群を形成した。第１樹脂シートと裁断機の間には、直径３ｍｍの断面円形状の複数の傾斜コームを第１樹脂シートの走行方向と平行するように並べて配置した。傾斜コームの第１樹脂シートからの高さは４００ｍｍ、隣り合う傾斜コームの間隔は６５ｍｍ、傾斜コームの水平方向に対数傾斜角度を１５°とした。ライン速度は１．５ｍ／分とした。

第１キャリアシートの上方で、第１キャリアシートの逆方向に搬送している第２キャリアシート上の前記ペーストを塗工して厚み０．４５ｍｍの第２樹脂シートを形成し、搬送方向を反転させて第２樹脂シートを前記シート状繊維束群の上に貼り合せて積層した。さらに、第１樹脂シート、シート状繊維束群及び第２樹脂シートの積層体に対して、予備含浸と本含浸を行い、厚み２ｍｍのシート状の繊維強化樹脂材料を得た。予備含浸は、ロール外周面に円柱状の凸部（凸部の高さ：３ｍｍ、凸部の先端部の面積：３８ｍｍ２、凸部のピッチ：８ｍｍ）が千鳥状に設けられた凹凸ロールと、平面ロールとを組み合わせた５対のロールによって行った。本含浸は１１対の平面ロールより行った。

得られた繊維強化樹脂材料を２５±５℃の温度で１週間養生したものを２５０ｍｍ×２５０ｍｍに切断し、端部に嵌合号を有するパネル成形用金型（３００ｍｍ×３００ｍｍ×２ｍｍ、表面クロムメッキ仕上げ）に、製造装置での繊維強化樹脂材料の搬送方向（ＭＤ方向）を揃えて、２枚（合計およそ１５６ｇ）を金型中央に投入した。そして、金型内で繊維強化樹脂材料を１４０℃、８ＭＰａ、５分の条件で加熱加圧し、繊維強化樹脂成形体（Ａ）を得た。得られた繊維強化樹脂成形品（Ａ）の繊維含有率Ｐは５５．７％、繊維含有率変動係数Ｑは２６．１％であった。

次に得られた繊維強化樹脂成形体（Ａ）を長さ１００ｍｍ×幅２５ｍｍに切出し、先端部から１２．５ｍｍ×幅２５ｍｍの面積にＩＷ２１９０（３Ｍ社製エポキシ系接着剤）を塗布し、繊維強化樹脂材料（Ｂ）として繊維強化樹脂成形体（Ａ）と同じ成形体を（長さ１００ｍｍ×幅２５ｍｍ×厚さ２ｍｍ）の先端部へ重なるよう貼り合せて、重ねた上から１ｋｇのおもりをのせ、１４０℃１時間加熱硬化させて、接着構造部材を得て、試験片とした。

（実施例２）
繊維強化樹脂成形体（Ａ）は、実施例１と同じ方法にて作製した。

（繊維強化樹脂材料（Ｂ）の製造）
所定のプリプレグ（三菱レイヨン社製：商品名：ＴＲ３５２３－３６６Ｇ：樹脂含有率４０％）を経糸の繊維方向が[０°／９０°]ｓ２となるように１０プライ積層して、上型と下型からなる、予め１４０℃に温度調節された金属製の金型（３００ｍｍ×３００ｍｍ×２ｍｍ）の下型に上記積層基材を配置し、次いで、上型及び下型を閉じて、金型温度を保ったまま、成形圧力８ＭＰａ、成形時間１０分の条件で加圧成形した。その後型を開き、繊維強化樹脂材料（Ｂ）を得た。

実施例１と同様の方法で接着構造部材を得て、試験片とした。

（比較例１）
繊維強化樹脂材料としてＳＴＲ１２０Ｎ１３１－ＫＡ６Ｎ（三菱レイヨン社製）を使用し、厚み２ｍｍの２５ｃｍ角の試験片を２枚切出して重ね、プレス成形して３０ｃｍ角の板上の繊維強化樹脂成形品を得た。得られた繊維強化樹脂成形体（Ａ）の繊維含有率の平均値Ｐは４４．２％、変動係数Ｑは４７．１％であった。

実施例１と同様の方法で繊維強化樹脂成形体（Ａ）と、繊維強化樹脂材料（Ｂ）繊維強化樹脂成形体（Ａ）と同じものを使用して、接着構造部材を得て、試験片とした。

表１より明らかなように、実施例１及び２は、せん断強度が高く、破壊形態も良好であった。

本発明の繊維強化樹脂成形体（Ａ）と繊維強化樹脂材料（Ｂ）が接着剤を介しての一体化している構造部材（ハイブリット構造部材）は、接着強度及び破壊形態に優れるため、航空機部材、自動車部材、スポーツ用具等に広い分野で利用可能である。

Claims

下記繊維強化樹脂成形体（Ａ）と下記繊維強化樹脂材料（Ｂ）が接着剤を介して一体化している構造部材。
＜繊維強化樹脂成形体（Ａ）＞
強化繊維が複数本束ねられた繊維束とマトリックス樹脂とを含有する繊維強化樹脂成形体であって、前記繊維強化樹脂成形体の厚み方向に沿った切断面における、０．１ｍｍ角の単位区画あたりの前記強化繊維の繊維含有率の変動係数が４０％以下であり、前記強化繊維の平均繊維長が５～１００ｍｍである繊維強化樹脂成形体。
＜繊維強化樹脂材料（Ｂ）＞
前記繊維強化樹脂成形体（Ａ）、繊維方向が一方向にそろった強化繊維とマトリックス樹脂とを含有する繊維強化樹脂成形体、もしくは繊維方向が一方向にそろった強化繊維とマトリックス樹脂とを含有するプリプレグ。
繊維強化樹脂材料（Ｂ）が繊維方向が一方向にそろった強化繊維とマトリックス樹脂とを含有する繊維強化樹脂成形体もしくは繊維方向が一方向にそろった強化繊維とマトリックス樹脂とを含有するプリプレグであり、繊維強化樹脂材料の引張強度が３００ＭＰａ以上である、請求項１に記載の構造部材。
前記構造部材の２３℃における引張接着せん断強度が１４ＭＰａ以上である、請求項１または２に記載のハイブリット構造部材。
前記繊維強化樹脂成形体（Ａ）中の強化繊維の繊維含有率の変動係数が１５％以上３０％以下である、請求項１～３のいずれか一項に記載の構造部材。
前記繊維強化樹脂材料（Ａ）の前記強化繊維の平均繊維長が２０～６０ｍｍであり、ＳＭＣが成形されたものである、請求項１～４のいずれか一項に記載の構造部材。
前記繊維強化樹脂材料（Ａ）および前記繊維強化樹脂材料（Ｂ）のマトリックス樹脂が熱硬化性樹脂を含む、請求項１～５のいずれか一項に記載の構造部材。
前記接着剤の厚みが０．１以上１ｍｍ以下である、請求項１～５のいずれか一項に記載の構造部材。
前記接着剤がエポキシ系接着剤である、請求項１～７のいずれか一項に記載の構造部材。
前記繊維強化樹脂成形体（Ａ）中の強化繊維が炭素繊維である、請求項１～８のいずれか一項に記載の構造部材。
前記繊維強化樹脂材料（Ｂ）中の強化繊維が炭素繊維である、請求項１～８のいずれか一項に記載の構造部材。