JP7110498B2 - 物品搬送容器用シートの再製造方法 - Google Patents
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Description
本開示は、物品搬送容器用シートの再製造方法に関する。
自動車部品といった精密な物品の輸送の際には、輸送中の振動等により物品が損傷することを避ける観点から、輸送される物品の形状に合わせて成形されたトレイ状の樹脂容器が用いられる（例えば、特開２０１７－３６０９０号公報）。この物品の形状に合わせて成形されたトレイ状の樹脂容器は、一般に「ダネッジ」と呼ばれる。
しかしながら、ダネッジは、その形状が載置される物品の形状に沿った形状でないと、物品を保護できないおそれがある。従って、従来のダネッジは、輸送される物品の形状が変わるたびに、物品の形状に合わせて樹脂材料を成形加工して、作製されていた。このため製造コスト、廃棄コスト、保管場所等の観点から、異なる形状を有する物品の輸送に再利用可能なダネッジが求められている。
本開示では、上記事情に鑑み、物品を収容可能に繰り返し賦形可能な物品搬送容器用シートの再製造方法を提供することを課題とする。
前記課題を解決するための具体的手段には、下記の態様が含まれる。
＜１＞ 第１物品を収容可能な第１収容形状を有する物品搬送容器用シートを第１温度で加熱する第１加熱工程と、
前記第１温度で加熱された前記物品搬送容器用シートの前記第１収容形状を平坦形状にする平坦化工程と、
を有し、
前記物品搬送容器用シートは、下記（１）及び（２）を満たす高分子を含有し、
前記第１温度は、前記高分子の融点Ｔｍ以上２８０℃以下である、物品搬送容器用シートの再製造方法。
（１）１３５℃のデカリン溶液中で測定される極限粘度［η］が４．０ｄＬ／ｇ以上３５．０ｄＬ／ｇ以下である
（２）融点Ｔｍが１２０℃以上１４０℃以下である
＜２＞前記高分子は、エチレン系重合体を含む、＜１＞に記載の物品搬送容器用シートの再製造方法。
＜３＞ 前記平坦化工程では、大気圧下、平坦面を有する載置部の前記平坦面の表面に、前記第１温度で加熱された前記物品搬送容器用シートを載置して、前記第１収容形状を前記平坦形状にする、請求項１又は請求項２に記載の物品搬送容器用シートの再製造方法。
＜４＞ 前記平坦形状の前記物品搬送容器用シートの平坦度は、０．０４未満である、＜１＞～＜３＞のいずれか１項に記載の物品搬送容器用シートの再製造方法。
＜５＞ 前記平坦形状の前記物品搬送容器用シートを、前記高分子の融点Ｔｍ以上２８０℃以下である第２温度で加熱する第２加熱工程と、
前記第２温度で加熱された前記物品搬送容器用シートの前記平坦形状を、第２物品を収容可能な第２収容形状に賦形する賦形工程と、
前記第２収容形状に賦形された前記物品搬送容器用シートを冷却する冷却工程と、
を有し、
前記第２加熱工程、前記賦形工程、及び前記冷却工程は、この順で実行される、＜１＞～＜４＞のいずれか１項に記載の物品搬送容器用シートの再製造方法。
＜６＞ 前記賦形工程では、真空成形、圧空成形、及び真空圧空成形のいずれかの１つの賦形方法を用いる、＜５＞に記載の物品搬送容器用シートの再製造方法。
＜７＞ 前記賦形工程では、
前記第２収容形状に対応する型面を有する賦形型を用い、
前記平坦形状で、かつ前記第２温度で加熱された前記物品搬送容器用シートを前記型面に接触させて、前記平坦形状を前記第２収容形状に賦形し、
前記冷却工程では、前記第２収容形状に賦形された前記物品搬送容器用シートを前記型面に接触させながら、前記第２収容形状に賦形された前記物品搬送容器用シートを、少なくとも前記高分子の固化温度以下となるまで冷却する、＜６＞に記載の物品搬送容器用シートの再製造方法。
＜８＞ 前記賦形工程では、
前記第２収容形状に対応する型面を有する賦形型を用い、
前記物品搬送容器用シートと前記賦形型との間の空気を排気し、前記平坦形状で、かつ前記第２温度で加熱された前記物品搬送容器用シートを前記型面に接触させて、前記平坦形状を前記第２収容形状に賦形し、
前記冷却工程では、前記第２収容形状に賦形された前記物品搬送容器用シートを前記型面に接触させながら、前記第２収容形状に賦形された前記物品搬送容器用シートを冷却する、＜６＞又は＜７＞に記載の物品搬送容器用シートの再製造方法。
＜９＞ 前記賦形工程では、
前記第２収容形状に対応する型面を有する賦形型を用い、
前記物品搬送容器用シートを圧縮空気で加圧し、前記平坦形状で、かつ前記第２温度で加熱された前記物品搬送容器用シートを前記型面に接触させて、前記平坦形状を前記第２収容形状に賦形し、
前記冷却工程では、前記第２収容形状に賦形された前記物品搬送容器用シートを前記型面に接触させた状態を維持して、前記第２収容形状に賦形された前記物品搬送容器用シートを冷却する、＜６＞又は＜７＞に記載の物品搬送容器用シートの再製造方法。
＜１０＞ 前記第１物品の体積は、３．０ｃｍ３以上１．０×１０６ｃｍ３以下である、＜１＞～＜９＞のいずれか１項に記載の物品搬送容器用シートの再製造方法。
＜１１＞ 前記物品搬送容器用シートがダネッジ用シートである、＜１＞～＜１０＞のいずれか１項に記載の物品搬送容器用シートの再製造方法。
＜１２＞ 前記平坦形状の前記物品搬送容器用シートに製造履歴情報を示すマークを付加する製造履歴情報付加工程を有し、
前記製造履歴情報付加工程は、前記平坦化工程の後に実行される、＜１＞～＜１１＞のいずれか１項に記載の物品搬送容器用シートの再製造方法。
＜１３＞ 前記製造履歴情報は、物品名情報、サイズ情報、再製造条件情報、再製造日時情報、及び再製造回数情報からなる群から選ばれる少なくとも１つを含み、
前記物品名情報は、前記第１物品の名称を示し、
前記サイズ情報は、前記第１物品の寸法を示し、
前記再製造条件情報は、前記平坦化工程が実行された際の前記第１温度を含み、
前記再製造日時情報は、前記平坦化工程が実行された日時を示し、
前記再製造回数情報は、前記平坦化工程が実行された累積回数を示す、＜１２＞に記載の物品搬送容器用シートの再製造方法。
前記第１温度で加熱された前記物品搬送容器用シートの前記第１収容形状を平坦形状にする平坦化工程と、
を有し、
前記物品搬送容器用シートは、下記（１）及び（２）を満たす高分子を含有し、
前記第１温度は、前記高分子の融点Ｔｍ以上２８０℃以下である、物品搬送容器用シートの再製造方法。
（１）１３５℃のデカリン溶液中で測定される極限粘度［η］が４．０ｄＬ／ｇ以上３５．０ｄＬ／ｇ以下である
（２）融点Ｔｍが１２０℃以上１４０℃以下である
＜２＞前記高分子は、エチレン系重合体を含む、＜１＞に記載の物品搬送容器用シートの再製造方法。
＜３＞ 前記平坦化工程では、大気圧下、平坦面を有する載置部の前記平坦面の表面に、前記第１温度で加熱された前記物品搬送容器用シートを載置して、前記第１収容形状を前記平坦形状にする、請求項１又は請求項２に記載の物品搬送容器用シートの再製造方法。
＜４＞ 前記平坦形状の前記物品搬送容器用シートの平坦度は、０．０４未満である、＜１＞～＜３＞のいずれか１項に記載の物品搬送容器用シートの再製造方法。
＜５＞ 前記平坦形状の前記物品搬送容器用シートを、前記高分子の融点Ｔｍ以上２８０℃以下である第２温度で加熱する第２加熱工程と、
前記第２温度で加熱された前記物品搬送容器用シートの前記平坦形状を、第２物品を収容可能な第２収容形状に賦形する賦形工程と、
前記第２収容形状に賦形された前記物品搬送容器用シートを冷却する冷却工程と、
を有し、
前記第２加熱工程、前記賦形工程、及び前記冷却工程は、この順で実行される、＜１＞～＜４＞のいずれか１項に記載の物品搬送容器用シートの再製造方法。
＜６＞ 前記賦形工程では、真空成形、圧空成形、及び真空圧空成形のいずれかの１つの賦形方法を用いる、＜５＞に記載の物品搬送容器用シートの再製造方法。
＜７＞ 前記賦形工程では、
前記第２収容形状に対応する型面を有する賦形型を用い、
前記平坦形状で、かつ前記第２温度で加熱された前記物品搬送容器用シートを前記型面に接触させて、前記平坦形状を前記第２収容形状に賦形し、
前記冷却工程では、前記第２収容形状に賦形された前記物品搬送容器用シートを前記型面に接触させながら、前記第２収容形状に賦形された前記物品搬送容器用シートを、少なくとも前記高分子の固化温度以下となるまで冷却する、＜６＞に記載の物品搬送容器用シートの再製造方法。
＜８＞ 前記賦形工程では、
前記第２収容形状に対応する型面を有する賦形型を用い、
前記物品搬送容器用シートと前記賦形型との間の空気を排気し、前記平坦形状で、かつ前記第２温度で加熱された前記物品搬送容器用シートを前記型面に接触させて、前記平坦形状を前記第２収容形状に賦形し、
前記冷却工程では、前記第２収容形状に賦形された前記物品搬送容器用シートを前記型面に接触させながら、前記第２収容形状に賦形された前記物品搬送容器用シートを冷却する、＜６＞又は＜７＞に記載の物品搬送容器用シートの再製造方法。
＜９＞ 前記賦形工程では、
前記第２収容形状に対応する型面を有する賦形型を用い、
前記物品搬送容器用シートを圧縮空気で加圧し、前記平坦形状で、かつ前記第２温度で加熱された前記物品搬送容器用シートを前記型面に接触させて、前記平坦形状を前記第２収容形状に賦形し、
前記冷却工程では、前記第２収容形状に賦形された前記物品搬送容器用シートを前記型面に接触させた状態を維持して、前記第２収容形状に賦形された前記物品搬送容器用シートを冷却する、＜６＞又は＜７＞に記載の物品搬送容器用シートの再製造方法。
＜１０＞ 前記第１物品の体積は、３．０ｃｍ３以上１．０×１０６ｃｍ３以下である、＜１＞～＜９＞のいずれか１項に記載の物品搬送容器用シートの再製造方法。
＜１１＞ 前記物品搬送容器用シートがダネッジ用シートである、＜１＞～＜１０＞のいずれか１項に記載の物品搬送容器用シートの再製造方法。
＜１２＞ 前記平坦形状の前記物品搬送容器用シートに製造履歴情報を示すマークを付加する製造履歴情報付加工程を有し、
前記製造履歴情報付加工程は、前記平坦化工程の後に実行される、＜１＞～＜１１＞のいずれか１項に記載の物品搬送容器用シートの再製造方法。
＜１３＞ 前記製造履歴情報は、物品名情報、サイズ情報、再製造条件情報、再製造日時情報、及び再製造回数情報からなる群から選ばれる少なくとも１つを含み、
前記物品名情報は、前記第１物品の名称を示し、
前記サイズ情報は、前記第１物品の寸法を示し、
前記再製造条件情報は、前記平坦化工程が実行された際の前記第１温度を含み、
前記再製造日時情報は、前記平坦化工程が実行された日時を示し、
前記再製造回数情報は、前記平坦化工程が実行された累積回数を示す、＜１２＞に記載の物品搬送容器用シートの再製造方法。
本開示によれば、物品を収容可能に繰り返し賦形可能な物品搬送容器用シートの再製造方法が提供される。
以下に、本開示の実施形態について説明する。これらの説明及び実施例は実施形態を例示するものであり、実施形態の範囲を制限するものではない。
本明細書において、「～」を用いて表される数値範囲は、「～」の前後に記載される数値を下限値及び上限値として含む範囲を意味する。
本開示中に段階的に記載されている数値範囲において、一つの数値範囲で記載された上限値又は下限値は、他の段階的な記載の数値範囲の上限値又は下限値に置き換えてもよい。また、本開示中に記載されている数値範囲において、その数値範囲の上限値又は下限値は、実施例に示されている値に置き換えてもよい。
本開示中に段階的に記載されている数値範囲において、一つの数値範囲で記載された上限値又は下限値は、他の段階的な記載の数値範囲の上限値又は下限値に置き換えてもよい。また、本開示中に記載されている数値範囲において、その数値範囲の上限値又は下限値は、実施例に示されている値に置き換えてもよい。
本開示において各成分は該当する物質を複数種含んでいてもよい。本開示において組成物中の各成分の量について言及する場合、組成物中に各成分に該当する物質が複数種存在する場合には、特に断らない限り、組成物中に存在する当該複数種の物質の合計量を意味する。
本開示においてシートは、一般的にシートと呼ばれているものだけでなく、一般的にフィルムと呼ばれているものをも包含する概念である。
≪物品搬送容器用シート≫
本開示の物品搬送容器用シートは、下記（１）及び（２）を満たす高分子（以下、「特定高分子」という場合がある。）を含む。
（１）１３５℃のデカリン溶液中で測定される極限粘度［η］が４．０ｄＬ／ｇ以上３５．０ｄＬ／ｇ以下である。
（２）融点Ｔｍが１２０℃以上１４０℃以下である。
本開示の物品搬送容器用シートは、下記（１）及び（２）を満たす高分子（以下、「特定高分子」という場合がある。）を含む。
（１）１３５℃のデカリン溶液中で測定される極限粘度［η］が４．０ｄＬ／ｇ以上３５．０ｄＬ／ｇ以下である。
（２）融点Ｔｍが１２０℃以上１４０℃以下である。
本開示の物品搬送容器用シートは、特定高分子を含む。
これにより、本開示の物品搬送容器用シートは、物品を収容可能に繰り返し賦形可能である。これは、以下の理由によると推測される。
特定高分子は、上記（１）を満たすので、ASTM D4020に準じる次式から算出される特定高分子の粘度平均分子量（Ｍv）は高い。
Ｍｖ＝５.３７×１０４×［η］１．３７
特定高分子では、特定高分子の貯蔵弾性率Ｅ’と温度との関係において、特定高分子の融点Ｔｍ～２００℃付近の範囲に、ゴム状平坦領域が存在する。本開示において、ゴム平坦領域とは、特定高分子の融点Ｔｍ以上の温度において、特定高分子の貯蔵弾性率Ｅ’が温度に依存せずに略一定の値をとることを示す。ゴム平坦領域において、特定高分子は、ゴムのように振る舞い、高い粘弾性を有する。
本開示の物品搬送容器用シートが物品を収容可能に繰り返し賦形可能であるのは、特定高分子において、融点Ｔｍ～２００℃付近の範囲にゴム状平坦領域が存在するためと推測される。
これに対し、上記（１）を満たさない高分子の粘度平均分子量は、特定高分子よりも低い。そのため、上記（１）を満たさない高分子では、ゴム状平坦領域は存在しないか、ゴム状平坦領域が存在してもゴム状平坦領域の温度範囲は非常に狭い。これは、上記（１）を満たさない高分子では、高分子鎖同士が特定高分子よりも深く貫入し合っておらず、いわゆる「絡み合い効果」が弱いためと推測される。特定高分子を含まない物品搬送容器用シートは、融点以上の温度において、流動性が高くなりやすく、外力による変形を伴うと、元の形状に回復しようとするポテンシャルが小さくなる。その結果、特定高分子を含まない物品搬送容器用シートは、物品を収容可能に繰り返し賦形できない。
ゴム平坦領域の指標については、後述する。
特定高分子は、上記（１）を満たすので、ASTM D4020に準じる次式から算出される特定高分子の粘度平均分子量（Ｍv）は高い。
Ｍｖ＝５.３７×１０４×［η］１．３７
特定高分子では、特定高分子の貯蔵弾性率Ｅ’と温度との関係において、特定高分子の融点Ｔｍ～２００℃付近の範囲に、ゴム状平坦領域が存在する。本開示において、ゴム平坦領域とは、特定高分子の融点Ｔｍ以上の温度において、特定高分子の貯蔵弾性率Ｅ’が温度に依存せずに略一定の値をとることを示す。ゴム平坦領域において、特定高分子は、ゴムのように振る舞い、高い粘弾性を有する。
本開示の物品搬送容器用シートが物品を収容可能に繰り返し賦形可能であるのは、特定高分子において、融点Ｔｍ～２００℃付近の範囲にゴム状平坦領域が存在するためと推測される。
これに対し、上記（１）を満たさない高分子の粘度平均分子量は、特定高分子よりも低い。そのため、上記（１）を満たさない高分子では、ゴム状平坦領域は存在しないか、ゴム状平坦領域が存在してもゴム状平坦領域の温度範囲は非常に狭い。これは、上記（１）を満たさない高分子では、高分子鎖同士が特定高分子よりも深く貫入し合っておらず、いわゆる「絡み合い効果」が弱いためと推測される。特定高分子を含まない物品搬送容器用シートは、融点以上の温度において、流動性が高くなりやすく、外力による変形を伴うと、元の形状に回復しようとするポテンシャルが小さくなる。その結果、特定高分子を含まない物品搬送容器用シートは、物品を収容可能に繰り返し賦形できない。
ゴム平坦領域の指標については、後述する。
賦形とは、物品搬送容器用シートを削らずに、平坦形状の物品搬送容器用シート（以下、「平坦シート」という場合がある。）に所望の形状を付与することを意味する。
物品は、例えば、自動車部品；電子部品；精密機器；食品・飲料容器；日用品；衣料品；家具；事務機器；などが挙げられる。自動車部品は、例えば、タイヤ、ホイール、シャーシ部品、内装部品等が挙げられる。物品の１個当たりの体積は、特に限定されず、好ましくは３．０ｃｍ３以上１．０×１０６ｃｍ３以下である。
物品は、例えば、自動車部品；電子部品；精密機器；食品・飲料容器；日用品；衣料品；家具；事務機器；などが挙げられる。自動車部品は、例えば、タイヤ、ホイール、シャーシ部品、内装部品等が挙げられる。物品の１個当たりの体積は、特に限定されず、好ましくは３．０ｃｍ３以上１．０×１０６ｃｍ３以下である。
〔物品搬送容器用シートの形状〕
物品搬送容器用シートの形状は、物品搬送容器用シートの使用機会等に応じて適宜選択され、例えば、物品を収容可能な収容形状（以下、「収容形状」という。）、平坦形状等である。
物品搬送容器用シートの形状は、物品搬送容器用シートの使用機会等に応じて適宜選択され、例えば、物品を収容可能な収容形状（以下、「収容形状」という。）、平坦形状等である。
以下、収容形状を有する物品搬送容器用シートを「物品搬送容器」という場合がある。
収容形状とは、物品を載置可能で、かつ物品の輸送の際に物品を保護する形状を意味する。収容形状としては、物品搬送容器用シートの用途等に応じて選択され、嵌合形状、囲い形状等が挙げられる。嵌合形状は、載置される物品と嵌合する。嵌合形状は、載置される物品の形状に合わせて賦形されている。囲い形状は、載置される物品を壁部で囲う。
平坦形状とは、物品搬送容器用シートの両面が略平面である形状を意味する。換言すると、平坦形状の物品搬送容器用シートの平坦度は、好ましくは０．０４未満、より好ましくは０．０２以下であり、収納スペースを取らないことから小さければ小さいほど好ましい。
平坦形状の物品搬送容器用シートの平坦度が０．０４未満であれば、平坦形状の物品搬送容器用シートの反りの発生は抑制されている。そのため、物品搬送容器用シートは、所望の収容形状に賦形されやすくなる。更に、物品搬送容器用シートを保管する際に、物品搬送容器用シートは嵩張りにくくなる。
平坦度は、実施例に記載の方法と同様にして測定される。
平坦形状の物品搬送容器用シートの平坦度が０．０４未満であれば、平坦形状の物品搬送容器用シートの反りの発生は抑制されている。そのため、物品搬送容器用シートは、所望の収容形状に賦形されやすくなる。更に、物品搬送容器用シートを保管する際に、物品搬送容器用シートは嵩張りにくくなる。
平坦度は、実施例に記載の方法と同様にして測定される。
〔層構造及び成形方法〕
物品搬送容器用シートは、単層構造であってもよいし、２層以上の積層構造であってもよい。物品搬送容器用シートが積層構造である場合、積層される各層の少なくとも１層、好ましくはすべての層が、本開示の要件（１）及び（２）を満たす高分子を含むものであればよい。また、物品搬送容器用シートは、必要に応じて離型層、コーティング層等を設けて使用してもよい。
物品搬送容器用シートは、単層構造であってもよいし、２層以上の積層構造であってもよい。物品搬送容器用シートが積層構造である場合、積層される各層の少なくとも１層、好ましくはすべての層が、本開示の要件（１）及び（２）を満たす高分子を含むものであればよい。また、物品搬送容器用シートは、必要に応じて離型層、コーティング層等を設けて使用してもよい。
物品搬送容器用シートのサイズは、積載される物品等に応じて適宜調整される。例えば、物品搬送容器用シートが四辺形である場合、１辺の長さは１ｍ以上であってもよい。物品搬送容器用シートの平均厚さは、特に制限されないが、例えば、１００μｍ～１ｃｍであることが好ましく、５００μｍ～１ｃｍであることがより好ましく、１ｍｍ～８ｍｍであることがさらに好ましい。なお、物品搬送容器用シートの平均厚さとは、物品搬送容器用シートにおける任意の５箇所の厚さの算術平均値を意味する。
物品搬送容器用シートの成形方法としては、例えば、熱プレス成形、ロールプレス成形、押出成形、真空成形、圧空成形、真空圧空成形等が挙げられる。また、これらの加熱成形によって得られた成形品から、スカイビング加工によりシートを得ても良い。
特に、物品搬送容器用シートは、物品搬送容器用シートを構成する材料（以下、「高分子材料」という。）を、所定の圧力で熱プレス成形して、平坦形状に製造されることが好ましい。これにより、物品搬送用シートにおいて、平坦形状が安定な形状として記憶される。そのため、平坦シートの平坦形状が収容形状に賦形されても、物品搬送容器用シートは、ゴム状平坦領域が存在する温度範囲で加熱されると、物品搬送容器用シートの形状記憶効果により、元の平坦形状に自発的に形状回復しやすくなる。このような現象は、例えば、超高分子量ポリエチレンをブロー成形して形成された中空トレイには見られない。ブロー成形では、ブロー成形後、超高分子量ポリエチレンの融点以上に中空トレイを再加熱しても、中空トレイは、平板状に形状回復することはない。
熱プレス成形の圧力の下限は、好ましくは０．１ＭＰａ以上、より好ましくは１ＭＰａ以上である。熱プレス成形の圧力の上限は、好ましくは２０ＭＰａ以下、より好ましくは１０ＭＰａ以下である。熱プレス成形の加熱温度の下限は、高分子の融点Ｔｍ以上であり、好ましくは１６０℃以上、より好ましくは１７０℃以上である。熱プレス成形の加熱温度の上限は、好ましくは２８０℃以下、より好ましくは２６０℃以下である。熱プレス成形の加圧時間の下限は、好ましくは５分以上、より好ましくは１０分以上である。熱プレス成形の加圧時間の上限は、好ましくは２４時間以内、より好ましくは１２時間以内である。
物品搬送容器用シートは、熱プレス成形された後に、冷却プレスされてもよい。
冷却プレスの圧力としては、熱プレス成形の圧力として例示した範囲と同様の範囲が挙げられる。冷却プレスの圧力は、熱プレス成形の圧力と同一であってもよいし、異なっていてもよい。
冷却プレスの冷却温度は、特定高分子の結晶化温度よりも低い温度であればよく、例えば、熱プレス成形の加熱温度よりも１００℃～２００℃低い温度であればよい。
冷却プレスの冷却時間は、熱プレス成形の加熱時間として例示した範囲と同様の範囲が挙げられる。冷却プレスの圧力は、熱プレス成形の加熱時間と同一であってもよいし、異なっていてもよい。
特に、物品搬送容器用シートは、物品搬送容器用シートを構成する材料（以下、「高分子材料」という。）を、所定の圧力で熱プレス成形して、平坦形状に製造されることが好ましい。これにより、物品搬送用シートにおいて、平坦形状が安定な形状として記憶される。そのため、平坦シートの平坦形状が収容形状に賦形されても、物品搬送容器用シートは、ゴム状平坦領域が存在する温度範囲で加熱されると、物品搬送容器用シートの形状記憶効果により、元の平坦形状に自発的に形状回復しやすくなる。このような現象は、例えば、超高分子量ポリエチレンをブロー成形して形成された中空トレイには見られない。ブロー成形では、ブロー成形後、超高分子量ポリエチレンの融点以上に中空トレイを再加熱しても、中空トレイは、平板状に形状回復することはない。
熱プレス成形の圧力の下限は、好ましくは０．１ＭＰａ以上、より好ましくは１ＭＰａ以上である。熱プレス成形の圧力の上限は、好ましくは２０ＭＰａ以下、より好ましくは１０ＭＰａ以下である。熱プレス成形の加熱温度の下限は、高分子の融点Ｔｍ以上であり、好ましくは１６０℃以上、より好ましくは１７０℃以上である。熱プレス成形の加熱温度の上限は、好ましくは２８０℃以下、より好ましくは２６０℃以下である。熱プレス成形の加圧時間の下限は、好ましくは５分以上、より好ましくは１０分以上である。熱プレス成形の加圧時間の上限は、好ましくは２４時間以内、より好ましくは１２時間以内である。
物品搬送容器用シートは、熱プレス成形された後に、冷却プレスされてもよい。
冷却プレスの圧力としては、熱プレス成形の圧力として例示した範囲と同様の範囲が挙げられる。冷却プレスの圧力は、熱プレス成形の圧力と同一であってもよいし、異なっていてもよい。
冷却プレスの冷却温度は、特定高分子の結晶化温度よりも低い温度であればよく、例えば、熱プレス成形の加熱温度よりも１００℃～２００℃低い温度であればよい。
冷却プレスの冷却時間は、熱プレス成形の加熱時間として例示した範囲と同様の範囲が挙げられる。冷却プレスの圧力は、熱プレス成形の加熱時間と同一であってもよいし、異なっていてもよい。
〔分析方法〕
物品搬送容器用シートに複数の種類の特定高分子が含まれる場合、又は、特定高分子以外のその他の高分子が含まれる場合、特定高分子及びその他の高分子は、極限粘度等のレオロジー分析等の通常の高分子の分析方法によりそれぞれ特定することができる。
物品搬送容器用シートに複数の種類の特定高分子が含まれる場合、又は、特定高分子以外のその他の高分子が含まれる場合、特定高分子及びその他の高分子は、極限粘度等のレオロジー分析等の通常の高分子の分析方法によりそれぞれ特定することができる。
〔特定高分子の性質〕
（１）極限粘度［η］
特定高分子は、１３５℃のデカリン溶液中で測定される極限粘度［η］が４．０ｄＬ／ｇ～３５．０ｄＬ／ｇであり、物品搬送容器用シートを用いた賦形をより繰り返し可能とする観点からは、５．０ｄＬ／ｇ～３５．０ｄＬ／ｇであることが好ましく、５．０ｄＬ／ｇ～３０．０ｄＬ／ｇであることがより好ましく、１０．０ｄＬ／ｇ～２０．０ｄＬ／ｇであることがさらに好ましい。
特定高分子の極限粘度［η］の下限が４．０ｄＬ／ｇ以上であれば、特定高分子の粘度平均分子量は高い。そのため、特定高分子には、ゴム状平坦領域が存在する。その結果、物品搬送容器用シートは、繰り返し賦形され得る。粘度平均分子量は、極減粘度［η］を用いて、ASTM D4020に準じる式により算出され得る。
特定高分子の極限粘度［η］の下限が３５．０ｄＬ／ｇ以下であれば、製造適性の点で好ましい。
極限粘度［η］の測定方法は、実施例に記載の方法と同様である。
（１）極限粘度［η］
特定高分子は、１３５℃のデカリン溶液中で測定される極限粘度［η］が４．０ｄＬ／ｇ～３５．０ｄＬ／ｇであり、物品搬送容器用シートを用いた賦形をより繰り返し可能とする観点からは、５．０ｄＬ／ｇ～３５．０ｄＬ／ｇであることが好ましく、５．０ｄＬ／ｇ～３０．０ｄＬ／ｇであることがより好ましく、１０．０ｄＬ／ｇ～２０．０ｄＬ／ｇであることがさらに好ましい。
特定高分子の極限粘度［η］の下限が４．０ｄＬ／ｇ以上であれば、特定高分子の粘度平均分子量は高い。そのため、特定高分子には、ゴム状平坦領域が存在する。その結果、物品搬送容器用シートは、繰り返し賦形され得る。粘度平均分子量は、極減粘度［η］を用いて、ASTM D4020に準じる式により算出され得る。
特定高分子の極限粘度［η］の下限が３５．０ｄＬ／ｇ以下であれば、製造適性の点で好ましい。
極限粘度［η］の測定方法は、実施例に記載の方法と同様である。
極限粘度［η］を上記範囲内とする手法は、特に制限されないが、例えば、特定高分子の重合の際に水素を併用する手法；重合温度を適宜調整する手法；等が挙げられる。
（２）融点Ｔｍ
特定高分子の融点Ｔｍは、１２０℃～１４０℃であり、物品搬送容器用シートを用いた賦形をより繰り返し可能とする観点からは、１３０℃～１４０℃であることがさらに好ましい。
特に、特定高分子の融点Ｔｍの上限が１４０℃以下であるので、融点Ｔｍが１４０℃超である場合よりも低い加熱温度で、物品搬送容器用シートは賦形され得る。そのため、物品搬送容器用シートの生産性が優れる。
特定高分子の融点Ｔｍが１２０℃以上であれば、耐熱性の点で好ましい。
融点Ｔｍの測定方法は、実施例に記載の方法と同様である。
特定高分子の融点Ｔｍは、１２０℃～１４０℃であり、物品搬送容器用シートを用いた賦形をより繰り返し可能とする観点からは、１３０℃～１４０℃であることがさらに好ましい。
特に、特定高分子の融点Ｔｍの上限が１４０℃以下であるので、融点Ｔｍが１４０℃超である場合よりも低い加熱温度で、物品搬送容器用シートは賦形され得る。そのため、物品搬送容器用シートの生産性が優れる。
特定高分子の融点Ｔｍが１２０℃以上であれば、耐熱性の点で好ましい。
融点Ｔｍの測定方法は、実施例に記載の方法と同様である。
（３）粘度平均分子量
特定高分子の粘度平均分子量Ｍｖは、好ましくは３５×１０４～６５０×１０４、より好ましくは１２０×１０４～６５０×１０４、さらに好ましくは１２０×１０４～２６０×１０４である。
特定高分子の粘度平均分子量Ｍｖが３５×１０４～６５０×１０４の範囲内であれば、物品搬送容器用シートは繰り返し賦形されやすくなる。
特定高分子の粘度平均分子量Ｍｖが１２０×１０４～６５０×１０４の範囲内であれば、物品搬送容器用シートの賦形可能回数はより多くなる。
特定高分子の粘度平均分子量Ｍｖが１２０×１０４～２６０×１０４の範囲内であれば、物品搬送容器用シートの賦形性はより向上する。
粘度平均分子量の測定方法は、実施例と同様である。
特定高分子の粘度平均分子量Ｍｖは、好ましくは３５×１０４～６５０×１０４、より好ましくは１２０×１０４～６５０×１０４、さらに好ましくは１２０×１０４～２６０×１０４である。
特定高分子の粘度平均分子量Ｍｖが３５×１０４～６５０×１０４の範囲内であれば、物品搬送容器用シートは繰り返し賦形されやすくなる。
特定高分子の粘度平均分子量Ｍｖが１２０×１０４～６５０×１０４の範囲内であれば、物品搬送容器用シートの賦形可能回数はより多くなる。
特定高分子の粘度平均分子量Ｍｖが１２０×１０４～２６０×１０４の範囲内であれば、物品搬送容器用シートの賦形性はより向上する。
粘度平均分子量の測定方法は、実施例と同様である。
（４）密度
特定高分子の密度は、特に制限されず、所望する物品搬送容器の強度、製造上の都合等に応じて、適宜設計してよい。例えば、特定高分子の密度は、９００ｋｇ／ｍ３～９６０ｋｇ／ｍ３であることが好ましく、９２０ｋｇ／ｍ３～９６０ｋｇ／ｍ３であることがより好ましく、９２０ｋｇ／ｍ３～９５０ｋｇ／ｍ３であることがさらに好ましい。
密度の測定方法は、実施例に記載の方法と同様である。
特定高分子の密度は、特に制限されず、所望する物品搬送容器の強度、製造上の都合等に応じて、適宜設計してよい。例えば、特定高分子の密度は、９００ｋｇ／ｍ３～９６０ｋｇ／ｍ３であることが好ましく、９２０ｋｇ／ｍ３～９６０ｋｇ／ｍ３であることがより好ましく、９２０ｋｇ／ｍ３～９５０ｋｇ／ｍ３であることがさらに好ましい。
密度の測定方法は、実施例に記載の方法と同様である。
（５）貯蔵弾性率
特定高分子のＴ１℃（融点Ｔｍ≦Ｔ１＜１８０℃）における貯蔵弾性率Ｅ’（Ｔ１℃）の下限は、好ましくは０．５ＭＰａ以上、より好ましくは１．０ＭＰａ以上である。
特定高分子の貯蔵弾性率Ｅ’（Ｔ１℃）の上限は、好ましくは７．０ＭＰａ以下、より好ましくは６．０ＭＰａ以下、さらに好ましくは５．０ＭＰａ以下である。
貯蔵弾性率Ｅ’（Ｔ１℃）が０．５ＭＰａ以上であれば、特定高分子は、Ｔ１℃において、高い粘弾性を有する。
特定高分子の貯蔵弾性率Ｅ’（Ｔ１℃）は、実施例に記載の方法と同様である。
特定高分子のＴ１℃（融点Ｔｍ≦Ｔ１＜１８０℃）における貯蔵弾性率Ｅ’（Ｔ１℃）の下限は、好ましくは０．５ＭＰａ以上、より好ましくは１．０ＭＰａ以上である。
特定高分子の貯蔵弾性率Ｅ’（Ｔ１℃）の上限は、好ましくは７．０ＭＰａ以下、より好ましくは６．０ＭＰａ以下、さらに好ましくは５．０ＭＰａ以下である。
貯蔵弾性率Ｅ’（Ｔ１℃）が０．５ＭＰａ以上であれば、特定高分子は、Ｔ１℃において、高い粘弾性を有する。
特定高分子の貯蔵弾性率Ｅ’（Ｔ１℃）は、実施例に記載の方法と同様である。
特定高分子のＴ２℃（１８０℃≦Ｔ２≦２４０℃）における貯蔵弾性率Ｅ’（Ｔ２℃）の下限は、好ましくは０．５ＭＰａ以上、より好ましくは０．８ＭＰａ以上である。
特定高分子の貯蔵弾性率Ｅ’（Ｔ２℃）の上限は、好ましくは７．０ＭＰａ以下、より好ましくは６．０ＭＰａ以下、さらに好ましくは５．０ＭＰａ以下である。
貯蔵弾性率Ｅ’（Ｔ２℃）が０．５ＭＰａ以上であれば、特定高分子は、Ｔ２℃において、高い粘弾性を有する。
特定高分子の貯蔵弾性率Ｅ’（Ｔ２℃）は、実施例に記載の方法と同様である。
特定高分子の貯蔵弾性率Ｅ’（Ｔ２℃）の上限は、好ましくは７．０ＭＰａ以下、より好ましくは６．０ＭＰａ以下、さらに好ましくは５．０ＭＰａ以下である。
貯蔵弾性率Ｅ’（Ｔ２℃）が０．５ＭＰａ以上であれば、特定高分子は、Ｔ２℃において、高い粘弾性を有する。
特定高分子の貯蔵弾性率Ｅ’（Ｔ２℃）は、実施例に記載の方法と同様である。
特定高分子の貯蔵弾性率Ｅ’（Ｔ１℃）に対する貯蔵弾性率Ｅ’（Ｔ２℃）の比（以下、「（Ｅ’（Ｔ２℃）／Ｅ’（Ｔ１℃））」という。）の下限は、好ましくは０．４以上、より好ましくは０．５以上である。
（Ｅ’（Ｔ２℃）／Ｅ’（Ｔ１℃））の上限は、好ましくは１．５以下、より好ましくは１．３以下、さらに好ましくは１．２以下である。
（Ｅ’（Ｔ２℃）／Ｅ’（Ｔ１℃））の０．４以上１．５以下の範囲内であれば、特定高分子の貯蔵弾性率Ｅ’が温度に依存せずに略一定の値をとるとみなすことができる。そのため、特定高分子は、Ｔ１℃～Ｔ２℃の範囲内において、高い粘弾性を有する。
（Ｅ’（Ｔ２℃）／Ｅ’（Ｔ１℃））の上限は、好ましくは１．５以下、より好ましくは１．３以下、さらに好ましくは１．２以下である。
（Ｅ’（Ｔ２℃）／Ｅ’（Ｔ１℃））の０．４以上１．５以下の範囲内であれば、特定高分子の貯蔵弾性率Ｅ’が温度に依存せずに略一定の値をとるとみなすことができる。そのため、特定高分子は、Ｔ１℃～Ｔ２℃の範囲内において、高い粘弾性を有する。
〔ゴム状平坦領域の指標〕
本開示では、ゴム状平坦領域が存在するとは、下記（ｉ）及び（ｉｉ）を満たす場合をいう。ゴム状平坦領域が存在しないとは、下記（ｉ）及び（ｉｉ）の少なくとも一方を満たさない場合をいう。
（ｉ）貯蔵弾性率Ｅ’（１４０℃）及び貯蔵弾性率Ｅ’（２３０℃）の各々が０．５ＭＰａ以上であること
（ｉｉ）「（Ｅ’（２３０℃）／Ｅ’（１４０℃））」が０．４～１．５の範囲内であること
本開示では、ゴム状平坦領域が存在するとは、下記（ｉ）及び（ｉｉ）を満たす場合をいう。ゴム状平坦領域が存在しないとは、下記（ｉ）及び（ｉｉ）の少なくとも一方を満たさない場合をいう。
（ｉ）貯蔵弾性率Ｅ’（１４０℃）及び貯蔵弾性率Ｅ’（２３０℃）の各々が０．５ＭＰａ以上であること
（ｉｉ）「（Ｅ’（２３０℃）／Ｅ’（１４０℃））」が０．４～１．５の範囲内であること
〔特定高分子の構造〕
特定高分子は、物品を収容可能に繰り返し賦形可能な物品搬送容器用シートをより得られ易くする観点から、オレフィン重合体を含むことが好ましい。特定高分子は、１種単独で用いても、２種以上を併用してもよい。
特定高分子は、物品を収容可能に繰り返し賦形可能な物品搬送容器用シートをより得られ易くする観点から、オレフィン重合体を含むことが好ましい。特定高分子は、１種単独で用いても、２種以上を併用してもよい。
オレフィン重合体としては、例えば、低密度ポリエチレン、直鎖状低密度ポリエチレン、中密度ポリエチレン、高密度ポリエチレン、エチレン系重合体、エチレンと炭素数２～２０のα－オレフィンとの共重合体等のエチレン系重合体；プロピレン単独重合体、プロピレンと炭素数２～２０のα－オレフィンとの共重合体等のプロピレン系重合体；ブテン－１単独重合体、ブテン－１と炭素数２～２０のα－オレフィン（ただしブテン－１は除く）との共重合体等のブテン－１系重合体；４－メチル－１－ペンテン単独重合体、４－メチル－１－ペンテン単独重合体と炭素数２～２０のα－オレフィン（ただし４－メチル－１－ペンテンは除く）との共重合体等の４－メチル－１－ペンテン系重合体；などが挙げられる。
エチレン系重合体は、少なくともエチレンを構成単位として有する重合体である。
プロピレン系重合体は、少なくともプロピレンを構成単位として有する重合体である。
プロピレン系重合体は、少なくともプロピレンを構成単位として有する重合体である。
上記の中でも、オレフィン重合体としては、物品を収容可能に繰り返し賦形可能な物品搬送容器用シートをより得られ易くする観点からは、エチレン系重合体及びプロピレン系重合体の少なくとも一方を含むことがより好ましく、エチレン系重合体を含むことがさらに好ましく、超高分子量エチレン系重合体を含むことが特に好ましい。
超高分子量エチレン系重合体としては、直鎖型と架橋型の２種類が挙げられる。
本開示の一態様として、特定高分子は、例えば、架橋型の超高分子量エチレン系重合体を含まず、且つ、直鎖型の超高分子量エチレン系重合体を含む態様であってもよい。
特に、直鎖型の超高分子量エチレン系共重合体は、物品輸送用シートとして、耐摩耗性、低摩擦性、機械強度、耐低温衝撃性に優れ、かつ繰り返し賦形性に優れ、好ましく用いることができる。
本開示の一態様として、特定高分子は、例えば、架橋型の超高分子量エチレン系重合体を含まず、且つ、直鎖型の超高分子量エチレン系重合体を含む態様であってもよい。
特に、直鎖型の超高分子量エチレン系共重合体は、物品輸送用シートとして、耐摩耗性、低摩擦性、機械強度、耐低温衝撃性に優れ、かつ繰り返し賦形性に優れ、好ましく用いることができる。
特定高分子の含有量は、物品搬送容器用シートの総量に対して、４０質量％～１００質量％であることが好ましく、６０質量％～１００質量％であることがより好ましく、８０質量％～１００質量％であることがさらに好ましい。
〔その他の高分子〕
本開示の物品搬送容器用シートは、本開示の効果が阻害されない範囲内で、特定高分子以外のその他の高分子を含んでいてもよい。
その他の高分子としては、例えば、熱可塑性樹脂及び熱硬化性樹脂が挙げられる。
熱可塑性樹脂としては、ポリ塩化ビニル、ポリ塩化ビニリデン、塩素化ポリエチレン、塩素化ポリプロピレン、ポリフッ化ビニリデン、塩化ゴム、塩化ビニル－酢酸ビニル共重合体、塩化ビニル－エチレン共重合体、塩化ビニル－塩化ビニリデン共重合体、塩化ビニル－塩化ビニリデン－酢酸ビニル三元共重合体、塩化ビニル－アクリル酸エステル共重合体、塩化ビニル－マレイン酸エステル共重合体、塩化ビニル－シクロヘキシルマレイミド共重合体等の含ハロゲン樹脂；石油樹脂、クマロン樹脂、ポリスチレン、ポリ酢酸ビニル、アクリル樹脂、スチレンおよび／またはα－メチルスチレンと他の単量体（例えば、無水マレイン酸、フェニルマレイミド、メタクリル酸メチル、ブタジエン、アクリロニトリル等）との共重合体（例えば、ＡＳ（アクリロニトリルスチレン）樹脂、ＡＢＳ（アクリロニトリルブタジエンスチレン共重合体）樹脂、ＡＣＳ（アクリロニトリル・塩素化ポリエチレン・スチレン共重合体）樹脂、ＳＢＳ（スチレンブタジエンスチレンブロック共重合体）樹脂、ＭＢＳ（メチルメタクリレート・ブタジエン・スチレン共重合体）樹脂、耐熱ＡＢＳ樹脂等）；ポリメチルメタクリレート、ポリビニルアルコール、ポリビニルホルマール、ポリビニルブチラール；ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリシクロヘキサンジメチレンテレフタレート等のポリアルキレンテレフタレート、ポリエチレンナフタレート、ポリブチレンナフタレート等のポリアルキレンナフタレート等の芳香族ポリエステルおよびポリテトラメチレンテレフタレート等の直鎖ポリエステル；ポリヒドロキシブチレート、ポリカプロラクトン、ポリブチレンサクシネート、ポリエチレンサクシネート、ポリ乳酸、ポリリンゴ酸、ポリグリコール酸、ポリジオキサン、ポリ（２－オキセタノン）等の分解性脂肪族ポリエステル；ポリフェニレンオキサイド、ポリカプロラクタムおよびポリヘキサメチレンアジパミド等のポリアミド、ポリカーボネート、ポリカーボネート／ＡＢＳ樹脂、分岐ポリカーボネート、ポリアセタール、ポリフェニレンサルファイド、ポリウレタン、繊維素系樹脂、ポリイミド樹脂、ポリサルフォン、ポリフェニレンエーテル、ポリエーテルケトン、ポリエーテルエーテルケトン、液晶ポリマー等の熱可塑性樹脂およびこれらのブレンド物を挙げることができる。また、熱可塑性樹脂は、イソプレンゴム、ブタジエンゴム、アクリロニトリル－ブタジエン共重合ゴム、スチレン－ブタジエン共重合ゴム、フッ素ゴム、シリコーンゴム、スチレン系エラストマー、ポリエステル系エラストマー、ニトリル系エラストマー、ナイロン系エラストマー、塩化ビニル系エラストマー、ポリアミド系エラストマー、ポリウレタン系エラストマー等のエラストマーであってもよい。熱可塑性樹脂は、１種単独で使用してもよく、２種以上を併せて使用してもよい。
熱硬化性樹脂としては、例えば、エポキシ樹脂、シリコーン樹脂、フェノール樹脂、ユリア樹脂、不飽和ポリエステル樹脂、メラミン樹脂、ポリイミド樹脂、ポリベンゾオキサゾール樹脂、ウレタン樹脂等が挙げられる。熱硬化性樹脂は、１種単独で使用してもよく、２種以上を併せて使用してもよい。
その他の高分子を含む場合、特定高分子の含有量は、物品搬送容器用シートに含まれる高分子の総量１００質量％に対して、９５質量％以上であることが好ましく、９８質量％以上であることがより好ましく、９９．９質量％以上であることがさらに好ましい。
本開示の物品搬送容器用シートは、本開示の効果が阻害されない範囲内で、特定高分子以外のその他の高分子を含んでいてもよい。
その他の高分子としては、例えば、熱可塑性樹脂及び熱硬化性樹脂が挙げられる。
熱可塑性樹脂としては、ポリ塩化ビニル、ポリ塩化ビニリデン、塩素化ポリエチレン、塩素化ポリプロピレン、ポリフッ化ビニリデン、塩化ゴム、塩化ビニル－酢酸ビニル共重合体、塩化ビニル－エチレン共重合体、塩化ビニル－塩化ビニリデン共重合体、塩化ビニル－塩化ビニリデン－酢酸ビニル三元共重合体、塩化ビニル－アクリル酸エステル共重合体、塩化ビニル－マレイン酸エステル共重合体、塩化ビニル－シクロヘキシルマレイミド共重合体等の含ハロゲン樹脂；石油樹脂、クマロン樹脂、ポリスチレン、ポリ酢酸ビニル、アクリル樹脂、スチレンおよび／またはα－メチルスチレンと他の単量体（例えば、無水マレイン酸、フェニルマレイミド、メタクリル酸メチル、ブタジエン、アクリロニトリル等）との共重合体（例えば、ＡＳ（アクリロニトリルスチレン）樹脂、ＡＢＳ（アクリロニトリルブタジエンスチレン共重合体）樹脂、ＡＣＳ（アクリロニトリル・塩素化ポリエチレン・スチレン共重合体）樹脂、ＳＢＳ（スチレンブタジエンスチレンブロック共重合体）樹脂、ＭＢＳ（メチルメタクリレート・ブタジエン・スチレン共重合体）樹脂、耐熱ＡＢＳ樹脂等）；ポリメチルメタクリレート、ポリビニルアルコール、ポリビニルホルマール、ポリビニルブチラール；ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリシクロヘキサンジメチレンテレフタレート等のポリアルキレンテレフタレート、ポリエチレンナフタレート、ポリブチレンナフタレート等のポリアルキレンナフタレート等の芳香族ポリエステルおよびポリテトラメチレンテレフタレート等の直鎖ポリエステル；ポリヒドロキシブチレート、ポリカプロラクトン、ポリブチレンサクシネート、ポリエチレンサクシネート、ポリ乳酸、ポリリンゴ酸、ポリグリコール酸、ポリジオキサン、ポリ（２－オキセタノン）等の分解性脂肪族ポリエステル；ポリフェニレンオキサイド、ポリカプロラクタムおよびポリヘキサメチレンアジパミド等のポリアミド、ポリカーボネート、ポリカーボネート／ＡＢＳ樹脂、分岐ポリカーボネート、ポリアセタール、ポリフェニレンサルファイド、ポリウレタン、繊維素系樹脂、ポリイミド樹脂、ポリサルフォン、ポリフェニレンエーテル、ポリエーテルケトン、ポリエーテルエーテルケトン、液晶ポリマー等の熱可塑性樹脂およびこれらのブレンド物を挙げることができる。また、熱可塑性樹脂は、イソプレンゴム、ブタジエンゴム、アクリロニトリル－ブタジエン共重合ゴム、スチレン－ブタジエン共重合ゴム、フッ素ゴム、シリコーンゴム、スチレン系エラストマー、ポリエステル系エラストマー、ニトリル系エラストマー、ナイロン系エラストマー、塩化ビニル系エラストマー、ポリアミド系エラストマー、ポリウレタン系エラストマー等のエラストマーであってもよい。熱可塑性樹脂は、１種単独で使用してもよく、２種以上を併せて使用してもよい。
熱硬化性樹脂としては、例えば、エポキシ樹脂、シリコーン樹脂、フェノール樹脂、ユリア樹脂、不飽和ポリエステル樹脂、メラミン樹脂、ポリイミド樹脂、ポリベンゾオキサゾール樹脂、ウレタン樹脂等が挙げられる。熱硬化性樹脂は、１種単独で使用してもよく、２種以上を併せて使用してもよい。
その他の高分子を含む場合、特定高分子の含有量は、物品搬送容器用シートに含まれる高分子の総量１００質量％に対して、９５質量％以上であることが好ましく、９８質量％以上であることがより好ましく、９９．９質量％以上であることがさらに好ましい。
〔充填材〕
本開示の物品搬送容器用シートは、充填材、着色剤を含んでいてもよい。
充填材としては、例えば、カーボンブラック、シリカ、アルミナ、マグネシウム、炭酸カルシウム等の無機粒子；タルク、マイカ、などの天然鉱物系粒子；などが挙げられる。充填材の含有量は、後述する平坦化工程での形状回復性を保持する観点から、物品搬送容器用シートの総量に対して、１質量％～２０質量％であることが好ましく、２質量％～１０質量％であることがより好ましい。着色剤としては、顔料；色素；などが挙げられる。
本開示の物品搬送容器用シートは、充填材、着色剤を含んでいてもよい。
充填材としては、例えば、カーボンブラック、シリカ、アルミナ、マグネシウム、炭酸カルシウム等の無機粒子；タルク、マイカ、などの天然鉱物系粒子；などが挙げられる。充填材の含有量は、後述する平坦化工程での形状回復性を保持する観点から、物品搬送容器用シートの総量に対して、１質量％～２０質量％であることが好ましく、２質量％～１０質量％であることがより好ましい。着色剤としては、顔料；色素；などが挙げられる。
≪物品搬送容器≫
本開示の物品搬送容器は、収容形状を有する物品搬送容器用シートである。
本開示の物品搬送容器は、本開示の物品搬送容器用シートの賦形物であるため、物品を収容可能に繰り返し賦形可能である。
本開示の物品搬送容器は、略シート状物である。物品搬送容器の厚みは、物品搬送容器用シートの平均厚みと略同一であってもよい。
本開示の物品搬送容器は、搬送する物品を際に、搬送する物品を保護する。物品搬送容器としては、例えば、コンテナ、ダネッジ等が挙げられる。中でも、物品搬送容器は、ダネッジであることが好ましい。本開示のコンテナは、上述した囲い形状を有する。
本開示の物品搬送容器は、収容形状を有する物品搬送容器用シートである。
本開示の物品搬送容器は、本開示の物品搬送容器用シートの賦形物であるため、物品を収容可能に繰り返し賦形可能である。
本開示の物品搬送容器は、略シート状物である。物品搬送容器の厚みは、物品搬送容器用シートの平均厚みと略同一であってもよい。
本開示の物品搬送容器は、搬送する物品を際に、搬送する物品を保護する。物品搬送容器としては、例えば、コンテナ、ダネッジ等が挙げられる。中でも、物品搬送容器は、ダネッジであることが好ましい。本開示のコンテナは、上述した囲い形状を有する。
以下、物品搬送容器がダネッジである場合、収容形状を有する物品搬送容器用シートを「ダネッジ用シート」という場合がある。
≪ダネッジ用シート≫
本開示のダネッジ用シートは、上述した嵌合形状を有し、特定高分子を含有する。
ダネッジ用シートを得る成形方法は、特に制限されず、公知の成形方法が適用できる。前記成形方法としては、例えば、真空成形、圧空成形、真空圧空成形、ＴＯＭ（Three dimension Overlay Method）成形、熱プレス成形等が挙げられる。
本開示のダネッジ用シートは、上述した嵌合形状を有し、特定高分子を含有する。
ダネッジ用シートを得る成形方法は、特に制限されず、公知の成形方法が適用できる。前記成形方法としては、例えば、真空成形、圧空成形、真空圧空成形、ＴＯＭ（Three dimension Overlay Method）成形、熱プレス成形等が挙げられる。
図１～図４を参照して、本開示のダネッジ用シートを具体的に説明する。
まず、図１及び図２を参照して、本開示の第１実施形態に係るダネッジ用シート１０Ａについて説明する。図１は、本開示の第１実施形態に係るダネッジ用シート１０Ａを示す斜視図である。図２は、図１の切断線ＩＩの断面図である。
まず、図１及び図２を参照して、本開示の第１実施形態に係るダネッジ用シート１０Ａについて説明する。図１は、本開示の第１実施形態に係るダネッジ用シート１０Ａを示す斜視図である。図２は、図１の切断線ＩＩの断面図である。
ダネッジ用シート１０Ａは、４個のホイール２０Ａを積載可能である。ホイール２０Ａは、物品の一例である。
ダネッジ用シート１０Ａは、図１に示すように、略シート状物である。ダネッジ用シート１０Ａは、上面ＴＳ１０Ａ及び下面ＢＳ１０Ａを有する。上面ＴＳ１０Ａ及び下面ＢＳ１０Ａは互いに対向している。ホイール２０Ａは、上面ＴＳ１０Ａに載置される。ダネッジ用シート１０Ａの厚みＴ１０Ａは、図２に示すように、ダネッジ用シート１０Ａの全域に亘って略均一である。
上面ＴＳ１０Ａは、図１に示すように、平面部ＴＳ１１Ａと、第１凸部ＴＳ１２Ａと、４つの第２凸部ＴＳ１３Ａと、４つの第３凸部ＴＳ１４Ａとを有する。平面部ＴＳ１１Ａは、略平面状である。第１凸部ＴＳ１２Ａ、４つの第２凸部ＴＳ１３Ａ、及び４つの第３凸部ＴＳ１４Ａの各々は、平面部ＴＳ１１Ａから上方向に向けて突出している。第１凸部ＴＳ１２Ａ、４つの第２凸部ＴＳ１３Ａ、及び４つの第３凸部ＴＳ１４Ａの各々は、４つのホイール２０Ａと嵌合可能に形成されている。
下面ＢＳ１０Ａは、図２に示すように、平面部ＢＳ１１Ａ、第１凸部（図示せず）と、４つの第２凸部ＢＳ１２Ａと、４つの第３凸部（図示せず）とを有する。平面部ＢＳ１１Ａは、略平面状である。下面ＢＳ１０Ａの第１凸部、４つの第２凸部ＢＳ１２Ａ、及び下面ＢＳ１０Ａの４つの第３凸部の各々は、平面部ＢＳ１１Ａから上方向に向けて突出している。平面部ＢＳ１１Ａは、上面ＴＳ１０Ａの平面部ＴＳ１１Ａと対向している。下面ＢＳ１０Ａの第１凸部は、第１凸部ＴＳ１２Ａに対向している。４つの第２凸部ＢＳ１２Ａの各々は、４つの第２凸部ＴＳ１３Ａのうち対応する１つの第２凸部ＴＳ１３Ａに対向している。下面ＢＳ１０Ａの４つの第３凸部の各々は、４つの第３凸部ＴＳ１４Ａのうち対応する１つの第３凸部ＴＳ１４Ａに対向している。
第１凸部ＴＳ１２Ａ、４つの第２凸部ＴＳ１３Ａ、及び４つの第３凸部ＴＳ１４Ａは、ホイール２０Ａと嵌合可能な嵌合形状を構成する。嵌合形状は、収容形状の一例である。
ダネッジ用シート１０Ａは、図１に示すように、略シート状物である。ダネッジ用シート１０Ａは、上面ＴＳ１０Ａ及び下面ＢＳ１０Ａを有する。上面ＴＳ１０Ａ及び下面ＢＳ１０Ａは互いに対向している。ホイール２０Ａは、上面ＴＳ１０Ａに載置される。ダネッジ用シート１０Ａの厚みＴ１０Ａは、図２に示すように、ダネッジ用シート１０Ａの全域に亘って略均一である。
上面ＴＳ１０Ａは、図１に示すように、平面部ＴＳ１１Ａと、第１凸部ＴＳ１２Ａと、４つの第２凸部ＴＳ１３Ａと、４つの第３凸部ＴＳ１４Ａとを有する。平面部ＴＳ１１Ａは、略平面状である。第１凸部ＴＳ１２Ａ、４つの第２凸部ＴＳ１３Ａ、及び４つの第３凸部ＴＳ１４Ａの各々は、平面部ＴＳ１１Ａから上方向に向けて突出している。第１凸部ＴＳ１２Ａ、４つの第２凸部ＴＳ１３Ａ、及び４つの第３凸部ＴＳ１４Ａの各々は、４つのホイール２０Ａと嵌合可能に形成されている。
下面ＢＳ１０Ａは、図２に示すように、平面部ＢＳ１１Ａ、第１凸部（図示せず）と、４つの第２凸部ＢＳ１２Ａと、４つの第３凸部（図示せず）とを有する。平面部ＢＳ１１Ａは、略平面状である。下面ＢＳ１０Ａの第１凸部、４つの第２凸部ＢＳ１２Ａ、及び下面ＢＳ１０Ａの４つの第３凸部の各々は、平面部ＢＳ１１Ａから上方向に向けて突出している。平面部ＢＳ１１Ａは、上面ＴＳ１０Ａの平面部ＴＳ１１Ａと対向している。下面ＢＳ１０Ａの第１凸部は、第１凸部ＴＳ１２Ａに対向している。４つの第２凸部ＢＳ１２Ａの各々は、４つの第２凸部ＴＳ１３Ａのうち対応する１つの第２凸部ＴＳ１３Ａに対向している。下面ＢＳ１０Ａの４つの第３凸部の各々は、４つの第３凸部ＴＳ１４Ａのうち対応する１つの第３凸部ＴＳ１４Ａに対向している。
第１凸部ＴＳ１２Ａ、４つの第２凸部ＴＳ１３Ａ、及び４つの第３凸部ＴＳ１４Ａは、ホイール２０Ａと嵌合可能な嵌合形状を構成する。嵌合形状は、収容形状の一例である。
次に、図３及び図４を参照して、本開示の第２実施形態に係るダネッジ用シート１０Ｂについて説明する。図３は、第２実施形態に係るダネッジ用シート１０Ｂを示す斜視図である。図４は、図３の切断線ＩＶの断面図である。
ダネッジ用シート１０Ｂは、４個のフランジ２０Ｂを積載可能である。フランジ２０Ｂは、物品の一例である。
ダネッジ用シート１０Ｂは、図３に示すように、略シート状物である。ダネッジ用シート１０Ｂは、上面ＴＳ１０Ｂ及び下面ＢＳ１０Ｂを有する。上面ＴＳ１０Ａ及び下面ＢＳ１０Ａは互いに対向している。フランジ２０Ｂは、上面ＴＳ１０Ｂに載置される。ダネッジ用シート１０Ｂの厚みＴ１０Ｂは、図４に示すように、ダネッジ用シート１０Ｂの全域に亘って略均一である。
上面ＴＳ１０Ｂは、図３に示すように、平面部ＴＳ１１Ｂと、４つの凹平面部ＴＳ１２Ｂと、４つの凸部ＴＳ１３Ｂとを有する。平面部ＴＳ１１Ｂは、略平面状である。４つの凹平面部ＴＳ１２Ｂの各々は、平面部ＴＳ１１Ｂから下方向に向けて凹んでいる。４つの凹平面部ＴＳ１２Ｂの各々は、略平面状である。４つの凸部ＴＳ１３Ｂの各々は、凹平面部ＴＳ１２Ｂから上方向に向けて突出している。４つの凹平面部ＴＳ１２Ｂ、及び４つの凸部ＴＳ１３Ｂは、フランジ２０Ｂを嵌合可能に形成されている。
下面ＢＳ１０Ｂは、図４に示すように、平面部ＢＳ１１Ｂ、４つの凹平面部ＢＳ１２Ｂ、及び４つの凸部ＢＳ１３Ｂを有する。平面部ＢＳ１１Ｂは、略平面状である。４つの凹平面部ＢＳ１２Ｂは、平面部ＢＳ１１Ｂから下方向に凹んでいる。平面部ＢＳ１１Ｂは、上面ＴＳ１０Ｂの平面部ＴＳ１１Ｂと対向している。４つの凸部ＢＳ１３Ｂの各々は、凹平面部ＢＳ１２Ｂから上方向に向けて突出している。凹平面部ＢＳ１２Ｂは、上面ＴＳ１０Ｂの凹平面部ＴＳ１２Ｂと対向している。４つの凸部ＢＳ１３Ｂの各々は、４つの凸部ＴＳ１３Ｂのうち対応する１つの凸部ＴＳ１３Ｂに対向している。
凹平面部ＴＳ１２Ｂ、及び４つの凸部ＴＳ１３Ｂは、フランジ２０Ｂと嵌合可能で、かつフランジ２０Ｂを囲む嵌合囲い形状を構成する。嵌合囲い形状は、収容形状の一例である。
ダネッジ用シート１０Ｂは、図３に示すように、略シート状物である。ダネッジ用シート１０Ｂは、上面ＴＳ１０Ｂ及び下面ＢＳ１０Ｂを有する。上面ＴＳ１０Ａ及び下面ＢＳ１０Ａは互いに対向している。フランジ２０Ｂは、上面ＴＳ１０Ｂに載置される。ダネッジ用シート１０Ｂの厚みＴ１０Ｂは、図４に示すように、ダネッジ用シート１０Ｂの全域に亘って略均一である。
上面ＴＳ１０Ｂは、図３に示すように、平面部ＴＳ１１Ｂと、４つの凹平面部ＴＳ１２Ｂと、４つの凸部ＴＳ１３Ｂとを有する。平面部ＴＳ１１Ｂは、略平面状である。４つの凹平面部ＴＳ１２Ｂの各々は、平面部ＴＳ１１Ｂから下方向に向けて凹んでいる。４つの凹平面部ＴＳ１２Ｂの各々は、略平面状である。４つの凸部ＴＳ１３Ｂの各々は、凹平面部ＴＳ１２Ｂから上方向に向けて突出している。４つの凹平面部ＴＳ１２Ｂ、及び４つの凸部ＴＳ１３Ｂは、フランジ２０Ｂを嵌合可能に形成されている。
下面ＢＳ１０Ｂは、図４に示すように、平面部ＢＳ１１Ｂ、４つの凹平面部ＢＳ１２Ｂ、及び４つの凸部ＢＳ１３Ｂを有する。平面部ＢＳ１１Ｂは、略平面状である。４つの凹平面部ＢＳ１２Ｂは、平面部ＢＳ１１Ｂから下方向に凹んでいる。平面部ＢＳ１１Ｂは、上面ＴＳ１０Ｂの平面部ＴＳ１１Ｂと対向している。４つの凸部ＢＳ１３Ｂの各々は、凹平面部ＢＳ１２Ｂから上方向に向けて突出している。凹平面部ＢＳ１２Ｂは、上面ＴＳ１０Ｂの凹平面部ＴＳ１２Ｂと対向している。４つの凸部ＢＳ１３Ｂの各々は、４つの凸部ＴＳ１３Ｂのうち対応する１つの凸部ＴＳ１３Ｂに対向している。
凹平面部ＴＳ１２Ｂ、及び４つの凸部ＴＳ１３Ｂは、フランジ２０Ｂと嵌合可能で、かつフランジ２０Ｂを囲む嵌合囲い形状を構成する。嵌合囲い形状は、収容形状の一例である。
≪収容体≫
本開示の収容体は、物品と、本開示の物品搬送容器（より好ましくはダネッジ）と、を有する。
本開示の収容体は、物品が、本開示の物品搬送容器用シートの成形物である物品搬送容器（より好ましくはダネッジ）に収容されている。
本開示の収容体は、物品と、本開示の物品搬送容器（より好ましくはダネッジ）と、を有する。
本開示の収容体は、物品が、本開示の物品搬送容器用シートの成形物である物品搬送容器（より好ましくはダネッジ）に収容されている。
≪物品搬送容器用シートの再製造方法≫
本開示の物品搬送容器用シートの再製造方法は、第１加熱工程と、平坦化工程と、を有する。第１加熱工程、及び平坦化工程は、この順に実行されてもよいし、同時に実行されてもよい。
第１加熱工程及び平坦化工程を実行することにより、第１物品を収容可能な第１収容形状を有する物品搬送容器用シート（以下、「第１物品搬送容器」という場合がある。）から、平坦シートが得られる。つまり、本開示の再製造方法は、物品を収容可能に繰り返し賦形可能な物品搬送容器用シートを再製造することができる。
本開示の物品搬送容器用シートの再製造方法は、第１加熱工程と、平坦化工程と、を有する。第１加熱工程、及び平坦化工程は、この順に実行されてもよいし、同時に実行されてもよい。
第１加熱工程及び平坦化工程を実行することにより、第１物品を収容可能な第１収容形状を有する物品搬送容器用シート（以下、「第１物品搬送容器」という場合がある。）から、平坦シートが得られる。つまり、本開示の再製造方法は、物品を収容可能に繰り返し賦形可能な物品搬送容器用シートを再製造することができる。
第１物品は、物品として例示したものと同様のものが挙げられる。
第１収容形状は、収容形状として例示したものと同様のものが挙げられる。
第１物品搬送容器は、物品搬送容器として例示したものと同様のものが挙げられる。
第１収容形状は、収容形状として例示したものと同様のものが挙げられる。
第１物品搬送容器は、物品搬送容器として例示したものと同様のものが挙げられる。
［第１加熱工程］
第１加熱工程では、第１物品搬送容器を、第１温度で加熱する。これにより、第１物品搬送容器は、軟化する。
第１加熱工程では、第１物品搬送容器を、第１温度で加熱する。これにより、第１物品搬送容器は、軟化する。
第１温度の下限は、高分子の融点Ｔｍ以上であり、好ましくは高分子の融点Ｔｍより１０℃高い温度、より好ましくは高分子の融点Ｔｍより２０℃高い温度である。
第１温度の上限は、２８０℃以下であり、好ましくは２６０℃以下、より好ましくは２４０℃以下、さらに好ましくは２２０℃以下、特に好ましくは２１０℃以下、なお一層好ましくは１９０℃以下である。第一温度と加熱時間を特定の範囲とすることで、加熱劣化を抑制することができる。
第１温度の温度範囲には、高分子のゴム平坦領域が存在する。
第１物品搬送容器を高分子の融点Ｔｍ以上に加熱すると、第１物品搬送容器が平坦シートの賦形物である場合、第１物品搬送容器は、その形状記憶効果により、元の平坦形状（シート状）に自発的に形状回復する傾向にある。
第１物品搬送容器を第１温度の２８０℃以下で加熱すると、第１物品搬送容器における高分子が流動せず、そのシート形態は保持される。
第１温度の上限は、２８０℃以下であり、好ましくは２６０℃以下、より好ましくは２４０℃以下、さらに好ましくは２２０℃以下、特に好ましくは２１０℃以下、なお一層好ましくは１９０℃以下である。第一温度と加熱時間を特定の範囲とすることで、加熱劣化を抑制することができる。
第１温度の温度範囲には、高分子のゴム平坦領域が存在する。
第１物品搬送容器を高分子の融点Ｔｍ以上に加熱すると、第１物品搬送容器が平坦シートの賦形物である場合、第１物品搬送容器は、その形状記憶効果により、元の平坦形状（シート状）に自発的に形状回復する傾向にある。
第１物品搬送容器を第１温度の２８０℃以下で加熱すると、第１物品搬送容器における高分子が流動せず、そのシート形態は保持される。
第１加熱工程の加熱手段は、特に制限されず、例えば、第１物品搬送容器の形状に応じて効率的に加熱する観点からは、異なる温度で多面的に加熱可能な加熱装置を用いてもよい。加熱源としては、熱風、赤外線ヒーター等を用いることができる。特に、赤外線ヒーターは、第１物品搬送容器の厚さが厚い場合、第１物品搬送容器の赤外吸収に伴う自己発熱により、短時間で効率良く加熱することができるため、好適である。
第１加熱工程の加熱時間は、特に制限されず、第１物品搬送容器の大きさ、厚さ等に応じて、適宜設定してよい。加熱時間は、例えば、１秒～１分であってもよく、１分～１０分であってもよい。
第１加熱工程は、例えば、第１収容形状から平坦形状への形状回復をアシストする観点から、第１物品搬送容器を、加熱するとともに、金型プレス加工等の加熱プレスで加圧してもよい。
［平坦化工程］
平坦化工程では、第１収容形状を有し、かつ第１温度で加熱された物品搬送容器用シート（以下、「第１温度で加熱された第１物品搬送容器」という。）の第１収容形状を平坦形状にする。これにより、平坦シートが得られる。
平坦化工程では、第１収容形状を有し、かつ第１温度で加熱された物品搬送容器用シート（以下、「第１温度で加熱された第１物品搬送容器」という。）の第１収容形状を平坦形状にする。これにより、平坦シートが得られる。
第１収容形状を平坦形状にする手段（以下、「平坦化手段」とも称す。）は、第１物品搬送容器のサイズ等に応じて適宜選択され、例えば、平面載置法、減圧加工、金型プレス加工等が挙げられる。中でも、平坦化手段は、平面載置法が好ましい。平面化手段が平面載置法であれば、第１物品搬送容器を簡単に平坦形状にすることができる。特に、第１物品搬送容器が平坦シートの賦形物である場合、その形状記憶効果により、第１温度で加熱された第１物品搬送容器を平坦面に載置するだけで、元の平坦形状に自発的に形状回復する。
平面載置法では、大気圧下、平坦面を有する載置部の平坦面の表面に、第１温度で加熱された第１物品搬送容器を載置して、無負荷で第１収容形状を平坦形状にする。これにより、軟化した第１物品搬送容器は、簡便に平坦形状になりやすくなる。
大気圧下とは、０．０８ＭＰａ～０.１２ＭＰａ（約０．８気圧～１．２気圧）程度の圧力である。第１収容形状を平坦形状にする際、第１物品搬送容器は第１温度で加熱されていてもよい。第１収容形状を平坦形状にする際、加熱時間は、例えば、１秒～１分であってもよく、１分～３０分であってもよい。加熱温度が高いほど、平坦形状になるまでの時間を短縮化し易くなる。
平坦化手段が減圧加工である場合、第１物品搬送容器を真空減圧下により加熱平坦化してもよい。
平坦化手段が金型プレス加工である場合、例えば、第１物品搬送容器の深さ方向に対し、金型でプレスすることにより平坦化してもよい。
平坦化手段が延伸加工である場合、例えば、第１物品搬送容器の深さ方向に垂直な方向に対し、延伸することにより平坦化してもよい。
上記の中でも、平坦化手段は、例えば、第１温度で加熱された第１物品搬送容器を効率的に平坦化する観点からは、圧力（圧縮力等）であることが好ましい。
平面載置法では、大気圧下、平坦面を有する載置部の平坦面の表面に、第１温度で加熱された第１物品搬送容器を載置して、無負荷で第１収容形状を平坦形状にする。これにより、軟化した第１物品搬送容器は、簡便に平坦形状になりやすくなる。
大気圧下とは、０．０８ＭＰａ～０.１２ＭＰａ（約０．８気圧～１．２気圧）程度の圧力である。第１収容形状を平坦形状にする際、第１物品搬送容器は第１温度で加熱されていてもよい。第１収容形状を平坦形状にする際、加熱時間は、例えば、１秒～１分であってもよく、１分～３０分であってもよい。加熱温度が高いほど、平坦形状になるまでの時間を短縮化し易くなる。
平坦化手段が減圧加工である場合、第１物品搬送容器を真空減圧下により加熱平坦化してもよい。
平坦化手段が金型プレス加工である場合、例えば、第１物品搬送容器の深さ方向に対し、金型でプレスすることにより平坦化してもよい。
平坦化手段が延伸加工である場合、例えば、第１物品搬送容器の深さ方向に垂直な方向に対し、延伸することにより平坦化してもよい。
上記の中でも、平坦化手段は、例えば、第１温度で加熱された第１物品搬送容器を効率的に平坦化する観点からは、圧力（圧縮力等）であることが好ましい。
平坦化工程では、必要に応じて、第１温度で加熱された第１物品搬送容器の深さ方向及び主面に平行な方向の少なくとも一方向に対し、外力を加えることにより、第１物品搬送容器の形状平坦化をアシストしてもよい。
第１温度で加熱された第１物品搬送容器における主面とは、収容体を、搬送する際に、水平になる面、又は、搬送機が前記収容体を保持する位置の面を表す。第１温度で加熱された物品搬送容器における深さ方向とは、第１物品搬送容器における主面に垂直の方向を表す。
第１温度で加熱された第１物品搬送容器における主面とは、収容体を、搬送する際に、水平になる面、又は、搬送機が前記収容体を保持する位置の面を表す。第１温度で加熱された物品搬送容器における深さ方向とは、第１物品搬送容器における主面に垂直の方向を表す。
平坦化工程は、第１物品搬送容器をより効率的に平坦化する観点からは、第１温度で加熱された第１物品搬送容器を加熱しながら平坦化する工程であってもよい。この場合、第１加熱温度及び加熱時間は、第１加熱工程における好ましい態様と同様の態様が挙げられる。
［製造履歴情報付加工程］
本開示の物品搬送容器用シートの再製造方法は、製造履歴情報付加工程を有することが好ましい。製造履歴情報付加工程では、平坦シートに製造履歴情報を示すマーク（以下、「製造履歴情報マーク」という。）を付加する。製造履歴情報付加工程は、平坦化工程の後に実行される。
これにより、製造履歴情報マークが付加された平坦シートが得られる。そのため、ユーザーは、製造履歴情報マークに基づいて、物品搬送容器用シートの製造履歴情報を簡単に知得できる。物品搬送容器用シートの賦形可能な回数は、有限で、物品搬送容器用シートの製造履歴に依存する。例えば、ユーザーは、複数の平坦シートのうちから賦形する平坦シートを選択する際、取得した製造履歴情報に基づいて、適切な平坦シートを選択することができる。
本開示の物品搬送容器用シートの再製造方法は、製造履歴情報付加工程を有することが好ましい。製造履歴情報付加工程では、平坦シートに製造履歴情報を示すマーク（以下、「製造履歴情報マーク」という。）を付加する。製造履歴情報付加工程は、平坦化工程の後に実行される。
これにより、製造履歴情報マークが付加された平坦シートが得られる。そのため、ユーザーは、製造履歴情報マークに基づいて、物品搬送容器用シートの製造履歴情報を簡単に知得できる。物品搬送容器用シートの賦形可能な回数は、有限で、物品搬送容器用シートの製造履歴に依存する。例えば、ユーザーは、複数の平坦シートのうちから賦形する平坦シートを選択する際、取得した製造履歴情報に基づいて、適切な平坦シートを選択することができる。
製造履歴情報は、例えば、物品名情報、サイズ情報、再製造条件情報、再製造日時情報、再製造回数情報等が挙げられる。中でも、製造履歴情報は、物品名情報、サイズ情報、再製造条件情報、再製造日時情報、及び再製造回数情報からなる群より選ばれる少なくとも１つを含むことが好ましい。
物品名情報は、収容物品の名称を示す。収容物品とは、第１加熱工程及び平坦化工程が実行される前の収容形状に収容された物品を示す。物品名情報は、物品搬送容器用シートの賦形回数が２以上である場合、複数の収容物品の名称を含んでもよい。
サイズ情報は、収容物品の寸法を示す。サイズ情報は、物品搬送容器用シートの賦形回数が２以上である場合、複数の収容物品の寸法を含んでもよい。
再製造条件情報は、平坦化工程が実行された際の第１温度を含む。再製造条件情報は、例えば、第１温度の保持時間、平坦化工程が実行された際の加圧条件を含んでもよい。再製造情報は、物品搬送容器用シートの賦形回数が２以上である場合、複数の第１温度を含んでもよい。
再製造日時情報は、平坦化工程が実行された日時を示す。再製造日時情報は、平坦化工程が実行された回数が２以上である場合、平坦化工程が実行された複数の日時を含んでもよい。
物品名情報は、収容物品の名称を示す。収容物品とは、第１加熱工程及び平坦化工程が実行される前の収容形状に収容された物品を示す。物品名情報は、物品搬送容器用シートの賦形回数が２以上である場合、複数の収容物品の名称を含んでもよい。
サイズ情報は、収容物品の寸法を示す。サイズ情報は、物品搬送容器用シートの賦形回数が２以上である場合、複数の収容物品の寸法を含んでもよい。
再製造条件情報は、平坦化工程が実行された際の第１温度を含む。再製造条件情報は、例えば、第１温度の保持時間、平坦化工程が実行された際の加圧条件を含んでもよい。再製造情報は、物品搬送容器用シートの賦形回数が２以上である場合、複数の第１温度を含んでもよい。
再製造日時情報は、平坦化工程が実行された日時を示す。再製造日時情報は、平坦化工程が実行された回数が２以上である場合、平坦化工程が実行された複数の日時を含んでもよい。
製造履歴情報マークは、ＱＲコード（登録商標）、バーコード、文字列、数字列が挙げられる。製造履歴情報マークがＱＲコード（登録商標）又はバーコードである場合、例えば、携帯端末が製造履歴情報マークを読み取ると、携帯端末は、ネットワークを経由して、マーク情報をサーバーに送信する。マーク情報は、読み取った製造履歴情報マークを含む。サーバーは、再製造日時情報を製造履歴情報マークと関連付けて記憶している。サーバーは、マーク情報を受信すると、記憶されている複数の再製造日時情報のうち、受信した製造履歴情報マークに対応する再製造日時情報を選択する。次いで、サーバーは、選択した再製造日時情報を携帯端末に送信する。携帯端末は、表示部を有する。携帯端末は、サーバーから再製造日時情報を受信すると、携帯端末の表示部に再製造日時情報を表示させる。これにより、ユーザーは、製造履歴情報を簡単に知得することができる。表示部としては、液晶表示ディスプレイ、有機エレクトロルミネッセンスディスプレイ等が挙げられる。
平坦シートに製造履歴情報マークを付加する方法は、特に限定されず、例えば、製造履歴情報を平坦シートの表面に印刷する方法、製造履歴情報マークが印刷されたラベルを平坦シートの表面に貼付する方法等が挙げられる。製造履歴情報マークを印刷する方法は、特に限定されず、デジタル印刷、凸版印刷、凹版印刷、平板印刷、孔版印刷等が挙げられる。デジタル印刷としては、インクジェット印刷、電子写真印刷等が挙げられる。凸版印刷としては、グラビア印刷等が挙げられる。凹版印刷としては、オフセット印刷等が挙げられる。孔版印刷としては、スクリーン印刷等が挙げられる。
［収容形状賦形工程］
本開示の物品搬送容器用シートの再製造方法は、第２加熱工程と、賦形工程と、冷却工程とをさらに有していてもよい。第２加熱工程、賦形工程、及び冷却工程（以下、まとめて「収容形状賦形工程」という。）は、この順に実行される。これにより、平坦シートから、第２収容形状を有する物品搬送容器用シート（以下、「第２物品搬送容器」という。）が得られる。収容形状賦形工程は、平坦化工程の後に実行される。本開示の物品搬送容器用シートの再製造方法が製造履歴情報付加工程を有する場合、賦形工程は、製造履歴情報付加工程の後に実行される。
本開示の物品搬送容器用シートの再製造方法は、第２加熱工程と、賦形工程と、冷却工程とをさらに有していてもよい。第２加熱工程、賦形工程、及び冷却工程（以下、まとめて「収容形状賦形工程」という。）は、この順に実行される。これにより、平坦シートから、第２収容形状を有する物品搬送容器用シート（以下、「第２物品搬送容器」という。）が得られる。収容形状賦形工程は、平坦化工程の後に実行される。本開示の物品搬送容器用シートの再製造方法が製造履歴情報付加工程を有する場合、賦形工程は、製造履歴情報付加工程の後に実行される。
第２物品は、物品として例示したものと同様のものが挙げられる。第２物品は、第１物品と同一であってもよいし、異なっていてもよい。
第２収容形状は、収容形状として例示したものと同様のものが挙げられる。第２収容形状は、第１収容形状と同一であってもよいし、異なっていてもよい。
第２物品搬送容器は、物品搬送容器として例示したものと同様のものが挙げられる。第
２物品搬送容器は、第１物品搬送容器と同一であってもよいし、異なっていてもよい。
第２収容形状は、収容形状として例示したものと同様のものが挙げられる。第２収容形状は、第１収容形状と同一であってもよいし、異なっていてもよい。
第２物品搬送容器は、物品搬送容器として例示したものと同様のものが挙げられる。第
２物品搬送容器は、第１物品搬送容器と同一であってもよいし、異なっていてもよい。
（第２加熱工程）
第２加熱工程では、平坦シートを、第２温度で加熱する。これにより、平坦シートは、軟化する。
第２加熱工程では、平坦シートを、第２温度で加熱する。これにより、平坦シートは、軟化する。
第２温度の下限は、高分子の融点Ｔｍ以上であり、好ましくは高分子の融点Ｔｍより１０℃高い温度、より好ましくは高分子の融点Ｔｍより２０℃高い温度である。
第２温度の上限は、２８０℃以下であり、好ましくは２６０℃以下、より好ましくは２４０℃以下、さらに好ましくは２２０℃以下、特に好ましくは２１０℃以下、なお一層好ましくは１９０℃以下である。
第２温度は、第１温度と同一であってもよいし、異なっていてもよい。
第２温度の温度範囲には、高分子のゴム平坦領域が存在する。
第２温度の上限は、２８０℃以下であり、好ましくは２６０℃以下、より好ましくは２４０℃以下、さらに好ましくは２２０℃以下、特に好ましくは２１０℃以下、なお一層好ましくは１９０℃以下である。
第２温度は、第１温度と同一であってもよいし、異なっていてもよい。
第２温度の温度範囲には、高分子のゴム平坦領域が存在する。
加熱手段は、特に限定されず、第１加熱工程の加熱手段として例示したものと同様のものが挙げられる。加熱時間は、特に限定されず、第１加熱工程の加熱時間として例示したものと同様のものが挙げられる。
（賦形工程）
賦形工程では、平坦形状で、かつ第２温度で加熱された物品搬送容器用シートの平坦形状を、第２収容形状に賦形する。
平坦形状を第２収容形状に賦形する手段（以下、「賦形手段」という。）は、特に制限されず、物品の形状、所望する収容サイズ等に応じて作製された金型を用いた真空成形、圧空成形、真空圧空成形、ＴＯＭ成形、熱プレス成形等が挙げられる。これらの賦形手段では、第２収容形状に対応する型面（以下、「第２収容型面」という場合がある。）を有する賦形型を用いる。なかでも、賦形手段は、大型の収容形状への賦形に適した真空成形、圧空成形、及び真空圧空成形のいずれか１つの賦形方法を用いることが好ましい。
真空成形は、平坦シートと賦形型との間の空気を排気し（以下、「真空吸引」という場合がある。）、第２温度で加熱された平坦シートを第２収容型面に接触させて、平坦形状を第２収容形状に賦形する。
圧空成形とは、平坦シートを圧縮空気で加圧し（以下、「圧空」という。）、第２温度で加熱された平坦シートを第２収容型面に接触させて、平坦形状を第２収容形状に賦形する。
真空圧空成形とは、真空吸引と圧空とを同時又は異時に実施し、第２温度で加熱された平坦シートを第２収容型面に接触させて、平坦形状を第２収容形状に賦形する。
賦形工程では、平坦形状で、かつ第２温度で加熱された物品搬送容器用シートの平坦形状を、第２収容形状に賦形する。
平坦形状を第２収容形状に賦形する手段（以下、「賦形手段」という。）は、特に制限されず、物品の形状、所望する収容サイズ等に応じて作製された金型を用いた真空成形、圧空成形、真空圧空成形、ＴＯＭ成形、熱プレス成形等が挙げられる。これらの賦形手段では、第２収容形状に対応する型面（以下、「第２収容型面」という場合がある。）を有する賦形型を用いる。なかでも、賦形手段は、大型の収容形状への賦形に適した真空成形、圧空成形、及び真空圧空成形のいずれか１つの賦形方法を用いることが好ましい。
真空成形は、平坦シートと賦形型との間の空気を排気し（以下、「真空吸引」という場合がある。）、第２温度で加熱された平坦シートを第２収容型面に接触させて、平坦形状を第２収容形状に賦形する。
圧空成形とは、平坦シートを圧縮空気で加圧し（以下、「圧空」という。）、第２温度で加熱された平坦シートを第２収容型面に接触させて、平坦形状を第２収容形状に賦形する。
真空圧空成形とは、真空吸引と圧空とを同時又は異時に実施し、第２温度で加熱された平坦シートを第２収容型面に接触させて、平坦形状を第２収容形状に賦形する。
（冷却工程）
冷却工程では、第２収容形状に賦形された物品搬送容器用シートを冷却する。これにより、第２物品搬送容器が得られる。
冷却工程では、第２収容形状に賦形された物品搬送容器用シートを冷却する。これにより、第２物品搬送容器が得られる。
冷却工程では、第２収容形状に賦形された物品搬送容器用シートを第２収容型面に接触させながら、第２収容形状に賦形された物品搬送容器用シートを冷却すること（以下、「接触冷却」という。）が好ましい。第２収容形状に賦形された物品搬送容器用シートは、軟化した状態では、その形状記憶性により、元の平坦形状に戻ろうとする傾向がある。そのため、接触冷却により急速固化させることで、第２物品搬送容器用シートが得られ易くなる。
また、接触冷却は、少なくとも特定高分子の固化温度以下となるまで行われることがより好ましい。これにより、より確実に第２収容型面が第２収容形状に賦形された物品搬送容器用シートに転写される。つまり、第２物品搬送容器用シートがより得られ易くなる。
また、接触冷却は、少なくとも特定高分子の固化温度以下となるまで行われることがより好ましい。これにより、より確実に第２収容型面が第２収容形状に賦形された物品搬送容器用シートに転写される。つまり、第２物品搬送容器用シートがより得られ易くなる。
特定高分子の固化温度とは、例えば、高分子がエチレン系重合体である場合、示差走査熱量計（ＤＳＣ）を用いて融点Ｔｍの他に、降温過程で測定された結晶化温度（Ｔｃ）より４０℃低い温度を示す。
第２収容形状に賦形された物品搬送容器用シートを冷却する手段（以下、「冷却手段」という。）は、特に限定されず、例えば、冷却媒体を第２収容形状に賦形された物品搬送容器用シートを直接的又は間接的に接触させる方法等が挙げられる。冷却媒体としては、冷風、冷却水等が挙げられる。中でも、冷却手段は、賦形手段を備える成形装置に冷却媒体を接触させて、第２収容形状に賦形された物品搬送容器用シートを冷却することが好ましい。
［その他の工程］
本開示の物品搬送容器用シートの再製造方法は、加熱工程、平坦化工程及び賦形工程以外のその他の工程（以下、単に「その他の工程」とも称す。）を有していてもよい。
その他の工程としては、例えば、物品の形状、サイズ等に応じて以下の工程（Ａ）～（Ｄ）をそれぞれ有していてもよい。
（Ａ）物品搬送容器用シートを切り取る、切取工程
（Ｂ）物品搬送容器用シートを金型に押し当て前記金型の形状に抜き取る、抜き工程
（Ｃ）複数の物品搬送容器用シートを貼り合わせる、貼り合わせ工程
（Ｄ）物品搬送容器用シートをワックス等でコーティングするコーティング工程
本開示の物品搬送容器用シートの再製造方法は、加熱工程、平坦化工程及び賦形工程以外のその他の工程（以下、単に「その他の工程」とも称す。）を有していてもよい。
その他の工程としては、例えば、物品の形状、サイズ等に応じて以下の工程（Ａ）～（Ｄ）をそれぞれ有していてもよい。
（Ａ）物品搬送容器用シートを切り取る、切取工程
（Ｂ）物品搬送容器用シートを金型に押し当て前記金型の形状に抜き取る、抜き工程
（Ｃ）複数の物品搬送容器用シートを貼り合わせる、貼り合わせ工程
（Ｄ）物品搬送容器用シートをワックス等でコーティングするコーティング工程
［エチレン系重合体の製造］
次に、特定高分子の一例であるエチレン系重合体の製造方法について説明する。
エチレン系重合体の製造方法は、オレフィン重合用触媒を用いて、オレフィンの重合を行う。これにより、エチレン系重合体が得られる。
エチレン系重合体の製造方法は、例えば、予備重合工程と、本重合工程とを含んでもよい。予備重合工程、及び本重合工程は、この順で実行される。
以下、エチレン系重合体の製造方法が、予備重合工程と、本重合工程とを含む場合について、説明する。
次に、特定高分子の一例であるエチレン系重合体の製造方法について説明する。
エチレン系重合体の製造方法は、オレフィン重合用触媒を用いて、オレフィンの重合を行う。これにより、エチレン系重合体が得られる。
エチレン系重合体の製造方法は、例えば、予備重合工程と、本重合工程とを含んでもよい。予備重合工程、及び本重合工程は、この順で実行される。
以下、エチレン系重合体の製造方法が、予備重合工程と、本重合工程とを含む場合について、説明する。
（予備重合工程）
予備重合工程では、オレフィン重合用触媒の存在下で、α－オレフィンを予備重合(prepolymerization)させる。
α－オレフィンの量は、固体状触媒１ｇ当り０．１～１０００ｇ好ましくは０．３～５００ｇ、特に好ましくは１～２００ｇである。
予備重合工程では、オレフィン重合用触媒の存在下で、α－オレフィンを予備重合(prepolymerization)させる。
α－オレフィンの量は、固体状触媒１ｇ当り０．１～１０００ｇ好ましくは０．３～５００ｇ、特に好ましくは１～２００ｇである。
予備重合工程における触媒濃度は、本重合工程における触媒濃度よりも高くてもよい。
オレフィン重合用触媒は、固体状チタン触媒と、有機金属化合物触媒とを含む。オレフィン重合用触媒は、必要に応じて、その他触媒成分を含んでもよい。
オレフィン重合用触媒は、固体状チタン触媒と、有機金属化合物触媒とを含む。オレフィン重合用触媒は、必要に応じて、その他触媒成分を含んでもよい。
固体状チタン触媒は、チタン、マグネシウム、及びハロゲンを含むことが好ましい。固体状チタン触媒は、例えば、チタン化合物、マグネシウム化合物、及び電子供与体を接触させて得られる。チタン化合物としては、四塩化チタン、四臭化チタン等が挙げられる。マグネシウム化合物としては、塩化マグネシウム、臭化マグネシウム等が挙げられる。電子供与体としては、2-イソブチル-2-イソプロピル-1,3-ジメトキシプロパン、2,2-ジイソブチル-1,3-ジメトキシプロパン等が挙げられる。
固体状チタン触媒の濃度は、液状媒体１リットル当り、チタン原子換算で、好ましくは０．００１ミリモル～２００ミリモル、より好ましくは０．０１ミリモル～５０ミリモル、特に好ましくは０．１ミリモル～２０ミリモルである。液体媒体は、例えば、後述する不活性炭化水素媒体を含む。
固体状チタン触媒の濃度は、液状媒体１リットル当り、チタン原子換算で、好ましくは０．００１ミリモル～２００ミリモル、より好ましくは０．０１ミリモル～５０ミリモル、特に好ましくは０．１ミリモル～２０ミリモルである。液体媒体は、例えば、後述する不活性炭化水素媒体を含む。
有機金属化合物触媒としては、トリエチルアルミニウム、トリイソブチルアルミニウム等が挙げられる。
有機金属化合物触媒の量は、固体状チタン触媒１ｇ当り、好ましくは０.１ｇ～１０００ｇ、より好ましくは０.３ｇ～５００ｇの重合体が生成するような量であればよい。有機金属化合物触媒の量は、固体状チタン触媒中のチタン原子１モル当り、好ましくは０．１モル～３００モル、より好ましくは０．５モル～１００モル、特に好ましくは１モル～５０モルの量である。
有機金属化合物触媒の量は、固体状チタン触媒１ｇ当り、好ましくは０.１ｇ～１０００ｇ、より好ましくは０.３ｇ～５００ｇの重合体が生成するような量であればよい。有機金属化合物触媒の量は、固体状チタン触媒中のチタン原子１モル当り、好ましくは０．１モル～３００モル、より好ましくは０．５モル～１００モル、特に好ましくは１モル～５０モルの量である。
その他触媒成分としては、ポリエーテル化合物等が挙げられる。ポリエーテル化合物としては、2-イソブチル-2-イソプロピル-1,3-ジメトキシプロパン、2,2-ジイソブチル-1,3-ジメトキシプロパン等が挙げられる。
オレフィン重合用触媒がその他触媒成分を含む場合、その他触媒成分の量は、固体状チタン触媒中のチタン原子１モル当り、好ましくは０．１モル～５０モル、より好ましくは０．５モル～３０モル、更に好ましくは１モル～１０モルである。
オレフィン重合用触媒がその他触媒成分を含む場合、その他触媒成分の量は、固体状チタン触媒中のチタン原子１モル当り、好ましくは０．１モル～５０モル、より好ましくは０．５モル～３０モル、更に好ましくは１モル～１０モルである。
予備重合工程では、不活性炭化水素媒体にオレフィン及びオレフィン用重合触媒を加え、温和な条件下で、α－オレフィンを予備重合させてもよい。
不活性炭化水素媒体としては、プロパン、ブタン、ペンタン、ヘキサン、ヘプタン、オクタン、デカン、ドデカン、灯油などの脂肪族炭化水素； シクロヘプタン、メチルシクロヘプタン、シクロヘキサン、メチルシクロヘキサン、メチルシクロペンタン、シクロオクタン、メチルシクロオクタンなどの脂環族炭化水素；
ベンゼン、トルエン、キシレンなどの芳香族炭化水素；エチレンクロリド、クロルベンゼンなどのハロゲン化炭化水素、これらの混合物などを挙げられる。
中でも、不活性炭化水素媒体としては、脂肪族炭化水素が好ましい。不活性炭化水素媒体が用いられる場合、予備重合はバッチ式反応器で行うことが好ましい。
不活性炭化水素媒体としては、プロパン、ブタン、ペンタン、ヘキサン、ヘプタン、オクタン、デカン、ドデカン、灯油などの脂肪族炭化水素； シクロヘプタン、メチルシクロヘプタン、シクロヘキサン、メチルシクロヘキサン、メチルシクロペンタン、シクロオクタン、メチルシクロオクタンなどの脂環族炭化水素；
ベンゼン、トルエン、キシレンなどの芳香族炭化水素；エチレンクロリド、クロルベンゼンなどのハロゲン化炭化水素、これらの混合物などを挙げられる。
中でも、不活性炭化水素媒体としては、脂肪族炭化水素が好ましい。不活性炭化水素媒体が用いられる場合、予備重合はバッチ式反応器で行うことが好ましい。
予備重合工程では、α－オレフィン自体を溶媒としてα－オレフィンを予備重合してもよいし、また実質的に溶媒の無い状態でα－オレフィンを予備重合してもよい。この場合には、予備重合を連続的に行うことが好ましい。
予備重合で使用されるα－オレフィンは、後述する本重合で使用されるオレフィンと同一であっても、異なっていてもよい。具体的には、α－オレフィンは、エチレン、プロピレンであることが好ましい。
予備重合の際の温度は、好ましくは－２０～＋１００℃、より好ましくは－２０～＋８０℃、更に好ましくは０～＋４０℃の範囲である。
（本重合工程）
本重合工程では、本重合(polymerization)を行う。詳しくは、本重合工程では、オレフィン重合用触媒の存在下で、エチレンを重合させる。
本重合工程では、本重合(polymerization)を行う。詳しくは、本重合工程では、オレフィン重合用触媒の存在下で、エチレンを重合させる。
本重合工程では、エチレンの他に、炭素原子数が３～２０のα－オレフィンが共用されてもよい。炭素原子数が３～２０のα－オレフィンとしては、例えば、プロピレン、1－ブテン、1－ペンテン、1－ヘキセン、1－オクテン、1－デセン、1－ドデセン、1－テトラデセン、1－ヘキサデセン、1－オクタデセン、1－エイコセンなどの直鎖状オレフィンや、4－メチル－1－ペンテン、3－メチル－1－ペンテン、3－メチル－1－ブテン等の分岐状オレフィン等が挙げられる。これらのα－オレフィンとしてはプロピレン、1－ブテン、1－ペンテン、4－メチル－1－ペンテンが好ましい。
本重合工程では、これらのα－オレフィンと共に、スチレン、アリルベンゼン等の芳香族ビニル化合物；ビニルシクロヘキサン、ビニルシクロヘプタン等の脂環族ビニル化合物を用いることもできる。
本重合工程では、これらのα－オレフィンと共に、スチレン、アリルベンゼン等の芳香族ビニル化合物；ビニルシクロヘキサン、ビニルシクロヘプタン等の脂環族ビニル化合物を用いることもできる。
予備重合及び本重合の重合法は、バルク重合法、液相重合法及び気相重合法のいずれであってもよい。液相重合法としては、溶解重合、懸濁重合などが挙げられる。
本重合がスラリー重合の反応形態を採る場合、反応溶媒としては、上述の予備重合時に用いられる不活性炭化水素を用いることもできるし、反応温度において液体であるオレフィンを用いることもできる。
本重合においては、固体状チタン触媒と、有機金属化合物触媒と、必要に応じてその他触媒成分が用いられる。その他触媒成分としては、ポリエーテル化合物が挙げられる。ポリエーテル化合物としては、2-イソブチル-2-イソプロピル-1,3-ジメトキシプロパン、2,2-ジイソブチル-1,3-ジメトキシプロパン等が挙げられる。
固体状チタン触媒の量は、重合容積１リットル当りチタン原子に換算して、好ましくは０.０００１ミリモル～０.５ミリモル、より好ましくは０.００５ミリモル～０.１ミリモルである。
また、有機金属化合物触媒の量は、重合系中の触媒成分中のチタン原子１モルに対し、好ましくは１モル～２０００モル、より好ましくは５モル～５００モルである。
その他触媒成分が使用される場合、その他の触媒成分の使用量は、有機金属化合物触媒に対して、好ましくは０．００１モル～５０モル、より好ましくは０．０１モル～３０モル、特に好ましくは０．０５モル～２０モルである。
固体状チタン触媒の量は、重合容積１リットル当りチタン原子に換算して、好ましくは０.０００１ミリモル～０.５ミリモル、より好ましくは０.００５ミリモル～０.１ミリモルである。
また、有機金属化合物触媒の量は、重合系中の触媒成分中のチタン原子１モルに対し、好ましくは１モル～２０００モル、より好ましくは５モル～５００モルである。
その他触媒成分が使用される場合、その他の触媒成分の使用量は、有機金属化合物触媒に対して、好ましくは０．００１モル～５０モル、より好ましくは０．０１モル～３０モル、特に好ましくは０．０５モル～２０モルである。
本重合を水素の存在下に行えば、得られるエチレン系重合体の分子量を調節することが可能となる。そのため、本重合において、水素の存在下にエチレンの重合を行うことが好ましい。この理由は現時点で定かではないが、水素の存在下に重合を行うことによって、エチレンなどのオレフィンによる連鎖移動反応が抑制され、分子末端も飽和結合の構造を有するエチレン系重合体粒子、即ち成形途中に変質を起こし難い、安定なエチレン系重合体が得られるためと推定される。
本重合において、オレフィンの重合温度は、好ましくは２０℃～２００℃、より好ましくは３０℃～１００℃、さらに好ましくは５０℃～９０℃である。圧力は、好ましくは常圧～１０ＭＰａ、より好ましくは０．２０ＭＰａ～５ＭＰａである。重合反応器は、回分式、半連続式、連続式等が挙げられる。
更に重合を、反応条件を変えて二段以上に分けて行うこともできる。
具体的には、本重合工程は、工程（ａ）と、工程（ｂ）とを有してもよい。
工程（ａ）では、極限粘度［η］が第１範囲内のエチレン系重合体を製造する。第１範囲は、好ましくは２ｄｌ／ｇ以上１０ｄｌ／ｇ未満、より好ましくは３ｄｌ／ｇ以上１０ｄｌ／ｇ未満、更に好ましくは５ｄｌ／ｇ以上、１０ｄｌ／ｇ未満である。
工程（ｂ）では、極限粘度［η］が第２範囲内のエチレン系重合体を製造する。第２範囲は、好ましくは５ｄｌ／ｇ以上３５ｄｌ／ｇ以下、より好ましくは７ｄｌ／ｇ以上３３ｄｌ／ｇ以下、更に好ましくは１０ｄｌ／ｇ以上３３ｄｌ／ｇ以下、特に好ましくは１５ｄｌ／ｇ以上３２ｄｌ／ｇ以下である。
但し、工程（ａ）で得られるエチレン系重合体（以下、「エチレン系重合体（ａ）」という。）の極限粘度[η]と、工程（ｂ）で得られるエチレン系重合体（以下、「エチレン系重合体（ｂ）」という。）の[η]とは異なり、更にはエチレン系重合体（ａ）の極限粘度[η]に比して、エチレン系重合体（ｂ）の[η]が高いことが好ましい。
更には２段目以降で製造される全てのエチレン系重合体の極限粘度[η]より１段目に製造するエチレン系重合体の[η]が低くなる条件で行うことがより好ましい。即ち、最終的に得られるエチレン系重合体の極限粘度[η]よりも１段目に製造するエチレン系重合体の[η]が低いことが好ましい。１段目で製造されるエチレン系重合体の極限粘度[η]の好ましい範囲は、上記の（ａ）工程で得られるエチレン系重合体の[η]の範囲と同じである。
具体的には、本重合工程は、工程（ａ）と、工程（ｂ）とを有してもよい。
工程（ａ）では、極限粘度［η］が第１範囲内のエチレン系重合体を製造する。第１範囲は、好ましくは２ｄｌ／ｇ以上１０ｄｌ／ｇ未満、より好ましくは３ｄｌ／ｇ以上１０ｄｌ／ｇ未満、更に好ましくは５ｄｌ／ｇ以上、１０ｄｌ／ｇ未満である。
工程（ｂ）では、極限粘度［η］が第２範囲内のエチレン系重合体を製造する。第２範囲は、好ましくは５ｄｌ／ｇ以上３５ｄｌ／ｇ以下、より好ましくは７ｄｌ／ｇ以上３３ｄｌ／ｇ以下、更に好ましくは１０ｄｌ／ｇ以上３３ｄｌ／ｇ以下、特に好ましくは１５ｄｌ／ｇ以上３２ｄｌ／ｇ以下である。
但し、工程（ａ）で得られるエチレン系重合体（以下、「エチレン系重合体（ａ）」という。）の極限粘度[η]と、工程（ｂ）で得られるエチレン系重合体（以下、「エチレン系重合体（ｂ）」という。）の[η]とは異なり、更にはエチレン系重合体（ａ）の極限粘度[η]に比して、エチレン系重合体（ｂ）の[η]が高いことが好ましい。
更には２段目以降で製造される全てのエチレン系重合体の極限粘度[η]より１段目に製造するエチレン系重合体の[η]が低くなる条件で行うことがより好ましい。即ち、最終的に得られるエチレン系重合体の極限粘度[η]よりも１段目に製造するエチレン系重合体の[η]が低いことが好ましい。１段目で製造されるエチレン系重合体の極限粘度[η]の好ましい範囲は、上記の（ａ）工程で得られるエチレン系重合体の[η]の範囲と同じである。
また、エチレン系重合体（ａ）とエチレン系重合体（ｂ）の質量比は、それぞれの工程で生成する極限粘度にもよるが、エチレン系重合体（ａ）の割合が０～５０質量％、エチレン系重合体（ｂ）の割合が１００～５０質量％である。エチレン系重合体（ａ）とエチレン系重合体（ｂ）の好ましい質量比は、５／９５～５０／５０、より好ましくは１０／９０～４０／６０、更に好ましくは１５／８５～４０／６０である。この質量比は、各工程でのエチレン吸収量測定や、各工程で得られた樹脂を少量且つ規定量をサンプリングし、その質量やスラリー濃度、樹脂中の触媒成分の含有率等から各工程での樹脂生成量を計算する事によって決定することが出来る。
固体状チタン触媒を含む触媒により、エチレンや必要に応じて用いられる他のオレフィンの重合反応を行う際、その重合反応は固体状チタン触媒成分中の触媒活性点で起こる。重合反応初期に生成する重合体は粒子の表面部に、重合反応後期に生成する重合体は粒子の内部に、それぞれ偏在すると推測されている。木の年輪と類似した現象であると考えられる。従って、２段以上に反応条件を分けてエチレン系重合体を製造する場合、１段目に製造するエチレン系重合体の極限粘度[η]が、最終的に得られるエチレン系重合体の[η]より低くなる条件で製造すると、粒子表面に相対的に分子量の低い重合体が存在する可能性が高い。
本重合工程では、バッチ式反応器、連続式反応器等が用いられ得る。本重合工程が上記の様な多段階である場合は、バッチ式反応器を採用することが好ましい。バッチ式反応器を用いて得られるエチレン系重合体（ａ）及びエチレン系重合体（ｂ）の各々の粒子は、粒子毎のバラツキが少ない。
このようにして得られたエチレン系重合体は、単独重合体、ランダム共重合体およびブロック共重合体などのいずれであってもよい。好ましくは結晶化度の高い重合体を得やすい観点からエチレン系重合体はエチレンの単独重合体であることが好ましい。
エチレン系重合体の製造方法は、予備重合工程及び本重合工程に加えて、加熱工程を有していてもよい。加熱工程は、本重合工程の後に実行される。
加熱工程では、気相雰囲気下で１００℃以上、エチレン系重合体の融点以下の加熱温度に保持する。
加熱工程の加熱温度は、好ましくは１００℃～１４０℃、より好ましくは１０５℃～１４０℃、さらに好ましくは１１０℃～１３５℃である。加熱工程の加熱時間は、好ましくは１５分～２４時間、より好ましくは１～１０時間、さらに好ましくは１～４時間である。エチレン系重合体の加熱方法としては、オーブンを用いる方法、乾燥機を用いる方法などが挙げられる。この様な工程を経ることで、より高い結晶化度を有するエチレン系重合体を得られる。
加熱工程では、気相雰囲気下で１００℃以上、エチレン系重合体の融点以下の加熱温度に保持する。
加熱工程の加熱温度は、好ましくは１００℃～１４０℃、より好ましくは１０５℃～１４０℃、さらに好ましくは１１０℃～１３５℃である。加熱工程の加熱時間は、好ましくは１５分～２４時間、より好ましくは１～１０時間、さらに好ましくは１～４時間である。エチレン系重合体の加熱方法としては、オーブンを用いる方法、乾燥機を用いる方法などが挙げられる。この様な工程を経ることで、より高い結晶化度を有するエチレン系重合体を得られる。
また、本重合工程の重合法が液相重合法である場合、エチレン系重合体の製造方法は、予備重合工程及び本重合工程に加えて、乾燥工程を有することが好ましい。
乾燥工程の加熱温度は、好ましくは９０℃～１４０℃、より好ましくは９５℃～１４０℃、さらに好ましくは９５℃～１３５℃で、特に好ましくは９５℃～１３０℃である。乾燥工程の加熱時間は、好ましくは１５分～２４時間、より好ましくは１～１０時間、さらに好ましくは１～４時間である。
乾燥工程の加熱温度は、好ましくは９０℃～１４０℃、より好ましくは９５℃～１４０℃、さらに好ましくは９５℃～１３５℃で、特に好ましくは９５℃～１３０℃である。乾燥工程の加熱時間は、好ましくは１５分～２４時間、より好ましくは１～１０時間、さらに好ましくは１～４時間である。
エチレン系重合体は、市販品であってもよい。市販品としては、例えば、ハイゼックスミリオン（登録商標）０３０Ｓ、１４５Ｍ、２４０Ｓ、３２０ＭＵ、６３０Ｍ、ニューライト（登録商標）ＮＬ－Ｗ等が挙げられる。
以下、本開示の実施例を説明するが、本開示は以下の実施例に限定されるものではない。
≪高分子材料の準備≫
高分子の材料として、エチレン系重合体（ＰＥ－１）～（ＰＥ－６）を準備した。
実施例のエチレン系重合体（ＰＥ－１）～（ＰＥ－５）は、ＷＯ２００８/０１３１４４公報に準じて製造された。
（ＰＥ－１）超高分子量ポリエチレン（極限粘度４．９ｄｌ/ｇ、融点１３２℃）
（ＰＥ－２）超高分子量ポリエチレン（極限粘度１４．４ｄｌ/ｇ、融点１３２℃）
（ＰＥ－３）超高分子量ポリエチレン（極限粘度１９．９ｄｌ/ｇ、融点１３３℃）
（ＰＥ－４）超高分子量ポリエチレン（極限粘度３０．５ｄｌ/ｇ、融点１３３℃）
（ＰＥ－５）超高分子量ポリエチレン（極限粘度１４．０ｄｌ/ｇ、融点１３１℃）
（ＰＥ－６）高密度ポリエチレン （極限粘度 ３．３ｄｌ/ｇ、融点１２８℃）
高分子の材料として、エチレン系重合体（ＰＥ－１）～（ＰＥ－６）を準備した。
実施例のエチレン系重合体（ＰＥ－１）～（ＰＥ－５）は、ＷＯ２００８/０１３１４４公報に準じて製造された。
（ＰＥ－１）超高分子量ポリエチレン（極限粘度４．９ｄｌ/ｇ、融点１３２℃）
（ＰＥ－２）超高分子量ポリエチレン（極限粘度１４．４ｄｌ/ｇ、融点１３２℃）
（ＰＥ－３）超高分子量ポリエチレン（極限粘度１９．９ｄｌ/ｇ、融点１３３℃）
（ＰＥ－４）超高分子量ポリエチレン（極限粘度３０．５ｄｌ/ｇ、融点１３３℃）
（ＰＥ－５）超高分子量ポリエチレン（極限粘度１４．０ｄｌ/ｇ、融点１３１℃）
（ＰＥ－６）高密度ポリエチレン （極限粘度 ３．３ｄｌ/ｇ、融点１２８℃）
［エチレン系重合体の測定］
エチレン系重合体（ＰＥ－１）～（ＰＥ－６）の極限粘度［η］、粘度平均分子量Ｍｖ、融点Ｔｍ、結晶化温度Ｔｃ、密度、及び貯蔵弾性率Ｅ’の測定を下記のとおり行った。極限粘度［η］、粘度平均分子量Ｍｖ、融点Ｔｍ、結晶化温度Ｔｃ、密度、及び貯蔵弾性率Ｅ’の測定結果を表１に示す。
エチレン系重合体（ＰＥ－１）～（ＰＥ－６）の極限粘度［η］、粘度平均分子量Ｍｖ、融点Ｔｍ、結晶化温度Ｔｃ、密度、及び貯蔵弾性率Ｅ’の測定を下記のとおり行った。極限粘度［η］、粘度平均分子量Ｍｖ、融点Ｔｍ、結晶化温度Ｔｃ、密度、及び貯蔵弾性率Ｅ’の測定結果を表１に示す。
＜極限粘度［η］の測定方法＞
極限粘度［η］は、測定装置としてウベローデ粘度計を用いて、デカリン溶媒中、１３５℃で測定した。
具体的には、約２０ｍｇの粉末状の高分子材料を、デカリン２５ｍｌに溶解させた。その後、ウベローデ粘度計を用いて、１３５℃のオイルバス中で比粘度ηｓｐを測定した。このデカリン溶液にデカリンを５ｍｌ加えて希釈した後、上記と同様にして比粘度ηｓｐを測定した。この希釈操作を更に２回繰り返し、下記の式１に示すように、濃度（Ｃ）を０に外挿した時の（ηｓｐ／Ｃ）の値を極限粘度［η］（単位：ｄｌ／ｇ）として求めた。
［η］＝ｌｉｍ（ηｓｐ／Ｃ） （Ｃ→０）・・・式１
極限粘度［η］は、測定装置としてウベローデ粘度計を用いて、デカリン溶媒中、１３５℃で測定した。
具体的には、約２０ｍｇの粉末状の高分子材料を、デカリン２５ｍｌに溶解させた。その後、ウベローデ粘度計を用いて、１３５℃のオイルバス中で比粘度ηｓｐを測定した。このデカリン溶液にデカリンを５ｍｌ加えて希釈した後、上記と同様にして比粘度ηｓｐを測定した。この希釈操作を更に２回繰り返し、下記の式１に示すように、濃度（Ｃ）を０に外挿した時の（ηｓｐ／Ｃ）の値を極限粘度［η］（単位：ｄｌ／ｇ）として求めた。
［η］＝ｌｉｍ（ηｓｐ／Ｃ） （Ｃ→０）・・・式１
＜粘度平均分子量Ｍｖの測定方法＞
粘度平均分子量Ｍｖは、ASTM D4020に準拠して、測定した。
粘度平均分子量Ｍｖは、ASTM D4020に準拠して、測定した。
＜結晶化温度（Ｔｃ）及び融点（Ｔｍ）の測定方法＞
結晶化温度（Ｔｃ）及び融点（Ｔｍ）は、下記の条件で、示差走査熱量計（ＤＳＣ）を用いて、測定した。
具体的に、約５ｍｇの高分子材料を、セイコーインスツル（株）製の示差走査熱量計（ＤＳＣ２２０Ｃ型）の測定用アルミニウムパン中に密封し、３０℃から１０℃／分で２００℃まで加熱した。高分子材料を完全融解させるために、２００℃で１０分間保持し、次いで、１０℃／分で３０℃まで冷却した。この降温過程で生じた発熱ピークを示す温度を結晶化温度（Ｔｃ）とした。
次いで、３０℃で５分間置いた後、１０℃／ｍｉｎで２００℃まで２度目の加熱を行った。得られた２度目の加熱での吸熱ピークを示す温度（℃）を、高分子材料の融点（Ｔｍ）とした。なお、複数のピークが検出される場合には、重量平均分子量が最も高い高分子材料に該当する成分のピークを、高分子材料の融点（Ｔｍ）として採用した。
結晶化温度（Ｔｃ）及び融点（Ｔｍ）は、下記の条件で、示差走査熱量計（ＤＳＣ）を用いて、測定した。
具体的に、約５ｍｇの高分子材料を、セイコーインスツル（株）製の示差走査熱量計（ＤＳＣ２２０Ｃ型）の測定用アルミニウムパン中に密封し、３０℃から１０℃／分で２００℃まで加熱した。高分子材料を完全融解させるために、２００℃で１０分間保持し、次いで、１０℃／分で３０℃まで冷却した。この降温過程で生じた発熱ピークを示す温度を結晶化温度（Ｔｃ）とした。
次いで、３０℃で５分間置いた後、１０℃／ｍｉｎで２００℃まで２度目の加熱を行った。得られた２度目の加熱での吸熱ピークを示す温度（℃）を、高分子材料の融点（Ｔｍ）とした。なお、複数のピークが検出される場合には、重量平均分子量が最も高い高分子材料に該当する成分のピークを、高分子材料の融点（Ｔｍ）として採用した。
＜密度の測定方法＞
密度は、ＡＳＴＭ Ｄ１５０５に準拠して、測定した。
密度は、ＡＳＴＭ Ｄ１５０５に準拠して、測定した。
＜貯蔵弾性率の測定方法＞
固体粘弾性測定装置（ティー・エイ・インスツルメント社製の「ＲＳＡ－ＩＩＩ」）を用いて、高分子材料からなる試験片（厚さ：２ｍｍ）に対し、下記の条件で２５℃から２３０℃までの温度範囲で、貯蔵弾性率Ｅ’及び損失弾性率Ｅ”を測定した。
・測定モード ：引張り
・周波数 ：１．５９Ｈｚ
・歪量 ：０．１％
・昇温速度 ：４℃／分
・雰囲気 ：窒素
固体粘弾性測定装置（ティー・エイ・インスツルメント社製の「ＲＳＡ－ＩＩＩ」）を用いて、高分子材料からなる試験片（厚さ：２ｍｍ）に対し、下記の条件で２５℃から２３０℃までの温度範囲で、貯蔵弾性率Ｅ’及び損失弾性率Ｅ”を測定した。
・測定モード ：引張り
・周波数 ：１．５９Ｈｚ
・歪量 ：０．１％
・昇温速度 ：４℃／分
・雰囲気 ：窒素
３０℃～２３０℃の温度範囲におけるエチレン系重合体（ＰＥ－１）～（ＰＥ－６）の貯蔵弾性率Ｅ’の測定結果を図５に示す。
［実施例１］
≪物品搬送容器用シートの製造≫
エチレン系重合体（ＰＥ－１）を、真空加熱プレス成形装置（株式会社関西ロール製、最大型締力２５４ｋＮ）を用いて、真空下で加熱プレス成形（加熱温度２３０℃、圧力２ＭＰａ、加圧時間１０分）の後、冷却プレス（冷却温度３０℃、圧力２ＭＰａ、加圧時間１０分）により、シート（サイズ：３５０ｍｍ×３５０ｍｍ）を得た。次いで、得られたシートをＡ４サイズ（２１０ｍｍ×２９７ｍｍ）に切り出し、第１平坦シートとした。得られた第１平坦シートの平均厚みは、表１に示す平均厚さであった。
≪物品搬送容器用シートの製造≫
エチレン系重合体（ＰＥ－１）を、真空加熱プレス成形装置（株式会社関西ロール製、最大型締力２５４ｋＮ）を用いて、真空下で加熱プレス成形（加熱温度２３０℃、圧力２ＭＰａ、加圧時間１０分）の後、冷却プレス（冷却温度３０℃、圧力２ＭＰａ、加圧時間１０分）により、シート（サイズ：３５０ｍｍ×３５０ｍｍ）を得た。次いで、得られたシートをＡ４サイズ（２１０ｍｍ×２９７ｍｍ）に切り出し、第１平坦シートとした。得られた第１平坦シートの平均厚みは、表１に示す平均厚さであった。
≪繰り返し賦形の評価≫
（１）３Ｄタイプ真空熱加圧装置（ミカドテクノス株式会社製）を用いて、平坦シートを所望の立体形状に賦形した。真空熱加圧装置は、平板状の上盤と、直方体形状のキャビティ空間をもつ下盤とを備える。上盤は、下盤に対して鉛直方向上方に位置する。
金型１（図６参照、材質：ステンレス鋼、深絞り成型品、質量：１９ｇ）を下盤中央に配置した。金型１の型面Ｓ１は、図６に示すように、舟型であった。金型１の最大長さは１１０ｍｍであった。金型１の最大高さは１４ｍｍであった。
その後、上盤温度を２００℃、鉛直方向下方の下盤温度を６０℃とした。次いで、加熱オーブン内で、第１平坦シートを予め２００℃で１０分間予熱した。その後、上盤と下盤との間に、第１平坦シートをクランプした。その状態で３００秒間、第１平坦シートを放置した（第２加熱工程）。
次いで、上盤と下盤とで囲まれる空間を３０秒間かけて真空減圧した。その後、上盤と第１平坦シートとで囲まれる空間のみを大気圧に戻した。これにより、金型１の形状に沿うように、第１平坦シートの平坦形状を第１嵌合形状に賦形した（賦形工程）。
冷却のため、真空減圧した状態のままで（第１嵌合形状に賦形された物品搬送容器用シートを金型１の型面Ｓ１に接触させながら）３００秒間保持した（冷却工程）。この際、第１嵌合形状に賦形された物品搬送容器用シートは、１２０℃（結晶化温度Ｔc）以下となる。
その後、装置内部を大気圧に開放し、型開し、第１嵌合形状を有するダネッジ１を得た（収容形状賦形工程）。
得られたダネッジ１について、下記の第１賦形性の評価を行った。
（２）次いで、得られたダネッジ１を加熱オーブン内（温度２００℃）の平坦面の表面に置き、無負荷で１０分間加熱し、自発的に、第１嵌合形状を平坦形状にさせた（第１加熱工程及び平坦化工程）。その後、室温まで冷却し、第２平坦シートが得られた。
得られた第２平坦シートについて、下記の第１形状回復性、及び第１平坦度の評価を行った。
（３）金型１の代わりに金型２（図７参照、材質：アルミニウム合金製、深絞り成型品、質量：１７ｇ）を用いた他は、前記（１）の工程と同様にして、第２嵌合形状を有するダネッジ２を得た（収容形状賦形工程）。金型２の型面Ｓ２は、図７に示すように、マドレーヌ型であった。金型２の最大長さは９５ｍｍであった。金型２の最大高さは１５ｍｍであった。
得られたダネッジ２について、下記の第２賦形性の評価を行った。
（４）次いで、得られたダネッジ２を加熱オーブン内（温度２００℃）の平坦面の表面に置き、無負荷で１０分間加熱し、自発的に第２嵌合形状を平坦形状にさせた（第１加熱工程及び平坦化工程）。これにより、第３平坦シートが得られた。
得られた第３平坦シートについて、下記の第２形状回復性、及び第２平坦度の評価を行った。
（１）３Ｄタイプ真空熱加圧装置（ミカドテクノス株式会社製）を用いて、平坦シートを所望の立体形状に賦形した。真空熱加圧装置は、平板状の上盤と、直方体形状のキャビティ空間をもつ下盤とを備える。上盤は、下盤に対して鉛直方向上方に位置する。
金型１（図６参照、材質：ステンレス鋼、深絞り成型品、質量：１９ｇ）を下盤中央に配置した。金型１の型面Ｓ１は、図６に示すように、舟型であった。金型１の最大長さは１１０ｍｍであった。金型１の最大高さは１４ｍｍであった。
その後、上盤温度を２００℃、鉛直方向下方の下盤温度を６０℃とした。次いで、加熱オーブン内で、第１平坦シートを予め２００℃で１０分間予熱した。その後、上盤と下盤との間に、第１平坦シートをクランプした。その状態で３００秒間、第１平坦シートを放置した（第２加熱工程）。
次いで、上盤と下盤とで囲まれる空間を３０秒間かけて真空減圧した。その後、上盤と第１平坦シートとで囲まれる空間のみを大気圧に戻した。これにより、金型１の形状に沿うように、第１平坦シートの平坦形状を第１嵌合形状に賦形した（賦形工程）。
冷却のため、真空減圧した状態のままで（第１嵌合形状に賦形された物品搬送容器用シートを金型１の型面Ｓ１に接触させながら）３００秒間保持した（冷却工程）。この際、第１嵌合形状に賦形された物品搬送容器用シートは、１２０℃（結晶化温度Ｔc）以下となる。
その後、装置内部を大気圧に開放し、型開し、第１嵌合形状を有するダネッジ１を得た（収容形状賦形工程）。
得られたダネッジ１について、下記の第１賦形性の評価を行った。
（２）次いで、得られたダネッジ１を加熱オーブン内（温度２００℃）の平坦面の表面に置き、無負荷で１０分間加熱し、自発的に、第１嵌合形状を平坦形状にさせた（第１加熱工程及び平坦化工程）。その後、室温まで冷却し、第２平坦シートが得られた。
得られた第２平坦シートについて、下記の第１形状回復性、及び第１平坦度の評価を行った。
（３）金型１の代わりに金型２（図７参照、材質：アルミニウム合金製、深絞り成型品、質量：１７ｇ）を用いた他は、前記（１）の工程と同様にして、第２嵌合形状を有するダネッジ２を得た（収容形状賦形工程）。金型２の型面Ｓ２は、図７に示すように、マドレーヌ型であった。金型２の最大長さは９５ｍｍであった。金型２の最大高さは１５ｍｍであった。
得られたダネッジ２について、下記の第２賦形性の評価を行った。
（４）次いで、得られたダネッジ２を加熱オーブン内（温度２００℃）の平坦面の表面に置き、無負荷で１０分間加熱し、自発的に第２嵌合形状を平坦形状にさせた（第１加熱工程及び平坦化工程）。これにより、第３平坦シートが得られた。
得られた第３平坦シートについて、下記の第２形状回復性、及び第２平坦度の評価を行った。
第１賦形性、第１形状回復性、第１平坦度、第２賦形性、第２形状回復性、及び第２平坦度の各々の評価結果を表１に示す。
≪第１賦形性の評価≫
ダネッジ１の外観を目視で観察した。下記基準で、ダネッジ１の第１賦形性を評価した。第１賦形性の許容可能な評価は、Ａ、又はＢである。
ダネッジ１の外観を目視で観察した。下記基準で、ダネッジ１の第１賦形性を評価した。第１賦形性の許容可能な評価は、Ａ、又はＢである。
＜第１賦形性の評価基準＞
Ａ：金型１の形状が明瞭に賦形されている。
Ｂ：金型１の形状が概ね賦形されており、許容範囲である。
Ｃ：金型１の形状への賦形が不十分である。
Ａ：金型１の形状が明瞭に賦形されている。
Ｂ：金型１の形状が概ね賦形されており、許容範囲である。
Ｃ：金型１の形状への賦形が不十分である。
≪第１形状回復性の評価≫
第２平坦シートの外観を目視で観察した。下記基準で、第２平坦シートの第１形状回復性を評価した。第１形状回復性の許容可能な評価は、Ａ又はＢである。
第２平坦シートの外観を目視で観察した。下記基準で、第２平坦シートの第１形状回復性を評価した。第１形状回復性の許容可能な評価は、Ａ又はＢである。
＜第１形状回復性の評価基準＞
Ａ：第２平坦シートの表面に、金型１の賦形痕が全く見られなかった。
Ｂ：第２平坦シートの表面に、金型１の賦形痕が若干観られたが、許容範囲であった。
Ｃ：第２平坦シートの表面に、金型１の賦形痕がはっきりと見られた。
Ａ：第２平坦シートの表面に、金型１の賦形痕が全く見られなかった。
Ｂ：第２平坦シートの表面に、金型１の賦形痕が若干観られたが、許容範囲であった。
Ｃ：第２平坦シートの表面に、金型１の賦形痕がはっきりと見られた。
≪第１平坦度の評価≫
第２平坦シートの平坦度を算出した。平坦度は、（Ｈｍａｘ／Ｌ）で表される。算出した平坦度の数値に基づいて、下記基準で、第１平坦度を評価した。第１平坦度の許容可能な評価は、Ａ又はＢである。
具体的に、第２平坦シートの平坦度は、以下のようにして、算出される。
第２平坦シートの第１主面が上向きとなるように、剛性を有する平面測定台の表面に第２平坦シートを載せた。次いで、ハイトゲージを用いて、平面測定台の表面からの第２平坦シートの最高高さＨ１を測定した。次いで、第２平坦シートの第２主面が上向きとなるように、平面測定台の表面に第２平坦シートを載せた。ハイトゲージを用いて、平面測定台の表面からの第２平坦シートの最高高さＨ２を測定した。測定して得られた高さＨ１及び高さＨ２のうち、高い方をＨｍａｘとした。
第２平坦シートの平面内の最も長い直線部の長さをＬとした。詳しくは、Ａ４サイズの第２平坦シートでは、第２平坦シートの対角線の長さ（約３６４ｃｍ）をＬとした。
最後に、ＨｍａｘをＬで除算すると、（Ｈｍａｘ／Ｌ）で表される平坦度が得られる。
第２平坦シートの平坦度を算出した。平坦度は、（Ｈｍａｘ／Ｌ）で表される。算出した平坦度の数値に基づいて、下記基準で、第１平坦度を評価した。第１平坦度の許容可能な評価は、Ａ又はＢである。
具体的に、第２平坦シートの平坦度は、以下のようにして、算出される。
第２平坦シートの第１主面が上向きとなるように、剛性を有する平面測定台の表面に第２平坦シートを載せた。次いで、ハイトゲージを用いて、平面測定台の表面からの第２平坦シートの最高高さＨ１を測定した。次いで、第２平坦シートの第２主面が上向きとなるように、平面測定台の表面に第２平坦シートを載せた。ハイトゲージを用いて、平面測定台の表面からの第２平坦シートの最高高さＨ２を測定した。測定して得られた高さＨ１及び高さＨ２のうち、高い方をＨｍａｘとした。
第２平坦シートの平面内の最も長い直線部の長さをＬとした。詳しくは、Ａ４サイズの第２平坦シートでは、第２平坦シートの対角線の長さ（約３６４ｃｍ）をＬとした。
最後に、ＨｍａｘをＬで除算すると、（Ｈｍａｘ／Ｌ）で表される平坦度が得られる。
＜第１平坦度の評価基準＞
Ａ ：第２平坦シートの平坦度（Ｈｍａｘ／Ｌ）が０．０４以下
Ｂ ：第２平坦シートの平坦度（Ｈｍａｘ／Ｌ）が０．０４を超え０．０８未満
Ｃ ：第２平坦シートの平坦度（Ｈｍａｘ／Ｌ）が０．０８以上
Ａ ：第２平坦シートの平坦度（Ｈｍａｘ／Ｌ）が０．０４以下
Ｂ ：第２平坦シートの平坦度（Ｈｍａｘ／Ｌ）が０．０４を超え０．０８未満
Ｃ ：第２平坦シートの平坦度（Ｈｍａｘ／Ｌ）が０．０８以上
≪第２賦形性の評価≫
ダネッジ２の外観を目視で観察した。下記基準で、ダネッジ２の第２賦形性を評価した。第２賦形性の許容可能な評価は、Ａ、又はＢである。
ダネッジ２の外観を目視で観察した。下記基準で、ダネッジ２の第２賦形性を評価した。第２賦形性の許容可能な評価は、Ａ、又はＢである。
＜第２賦形性の評価基準＞
Ａ：金型２の形状が明瞭に賦形されている。
Ｂ：金型２の形状が概ね賦形されており、許容範囲である。
Ｃ：金型２の形状への賦形が不十分である。
Ａ：金型２の形状が明瞭に賦形されている。
Ｂ：金型２の形状が概ね賦形されており、許容範囲である。
Ｃ：金型２の形状への賦形が不十分である。
≪第２形状回復性の評価≫
第３平坦シートの外観を目視で観察した。下記基準で、第３平坦シートの第２形状回復性を評価した。第２形状回復性の許容可能な評価は、Ａ又はＢである。
第３平坦シートの外観を目視で観察した。下記基準で、第３平坦シートの第２形状回復性を評価した。第２形状回復性の許容可能な評価は、Ａ又はＢである。
＜第２形状回復性の評価基準＞
Ａ：第３平坦シートの表面に、金型１及び金型２の賦形痕が全く見られなかった。
Ｂ：第３平坦シートの表面に、金型１及び金型２の賦形痕が若干観られたが、許容範囲であった。
Ｃ：第３平坦シートの表面に、金型１及び金型２の賦形痕がはっきりと見られた。
Ａ：第３平坦シートの表面に、金型１及び金型２の賦形痕が全く見られなかった。
Ｂ：第３平坦シートの表面に、金型１及び金型２の賦形痕が若干観られたが、許容範囲であった。
Ｃ：第３平坦シートの表面に、金型１及び金型２の賦形痕がはっきりと見られた。
≪第２平坦度の評価≫
第３平坦シートの平坦度を算出した。算出した平坦度の数値に基づいて、下記基準で、第２平坦度を評価した。第２平坦度の許容可能な評価は、Ａ又はＢである。
第３平坦シートの平坦度（Ｈｍａｘ／Ｌ）は、第２平坦シートの平坦度（Ｈｍａｘ／Ｌ）と同様にして求めた。
第３平坦シートの平坦度を算出した。算出した平坦度の数値に基づいて、下記基準で、第２平坦度を評価した。第２平坦度の許容可能な評価は、Ａ又はＢである。
第３平坦シートの平坦度（Ｈｍａｘ／Ｌ）は、第２平坦シートの平坦度（Ｈｍａｘ／Ｌ）と同様にして求めた。
＜第２平坦度評価の評価基準＞
Ａ ：第３平坦シートの平坦度（Ｈｍａｘ／Ｌ）が０．０４以下
Ｂ ：第３平坦シートの平坦度（Ｈｍａｘ／Ｌ）が０．０４を超え０．０８未満
Ｃ ：第３平坦シートの平坦度（Ｈｍａｘ／Ｌ）が０．０８以上
Ａ ：第３平坦シートの平坦度（Ｈｍａｘ／Ｌ）が０．０４以下
Ｂ ：第３平坦シートの平坦度（Ｈｍａｘ／Ｌ）が０．０４を超え０．０８未満
Ｃ ：第３平坦シートの平坦度（Ｈｍａｘ／Ｌ）が０．０８以上
［実施例２～５、比較例１］
高分子材料として、エチレン系重合体（ＰＥ－１）に代えて、表１に示すエチレン系重合体（ＰＥ－２、ＰＥ－３、ＰＥ－４、ＰＥ－５）に対し、真空下での加熱プレス成形で加熱温度２６０℃とし、エチレン系共重合体（ＰＥ－６）に対しては、真空下での加熱プレス成形で加熱温度２３０℃とし、それぞれ第１平坦シートを製造した他は、実施例１と同様にして、第１平坦シート、ダネッジ１、第２平坦シート、ダネッジ２、及び第３平坦シートを得た。
得られたダネッジ１、第２平坦シート、ダネッジ２、及び第３平坦シートについて、実施例１と同様にして、第１賦形性、第１形状回復性、第１平坦度、第２賦形性、第２形状回復性、及び第２平坦度の各々を評価した。これらの評価結果を表１に示す。
高分子材料として、エチレン系重合体（ＰＥ－１）に代えて、表１に示すエチレン系重合体（ＰＥ－２、ＰＥ－３、ＰＥ－４、ＰＥ－５）に対し、真空下での加熱プレス成形で加熱温度２６０℃とし、エチレン系共重合体（ＰＥ－６）に対しては、真空下での加熱プレス成形で加熱温度２３０℃とし、それぞれ第１平坦シートを製造した他は、実施例１と同様にして、第１平坦シート、ダネッジ１、第２平坦シート、ダネッジ２、及び第３平坦シートを得た。
得られたダネッジ１、第２平坦シート、ダネッジ２、及び第３平坦シートについて、実施例１と同様にして、第１賦形性、第１形状回復性、第１平坦度、第２賦形性、第２形状回復性、及び第２平坦度の各々を評価した。これらの評価結果を表１に示す。
表１に示すように、実施例１～５の物品搬送容器用シートは、エチレン系重合体を含む。実施例１～５のエチレン系重合体の極限粘度［η］は、４．０ｄＬ／ｇ以上３５．０ｄＬ／ｇ以下であった。更に、実施例１～５のエチレン系重合体の融点Ｔｍは、１２０℃以上１４０℃以下であった。そのため、実施例１～５のエチレン系重合体の「（Ｅ’（２３０℃）／Ｅ’（１４０℃））」は、０．４～１．５の範囲内であった。換言すると、図５に示すように、実施例１～５のエチレン系重合体には、約１４０℃～２３０℃においてゴム状平坦領域が存在することがわかった。
実施例１～５では、ダネッジ１を加熱オーブン内の平坦面の表面に置き、ゴム状平坦領域が存在する温度範囲内にある２００℃で加熱した。これにより、自発的にダネッジ１の舟型形状は平坦形状になり、第２平坦シートが得られた。得られた実施例１～５の第２平坦シートの第１形状回復性及び第１平坦度の評価は「Ａ」であった。その結果、実施例１～５では、物品を収容可能に物品搬送容器用シートを繰り返し賦形が可能であることがわかった。
実施例１～５では、ダネッジ１を加熱オーブン内の平坦面の表面に置き、ゴム状平坦領域が存在する温度範囲内にある２００℃で加熱した。これにより、自発的にダネッジ１の舟型形状は平坦形状になり、第２平坦シートが得られた。得られた実施例１～５の第２平坦シートの第１形状回復性及び第１平坦度の評価は「Ａ」であった。その結果、実施例１～５では、物品を収容可能に物品搬送容器用シートを繰り返し賦形が可能であることがわかった。
更に、実施例１～５では、ゴム状平坦領域が存在する温度範囲内にある２００℃で物品搬送容器用シートを加熱して、ダネッジ２、及び第３平坦シートを得た。そのため、ダネッジ２の第２賦形性、並びに第３平坦シートの第２形状回復性及び第２平坦度の評価は、「Ａ」又は「Ｂ」であった。これらの結果、実施例１～５では、物品搬送容器用シートを２回以上賦形することができることがわかった。
表１に示すように、比較例１の物品搬送容器用シートは、エチレン系重合体を含む。比較例１のエチレン系重合体の極限粘度［η］は、４．０ｄＬ／ｇ未満であった。そのため、比較例１のエチレン系重合体の「（Ｅ’（２３０℃）／Ｅ’（１４０℃））」は、０．４未満であった。換言すると、図５に示すように、比較例１のエチレン系重合体には、１４０℃以上の温度範囲において、ゴム状平坦領域が存在しないことがわかった。
比較例１では、ダネッジ１を加熱オーブン内の平坦面の表面に置き、ゴム状平坦領域が存在する温度範囲外である２００℃で加熱することで、第２平坦シートを得た。そのため、得られた第２平坦シートの第１形状回復性及び第１平坦度の評価は「Ｃ」であった。その結果、比較例１では、物品を収容可能に物品搬送容器用シートを繰り返し賦形が可能でないことがわかった。
比較例１では、ダネッジ１を加熱オーブン内の平坦面の表面に置き、ゴム状平坦領域が存在する温度範囲外である２００℃で加熱することで、第２平坦シートを得た。そのため、得られた第２平坦シートの第１形状回復性及び第１平坦度の評価は「Ｃ」であった。その結果、比較例１では、物品を収容可能に物品搬送容器用シートを繰り返し賦形が可能でないことがわかった。
２０１９年９月２０日に出願された日本国特許出願２０１９－１７１７４６の開示はその全体が参照により本明細書に取り込まれる。
本明細書に記載された全ての文献、特許出願、及び技術規格は、個々の文献、特許出願、及び技術規格が参照により取り込まれることが具体的かつ個々に記された場合と同程度に、本明細書中に参照により取り込まれる。
本明細書に記載された全ての文献、特許出願、及び技術規格は、個々の文献、特許出願、及び技術規格が参照により取り込まれることが具体的かつ個々に記された場合と同程度に、本明細書中に参照により取り込まれる。
Claims (13)
- 第１物品を収容可能な第１収容形状を有する物品搬送容器用シートを第１温度で加熱する第１加熱工程と、
前記第１温度で加熱された前記物品搬送容器用シートの前記第１収容形状を平坦形状にする平坦化工程と、
を有し、
前記物品搬送容器用シートは、下記（１）及び（２）を満たす高分子を含有し、
前記第１温度は、前記高分子の融点Ｔｍ以上２８０℃以下である、物品搬送容器用シートの再製造方法。
（１）１３５℃のデカリン溶液中で測定される極限粘度ηが４．０ｄＬ／ｇ以上３５．０ｄＬ／ｇ以下である
（２）融点Ｔｍが１２０℃以上１４０℃以下である - 前記高分子は、エチレン系重合体を含む、請求項１に記載の物品搬送容器用シートの再製造方法。
- 前記平坦化工程では、大気圧下、平坦面を有する載置部の前記平坦面の表面に、前記第１温度で加熱された前記物品搬送容器用シートを載置して、前記第１収容形状を前記平坦形状にする、請求項１又は請求項２に記載の物品搬送容器用シートの再製造方法。
- 前記平坦形状の前記物品搬送容器用シートの平坦度は、０．０４未満である、請求項１～請求項３のいずれか１項に記載の物品搬送容器用シートの再製造方法。
- 前記平坦形状の前記物品搬送容器用シートを、前記高分子の融点Ｔｍ以上２８０℃以下である第２温度で加熱する第２加熱工程と、
前記第２温度で加熱された前記物品搬送容器用シートの前記平坦形状を、第２物品を収容可能な第２収容形状に賦形する賦形工程と、
前記第２収容形状に賦形された前記物品搬送容器用シートを冷却する冷却工程と、
を有し、
前記第２加熱工程、前記賦形工程、及び前記冷却工程は、この順で実行される、請求項１～請求項４のいずれか１項に記載の物品搬送容器用シートの再製造方法。 - 前記賦形工程では、真空成形、圧空成形、及び真空圧空成形のいずれかの１つの賦形方法を用いる、請求項５に記載の物品搬送容器用シートの再製造方法。
- 前記賦形工程では、
前記第２収容形状に対応する型面を有する賦形型を用い、
前記平坦形状で、かつ前記第２温度で加熱された前記物品搬送容器用シートを前記型面に接触させて、前記平坦形状を前記第２収容形状に賦形し、
前記冷却工程では、前記第２収容形状に賦形された前記物品搬送容器用シートを前記型面に接触させながら、前記第２収容形状に賦形された前記物品搬送容器用シートを、少なくとも前記高分子の固化温度以下となるまで冷却する、請求項６に記載の物品搬送容器用シートの再製造方法。 - 前記賦形工程では、
前記第２収容形状に対応する型面を有する賦形型を用い、
前記物品搬送容器用シートと前記賦形型との間の空気を排気し、前記平坦形状で、かつ前記第２温度で加熱された前記物品搬送容器用シートを前記型面に接触させて、前記平坦形状を前記第２収容形状に賦形し、
前記冷却工程では、前記第２収容形状に賦形された前記物品搬送容器用シートを前記型面に接触させながら、前記第２収容形状に賦形された前記物品搬送容器用シートを冷却する、請求項６又は請求項７に記載の物品搬送容器用シートの再製造方法。 - 前記賦形工程では、
前記第２収容形状に対応する型面を有する賦形型を用い、
前記物品搬送容器用シートを圧縮空気で加圧し、前記平坦形状で、かつ前記第２温度で加熱された前記物品搬送容器用シートを前記型面に接触させて、前記平坦形状を前記第２収容形状に賦形し、
前記冷却工程では、前記第２収容形状に賦形された前記物品搬送容器用シートを前記型面に接触させた状態を維持して、前記第２収容形状に賦形された前記物品搬送容器用シートを冷却する、請求項６又は請求項７に記載の物品搬送容器用シートの再製造方法。 - 前記第１物品の体積は、３．０ｃｍ３以上１．０×１０６ｃｍ３以下である、請求項１～請求項９のいずれか１項に記載の物品搬送容器用シートの再製造方法。
- 前記物品搬送容器用シートがダネッジ用シートである、請求項１～請求項１０のいずれか１項に記載の物品搬送容器用シートの再製造方法。
- 前記平坦形状の前記物品搬送容器用シートに製造履歴情報を示すマークを付加する製造履歴情報付加工程を有し、
前記製造履歴情報付加工程は、前記平坦化工程の後に実行される、請求項１～請求項１１のいずれか１項に記載の物品搬送容器用シートの再製造方法。 - 前記製造履歴情報は、物品名情報、サイズ情報、再製造条件情報、再製造日時情報、及び再製造回数情報からなる群から選ばれる少なくとも１つを含み、
前記物品名情報は、前記第１物品の名称を示し、
前記サイズ情報は、前記第１物品の寸法を示し、
前記再製造条件情報は、前記平坦化工程が実行された際の前記第１温度を含み、
前記再製造日時情報は、前記平坦化工程が実行された日時を示し、
前記再製造回数情報は、前記平坦化工程が実行された累積回数を示す、請求項１２に記載の物品搬送容器用シートの再製造方法。
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