JP7203708B2 - Polystyrene resin foam container - Google Patents
Polystyrene resin foam container Download PDFInfo
- Publication number
- JP7203708B2 JP7203708B2 JP2019180403A JP2019180403A JP7203708B2 JP 7203708 B2 JP7203708 B2 JP 7203708B2 JP 2019180403 A JP2019180403 A JP 2019180403A JP 2019180403 A JP2019180403 A JP 2019180403A JP 7203708 B2 JP7203708 B2 JP 7203708B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- container
- resin foam
- polystyrene
- lid
- side wall
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
Images
Landscapes
- Containers Having Bodies Formed In One Piece (AREA)
- Packging For Living Organisms, Food Or Medicinal Products That Are Sensitive To Environmental Conditiond (AREA)
Description
本発明は、ポリスチレン系樹脂発泡容器に関する。 The present invention relates to a polystyrene-based resin foam container.
従来、ポリスチレン系樹脂発泡シートの熱成形により得られる容器が、納豆等の容器として広く用いられている。この容器は、積み重ねられた状態で保管及び輸送されることから、容器には圧縮強度（天地圧縮強度）に強いことが要求される。さらに、納豆の容器には、充填された納豆を箸でかき混ぜる際に、破れることが無い突刺し強度を有することが要求され、容器を手で持って納豆をかき混ぜる際に、容器が変形又は破損しないような耐割れ性の強いことが要求される。さらに、納豆容器は、多数個取りの熱成形が行われた後に、多数の容器が連接されたシート状成形体が複数積み重ねられた状態で、熱線（ニクロム線）切断により切り出されることから、熱線切断が容易で、切断した後に、容器の端面が不揃いとなるカットズレが起きないことも要求される。 Conventionally, a container obtained by thermoforming a polystyrene-based resin foam sheet has been widely used as a container for natto (fermented soybeans) and the like. Since the containers are stored and transported in a stacked state, the containers are required to have high compressive strength (vertical compressive strength). Furthermore, the natto container is required to have a piercing strength that does not break when the natto is stirred with chopsticks. Strong crack resistance is required. Furthermore, the natto container is cut out by hot wire (nichrome wire) cutting in a state in which a plurality of sheet-shaped formed bodies in which a large number of containers are connected are stacked after thermoforming of a large number of containers is performed. It is also required to be easy to cut and not to cause cut deviations such as uneven end faces of the container after cutting.
特許文献１には、軽量であっても、十分な強度（圧縮強度、突刺し強度、耐割れ性）を有する容器を熱成形可能であり、熱成形後における熱線切断時のカットズレが起こりにくく、熱線への異物の付着が抑制されたとする、ポリスチレン系樹脂発泡シートが記載されている。具体的には、特許文献１には、厚み１～２ｍｍ、見掛け密度０．０５～０．１１ｇ／ｃｍ３の熱成形用ポリスチレン系樹脂発泡シートにおいて、前記発泡シートを構成するポリスチレン系樹脂のメルトフローレイト（２００℃、５ｋｇ荷重）が、２ｇ／１０分未満であり、前記発泡シートの表面からシート厚みの２０％までの表層部分の見掛け密度が、シート両面側共に、０．１０～０．１５ｇ／ｃｍ３であり（但し、表層部分の見掛け密度は発泡シートの見掛け密度よりも高い）、前記表層部分の厚み方向平均気泡径が、シート両面側共に６５～１５０μｍであり、発泡シート全体の厚み方向の平均気泡数が、１２～１８個であることを特徴とする、熱成形用ポリスチレン系樹脂発泡シートが記載されている。
In
近年では、ポリスチレン系樹脂発泡容器に納豆等の内容物を充填する工程の自動化が進んでいることから、ポリスチレン系樹脂発泡容器の寸法安定性の向上が求められている。 In recent years, the automation of the process of filling a content such as natto (fermented soybeans) into a polystyrene resin foam container has progressed.
しかし、特許文献１に記載された熱成形用ポリスチレン系樹脂発泡シートは、熱成形後における熱線切断時のカットズレを抑制できず、十分な寸法安定性を有するポリスチレン系樹脂発泡容器を製造できなかった。
However, the polystyrene resin foam sheet for thermoforming described in
そこで、本発明は、熱成形後における熱線切断時のカットズレを抑制でき、優れた寸法安定性を有するポリスチレン系樹脂発泡容器を提供することを課題とする。 Accordingly, it is an object of the present invention to provide a polystyrene-based resin foam container that can suppress cut deviation during hot wire cutting after thermoforming and has excellent dimensional stability.
上記課題は以下の構成によって解決される。
［１］ １０個積み重ねた際の１０ｍｍ圧縮強度が３ｋｇｆ以上であるポリスチレン系樹脂発泡容器。
［２］ 納豆容器である、［１］に記載のポリスチレン系樹脂発泡容器。
［３］ 納豆を収納するための収納凹部が開口部から外方へ張り出すフランジ部を残して形成されてなるポリスチレン系樹脂発泡容器本体と、前記ポリスチレン系樹脂発泡容器にヒンジ部を介して連設された蓋体とよりなるポリスチレン系樹脂発泡容器であって、 前記ポリスチレン系樹脂発泡容器本体の収納凹部の側壁は、前記開口部の周囲のフランジ部から下方に向かって延びる上部側壁と前記上部側壁から内方向きに屈曲して形成された段部と、前記段部から下方に向かって延びて底部に連なる下部側壁とより形成されており、
前記開口部を上方に向けて積み重ねた際に、上方に位置する発泡容器の前記段部の外面が、下方に位置する発泡容器の前記フランジ部と前記上部側壁との接続部の内面と当接し、かつ、上方に位置する発泡容器の下部側壁の外面が、下方に位置する発泡容器の下部側壁の内面と当接する、［２］に記載のポリスチレン系樹脂発泡容器。
［４］ 前記納豆容器を、前記開口部を上方に向けて積み重ねた場合において、前記納豆容器を水平面上に載置したとき、前記上方に位置する容器本体の段部の外面と前記下方に位置する容器本体のフランジ部と上部側壁との接続部の内面とが接する点における前記接続部の内面の接線であって、前記接する点から前記水平面に下した垂線と、前記接する点における前記接続部の内面の法線と、を含む平面上にあるものと、前記水平面と、のなす角（鈍角）の大きさが、１００～１４０°である、［３］に記載のポリスチレン系樹脂発泡容器。
［５］ 前記納豆容器の蓋体には、蓋体を水平にした状態で一対の側壁が鉛直方向に立ち上った側壁部を有するリブ状凸部が形成され、
納豆容器を積み重ねた際に、上方に位置する蓋体のリブ状凸部の側壁の内側面の一部と下方に位置する蓋のリブ状凸部の側壁の外側面の一部とが当接される、［３］又は［４］に記載のポリスチレン系樹脂発泡容器。
［６］ 前記納豆容器の蓋体には、蓋体を水平にした状態で一対の側壁が鉛直方向に立ち上った側壁部を有するリブ状凸部が形成され、前記納豆容器を、前記開口部を上方に向けて積み重ねた場合において、前記納豆容器を水平面上に載置し、前記蓋体のフランジ部の上面を前記水平面と平行にしたとき、前記上方に位置する蓋体のリブ状凸部の内側面と下側に位置する蓋体のリブ状凸部の外側面とが接する点における前記リブ状凸部の外側面の接線であって、前記接する点から前記水平面に下した垂線と、前記接する点における前記リブ状凸部の外側面の法線と、を含む平面上にあるものと、前記蓋体のフランジ部の上面と平行かつ前記フランジ部の上面に接する平面と、のなす角（鈍角）の大きさが９５～１４０°である、［３］～［５］のいずれか１つに記載のポリスチレン系樹脂発泡容器。
The above problems are solved by the following configuration.
[1] A polystyrene-based resin foam container having a 10 mm compression strength of 3 kgf or more when 10 containers are stacked.
[2] The polystyrene-based resin foaming container according to [1], which is a natto container.
[3] A polystyrene resin foam container body in which a storage recess for storing natto is formed leaving a flange portion projecting outward from an opening, and the polystyrene resin foam container is connected via a hinge portion. A polystyrene resin foam container comprising a lid provided, wherein the side wall of the storage recess of the polystyrene resin foam container main body includes an upper side wall extending downward from a flange portion around the opening and the upper portion The stepped portion is formed by bending inward from the side wall, and the lower side wall extends downward from the stepped portion and continues to the bottom,
When stacked with the opening facing upward, the outer surface of the stepped portion of the foaming container positioned above abuts the inner surface of the connecting portion between the flange portion and the upper side wall of the foaming container positioned below. and the outer surface of the lower side wall of the foamed container positioned above contacts the inner surface of the lower side wall of the foamed container positioned below.
[4] When the natto containers are stacked with the opening facing upward, when the natto container is placed on a horizontal surface, the outer surface of the stepped portion of the container body positioned above and the lower portion A tangent line to the inner surface of the connecting portion at the point where the inner surface of the connecting portion between the flange portion of the container body and the upper side wall contacts, wherein the perpendicular line drawn from the contact point to the horizontal plane and the connecting portion at the contact point The polystyrene-based resin foam container according to [3], wherein the size of an angle (obtuse angle) formed by a plane containing the normal to the inner surface of the container and the horizontal plane is 100 to 140°.
[5] The lid of the natto container is formed with a rib-shaped protrusion having a sidewall with a pair of sidewalls rising in the vertical direction with the lid in a horizontal state,
When the natto containers are stacked, a part of the inner surface of the side wall of the rib-shaped protrusion of the lid located above abuts a part of the outer surface of the side wall of the rib-shaped protrusion of the lid located below. The polystyrene-based resin foam container according to [3] or [4].
[6] The lid of the natto container is formed with a rib-shaped convex portion having a side wall portion in which a pair of side walls rises in the vertical direction with the lid in a horizontal state, and the natto container is formed with the opening. In the case of stacking upward, when the natto container is placed on a horizontal surface and the upper surface of the flange portion of the lid is parallel to the horizontal surface, the rib-shaped convex portion of the lid located above a tangent line to the outer surface of the rib-shaped projection at the point where the inner surface and the outer surface of the rib-shaped projection of the lid positioned below contact, the perpendicular line extending from the contact point to the horizontal plane; The angle ( The polystyrene-based resin foam container according to any one of [3] to [5], wherein the size of the obtuse angle) is 95 to 140°.
本発明によれば、熱成形後における熱線切断時のカットズレを抑制でき、優れた寸法安定性を有するポリスチレン系樹脂発泡容器を提供できる。 Effect of the Invention According to the present invention, it is possible to provide a polystyrene-based resin foam container that can suppress cut deviation during hot wire cutting after thermoforming and has excellent dimensional stability.
本明細書において、「～」を用いて表される数値範囲は、その両端の数値を含むものとする。 In this specification, a numerical range represented by "-" shall include numerical values at both ends thereof.
本発明のポリスチレン系樹脂発泡容器について詳細に説明する。 The polystyrene-based resin foam container of the present invention will be described in detail.
［ポリスチレン系樹脂発泡容器］
本発明のポリスチレン系樹脂発泡容器（以下「ポリスチレン系樹脂発泡容器」を単に「発泡容器」という場合がある。）は、１０枚積み重ねた際の１０ｍｍ圧縮強度が３ｋｇｆ以上である。
[Polystyrene resin foam container]
The polystyrene resin foam container of the present invention (hereinafter, "polystyrene resin foam container" may be simply referred to as "foam container") has a 10 mm compression strength of 3 kgf or more when 10 containers are stacked.
本発明の発泡容器を１０個積み重ねた際の１０ｍｍ圧縮強度（以下「１０ｍｍ圧縮強度」という。）は、３ｋｇｆ以上であり、３～１０ｋｇｆが好ましく、３～９ｋｇｆがより好ましく、３～７ｋｇｆがさらに好ましい。１０ｍｍ圧縮強度がこの範囲内であると、発泡容器の熱成形後における熱線切断時のカットズレを抑制でき、寸法安定性が優れる。 The 10 mm compression strength (hereinafter referred to as "10 mm compression strength") when 10 foamed containers of the present invention are stacked is 3 kgf or more, preferably 3 to 10 kgf, more preferably 3 to 9 kgf, and further 3 to 7 kgf. preferable. When the 10 mm compressive strength is within this range, it is possible to suppress cut deviation during hot-wire cutting after thermoforming of the foamed container, resulting in excellent dimensional stability.
発泡容器が蓋体と容器本体とがヒンジ部を介して一体に成形された容器である場合は、１０個の発泡容器を、蓋体を開いた状態で、下の容器本体の凹部に上の容器本体を収容し、上下の蓋体同士を重ねたときの１０ｍｍ圧縮強度を測定する。 When the foaming container is a container in which a lid and a container body are integrally molded via a hinge portion, ten foaming containers are placed in the concave portion of the lower container body with the lid open. The container body is accommodated, and the 10 mm compressive strength is measured when the upper and lower lids are overlapped.
１０ｍｍ圧縮強度は、テンシロン万能試験機（ＵＣＴ－１０Ｔ、オリエンテック社製）及び万能試験機データ処理ソフトウェア（ＵＴＰＳ－４５８Ｘ、ソフトブレーン社製）を用いて、ＪＩＳ Ｋ ６７６７：１９９９「発泡プラスチック－ポリエチレン－試験方法」記載の方法に準じて測定する。
発泡容器として、蓋体と容器本体とがヒンジ部を介して一体に成形された納豆容器を用いる場合の１０ｍｍ圧縮強度の測定方法は、具体的には、以下に説明するとおりである。
発泡容器として、ニクロムカットした納豆容器成形品を用いる。
納豆容器成形品を、容器本体と蓋が開いた状態で、下の容器本体の凹部に上の容器本体を収容し、上下の蓋体同士を重ね、１０個積み重ねて試験体とする。
試験体をテンシロン万能試験機に装着し、容器本体部分を圧縮する。圧縮速度は１００ｍｍ／分とする。試験体が１０ｍｍ圧縮された際の圧縮強度（単位：ｋｇｆ）を測定する。試験を３回繰り返し、圧縮強度の相加平均値を求める。
The 10 mm compressive strength was measured using a Tensilon universal testing machine (UCT-10T, manufactured by Orientec) and data processing software for the universal testing machine (UTPS-458X, manufactured by Softbrain), according to JIS K 6767: 1999 "Foamed plastic-polyethylene - Test method”.
A specific method for measuring the 10 mm compressive strength when a natto container in which a lid and a container body are integrally formed via a hinge portion is used as the foaming container is as described below.
A nichrome-cut natto container molding is used as the foaming container.
With the container body and the lid opened, the natto container molded product is housed in the concave portion of the lower container body, the upper and lower lids are overlapped, and 10 pieces are stacked to obtain a test body.
The specimen is mounted on a Tensilon universal testing machine, and the container body portion is compressed. The compression speed is 100 mm/min. Compressive strength (unit: kgf) is measured when the specimen is compressed by 10 mm. The test is repeated three times and the arithmetic mean value of the compressive strength is obtained.
本発明の発泡容器は、蓋体と容器本体とがヒンジ部を介して一体に成形された容器が好ましい。このような容器としては、納豆容器が挙げられる。 The foamed container of the present invention is preferably a container in which a lid and a container body are integrally formed via a hinge. A natto container is mentioned as such a container.
＜納豆容器＞
本発明の発泡容器が納豆容器である場合の一実施形態について、図１～５を参照しながら説明する。ただし、本発明は以下に説明する実施形態に限定されるものではなく、本発明の要旨を変更しない限り、種々の変更が可能である。
<Natto container>
An embodiment in which the foaming container of the present invention is a natto container will be described with reference to FIGS. 1 to 5. FIG. However, the present invention is not limited to the embodiments described below, and various modifications are possible without changing the gist of the present invention.
図１～図３に示すとおり、納豆容器Ａは、上面に開口する断面凹状をなし、内容物である納豆（図示せず）を収納するための収納凹部２が開口部３から外方に向かって張り出すフランジ部４を残して形成されてなる容器本体１と、容器本体１の一側端にヒンジ部６を介して開閉自在に連設された蓋体５とよりなる。通常、容器本体１のフランジ部４は納豆生産ラインでの移送用の支持部材やアーム部材等による受け部として利用される。ヒンジ部６は、例えば、図に示すように平行な２条のＶ形溝により１８０°折曲できるように形成される。
As shown in FIGS. 1 to 3, the natto container A has a concave cross-sectional shape with an open upper surface, and a
容器本体１の開口部３の縁部は開口部３に向けて段状に広がっている。すなわち、容器本体１の収納凹部２の側壁２０は、開口部３の周囲のフランジ部４から下方に向かって延びる上部側壁２１と上部側壁２１から内方向きに屈曲して形成された段部２２と、段部２２から下方に向かって延びて底部２４に連なる下部側壁２３とより形成されている。
The edge of the opening 3 of the
換言すると、図４に示すように、フランジ部４から下部側壁２３との間には、容器外側を起点に、下方かつ容器内側に屈曲された第１の屈曲部２２ｓを介して上部側壁２１が形成され、下方に延設された上部側壁２１の端部が、容器内側を起点に下方かつ容器内側に屈曲された第２の屈曲部２２ｔからなる段部２２が形成されている。段部２２（第２の屈曲部２２ｔ）の下方端部は下部側壁２３に連接している。第１の屈曲部２２ｓと第２の屈曲部２２ｔとは異なる方向に屈曲している。ここで、第１の屈曲部の曲率半径をＲ１とし、第２の屈曲部の曲率半径をＲ２とする。
In other words, as shown in FIG. 4, between the
蓋体５は、外周部にフランジ部７を残して、収納凹部２の開口部３の内側に嵌合し得る内外二重壁の断面Ｕ字形をなすリブ状凸部８が突出形成されている。リブ状凸部８は、実質的に平面ロ字形又はヒンジ部６側を除いて実質的に平面コ字形をなすように閉蓋時に容器本体１と対向する下面側（容器内面側）に突出形成されていてもよい。図の場合は、ヒンジ部６側を除いて実質的に平面コ字形をなすように閉蓋時に容器本体１と対向する下面側（容器内面側）に突出形成されている。
The
リブ状凸部８は、図５に示すように、蓋体５の平坦部９及びフランジ部７から屈曲して立ち上がる第３の屈曲部８ｓを介して一対の側壁部が形成され、その先端部が湾曲部８ｔを介して連接されている。第３の屈曲部８ｓはリブ状凸部８が突出する方向を起点として屈曲されている。第３の屈曲部８ｓの屈曲方向と湾曲部８ｔの湾曲方向とは異なっている。第３の屈曲部８ｓの曲率半径をＲ３とし、湾曲部８ｔの曲率半径をＲ４とする。
As shown in FIG. 5, the rib-shaped
リブ状凸部８は、ヒンジ部６側を除いて実質的に平面コ字形をなすように閉蓋時に容器本体１と対向する下面側（容器内面側）に突出形成されているときは、ヒンジ部６に対し直交する方向に延びる両側部分８１、８１におけるヒンジ部６側の端部がそのまま終端するものであってもよい。図の場合は、両側部分８１、８１のヒンジ部側の端部８１ａが内側に屈曲して内方の凹部１０の個所に連続するように形成されている。これにより、リブ状凸部８の内側に沿う平坦部９が、フランジ部７から離隔して形成されている。もちろん、平坦部９をヒンジ部６側でフランジ部７に連続させておくこともできる。
When the rib-shaped
蓋体５には、閉蓋状態において収納凹部２に収納されている納豆（図示せず）の発酵、熟成に必要な空気を取り入れるために、例えば、凹部１０、平坦部９、リブ状凸部８等の部分の所要個所に、通気性は有するがゴミ等の侵入は抑制できる針孔状等の通気用の細孔１１が適当な間隔で形成されている。
The
容器本体１の収納凹部２の側壁２０は、開口部３周囲のフランジ部４から下方に向かって延びる上部側壁２１と上部側壁２１から内方向きに屈曲して形成された段部２２と、段部２２から下方に向かって延びて底部２４に連なる下部側壁２３とより形成されており、蓋体５を被着した閉蓋状態において、蓋体５におけるリブ状凸部８が上部側壁２１の内側に嵌合するように設けられている。この上部側壁２１とリブ状凸部８との嵌合は、通常、弾力的にシール性よく密着状態で嵌合するように設けられる。細孔１１に代えて、上部側壁２１とリブ状凸部８との嵌合部分の少なくとも一方に、通気用の細溝（図示せず）を形成しておく等、他の通気手段を設けておくこともできる。
The
納豆容器Ａにおいて、容器本体１における段部２２が、収納凹部２の開口部３の近くの高さ位置に形成され、上部側壁２１に嵌合するリブ状凸部８の突出端部（閉蓋時の下端部）が段部２２に僅かに隙間を存して近接するか、又は、弾力的に当接するように設定され、上述の嵌合状態を安定性よく保持できるように設けられる。
In the natto container A, the stepped
容器本体１の収納凹部２の側壁２０における下部側壁２３及び底部２４には、補強リブ的な作用をする凸条２５が設けられている。
A
なお、前記した実施形態では、容器本体１の収納凹部２は開口部３及び底部２４が平面方形をなす場合を示したが、このほか、例えば、開口部３を方形にして、段部２２より下方を底部２４に向かって漸次円形にしたり、収納凹部２の全体を、ヒンジ部側を方形、反対側を半円形にしたりする等、種々の形態による実施が可能である。収納凹部２の底部２４が円形をなす場合は、底部２４の直径が凹部１０の開口の差し渡し寸法より大きいものする。
In the above-described embodiment, the
容器本体１の上部側壁２１の厚みは、１．０～３．０ｍｍが好ましく、１．２～２．７ｍｍがより好ましく、１．４～２．４ｍｍがさらに好ましい。
また、容器本体１の上部側壁２１の高さは、開口部３を上方に向けた場合のフランジ部４の下面から下部側壁２３の外面と段部２２の外面との境界面までの高さであり、４．５～７．０ｍｍが好ましく、４．８～６．８ｍｍがより好ましく、５．２～６．６ｍｍがさらに好ましい。
The thickness of the
The height of the
蓋体５のリブ状凸部８の側壁部の厚みは、１．０～３．０ｍｍが好ましく、１．２～２．７ｍｍがより好ましく、１．３～２．４ｍｍがさらに好ましい。
また、蓋体５のリブ状凸部８の高さは、蓋体５をリブ状凸部８が上方に向かって凸となるように置いた場合の平坦部９の上面からリブ状凸部８の頂点までの高さであり、５．０～６．５ｍｍが好ましく、５．１～６．３ｍｍがより好ましく、５．２～６．１ｍｍがさらに好ましい。
The thickness of the side wall of the rib-shaped
Further, the height of the rib-shaped
納豆容器Ａは、ポリスチレン系樹脂発泡シートから真空成形等の熱成形加工手段により容器本体１と蓋体５とがヒンジ部６を介して一体に成形される。
In the natto container A, the
図６は、図２の納豆容器Ａの容器本体１を、水平面上に、開口部３の開口が上方を向くように、二段に積み重ね、Ｘ－Ｘ’線又はＹ－Ｙ’線に沿って前記水平面と直交する平面で切断した場合の容器本体１の側壁２０近傍（Ｘ側、Ｙ側）を表す縦断面図である。
図６に示すように、上方に位置する納豆容器Ａの段部２２の外面２２ｂが、下方に位置する納豆容器Ａのフランジ部４と上部側壁２１との接続部の内面２１ａと当接し、かつ、上方に位置する納豆容器Ａの下部側壁２３の外面２３ｂが、下方に位置する納豆容器Ａの下部側壁２３の内面２３ａと当接する。換言すれば、図６において、下方に位置する容器本体１の第１の屈曲部２２ｓの容器内側面と上方に位置する容器本体１の第２の屈曲部２２ｔの容器外側面と、上方に位置する納豆容器Ａの容器本体１の段部２２の第２の屈曲部２２ｔの外面２２ｂとは、接点ｔ１において接する。
6, the
As shown in FIG. 6, the
図７は、図２の納豆容器Ａの容器本体１を、水平面上に、開口部３の開口が上方を向くように、二段に積み重ね、蓋体５の平坦部９を前記水平面と平行にして、Ｘ－Ｘ’線又はＺ－Ｚ’線に沿って前記水平面と直交する平面で切断した場合の蓋体のリブ状凸部８近傍（Ｘ’側、Ｚ’側）を表す縦断面図である。
図７に示すように、下方に位置する納豆容器Ａのリブ状凸部８の表側面が、上方に位置する納豆容器Ａの蓋体５のリブ状凸部８の裏側面と当接する。換言すれば、図７において、下方に位置する蓋体５のリブ状凸部８の湾曲部８ｔの外側面８ａと、上方に位置する蓋体５のリブ状凸部８の屈曲部８ｓの内側面８ｂとは、接点ｔ２において接する。
FIG. 7 shows that the
As shown in FIG. 7, the front side surface of the rib-shaped
後述する製造工程において、容器本体１は、積層体を切断する時のカットずれを抑制するため、納豆容器Ａは、容器本体１の厚み及び上部側壁２１の長さ、並びに及び第１の屈曲部２２ｓの曲率半径Ｒ１及び第２の屈曲部２２ｔの曲率半径Ｒ２が、後述する要件（イ）を充足するように形成されることが好ましく、後述する要件（１）～（４）のうち１つ以上を充足する形成されることがより好ましい。
In the manufacturing process described later, the
また、蓋体５も、後述する製造工程において、積層体を切断する時のカットずれを抑制するため、納豆容器Ａは、リブ状凸部８の幅、高さ及び厚み、並びに第３の屈曲部８ｓの曲率半径Ｒ３及び湾曲部８ｔの曲率半径Ｒ４が、後述する要件（ロ）を充足するように形成されることが好ましく、後述する要件（５）～（８）のうち１つ以上を充足するように形成されることがより好ましい。
In addition, the
すなわち、納豆容器Ａは、後述する要件（イ）及び（ロ）の一方又は両方を充足することが好ましく、後述する要件（１）～（８）のいずれか１つ以上を充足することがより好ましい。 That is, the natto container A preferably satisfies one or both of the requirements (a) and (b) described later, and more preferably satisfies any one or more of the requirements (1) to (8) described later. preferable.
・要件（イ）、（ロ）
（イ）納豆容器Ａを、開口部３を上方に向けて積み重ねて水平面上に載置した際に、上方に位置する容器本体１の段部２２の外面２２ｂの少なくとも一部が、下方に位置する容器本体１のフランジ部４と上部側壁２１との接続部の内面２１ａの少なくとも一部と当接する場合において、
上方に位置する容器本体１の段部２２の外面２２ｂと下方に位置する容器本体１のフランジ部４と上部側壁２１との接続部の内面２１ａとが接する点ｔ１における内面２１ａの接線であって、接する点ｔ１から前記水平面に下した垂線と、接する点ｔ１における内面２１ａの法線と、を含む平面上にあるものと、前記水平面とのなす角（鈍角）の大きさが、１００～１４０°である。
・Requirements (a), (b)
(B) When the natto containers A are stacked with the
The tangent line of the
（ロ）納豆容器Ａを、開口部３を上方に向けて積み重ねて水平面上に載置し、蓋体５のフランジ部７の上面７ａを前記水平面と平行とした際に、上方に位置する蓋体５のリブ状凸部８の内側面８ｂの一部が、下方に位置する蓋体５のリブ状凸部８の外側面８ａの一部と当接する場合において、
上方に位置する蓋体５のリブ状凸部８の内側面８ｂと下側に位置する蓋体５のリブ状凸部８の外側面８ａとが接する点ｔ２における外側面８ａの接線であって、接する点ｔ２から前記水平面に下した垂線と、接する点ｔ２における外側面８ａの法線と、を含む平面上にあるものと、フランジ部７の上面７ａと平行かつフランジ部７の上面７ａに接する平面とのなす角（鈍角）の大きさが９５～１４０°である。
(B) The natto container A is stacked with the
A tangent line of the
・要件（１）～（８）
（１）図６において、Ｘ－Ｘ’線に沿った縦断面では、フランジ部４の上面４ａに平行な直線（フランジ部４の上面４ａに接するもの）Ｌ１と、下方に位置する容器本体１の第１の屈曲部２２ｓの容器内側面の接点ｔ１における接線Ｔ１とのなす角（鈍角α）の大きさは、１００～１４０°である。
・Requirements (1) to (8)
(1) In FIG. 6, in the longitudinal section along the line XX', a straight line (those in contact with the
（２）図６において、Ｙ－Ｙ’線に沿った縦断面では、フランジ部４の上面４ａに平行な直線（フランジ部４の上面４ａに接するもの）Ｌ１と、下方に位置する容器本体１の第１の屈曲部２２ｓの容器内側面の接点ｔ１における接線Ｔ１とのなす角鈍角α’の大きさは、１００～１４０°である。
(2) In FIG. 6, in the longitudinal section along the line YY', a straight line (those in contact with the
（３）図６において、Ｘ－Ｘ’線に沿った縦断面では、当該縦断面を含む平面と容器本体１の底面が接する平面との交線Ｈ１と、下部側壁２３の外面２３ｂに平行な直線（下部側壁２３に接するもの）Ｌ２とのなす角（鈍角γ）の大きさは、１００～１３０°である。
(3) In FIG. 6, in the longitudinal section along the line XX′, the intersection line H1 between the plane including the longitudinal section and the plane in contact with the bottom surface of the
（４）図６において、Ｙ－Ｙ’線に沿った縦断面では、当該縦断面を含む平面と容器本体１の底面が接する平面との交線Ｈ１と、下部側壁２３の外面２３ｂに平行な直線（下部側壁２３の外面２３ｂに接するもの）Ｌ２とのなす角（鈍角γ’）の大きさは、１００～１３０°である。
(4) In FIG. 6, in the longitudinal section along the line YY', the intersection H1 between the plane including the longitudinal section and the plane with which the bottom surface of the
（５）図７において、Ｘ－Ｘ’線に沿った縦断面では、蓋体５のフランジ部７の上面７ａに平行な直線（フランジ部７の上面７ａに接するもの）Ｌ３と、リブ状凸部８の湾曲部８ｔの外側面８ａ上の接点ｔ２における接線Ｔ２とのなす角（鈍角β）の大きさは、１１５～１４０°である。
(5) In FIG. 7, in the longitudinal section along the line XX', a straight line L3 parallel to the
（６）図７において、Ｚ－Ｚ’線に沿った縦断面では、蓋体５のフランジ部７の上面７ａに平行な直線（フランジ部７の上面７ａに接するもの）Ｌ３と、リブ状凸部８の湾曲部８ｔの外側面８ａ上の接点ｔ２における接線Ｔ２とのなす角（鈍角β’）の大きさは、１１５～１４０°である。
(6) In FIG. 7, in a longitudinal section along the line ZZ', a straight line (in contact with the
（７）図７において、Ｘ－Ｘ’線に沿った縦断面では、蓋体５のフランジ部７の上面７ａに平行な直線（フランジ部７の上面７ａに接するもの）Ｌ３と、蓋体５のリブ状凸部８の湾曲部８ｔの外側面８ａ上の点ｔ３における接線Ｔ３とのなす角（鈍角δ）の大きさは、９５～１２０°である。ただし、点ｔ３は、フランジ部７の上面７ａからリブ状凸部８の湾曲部８ｔの頂点までの高さが１／２となる、湾曲部８ｔの外側面８ａのフランジ部７側の面上の点である。
(7) In FIG. 7, in the longitudinal section along the line XX', a straight line L3 parallel to the
（８）図７において、Ｚ－Ｚ’線に沿った縦断面では、蓋体５のフランジ部７の上面７ａに平行な直線（フランジ部７の上面７ａに接するもの）Ｌ３と、蓋体５のリブ状凸部８の湾曲部８ｔの外側面８ａ上の点ｔ３における接線Ｔ３とのなす角（鈍角δ’）の大きさは、９５～１２０°である。ただし、点ｔ３は、フランジ部７の上面７ａからリブ状凸部８の湾曲部８ｔの頂点までの高さが１／２となる、湾曲部８ｔの外側面８ａのフランジ部７側の面上の点である。
(8) In FIG. 7, in the longitudinal section along the ZZ' line, a straight line (those in contact with the
納豆容器Ａは、前記（イ）及び（ロ）の要件の一方若しくは両方を充足することにより、熱成形後における熱線切断時のカットズレをさらに抑制でき、前記（１）～（８）のいずれか１つ以上の要件を充足することにより、熱成形後における熱線切断時のカットズレをよりいっそう抑制できる。すなわち、異なる屈曲方向に屈曲された部位同士を当接させ、成型時に気泡が潰されて、密な状態を作れる屈曲部及び湾曲部を形成することにより、段積みによる強度を上げることができる。 By satisfying one or both of the requirements (a) and (b), the natto container A can further suppress cut deviation during hot wire cutting after thermoforming, and any of the above (1) to (8) By satisfying one or more of the requirements, it is possible to further suppress cut deviation during hot wire cutting after thermoforming. That is, by bringing the parts bent in different bending directions into contact with each other and forming a bent part and a curved part that can create a dense state by crushing air bubbles during molding, it is possible to increase the strength of stacking.
［ポリスチレン系樹脂発泡シート］
本発明のポリスチレン系樹脂発泡シート（以下「ポリスチレン系樹脂発泡シート」を単に「発泡シート」という場合がある。）は、上述した本発明の発泡容器を製造するための発泡シートである。
[Polystyrene resin foam sheet]
The polystyrene-based resin foamed sheet of the present invention (hereinafter "polystyrene-based resin foamed sheet" may be simply referred to as "foamed sheet") is a foamed sheet for producing the above-described foamed container of the present invention.
本発明の発泡シートの動摩擦係数は、０．２～１．２が好ましく、０．３～１．０がより好ましく、０．４～０．８がさらに好ましい。動摩擦係数がこの範囲内であると、納豆容器成形品を、容器本体と蓋が開いた状態で重ねた際の緩みがより少なくなり、ニクロムカット時の寸法のズレがより少なくなる。 The dynamic friction coefficient of the foamed sheet of the present invention is preferably 0.2 to 1.2, more preferably 0.3 to 1.0, even more preferably 0.4 to 0.8. When the coefficient of dynamic friction is within this range, the natto container molded product is less loosened when the natto container molded product is stacked on the container body with the lid open, and the dimensional deviation is less when nichrome is cut.
また、本発明の発泡シートの静摩擦係数は、０．３～１．３が好ましく、０．３５～１．２がより好ましく、０．４～１．０がさらに好ましい。静摩擦係数がこの範囲の下限値以上であると、納豆の充填ラインにおいて容器がより滑りにくく、回転したりせず、問題が生じにくい。また、静摩擦係数がこの範囲の上限値以下であると、納豆の充填ラインにおいて容器がよりスムーズに運ばれる。 The coefficient of static friction of the foamed sheet of the present invention is preferably 0.3 to 1.3, more preferably 0.35 to 1.2, even more preferably 0.4 to 1.0. If the coefficient of static friction is equal to or higher than the lower limit of this range, the container will be less slippery in the natto filling line, will not rotate, and will be less prone to problems. Moreover, when the coefficient of static friction is equal to or less than the upper limit of this range, the container can be conveyed more smoothly in the natto filling line.
発泡シートの摩擦係数は、発泡シートの材料、発泡シートの製造条件等によって調節できる。例えば、発泡シートの材料であるポリスチレン系樹脂組成物の成分組成を変更したり、発泡シート製造時の成形工程の加熱温度及び冷却工程の冷却温度の組合せを変更したりすることによって、摩擦係数を調節できる。 The coefficient of friction of the foam sheet can be adjusted by the material of the foam sheet, the manufacturing conditions of the foam sheet, and the like. For example, by changing the component composition of the polystyrene-based resin composition that is the material of the foam sheet, or by changing the combination of the heating temperature in the molding process and the cooling temperature in the cooling process when manufacturing the foam sheet, the friction coefficient can be reduced. Adjustable.
摩擦係数は、ＪＩＳ Ｋ ７１２５：１９９９「プラスチックフィルム及びシートの摩擦係数試験方法」記載の方法に準拠して測定する。
測定機として、テンシロン万能試験機（ＵＣＴ－１０Ｔ、オリエンテック社製）を使用する。
試験片は、発泡シートを６３×６３ｍｍのサイズで切り出したものを使用する。
滑り片のサイズは６３×６３ｍｍとし、全質量は２００ｇとする。
試験片はすべり片に両面テープで貼り付ける。
相手材料は試験片と同一材料とし、サイズはＡ４サイズ以上とする。
試験片と相手材料とは、同一材料であるが、試験片と相手材料との接触面は、発泡シートの一方の面と他方の面の組合せとなるようにする。
試験速度を５００ｍｍ／ｍｉｎとする。
以下の式により、静摩擦係数及び動摩擦係数を求める。
静摩擦係数（μｓ）：第一極大荷重（Ｎ）／法線力（Ｎ）
動摩擦係数（μＤ）：積分平均荷重（Ｎ）／法線力（Ｎ）
ただし、法線力は、滑り片の質量によって生じる法線力である（０．２ｋｇ×９．８ｍ／ｓ２＝１．９６Ｎ）。
The coefficient of friction is measured according to the method described in JIS K 7125:1999 "Method for testing the coefficient of friction of plastic films and sheets".
A Tensilon universal testing machine (UCT-10T, manufactured by Orientec) is used as a measuring machine.
A test piece cut out from a foam sheet to a size of 63×63 mm is used.
The size of the slide is 63×63 mm and the total mass is 200 g.
The test piece is attached to the sliding piece with double-sided tape.
The mating material shall be the same material as the test piece, and the size shall be A4 size or larger.
The test piece and the mating material are made of the same material, but the contact surface between the test piece and the mating material is a combination of one surface and the other surface of the foam sheet.
The test speed shall be 500 mm/min.
The static friction coefficient and the dynamic friction coefficient are obtained from the following formulas.
Static friction coefficient (μs): first maximum load (N) / normal force (N)
Coefficient of dynamic friction (μD): integrated average load (N) / normal force (N)
However, the normal force is the normal force caused by the mass of the sliding piece (0.2 kg×9.8 m/s 2 =1.96 N).
本発明の発泡シートの表面粗さは、１．０～８．０μｍが好ましく、１．５～７．７μｍがより好ましく、１．８～７．５μｍがさらに好ましい。表面粗さがこの範囲の下限値以上であると、熱成形して容器を得る際に金型に引っかかりにくくなり、ナキ等の成形不良がより発生しにくくなる。また、表面粗さがこの範囲の上限値以下であると、熱成形した容器の外観美麗性をより保ちやすくなる。 The surface roughness of the foamed sheet of the present invention is preferably 1.0 to 8.0 μm, more preferably 1.5 to 7.7 μm, even more preferably 1.8 to 7.5 μm. If the surface roughness is equal to or higher than the lower limit of this range, it is less likely to be caught in a mold when thermoforming to obtain a container, and molding defects such as punctures are less likely to occur. Further, when the surface roughness is equal to or less than the upper limit of this range, it becomes easier to maintain the appearance beauty of the thermoformed container.
表面粗さは、ＪＩＳ Ｂ ０６０１：１９９４「表面粗さ－定義及び表示」記載の方法に準拠して測定する。
測定機として、表面粗さ測定機（ハンディサーフ Ｅ－３５Ａ、東京精密社製）を用いる。
カットオフ値０．８ｍｍ、測定長さ４ｍｍの条件で、発泡シートの表面の表面粗さを測定し、測定値から中心線平均粗さＲａを求める。
測定は、発泡シートの押出方向（ＭＤ方向）と、それと直交する方向（ＴＤ方向）について、それぞれ任意の５個所で実施して求めた値を相加平均して、ＭＤ方向及びＴＤ方向の中心線平均粗さＲａ（μｍ）とする。
The surface roughness is measured according to the method described in JIS B 0601:1994 "Surface roughness - definition and indication".
As a measuring instrument, a surface roughness measuring instrument (Handysurf E-35A, manufactured by Tokyo Seimitsu Co., Ltd.) is used.
The surface roughness of the surface of the foamed sheet is measured under conditions of a cutoff value of 0.8 mm and a measurement length of 4 mm, and the center line average roughness Ra is obtained from the measured values.
Measurements are performed at arbitrary five points in the direction of extrusion of the foam sheet (MD direction) and in the direction perpendicular to it (TD direction), respectively, and the arithmetic mean is obtained, and the center of the MD direction and the TD direction is obtained. The line average roughness is Ra (μm).
本発明の発泡シートの平均気泡径は、０．０９５～０．１６０ｍｍが好ましく、０．１００～０．１５５ｍｍがより好ましく、０．１１０～０．１５０ｍｍがさらに好ましい。平均気泡径がこの範囲内であると、熱成形した容器の外観美麗性が確保できるとともに、容器の型の出が良く、納豆容器成形品を、容器本体と蓋が開いた状態で重ねた際の緩みがより少なくなり、ニクロムカット時のズレがより少なくなる。 The average cell diameter of the foamed sheet of the present invention is preferably 0.095 to 0.160 mm, more preferably 0.100 to 0.155 mm, even more preferably 0.110 to 0.150 mm. When the average bubble diameter is within this range, the appearance of the thermoformed container can be ensured, and the mold of the container is good. less looseness and less misalignment during nichrome cutting.
平均気泡径は、以下のようにして求める。
発泡シートの幅方向中央部からＭＤ方向（押出方向）及びＴＤ方向（発泡シートの表面において押出方向と直交する方向）に沿って発泡シートの表面に垂直に切リ出す。
断面を走査型電子顕微鏡（ＳＵ１５１０、日立ハイテクノロジーズ社製）を用いて、５０倍に拡大して撮影する。このとき、顕微鏡画像は、横向きのＡ４用紙１枚に縦横２画像（合計４画像）並んだ状態で印刷した際に所定の倍率となるように撮影する。
具体的には、画像上に、ＭＤ、ＴＤの各方向に平行する６０ｍｍの任意の直線及び各方向に直交する方向（ＶＤ方向）に６０ｍｍの直線を描き、ＭＤ方向に沿って切断した断面（ＭＤ断面）及びＴＤ方向に沿って切断した断面（ＴＤ断面という）のそれぞれに対し、２視野ずつ合計４視野の顕微鏡画像を撮影し、Ａ４用紙に印刷する。ＭＤ断面の２つの画像のそれぞれにＭＤ方向に平行な３本の任意の直線（長さ６０ｍｍ）を描くと共に、ＴＤ断面の２つの画像のそれぞれにＴＤ方向に平行な３本の任意の直線（長さ６０ｍｍ）を描く。また、ＭＤ断面の１つの画像とＴＤ断面の１つの画像とにＶＤ方向に平行な３本の直線（６０ｍｍ）を描き、ＭＤ方向、ＴＤ方向、及び、ＶＤ方向に平行な６０ｍｍの任意の直線を各方向６本ずつ描く。なお、任意の直線はできる限り気泡が接点でのみ接しないようにし、接してしまう場合には、この気泡も数に加える。ＭＤ方向、ＴＤ方向、ＶＤ方向の各方向の６本の任意の直線について数えた気泡数Ｄを算術平均し、各方向の気泡数とする。気泡数を数えた画像倍率とこの気泡数から気泡の平均弦長ｔを次式より算出する。 平均弦長 ｔ（ｍｍ）＝６０／（気泡数×画像倍率）
画像倍率は画像上のスケールバーをデジマチックキャリパ（ミツトヨ社製）にて１／１００ｍｍまで計測し、次式により求める。
・画像倍率＝スケールバー実測値（ｍｍ）／スケールバーの表示値（ｍｍ）
次式により各方向における気泡径を算出する。
・気泡径Ｄ（ｍｍ）＝ｔ／０．６１６
さらに、それらの積の３乗根を平均気泡径とする。
・平均気泡径（ｍｍ）＝（ＤＭＤ×ＤＴＤ×ＤＶＤ）１／３
ＤＭＤ：ＭＤ方向の気泡径（ｍｍ）
ＤＴＤ：ＴＤ方向の気泡径（ｍｍ）
ＤＶＤ：ＶＤ方向の気泡径（ｍｍ）
The average bubble diameter is obtained as follows.
A cut is made perpendicular to the surface of the foamed sheet along the MD direction (extrusion direction) and TD direction (the direction perpendicular to the extrusion direction on the surface of the foamed sheet) from the center of the foamed sheet in the width direction.
The cross section is photographed at a magnification of 50 times using a scanning electron microscope (SU1510, manufactured by Hitachi High-Technologies Corporation). At this time, the microscopic images are taken so as to obtain a predetermined magnification when printed in a state in which two images (four images in total) are arranged vertically and horizontally on a sheet of A4 paper in landscape orientation.
Specifically, on the image, an arbitrary straight line of 60 mm parallel to each direction of MD and TD and a straight line of 60 mm in a direction orthogonal to each direction (VD direction) are drawn, and a cross section cut along the MD direction ( MD section) and a section cut along the TD direction (referred to as a TD section), microscope images of 4 fields in total, 2 fields of view each, are taken and printed on A4 paper. Three arbitrary straight lines (length 60 mm) parallel to the MD direction are drawn on each of the two images of the MD cross section, and three arbitrary straight lines parallel to the TD direction are drawn on each of the two images of the TD cross section ( 60 mm long). Also, draw three straight lines (60 mm) parallel to the VD direction on one image of the MD cross section and one image of the TD cross section, and any straight line of 60 mm parallel to the MD direction, the TD direction, and the
The image magnification is obtained by measuring the scale bar on the image to 1/100 mm with a Digimatic caliper (manufactured by Mitutoyo) and using the following formula.
・Image magnification = measured value of scale bar (mm) / displayed value of scale bar (mm)
The bubble diameter in each direction is calculated by the following formula.
・ Bubble diameter D (mm) = t / 0.616
Furthermore, let the cube root of the product of them be the average bubble diameter.
・Average bubble diameter (mm) = (D MD ×D TD ×D VD ) 1/3
D MD : Bubble diameter in MD direction (mm)
D TD : Bubble diameter in TD direction (mm)
D VD : Bubble diameter in VD direction (mm)
本発明の発泡シートの表面のアスカーＣ硬度は、５５～９０が好ましく、６０～８５がより好ましく、６５～７５がさらに好ましい。アスカーＣ硬度がこの範囲内であると、熱成形した容器の表面がより硬くなり、容器本体と蓋が開いた状態で重ねた際の緩みがより少なくなり、ニクロムカット時のズレがより少なくなる。 The surface of the foamed sheet of the present invention preferably has an Asker C hardness of 55 to 90, more preferably 60 to 85, and even more preferably 65 to 75. When the Asker C hardness is within this range, the surface of the thermoformed container becomes harder, the looseness when the container body and the lid are stacked on top of each other with the lid open becomes smaller, and the deviation during nichrome cutting becomes smaller. .
アスカーＣ硬度は、以下のようにして求める。
発泡シートから幅１００ｃｍ×長さ５０ｃｍの試験片を切り出し、アスカー表面硬度測定器（型式：「Ｃ２型」、アスカー社製）を用いて、表面硬度測定器を試験片表面に押し付けた際の値を表面硬度として測定する。また、測定は試験片において幅方向に２０ｃｍごと、押出方向に１５ｃｍごとに行い、それらの算術平均を表面のアスカーＣ硬度とする。
The Asker C hardness is obtained as follows.
A test piece with a width of 100 cm and a length of 50 cm is cut out from the foam sheet, and an Asker surface hardness tester (type: “C2 type”, manufactured by Asker) is used to press the surface hardness tester against the surface of the test piece. is measured as surface hardness. In addition, measurements are performed on the test piece at intervals of 20 cm in the width direction and at intervals of 15 cm in the extrusion direction, and the arithmetic mean thereof is defined as the Asker C hardness of the surface.
本発明の発泡シートの厚みは、０．８～４．０ｍｍが好ましく、０．９～２．０ｍｍがより好ましく、１．０～１．５ｍｍがさらに好ましい。厚みがこの範囲内であると、熱成形した容器の蓋と本体を折り曲げた際に、蓋がより閉まりやすくなる。 The thickness of the foamed sheet of the present invention is preferably 0.8 to 4.0 mm, more preferably 0.9 to 2.0 mm, even more preferably 1.0 to 1.5 mm. When the thickness is within this range, the lid and body of the thermoformed container are more easily closed when the lid and body are folded.
本発明の発泡シートの坪量は、７０～１５０ｇ／ｍ２が好ましい。 The basis weight of the foamed sheet of the present invention is preferably 70-150 g/m 2 .
本発明の発泡シートの発泡倍率は、２～２０倍が好ましく、９～１５倍がより好ましく、１０～１４倍がさらに好ましい。 The expansion ratio of the foamed sheet of the present invention is preferably 2 to 20 times, more preferably 9 to 15 times, and even more preferably 10 to 14 times.
［ポリスチレン系樹脂発泡シート及びポリスチレン系樹脂発泡容器の製造方法］
本発明の発泡容器は、本発明の発泡シートを成形したものである。まず、本発明の発泡シートの製造方法を説明し、その後に本発明の発泡容器の製造方法を説明する。
[Method for producing polystyrene resin foam sheet and polystyrene resin foam container]
The foam container of the present invention is obtained by molding the foam sheet of the present invention. First, the method for manufacturing the foamed sheet of the present invention will be described, and then the method for manufacturing the foamed container of the present invention will be described.
＜発泡シートの製造方法＞
本発明の発泡シートの製造方法としては、従来公知の発泡シートの製造方法を用いることができる。
例えば、以下に説明する製造方法によって本発明の発泡シートを製造できるが、この製造方法に限定されるものではない。
発泡シートの製造装置として、第一押出機と第一押出機の出口に接続された第二押出機とからなるタンデム押出機であって、第二押出機の出口に環状ダイが取り付けられた装置を用いる。第一押出機に、後述するポリスチレン系樹脂組成物を供給し、溶融混練しながら発泡剤を注入する。続いて、第二押出機において、発泡に適した押出温度に冷却してから、環状ダイに溶融混練したポリスチレン系樹脂組成物を供給し、ダイのスリットを通して円筒状の発泡体を形成する。その直後に、円筒状の発泡体を、エアーで冷却するとともに、マンドレルの外面に沿って引き取る。さらに、押出方向に沿って２枚に切り開き、発泡シートを得る。
<Method for manufacturing foam sheet>
As a method for producing the foamed sheet of the present invention, a conventionally known method for producing a foamed sheet can be used.
For example, the foamed sheet of the present invention can be manufactured by the manufacturing method described below, but the manufacturing method is not limited to this method.
A tandem extruder consisting of a first extruder and a second extruder connected to the outlet of the first extruder as a foam sheet manufacturing apparatus, wherein an annular die is attached to the outlet of the second extruder Use A polystyrene-based resin composition, which will be described later, is supplied to the first extruder, and a foaming agent is injected while melt-kneading. Subsequently, in the second extruder, after cooling to an extrusion temperature suitable for foaming, the melt-kneaded polystyrene-based resin composition is supplied to an annular die and passed through the slit of the die to form a cylindrical foam. Immediately thereafter, the cylindrical foam is cooled with air and drawn along the outer surface of the mandrel. Furthermore, it is cut open into two sheets along the extrusion direction to obtain a foam sheet.
（ポリスチレン系樹脂組成物）
ポリスチレン系樹脂組成物は、ポリスチレン系樹脂を含む。
ポリスチレン系樹脂は、スチレン系単量体成分単位を５０質量％以上含む樹脂を意味する。前記ポリスチレン系樹脂としては、スチレン系単量体の重合体、２種以上のスチレン系単量体の共重合体及びスチレン系単量体と他のモノマーとの共重合体等を挙げられる。前記スチレン系単量体の重合体の具体例は、ポリスチレン及びゴム変性ポリスチレンである。前記２種以上のスチレン系単量体の共重合体の具体例は、スチレン－αメチルスチレン共重合体及びスチレン－ｐ－メチルスチレン共重合体である。前記スチレン系単量体と他のモノマーとの共重合体の具体例は、スチレン－アクリル酸共重合体、スチレン－メタクリル酸共重合体、スチレン－無水マレイン酸共重合体、スチレン－メタクリル酸メチル共重合体、スチレン－メタクリル酸エチル共重合体、スチレン－アクリル酸メチル共重合体、スチレン－アクリル酸エチル共重合体及びスチレン－アクリロニトリル共重合体である。前記ポリスチレン系樹脂には、ジビニルベンゼン、多分岐状マクロモノマー等の多官能モノマー成分単位が含まれていてもよい。前記ポリスチレン系樹脂は、これらのポリスチレン系樹脂の２種以上の混合物であってもよい。前記ポリスチレン系樹脂の中でも特にポリスチレンが好ましい。
(Polystyrene resin composition)
The polystyrene-based resin composition contains a polystyrene-based resin.
A polystyrene-based resin means a resin containing 50% by mass or more of styrene-based monomer component units. Examples of the polystyrene-based resin include polymers of styrene-based monomers, copolymers of two or more styrene-based monomers, copolymers of styrene-based monomers and other monomers, and the like. Specific examples of the styrenic monomer polymer are polystyrene and rubber-modified polystyrene. Specific examples of the copolymer of two or more styrenic monomers are styrene-α-methylstyrene copolymer and styrene-p-methylstyrene copolymer. Specific examples of copolymers of the styrene-based monomers and other monomers include styrene-acrylic acid copolymers, styrene-methacrylic acid copolymers, styrene-maleic anhydride copolymers, and styrene-methyl methacrylate. styrene-ethyl methacrylate copolymer, styrene-methyl acrylate copolymer, styrene-ethyl acrylate copolymer and styrene-acrylonitrile copolymer. The polystyrene-based resin may contain polyfunctional monomer component units such as divinylbenzene and multi-branched macromonomers. The polystyrene-based resin may be a mixture of two or more of these polystyrene-based resins. Among the above polystyrene resins, polystyrene is particularly preferred.
前記ポリスチレン系樹脂の重量平均分子量（Ｍｗ）は、２５×１０４以上が好ましく、３０×１０４以上がより好ましい。また、前記ポリスチレン系樹脂のＺ平均分子量（Ｍｚ）は、４０×１０４以上が好ましく、６０×１０４以上がより好ましい。なお、前記ポリスチレン系樹脂の分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は、１．５～３が好ましい。 The weight average molecular weight (Mw) of the polystyrene resin is preferably 25×10 4 or more, more preferably 30×10 4 or more. Moreover, the Z-average molecular weight (Mz) of the polystyrene resin is preferably 40×10 4 or more, more preferably 60×10 4 or more. The molecular weight distribution (Mw/Mn) of the polystyrene resin is preferably 1.5-3.
前記Ｍｎ、Ｍｗ、Ｍｚは、いずれもゲル・パーミエーション・クロマトグラフ法（ＧＰＣ法）により求められる。具体的には、ポリスチレン系樹脂発泡容器又はポリスチレン系樹脂発泡シートをテトラヒドロフラン（ＴＨＦ）２０ｍＬに溶解させ、下記に示す機器を用い、下記分析条件にてＧＰＣ法により測定し、得られたチャートのスチレン系樹脂によるピーク開始位置（本発明では、便宜上、分子量５．４×１０６位置を採用）を基準に水平（横軸と平行）にベースラインを引き、標準ポリスチレンを用いて作成した標準較正曲線により、各分子量を算出する。 The Mn, Mw, and Mz are all determined by gel permeation chromatography (GPC method). Specifically, a polystyrene resin foaming container or a polystyrene resin foaming sheet is dissolved in 20 mL of tetrahydrofuran (THF) and measured by the GPC method under the following analysis conditions using the equipment shown below. A standard calibration curve prepared using standard polystyrene by drawing a baseline horizontally (parallel to the horizontal axis) based on the peak start position of the system resin (in the present invention, the position of molecular weight 5.4 × 10 6 is used for convenience) Calculate each molecular weight.
使用機器：ＧＰＣ仕様高速液体クロマトグラフ（ジーエルサイエンス社製）
カラム：Ｓｈｏｄｅｘ ＧＰＣ ＫＦ－８０６、Ｓｈｏｄｅｘ ＧＰＣ ＫＦ－８０５、Ｓｈｏｄｅｘ ＧＰＣ ＫＦ－８０３（いずれも昭和電工社製）３本直列接続
カラム温度：４０℃
溶媒：ＴＨＦ
流速：１．０ｍＬ／分
濃度：０．１５ｗ／ｖ％
注入量：０．２ｍＬ
検出器：紫外可視検出器（ＵＶ７０２型、ジーエルサイエンス社製、測定波長２５４ｎｍ）
分子量分布の計算に用いた較正曲線の分子量範囲：１．９×１０７～５．４×１０３
Equipment used: GPC high performance liquid chromatograph (manufactured by GL Sciences)
Columns: Shodex GPC KF-806, Shodex GPC KF-805, Shodex GPC KF-803 (all manufactured by Showa Denko Co., Ltd.) 3 columns connected in series Column temperature: 40°C
Solvent: THF
Flow rate: 1.0 mL/min Concentration: 0.15 w/v%
Injection volume: 0.2 mL
Detector: UV-visible detector (UV702 type, manufactured by GL Sciences, measurement wavelength 254 nm)
Molecular weight range of calibration curve used to calculate molecular weight distribution: 1.9×10 7 to 5.4×10 3
前記ポリスチレン系樹脂組成物は、ポリスチレン系樹脂の他に、他の熱可塑性樹脂及びエラストマーからなる群から選択される１種以上を含んでもよい。ただし、他の熱可塑性樹脂及びエラストマーの合計含有量は、ポリスチレン系樹脂１００質量％中の１０質量％以下が好ましく、５質量％以下がより好ましく、３質量％以下がさらに好ましい。 The polystyrene-based resin composition may contain, in addition to the polystyrene-based resin, one or more selected from the group consisting of other thermoplastic resins and elastomers. However, the total content of other thermoplastic resins and elastomers is preferably 10% by mass or less, more preferably 5% by mass or less, and even more preferably 3% by mass or less in 100% by mass of the polystyrene resin.
前記ポリスチレン系樹脂組成物は、さらに、結晶化促進剤、発泡剤、気泡調整剤及び収縮防止剤からなる群から選択される１種以上を含んでもよい。 The polystyrene-based resin composition may further contain one or more selected from the group consisting of a crystallization accelerator, a foaming agent, a cell regulator and an anti-shrinkage agent.
・発泡剤
前記発泡剤としては、揮発性発泡剤及び分解型発泡剤からなる群から選択される１種以上を使用することが好ましい。揮発性発泡剤は、常温・常圧で気体になりやすい発泡剤である。分解型発泡剤は、熱分解によって気体を発生する発泡剤である。
前記揮発性発泡剤としては、例えば、不活性ガス、脂肪族炭化水素及び脂環式炭化水素が挙げられる。前記不活性ガスの具体例は、炭酸ガス及び窒素ガスである。前記脂肪族炭化水素の具体例は、プロパン、ブタン、イソブタン、ペンタン、イソペンタンである。前記脂環式炭化水素の具体例は、シクロペンタン及びシクロへキサンである。前記揮発性発泡剤は、脂肪族炭化水素が好ましく、なかでも、ブタン又はイソブタンが好ましい。
前記分解型発泡剤としては、例えば、アゾジカーボンアミド（ＡＤＣＡ）、Ｎ，Ｎ’－ジニトロソペンタメチレンテトラミン（ＤＰＴ）及び４，４’－オキシビスベンゼンスルホニルヒドラジド（ＯＢＳＨ）等の有機系熱分解型発泡剤、並びに炭酸水素塩、炭酸塩及び炭酸水素塩と有機酸塩の混合物等の無機系熱分解型発泡剤が挙げられる。
発泡剤は、１種を単独で使用してもよいし、２種以上を併用してもよい。
- Foaming agent As the foaming agent, it is preferable to use one or more selected from the group consisting of volatile foaming agents and decomposable foaming agents. A volatile foaming agent is a foaming agent that easily becomes a gas at normal temperature and normal pressure. A decomposition-type foaming agent is a foaming agent that generates gas by thermal decomposition.
Examples of the volatile blowing agent include inert gases, aliphatic hydrocarbons and alicyclic hydrocarbons. Specific examples of the inert gas are carbon dioxide and nitrogen gas. Specific examples of the aliphatic hydrocarbons are propane, butane, isobutane, pentane and isopentane. Specific examples of said alicyclic hydrocarbons are cyclopentane and cyclohexane. The volatile blowing agent is preferably an aliphatic hydrocarbon, and more preferably butane or isobutane.
Examples of the decomposition-type foaming agent include organic heat such as azodicarbonamide (ADCA), N,N'-dinitrosopentamethylenetetramine (DPT) and 4,4'-oxybisbenzenesulfonylhydrazide (OBSH). Included are decomposition-type blowing agents and inorganic thermal decomposition-type blowing agents such as bicarbonates, carbonates and mixtures of bicarbonates and organic acid salts.
A foaming agent may be used individually by 1 type, and may use 2 or more types together.
前記ポリスチレン系樹脂組成物が前記発泡剤を含む場合の、前記ポリスチレン系樹脂組成物中の前記発泡剤の含有量は、特に限定されないが、ポリスチレン系樹脂の１００質量部に対して、１．０～８．０質量部が好ましく、２．０～６．０質量部がより好ましく、３．０～５．０質量部がさらに好ましい。 When the polystyrene resin composition contains the foaming agent, the content of the foaming agent in the polystyrene resin composition is not particularly limited, but is 1.0 per 100 parts by mass of the polystyrene resin. 8.0 parts by mass is preferable, 2.0 to 6.0 parts by mass is more preferable, and 3.0 to 5.0 parts by mass is even more preferable.
・気泡調整剤
前記気泡調整剤としては、例えば、タルク、マイカ、シリカ、珪藻土、酸化アルミニウム、酸化チタン、酸化亜鉛、酸化マグネシウム、水酸化マグネシウム、水酸化アルミニウム、水酸化カルシウム、炭酸カリウム、炭酸カルシウム、炭酸マグネシウム、硫酸カリウム、硫酸バリウム、ガラスビーズなどの無機化合物粒子、ポリテトラフルオロエチレンなどの有機化合物粒子などが挙げられる。
Air cell regulator Examples of the cell regulator include talc, mica, silica, diatomaceous earth, aluminum oxide, titanium oxide, zinc oxide, magnesium oxide, magnesium hydroxide, aluminum hydroxide, calcium hydroxide, potassium carbonate, and calcium carbonate. , magnesium carbonate, potassium sulfate, barium sulfate, inorganic compound particles such as glass beads, and organic compound particles such as polytetrafluoroethylene.
前記ポリスチレン系樹脂組成物が前記気泡調整剤を含む場合の、前記ポリスチレン系樹脂組成物中の前記気泡調整剤の含有量は、特に限定されないが、ポリスチレン系樹脂の１００質量部に対して、０．０３～２．４質量部が好ましく、０．０６～１．８質量部がより好ましく、０．０６～１．２質量部がさらに好ましい。 When the polystyrene resin composition contains the cell control agent, the content of the cell control agent in the polystyrene resin composition is not particularly limited. 0.03 to 2.4 parts by weight is preferred, 0.06 to 1.8 parts by weight is more preferred, and 0.06 to 1.2 parts by weight is even more preferred.
・その他の添加剤
前記ポリスチレン系樹脂組成物は、本発明の効果を妨げない限り、無機充填剤、滑剤、酸化防止剤、帯電防止剤、難燃剤、紫外線吸収剤、光安定剤、着色剤等の従来公知の添加剤を含んでもよい。
Other additives The polystyrene resin composition contains inorganic fillers, lubricants, antioxidants, antistatic agents, flame retardants, ultraviolet absorbers, light stabilizers, colorants, etc., as long as they do not interfere with the effects of the present invention. may contain conventionally known additives.
＜発泡容器の製造方法＞
本発明の発泡容器の製造方法としては、従来公知の発泡容器の製造方法を用いることができる。
例えば、発泡容器が納豆容器である場合、以下に説明する製造方法によって本発明の発泡容器を製造できるが、この製造方法に限定されるものではない。
納豆容器の成形機として、容器本体と、容器本体と同じ大きさを有する蓋体とが連設された納豆容器が、一度の熱成形において数十個形成し得るように製品形状が形成された成形型を備えるものを用いる。
熱成形に際しては、サーキュラー金型から押出された円筒状の発泡体の内側に相当する発泡シートの第二表面を成形型に面接させ、発泡体の内側に相当する第一表面において容器本体が開口するようにして実施する。また、成形型から脱型された発泡シートを一回の熱成形分ごとに切断してこれを（納豆容器の容器本体の開口部を上方に向けた状態で）積み重ね、発泡シートが複数枚重ね合わされた積層体を作製し、水平方向に張設された複数のニクロム線が格子状に配置された溶断装置で積層体を下から上に切断し、納豆容器を個々に分割する。
<Method for manufacturing foam container>
As the method for producing the foamed container of the present invention, a conventionally known method for producing a foamed container can be used.
For example, when the foaming container is a natto container, the foaming container of the present invention can be manufactured by the manufacturing method described below, but the manufacturing method is not limited to this method.
As a natto container molding machine, the product shape was formed so that several tens of natto containers, in which a container body and a lid body having the same size as the container body were connected, could be formed in one thermoforming. Use one with a mold.
At the time of thermoforming, the second surface of the foam sheet corresponding to the inside of the cylindrical foam extruded from the circular mold is brought into contact with the mold, and the container body is opened on the first surface corresponding to the inside of the foam. to be implemented. In addition, the foamed sheet removed from the mold is cut for each heat molding and stacked (with the opening of the container body of the natto container facing upward), and a plurality of foamed sheets are stacked. A laminated body is produced, and the laminated body is cut from the bottom to the top by a fusion cutting device in which a plurality of horizontally stretched nichrome wires are arranged in a lattice to divide the natto container into individual pieces.
［作用効果］
本発明の発泡容器は、１０個積み重ねた時の１０ｍｍ圧縮強度が高いので、１枚に複数個の容器を成形したシートを複数枚重ね熱線切断する場合の容器の変形及びそれに伴うカットズレが抑制される結果、優れた寸法安定性を有する。
また、上述した鈍角α～δ、α’～δ’が上記範囲内であると、カットズレがさらに抑制される。
[Effect]
Since the foamed container of the present invention has a high compressive strength of 10 mm when 10 pieces are stacked, deformation of the container and accompanying cut deviation are suppressed when a plurality of sheets each having a plurality of containers formed on one sheet are stacked and cut with a hot wire. As a result, it has excellent dimensional stability.
Further, when the obtuse angles α to δ and α' to δ' are within the above ranges, the cut deviation is further suppressed.
以下では、本発明を実施例によってより具体的に説明する。本発明は、以下に記載する実施例に限定されず、本発明の要旨を変更しない限り、種々の変形が可能である。 EXAMPLES The present invention will now be described in more detail with reference to examples. The present invention is not limited to the embodiments described below, and various modifications are possible without changing the gist of the present invention.
［実施例１～１０、比較例１～４］
＜発泡シート＞
発泡シートの製造装置として、第一押出機（スクリュー径１１５ｍｍ）と第一押出機の出口に接続された第二押出機（スクリュー径１５０ｍｍ）とからなるタンデム押出機であって、第二押出機の出口に口径１７０ｍｍの環状ダイが取付けられた装置を用いた。
ポリスチレン系樹脂１００重量部に対し、気泡調整剤としてタルクを表１に示す平均気泡径になるように調整添加し、第一押出機に供給した。押出機のシリンダー温度は最高設定温度を２４０℃とし、発泡剤としてブタンガスを４．０重量部注入し、続いて第二押出機にて、発泡に適した押出温度に冷却してから、環状ダイに供給し、ダイのスリットを通して円筒状の発泡体を形成し、その直後に、円筒状の発泡体を、表１に示す表面粗さになるようにその内側と外側にエアーをかけて調整して冷却すると共に、直径６７５ｍｍの冷却装置（マンドレル）の外面に沿って引取り、さらに押出方向に沿って２枚に切り開き、幅１０５０ｍｍの発泡シートを得た。得られた発泡シートは実施例、比較例合わせて１０種類であり、シートＡ～Ｊとした。
[Examples 1 to 10, Comparative Examples 1 to 4]
<Foam sheet>
A tandem extruder consisting of a first extruder (screw diameter 115 mm) and a second extruder (screw diameter 150 mm) connected to the outlet of the first extruder as a foam sheet manufacturing device, the second extruder An apparatus in which an annular die with a diameter of 170 mm was attached to the exit of the was used.
To 100 parts by weight of polystyrene-based resin, talc was added as a cell adjusting agent so as to have an average cell diameter shown in Table 1, and the mixture was supplied to the first extruder. The cylinder temperature of the extruder is set to a maximum temperature of 240 ° C., 4.0 parts by weight of butane gas is injected as a foaming agent, and then cooled to an extrusion temperature suitable for foaming in the second extruder. to form a cylindrical foam through the slit of the die, and immediately after that, air is applied to the inside and outside of the cylindrical foam so that the surface roughness shown in Table 1 is adjusted. The foamed sheet was cooled by , taken along the outer surface of a cooling device (mandrel) with a diameter of 675 mm, and further cut open along the extrusion direction into two sheets to obtain a foamed sheet with a width of 1050 mm. A total of 10 types of foamed sheets were obtained, including examples and comparative examples, and these sheets were designated as sheets A to J.
実施例１、２はシートＡ、実施例３～６は、それぞれ、シートＢ～Ｅ、実施例７、８はシートＦ、実施例９、１０はシートＧ、Ｈを用いた。比較例１、２はシートＡ、比較例３、４は、それぞれ、シートＩ、Ｊを用いた。
上述した方法によって、シートＡ～Ｊの摩擦係数（静摩擦係数、動摩擦係数）、表面粗さ、平均気泡径、表面のアスカーＣ硬度（表面硬度）を求めた。結果を表１に記載する。
Sheet A was used in Examples 1 and 2, Sheets B to E were used in Examples 3 to 6, Sheet F was used in Examples 7 and 8, and Sheets G and H were used in Examples 9 and 10. Sheet A was used in Comparative Examples 1 and 2, and Sheets I and J were used in Comparative Examples 3 and 4, respectively.
The friction coefficients (static friction coefficient, dynamic friction coefficient), surface roughness, average cell diameter, and surface Asker C hardness (surface hardness) of Sheets A to J were obtained by the above-described methods. The results are listed in Table 1.
＜納豆容器＞
表１に示した実施例、比較例のように製造した発泡シート（シートＡ～Ｊ）を用い、縦（発泡シートの長手方向に相当）１０３０ｍｍ×横（発泡シートの幅方向に相当）１０１０ｍｍの大きさを有する成形型を用いて熱成形を実施した。その際、表１に示す二次発泡値になるように、加熱を行った。なお、成形型として、８２ｍｍ×８２ｍｍの開口を有し、深さ２６ｍｍの収納凹部を有する平面視における大きさが９５ｍｍ×９８ｍｍの容器本体と、容器本体と同じ大きさを有する蓋体とが連設された納豆容器が、一度の熱成形において５０個形成し得るように縦方向に５個、横方向に１０個の製品形状が形成されたものを用いた。また、納豆容器のスタックにおける厚み、高さが表１に示すような形状になるような成形型を用いた。
熱成形に際しては、サーキュラー金型から押出された円筒状の発泡体の内側に相当する発泡シートの第二表面を成形型に面接させ、発泡体の内側に相当する第一表面において容器本体が開口するようにして実施した。
また、成形型から脱型された発泡シートを一回の熱成形分ごとに切断してこれを積み重ね、発泡シートが１０枚重ね合わされた積層体を作製し、水平方向に張設された複数のニクロム線が格子状に配置された溶断装置で積層体を下から上に切断し、納豆容器を個々に分割した。
<Natto container>
Using the foam sheets (sheets A to J) produced in the examples and comparative examples shown in Table 1, the length (corresponding to the longitudinal direction of the foam sheet) 1030 mm × width (corresponding to the width direction of the foam sheet) 1010 mm Thermoforming was performed using a mold having dimensions. At that time, heating was performed so as to obtain the secondary foaming value shown in Table 1. In addition, as a mold, a container body having an opening of 82 mm × 82 mm and a storage recess having a depth of 26 mm and a size of 95 mm × 98 mm in plan view and a lid body having the same size as the container body are connected. The provided natto containers were formed in a product shape of 5 in the vertical direction and 10 in the horizontal direction so that 50 natto containers could be formed in one thermoforming. In addition, a mold was used so that the thickness and height of the stack of natto containers would be as shown in Table 1.
At the time of thermoforming, the second surface of the foam sheet corresponding to the inside of the cylindrical foam extruded from the circular mold is brought into contact with the mold, and the container body is opened on the first surface corresponding to the inside of the foam. It was implemented as if
In addition, the foamed sheet removed from the mold was cut for each thermoforming process and stacked to produce a laminate in which 10 foamed sheets were superimposed, and a plurality of horizontally stretched sheets were prepared. The laminated body was cut from the bottom to the top by a fusing device in which nichrome wires were arranged in a grid pattern, and the natto containers were individually divided.
（カットズレの評価）
切断した納豆容器を折り曲げ、蓋と本体の端面のズレをカットズレ値とし、下記の基準にて評価した。
〇：カットズレ値が２．０ｍｍ未満である
×：カットズレ値が２．０ｍｍ以上である
(Evaluation of cut deviation)
The cut natto container was bent, and the deviation between the lid and the end face of the main body was defined as a cut deviation value and evaluated according to the following criteria.
◯: The cut deviation value is less than 2.0 mm ×: The cut deviation value is 2.0 mm or more
実施例１～１０及び比較例１～４について、分割した納豆容器を１０個積み重ねた際の１０ｍｍ圧縮強度を上述した方法によって求めた。結果を表１に記載する。
また、実施例１～８の納豆容器について、容器本体を切断して、上部側壁の厚みを測定した。測定結果を、表１の発泡容器の厚みの「容器本体」の欄に記載する。同様に、容器本体を切断して、上部側壁の高さを測定した。測定結果を、表１の発泡容器の高さの「容器本体」の欄に記載する。
また、実施例１～１０及び比較例１～４の納豆容器について、蓋部を切断して、リブ状突起の側壁の厚みを測定した。測定結果を、表１の発泡容器の厚みの「蓋部」の欄に記載する。同様に、蓋部を切断して、リブ状突起の側壁の高さを測定した。測定結果を、表１の発泡容器の高さの「蓋部」の欄に記載する。
ここで、上部側壁の高さ及びリブ状突起の高さは、上述した定義によるものである。
さらに、実施例１の納豆容器を２個重ね、容器の接する部分を検討した。その結果を図４に示す。
For Examples 1 to 10 and Comparative Examples 1 to 4, the 10 mm compressive strength when 10 divided natto containers were stacked was determined by the method described above. The results are listed in Table 1.
In addition, for the natto containers of Examples 1 to 8, the container body was cut and the thickness of the upper side wall was measured. The measurement results are described in the column of "container body" for the thickness of the foamed container in Table 1. Similarly, the container body was cut to measure the height of the upper side wall. The measurement results are shown in Table 1, in the column of "container body" for the height of the foaming container.
In addition, for the natto containers of Examples 1 to 10 and Comparative Examples 1 to 4, the lid portion was cut to measure the thickness of the side wall of the rib-like projections. The measurement results are described in the column of "cover portion" of the thickness of the foaming container in Table 1. Similarly, the lid portion was cut and the height of the side walls of the rib-like projections was measured. The measurement results are described in Table 1, in the column of "Lid portion" for the height of the foaming container.
Here, the height of the upper side wall and the height of the rib-like projection are defined as described above.
Furthermore, two natto containers of Example 1 were piled up, and the contact portion of the containers was examined. The results are shown in FIG.
（角度の測定）
積み重ねた容器の本体スタック部及び、蓋体スタック部を容器の長軸方向（図２のＸ－Ｘ’方向）及び短軸方向（図２のＹ－Ｙ’方向、Ｚ－Ｚ’方向）に沿って切り出した断面を２０倍の拡大写真をデジタルマイクロスコープ（ＫＥＹＥＮＣＥ社製「ＶＨＸ－１０００」、レンズ：ＶＨ－Ｚ ２０Ｒ）を用いて撮影し、得られた拡大写真をＡ４サイズの紙面に印刷した。
容器本体について、得られた紙面において、下方に位置する納豆容器の容器本体のフランジ部の上面に平行な直線（フランジ部の上面の接線）と、上方に位置する納豆容器の容器本体の段部の第２の屈曲部の外面と下方に位置する納豆容器の容器本体の第１の屈曲部の内面との接点における接線とのなす角度（α、α’）を測定した。また、下方に位置する納豆容器の容器本体の底面が接する平面との交線と、下方に位置する納豆容器の容器本体の下部側壁の外面に平行な直線とのなす角度（γ、γ’）を測定した。
蓋体について、得られた紙面において、下方に位置する納豆容器の蓋体のフランジ部の上面に平行な直線と、上方に位置する納豆容器のリブ状凸部の第３の屈曲部の下面に相当する凹面部と下方に位置する納豆容器の蓋体のリブ状凸部の湾曲部の上面に相当する凸面部との接点における接線とのなす角度（β、β’）を測定した。また、下方に位置する納豆容器の蓋体のフランジ部の上面に平行な直線と、下方に位置する納豆容器の蓋体のリブ状凸部の湾曲部の上面に相当する凸面部のフランジ部７側の側面において、フランジ部の上面からリブ状凸部の頂点までの高さが１／２となる点における接線とのなす角度（δ、δ’）を測定した。
測定結果を表１に示す。
(Angle measurement)
The main stack part and the lid stack part of the stacked containers are arranged in the long axis direction (XX' direction in FIG. 2) and the short axis direction (YY' direction and ZZ' direction in FIG. 2) of the container. Take a 20x magnified photograph of the cross section cut out along with a digital microscope ("VHX-1000" manufactured by KEYENCE, lens: VH-Z 20R), and print the obtained magnified photograph on A4 size paper. bottom.
Regarding the container body, in the obtained paper surface, a straight line parallel to the upper surface of the flange portion of the container body of the natto container located below (tangent to the upper surface of the flange portion) and a stepped portion of the container body of the natto container located above The angle (α, α′) formed between the outer surface of the second bent portion and the tangent line at the contact point between the inner surface of the first bent portion of the container body of the natto container located below was measured. In addition, the angle between the line of intersection with the plane in contact with the bottom surface of the container body of the natto container located below and the straight line parallel to the outer surface of the lower sidewall of the container body of the natto container located below (γ, γ') was measured.
Regarding the lid, in the obtained paper surface, a straight line parallel to the upper surface of the flange portion of the lid of the natto container located below and the lower surface of the third bent portion of the rib-shaped convex portion of the natto container located above The angles (β, β′) formed between the corresponding concave portion and the tangent line at the point of contact between the corresponding concave portion and the convex portion corresponding to the upper surface of the curved portion of the rib-shaped convex portion of the lid of the natto container positioned below were measured. In addition, a straight line parallel to the upper surface of the flange portion of the lid of the natto container located below, and the
Table 1 shows the measurement results.
［結果の説明］
実施例１～１０の納豆容器は、いずれも、１０ｍｍ圧縮強度が３ｋｇｆ以上であった。熱線切断時のカットズレが抑制され、優れた寸法安定性を有していた。比較例１～３については、納豆容器の１０ｍｍ圧縮強度が３ｋｇｆ未満であり、ニクロムカット時にズレが大きい結果となった。比較例４の納豆容器の１０ｍｍ圧縮強度が３ｋｇｆ以上であったが、熱成形時にナキが発生し、良品を得ることができなかった。また、図４に示すように、納豆容器を、開口部を上方に向けて積み重ねた際には、上方に位置する納豆容器の段部の外面２２ｂが、下方に位置する納豆容器のフランジ部と上部側壁との接続部の内面２１ａと当接し、かつ、上方に位置する納豆容器Ａの下部側壁の外面２３ｂが、下方に位置する納豆容器の下部側壁の内面２３ａとが当接することがわかった。
[Description of results]
All of the natto containers of Examples 1 to 10 had a 10 mm compression strength of 3 kgf or more. Cut displacement during hot wire cutting was suppressed and had excellent dimensional stability. For Comparative Examples 1 to 3, the 10 mm compressive strength of the natto container was less than 3 kgf, resulting in a large deviation during nichrome cutting. Although the 10 mm compressive strength of the natto container of Comparative Example 4 was 3 kgf or more, voids occurred during thermoforming, and a good product could not be obtained. Also, as shown in FIG. 4, when the natto containers are stacked with the opening facing upward, the
実施例１～１０の納豆容器は、α、α’、β、β’、γ、γ’、δ、δ’がすべて、上述した要件（１）～（８）の範囲内であり、要件（１）～（８）をすべて充足していた。 In the natto containers of Examples 1 to 10, α, α', β, β', γ, γ', δ, δ' are all within the above requirements (1) to (8), and the requirements ( 1) to (8) were all satisfied.
Ａ 納豆容器
１ 容器本体
２ 収納凹部
３ 開口部
４ フランジ部
４ａ 上面
５ 蓋体
６ ヒンジ部
７ フランジ部
７ａ 上面
８ リブ状凸部
９ 平坦部
１０ 凹部
１１ 細孔
２０ 側壁
２１ 上部側壁
２２ 段部
２３ 下部側壁
２４ 底部
２５ 凸条
８１ 両側部分
８１ａ ヒンジ部側の端部
A
Claims (3)
納豆を収納するための収納凹部が開口部から外方へ張り出すフランジ部を残して形成されてなるポリスチレン系樹脂発泡容器本体と、前記ポリスチレン系樹脂発泡容器本体にヒンジ部を介して連設された蓋体とよりなり、
前記ポリスチレン系樹脂発泡容器本体の収納凹部の側壁は、前記開口部の周囲のフランジ部から下方に向かって延びる上部側壁と前記上部側壁から内方向きに屈曲して形成された段部と、前記段部から下方に向かって延びて底部に連なる下部側壁とにより形成されており、
前記蓋体には、前記蓋体を水平にした状態で一対の側壁が鉛直方向に立ち上った側壁部を有するリブ状凸部が形成され、
前記ポリスチレン系樹脂発泡容器を、前記開口部を上方に向けて積み重ねた場合において、前記ポリスチレン系樹脂発泡容器を水平面上に載置し、前記蓋体のフランジ部の上面を前記水平面と平行にしたとき、
上方に位置する前記ポリスチレン系樹脂発泡容器の前記段部の外面の少なくとも一部が、下方に位置する前記ポリスチレン系樹脂発泡容器の前記フランジ部と前記上部側壁との接続部の内面の少なくとも一部と当接し、かつ、上方に位置する前記ポリスチレン系樹脂発泡容器の下部側壁の外面が、下方に位置する前記ポリスチレン系樹脂発泡容器の下部側壁の内面と当接し、
前記上方に位置する蓋体のリブ状凸部の内側面と前記下方に位置する蓋体のリブ状凸部の外側面とが接する点における前記リブ状凸部の外側面の接線であって、前記接する点から前記水平面に下した垂線と、前記接する点における前記リブ状凸部の外側面の法線と、を含む平面上にあるものと、前記蓋体のフランジ部の上面と平行かつ前記フランジ部の上面に接する平面と、のなす角の大きさが９５～１４０°である、納豆用のポリスチレン系樹脂発泡容器。 A molded body of polystyrene resin foam sheet having a basis weight of 70 to 150 g / cm 2 and a thickness of 0.8 to 4.0 mm, and a 10 mm compression strength when 10 pieces are stacked. For natto having a compressive strength of 3 kgf or more. A polystyrene-based resin foam container of
A polystyrene resin foam container body in which a storage recess for storing natto is formed leaving a flange portion that protrudes outward from the opening, and a polystyrene resin foam container body that is connected to the polystyrene resin foam container body via a hinge. It consists of a lid body,
The side wall of the storage recess of the polystyrene resin foam container body includes an upper side wall extending downward from a flange portion around the opening, a step portion formed by bending inward from the upper side wall, and the and a lower sidewall extending downward from the stepped portion and continuing to the bottom,
The lid is provided with rib-like projections having side walls in which a pair of side walls rises in a vertical direction when the lid is horizontal,
When the polystyrene resin foam container is stacked with the opening facing upward, the polystyrene resin foam container is placed on a horizontal surface, and the upper surface of the flange portion of the lid is parallel to the horizontal surface. when
At least a portion of the outer surface of the stepped portion of the polystyrene resin foam container located above is at least a portion of the inner surface of the connecting portion between the flange portion and the upper side wall of the polystyrene resin foam container located below. and the outer surface of the lower sidewall of the polystyrene resin foam container positioned above contacts the inner surface of the lower sidewall of the polystyrene resin foam container positioned below,
A tangent line of the outer surface of the rib-shaped protrusion at the point where the inner surface of the rib-shaped protrusion of the lid located above and the outer surface of the rib-shaped protrusion of the lid located below contact, a plane including a perpendicular line drawn from the contact point to the horizontal plane and a normal line to the outer surface of the rib-shaped convex portion at the contact point; A polystyrene-based resin foaming container for natto, which forms an angle of 95 to 140° with a plane in contact with the upper surface of the flange .
前記上方に位置する前記ポリスチレン系樹脂発泡容器の前記段部の外面と前記下方に位置する前記ポリスチレン系樹脂発泡容器本体のフランジ部と上部側壁との接続部の内面とが接する点における前記接続部の内面の接線であって、前記のフランジ部と上部側壁との接続部の内面との接する点から前記水平面に下した垂線と、前記のフランジ部と上部側壁との接続部の内面との接する点における前記接続部の内面の法線と、を含む平面上にあるものと、前記水平面と、のなす角の大きさが、１００～１４０°である、請求項１に記載の納豆用のポリスチレン系樹脂発泡容器。 When the polystyrene-based resin foaming container is stacked with the opening facing upward, when the polystyrene-based resin foaming container is placed on a horizontal surface,
The connection portion at the point where the outer surface of the stepped portion of the polystyrene resin foam container positioned above and the inner surface of the connection portion between the flange portion of the polystyrene resin foam container body positioned below and the upper side wall contact each other. is a tangent line to the inner surface of the flange portion and the upper side wall, and the perpendicular line dropped to the horizontal plane from the point of contact with the inner surface of the connection portion of the flange portion and the upper side wall is in contact with the inner surface of the connection portion of the flange portion and the upper side wall . The polystyrene for natto according to claim 1, wherein the angle formed by the horizontal plane and the normal to the inner surface of the connection part at a point is 100 to 140 °. system resin foam container.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2019067587 | 2019-03-29 | ||
| JP2019067587 | 2019-03-29 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2020164244A JP2020164244A (en) | 2020-10-08 |
| JP7203708B2 true JP7203708B2 (en) | 2023-01-13 |
Family
ID=72714766
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2019180403A Active JP7203708B2 (en) | 2019-03-29 | 2019-09-30 | Polystyrene resin foam container |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP7203708B2 (en) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP7641602B2 (en) | 2023-03-31 | 2025-03-07 | 株式会社Mizkan Holdings | container |
Citations (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000025088A (en) | 1999-06-22 | 2000-01-25 | Sekisui Plastics Co Ltd | Method for producing polystyrene resin foam laminated sheet |
| JP2001315786A (en) | 2000-05-12 | 2001-11-13 | Asahi Shoji Kk | Packaging containers |
| JP2006327629A (en) | 2005-05-26 | 2006-12-07 | Oji Paper Co Ltd | Paper molding container |
| JP2007161282A (en) | 2005-12-12 | 2007-06-28 | Takano Foods Kk | Lid easy separation type integrally formed container and method for manufacturing the same |
| JP2007230586A (en) | 2006-02-28 | 2007-09-13 | Ueda Seikan Kk | Foamed synthetic resin container |
| JP2013209449A (en) | 2012-03-30 | 2013-10-10 | Sekisui Plastics Co Ltd | Polystyrene-based resin foamed sheet and molded container |
| US20130323357A1 (en) | 2011-02-17 | 2013-12-05 | Mizkan Co., Ltd. | Containers for fermented soybeans (natto), fermented soybeans within said containers, and method for manufacturing same |
| JP2015145486A (en) | 2014-02-04 | 2015-08-13 | 株式会社ジェイエスピー | Polystyrene resin foam sheet for thermoforming |
-
2019
- 2019-09-30 JP JP2019180403A patent/JP7203708B2/en active Active
Patent Citations (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000025088A (en) | 1999-06-22 | 2000-01-25 | Sekisui Plastics Co Ltd | Method for producing polystyrene resin foam laminated sheet |
| JP2001315786A (en) | 2000-05-12 | 2001-11-13 | Asahi Shoji Kk | Packaging containers |
| JP2006327629A (en) | 2005-05-26 | 2006-12-07 | Oji Paper Co Ltd | Paper molding container |
| JP2007161282A (en) | 2005-12-12 | 2007-06-28 | Takano Foods Kk | Lid easy separation type integrally formed container and method for manufacturing the same |
| JP2007230586A (en) | 2006-02-28 | 2007-09-13 | Ueda Seikan Kk | Foamed synthetic resin container |
| US20130323357A1 (en) | 2011-02-17 | 2013-12-05 | Mizkan Co., Ltd. | Containers for fermented soybeans (natto), fermented soybeans within said containers, and method for manufacturing same |
| JP2013209449A (en) | 2012-03-30 | 2013-10-10 | Sekisui Plastics Co Ltd | Polystyrene-based resin foamed sheet and molded container |
| JP2015145486A (en) | 2014-02-04 | 2015-08-13 | 株式会社ジェイエスピー | Polystyrene resin foam sheet for thermoforming |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2020164244A (en) | 2020-10-08 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| WO2011118281A1 (en) | Method for producing polypropylene-based resin foamed blow-molded article | |
| JP5933478B2 (en) | Laminated foam sheet | |
| JP5707475B2 (en) | Styrene resin foam sheet | |
| JP7203708B2 (en) | Polystyrene resin foam container | |
| JP4680528B2 (en) | Ethylene resin foam sheet for thermoforming, molded article, and method for producing ethylene resin foam sheet for thermoforming | |
| KR101917615B1 (en) | Resin foam sheet, and method for producing resin foam molded article | |
| JP6373141B2 (en) | Laminated foam sheet for thermoforming, method for producing laminated foam sheet for thermoforming, and food or packaging container | |
| JP5932568B2 (en) | Polystyrene resin laminated foam sheet | |
| JP7742319B2 (en) | Polystyrene-based resin laminated foam sheet and method for producing same, and polystyrene-based resin laminated foam container and method for producing same | |
| JP6233927B2 (en) | Polystyrene resin foam sheet for thermoforming | |
| JP5674509B2 (en) | Polystyrene resin foam sheet and method for producing foam molded product | |
| JP2009256682A (en) | Foam sheet of polystyrene-based resin for folding box, and folding box | |
| JP6266571B2 (en) | Resin foam sheet and resin foam molded product | |
| JP4574998B2 (en) | Polystyrene foam sheet for folding boxes and folding boxes | |
| JP5478320B2 (en) | Polystyrene resin foam sheet | |
| JP7010782B2 (en) | Polystyrene resin laminated foam sheet and container | |
| JP6768361B2 (en) | Polystyrene resin extruded foam plate | |
| JP4773247B2 (en) | Molding method of polypropylene resin foam sheet | |
| JP6212422B2 (en) | Polystyrene resin foam plate and method for producing the same | |
| JP5608620B2 (en) | Manufacturing method of resin molded product and resin molded product | |
| JP2024039375A (en) | Polystyrene resin laminated foam sheet and method for producing the same; polystyrene resin laminated foam container and method for producing the same | |
| JP2013075937A (en) | Sheet-like expansion molded body | |
| JP2024145350A (en) | Polystyrene resin foam sheet and its manufacturing method | |
| JP6310832B2 (en) | Plate-like foam and method for producing the same | |
| JP2010083484A (en) | Roll receiving tool using styrene resin extrusion foaming board |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20211007 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20220805 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20220823 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20221021 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20221220 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20221227 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 7203708 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |