JP7209866B2

JP7209866B2 - 緩衝器

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Publication number: JP7209866B2
Application number: JP2021562718A
Authority: JP
Inventors: 和晶柴原
Original assignee: Hitachi Astemo Ltd
Current assignee: Astemo Ltd
Priority date: 2019-12-06
Filing date: 2020-12-03
Publication date: 2023-01-20
Anticipated expiration: 2040-12-03
Also published as: EP4071379A1; JPWO2021112180A1; WO2021112180A1; EP4071379A4; CN114761700A

Description

本発明は、ピストンロッドの移動に伴って減衰力を発生させる緩衝器に関するものである。

自動車、鉄道車両等のサスペンション装置等に採用される筒型の緩衝器において、例えば、特許文献１に記載の緩衝器が採用されている。当該緩衝器は、次のように構成される。すなわち、ロッドガイドにシリンダ室とリザーバとを連通する通路が設けられている。通路には減衰弁を内包する弁室が設けられている。該弁室は、シリンダの軸方向に沿って延びる排出路を介してリザーバの下部に連通している。該弁室は断面略円形状の空間を有しており、該弁室の内周面であって、そのリザーバ側の内周面に前記排出路と連通する排出口が複数設けられている。要するに、これら排出口は、弁室の、リザーバ側の内周面に偏って形成されている。

特開２０１５－４８８７３号公報

上述したように、特許文献１に記載の緩衝器では、弁室の内周面に設けた複数の排出口が、弁室のリザーバ側の内周面に偏って形成されているので、ピストンロッドの移動に伴って、作動油がシリンダ室から弁室を経由してリザーバに流れる際に、弁室内であって、リザーバ側の領域と、リザーバ側と減衰弁を介して反対側の領域との間で圧力差が生じる懸念がある。そのために、減衰弁がこの圧力差によって押されて傾く（圧力高から圧力低に押される）現象、すなわち自励振動を引き起こす虞があった。その結果、減衰弁の自励振動により、異音、摩耗、折損及び減衰力波形不良（減衰特性不良）が発生する虞があった。

本発明は、減衰弁の自励振動を効果的に抑制するようにした緩衝器を提供することを目的とする。

本発明の一実施形態は、作動液が封入されるシリンダと、前記シリンダの外周に設けられる外筒と、前記シリンダと前記外筒との間に形成され、作動液及びガスが封入されるリザーバと、前記シリンダ内に軸方向に沿って摺動自在に配置されるピストンと、前記ピストンに連結され、前記シリンダの外部に延出されるピストンロッドと、前記ピストンロッドの移動によって、前記シリンダから前記リザーバに作動液を流通させる通路と、前記通路内に備えられ、前記シリンダからの液圧により開弁して、その作動液の前記リザーバへの流通を許容すると共に、前記リザーバから前記シリンダへの作動液の流通を規制し、逆止弁として機能する減衰弁と、前記通路に設けられ、前記減衰弁を内包する弁室と、前記通路に設けられ、前記弁室と前記リザーバとを常時連通する排出路と、を備え、前記弁室は、前記減衰弁の移動方向に延びる内周面を有し、該内周面には、前記減衰弁との間に前記作動液を流通させる通路を有し、前記排出路に連通する排出口が複数設けられ、該排出口は、前記内周面の中心を点とした点対称となる位置に複数配置されていることを特徴とする。

本発明の一実施形態に係る緩衝器によれば、減衰弁の自励振動を効果的に抑制することで、異音、摩耗、折損及び減衰力波形不良の発生を抑制することができる。

本発明の第１実施形態に係る緩衝器の断面図である。図１のＡ部拡大図である。図２のＢ－Ｂ線に沿う断面図である。図３のＣ－Ｃ線に沿う断面図である。本発明の第２実施形態に係る緩衝器の要部を拡大した断面図である。図５のＤ―Ｄ線に沿う断面図である。本発明の第３実施形態に係る緩衝器の要部を拡大した断面図である。図７のＥ―Ｅ線に沿う断面図である。図７の緩衝器において、他の実施形態に係る緩衝器の要部を拡大した断面図である。本発明の第４実施形態に係る緩衝器の要部を拡大した断面図である。

以下に、本発明の第１～第４実施形態に係る緩衝器１Ａ～１Ｄを図１～図１０に基づいて詳細に説明する。当該第１～第４実施形態に係る緩衝器１Ａ～１Ｄは、鉄道車両の横揺れ制振用のダンパであり、略水平方向に設置されて横向きで使用されるものである。以下の説明では、設置した状態において、ピストンロッド２３に対して、上となる部分を上部、下となる部分を下部として説明する。

まず、第１実施形態に係る緩衝器１Ａを図１～図４に基づいて説明する。
第１実施形態に係る緩衝器１Ａは、図１に示すように、シリンダ２の外周に、円筒状の外筒３が略同心状に設けられている。これらシリンダ２と外筒３との間に環状のリザーバ４が形成される。すなわち、第１実施形態に係る緩衝器１Ａは、二重筒構造に形成されている。シリンダ２及び外筒３の一端開口は、一端側プレート５及びベース部材６により閉塞されている。すなわち、シリンダ２の一端開口内には、ベース部材６がシール部材８により液密的に嵌合されている。一端側プレート５は、外筒３の一端に溶接されて、外筒３の一端開口が閉塞されている。この一端側プレート５とシリンダ２の一端との間にベース部材６が配置される。シリンダ２及び外筒３の他端開口は、ロッドガイド１２により閉塞されている。

シリンダ２内には、ピストン１４がシリンダ２の軸方向に沿って摺動自在に配置されている。その結果、シリンダ２内は、ピストン１４によってシリンダ室２Ａ、２Ｂの２室に区画される。シリンダ室２Ｂが一端側であり、シリンダ室２Ａが他端側に位置する。ピストン１４の外周面とシリンダ２の内周面との間には、シール部材１６及びスリーブ１７が配置される。ピストン１４には、シリンダ室２Ａ、２Ｂ間を連通する通路１８が設けられている。ピストン１４には、通路１８における、シリンダ室２Ｂ側からシリンダ室２Ａ側への作動油の流通のみを許容する逆止弁１９が設けられている。ピストン１４には、ピストンロッド２３の一端部がナット２４によって連結される。

ピストンロッド２３の他端側は、ロッドガイド１２に摺動可能かつ液密的に挿通されて外部に延出している。シリンダ２内には、作動液である作動油が満たされている。リザーバ４内には、作動液である作動油及びガスが封入されている。ベース部材６には、シリンダ室２Ｂとリザーバ４とを連通する通路２６、２６が周方向に間隔をあけて複数形成されている。ベース部材６の他端面には、通路２６、２６と連通する弁室２８が凹設されている。この弁室２８に、通路２６、２６における、リザーバ４側からシリンダ室２Ｂ側への作動油の流通のみを許容する逆止弁２９が配置されている。

ロッドガイド１２は、シリンダ２の他端から突出するピストンロッド２３を摺動自在に支持するためのものである。ロッドガイド１２は、外筒３の他端側内部に支持されている。ロッドガイド１２は、円筒状のガイド本体部３２と、該ガイド本体部３２の一端面から略同心状に一端側に向かって突設され、リザーバ４内に嵌合される円環状の嵌合部３３と、ガイド本体部３２の他端面から略同心状に他端側に向かって突設される円筒状の支持部３４と、が一体的に接続されて構成される。ガイド本体部３２の内周面には、その一端面から他端側に向かって環状凹部３７が形成される。該環状凹部３７は、シリンダ室２Ａと連通する。嵌合部３３の内周面とシリンダ２の他端外周面との間には、シール部材３６が配置されている。ロッドガイド１２の内周面とピストンロッド２３の外周面との間には、ガイド本体部３２の内周面に設けた環状凹部３７から他端側に、スリーブ３９及びシール部材４０、４１が配置されている。

ガイド本体部３２及び嵌合部３３には、図１に示すように、図２～図４も適宜参照して、シリンダ室２Ａとリザーバ４との間を連通する通路４３、４３が設けられている。該通路４３は、後述する弁室４７に対応して、周方向に沿って間隔を置いて複数形成される。本実施形態では、シリンダ室２Ａとリザーバ４の上部が通路４３を介して連通される。また、シリンダ室２Ａとリザーバ４の下部が通路４３を介して連通される。図２～図４に示すように、通路４３は、流入路４６と、弁室４７と、複数の排出口４８、４８と、排出路４９、４９と、排出パイプ５０、５０と、から構成されている。流入路４６は、ガイド本体部３２の環状凹部３７に開口して、シリンダ２の径方向に沿って延びている。該流入路４６は、弁室４７に連通する。なお、流入路４６は、後述する減衰弁５４の開弁前の段階では、弁体５７のオリフィス６９を介して弁室４７に連通する。弁室４７は、ガイド本体部３２に設けられる。弁室４７は、シリンダ２の径方向に沿って延びる断面略円形状の空間部によって形成される。弁室４７には、シリンダ室２Ａからの液圧により開弁して、その作動油のシリンダ室２Ａからリザーバ４への流通を許容すると共に、リザーバ４からシリンダ室２Ａへの作動油の流通を規制して、逆止弁として機能する減衰弁５４が配置される。

図２～図４に示すように、減衰弁５４は、ポぺット弁タイプが採用されている。減衰弁５４は、弁室４７内をシリンダ２の径方向に沿う方向に移動自在に配置される弁体５７と、該弁体５７を流入路４６側に付勢するコイルバネ５８と、該コイルバネ５８の端部を支持するバネ支持体５９と、を備えている。弁体５７は、円柱状に形成される弁本体部６２と、該弁本体部６２の軸方向端部から軸方向に沿って突設され、流入路４６内に配置される案内部６３と、弁本体部６２の外周面から径方向外方に突設される環状フランジ部６４と、を互いに略同心状に備えている。弁体５７は、弁室４７の内周面に対して略同心状に配置される。弁体５７は、弁室４７内にその軸方向に沿って移動自在に配置される。案内部６３は、縦方向に延びるスリット６６を有する円柱状に形成される。案内部６３は、弁本体部６２より小径に形成される。案内部６３には、径方向略中央に縦方向に延びる幅狭のスリット６６が形成される。これにより、案内部６３は、スリット６６を挟んで配置される、一対の、断面略半円形状の案内片６５、６５により構成されることになる。

減衰弁５４の弁本体部６２であって、その案内部６３側とは反対側の面に、流通孔６８が軸方向に沿って所定深さで形成される。弁本体部６２には、流通孔６８と案内部６３のスリット６６とを連通するオリフィス６９が軸方向に沿って形成される。環状フランジ部６４は、弁本体部６２の外周面であって、案内部６３と境目付近の位置から径方向外方に向けて突設される。環状ブランジ部６４の外径は、弁室４７の内径よりも小径である。

弁室４７は、外筒３側の開口がバネ支持体５９により塞がれて構成される。バネ支持体５９は円板状に形成される。バネ支持体５９の弁室４７に臨む面には、略同心状に円板状の支持部７２が弁体５７側に向かって突設される。該支持部７２は、コイルバネ５８を径方向内側から支持するためのものである。支持部７２の外径と弁体５７の弁本体部６２の外径とは略同じであり、コイルバネ５８の内径より若干小径である。そして、弁体５７の案内部６３が流入路４６内に配置されて、弁体５７の環状フランジ部６４と、バネ支持体５９の支持部７２の周り部位との間にコイルバネ５８が配置される。これにより、弁体５７が、コイルバネ５８により流入路４６を閉塞する方向に付勢される。

図２及び図４に示すように、弁室４７の内周面には、排出口４８、４８が周方向に沿って間隔を置いて複数形成される。各排出口４８、４８は、弁室４７の径方向に沿って延びている。各排出口４８、４８は、断面略円形状に形成される。図４に示すように、各排出口４８、４８は、弁室４７の内周面であって、該内周面の径方向中心を点とした点対称の位置に複数形成される。言い換えれば、各排出口４８、４８は、弁室４７の内周面であって、弁体５７の径方向中心を点とした点対称の位置に複数形成される。言い換えれば、各排出口４８、４８は、弁室４７の内周面であって、弁室４７（弁体５７）の径方向中心を通る径方向に沿う直線上の位置に複数形成される。言い換えれば、各排出口４８、４８は、弁室４７の内周面であって、互いに対向する位置に複数形成される。排出口４８、４８は、偶数の数量で形成される。各排出口４８、４８の開口面積は略同じである。

排出口４８、４８は、本実施形態では、弁室４７の内周面に周方向に沿って１８０°ピッチで２箇所形成される。図３を参照して、各排出口４８、４８の、弁室４７の軸方向に沿う位置は略同じである。各排出口４８、４８の、弁室４７の軸方向に沿う位置は、当然ながら、バネ支持体５９が固定される範囲を除く位置であれば、その位置が特定されることはない。図４に示すように、各排出口４８、４８は、対応する排出路４９、４９とそれぞれ連通している。排出路４９、４９は、ロッドガイド１２のガイド本体部３２から嵌合部３３の一端面に至る範囲に、シリンダ２の軸方向に沿って形成される。本実施形態では、排出路４９、４９は、各排出口４８、４８に対応して２箇所形成される。各排出パイプ５０、５０は、その他端側がロッドガイド１２内に排出路４９、４９にそれぞれ連通するように嵌合される。図１を参照して、各排出パイプ５０、５０は、ロッドガイド１２の嵌合部３３の一端面からリザーバ４内に軸方向に沿ってそれぞれ突出されている。各排出パイプ５０、５０の一端は、ベース部材６の手前の位置まで延びている。

なお、本実施形態では、弁室４７は、シリンダ２の径方向に沿って延びる断面略円形状の空間部によって形成されており、各排出口４８、４８は、その内周面に、該内周面の径方向中心を点とした点対称の位置に複数形成されているが、弁室４７を、断面多角形状の空間部によって形成してもよく、各排出口４８、４８を、その内周面に、該内周面の中心を点とした点対称の位置に複数形成してもよい。要するに、弁室４７の内周面は、平面視略円形状に限らず、楕円形状、長円形状や多角形状等をも含むものである。

図１に示すように、ロッドガイド１２の支持部３４の周りには、環状の他端側リング７４が配置される。すなわち、当該他端側リング７４を、ロッドガイド１２の支持部３４周りの環状凹部に配置して、外筒３の他端内周面にねじ込むことにより、ロッドガイド１２を、外筒３の他端部の内部であって、他端側リング７４とシリンダ２の他端との間に支持することができる。

次に、第１実施形態に係る緩衝器１Ａの作用を説明する。
ピストンロッド２３の伸び行程時には、シリンダ２内のピストン１４の移動により、ピストン１４の逆止弁１９が閉じ、シリンダ室２Ａ内の作動油が加圧されて、ロッドガイド１２の各通路４３、４３を通ってリザーバ４に流れる。またこのとき、ベース部材６の逆止弁２９が開いて、ピストンロッド２３がシリンダ２内から退出した相当分の作動油がリザーバ４から通路２６、２６を介してシリンダ室２Ｂに補給される。一方、ピストンロッド２３の縮み行程時には、シリンダ２内のピストン１４の移動により、ピストン１４の逆止弁１９が開き、ベース部材６の逆止弁２９が閉じて、ピストンロッド２３がシリンダ２内に侵入した相当分の作動油がシリンダ室２Ａから各通路４３、４３を通ってリザーバ４に流れる。

これにより、ピストンロッド２３の伸縮行程時共に、作動油がシリンダ室２Ａから通路４３、４３を通ってリザーバ４に流れる際、減衰弁５４によって生じる流通抵抗により、ピストンロッド２３のストロークに対して減衰力が発生する。なお、減衰弁５４の開弁前（ピストン速度低速域）にあっては、作動油が減衰弁５４のオリフィス６９を流通する際の抵抗により、ピストン速度の２乗にほぼ比例するオリフィス特性の減衰力が発生する。一方、減衰弁５４の開弁後（ピストン速度高速域）にあっては、その開度に応じて、ピストン速度にほぼ比例するバルブ特性の減衰力が発生する。

このように、ピストンロッド２３の伸縮行程共に、ピストンロッド２３の移動に伴ってシリンダ室２Ａの作動油が各通路４３、４３を通ってリザーバ４に流れるが、シリンダ室２Ａの液圧により弁室４７内の減衰弁５４が開いて、作動油が通路４３の弁室４７内から各排出口４８、４８を介して各排出路４９、４９に流れる際には、各排出口４８、４８は、弁室４７の内周面（弁体５７）の径方向中心を点とした点対称の位置にそれぞれ形成されているので、弁室４７内において、ある領域間での圧力差の発生を抑制でき、その結果、減衰弁５４の自励振動を抑制することができる。

以上説明したように、第１実施形態に係る緩衝器１Ａでは、弁室４７と排出路４９、４９とを連通する各排出口４８、４８は、弁室４７の内周面であって、その内周面の径方向中心を点とした点対称の位置にそれぞれ形成されている。これにより、弁室４７内において、ある領域間での圧力差の発生を抑制でき、その結果、減衰弁５４の自励振動を抑制することができる。そして、振動起因による異音の発生を抑制することができる。また、減衰弁５４の折損等による機能失陥を抑制することができる。さらに、振動起因による減衰特性の乱れを抑制することができ、減衰特性の安定化が図れる。さらには、振動起因による偏摩耗を抑制することができ、経年劣化の進行を従来よりも遅らせることができる。

また、第１実施形態に係る緩衝器１Ａでは、各排出口４８、４８の開口面積は略同じであるので、弁室４７内における、ある領域間での圧力差の発生をさらに抑制することができる。さらに、第１実施形態に係る緩衝器１Ａでは、各排出口４８、４８に対応して、排出路４９、４９がそれぞれ形成されているので、弁室４７内における、ある領域間での圧力差の発生をさらに抑制することができる。なお、上述した、排出路４９、４９に連通する各排出口４８、４８の配置等の構造は、ポペット弁を用いた減衰弁機構を設けた緩衝器であれば、例えばピストン１４やベース部材６内に設けた弁室にも適用可能である。また、本構造は、弁体５７のオリフィス６９が無い減衰弁を内包する弁室にも適用可能である。

次に、第２実施形態に係る緩衝器１Ｂを図５及び図６に基づいて説明する。当該第２実施形態に係る緩衝器１Ｂを説明する際には、第１実施形態に係る緩衝器１Ａとの相違点を主に説明する。
第２実施形態に係る緩衝器１Ｂでは、弁室４７が、外筒３側に位置して、シリンダ２の径方向に沿って延びる断面略円形状の大径空間部８０と、該大径空間部８０より小径であって、該大径空間部８０から連続して流入路４６に向かって延びる断面略円形状の小径空間部８１と、から構成される。大径空間部８０及び小径空間部８１は、略同心状に形成される。大径空間部８０と小径空間部８１との間に環状段差部８２が形成される。大径空間部８０の外筒３側の端部にバネ支持体５９が固定されている。大径空間部８０の内周面に排出路４９が開口している。本実施形態では、排出路４９は１箇所形成される。当該排出路４９は、ロッドガイド１２のガイド本体部３２から嵌合部３３の一端面に至る範囲に、シリンダ２の軸方向に沿って形成される。排出路４９は、ロッドガイド１２に嵌合された排出パイプ５０と連通している。

排出リング８５が、大径空間部８０の内周面及び環状段差部８２に当接されるように、大径空間部８０の内周面と略同心状に配置される。排出リング８５は、断面コ字状に形成される。詳しくは、排出リング８５は、その開放側が大径空間部８０の内周面と対向する向きで、大径空間部８０の内周面及び環状段差部８２に当接されるようにして、弁室４７の内周面と略同心状に配置される。排出リング８５には、複数の排出口４８、４８が形成される。各排出口４８、４８は、断面略円形状に形成される。各排出口４８、４８は、排出リング８５の内周面の径方向中心を点とした点対称の位置に複数形成される。言い換えれば、各排出口４８、４８は、弁室４７（大径空間部８０及び小径空間部８１）の内周面の径方向中心を点とした点対称の位置に複数形成される。各排出口４８、４８は、本実施形態では、排出リング８５の周方向に沿って１８０°ピッチで２箇所形成されている。

上述したように排出リング８５が弁室４７内に配置されることで、排出リング８５の外周面と、弁室４７の大径空間部８０の内周面との間に環状通路８７が形成される。この環状通路８７が排出路４９と連通する。また、本実施形態では、排出リング８５は、一対の排出口４８、４８を結ぶ直線が排出路４９と略直交するように配置されている。そして、第２実施形態に係る緩衝器１Ｂでは、シリンダ室２Ａとリザーバ４とを連通する通路４３は、流入路４６と、弁室４７と、排出リング８５の各排出口４８、４８と、環状通路８７と、排出路４９と、排出パイプ５０と、から構成される。

そして、第２実施形態に係る緩衝器１Ｂでは、ピストンロッド２３の移動に伴ってシリンダ室２Ａの作動油が通路４３を通ってリザーバ４に流れる際、シリンダ室２Ａの液圧により弁室４７内の減衰弁５４が開いて、作動油が通路４３の弁室４７内から排出リング８５の各排出口４８、４８、環状通路８７、排出路４９、排出パイプ５０を経由してリザーバ４に流れる。このとき、排出リング８５の各排出口４８、４８は、排出リング８５（弁室４７）の内周面の径方向中心を点とした点対称の位置にそれぞれ形成されているので、弁室４７内において、ある領域間での圧力差の発生を抑制でき、その結果、減衰弁５４の自励振動を抑制することができる。

次に、第３実施形態に係る緩衝器１Ｃを図７～図９に基づいて説明する。当該第３実施形態に係る緩衝器１Ｃを説明する際には、第１実施形態に係る緩衝器１Ａとの相違点を主に説明する。
図７及び図８に示すように、第３実施形態に係る緩衝器１Ｃでは、弁室４７の内周面に、周方向に延びる断面略矩形状の環状溝部９０が形成される。該環状溝部９０を塞ぐように、弁室４７の内周面と略同心状にＣ字状の排出リング９１が配置される。なお、排出リング９１は、その軸方向一端面が弁室４７の底面、すなわちバネ支持体５９側とは反対側の面に当接するように配置される。Ｃ字状の排出リング９１は、スリット部９２を有し、該スリット部９２と対向する位置に排出口４８が形成される。言い換えれば、スリット部（排出口）９２及び排出口４８は、排出リング９１の内周面の径方向中心を点とした点対称の位置にそれぞれ形成される。言い換えれば、スリット部（排出口）９２及び排出口４８は、弁室４７の内周面の径方向中心を点とした点対称の位置にそれぞれ形成される。排出口４８は、断面略円形状に形成される。なお、スリット部９２の開口面積と排出口４８の開口面積とは、略同じであることが好ましい。

排出リング９１が、弁室４７の内周面に設けた環状溝部９０を塞ぐようにして、弁室４７の内周面と略同心状に配置されると、排出リング９１の外周面と弁室４７の内周面に設けた環状溝部９０との間に環状通路９４が形成される。この環状通路９４が排出路４９と連通する。また、本実施形態では、排出リング９１は、スリット部９２及び排出口４８を結ぶ直線が排出路４９と略直交するように配置されている。そして、第３実施形態に係る緩衝器１Ｃでは、シリンダ室２Ａとリザーバ４とを連通する通路４３は、流入路４６と、弁室４７と、排出リング９１のスリット部９２及び排出口４８と、環状通路９４と、排出路４９と、排出パイプ５０と、から構成される。

そして、第３実施形態に係る緩衝器１Ｃでは、ピストンロッド２３の移動に伴って、シリンダ室２Ａの作動油が通路４３を通ってリザーバ４に流れる際、シリンダ室２Ａの液圧により弁室４７内の減衰弁５４が開いて、作動油が通路４３の弁室４７内から排出リング９１のスリット部９２及び排出口４８、環状通路９４、排出路４９、排出パイプ５０を経由してリザーバ４に流れる。このとき、排出リング９１のスリット部９２及び排出口４８は、排出リング９１（弁室４７）の内周面の径方向中心を点とした点対称の位置にそれぞれ形成されているので、弁室４７内において、ある領域間での圧力差の発生を抑制でき、その結果、減衰弁５４の自励振動を抑制することができる。なお、第３実施形態に係る緩衝器１Ｃでは、排出口４８は、略円形状の孔で構成されているが、排出口４８として、排出リング９１の軸方向一端面または他端面に溝部を形成する形態を採用してもよい。なお、図９に示すように、弁室４７の内周面において、環状溝部９０の対向する壁面のうちシリンダ２側の壁面に連続するように、弁室４７の内径が相違してなる環状段差部９５を設ける。そして、排出リング９１の軸方向一端面をその環状段差部９５に当接させるようにして配置し、弁室４７の内周面に設けた環状溝部９０を塞ぐようにしてもよい。

次に、第４実施形態に係る緩衝器１Ｄを図１０に基づいて説明する。当該第４実施形態に係る緩衝器１Ｄを説明する際には、第１実施形態に係る緩衝器１Ａとの相違点を主に説明する。
第４実施形態に係る緩衝器１Ｄでは、第１実施形態に係る緩衝器１Ａのように、弁室４７の内周面に設けた、複数の排出口４８、４８が弁室４７の径方向に沿って延びておらず、弁室４７と各排出路４９、４９の端部とを干渉させることで、その各干渉部位を開口させて排出口４８、４８をそれぞれ形成するようにしている。各排出口４８、４８の位置及びその作用効果は、第１実施形態に係る緩衝器１Ａと同様であるので、ここでの説明を省略する。

上記実施形態は、ピストンロッド２３の伸縮行程時共に、作動油が通路４３を通してシリンダ室２Ａからリザーバ４へ一方向に流通する、いわゆる、ユニフロータイプの緩衝器に本発明を適用した場合について説明しているが、シリンダ２とリザーバ４とを連通する通路４３の途中に、減衰弁５４を内包する弁室４７が配置されるものであれば、本発明を他のタイプの緩衝器にも同様に適用することができる。また、略水平方向に設置されて横向きで使用される緩衝器に限らず、縦向きや傾斜させて使用される緩衝器にも適用することができる。

尚、本発明は上記した実施形態に限定されるものではなく、様々な変形例が含まれる。例えば、上記した実施形態は本発明を分かりやすく説明するために詳細に説明したものであり、必ずしも説明した全ての構成を備えるものに限定されるものではない。また、ある実施形態の構成の一部を他の実施形態の構成に置き換えることが可能であり、また、ある実施形態の構成に他の実施形態の構成を加えることも可能である。また、各実施形態の構成の一部について、他の構成の追加・削除・置換をすることが可能である。

本願は、２０１９年１２月６日付出願の日本国特許出願第２０１９－２２１１１５号に基づく優先権を主張する。２０１９年１２月６日付出願の日本国特許出願第２０１９－２２１１１５号の明細書、特許請求の範囲、図面、及び要約書を含む全開示内容は、参照により本願に全体として組み込まれる。

１Ａ、１Ｂ、１Ｃ、１Ｄ緩衝器，２シリンダ，２Ａ、２Ｂシリンダ室，３外筒，４リザーバ，１４ピストン，２３ピストンロッド，４３通路，４７弁室，４８排出口，４９排出路，５４減衰弁

Claims

緩衝器であって、該緩衝器は、
作動液が封入されるシリンダと、
前記シリンダの外周に設けられる外筒と、
前記シリンダと前記外筒との間に形成され、作動液及びガスが封入されるリザーバと、
前記シリンダ内に軸方向に沿って摺動自在に配置されるピストンと、
前記ピストンに連結され、前記シリンダの外部に延出されるピストンロッドと、
前記ピストンロッドの移動によって、前記シリンダから前記リザーバに作動液を流通させる通路と、
前記通路内に備えられ、前記シリンダからの液圧により開弁して、その作動液の前記リザーバへの流通を許容すると共に、前記リザーバから前記シリンダへの作動液の流通を規制し、逆止弁として機能する減衰弁と、
前記通路に設けられ、前記減衰弁を内包する弁室と、
前記通路に設けられ、前記弁室と前記リザーバとを常時連通する排出路と、を備え、
前記弁室は、前記減衰弁の移動方向に延びる内周面を有し、該内周面には、前記減衰弁との間に前記作動液を流通させる通路を有し、前記排出路に連通する排出口が複数設けられ、該排出口は、前記内周面の中心を点とした点対称となる位置に複数配置されていることを特徴とする緩衝器。
請求項１に記載の緩衝器において、
前記各排出口の開口面積は、略同じであることを特徴とする緩衝器。
請求項１または２に記載の緩衝器において、
前記排出路は、前記排出口に対応して複数設けられることを特徴とする緩衝器。