JP7234755B2 - 複層鋳片の連続鋳造プロセスにおける流量特性の推定装置、方法及びプログラム、並びに複層鋳片の連続鋳造プロセスの制御方法 - Google Patents

Description

本発明は、複層鋳片の連続鋳造プロセスにおける流量特性の推定装置、方法及びプログラム、並びに複層鋳片の連続鋳造プロセスの制御方法に関する。

従来より、表層の組成と内層の組成とが異なる複層鋳片を製造することが行われている。例えば特許文献１には、鋳型内において異なる組成の溶融金属を磁気的手段によって分離し、この境界の上下にそれぞれ組成の異なる溶融金属を供給する構成が開示されている。より詳細には、鋳型内の相対的に上部の溶融金属供給位置と相対的に下部の溶融金属供給位置との間に、鋳造方向に垂直な方向に磁力線が延在する如く静磁場帯を形成させることにより、組成の異なる溶融金属が混合するのを防ぐようにしている。
複層鋳片の連続鋳造プロセスでは、表層の溶融金属（溶鋼）と内層の溶鋼とを上下に分離する境界の位置（以下、境界層レベルと呼ぶ）を静磁場帯に留めるために、表層用の浸漬ノズルによる溶鋼供給流量及び内層用の浸漬ノズルによる溶鋼供給流量を適切に制御する必要がある。

この課題に対して、例えば特許文献２には、内層注入量を設定値に保ちつつ、表層注入量操作により表層の溶鋼の湯面レベル（以下では単に「湯面レベル」と称する）を制御する方式が開示されている。特許文献２では、タンディッシュに取り付けたロードセル出力より、タンディッシュ内の溶鋼重量を計測し、それを利用してノズルより注入される溶鋼流量を算出するようにしている。

また、特許文献３には、表層タンディッシュ側の表層用注入ノズルに装着した電磁流量計で計測された表層注入量と、表層シェル厚と鋳造速度により設定値計算して求められた表層注入量設定値とを比較して、両者が一致するように表層用注入ノズルのストッパーを開閉して表層注入量を調整し、他方湯面レベル計によって検知された湯面レベルと、表層シェル厚と鋳造速度により設定値計算して求められた湯面レベル設定値とを比較して、両者が一致するように内層用注入ノズルのストッパーを開閉して内層注入量を調整する方式が開示されている。

特開昭６３－１０８９４７号公報 特開平３－２４３２６２号公報 特開平５－１０４２２３号公報

Ironmaking & Steelmaking 1997 Vol.24 No.3 "Novel continuous casting process for clad steel slabs with level dc magnetic field" 「パターン認識と機械学習 上、Ｃ．Ｍ．ビショップ著、丸善出版」の３章ｐ．１５２ W.Dinkelbach "On Nonlinear Fractional Programming" Management Science 1967

複層鋳片の連続鋳造プロセスにおいて、良好な品質の複層鋳片を製造するには、各ノズルからの流量を正確に知り、適切に制御することが求められる。
特許文献３のように流量計があれば、比較的容易に流量を知ることができるが、流量計の設置に伴うコストが発生するだけでなく、流量計不調時には流量を知ることができなくなるおそれがある。
各ノズルにおける流量が正確にわからない場合には、各ノズルにおける開度と流量との関係である流量特性を正確に知ることができれば、開度の値から流量を求めることができる。
しかしながら、各ノズルの流量特性は、溶鋼の成分の相違等により鋳造の都度ばらつきが生じ、また、鋳造中にも地金付着等ノズル詰まり等が原因で変化するため、適時、流量と開度との関係を求める必要がある。
また、特許文献２には、タンディッシュ内の溶鋼重量の計測結果を利用してノズルより注入される溶鋼流量を算出することが開示されているが、２つのタンディッシュ（表層用のタンディッシュ及び内層用のタンディッシュ）を別々の設備として備えることを前提とするものであり、適用可能な連続鋳造設備が限られてしまう。

本発明は上記のような点に鑑みてなされたものであり、流量計を用いずに、表層ノズル及び内層ノズルそれぞれにおける、ストッパーやスライディングノズルといった流量制御機構の開度と流量との関係である流量特性を正確に推定し、表層ノズル及び内層ノズルそれぞれにおける流量を正確に推定することにより、流量を適切に制御できるようにすることを目的とする。

上記の課題を解決するための本発明の要旨は、以下のとおりである。
［１］ 開度変更操作に応じて溶融金属供給流量を制御する流量制御機構をそれぞれ有する表層ノズル及び内層ノズルから鋳型内に溶融金属を注入し、表層の組成と内層の組成とが異なる複層鋳片を製造する連続鋳造プロセスにおいて、前記表層ノズルにおける流量制御機構の開度と流量との関係である流量特性、及び前記内層ノズルにおける流量制御機構の開度と流量との関係である流量特性を推定する複層鋳片の連続鋳造プロセスにおける流量特性の推定装置であって、
前記鋳型内の湯面の位置である湯面レベルを測定する湯面レベル計を用いて、前記表層ノズル及び前記内層ノズルのうちいずれか一方のノズルの流量制御機構の開度をフィードバック制御することにより湯面レベルを一定に保つとともに、他方のノズルの流量制御機構の開度を一定保持する一定開度制御中に、
前記他方のノズルの流量制御機構の一定開度を設定して、この一定開度に変更する開度変更手段と、
前記表層ノズル及び前記内層ノズルを流れる合計流量の計算値である流量計算値を演算する流量計算値演算手段と、
前記開度変更手段で設定した前記他方のノズルの流量制御機構の一定開度と、前記流量計算値演算手段で演算した前記流量計算値と、前記開度変更手段で前記他方のノズルの流量制御機構の一定開度に変更した後に収集した前記一方のノズルの流量制御機構の開度の収束値データとを用いて、前記表層ノズルの流量特性に係る未知数と、前記内層ノズルの流量特性に係る未知数とを変数とした質量又は体積の収支式を作成する収支式作成手段と、
前記開度変更手段で設定する前記他方のノズルの流量制御機構の一定開度を変えて、前記流量計算値演算手段による前記流量計算値の演算及び前記収支式作成手段による前記収支式の作成を複数回繰り返すことにより構成された連立方程式を求解して、前記表層ノズルの流量特性に係る未知数及び前記内層ノズルの流量特性に係る未知数を求める求解手段とを備えたことを特徴とする複層鋳片の連続鋳造プロセスにおける流量特性の推定装置。
［２］ 前記流量計算値演算手段は、鋳造速度に基づいて、前記流量計算値を演算することを特徴とする［１］に記載の複層鋳片の連続鋳造プロセスにおける流量特性の推定装置。
［３］ 前記流量計算値演算手段は、前記表層ノズル及び前記内層ノズルに溶融金属を供給するタンディッシュの重量測定値に基づいて、前記流量計算値を演算することを特徴とする［１］に記載の複層鋳片の連続鋳造プロセスにおける流量特性の推定装置。
［４］ 前記タンディッシュの重量測定値に基づいて前記流量計算値を演算するときに時間平均化を行うことを特徴とする［３］に記載の複層鋳片の連続鋳造プロセスにおける流量特性の推定装置。
［５］ 前記開度変更手段で設定する前記他方のノズルの流量制御機構の一定開度、並びに、前記流量計算値演算手段による前記流量計算値の演算及び前記収支式作成手段による前記収支式の作成を複数回繰り返した際の繰り返し回数のうちの少なくともいずれか一方を可変値として、鋳造中の所定の条件に応じて値を変えることを特徴とする［１］乃至［４］のいずれか一つに記載の複層鋳片の連続鋳造プロセスにおける流量特性の推定装置。
［６］ 前記開度変更手段は、前記流量計算値演算手段による前記流量計算値の演算及び前記収支式作成手段による前記収支式の作成を複数回繰り返した際の繰り返し計算の各回で、前記表層ノズルの流量特性に係る未知数及び前記内層ノズルの流量特性に係る未知数の分散共分散行列のトレースを含む評価関数を用いた最適化問題を設定して求解することにより、前記他方のノズルの流量制御機構の一定開度を設定することを特徴とする［１］乃至［５］のいずれか一つに記載の複層鋳片の連続鋳造プロセスにおける流量特性の推定装置。
［７］ 前記評価関数は、前記一方のノズルの流量制御機構の開度操作量及び前記他方のノズルの流量制御機構の開度操作量に関するペナルティ項を含むことを特徴とする［６］に記載の複層鋳片の連続鋳造プロセスにおける流量特性の推定装置。
［８］ 前記開度変更手段は、前記繰り返し計算における次回を対象として、前記最適化問題を設定して求解することを特徴とする［６］又は［７］に記載の複層鋳片の連続鋳造プロセスにおける流量特性の推定装置。
［９］ 前記開度変更手段は、前記繰り返し計算における次回を含む複数回を対象として、前記最適化問題を設定して求解することを特徴とする［６］又は［７］に記載の複層鋳片の連続鋳造プロセスにおける流量特性の推定装置。
［１０］ 前記最適化問題は、前記表層ノズル及び前記内層ノズルを流れる合計流量に関する流量制約を含むことを特徴とする［６］乃至［８］のいずれか一つに記載の複層鋳片の連続鋳造プロセスにおける流量特性の推定装置。
［１１］ 前記最適化問題は、前記一方のノズルの流量制御機構の開度操作量及び前記他方のノズルの流量制御機構の開度操作量の上下限制約を含むことを特徴とする［６］乃至［９］のいずれか一つに記載の複層鋳片の連続鋳造プロセスにおける流量特性の推定装置。
［１２］ 前記開度変更手段は、前記最適化問題を１変数の最適化問題に変換して求解することを特徴とする［８］に記載の複層鋳片の連続鋳造プロセスにおける流量特性の推定装置。
［１３］ 前記流量計算値演算手段による前記流量計算値の演算及び前記収支式作成手段による前記収支式の作成を複数回繰り返した際の繰り返し計算の回数が予め定められた回数に到達する前に、所定の条件を満たすとき、前記繰り返し計算を打ち切ることを特徴とする［１］乃至［１２］のいずれか一つに記載の複層鋳片の連続鋳造プロセスにおける流量特性の推定装置。
［１４］ 開度変更操作に応じて溶融金属供給流量を制御する流量制御機構をそれぞれ有する表層ノズル及び内層ノズルから鋳型内に溶融金属を注入し、表層の組成と内層の組成とが異なる複層鋳片を製造する連続鋳造プロセスにおいて、前記表層ノズルにおける流量制御機構の開度と流量との関係である流量特性、及び前記内層ノズルにおける流量制御機構の開度と流量との関係である流量特性を推定する複層鋳片の連続鋳造プロセスにおける流量特性の推定方法であって、
前記鋳型内の湯面の位置である湯面レベルを測定する湯面レベル計を用いて、前記表層ノズル及び前記内層ノズルのうちいずれか一方のノズルの流量制御機構の開度をフィードバック制御することにより湯面レベルを一定に保つとともに、他方のノズルの流量制御機構の開度を一定保持する一定開度制御中に、
前記他方のノズルの流量制御機構の一定開度を設定して、この一定開度に変更する第１のステップと、
前記表層ノズル及び前記内層ノズルを流れる合計流量の計算値である流量計算値を演算する第２のステップと、
前記第１のステップで設定した前記他方のノズルの流量制御機構の一定開度と、前記第２のステップで演算した前記流量計算値と、前記第１のステップで前記他方のノズルの流量制御機構の一定開度を変更した後に収集した前記一方のノズルの流量制御機構の開度の収束値データとを用いて、前記表層ノズルの流量特性に係る未知数と、前記内層ノズルの流量特性に係る未知数とを変数とした質量又は体積の収支式を作成する第３のステップと、
前記第１のステップで設定する前記他方のノズルの流量制御機構の一定開度を変えて、前記第２のステップ及び前記第３のステップを行うことを複数回繰り返すことにより構成された連立方程式を求解して、前記表層ノズルの流量特性に係る未知数及び前記内層ノズルの流量特性に係る未知数を求める第４のステップとを有することを特徴とする複層鋳片の連続鋳造プロセスにおける流量特性の推定方法。
［１５］ 開度変更操作に応じて溶融金属供給流量を制御する流量制御機構をそれぞれ有する表層ノズル及び内層ノズルから鋳型内に溶融金属を注入し、表層の組成と内層の組成とが異なる複層鋳片を製造する連続鋳造プロセスにおいて、前記表層ノズルにおける流量制御機構の開度と流量との関係である流量特性、及び前記内層ノズルにおける流量制御機構の開度と流量との関係である流量特性を推定するためのプログラムであって、
前記鋳型内の湯面の位置である湯面レベルを測定する湯面レベル計を用いて、前記表層ノズル及び前記内層ノズルのうちいずれか一方のノズルの流量制御機構の開度をフィードバック制御することにより湯面レベルを一定に保つとともに、他方のノズルの流量制御機構開度を一定保持する一定開度制御中に、
前記他方のノズルの流量制御機構の一定開度を設定して、この一定開度に変更する第１の処理と、
前記表層ノズル及び前記内層ノズルを流れる合計流量の計算値である流量計算値を演算する第２の処理と、
前記第１の処理で設定した前記他方のノズルの流量制御機構の一定開度と、前記第２の処理で演算した前記流量計算値と、前記第１の処理で前記他方のノズルの流量制御機構の一定開度を変更した後に収集した前記一方のノズルの流量制御機構の開度の収束値データとを用いて、前記表層ノズルの流量特性に係る未知数と、前記内層ノズルの流量特性に係る未知数とを変数とした質量又は体積の収支式を作成する第３の処理と、
前記第１の処理で設定する前記他方のノズルの流量制御機構の一定開度を変えて、前記第２の処理及び前記第３の処理を行うことを複数回繰り返すことにより構成された連立方程式を求解して、前記表層ノズルの流量特性に係る未知数及び前記内層ノズルの流量特性に係る未知数を求める第４の処理とをコンピュータに実行させるためのプログラム。
［１６］ ［１］乃至［１３］のいずれか一つに記載の複層鋳片の連続鋳造プロセスにおける流量特性の推定装置により求めた前記他方のノズルの流量特性に係る未知数を用いて、フィードバック及び一定開度制御における前記他方のノズルの流量制御機構の一定開度を補正することを特徴とする複層鋳片の連続鋳造プロセスの制御方法。

本発明によれば、流量計を用いずに、表層ノズル及び内層ノズルそれぞれにおける流量制御機構の開度と流量との関係である流量特性を正確に推定し、表層ノズル及び内層ノズルそれぞれにおける流量を正確に推定することにより、流量を適切に制御できるようになる。

複層鋳片の連続鋳造プロセスの概要を説明するための図である。 実施形態に係るコントローラの機能構成を示す図である。 実施形態における複層鋳片の連続鋳造プロセスにおける流量特性の推定方法、及び複層鋳片の連続鋳造プロセスの制御方法を示すフローチャートである。 シミュレーションの結果を示す特性図である。 コントローラの開度変更部の機能構成を示す図である。 シミュレーションの結果を示す特性図である。

以下、添付図面を参照して、本発明の好適な実施形態について説明する。
［第１の実施形態］
図１を参照して、複層鋳片の連続鋳造プロセスの概要を説明する。図１（ａ）は連続鋳造設備の全体構成を示す図であり、（ｂ）は鋳型４内の複層鋳片の横断面図である。
吐出位置を鋳造方向に異ならせた２本の浸漬ノズル（本願において、表層ノズル１及び内層ノズル２と呼ぶ）を備える。表層ノズル１及び内層ノズル２には、一のタンディッシュ３から溶鋼が供給される。より詳細には、タンディッシュ３は２つの室に区画されており、各室から組成の異なる溶鋼がそれぞれ表層ノズル１、内層ノズル２を介して鋳型４内に注入される。重量計５により、タンディッシュ３の重量が測定可能である。

表層ノズル１及び内層ノズル２から鋳型４内に注入されるそれぞれの溶鋼は、磁場発生装置６により形成される静磁場帯で制動力を受け、鋳型４内において表層の溶鋼と内層の溶鋼とが境界７を挟んで上下に分離される。鋳型４内の湯面８は表層の溶鋼が溶融パウダーと接する位置であり、境界７は表層の溶鋼と内層の溶鋼との分離位置である。以下、湯面８の位置を湯面レベルと呼び、境界７の位置を境界層レベルと呼ぶ。なお、境界７は、実際には両層間の遷移層として形成されるが、境界線として取り扱うものとする。また、線９は凝固シェル位置を示す。
鋳型４内の湯面８の上方には例えば渦流式の湯面レベル計１０が設置され、湯面レベルが測定される。

表層ノズル１による溶鋼供給流量（以下、表層流量と呼ぶ）は、表層ストッパー１１の開度変更操作により制御される。同様に、内層ノズル２による溶鋼供給流量（以下、内層流量と呼ぶ）は、内層ストッパー１２の開度変更操作により制御される。これらストッパー１１、１２の開度変更操作は、図２に示すコントローラ１００の制御下で実行される。なお、本実施形態では、開度変更操作に応じて溶鋼供給流量を制御する流量制御機構としてストッパーを用いるが、スライディングノズルを用いる構成としてもよい。

以下に詳述するが、本実施形態では、表層流量を測定する流量計や内層流量を測定する流量計を用いずに、各ノズル１、２におけるストッパー開度と流量との関係である流量特性を推定する。
これを実現する流量特性の推定手法は、次のような観点に立つものである。湯面レベル計１０を用いて、表層ストッパー１１の開度を制御して湯面レベルを一定に保つフィードバック制御中では、内層ストッパー１２の開度を一定保持する制御操作を行えば、表層ノズル１、内層ノズル２の流量特性がどのようなものであっても、それらの流量特性に応じて表層ストッパー１１の開度は一定値に収束する。この性質を利用して、内層ストッパー１２の一定開度の設定値をステップ状（段階的）に複数回変更し、変更する度に収束する表層ストッパー１１の開度（以下、「収束値データ」と称する）を収集することで、表層ノズル１と内層ノズル２におけるそれぞれの流量特性を表す関係式に含まれる未知のパラメータ（以下では「未知数Δ₁、Δ₂」と称する）を変数とした連立方程式を構成することができ、各未知数を逆算することができる。
なお、本実施形態では、表層ストッパー１１を使って湯面レベルを一定に保つとともに、内層ストッパー１２の開度を一定保持するものとしたが、その逆、すなわち内層ストッパー１２を使って湯面レベルを一定に保つとともに、表層ストッパー１１の開度を一定保持する場合も同様である。

図２を参照して、本実施形態に係るコントローラ１００の機能構成を説明する。
制御部１０１は、湯面レベル計１０を用いて、表層ストッパー１１の開度を制御することにより湯面レベルを一定に保つとともに、内層ストッパー１２の開度を一定保持する。

開度変更部１０２は、制御部１０１によるフィードバック及び一定開度制御中において、内層ストッパー１２の一定開度を設定してステップ状に変更する。
流量計算値演算部１０３は、鋳造速度Ｖ_cに基づいて、表層ノズル１及び内層ノズル２を流れる合計流量の計算値である流量計算値を演算する。例えば、流量計算値は、定常制御中においては、鋳片引抜量ＡＶ_cを求めることで代用できる。ここで、鋳片引抜量ＡＶ_cは、開度変更部１０２により内層ストッパー１２の開度が変更される前後の鋳造速度Ｖ_cに、鋳型断面積Ａを乗じて得られる。
収支式作成部１０４は、表層ノズル１及び内層ノズル２を流れる合計流量が鋳片引抜量ＡＶ_cに等しくなるという体積収支式を作成する。例えば、収支式作成部１０４は、開度変更部１０２で設定した内層ストッパー１２の一定開度と、流量計算値演算部１０３で演算した流量計算値（鋳片引抜量ＡＶ_c）と、開度変更部１０２で内層ストッパー１２の一定開度に変更した後に収集した表層ストッパー１１の開度の収束値データとを用いて、表層ノズル１の流量特性に係る未知数Δ₁と、内層ノズル２の流量特性に係る未知数Δ₂とを変数とした方程式を作成する。

求解部１０５は、開度変更部１０２で設定する内層ストッパー１２の一定開度を変更して、流量計算値演算部１０３による流量計算値の演算及び収支式作成部１０４による体積収支式（未知数Δ₁、Δ₂を変数とした方程式）の作成を複数回（少なくとも２回）繰り返すことにより連立方程式を構成し、この連立方程式を求解して、表層ノズル１の流量特性に係る未知数Δ₁及び内層ノズル２の流量特性に係る未知数Δ₂を求める。

制御部１０１は、このようにして求めた内層ノズル２の流量特性に係る未知数Δ₂を用いて、フィードバック及び一定開度制御における内層ストッパー１２の一定開度を補正する。

本実施形態では、コントローラ１００が、複層鋳片の連続鋳造プロセスにおける流量特性の推定装置、及び複層鋳片の連続鋳造プロセスの制御装置として機能する。このようにしたコントローラ１００は、例えばＣＰＵ、ＲＯＭ、ＲＡＭ等を備えたコンピュータ装置により実現される。なお、コントローラ１００が単体の装置で構成される必要はなく、複数のコンピュータ装置が協働してコントローラ１００として機能したり、例えば連続鋳造プロセスを管理するプロセスコンピュータがコントローラ１００として機能したりする形態としてもよい。

以下、本実施形態における各ノズル１、２の流量特性の推定、そして連続鋳造プロセスの制御について詳述する。
まず、説明に使用する記号を記載する。
Ｑ₁（ｔ）：時刻ｔにおける表層流量
Ｑ₂（ｔ）：時刻ｔにおける内層流量
ｕ₁（ｔ）：時刻ｔにおける表層ストッパーの開度
ｕ₂（ｔ）：時刻ｔにおける内層ストッパーの開度
ｙ₁（ｔ）：時刻ｔにおける湯面レベル
ｙ₂（ｔ）：時刻ｔにおける境界層レベル
ｙ₁₀：定常湯面レベル目標値
ｙ₂₀：境界層レベル目標値
Ｗ：鋳型幅
Ｄ：鋳型厚
Ａ：鋳型断面積
Ａ₂（ｔ）：時刻ｔにおける内層断面積
ｄ（ｔ）：時刻ｔにおける表層厚
ｄ₀：表層厚目標値
Ａ₁₀：表層断面積目標値
Ａ₂₀：内層断面積目標値
Ｑ₁₀：表層流量目標値
Ｑ₂₀：内層流量目標値
τ：湯面レベル位置から境界層レベル位置まで引き抜かれるまでのむだ時間
τ_act：ストッパー操作応答遅れと湯落ちによるむだ時間
ρ₁：表層溶鋼密度
ρ₂：内層溶鋼密度
α_1nominal：表層流量特性公称値
α_2nominal：内層流量特性公称値
Δ₁：表層流量特性乗法誤差
Δ₂：内層流量特性乗法誤差
ＴＤＷ（ｔ）：時刻ｔにおけるタンディッシュ３の重量測定値
Ｖ_c：鋳造速度
Ｋ_s：凝固定数

まず、複層鋳片の連続鋳造プロセスの定式化について説明すると、特許文献３や非特許文献１に複層鋳片の連続鋳造プロセスのモデルが示されており、本実施形態ではこのモデルを前提とする。
このモデルでは、表層流量Ｑ₁（ｔ）、内層流量Ｑ₂（ｔ）の変動に応じて、湯面レベルｙ₁、境界層レベルｙ₂は式（１）～（５）に従って変動する。

式（１）は、湯面レベルｙ₁が、鋳型への注入量と引抜量とのマスバランスに応じて変動することを意味する。
式（２）は、境界層レベルｙ₂が、内層流量と内層断面積、鋳造速度に応じて変動することを意味する。
ここで、内層断面積Ａ₂（ｔ）は、式（３）に従って変動し、表層厚ｄ（ｔ）は、式（４）で表される。式（３）は、複層鋳片の内層部の幅が「Ｗ－２ｄ（ｔ）」、内層部の厚みが「Ｄ－２ｄ（ｔ）」で表され、これらを乗じて内層断面積Ａ₂（ｔ）が求まることを意味している。式（４）は、表層厚ｄ（ｔ）が、τ^(1/2)に比例して変化することを意味している（Ｋ_sは凝固定数）。
ただし、τは、湯面レベル位置から境界層レベル位置まで引き抜かれるまでのむだ時間であり、式（５）を満たす。式（５）は、時刻ｔ－τにおける湯面レベル位置の溶鋼が、引き抜かれる過程を経て、時刻tにおいて境界層レベル位置に到達することを意味する。
なお、境界層レベルｙ₂が定常目標値より上昇すれば表層厚ｄは減少するが、表層厚ｄが減少すれば式（３）により内層断面積Ａ₂（ｔ）は増加し、このとき内層流量Ｑ₂が一定であれば式（２）により境界層レベルｙ₂は下降し、はじめの上昇を打ち消すメカニズムを有することがわかる。このように、湯面レベルｙ₁、境界層レベルｙ₂の変動に伴い、表層厚ｄ（ｔ）、境界層レベルｙ₂（ｔ）が「自己修復」する機能を有することがこのプロセスの特徴である。

なお、鋳造速度Ｖ_c（ｔ）が一定であれば、上記の式（５）は式（６）のように変形でき、むだ時間τが湯面レベル位置から境界層レベル位置までの到達時間として求まることを意味している。さらに、湯面レベルｙ₁が定常湯面レベル目標値ｙ₁₀に保たれていれば、湯面レベルｙ₁（ｔ－τ）はむだ時間τによらないため、むだ時間τは式（７）のように近似してよい。本実施形態では、定常レベル目標値に一定制御中であることを想定しているため、式（７）により近似を行うことができる。

式（１）～（４）、式（７）により、所与の鋳造速度Ｖ_c、定常湯面レベル目標値ｙ₁₀、境界層レベル目標値ｙ₂₀に対し、湯面レベルと境界層レベルを一定保持する複層鋳造の定常制御状態では、表層流量、内層流量は式（１１）、式（１２）を満たす必要がある。式（１１）、式（１２）で定まるＱ₁₀、Ｑ₂₀がそれぞれ、表層流量目標値、内層流量目標値となる。

したがって、湯面レベルｙ₁を定常湯面レベル目標値ｙ₁₀に保つとともに、境界層レベルｙ₂を境界層レベル目標値ｙ₂₀に保つためには、表層流量、内層流量を、鋳造速度Ｖ_c、湯面レベル目標値ｙ₁₀、境界層レベル目標値ｙ₂₀に応じて定まる表層流量目標値Ｑ₁₀、内層流量目標値Ｑ₂₀に一定保持する必要がある。
この流量制御の実現にあたり、本実施形態では、流量計を用いることなく、鋳造中に各ノズル１、２の流量特性を推定し、この流量特性に基づいて流量目標値を実現するよう内層ストッパー１２の一定開度を逆算することにより、表層流量、内層流量をそれぞれの流量目標値Ｑ₁₀、Ｑ₂₀に一定保持する。

各ノズル１、２の流量特性を推定するにあたり、各ノズル１、２におけるストッパー開度と流量との関係（すなわち、流量特性を表す関係式）は、式（１３）、式（１４）のように直線近似できるものと仮定する。例えば、試験連鋳機のような小スループットでのスラブの連続鋳造では妥当な仮定であり、また、大スループットの鋳造であっても、鋳造時のスループットを一定の範囲に制限すれば、その範囲において直線近似は有効である。なお、流量特性を表す関係式は、直線近似に限られるものではなく、２次関数等のより複雑な関数形で近似してよい。式（１３）、式（１４）では、直線状の流量特性の傾きの真値からのずれの程度である表層流量特性乗法誤差Δ₁（上述の未知数Δ₁）及び内層流量特性乗法誤差Δ₂（上述の未知数Δ₂）を考慮する。つまり、表層流量Ｑ₁（ｔ）は、τ_act時間前の表層ストッパー１１の開度ｕ₁（ｔ－τ_act）に、表層流量特性公称値α_1nominalを乗じ、さらに未知数Δ₁を乗じた式で近似される。また、表層流量Ｑ₂（ｔ）は、τ_act時間前の内層ストッパー１２の開度ｕ₂（ｔ－τ_act）に、内層流量特性公称値α_2nominalを乗じ、さらに未知数Δ₂を乗じた式で近似される。これらの未知数Δ₁、Δ₂を適切に求めることができれば、表層流量特性公称値α_1nominal、内層流量特性公称値α_2nominalを真値へと補正でき、精度良く流量特性を推定できる。なお、表層流量特性公称値α_1nominal、内層流量特性公称値α_2nominalには、それぞれ、ストッパー開度とノズル開口部面積との幾何学的な関係式あるいは過去の鋳造データにより求められた値等が用いられる。なお、ストッパー操作応答遅れと湯落ちによるむだ時間τ_actは、通常、０．１～０．３ｓｅｃ程度の値となる。

図３に、本実施形態における複層鋳片の連続鋳造プロセスにおける流量特性の推定方法、及び複層鋳片の連続鋳造プロセスの制御方法のフローチャートを示す。なお、本実施形態では、時刻ｔはサンプリング時間毎に得られる離散的な時刻を表すものとする。
図３のフローチャートは、例えば湯上げ制御から定常制御移行直後の鋳造初期時点、又は鋳造中定周期毎に実行される。すなわち、図３のフローチャートは、制御部１０１の制御下、湯面レベル計１０を用いて、表層ストッパー１１の開度をフィードバック制御することにより湯面レベルを一定に保つとともに、内層ストッパー１２の開度を一定保持する一定開度制御中に実行される。
このフィードバック及び一定開度制御において、内層ストッパー１２の一定開度は、内層流量を内層流量目標値Ｑ₂₀に一定保持するように設定されるが、内層ノズル２の流量特性が正確でないと、内層流量が内層流量目標値Ｑ₂₀と一致せず、それに伴って、表層流量が表層流量目標値Ｑ₁₀と一致しない状態になる。

ステップＳ１、Ｓ２で、コントローラ１００は、繰り返し計算の回数Ｋを設定し、回数Ｋを初期化する。回数Ｋは、例えば予め定められた固定値とすればよい。
ステップＳ３で、コントローラ１００は、現時点の繰り返し計算の回数ｋが回数Ｋに達したか否かを判定し、回数Ｋに達していなければ（ＮＯ）、処理をステップＳ４に進め、回数Ｋに達していれば（ＹＥＳ）、処理をステップＳ１０に進める。

ステップＳ４で、コントローラ１００の開度変更部１０２は、内層ストッパー１２の一定開度ｕ_2,setを設定する。一定開度ｕ_2,setは、例えば予め定められた複数の固定値から選択したものを設定するようにすればよい。或いは、一定開度ｕ_2,setは、一定開度の初期設定値を定め、その初期設定値を起点として、繰り返し計算の中で、予め定められた固定値である開度の変更量を順次加算又は減算したものを設定するようにしてもよい。
ステップＳ５で、コントローラ１００の開度変更部１０２は、内層ストッパー１２の開度を、ステップＳ４において設定した一定開度ｕ_2,setにステップ状に変更する。図４（ａ）に、各ストッパー１１、１２の開度の時系列の例を示す。図４（ａ）の例では、タイミングＴ₁、Ｔ₂、Ｔ₃、Ｔ₄で、内層ストッパー１２の一定開度ｕ_2,setを設定してステップ状に変更している。なお、図４（ａ）に示すように、内層ストッパー１２の一定開度が大きくなると、湯面レベルを一定に保つべく表層ストッパー１１の開度が小さくなり、内層ストッパー１２の一定開度が小さくなると、湯面レベルを一定に保つべく表層ストッパー１１の開度が大きくなる。そして、図４（ｃ）、（ｄ）に示すように、ストッパー１１、１２の開度の変化に応じて表層流量及び内層流量が変化する。

ステップＳ６で、コントローラ１００は、表層ストッパー１１の開度の収束値データを収集する。式（１３）、式（１４）は各時刻で常に成り立つものであり、内層ストッパー１２の一定開度の変更後の表層ストッパー１１の開度のデータを所定の期間に亘って収集する（時刻ｔ＝１，２，・・・，Ｔ）。ただし、内層ストッパー１２の一定開度の変更直後はプロセス応答が安定しないため、安定した定常応答が得られる期間（時刻ｔ＝Ｔ_start，Ｔ_start＋１，・・・，Ｔ）のデータを収束値データとして利用し、式（１５）、式（１６）の関係を得る。時刻Ｔ_startやＴは、例えば予め定められた固定値とすればよい。なお、ストッパー操作応答遅れと湯落ちによるむだ時間τ_actは、定常値に影響しないため、ここでは無視してよい。

ステップＳ７で、コントローラ１００の流量計算値演算部１０３は、実績の鋳造速度Ｖ_cに基づいて、表層ノズル１及び内層ノズル２を流れる合計流量の計算値である流量計算値を演算する。定常制御中では、湯面レベルは略一定とみなすことができ、鋳型４への溶鋼注入量と鋳型４からの引抜量のマスバランスは略一致するとみなすことができる。したがって、鋳造速度Ｖ_cに鋳型断面積Ａを乗じ得られる鋳片引抜量ＡＶ_cを、鋳型４への溶鋼注入量、すなわち表層ノズル１及び内層ノズル２を流れる合計流量として取り扱うことができる。なお、鋳造速度Ｖ_cは基本的に一定とすればよいが、鋳造速度が変化するときはその変化する値を用いてもよい。

ステップＳ８で、コントローラ１００の収支式作成部１０４は、ステップＳ４において設定した内層ストッパー１２の一定開度ｕ_2,setと、ステップＳ６において収集した表層ストッパー１１の開度の収束値データと、ステップＳ７において演算した流量計算値（鋳片引抜量ＡＶ_c）とを用いて、式（１７）のように、体積収支式を作成する。より詳細には、式（１５）、式（１６）より、表層ノズル１の流量特性に係る未知数である表層流量特性乗法誤差Δ₁及び内層ノズル２の流量特性に係る未知数である内層流量特性乗法誤差Δ₂と、表層流量特性公称値α_1nominal及び内層流量特性公称値α_2nominalと、表層ストッパー１１の開度の時間平均値ｕ₁￣と、内層ストッパー１２の一定開度ｕ_2,setと、流量計算値ＡＶ_cとの関係を表す体積収支式（１７）が作成される。ストッパー１１の開度の時間平均値ｕ₁￣は、安定した定常応答が得られる期間（時刻ｔ＝Ｔ_start，Ｔ_start＋１，・・・，Ｔ）における時間平均値であり、式（１８）のように表される。ｍｅａｎ（・）は平均演算を表す。なお、ｕ₁￣の表記は、ｕ₁の上に￣が付されているものとし、他の文字の場合も同様である。ここでは、表層ストッパー１１の開度の収束値データから表層ストッパー１１の開度の時間平均値ｕ₁￣を計算して用いる例を述べたが、例えば表層ストッパー１１の開度の収束値データのいずれかの値（例えば最終値）を用いるようにしてもよい。
なお、各回ｋにおいて、例えば一定期間でステップＳ４～Ｓ８の処理を実行するようになっている。以下では、ｋ回目の区間を「区間ｋ」として説明することもある。

ステップＳ９で、コントローラ１００は、回数ｋをインクリメントして、ステップＳ３に処理を戻す。
これにより、ステップＳ４において設定する内層ストッパー１２の一定開度ｕ_2,setを変えて、ステップＳ５～Ｓ８をＫ回繰り返すことになる。図４（ａ）の例では、Ｋ＝４回として、内層ストッパー１２の一定開度ｕ_2,setを４回変えている。

ステップＳ１０で、コントローラ１００の求解部１０５は、式（１９）のように、Ｋ回の繰り返し計算により表層流量特性乗法誤差Δ₁及び内層流量特性乗法誤差Δ₂を変数とした連立方程式を構成し、最小二乗法等で求解して、Δ₁、Δ₂を求める。なお、ｕ_2,set ^(k)は、各回ｋでの内層ストッパー１２の一定開度を意味し、ｕ₁ ^(k)￣は、各回ｋでの表層ストッパー１１の開度の時間平均値を意味する。

ステップＳ１１で、制御部１０１は、内層ストッパー１２の一定開度に１／Δ₂を乗じて、フィードバック及び一定開度制御における内層ストッパー１２の一定開度を補正する。この補正により、内層ストッパー１２の一定開度を、内層流量を内層流量目標値Ｑ₂₀に一定保持する開度とすることができ、それに伴って、表層流量を表層流量目標値Ｑ₁₀に一定保持することができる。

なお、鋳造速度Ｖ_cに基づいて流量計算値を演算する場合、第２の実施形態で述べるタンディッシュ３の重量測定値を用いる場合と比較してノイズが少ないので、実用上、未知数が２つであればＫ＝２でよく、式（１９）´を構成すればよい。その場合、式（２０）により、表層流量特性乗法誤差Δ₁及び内層流量特性乗法誤差Δ₂を求めることができる。

以上のように、内層ストッパー１２の一定開度をステップ状に変更する開度操作を複数回（Ｋ回）実施し、表層ストッパー１１の開度のデータを収集する。そして、式（１３）、式（１４）の流量特性の仮定の下、体積収支式からなる式（１９）の連立方程式を構成する。この連立方程式を求解して、表層流量特性乗法誤差Δ₁及び内層流量特性乗法誤差Δ₂を求め、内層流量特性乗法誤差Δ₂を用いて、フィードバック及び一定開度制御における内層ストッパー１２の一定開度を補正する。
この手法は、フィードバック制御中にプロセス同定のために付加的な開度操作を行い、未知の特性を求めるものであるが、通常用いられる手法のように、ばらつきが大きい過渡応答のデータを利用してプロセス特性を求めると、推定結果の精度が悪いものとなるが、本実施形態では定常状態のデータを利用するので、推定結果の精度を確保することができる。
また、本実施形態では、流量計を用いずに、各ノズル１、２の流量特性を推定することができ、これにより各ノズル１、２の流量を推定することができるので、流量計の設置に伴うコストが生じない。なお、流量計が設定されている連続鋳造設備において、流量計不調時に本発明の手法に切り替えるような形態としてもよい。また、表層用のタンディッシュ及び内層用のタンディッシュを備えることを前提とする等の限定がなく、広く適用可能である。

［第２の実施形態］
第１の実施形態では、鋳造速度Ｖ_cに基づいて流量計算値を演算する例を延べた。それに対して、第２の実施形態では、タンディッシュ３の重量測定値ＴＤＷ（ｔ）に基づいて流量計算値を演算する例を述べる。なお、以下では、第１の実施形態との相違点を中心に説明し、第１の実施形態との共通点についてはその詳細な説明を省略する。

図３のフローチャートを参照して、第２の実施形態における複層鋳片の連続鋳造プロセスにおける流量特性の推定方法、及び複層鋳片の連続鋳造プロセスの制御方法を説明する。なお、第１の実施形態と同様の処理については説明を省略し、第１の実施形態と異なる処理について説明する。
ステップＳ７で、コントローラ１００の流量計算値演算部１０３は、タンディッシュ３の重量測定値ＴＤＷ（ｔ）に基づいて、表層ノズル１及び内層ノズル２を流れる合計流量の計算値である流量計算値を演算する。タンディッシュ３の重量測定値ＴＤＷ（ｔ）の時間変化量は、単位時間あたりにノズル１、２を流れる合計流量と略一致するものとみなすことができる。

ここで、タンディッシュ３の重量測定値は一般にＳＮ比が良くないため、単にタンディッシュ３の重量測定値ＴＤＷ（ｔ）を時間方向に差分演算し、サンプリング時間間隔で除して得られるΔＴＤＷ（ｔ）を流量計算値とする場合、この流量計算値は差分演算により増幅されたノイズを含むものとなる。図４（ｂ）に、時間と、表層ノズル１及び内層ノズル２を流れる合計流量との関係の例を示す。図４（ｂ）に示すように、タンディッシュ３の重量測定値に基づくΔＴＤＷ（ｔ）は、合計流量の実績と同様の挙動をとるが、ノイズが含まれていることがわかる。
そこで、式（２１）のように、安定した定常応答が得られる期間（時刻ｔ＝Ｔ_start，Ｔ_start＋１，・・・，Ｔ）において、ΔＴＤＷ（ｔ）を時間平均化したΔＴＤＷ￣を流量計算値として演算する。

ステップＳ８で、コントローラ１００の収支式作成部１０４は、表層ノズル１及び内層ノズル２を流れる合計流量が流量計算値ΔＴＤＷ￣に等しくなるという質量収支式を作成する。例えば、収支式作成部１０４は、ステップＳ４において設定した内層ストッパー１２の一定開度ｕ_2,setと、ステップＳ６において収集した表層ストッパー１１の開度の収束値データと、ステップＳ７において演算した流量計算値ΔＴＤＷ￣とを用いて、式（２２）のように、表層ノズル１の流量特性に係る未知数Δ₁と、内層ノズル２の流量特性に係る未知数Δ₂とを変数とした方程式を作成する。より詳細には、溶鋼密度ρ₁、ρ₂を導入して、式（１５）、式（１６）より、表層ノズル１の流量特性に係る未知数である表層流量特性乗法誤差Δ₁及び内層ノズル２の流量特性に係る未知数である内層流量特性乗法誤差Δ₂と、表層流量特性公称値α_1nominal及び内層流量特性公称値α_2nominalと、表層ストッパー１１の開度の時間平均値ｕ₁￣と、内層ストッパー１２の一定開度ｕ_2,setと、流量計算値ΔＴＤＷ￣との関係を表す質量収支式（２２）が作成される。

ステップＳ１０で、コントローラ１００の求解部１０５は、式（２３）のように、Ｋ回の繰り返し計算により連立方程式を構成し、最小二乗法で求解して、表層流量特性乗法誤差Δ₁及び内層流量特性乗法誤差Δ₂を求める。なお、ΔＴＤＷ^(k)￣は、各回ｋでの流量計算値（ΔＴＤＷ（ｔ）の時間平均値）を意味する。
本実施形態では、測定値（タンディッシュ３の重量測定値ＴＤＷ（ｔ））に基づいて流量計算値を演算するようにしたので、連続鋳造プロセスの実際の状態をより反映させた流量計算値を演算することができる。

［変形例］
以下、変形例を説明する。
鋳造中に、流量特性の変化を監視するようにしてもよい。例えば鋳造中に、式（２４）により、一定期間の区間ｋ毎に流量実績値と流量計算値との誤差ｅｒｒｏｒ（ｋ）を計算する。Δ₁ ^(old)は前回区間までにおける表層流量特性乗法誤差、Δ₂ ^(old)は前回区間までにおける内層流量特性乗法誤差である。
鋳造中に、式（２４）のｅｒｒｏｒ（ｋ）が所定の閾値から外れた場合、流量特性が変化したとみなし、上述した実施形態のように流量特性の推定を実行すればよい。なお、ここではタンディッシュの重量測定値に基づいて流量計算値を演算する場合の定式化を示すが、鋳造速度に基づいて流量計算値を演算する場合も同様である。

また、実施形態では、繰り返し計算の回数Ｋ、及び内層ストッパー１２の一定開度ｕ_2,setとして固定値を用いる例を述べたが、可変値として、定常応答の安定性を都度判断した上で変更するようにしてもよい。

また、例えば回数Ｋを固定値として設定した場合に、回数Ｋに到達する前に、式（２４）のｅｒｒｏｒ（ｋ）が所定の閾値を下回れば、内層ストッパー１２の一定開度ｕ_2,setの変更は途中で打ち切る、すなわち繰り返し計算を打ち切るようにしてもよい。
このように繰り返し計算の回数Ｋ、及び内層ストッパー１２の一定開度ｕ_2,setを可変値として、鋳造中の所定の条件に応じて値を変えることにより、回数Ｋや一定開度ｕ_2,setを効率的に変えることができる。

［実施例１］
図４に、本発明を適用した連続鋳造プロセスにおける流量特性の推定、そして連続鋳造プロセスの制御のシミュレーションの結果を示す。図４（ｃ）に、時間と、表層流量（実績、目標値）との関係の例を示す。また、図４（ｄ）に、時間と、内層流量（実績、目標値）との関係の例を示す。
シミュレーションにおいては、試験連鋳機のような小スループットのスラブ連鋳機を対象とし、鋳型幅Ｗ＝８００ｍｍ、鋳型厚Ｄ＝１００ｍｍ、鋳造速度Ｖ_c＝０．７ｍ／ｍとした。
また、第２の実施形態で説明したように、タンディッシュ３の重量測定値に基づいて流量計算値を演算する。
シミュレーション上、表層流量特性乗法誤差Δ₁＝０．８、内層流量特性乗法誤差Δ₂＝０．７に設定した。
Ｋ＝４回として流量特性を推定し、フィードバック及び一定開度制御における内層ストッパー１２の一定開度を補正した。

図４（ｃ）、（ｄ）に示すように、内層ストッパー１２の一定開度の初期設定値（０－Ｔ₁（＝６ｓｅｃ））では、表層流量、内層流量がそれぞれの流量目標値と一致していない。

図４（ａ）に示すように、内層ストッパー１２の一定開度をステップ状に１０ｓｅｃずつ４回変えて（Ｔ₁（＝６ｓｅｃ）、Ｔ₂（＝１６ｓｅｃ）、Ｔ₃（＝２６ｓｅｃ）、Ｔ₄（＝３６ｓｅｃ））、表層流量特性乗法誤差Δ₁及び内層流量特性乗法誤差Δ₂を同定した。なお、図４（ａ）に示すように、内層ストッパー１２の一定開度を変えることにより、表層ストッパー１１の開度が変化し、図４（ｃ）、（ｄ）に示すように、これら開度の変化に応じて表層流量及び内層流量が変化する。

そして、内層流量特性乗法誤差Δ₂を用いて、フィードバック及び一定開度制御における内層ストッパー１２の一定開度を補正することにより（Ｔ５（＝４６ｓｅｃ））、図４（ｃ）、（ｄ）に示すように、表層流量、内層流量がそれぞれの流量目標値付近に保持されることになった。
Ｋ＝２回、３回、４回のそれぞれの時点で式（２３）を解くことで、Δ₁＝０．７７０３、Δ₂＝０．７４８９、Δ₁＝０．７８４、Δ₂＝０．７３２、Δ₁＝０．７８２、Δ₂＝０．７１３が順次得られた。このように変更回数を増やす毎に、流量特性の誤差の推定精度が良くなり、４回程度の繰り返し計算で十分な効果が得られた。

［第３の実施形態］
上述した第１、２の実施形態の変形例でも触れたが、繰り返し計算の回数Ｋや、内層ストッパー１２の一定開度ｕ_2,setを可変値として、鋳造中の状態に応じて値を変えるようにしてもよい。
第３の実施形態では、式（１９）や式（２３）の連立方程式を精度良く求解するために、内層ストッパー１２の一定開度ｕ_2,setを可変値とする例を説明する。
なお、コントローラ１００の基本的な機能構成及び処理動作は第１、２の実施形態と同様であり、以下では、第１、２の実施形態との共通点の説明は省略し、第１、２の実施形態との相違点を中心に説明する。

図５に示すように、コントローラ１００の開度変更部１０２は、最適化問題設定部１０２ａと、最適化問題求解部１０２ｂとを備える。そして、図３のステップＳ４で、コントローラ１００の開度変更部１０２は、内層ストッパー１２の一定開度ｕ_2,setを、以下に詳述する最適化問題を求解することにより求めて、それを設定する。

第３の実施形態では、繰り返し計算における次回を対象として、最適化問題を設定して求解する例を説明する。すなわち、ｋ回目（区間ｋ）までの計算が終了し、次回の区間ｋ＋１の内層ストッパー１２の開度操作を最適化する。
（１）評価関数
本実施形態では、式（２５）の評価関数Ｊを最小化する一定開度ｕ_2,set ^(k+1)を求める。評価関数Ｊは、区間ｋ＋１における、表層ノズル１の流量特性に係る未知数の推定値Δ₁ ^(k+1)＾、内層ノズル２の流量特性に係る未知数の推定値Δ₂ ^(k+1)＾の分散共分散行列Ｐ（ｕ_2,set ^(k+1)）のトレース（行列の対角成分の総和）である。分散共分散行列Ｐ（ｕ_2,set ^(k+1)）のトレースは未知数Δ₁、Δ₂それぞれの真値との誤差のばらつきの和を表すものとなり、それを最小化することにより、各回での未知数Δ₁、Δ₂の真値との隔たりを小さくすることができる。なお、Δ₁ ^(k+1)＾の表記は、Δ₁ ^(k+1)の上に＾が付されているものとし、他の文字の場合も同様である。

また、開度操作の連続性を考慮するために、評価関数Ｊにおいて、区間ｋ＋１における、分散共分散行列Ｐ（ｕ_2,set ^(k+1)）のトレースに、表層ストッパー１１の開度操作量及び内層ストッパー１２の開度操作量に関するペナルティ項を加えてもよい。例えば式（２６）のように、分散共分散行列Ｐ（ｕ_2,set ^(k+1)）のトレースと、表層ストッパー１１の開度操作量ｕ₁ ^(k+1)￣－ｕ₁ ^(k)￣及び内層ストッパー１２の開度操作量ｕ_2,set ^(k+1)－ｕ_2,set ^(k)の二乗和とを単位換算考慮した重み付き和で評価関数Ｊを構成し、この評価関数Ｊを最小化する一定開度ｕ_2,set ^(k+1)を求める。

最適化問題設定部１０２ａは、式（２５）又は式（２６）を評価関数とする最適化問題を設定し、最適化問題求解部１０２ｂは、その最適化問題を求解して、区間ｋ＋１における一定開度ｕ_2,set ^(k+1)を設定する。
なお、回数Ｋについては、固定値としてその回数だけ繰り返し計算するようにしてもよいし、上述した第１、２の実施形態の変形例でも触れたが、区間毎に、式（２４）のｅｒｒｏｒ（ｋ）を計算し、回数Ｋに到達する前に、ｅｒｒｏｒ（ｋ）が所定の閾値を下回れば、繰り返し計算を打ち切るようにしてもよい。

（２）最適化問題の定式化
式（２５）式の評価関数ｔｒａｃｅ（Ｐ（ｕ_2,set ^(k+1)））の定式化と、その最小化を具体的に述べる。以下では、Ｐ（ｕ_2,set ^(k+1)）をＳ_k+1と表記する。
式（１９）や式（２３）のような線形回帰モデルのパラメータ（回帰係数）推定値の分散共分散行列については、例えば非特許文献２に記載されている計算式により評価することができる。
区間ｋまでで得られた開度のデータから線形回帰モデルのパラメータ（回帰係数）推定値を求める場合、そのパラメータ推定値の分散共分散行列Ｓ_kは、式（２７）のように表される。ここで、Φ_kは区間ｋまでで得られた開度のデータから構成されたデザイン行列であり、αは回帰係数の事前分布の精度パラメータ、βは観測値の事前分布の精度パラメータである。

次の区間ｋ＋１で、ｕ₁ ^(k+1)￣、ｕ_2,set ^(k+1)がそれぞれ得られた場合には、区間ｋ＋１におけるデザイン行列Φ_k+1は式（２８）のように表される。ここで、φ_k+1 ^Tはデザイン行列Φ_k+1のｋ＋１行目を取り出して得られる行ベクトルを表す。

線形回帰モデルのパラメータ（回帰係数）推定値の分散共分散行列Ｓ_k+1は、式（２９）のように表される。この式（２９）のＳ_k+1が、式（２５）のＰ（ｕ_2,set ^(k+1)）に相当する。

分散共分散行列Ｓ_k+1は、式（３０）のようになり、逆行列補題を用いれば、Ｓ_kとφ_k+1を用いて、式（３１）のように表される。

ｔｒａｃｅ（Ｓ_k+1）は、式（３２）のように表すことができる。

ここに、ｔｒａｃｅ（Ｓ_k）は定数であり、φ_k+1に依存する項は式（３２）の第２項だけである。すなわち、ｔｒａｃｅ（Ｓ_k+1）を最小化するφ_k+1は、式（３３）を最大化するφ_k+1と同じである。

（３）制約について
φ_k+1の要素であるｕ₁ ^(k+1)￣とｕ_2,set ^(k+1)は独立に選ぶことはできず、式（３４）のように、表層ノズル１及び内層ノズル２を流れる合計流量に関する流量制約を満たすものでなければならない。なお、合計流量Ｑ_nominalは、鋳片引抜量ＡＶ_cとして与えればよい。

実際には、ｕ₁ ^(k+1)￣はｕ_2,set ^(k+1)を設定しなければ知ることができないが、ｕ₁ ^(k+1)￣は式（３５）を満たすような推定値で代用すればよく、実用上これで問題はない。Δ₁ ^(k)＾、Δ₂ ^(k)＾は、区間ｋまでに得られた未知数の推定値である。ｋ＝１終了時点で２回目の開度設定値を計算する場合は、式（３５）´とおく。なお、ｕ₁ ^(k+1)￣を推定値で代用することに伴い、Ｓ_k+1を厳密に評価することはできなくなるが、実用上、式（３５）で近似して問題ない。

また、表層ストッパー１１、内層ストッパー１２の両方に関しそれぞれ、通常想定される操業上の制約又は設備上の制約に応じて設定される開度操作量の上下限制約を満たすものでなければならない。

以上をまとめると、最適化問題設定部１０２ａは、式（３５）の流量制約と、開度操作量の上下限制約とを考慮して、式（３６）で表される最適化問題を設定する。

（４）最適化問題の求解
最適化問題求解部１０２ｂは、式（３６）で表される最適化問題を求解する。
（ａ）非線形最適化アルゴリズムの利用
式（３６）で表される最適化問題は、最適化の標準的なソルバーで解くことができる。また、式（３６）で表される最適化問題は、線形制約の下での、正の凸関数を分子と分母に持つ分数計画問題であり、このような問題は、いわゆるDinkelbachの方法（非特許文献３を参照）により求解することもできる。

（ｂ）１変数最適化
ｕ₁ ^(k+1)￣とｕ_2,set ^(k+1)に関する式（３５）の流量制約により、ｕ₁ ^(k+1)￣は、式（３７）のようにｕ_2,set ^(k+1)だけで表すことができる。

これを利用し、式（３６）からｕ₁ ^(k+1)￣を消去すれば、式（３６）で表される最適化問題は、式（３８）のように、ｕ_2,set ^(k+1)に関する１変数の最適化問題に変換できる。探索範囲の中で、１変数の最適化問題を探索的方法（リニアサーチ、ブレント法等）、或いは最急降下法、ニュートン法等の関数の勾配を利用する方法等の最適化アルゴリズムにより求解することができる。この場合に、リニアサーチ等の全探索法を使えば、局所解に陥ることなく確実に最適解を求めることができる。
本実施形態では、内層ストッパー１２の一定開度ｕ_2,setを最適化計算により求めることにより、式（１９）や式（２３）の連立方程式を精度良く求解することができる。

［変形例］
以下、変形例を説明する。
ここまでは、各ノズル１、２の流量特性を直線近似できるものと仮定した場合を説明したが、各ノズル１、２におけるストッパーの開度が０、流量が０となるような多項式を仮定することができる。
以下では、式（３９）のように、各ノズル１、２の流量特性として二次関数を仮定する場合の定式化について説明するが、三次以上の多項式関数であっても同様に定式化することができる。

この場合、表層ノズル１及び内層ノズル２を流れる合計流量が、鋳型４内に注入される流量Ｑ_nominalと一致するとみなすことにより、１～ｋ回目までの開度操作により、式（４０）の連立方程式を構成することができる。なお、ここではＱ_nominalは各繰り返しの操作において同じ値を設定する場合について記載しているが、各繰り返しの操作の度に異なる値に設定してもよい。

式（４０）の連立方程式を、式（４１）のように書き直すことができる。未知数はΔ₁ ⁽¹⁾、Δ₁ ⁽²⁾、Δ₂ ⁽¹⁾、Δ₂ ⁽²⁾の４変数であり、連立方程式を解くためには少なくとも４回の開度操作を必要とする。

さらにｋ＋１回目の開度操作を行う場合、ｕ_2,set ^(k+1)と設定するものとし、これに対し表層ストッパー１１の開度の収束値としてｕ₁ ^(k+1)￣が得られるものとするが、ｋ＋１回目については、ｕ₁ ^(k+1)￣の実績値が得られていないので、式（４２）のように推定値ｕ₁ ^(k+1)＾で代用する。

さらに、これまでと同様に、式（４３）のように置きなおし、φ_k+1 ^Tを数理最適化により求めることができる。ただし、この場合、ストッパーの開度が０で流量が０となるような２次式であることを仮定するため、式（４４）の４つの成分は独立変数ではなく、式（４５）の関係を満たす必要がある。

さらに、この制約式に加え、ｋ回目終了時点で得られた流量特性誤差推定値をあてはめて、式（４６）のように流量制約式を追加すればよい。ｋ＝３終了時点までは流量制約式は、式（４７）のように構成すればよい。

さらに、表層ストッパー１１、内層ストッパー１２の両方に関しそれぞれ、開度操作量の上下限制約を考慮して、式（４８）で表される最適化問題を設定し、これを求解する。

［第４の実施形態］
第４の実施形態では、第３の実施形態と同様に、内層ストッパー１２の一定開度ｕ_2,setを可変値とする例を説明する。
以下では、第３の実施形態との共通点の説明は省略し、第３の実施形態との相違点を中心に説明する。
第３の実施形態では、繰り返し計算における次回のみを対象とするのに対して、第４の実施形態では、繰り返し計算における複数回の関連性を反映させるべく、次回を含む複数回分を対象として、最適化問題を設定して求解する。

次回の区間ｋ＋１の開度操作量だけでなく、さらの次の区間ｋ＋２以降の複数区間にわたり、内層ストッパー１２の開度操作の最適化を行う場合、第３の実施形態で述べた最適化計算を逐次的に繰り返して開度操作量を決定すればよい。より効果的に最適化計算を行う場合、区間ｋ＋１の開度操作量だけでなく、さらに区間ｋ＋２以降も含め全ての区間の開度操作量を同時に最適化することができる。以下では、２つの区間を対象として説明するが、ｋ＋１，ｋ＋２，・・・，ｋ＋ｎのように一般化したｎ個の区間を対象とする場合も同様に定式化することができる。

（１）評価関数
本実施形態では、式（４９）の評価関数Ｊを最小化する一定開度ｕ_2,set ^(k+1)，ｕ_2,set ^(k+2)を求める。評価関数Ｊは、区間ｋ＋１，ｋ＋２における、表層ノズル１の流量特性に係る未知数の推定値Δ₁ ^(k+1)＾、Δ₁ ^(k+2)＾、内層ノズル２の流量特性に係る未知数の推定値Δ₂ ^(k+1)＾、Δ₂ ^(k+2)＾の分散共分散行列Ｐ（ｕ_2,set ^(k+1)，ｕ_2,set ^(k+2)）のトレースを最小化するものである。

また、開度操作の連続性を考慮するために、評価関数Ｊにおいて、区間ｋ＋１における、分散共分散行列Ｐ（ｕ_2,set ^(k+1)）のトレースに、表層ストッパー１１の開度操作量及び内層ストッパー１２の開度操作量に関するペナルティ項を加えてもよい。この場合、ｋ，ｋ＋１，ｋ＋２回目に渡る３回分の開度操作の連続性を考慮し、例えば式（４９）に式（５０）の正則化項を足し合わせたものとすればよい。

（２）最適化問題の定式化
次の区間ｋ＋１，ｋ＋２で、ｕ₁ ^(k+1)￣、ｕ_2,set ^(k+1)、ｕ₁ ^(k+2)￣、ｕ_2,set ^(k+2)がそれぞれ得られた場合には、Φ_k+2、φ_k+1 ^T、φ_k+2 ^Tは式（５１）のように表される。ここに、Φ_k+2は区間ｋ＋２までで得られた開度データにより構成されたデザイン行列であり、φ_k+1 ^T、φ_k+2 ^Tはデザイン行列Φ_k+2のｋ＋１行目を取り出して得られる行ベクトル、ｋ＋２行目を取り出して得られる行ベクトルをそれぞれ表す。

区間ｋ＋２までで得られた開度データにより求められた線形回帰モデルのパラメータ（回帰係数）推定値の分散共分散行列Ｓ_k+2は、式（５２）のように表される。

分散共分散行列Ｓ_k+2は、式（５３）のようになり、逆行列補題を用いれば、Ｓ_kとΨ₂を用いて、式（５４）のように表される。ここに、Ψ₂は、Φ_k+2のｋ＋１、ｋ＋２行目の成分を取り出して構成される行列の転置行列として定義される行列を表す。

ｔｒａｃｅ（Ｓ_k+2）は、式（５５）のように表すことができる。

ここに、ｔｒａｃｅ（Ｓ_k）は定数であり、Ψ₂に依存する項は式（５５）の第２項だけである。すなわち、ｔｒａｃｅ（Ｓ_k+2）を最小化するΨ₂は、式（５６）を最大化するΨ₂と同じである。

第３の実施形態と同様、流量制約と、開度操作量の上下限制約とを考慮して、式（５７）で表される最適化問題を設定する。

第４の実施形態では、式（５７）で表される最適化問題を求解することにより、ｋ＋１回目、ｋ＋２回目の２回分のｕ_2,set ^(k+1)、ｕ_2,set ^(k+2)が得られるが、ここで求められたｕ_2,set ^(k+2)は実際には使用しない。ｋ＋１回目終了時点で、式（５７）で表される最適化問題を再度求解することにより、ｕ_2,set ^(k+2)、ｕ_2,set ^(k+3)があらためて得られるので、このとき得られたｕ_2,set ^(k+2)を使用する。

式（５７）で表される最適化問題は、第３の実施形態の式（３６）で表される最適化問題と同様、必ずしも凸最適化問題ではないが、内点法等の非線形最適化アルゴリズムにより極値を求めることは容易である。なお、収束性能を高めるために、これらの最適化アルゴリズムに目的関数の勾配を与えてもよく、その場合、式（５８）のように、ｆ（Ψ₂）のΨ₂に関する勾配式を利用すればよい。
本実施形態では、繰り返し計算における複数回の関連性を反映させて、内層ストッパー１２の一定開度ｕ_2,setを最適化計算により求めることができる。

［実施例２］
表１及び図６に、表層流量特性乗法誤差Δ₁及び内層流量特性乗法誤差Δ₂を同定した結果を示す。図６は、比較法、及び提案手法１、２における流量特性乗法誤差のばらつき（真値との誤差σ）を示す。
シミュレーションにおいては、試験連鋳機のような小スループットのスラブ連鋳機を対象とし、鋳型幅Ｗ＝８００ｍｍ、鋳型厚Ｄ＝１００ｍｍ、鋳造速度Ｖ_c＝０．７ｍ／ｍとした。
シミュレーション上、表層流量特性乗法誤差Δ₁＝０．７５、内層流量特性乗法誤差Δ₂＝１．２５に設定した。
流量計算値は、真の流量から５％程度のノイズを重畳させた。
内層ストッパー１２の一定開度を２ｍｍ、７ｍｍ、１２ｍｍと段階的に変化させた場合（比較法）と、１回目の一定開度を２ｍｍとした上で、２回目、３回目の一定開度を第３の実施形態による提案手法１、第４の実施形態による提案手法２により決定した場合とで結果を比較した。
１０００回モンテカルロシミュレーションを行い、流量特性乗法誤差の平均値とばらつきを評価した。

表１及び図６に示すように、比較法では２回目終了時点でΔ₁、Δ₂のばらつきが大きいが、３回目終了時点では比較的精度の良い解が得られている。
一方、提案手法１、２では、いずれも２回目終了時点でΔ₁、Δ₂のばらつきが小さく、精度の良い解が得られており、３回目終了時点の解とほぼ同等の推定精度が得られている。
提案手法１と比較し、複数区間の同時最適化を行う提案手法２ではさらにばらつきの小さい解が得られている。

以上、本発明を実施形態と共に説明したが、上記実施形態は本発明を実施するにあたっての具体化の例を示したものに過ぎず、これらによって本発明の技術的範囲が限定的に解釈されてはならないものである。すなわち、本発明はその技術思想、又はその主要な特徴から逸脱することなく、様々な形で実施することができる。
また、本発明は、本発明の機能を実現するソフトウェア（プログラム）を、ネットワーク又は各種記憶媒体を介してシステム或いは装置に供給し、このシステム或いは装置のコンピュータがプログラムを読み出して実行することによっても実現可能である。

１：表層ノズル、２：内層ノズル、３：タンディッシュ、４：鋳型、７：境界、８：湯面、１０：湯面レベル計、１１表層ストッパー、１２：内層ストッパー、１００：コントローラ、１０１：制御部、１０２：開度変更部、１０２ａ：最適化問題設定部、１０２ｂ：最適化問題求解部、１０３：流量計算値演算部、１０４：収支式作成部、１０５：求解部

Claims (16)

1. 開度変更操作に応じて溶融金属供給流量を制御する流量制御機構をそれぞれ有する表層ノズル及び内層ノズルから鋳型内に溶融金属を注入し、表層の組成と内層の組成とが異なる複層鋳片を製造する連続鋳造プロセスにおいて、前記表層ノズルにおける流量制御機構の開度と流量との関係である流量特性、及び前記内層ノズルにおける流量制御機構の開度と流量との関係である流量特性を推定する複層鋳片の連続鋳造プロセスにおける流量特性の推定装置であって、
   前記鋳型内の湯面の位置である湯面レベルを測定する湯面レベル計を用いて、前記表層ノズル及び前記内層ノズルのうちいずれか一方のノズルの流量制御機構の開度をフィードバック制御することにより湯面レベルを一定に保つとともに、他方のノズルの流量制御機構の開度を一定保持する一定開度制御中に、
   前記他方のノズルの流量制御機構の一定開度を設定して、この一定開度に変更する開度変更手段と、
   前記表層ノズル及び前記内層ノズルを流れる合計流量の計算値である流量計算値を演算する流量計算値演算手段と、
   前記開度変更手段で設定した前記他方のノズルの流量制御機構の一定開度と、前記流量計算値演算手段で演算した前記流量計算値と、前記開度変更手段で前記他方のノズルの流量制御機構の一定開度に変更した後に収集した前記一方のノズルの流量制御機構の開度の収束値データとを用いて、前記表層ノズルの流量特性に係る未知数と、前記内層ノズルの流量特性に係る未知数とを変数とした質量又は体積の収支式を作成する収支式作成手段と、
   前記開度変更手段で設定する前記他方のノズルの流量制御機構の一定開度を変えて、前記流量計算値演算手段による前記流量計算値の演算及び前記収支式作成手段による前記収支式の作成を複数回繰り返すことにより構成された連立方程式を求解して、前記表層ノズルの流量特性に係る未知数及び前記内層ノズルの流量特性に係る未知数を求める求解手段とを備えたことを特徴とする複層鋳片の連続鋳造プロセスにおける流量特性の推定装置。
2. 前記流量計算値演算手段は、鋳造速度に基づいて、前記流量計算値を演算することを特徴とする請求項１に記載の複層鋳片の連続鋳造プロセスにおける流量特性の推定装置。
3. 前記流量計算値演算手段は、前記表層ノズル及び前記内層ノズルに溶融金属を供給するタンディッシュの重量測定値に基づいて、前記流量計算値を演算することを特徴とする請求項１に記載の複層鋳片の連続鋳造プロセスにおける流量特性の推定装置。
4. 前記タンディッシュの重量測定値に基づいて前記流量計算値を演算するときに時間平均化を行うことを特徴とする請求項３に記載の複層鋳片の連続鋳造プロセスにおける流量特性の推定装置。
5. 前記開度変更手段で設定する前記他方のノズルの流量制御機構の一定開度、並びに、前記流量計算値演算手段による前記流量計算値の演算及び前記収支式作成手段による前記収支式の作成を複数回繰り返した際の繰り返し回数のうちの少なくともいずれか一方を可変値として、鋳造中の所定の条件に応じて値を変えることを特徴とする請求項１乃至４のいずれか１項に記載の複層鋳片の連続鋳造プロセスにおける流量特性の推定装置。
6. 前記開度変更手段は、前記流量計算値演算手段による前記流量計算値の演算及び前記収支式作成手段による前記収支式の作成を複数回繰り返した際の繰り返し計算の各回で、前記表層ノズルの流量特性に係る未知数及び前記内層ノズルの流量特性に係る未知数の分散共分散行列のトレースを含む評価関数を用いた最適化問題を設定して求解することにより、前記他方のノズルの流量制御機構の一定開度を設定することを特徴とする請求項１乃至５のいずれか１項に記載の複層鋳片の連続鋳造プロセスにおける流量特性の推定装置。
7. 前記評価関数は、前記一方のノズルの流量制御機構の開度操作量及び前記他方のノズルの流量制御機構の開度操作量に関するペナルティ項を含むことを特徴とする請求項６に記載の複層鋳片の連続鋳造プロセスにおける流量特性の推定装置。
8. 前記開度変更手段は、前記繰り返し計算における次回を対象として、前記最適化問題を設定して求解することを特徴とする請求項６又は７に記載の複層鋳片の連続鋳造プロセスにおける流量特性の推定装置。
9. 前記開度変更手段は、前記繰り返し計算における次回を含む複数回を対象として、前記最適化問題を設定して求解することを特徴とする請求項６又は７に記載の複層鋳片の連続鋳造プロセスにおける流量特性の推定装置。
10. 前記最適化問題は、前記表層ノズル及び前記内層ノズルを流れる合計流量に関する流量制約を含むことを特徴とする請求項６乃至８のいずれか１項に記載の複層鋳片の連続鋳造プロセスにおける流量特性の推定装置。
11. 前記最適化問題は、前記一方のノズルの流量制御機構の開度操作量及び前記他方のノズルの流量制御機構の開度操作量の上下限制約を含むことを特徴とする請求項６乃至９のいずれか１項に記載の複層鋳片の連続鋳造プロセスにおける流量特性の推定装置。
12. 前記開度変更手段は、前記最適化問題を１変数の最適化問題に変換して求解することを特徴とする請求項８に記載の複層鋳片の連続鋳造プロセスにおける流量特性の推定装置。
13. 前記流量計算値演算手段による前記流量計算値の演算及び前記収支式作成手段による前記収支式の作成を複数回繰り返した際の繰り返し計算の回数が予め定められた回数に到達する前に、所定の条件を満たすとき、前記繰り返し計算を打ち切ることを特徴とする請求項１乃至１２のいずれか１項に記載の複層鋳片の連続鋳造プロセスにおける流量特性の推定装置。
14. 開度変更操作に応じて溶融金属供給流量を制御する流量制御機構をそれぞれ有する表層ノズル及び内層ノズルから鋳型内に溶融金属を注入し、表層の組成と内層の組成とが異なる複層鋳片を製造する連続鋳造プロセスにおいて、前記表層ノズルにおける流量制御機構の開度と流量との関係である流量特性、及び前記内層ノズルにおける流量制御機構の開度と流量との関係である流量特性を推定する複層鋳片の連続鋳造プロセスにおける流量特性の推定方法であって、
    前記鋳型内の湯面の位置である湯面レベルを測定する湯面レベル計を用いて、前記表層ノズル及び前記内層ノズルのうちいずれか一方のノズルの流量制御機構の開度をフィードバック制御することにより湯面レベルを一定に保つとともに、他方のノズルの流量制御機構の開度を一定保持する一定開度制御中に、
    前記他方のノズルの流量制御機構の一定開度を設定して、この一定開度に変更する第１のステップと、
    前記表層ノズル及び前記内層ノズルを流れる合計流量の計算値である流量計算値を演算する第２のステップと、
    前記第１のステップで設定した前記他方のノズルの流量制御機構の一定開度と、前記第２のステップで演算した前記流量計算値と、前記第１のステップで前記他方のノズルの流量制御機構の一定開度を変更した後に収集した前記一方のノズルの流量制御機構の開度の収束値データとを用いて、前記表層ノズルの流量特性に係る未知数と、前記内層ノズルの流量特性に係る未知数とを変数とした質量又は体積の収支式を作成する第３のステップと、
    前記第１のステップで設定する前記他方のノズルの流量制御機構の一定開度を変えて、前記第２のステップ及び前記第３のステップを行うことを複数回繰り返すことにより構成された連立方程式を求解して、前記表層ノズルの流量特性に係る未知数及び前記内層ノズルの流量特性に係る未知数を求める第４のステップとを有することを特徴とする複層鋳片の連続鋳造プロセスにおける流量特性の推定方法。
15. 開度変更操作に応じて溶融金属供給流量を制御する流量制御機構をそれぞれ有する表層ノズル及び内層ノズルから鋳型内に溶融金属を注入し、表層の組成と内層の組成とが異なる複層鋳片を製造する連続鋳造プロセスにおいて、前記表層ノズルにおける流量制御機構の開度と流量との関係である流量特性、及び前記内層ノズルにおける流量制御機構の開度と流量との関係である流量特性を推定するためのプログラムであって、
    前記鋳型内の湯面の位置である湯面レベルを測定する湯面レベル計を用いて、前記表層ノズル及び前記内層ノズルのうちいずれか一方のノズルの流量制御機構の開度をフィードバック制御することにより湯面レベルを一定に保つとともに、他方のノズルの流量制御機構開度を一定保持する一定開度制御中に、
    前記他方のノズルの流量制御機構の一定開度を設定して、この一定開度に変更する第１の処理と、
    前記表層ノズル及び前記内層ノズルを流れる合計流量の計算値である流量計算値を演算する第２の処理と、
    前記第１の処理で設定した前記他方のノズルの流量制御機構の一定開度と、前記第２の処理で演算した前記流量計算値と、前記第１の処理で前記他方のノズルの流量制御機構の一定開度を変更した後に収集した前記一方のノズルの流量制御機構の開度の収束値データとを用いて、前記表層ノズルの流量特性に係る未知数と、前記内層ノズルの流量特性に係る未知数とを変数とした質量又は体積の収支式を作成する第３の処理と、
    前記第１の処理で設定する前記他方のノズルの流量制御機構の一定開度を変えて、前記第２の処理及び前記第３の処理を行うことを複数回繰り返すことにより構成された連立方程式を求解して、前記表層ノズルの流量特性に係る未知数及び前記内層ノズルの流量特性に係る未知数を求める第４の処理とをコンピュータに実行させるためのプログラム。
16. 請求項１乃至１３のいずれか１項に記載の複層鋳片の連続鋳造プロセスにおける流量特性の推定装置により求めた前記他方のノズルの流量特性に係る未知数を用いて、フィードバック及び一定開度制御における前記他方のノズルの流量制御機構の一定開度を補正することを特徴とする複層鋳片の連続鋳造プロセスの制御方法。

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