JP7593475B2 - 嫌気性処理装置の運転方法 - Google Patents

Description

本発明は、生活排水、下水、食品工場排水、パルプ工場排水などの有機性廃液を処理する嫌気性処理装置の運転方法に関する。

嫌気性処理（嫌気性生物処理）は、好気性処理（好気性生物処理）に比べ、汚泥発生量の削減、曝気動力の削減、メタンとしてのエネルギー回収が可能といった利点がある。嫌気性処理は、複数の細菌群が関与する処理であるため、中間物質生産細菌群と、生産された中間物質の消費細菌群が集積していることが望ましい。

嫌気性処理において、複数の細菌群同士が接する場がないと、接した状態を作るために、細菌群は高分子有機物を生成し、フロックやグラニュールと呼ばれる細菌塊になり処理を安定化させる。これを活用したのがＵＡＳＢ（特開平５－２５３５９４）である。

ＵＡＳＢは、数千ｍｇ－ＣＯＤｃｒ／Ｌ（数百から数千ｍｇ－ＴＯＣ／Ｌ）の排水処理に対応した方法である。ＵＡＳＢは、数万ｍｇ－ＣＯＤｃｒ／Ｌ（数千から数万ｍｇ－ＴＯＣ／Ｌ）オーダーの有機廃液の嫌気性処理（嫌気消化）では、グラニュール化の条件を満たせず、汚泥は分散化し、固液分離が困難になる。

高濃度の有機性廃液を嫌気性処理する方法として、一過式で処理し処理汚泥(消化汚泥)を脱水するか、膜分離する方法がある（特開昭５８－４５７９６）。しかし、この方法では、分散状態の細菌群から溶出する多量の高分子有機物のために、汚泥の脱水が困難であり、凝集剤が多量に必要になったり、膜が閉塞しやすくなる。

特開平５－２５３５９４号公報 特開昭５８－４５７９６号公報

本発明は、高濃度の有機性廃水であっても、安定して処理することができる嫌気性処理装置の運転方法を提供することを課題とする。

本発明の嫌気性処理装置の運転方法の要旨は、次の通りである。以下の説明において、ＳＳは懸濁固形物を表わす。

［１］ 有機性廃液よりなる原廃液を担体及びグラニュールを存在させていない嫌気処理槽に導入し、有機物処理及びメタン発酵処理する嫌気性処理装置の運転方法において、
該原廃液中の懸濁固形物濃度（ｍｇ／Ｌ）とＣＯＤｃｒ濃度（ｍｇ／Ｌ）との比ＳＳ／ＣＯＤｃｒが０．４以下の場合、好気性生物処理工程からの汚泥（以下、好気汚泥という。）を該原廃液又は該嫌気処理槽に連続的に又は間欠的に添加する方法であって、
好気汚泥を原廃液に連続的に添加する場合（以下、ケース１ということがある。）、好気汚泥が添加された好気汚泥添加廃液中の該好気汚泥由来のＳＳ濃度と原廃液のＣＯＤｃｒ濃度との比ＳＳ／ＣＯＤｃｒが０．０５以上となる添加量にて好気汚泥が原廃液に添加され、
好気汚泥を原廃液に間欠的に添加する場合（以下、ケース２ということがある。）、１回の好気汚泥添加時の添加量は、次回の好気汚泥添加までの時間Ｔと、前記ケース１における単位時間当りの添加量ｕとの積Ｔ・ｕで表わされる添加量にて好気汚泥が原廃液に添加され、
好気汚泥が嫌気処理槽に連続的に添加される場合（以下、ケース３ということがある。）、ケース１における好気汚泥の単位時間当りの添加量ｕと同添加量にて好気汚泥が嫌気処理槽に添加され、
好気汚泥が嫌気処理槽に間欠的に添加される場合（以下、ケース４ということがある。）、ケース２における１回当りの添加量と同添加量にて好気汚泥が嫌気処理槽に添加される
ことを特徴とする嫌気性処理装置の運転方法。

［２］ 有機性廃液よりなる原廃液を担体及びグラニュールを存在させていない嫌気処理槽に導入し、有機物処理及びメタン発酵処理する嫌気性処理装置の運転方法において、
該原廃液中の懸濁固形物濃度（ｍｇ／Ｌ）とＴＯＣ濃度（ｍｇ／Ｌ）との比ＳＳ／ＴＯＣが１．２以下の場合に、好気性生物処理工程からの汚泥（以下、好気汚泥という。）を該原廃液又は該嫌気処理槽に連続的に又は間欠的に添加する方法であって、
好気汚泥を原廃液に連続的に添加する場合（以下、ケース５ということがある。）、好気汚泥が添加された好気汚泥添加廃液中の該好気汚泥由来のＳＳ濃度と原廃液のＴＯＣ濃度との比ＳＳ／ＴＯＣが０．１５以上となる添加量にて好気汚泥が原廃液に添加され、
好気汚泥を原廃液に間欠的に添加する場合（以下、ケース６ということがある。）、１回の好気汚泥添加時の添加量は、次回の好気汚泥添加までの時間Ｔと、前記ケース１における単位時間当りの添加量ｕとの積Ｔ・ｕで表わされる添加量にて好気汚泥が原廃液に添加され、
好気汚泥が嫌気処理槽に連続的に添加される場合（以下、ケース７ということがある。）、ケース５における好気汚泥の単位時間当りの添加量ｕと同添加量にて好気汚泥が嫌気処理槽に添加され、
好気汚泥が嫌気処理槽に間欠的に添加される場合（以下、ケース８ということがある。）、ケース６における１回当りの添加量と同添加量にて好気汚泥が嫌気処理槽に添加される
ことを特徴とする嫌気性処理装置の運転方法。

［３］ 前記嫌気処理槽内の有機酸及びアルコール以外の溶解性ＣＯＤｃｒ濃度（ｍｇ／Ｌ）が該嫌気処理槽内の懸濁固形物濃度（ｍｇ／Ｌ）の５０％以下であるか、または、有機酸及びアルコール以外の溶解性ＴＯＣ濃度（ｍｇ／Ｌ）が該嫌気処理槽内の懸濁固形物濃度（ｍｇ／Ｌ）の１７％以下であることを特徴とする［１］又は［２］の嫌気性処理装置の運転方法。

［４］ 前記汚泥添加後に該嫌気処理槽に流入する有機性廃液中の有機物濃度を１００００～１００００ｍｇ－ＣＯＤｃｒ／Ｌ（３３００～３３０００ｍｇ－ＴＯＣ／Ｌ）とし、容積負荷を３～１０ｋｇ－ＣＯＤｃｒ／ｍ^３／ｄ（１～３．３ｋｇ－ＴＯＣ／ｍ^３／ｄ）とする［１］又は［２］の嫌気性処理装置の運転方法。

［５］ 前記嫌気処理槽に導入される有機性廃液のＣＯＤｃｒ成分またはＴＯＣ成分の５０％以上がメタン生成細菌により直接利用できない溶解性有機物である［１］又は［２］のいずれかの嫌気性処理装置の運転方法。

［６］ 前記嫌気処理槽内の液を槽外の膜分離手段で透過水と濃縮水とに分離し、該濃縮水を該嫌気処理槽に返送する［１］又は［２］の嫌気性処理装置の運転方法。

［７］ 前記嫌気処理槽のＳＲＴが１５～１５０日である［１］又は［２］の嫌気性処理装置の運転方法。

本発明では、嫌気性細菌群の足場として、好気性生物処理汚泥（有機性排水を好気性生物処理することにより生成した余剰汚泥）を嫌気処理槽に添加する。これにより、高分子有機物を生成する嫌気性細菌群が好気性生物処理汚泥に付着し、自らが凝集する必要がなくなり、高分子有機物を溶出しなくなる。

この結果、消化汚泥の固液分離性が向上し、高濃度有機性廃液であっても、安定して処理することが可能となる。

従来法では、固液分離の観点から、高濃度有機性廃液を嫌気性消化するときの容積負荷は３ｋｇ－ＣＯＤｃｒ／ｍ^３／ｄ（１ｋｇ－ＴＯＣ／ｍ^３／ｄ）よりも低かったが、本発明によれば、３ｋｇ－ＣＯＤｃｒ／ｍ^３／ｄ（１ｋｇ－ＴＯＣ／ｍ^３／ｄ）以上の処理が可能となる。また、生成した高分子有機物による発泡や、配管やポンプの閉塞等の運転障害も解消される。

実施の形態に係る嫌気性処理装置の運転方法が適用される嫌気処理装置の構成図である。

図１は、本発明方法が適用される嫌気処理装置を示している。有機性廃液よりなる原廃液が、担体及びグラニュールが充填されていない嫌気処理槽１内に、配管１０により供給される。嫌気処理槽１には撹拌羽根２が設けられており、槽内が撹拌される。槽内液の一部は、配管３及びポンプ４によって槽外の膜分離器５の原液室５ａに送液される。

膜分離器５内には、分離膜５ｃによって原液室５ａと透過水室５ｂとが形成されている。膜５ｃとしてはＵＦ膜が好適に用いられる。膜５ｃを透過した透過水は、透過水室５ｂから処理水として配管７から取り出される。膜５ｃを透過しなかった濃縮水は、配管６を通って嫌気処理槽１に返送される。

配管１０には好気性生物処理汚泥（好気汚泥）が配管１１から添加可能とされている。

この実施の形態では、原廃液又は好気汚泥が添加された好気汚泥添加廃液が、担体及びグラニュール等が充填されていない嫌気処理槽１に導入され、有機物処理及びメタン発酵が行われる。

本発明の第１態様（ケース１）では、原廃液中の懸濁固形物（ＳＳ）濃度（ｍｇ／Ｌ）とＣＯＤｃｒ濃度（ｍｇ／Ｌ）との比ＳＳ／ＣＯＤｃｒが０．４以下、特に０．２５以下の場合、原廃液に対し好気汚泥を連続的に添加する。この場合、好気汚泥を添加した好気汚泥添加廃液中の好気汚泥由来のＳＳ濃度（すなわち、好気汚泥によって導入されたＳＳの濃度）と原廃液のＣＯＤｃｒ濃度との比ＳＳ／ＣＯＤｃｒが０．０５以上、望ましくは０．１以上（好ましくは０．１以上０．２５以下）となるように好気汚泥を連続的に原廃液に添加する。

なお、第１態様における好気汚泥の単位時間当りの添加量を、以下、ｕと表わすことがある。

本発明の第２態様（ケース２）では、原廃液中の懸濁固形物（ＳＳ）濃度（ｍｇ／Ｌ）とＣＯＤｃｒ濃度（ｍｇ／Ｌ）との比ＳＳ／ＣＯＤｃｒが０．４以下、特に０．２５以下の場合、原廃液に対し、好気汚泥を原廃液に間欠的に添加する。添加頻度は０．５～７２時間、特に１～４８時間に１回程度が好ましい。

１回の好気汚泥添加時の好気汚泥の添加量は、次回の好気汚泥添加時までの時間Ｔと、第１態様（好気汚泥連続添加）における好気汚泥の単位時間当りの添加量ｕとの積Ｔ・ｕとされる。即ち、第１態様におけるＴ時間の好気汚泥の合計添加量と、第２態様における１回の好気汚泥添加量とは等しい。

例えば、好気汚泥の添加頻度が２４時間に１回の場合、第２態様の１回の添加時の添加量は、２４・ｕとされ、４８時間に１回の添加頻度の場合、１回の添加量は４８・ｕとされる。

本発明の第３態様（ケース３）では、原廃液中の懸濁固形物（ＳＳ）濃度（ｍｇ／Ｌ）とＣＯＤｃｒ濃度（ｍｇ／Ｌ）との比ＳＳ／ＣＯＤｃｒが０．４以下、特に０．２５以下の場合、嫌気処理槽に対し好気汚泥を連続的に添加する。この場合、ケース１における好気汚泥の単位時間当りの添加量ｕと同添加量にて好気汚泥を連続的に嫌気処理槽に添加する。

本発明の第４態様（ケース４）では、原廃液中の懸濁固形物（ＳＳ）濃度（ｍｇ／Ｌ）とＣＯＤｃｒ濃度（ｍｇ／Ｌ）との比ＳＳ／ＣＯＤｃｒが０．４以下、特に０．２５以下の場合、好気汚泥を嫌気処理槽に間欠的に添加する。添加頻度は０．５～７２時間、特に１～４８時間に１回程度が好ましい。

１回の好気汚泥添加時の好気汚泥の添加量は、次回の好気汚泥添加時までの時間Ｔと、第３態様（好気汚泥連続添加）における好気汚泥の単位時間当りの添加量ｕとの積Ｔ・ｕとされる。即ち、第３態様におけるＴ時間の好気汚泥の合計添加量と、第４態様における１回の好気汚泥添加量とは等しい。

例えば、好気汚泥の添加頻度が２４時間に１回の場合、第４態様の１回の添加時の添加量は、２４・ｕとされ、４８時間に１回の添加頻度の場合、１回の添加量は４８・ｕとされる。

本発明の第５態様（ケース５）では、原廃液中の懸濁固形物（ＳＳ）濃度（ｍｇ／Ｌ）とＴＯＣ濃度（ｍｇ／Ｌ）との比ＳＳ／ＴＯＣが１．２以下の場合、特に０．７５以下の場合に、好気汚泥を原廃液に、好気汚泥添加廃液中の好気汚泥由来のＳＳ濃度と原廃液のＴＯＣ濃度との比ＳＳ／ＴＯＣが０．１５以上、望ましくは０．３以上（好ましくは０．３以上０．７５以下）となるように連続的に添加する。

本発明の第６態様（ケース６）では、原廃液中の懸濁固形物（ＳＳ）濃度（ｍｇ／Ｌ）とＴＯＣ濃度（ｍｇ／Ｌ）との比ＳＳ／ＴＯＣが１．２以下の場合、特に０．７５以下の場合に、嫌気処理槽に対し、好気汚泥を間欠的に添加する。添加頻度は０．５～７２時間、特に１～４８時間に１回程度が好ましい。

１回の好気汚泥添加時の好気汚泥の添加量は、次回の好気汚泥添加時までの時間Ｔと、第５態様（好気汚泥連続添加）における好気汚泥の単位時間当りの添加量ｕとの積Ｔ・ｕとされる。即ち、第５態様におけるＴ時間の好気汚泥の合計添加量と、第６態様における１回の好気汚泥添加量とは等しい。

本発明の第７態様（ケース７）では、原廃液中の懸濁固形物（ＳＳ）濃度（ｍｇ／Ｌ）とＴＯＣ濃度（ｍｇ／Ｌ）との比ＳＳ／ＴＯＣが１．２以下の場合、特に０．７５以下の場合に、好気汚泥を嫌気処理槽に連続的に添加する。この場合、ケース５における好気汚泥の単位時間当りの添加量ｕと同添加量にて好気汚泥を連続的に嫌気処理槽に添加する。

本発明の第８態様（ケース８）では、原廃液中の懸濁固形物（ＳＳ）濃度（ｍｇ／Ｌ）とＴＯＣ濃度（ｍｇ／Ｌ）との比ＳＳ／ＴＯＣが１．２以下の場合、特に０．７５以下の場合に、嫌気処理槽に対し、好気汚泥を間欠的に添加する。添加頻度は０．５～７２時間、特に１～４８時間に１回程度が好ましい。

１回の好気汚泥添加時の好気汚泥の添加量は、次回の好気汚泥添加時までの時間Ｔと、第７態様（好気汚泥連続添加）における好気汚泥の単位時間当りの添加量ｕとの積Ｔ・ｕとされる。即ち、第７態様におけるＴ時間の好気汚泥の合計添加量と、第８態様における１回の好気汚泥添加量とは等しい。

上記第１、第２及び第５、第６態様では、好気汚泥を配管１０で原廃液に添加しているが、好気汚泥は配管１０よりも上流側の槽などで原廃液に添加されてもよい。

第１～第８態様のいずれにおいても、好気汚泥の添加により、嫌気処理槽１内に嫌気性細菌群が集積する場が提供され、過剰な高分子有機物の生成が防止される。

好気汚泥（好気性生物処理汚泥）としては、汚泥が生息しやすい有機汚泥が好ましく、特に糸状性細菌が優占した好気性生物処理汚泥が望ましい。好気汚泥は、生物分解しにくく、メタン発酵処理の負荷にならない点でも好適である。

好気汚泥としては、他工場、他工程の好気性生物処理汚泥を用いても良いし、嫌気消化後の処理水（膜分離液や脱水ろ液）を処理する好気性生物処理汚泥を用いても良い。好気汚泥としては例えば活性汚泥処理の沈降汚泥やＭＢＲ処理の濃縮汚泥や、流動床式好気処理の凝集汚泥が例示される。

添加する好気汚泥の状態は、液状でも脱水汚泥でも良い。脱水汚泥の場合は添加前に何らかの液体（工業用水、処理対象とする原廃液等）と破砕混合するのが好ましい。

添加する好気汚泥はＳＲＴ１０日以上の汚泥で、初沈汚泥等の分解性の高い汚泥を含まないものが好ましい。また、嫌気処理槽１内での無機物の蓄積回避のため、添加する好気性生物処理汚泥としては、ＶＳＳ／ＳＳ比が７０％以上、望ましくは７０～９５％の余剰汚泥が望ましい。

好気汚泥が添加された嫌気処理槽流入液中の有機物濃度は、１００００～１０００００ｍｇ－ＣＯＤｃｒ／Ｌ（３３００～３３０００ｍｇ－ＴＯＣ／Ｌ）、望ましくは１５０００～７５０００ｍｇ／Ｌ（５０００～２５０００ｍｇ－ＴＯＣ／Ｌ）、さらに望ましくは１５０００～５００００ｍｇ／Ｌ（５０００～１６５００ｍｇ－ＴＯＣ／Ｌ）である。嫌気処理槽１の容積負荷は、一過式では３～６ｋｇ－ＣＯＤｃｒ／ｍ^３／ｄ（１～２ｋｇ－ＴＯＣ／ｍ^３／ｄ）、ＭＢＲ方式では５～１０ｋｇ－ＣＯＤｃｒ／ｍ^３／ｄ（１．７～３．４ｋｇ－ＴＯＣ／ｍ^３／ｄ）である場合、効果が大きい。

また、処理対象とする有機性廃液中のＣＯＤｃｒ成分（ＣＯＤｃｒとして測定される有機物）やＴＯＣ成分（ＴＯＣとして測定される有機物）の５０％以上がメタン生成細菌により直接利用できない溶解性有機物（溶解性炭水化物、溶解性タンパク質、脂質等）である場合、有機物と、酸生成細菌及びメタン生成細菌とが共生関係を維持する場所が必要となる。そのため、この場合も、本発明を適用した場合の効果が大きい。なお、本発明では、溶解性ＣＯＤｃｒとは、孔径０．４５μｍのフィルターを通過する成分である。

嫌気処理槽内の液を、固液分離手段によって固液分離することにより、処理水が取り出される。固液分離手段に膜分離器（特にＵＦ膜分離器）を使う場合は、嫌気処理槽内に、膜を透過しない溶解性有機物が堆積し、膜が閉塞し易くなる。そのため、嫌気処理槽のＳＲＴが１５～１５０日、望ましくは１５～９０日さらに望ましくは１５～７０日となるように汚泥を引き抜くことが好ましい。

上記の運転により、嫌気処理槽内の有機酸及びアルコール以外の溶解性ＣＯＤｃｒ濃度が嫌気処理槽内のＳＳ濃度の５０％以下、望ましくは３５％以下、さらに望ましくは１７％以下を維持することにより（溶解性ＴＯＣ濃度の場合、槽内ＳＳ濃度の１７％以下、望ましくは１２％以下、さらに望ましくは６％以下を維持することにより）、良好な固液分離性が維持された嫌気性処理を達成することができる。

原水及び嫌気処理槽内のＳＳ、ＣＯＤｃｒ、溶解性ＣＯＤｃｒ、ＴＯＣ測定は、週１回以上の頻度で手分析にて行うようにし、分析方法自体は公定法で行うのが好ましい。

嫌気処理槽内のＳＳ濃度の測定を行うには、２～５倍に希釈した汚泥（希釈倍率は、汚泥の分離性に応じて決定する。）を、１２０００ｒｐｍ、１０分間遠心分離し、上澄みを除去、純水を補充する層さを２回繰り返す。そして、三回目の上澄み除去後に残留した固形物を１０５℃で乾燥して残留物（ＳＳ）を測定してＳＳを求める。また、１０５℃に乾燥させたものを、６００℃で加熱した後の強熱減量を求めてＶＳＳを求める。ただし、近赤外パレス透過光式のＭＬＳＳ計を用いた自動分析としてもよい。この場合は定期的に手分析との相関を取る。嫌気処理槽内の無機物の蓄積を防ぐため、ＭＬＶＳＳ／ＭＬＳＳ比は７５％以上、望ましくは８０％以上、更に望ましくは９０％以上となるように前述のＳＲＴの範囲で汚泥を引き抜く。

溶解性ＣＯＤｃｒについては孔径０．４５μｍのフィルターで濾過した液中のＣＯＤｃｒを測定する。溶解性ＴＯＣも同様にして測定する。

好気汚泥（好気性生物処理汚泥）の添加を停止して通常運転に戻すには、週１回以上の頻度の分析で溶解性ＣＯＤｃｒ／槽内ＳＳや溶解性ＴＯＣ／槽内ＳＳの経過を見て、投入を続けるか、投入停止して通常運転に戻すか判断するのが好ましい。

本発明の方法は、嫌気ＭＢＲや湿式メタン発酵のような酸生成-メタン発酵一体型の処理の場合に高い効果を得ることができる。

以下の実験条件で実施例及び比較例を行った。

＜実験条件＞
・フロー：図１（嫌気処理槽容積８００ｍ^３。膜分離器の膜はＵＦ膜）
・原廃液：食品製造廃液（ＣＯＤｃｒ＝３００００ｍｇ／Ｌ、ＴＯＣ＝１００００ｍｇ／Ｌ、ＳＳ＝２０００ｍｇ／Ｌ）
・原廃液のＳＳ／ＣＯＤｃｒ＝２０００／３００００＝０．０６７
・原廃液供給量：１６０ｍ^３／ｄ
・嫌気処理槽１のＣＯＤｃｒ容積負荷：６ｋｇ／ｍ^３／ｄ（２ｋｇ－ＴＯＣ／ｍ^３／ｄ）
・嫌気処理槽１内のＳＳ濃度：２５０００ｍｇ－ＳＳ／Ｌ
・嫌気処理槽１のＳＲＴ＝８０ｄ

≪嫌気処理槽１に添加する好気汚泥≫
別系統の活性汚泥工程から採取した好気汚泥。
ＳＳ濃度１００００ｍｇ／Ｌ

［比較例１］
運転開始１０か月後、嫌気処理槽１内の溶解性ＣＯＤｃｒ濃度が１００００ｍｇ／Ｌを超え、発泡が酷くなり、膜分離器に所定の透過流束で通水できなくなったため、ＣＯＤｃｒ容積負荷を４０％以上減少させることが必要な状況となった。

［実施例１］
比較例１の状況となった後、好気汚泥を原廃液に対し２ｍ^３／ｈｒの添加量にて連続的に添加した。これにより、嫌気処理槽１に供給される好気汚泥添加廃液中の好気汚泥由来のＳＳ濃度を３０００ｍｇ／Ｌとし、好気汚泥由来のＳＳ濃度と原廃液のＣＯＤｃｒ濃度との比ＳＳ／ＣＯＤｃｒ＝３０００／３００００＝０．１とした。この状態で３カ月間運転した。

この結果、嫌気処理槽１内の溶解性ＣＯＤｃｒ濃度が７０００ｍｇ／Ｌまで減少し、発泡、膜閉塞も解消した。これにより、ＣＯＤｃｒ容積負荷を６ｋｇ／ｍ^３／ｄ以上に増大させて、安定した処理が可能になった。

［実施例２］
実施例１において、好気汚泥添加量を１ｍ^３／ｈｒとし、好気汚泥添加廃液中の好気汚泥由来ＳＳと原廃液ＣＯＤｃｒとの比ＳＳ／ＣＯＤｃｒを０．０５とした。これ以外は実施例１と同一条件として、３カ月間運転した。

この結果、嫌気処理槽１内の溶解性ＣＯＤｃｒ濃度が６９００ｍｇ／Ｌまで減少し、発泡、膜閉塞も解消した。これにより、ＣＯＤｃｒ容積負荷を６ｋｇ／ｍ^３／ｄ以上に増大させて、安定した処理が可能になった。

［実施例３］
実施例１において、好気汚泥添加量を４ｍ^３／ｈｒとし、SRT=70d、好気汚泥添加廃液中の好気汚泥由来ＳＳと原廃液ＣＯＤｃｒとの比ＳＳ／ＣＯＤｃｒを０．２とした。これ以外は実施例１と同一条件として、３カ月間運転した。

この結果、嫌気処理槽１内の溶解性ＣＯＤｃｒ濃度が６３００ｍｇ／Ｌまで減少し、発泡、膜閉塞も解消した。これにより、ＣＯＤｃｒ容積負荷を６ｋｇ／ｍ^３／ｄ以上に増大させて、安定した処理が可能になった。

［実施例４］
実施例１において、好気汚泥を48時間に１回（５時間かけて）の間欠添加にて添加した。１回の添加量は９６ｍ^３であり、これは実施例１における48時間の好気汚泥添加量と同量である。

この状態で、２カ月間運転したところ、槽内の溶解性ＣＯＤｃｒ濃度が８０００ｍｇ／Ｌ以下まで減少し、発泡、膜閉塞も解消した。ＣＯＤｃｒ容積負荷も６ｋｇ／ｍ^３／ｄ以上で運転することとなり、安定した処理が可能になった。

本発明を特定の態様を用いて詳細に説明したが、本発明の意図と範囲を離れることなく様々な変更が可能であることは当業者に明らかである。
本出願は、２０２２年３月１４日付で出願された日本特許出願２０２２－０３９３９７に基づいており、その全体が引用により援用される。

１ 嫌気処理槽
２ 撹拌羽根
５ 膜分離器
５ｃ 分離膜

Claims (3)

1. 有機性廃液よりなる原廃液を担体及びグラニュールを存在させていない嫌気処理槽に導入し、有機物処理及びメタン発酵処理する嫌気性処理装置の運転方法において、
   前記嫌気処理槽のＳＲＴが１５～９０日であり、
   該原廃液中の懸濁固形物濃度（ｍｇ／Ｌ）とＣＯＤｃｒ濃度（ｍｇ／Ｌ）との比ＳＳ／ＣＯＤｃｒが０．２５以下の場合、好気性生物処理工程からの汚泥（以下、好気汚泥という。）を該原廃液又は該嫌気処理槽に添加する方法であって、
   好気汚泥を原廃液に単位時間当りの添加量ｕ _１ にて連続的に添加する場合、該添加量ｕ _１ は、好気汚泥が添加された好気汚泥添加廃液中の該好気汚泥由来のＳＳ濃度と原廃液のＣＯＤｃｒ濃度との比ＳＳ／ＣＯＤｃｒが０．０５～０．２５となる添加量とされ、
   好気汚泥を原廃液にＴ _２ 時間に１回の頻度にて間欠的に添加する場合、１回の好気汚泥添加時の添加量は、該時間Ｔ _２ と、単位時間当りの添加量ｕ _２ との積Ｔ _２ ・ｕ _２ で表わされる添加量とされ、該単位時間当りの添加量ｕ _２ は、好気汚泥を原廃液に単位時間当りの添加量ｕ _２ にて連続的に添加することにより、好気汚泥が添加された好気汚泥添加廃液中の該好気汚泥由来のＳＳ濃度と原廃液のＣＯＤｃｒ濃度との比ＳＳ／ＣＯＤｃｒが０．０５～０．２５となる添加量であり、
   好気汚泥が嫌気処理槽に単位時間当りの添加量ｕ _３ にて連続的に添加される場合、該添加量ｕ _３ は、好気汚泥を原廃液に単位時間当りの添加量ｕ _３ にて連続的に添加することにより、好気汚泥が添加された好気汚泥添加廃液中の該好気汚泥由来のＳＳ濃度と原廃液のＣＯＤｃｒ濃度との比ＳＳ／ＣＯＤｃｒが０．０５～０．２５となる添加量であり、
   好気汚泥が嫌気処理槽にＴ _４ 時間に１回の頻度にて間欠的に添加される場合、１回の好気汚泥添加時の添加量は、前記時間Ｔ _４ と、単位時間当りの添加量ｕ _４ との積Ｔ _４ ・ｕ _４ で表わされる添加量であり、該単位時間当りの添加量ｕ _４ は、好気汚泥を原廃液に単位時間当りの添加量ｕ _４ にて連続的に添加することにより、好気汚泥が添加された好気汚泥添加廃液中の該好気汚泥由来のＳＳ濃度と原廃液のＣＯＤｃｒ濃度との比ＳＳ／ＣＯＤｃｒが０．０５～０．２５となる添加量であることを特徴とする嫌気性処理装置の運転方法。
2. 有機性廃液よりなる原廃液を担体及びグラニュールを存在させていない嫌気処理槽に導入し、有機物処理及びメタン発酵処理する嫌気性処理装置の運転方法において、
   前記嫌気処理槽のＳＲＴが１５～９０日であり、
   該原廃液中の懸濁固形物濃度（ｍｇ／Ｌ）とＴＯＣ濃度（ｍｇ／Ｌ）との比ＳＳ／ＴＯＣが０．７５以下の場合に、好気性生物処理工程からの汚泥（以下、好気汚泥という。）を該原廃液又は該嫌気処理槽に添加する方法であって、
   好気汚泥を原廃液に単位時間当りの添加量ｕ _５ にて連続的に添加する場合、該単位時間当りの添加量ｕ _５ は、好気汚泥が添加された好気汚泥添加廃液中の該好気汚泥由来のＳＳ濃度と原廃液のＴＯＣ濃度との比ＳＳ／ＴＯＣが０．１５～０．７５となる添加量とされ、
   好気汚泥を原廃液にＴ _６ 時間に１回の頻度にて間欠的に添加する場合、１回の好気汚泥添加時の添加量は、該時間Ｔ _６ と、単位時間当りの添加量ｕ _６ との積Ｔ _６ ・ｕ _６ で表わされる添加量とされ、該単位時間当りの添加量ｕ _６ は、好気汚泥を原廃液に単位時間当りの添加量ｕ _６ にて連続的に添加することにより、好気汚泥が添加された好気汚泥添加廃液中の該好気汚泥由来のＳＳ濃度と原廃液のＴＯＣ濃度との比ＳＳ／ＴＯＣが０．１５～０．７５となる添加量であり、
   好気汚泥が嫌気処理槽に単位時間当りの添加量ｕ _７ にて連続的に添加される場合、該添加量ｕ _７ は、好気汚泥を原廃液に単位時間当りの添加量ｕ _７ にて連続的に添加することにより、好気汚泥が添加された好気汚泥添加廃液中の該好気汚泥由来のＳＳ濃度と原廃液のＴＯＣ濃度との比ＳＳ／ＴＯＣが０．１５～０．７５となる添加量であり、
   好気汚泥が嫌気処理槽にＴ _８ 時間に１回の頻度にて間欠的に添加される場合、１回の好気汚泥添加時の添加量は、前記時間Ｔ _８ と、単位時間当りの添加量ｕ _８ との積Ｔ _８ ・ｕ _８ で表わされる添加量であり、該単位時間当りの添加量ｕ _８ は、好気汚泥を原廃液に単位時間当りの添加量ｕ _８ にて連続的に添加することにより、好気汚泥が添加された好気汚泥添加廃液中の該好気汚泥由来のＳＳ濃度と原廃液のＴＯＣ濃度との比ＳＳ／ＴＯＣが０．１５～０．７５となる添加量であることを特徴とする嫌気性処理装置の運転方法。
3. 前記嫌気処理槽内の液を槽外の膜分離手段で透過水と濃縮水とに分離し、該濃縮水を該嫌気処理槽に返送する請求項１又は２の嫌気性処理装置の運転方法。

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