Deprecated: The each() function is deprecated. This message will be suppressed on further calls in /home/zhenxiangba/zhenxiangba.com/public_html/phproxy-improved-master/index.php on line 456
JP7598801B2 - Background noise generator - Google Patents
[go: Go Back, main page]

JP7598801B2 - Background noise generator - Google Patents

Background noise generator Download PDF

Info

Publication number
JP7598801B2
JP7598801B2 JP2021053472A JP2021053472A JP7598801B2 JP 7598801 B2 JP7598801 B2 JP 7598801B2 JP 2021053472 A JP2021053472 A JP 2021053472A JP 2021053472 A JP2021053472 A JP 2021053472A JP 7598801 B2 JP7598801 B2 JP 7598801B2
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
circular plate
resistance device
duct
slits
center
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
JP2021053472A
Other languages
Japanese (ja)
Other versions
JP2022150738A (en
Inventor
雅直 大脇
拓 黒木
篤 中牟田
嘉一 西野
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Kumagai Gumi Co Ltd
Fujimori Sangyo Co Ltd
Original Assignee
Kumagai Gumi Co Ltd
Fujimori Sangyo Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Kumagai Gumi Co Ltd, Fujimori Sangyo Co Ltd filed Critical Kumagai Gumi Co Ltd
Priority to JP2021053472A priority Critical patent/JP7598801B2/en
Publication of JP2022150738A publication Critical patent/JP2022150738A/en
Application granted granted Critical
Publication of JP7598801B2 publication Critical patent/JP7598801B2/en
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Landscapes

  • Duct Arrangements (AREA)

Description

本発明は、室外からの生活音に対する暗騒音を室内に発生させる暗騒音発生装置に関する。 The present invention relates to a background noise generating device that generates background noise indoors in response to everyday sounds from outside.

最近のマンション等の共同住宅においては、高断熱高気密化に伴い、建物外部から建物内部に入射する音のレベルが小さくなっており、住宅地では室内が夜間にＡ特性音圧レベルが２０ｄＢ台前半になることもある。
このように、建物外部から建物内部に入射する音のレベルが小さい環境の場合、室内において、室外からの生活音が聞こえてきて気になるという問題が生じている。尚、「室外からの生活音」とは、マンションにおける上層階や隣りの他住居からの生活音、一戸建ての建物における隣接する住宅からの生活音等のことを言う。
そこで、建物の外壁に形成された給気孔の内側に抵抗装置を設け、給気孔を介して室内に流入する音の大きさを大きくするようにした暗騒音（対象とする騒音の周辺環境に発生している対象騒音以外の総体的騒音）を発生させることにより、室外からの生活音が聞こえ難い室内環境を実現できるようにした方法が知られている（特許文献１等参照）。 In recent apartment buildings and other shared housing, the level of sound entering the building from outside has been reduced due to high insulation and airtightness, and in residential areas, the A-weighted sound pressure level inside the building at night can reach the low 20 dB range.
In this way, in an environment where the level of sound entering the building from outside is low, the problem arises that the sounds of daily life from outside can be heard and become bothersome inside the building. Note that "sounds of daily life from outside" refers to sounds of daily life from upper floors or neighboring residences in an apartment building, sounds of daily life from neighboring houses in a detached building, etc.
A method is known in which a resistance device is installed inside an air intake hole formed in the exterior wall of a building, and background noise (overall noise other than the target noise that occurs in the surrounding environment of the target noise) is generated to increase the volume of sound that flows into the room through the air intake hole, thereby creating an indoor environment in which it is difficult to hear everyday sounds from outside (see Patent Document 1, etc.).

特開２０１８－１３６０９１号公報JP 2018-136091 A

しかしながら、上述した方法は、建物の外壁に形成された給気孔の内側に抵抗装置を設けて暗騒音を発生させる方法であるので、外壁に面して給気孔がない部屋には採用できないという課題があった。
本発明は、外壁に面して給気孔がない部屋であっても室外からの生活音が聞こえ難い室内環境を実現できるようにした暗騒音発生装置を提供するものである。 However, the above-mentioned method involves generating background noise by installing a resistor inside an air intake hole formed in the exterior wall of a building, and therefore has the problem that it cannot be used in rooms that do not have an air intake hole facing the exterior wall.
To provide a background noise generating device that can realize an indoor environment in which living sounds from outside are difficult to hear even in a room that does not have an air intake opening facing an exterior wall.

本発明に係る暗騒音発生装置は、建物の外部から空気を建物内の部屋に導くダクトと、ダクトの部屋に近い側の端部側の内側に設けられてダクトの内側に空気が通過する際の抵抗となる抵抗装置とを備え、抵抗装置は、ダクトの部屋に近い側の端部側の内側に設けられた風上側抵抗装置と、ダクトの部屋に近い側の端部側の内側において風上側抵抗装置よりも部屋に近い位置に設置された風下側抵抗装置とを備え、風上側抵抗装置は、ダクトの内径寸法に対応した外径寸法に形成された円筒体と、円筒体の一端開口側を塞ぐように設けられた円形板の中央側に当該円形板の中心を孔の中心とした中央円形貫通孔が形成された孔付き円形板とを備え、風下側抵抗装置は、ダクトの内径寸法に対応した外径寸法に形成された円筒体と、円筒体の一端開口側を塞ぐように設けられた円形板に複数のスリットが形成されたスリット付き円形板とを備え、複数のスリットは、円形板の中心を中心とした同心状の複数の円弧状のスリット、又は、円形板の中心側から径方向に沿って当該円形板の外周側に延長する複数のスリットであることを特徴とする。
また、スリット付き円形板は、円形板の中心から四方に延長した４つの各半径長さ対応板部により形成された十字状板部を備え、円形板の周方向に沿って互いに９０°隔てて隣り合う半径長さ対応板部と半径長さ対応板部との間で形成された４つの扇状の板部には、それぞれ、円形板の中心を中心とした同心状の複数の円弧状のスリットが当該円形板の径方向に沿って所定の間隔を隔てて形成されたことを特徴とする。
また、スリット付き円形板は、円形板の外周面の一部を除去して形成された複数の溝を備えたことを特徴とする。
また、円形板の中心側から径方向に沿って当該円形板の外周側に延長する複数のスリットは、円形板の中心を中心として当該円形板の周方向に所定の角度を隔てて設けられた複数の細幅のスリットであることを特徴とする。
また、円形板の中心側から径方向に沿って当該円形板の外周側に延長する複数のスリットは、円形板の中心を中心として当該円形板の周方向に所定の角度を隔てて設けられた複数の扇形のスリットであることを特徴とする。
本発明に係る暗騒音発生装置によれば、外壁に面して給気孔がない部屋であっても室外からの生活音が聞こえ難い室内環境を実現できるようになる。
特に、風上側抵抗装置が円形板に形成された中央円形貫通孔を備えたことで、ダクト内の空気の流速を速くでき、かつ、風下側抵抗装置が円形板に形成された複数のスリットを備えたことで、速くなった空気を複数のスリットを介して分散させて部屋に送ることができるので、効率的に音を発生させることができるようになった。 The background noise generating device according to the present invention comprises a duct for guiding air from the outside of a building to a room within the building, and a resistance device provided on the inside of the end of the duct close to the room and providing resistance when the air passes inside the duct, the resistance device comprising an upwind resistance device provided on the inside of the end of the duct close to the room, and a downwind resistance device installed on the inside of the end of the duct close to the room at a position closer to the room than the upwind resistance device, the upwind resistance device comprising a cylinder formed to an outer diameter dimension corresponding to the inner diameter dimension of the duct, and a shield covering one open end of the cylinder. The leeward-side resistance device comprises a cylindrical body formed with an outer diameter dimension corresponding to the inner diameter dimension of the duct, and a circular plate with a slit formed in the circular plate arranged to close one open end side of the cylindrical body, the slits being a plurality of concentric arc-shaped slits centered on the center of the circular plate, or a plurality of slits extending radially from the center of the circular plate to the outer periphery of the circular plate .
The circular plate with slits further comprises a cross-shaped plate portion formed by four radial length corresponding plate portions extending in all directions from the center of the circular plate, and each of the four fan-shaped plate portions formed between adjacent radial length corresponding plate portions spaced 90° from each other along the circumferential direction of the circular plate has a plurality of concentric arc-shaped slits centered on the center of the circular plate formed at predetermined intervals along the radial direction of the circular plate .
The circular plate with slits is characterized by having a plurality of grooves formed by removing a portion of the outer circumferential surface of the circular plate .
The multiple slits extending radially from the center side of the circular plate to the outer periphery of the circular plate are characterized in that they are multiple narrow slits arranged at a predetermined angle around the circumferential direction of the circular plate, centered on the center of the circular plate .
The multiple slits extending radially from the center side of the circular plate to the outer periphery of the circular plate are characterized in that they are multiple fan-shaped slits arranged at a predetermined angle around the circumferential direction of the circular plate, centered on the center of the circular plate .
The background noise generating device according to the present invention can realize an indoor environment in which it is difficult to hear everyday sounds from outside, even in a room that does not have an air intake opening facing an exterior wall.
In particular, the upwind resistance device has a central circular through hole formed in a circular plate , which increases the air flow speed within the duct, and the downwind resistance device has multiple slits formed in a circular plate , which allows the fast-moving air to be dispersed through the multiple slits and sent to the room, thereby generating sound efficiently.

暗騒音発生装置を採用した建物の例を示す断面図。FIG. 1 is a cross-sectional view showing an example of a building that employs a background noise generating device. 暗騒音発生装置を採用した建物の例を示す平面図。FIG. 1 is a floor plan showing an example of a building that employs a background noise generating device. 暗騒音発生装置を示す断面図。FIG. 風上側抵抗装置を示す図であり、（ａ）は正面図、（ｂ），（ｃ）は斜視図。1A and 1B are diagrams showing a windward resistance device, in which (a) is a front view, and (b) and (c) are perspective views. 風下側抵抗装置を示す図であり、（ａ）は正面図、（ｂ），（ｃ）は斜視図。1A and 1B are diagrams showing a downwind resistance device, in which (a) is a front view, and (b) and (c) are perspective views. 風上側抵抗装置の他例を示す正面図。FIG. 13 is a front view showing another example of a windward resistance device. 実験１の実験結果を示す図。FIG. 13 shows the experimental results of Experiment 1. 実験２の実験結果を示す図。FIG. 13 shows the experimental results of Experiment 2. 実験３の実験結果を示す図。FIG. 13 shows the experimental results of Experiment 3. 実験４の実験結果を示す図。FIG. 13 shows the experimental results of Experiment 4. 実験５の実験結果を示す図。FIG. 13 shows the experimental results of Experiment 5. 実験６の実験結果を示す図。FIG. 13 shows the experimental results of Experiment 6. 実験７の実験結果を示す図。FIG. 13 shows the experimental results of Experiment 7.

実施形態１
実施形態１の暗騒音発生装置は、図１に示すように、建物１０の外部から建物１０内に取り込んだ空気を天井裏空間１１Ｓを介して建物１０内の部屋１２に給気するように構成された建物、例えば、２４時間換気システムとして、建物１０の外部から外気を建物１０の内部に強制給気するとともに建物１０の内部から建物１０の外部に強制排気を行う第１種換気方式を採用している建物１０に設けられる。
当該暗騒音発生装置は、建物１０の外部から空気を建物１０内の部屋１２に導くダクト１６Ｃと、当該ダクト１６Ｃの部屋１２に近い側の端部側の内側に設けられてダクト１６Ｃの内側に空気が通過する際の抵抗となる抵抗装置１Ｘとを備えて構成される。
即ち、当該暗騒音発生装置は、ダクト１６Ｃの部屋１２に近い側の端部側の内側に空気が通過する際の抵抗となる抵抗装置１Ｘを設けることにより、ダクト１６Ｃ、ダクト１６Ｃ内の抵抗装置１Ｘ、部屋１２の天井板１１に設けられた給気孔１を介して空気が部屋１２に流入する際の音の大きさを大きくして、建物１０の外壁９に面して給気孔１がない部屋１２であっても室外からの生活音が聞こえ難い室内環境を実現できるようにした暗騒音発生装置である。
尚、ダクト１６Ｃの内側に空気が通過する際の抵抗となる抵抗装置１Ｘを設けない場合に当該ダクト１６Ｃ、給気孔１を介して空気が部屋１２に流入する際に発生する音も暗騒音であり、本願発明では、厳密には、当該暗騒音に、抵抗装置１Ｘを通過する際に発生する音（無意味音）を付加していることになるが、本明細書においては、当該ダクト１６Ｃの内側に設置された抵抗装置１Ｘを空気が通過する際に発生して部屋１２内で聞こえる音を暗騒音と定義して説明するものとする。 EMBODIMENT 1
As shown in FIG. 1 , the background noise generating device of embodiment 1 is installed in a building configured to supply air taken into the building 10 from outside the building 10 to rooms 12 within the building 10 via the attic space 11S, for example, in a building 10 that employs a Type 1 ventilation method as a 24-hour ventilation system in which outside air is forcibly supplied to the interior of the building 10 from outside the building 10 and forcibly exhausted from the interior of the building 10 to the outside of the building 10.
The background noise generating device is configured to include a duct 16C that guides air from outside the building 10 to a room 12 inside the building 10, and a resistance device 1X that is provided on the inside of the end side of the duct 16C that is closer to the room 12 and provides resistance when air passes inside the duct 16C.
In other words, this background noise generating device is a device that increases the volume of the sound when air flows into room 12 through duct 16C, resistance device 1X in duct 16C, and air intake vents 1 provided in the ceiling panel 11 of room 12 by providing resistance device 1X on the inside of the end side of duct 16C closest to room 12 to provide resistance to the air passing through, thereby realizing an indoor environment in which it is difficult to hear everyday sounds from outside, even in room 12 that faces the exterior wall 9 of building 10 and has no air intake vents 1.
Incidentally, when no resistance device 1X that provides resistance to the air passing through is provided inside the duct 16C, the sound generated when air flows into the room 12 through the duct 16C and the air intake 1 is also background noise. Strictly speaking, in the present invention, the sound generated when air passes through the resistance device 1X (meaningless sound) is added to the background noise. However, in this specification, the sound that is generated when air passes through the resistance device 1X installed inside the duct 16C and that can be heard in the room 12 is defined and explained as background noise.

図１，図２に示すように、２４時間換気システムの第１種換気方式を採用する共同住宅（マンション）などの建物１０においては、建物１０の外部から建物１０の内部に強制的に取り込んだ空気を建物１０の内部の各部屋１２，１２…に分配し、かつ、特定の場所から建物１０の外部に空気を強制排気するように構成されている。
そこで、実施形態１の暗騒音発生装置では、建物１０の外部から建物１０の内部に取り込んだ空気を建物１０内の複数の各部屋１２，１２…に分配するために複数の各部屋１２，１２…の天井板１１，１１…に給気孔１，１…を設け、各給気孔１，１…に接続されるダクト１６Ｃ，１６Ｃ…の内側において給気孔１，１…から近い位置にそれぞれ抵抗装置１Ｘ，１Ｘ…を設けるようにした。 As shown in Figures 1 and 2, in a building 10 such as an apartment building (condominium) that employs a Type 1 ventilation method of a 24-hour ventilation system, air is forcibly taken in from the outside of the building 10 into the building 10, distributed to each room 12, 12... inside the building 10, and the air is forcibly exhausted from a specific location to the outside of the building 10.
Therefore, in the background noise generating device of embodiment 1, air intakes 1, 1... are provided in the ceiling panels 11, 11... of each of the multiple rooms 12, 12... in order to distribute air taken in from outside the building 10 to the inside of the building 10 to each of the multiple rooms 12, 12... within the building 10, and resistance devices 1X, 1X... are provided inside the ducts 16C, 16C... connected to each of the air intakes 1, 1..., at a position close to the air intakes 1, 1....

例えば、建物１０は、図１，図２に示すように、建物１０の外部から外気を建物１０の内部に取り込む給気手段１３と、熱交換システム１４と、特定の部屋（例えば寝室）の天井板１１に設けられた内気取込孔１７と、各部屋１２，１２…の各天井板１１，１１…に設けられた各給気孔１，１…と、建物１０の内部の空気を建物１０の外部に排気する排気手段１５とを備える。
そして、給気手段１３の外気送出口（後述する円筒体の他端開口）１３ａと熱交換システム１４の外気取込口１４ａとがダクト１６Ａにより繋がれている。
また、図２に示すように、熱交換システム１４の内気取込口１４ｂと特定の部屋１２（例えば寝室）の天井板１１に設けられた内気取込孔１７の天井裏側開口とがダクト１６Ｂにより繋がれている。尚、特定の部屋は１つ以上であればよく、内気取込孔１７も１つ以上であればよい。
さらに、熱交換システム１４の処理済み空気送出口１４ｃと各部屋１２，１２…の各天井板１１，１１…に設けられた各給気孔１，１…の各天井裏側開口（後述する円筒状部品１Ａにおける一端開口側円筒部１Ｂの他端開口（上端開口）１ｂ）とがダクト１６Ｃ，１６Ｃ…により繋がれている。
これらダクト１６Ａ，１６Ｂ，１６Ｃとしては、例えば断面円形の流路を備えた円管ダクトが使用される。
尚、図２の建物１０の平面図（間取図）において、Ｅは玄関、Ｃｄは廊下、ＢＲは寝室、ＵＢはトイレ付浴室、Ｗは洗面室、Ｋは台所、ＷＲは洋室、Ｃはクローゼット、ＪＲは和室、ＬＤはリビングダイニングルームである。 For example, as shown in Figures 1 and 2, a building 10 is equipped with an air supply means 13 that takes in outside air from outside the building 10 into the building 10, a heat exchange system 14, an inside air intake hole 17 provided in a ceiling panel 11 of a specific room (e.g. a bedroom), each air supply hole 1, 1... provided in each ceiling panel 11, 11... of each room 12, 12..., and an exhaust means 15 that exhausts air inside the building 10 to the outside of the building 10.
An outside air outlet (the other end opening of a cylinder described later) 13a of the air supply means 13 and an outside air intake 14a of the heat exchange system 14 are connected by a duct 16A.
2, the inside air intake 14b of the heat exchange system 14 and an opening on the underside of the ceiling of the inside air intake hole 17 provided in the ceiling board 11 of the specific room 12 (e.g., a bedroom) are connected by a duct 16B. Note that it is sufficient that there is one or more specific rooms, and that there is also sufficient that there is one or more inside air intake holes 17.
Furthermore, the treated air discharge outlet 14c of the heat exchange system 14 is connected to each of the ceiling-side openings of each air supply hole 1, 1... provided in each ceiling panel 11, 11... of each room 12, 12... (the other end opening (upper end opening) 1b of the one-end opening side cylindrical portion 1B of the cylindrical part 1A described later) by ducts 16C, 16C...
As these ducts 16A, 16B, and 16C, for example, circular pipe ducts having flow paths with circular cross sections are used.
In the plan view (floor plan) of the building 10 in FIG. 2, E is the entrance, Cd is the corridor, BR is the bedroom, UB is the bathroom with toilet, W is the washroom, K is the kitchen, WR is the Western-style room, C is the closet, JR is the Japanese-style room, and LD is the living-dining room.

給気手段１３は、例えば図示しないが、建物１０の外壁９に形成された貫通孔と、当該貫通孔内に装着されて外気取込孔を形成する円筒体と、当該円筒体における熱交換システム１４に近い他端開口側に設けられた給気ファン等の強制給気手段とを備えて、外気を天井裏空間１１Ｓに取込む手段である。 The air supply means 13 is a means for taking in outside air into the attic space 11S, which includes, for example (not shown) a through hole formed in the exterior wall 9 of the building 10, a cylinder that is fitted into the through hole to form an outside air intake hole, and a forced air supply means such as an air supply fan provided on the other end opening side of the cylinder that is closer to the heat exchange system 14.

図２に示すように、熱交換システム１４は、給気手段１３により建物１０の外部から取込まれた外気と特定の部屋（例えば寝室）から取込まれた内気とで熱交換処理を行った後、この熱交換処理後の空気（処理済み空気）を各部屋（各室内）１２，１２…に分配供給する装置である。
熱交換システム１４としては、熱交換機能の他、空気洗浄機能を備えたものを用いてもよい。 As shown in FIG. 2, the heat exchange system 14 is a device that performs a heat exchange process between outside air taken in from outside the building 10 by the air supply means 13 and inside air taken in from a specific room (e.g. a bedroom), and then distributes and supplies the air after this heat exchange process (treated air) to each room (inside each room) 12, 12....
The heat exchange system 14 may have an air cleaning function in addition to the heat exchange function.

図３に示すように、給気孔１は、一端開口１ａが、天井を形成する天井板１１に形成された貫通孔１１ａを介して部屋１２に連通するとともに、他端開口１ｂが、建物１０の外部から空気を取込むためのダクト１６Ｃに連通するように設けられた筒部品としての円筒状部品１Ａにより形成される。
そして、当該円筒状部品１Ａにより形成された給気孔１に接続されるダクト１６Ｃの内側において当該給気孔１から近い位置に抵抗装置１Ｘが設けられる。 As shown in FIG. 3, the air supply hole 1 is formed by a cylindrical part 1A having one end opening 1a communicating with a room 12 via a through hole 11a formed in a ceiling board 11 that forms the ceiling, and the other end opening 1b communicating with a duct 16C for taking in air from outside the building 10.
A resistance device 1X is provided at a position close to the air supply hole 1 inside a duct 16C connected to the air supply hole 1 formed by the cylindrical part 1A.

図３に示すように、給気孔１を形成する円筒状部品１Ａは、円筒部により形成された一端開口側円筒部１Ｂと、当該一端開口側円筒部１Ｂの径よりも小さい径の円筒部により形成された他端開口側円筒部１Ｃと、一端開口側円筒部１Ｂの他端開口縁と他端開口側円筒部１Ｃの一端開口縁との間を塞ぐ円環板状の塞板１Ｄとを備えて構成される。
即ち、円筒状部品１Ａは、一端開口側円筒部１Ｂと当該一端開口側円筒部１Ｂよりも小径の他端開口側円筒部１Ｃとを備えた、２つの異なる径の円筒部が組み合わされた段差付きの円筒部品である。言い換えれば、中心軸に沿った断面形状が凸状の段差付きの円筒部品である。 As shown in Figure 3, the cylindrical part 1A forming the air intake hole 1 is composed of one end opening side cylindrical portion 1B formed by a cylindrical portion, the other end opening side cylindrical portion 1C formed by a cylindrical portion having a diameter smaller than the diameter of the one end opening side cylindrical portion 1B, and a circular ring-shaped blocking plate 1D that blocks the space between the other end opening edge of the one end opening side cylindrical portion 1B and the one end opening edge of the other end opening side cylindrical portion 1C.
That is, the cylindrical part 1A is a stepped cylindrical part in which two cylindrical parts of different diameters are combined, the cylindrical part 1B having one open end and the cylindrical part 1C having a smaller diameter than the cylindrical part 1B having one open end. In other words, the cylindrical part 1A is a stepped cylindrical part whose cross-sectional shape along the central axis is convex.

具体的には、給気孔１は、貫通孔１１ａを貫通するように取付けられた円筒状部品１Ａの内側貫通孔１Ｈにより形成される。
そして、当該内側貫通孔１Ｈは、一端開口側円筒部１Ｂの内面である内側貫通孔１ＨＢと、他端開口側筒部１Ｃの内面である内側貫通孔１ＨＣと、塞板１Ｄの内面とで区画されて構成された段差付き内側貫通孔により形成される。 Specifically, the air supply hole 1 is formed by an inner through hole 1H of a cylindrical part 1A attached so as to pass through the through hole 11a.
The inner through hole 1H is formed by a stepped inner through hole partitioned by an inner through hole 1HB, which is the inner surface of the cylindrical portion 1B at one end opening, an inner through hole 1HC, which is the inner surface of the cylindrical portion 1C at the other end opening, and the inner surface of the blocking plate 1D.

尚、円筒状部品１Ａにおける一端開口側円筒部１Ｂの一端開口（下端開口）１ａの開口縁側には取付フランジ１Ｆが設けられている。当該円筒状部品１Ａを他端開口側筒部１Ｃの他端開口（上端開口）１ｂ側から貫通孔１１ａに貫通させて取付フランジ１Ｆの上面と天井板１１の下面とを近接させた状態で、例えばビスやねじ等を取付フランジ１Ｆ及び天井板１１に貫通させて図外の天井下地に締結することにより、当該円筒状部品１Ａが天井板１１に取付けられ、天井板１１に部屋１２と天井裏空間１１Ｓとを連通させる給気孔１が形成されることになる。
また、円筒状部品１Ａの一端開口１ａ側には、当該円筒状部品１Ａの一端開口（給気孔１の部屋側開口）１ａを開閉する例えばルーバー開閉部等の開閉体１Ｒを備えた蓋１Ｅが着脱自在に取付けられることが好ましい。 A mounting flange 1F is provided on the edge of one end opening (lower end opening) 1a of one end opening cylindrical portion 1B of cylindrical part 1A. The cylindrical part 1A is inserted through through hole 11a from the other end opening (upper end opening) 1b of other end opening cylindrical portion 1C, and the upper surface of mounting flange 1F is brought into close proximity with the lower surface of ceiling board 11. Then, for example, a screw or bolt is inserted through mounting flange 1F and ceiling board 11 and fastened to a ceiling substrate (not shown), thereby attaching cylindrical part 1A to ceiling board 11, and air supply hole 1 that communicates room 12 with ceiling space 11S is formed in ceiling board 11.
In addition, it is preferable that a lid 1E equipped with an opening/closing body 1R, such as a louver opening/closing part, for opening and closing the one end opening 1a of the cylindrical part 1A (the room side opening of the air intake hole 1) 1a be removably attached to the one end opening 1a side of the cylindrical part 1A.

排気手段１５は、例えば図示しないが、特定の部屋１２（例えば浴室や洗面室）の天井等に形成された貫通孔と、当該貫通孔内に装着されて内気排出孔を形成する円筒体と、当該筒体の天井裏空間等に位置される開口側に設けられた排気ファン等の強制排気手段とを備えて、建物内の空気を外部に排出するように構成された手段である。 The exhaust means 15 is a means configured to exhaust air from inside the building to the outside, and includes, for example, a through hole formed in the ceiling of a specific room 12 (e.g., a bathroom or washroom), a cylinder that is fitted into the through hole to form an internal air exhaust hole, and a forced exhaust means such as an exhaust fan provided on the opening side of the cylinder located in the ceiling space, etc., although not shown.

尚、熱交換システム１４の外気取込口１４ａ及び内気取込口１４ｂの近傍には給気ファンが設けられ、かつ、熱交換システム１４の処理済み空気送出口１４ｃの近傍には排気ファンが設けられている。 In addition, an air supply fan is provided near the outside air intake 14a and the inside air intake 14b of the heat exchange system 14, and an exhaust fan is provided near the treated air outlet 14c of the heat exchange system 14.

従って、給気手段１３により建物１０の外部から建物１０の内部に取込まれた外気が天井裏空間１１Ｓに配置されたダクト１６Ａ、外気取込口１４ａを経由して熱交換システム１４に取り込まれる。また、特定の部屋１２（例えば寝室）の内気が天井板１１に設けられた各内気取込孔１７、天井裏空間１１Ｓに配置されたダクト１６Ｂ、内気取込口１４ｂを経由して熱交換システム１４に取り込まれる。そして、熱交換システム１４により、外気と内気との熱交換処理が行われ、この熱交換処理後の空気が、処理済み空気送出口１４ｃ、ダクト１６Ｃ，１６Ｃ…、各ダクト１６Ｃ，１６Ｃ…内に設けられた抵抗装置１Ｘ，１Ｘ…、各部屋１２，１２…の各天井板１１，１１…に設けられた各給気孔１，１…を経由して各部屋１２，１２…に分配されて供給されることになる。 Therefore, the outside air taken in from the outside of the building 10 to the inside of the building 10 by the air supply means 13 is taken in by the heat exchange system 14 via the duct 16A and the outside air intake 14a arranged in the ceiling space 11S. Also, the inside air of a specific room 12 (for example, a bedroom) is taken in by the heat exchange system 14 via the inside air intake holes 17 provided in the ceiling board 11, the duct 16B and the inside air intake 14b arranged in the ceiling space 11S. Then, the heat exchange system 14 performs a heat exchange process between the outside air and the inside air, and the air after this heat exchange process is distributed and supplied to each room 12, 12... via the treated air outlet 14c, the ducts 16C, 16C..., the resistance devices 1X, 1X... provided in each duct 16C, 16C..., and each air supply hole 1, 1... provided in each ceiling board 11, 11... of each room 12, 12....

また、２４時間換気システムの第１種換気方式では、給気手段１３により建物１０の外部から建物１０の内部に取込む空気量と、排気手段１５により建物１０の内部から建物１０の外部に排気される空気量が等しくなるように調整される。 In addition, in the first type ventilation method of the 24-hour ventilation system, the amount of air taken in from outside the building 10 to inside the building 10 by the air supply means 13 is adjusted to be equal to the amount of air exhausted from inside the building 10 to outside the building 10 by the exhaust means 15.

実施形態１に係る暗騒音発生装置は、図３に示すように、部屋１２の天井に設けられて天井裏空間１１Ｓ側から部屋１２に空気を供給するための給気孔１を形成する円筒状部品１Ａに接続されるダクト１６Ｃの部屋１２に近い側の端部側の内側、言い換えれば、ダクト１６Ｃと円筒状部品１Ａとの接続部近傍におけるダクト１６Ｃの内側に、空気が通過する際の抵抗となる抵抗装置１Ｘを備えた構成である。
例えば、円筒状部品１Ａに接続されるダクト１６Ｃの部屋１２に近い側の端部開口から抵抗装置１Ｘを挿入して当該抵抗装置１Ｘをダクト１６Ｃの内側に設置する作業を行う場合に、ダクト１６Ｃの部屋１２に近い側の端部開口から作業者の手の届く範囲に当該抵抗装置１Ｘが設けられる。 As shown in FIG. 3 , the background noise generating device of embodiment 1 is configured to include a resistance device 1X that provides resistance to the air passing through on the inside of the end side of a duct 16C that is closer to the room 12 and is connected to a cylindrical part 1A that is provided on the ceiling of the room 12 and forms an air intake 1 for supplying air from the attic space 11S side to the room 12, in other words, inside the duct 16C near the connection between the duct 16C and the cylindrical part 1A.
For example, when performing work to insert resistance device 1X from the end opening closer to room 12 of duct 16C connected to cylindrical part 1A and install resistance device 1X inside duct 16C, resistance device 1X is provided within reach of the worker from the end opening closer to room 12 of duct 16C.

図３に示すように、抵抗装置１Ｘは、ダクト１６Ｃの部屋１２に近い側の端部側の内側に設けられた風上側抵抗装置２と、ダクト１６Ｃの部屋１２に近い側の端部側の内側において風上側抵抗装置２よりも部屋１２に近い位置に設置された風下側抵抗装置３とを備えて構成される。
換言すれば、抵抗装置１Ｘは、ダクト１６Ｃの部屋１２に近い側の端部側の内側において、部屋１２に近い位置に設置された風下側抵抗装置３と、風下側抵抗装置３よりも部屋１２から遠い位置に設置された風上側抵抗装置２とを備えて構成される。 As shown in Figure 3, the resistance device 1X is composed of an upwind side resistance device 2 provided on the inside of the end side of the duct 16C closer to the room 12, and a downwind side resistance device 3 installed on the inside of the end side of the duct 16C closer to the room 12 at a position closer to the room 12 than the upwind side resistance device 2.
In other words, the resistance device 1X is composed of a downwind side resistance device 3 installed at a position close to the room 12 on the inside of the end side of the duct 16C closer to the room 12, and an upwind side resistance device 2 installed at a position farther from the room 12 than the downwind side resistance device 3.

図４に示すように、風上側抵抗装置２は、例えば断面円形の流路（空気流通路）を有した円管ダクトにより構成されたダクト１６Ｃの流路径を縮小させる流路径縮小手段を備えた構成である。
即ち、風上側抵抗装置２は、ダクト１６Ｃの内径寸法に対応した外径寸法の円形板の中央側に中央円形貫通孔２１が形成された抵抗板としての孔付き円形板２２と、当該孔付き円形板２２の外周縁より延長するように形成された円筒体２３とを備えて構成され、当該円筒体２３の外周面がダクト１６Ｃの内周面１６Ｕと接触又は近接するようにダクト１６Ｃの内側に固定状態に設置されたことによって、中央円形貫通孔２１が流路径縮小手段として機能するように構成されたものである。 As shown in FIG. 4, the windward-side resistance device 2 is configured to include a flow path diameter reduction means for reducing the flow path diameter of a duct 16C, which is configured, for example, as a circular pipe duct having a flow path (air flow passage) with a circular cross section.
That is, the upwind resistance device 2 is configured to include a perforated circular plate 22 as a resistance plate having a central circular through hole 21 formed in the center of a circular plate whose outer diameter dimension corresponds to the inner diameter dimension of the duct 16C, and a cylindrical body 23 formed to extend from the outer circumferential edge of the perforated circular plate 22, and is fixedly installed inside the duct 16C so that the outer circumferential surface of the cylindrical body 23 is in contact with or close to the inner circumferential surface 16U of the duct 16C, thereby allowing the central circular through hole 21 to function as a flow path diameter reduction means.

換言すれば、風上側抵抗装置２は、ダクト１６Ｃの内径寸法に対応した外径寸法に形成された円筒体２３と、円筒体２３の一端開口側を塞ぐように設けられた円形板の中央側に流路径縮小手段として機能する中央円形貫通孔２１が形成された孔付き円形板２２とを備えた構成である。
中央円形貫通孔２１は、孔付き円形板２２の元となる円形板の中心２Ｃを孔の中心とした円形貫通孔である。
当該中央円形貫通孔２１は、孔付き円形板２２の元となる円形板の直径寸法よりも小さい直径寸法の円形貫通孔であればよく、例えば、孔付き円形板２２の元となる円形板の直径寸法の８０％～２０％程度の直径寸法の円形貫通孔により構成される。
また、円筒体２３は、孔付き円形板２２の元となる円形板の中心２Ｃを通って当該孔付き円形板２２の板面（平板面）と直交する軸を中心軸とする円筒体である。 In other words, the windward resistance device 2 is configured to include a cylindrical body 23 formed with an outer diameter dimension corresponding to the inner diameter dimension of the duct 16C, and a perforated circular plate 22 having a central circular through hole 21 formed at the center of the circular plate arranged to block one open end side of the cylindrical body 23 and functioning as a flow path diameter reduction means.
The central circular through hole 21 is a circular through hole having the center 2C of the circular plate that is the base of the holed circular plate 22 as the center of the hole.
The central circular through hole 21 may be any circular through hole having a diameter smaller than the diameter of the circular plate that is the original circular plate from which the holed circular plate 22 is formed, and is, for example, composed of a circular through hole having a diameter of approximately 80% to 20% of the diameter of the circular plate that is the original circular plate from which the holed circular plate 22 is formed.
The cylindrical body 23 is a cylindrical body having a central axis that passes through the center 2C of the circular plate that is the basis of the holed circular plate 22 and is perpendicular to the plate surface (flat surface) of the holed circular plate 22.

尚、風上側抵抗装置２は、例えば、孔付き円形板２２の外周面と円筒体２３の一端側の内周面とが繋がって一体となるように形成されて円筒体２３の一端面と孔付き円形板２２の板面とが同一平面上に位置されるように構成されるか、あるいは、円筒体２３の一端面と孔付き円形板２２の外周縁側板面（円筒体２３側の外周縁側板面）とが繋がって一体となるように形成されて構成される。 The windward resistance device 2 is configured, for example, so that the outer peripheral surface of the perforated circular plate 22 and the inner peripheral surface of one end of the cylinder 23 are connected and integrated together, so that one end face of the cylinder 23 and the plate surface of the perforated circular plate 22 are positioned on the same plane, or so that one end face of the cylinder 23 and the outer peripheral edge side plate surface of the perforated circular plate 22 (the outer peripheral edge side plate surface on the cylinder 23 side) are connected and integrated together.

そして、風上側抵抗装置２は、円筒体２３の外周面がダクト１６Ｃの内周面１６Ｕに直接密着して接触するように設置されるか、あるいは、円筒体２３の外周面にダクト１６Ｃの内周面１６Ｕとの間の隙間を埋めて当該円筒体２３の外周面とダクト１６Ｃの内周面１６Ｕとの密着性を高めるための密着性促進シート材を設けて、円筒体２３の外周面が当該密着性促進シート材を介してダクト１６Ｃの内周面１６Ｕに近接するよう設置された状態で、接着剤や接着テープあるいは溶接等の固定手段を用いて、ダクト１６Ｃの内周面１６Ｕに固定されたことによって、中央円形貫通孔２１が流路径縮小手段として機能するように構成される。
尚、密着性促進シート材としては、ウレタン系、ゴム系の材料で形成されたシート材を用いればよい。
即ち、円筒体２３の外周面とダクト１６Ｃの内周面１６Ｕとが接触又は近接するように、風上側抵抗装置２が、ダクト１６Ｃの内側に固定状態に設置されたことにより、ダクト１６Ｃ内に、流路径縮小手段として機能する中央円形貫通孔２１が設けられることになる。 The windward-side resistance device 2 is installed so that the outer peripheral surface of the cylinder 23 is in direct contact with and in close contact with the inner peripheral surface 16U of the duct 16C, or a contact-promoting sheet material is provided on the outer peripheral surface of the cylinder 23 to fill the gap between the outer peripheral surface and the inner peripheral surface 16U of the duct 16C and increase the contact between the outer peripheral surface of the cylinder 23 and the inner peripheral surface 16U of the duct 16C, and the outer peripheral surface of the cylinder 23 is installed so that it is close to the inner peripheral surface 16U of the duct 16C via the contact-promoting sheet material, and is fixed to the inner peripheral surface 16U of the duct 16C using a fixing means such as an adhesive, adhesive tape or welding, so that the central circular through hole 21 functions as a flow path diameter reduction means.
The adhesion promoting sheet material may be a sheet material made of a urethane or rubber material.
In other words, the upwind resistance device 2 is fixedly installed inside the duct 16C so that the outer peripheral surface of the cylinder 23 and the inner peripheral surface 16U of the duct 16C are in contact or close proximity to each other, thereby providing a central circular through hole 21 within the duct 16C which functions as a flow path diameter reduction means.

図５に示すように、風下側抵抗装置３は、ダクト１６Ｃの流路を細分化させる流路細分化手段を備えた構成である。
即ち、風下側抵抗装置３は、ダクト１６Ｃの内径寸法に対応した外径寸法の円形板に複数のスリット３１，３１…及び複数の溝３６，３６…が形成されて構成された抵抗板としてのスリット付き円形板３２と、スリット付き円形板３２の外周縁より延長するように形成された円筒体３３とを備えて構成され、当該円筒体３３の外周面がダクト１６Ｃの内周面１６Ｕと接触又は近接するようにダクト１６Ｃの内側に固定状態に設置されたことによって、複数のスリット３１，３１…及び後述する外周側スリット３９，３９…が流路細分化手段として機能するように構成されたものである。 As shown in FIG. 5, the leeward resistance device 3 is provided with a flow path dividing means for dividing the flow path of the duct 16C into smaller portions.
In other words, the downwind resistance device 3 is configured to include a slitted circular plate 32 as a resistance plate, which is configured by forming a plurality of slits 31, 31... and a plurality of grooves 36, 36... in a circular plate having an outer diameter dimension corresponding to the inner diameter dimension of the duct 16C, and a cylindrical body 33 formed to extend from the outer circumferential edge of the slitted circular plate 32, and the outer circumferential surface of the cylindrical body 33 is fixedly installed inside the duct 16C so that it is in contact with or close to the inner circumferential surface 16U of the duct 16C, so that the plurality of slits 31, 31... and the outer circumferential slits 39, 39... described later function as a flow path subdivision means.

換言すれば、風下側抵抗装置３は、ダクト１６Ｃの内径寸法に対応した外径寸法に形成された円筒体３３と、円筒体３３の一端開口側を塞ぐように設けられた円形板に流路径縮小手段として機能する複数のスリット３１，３１…及び複数の溝３６，３６…が形成されたスリット付き円形板３２とを備えた構成である。
円筒体３３は、スリット付き円形板３２の元となる円形板の中心３Ｃを通って当該スリット付き円形板３２の板面（平板面）と直交する軸を中心軸とする円筒体である。 In other words, the downwind resistance device 3 comprises a cylinder 33 formed with an outer diameter dimension corresponding to the inner diameter dimension of the duct 16C, and a slitted circular plate 32 provided to cover one open end side of the cylinder 33 and having a plurality of slits 31, 31... and a plurality of grooves 36, 36... which function as a flow path diameter reduction means.
The cylindrical body 33 is a cylindrical body having a central axis that passes through the center 3C of the circular plate that is the basis of the slit-equipped circular plate 32 and is perpendicular to the plate surface (flat surface) of the slit-equipped circular plate 32 .

スリット付き円形板３２は、スリット付き円形板３２の元となる円形板の外周面の一部を除去して形成された複数の溝３６，３６…と、円形板の中心３Ｃを交差して両端が当該円形板の外周縁に至るように残された細幅の２つの真っすぐに延長する直径長さ対応板部３４により構成された十字状板部３５と、複数のスリット３１，３１…とを備えて構成される。
言い換えれば、スリット付き円形板３２は、円形板の中心３Ｃから四方に延長した４つの各半径長さ対応板部３７，３７…により形成された十字状板部３５を備え、円形板の周方向に沿って互いに９０°隔てて隣り合う半径長さ対応板部３７と半径長さ対応板部３７との間で形成された４つの扇状の板部３８，３８…に、それぞれ、円形板の中心３Ｃを中心とした同心状の複数の円弧状のスリット３１，３１…が当該円形板の径方向に沿って所定の間隔を隔てて形成されている。
さらに、４つの扇状の各板部３８，３８…の外周部が除去されて、それぞれ円形板の外周に沿った円弧状の溝３６，３６…に形成されている。
即ち、スリット付き円形板３２の元となる円形板の周方向に隣り合うように形成された溝３６と溝３６との間の部分が各半径長さ対応板部３７，３７…の端部として残され、当該４つの端部と円筒体２３の一端側とが繋がって一体となるように形成されたことにより、スリット付き円形板３２と円筒体２３とが一体となった風下側抵抗装置３が構成される。 The slitted circular plate 32 is composed of a plurality of grooves 36, 36... formed by removing part of the outer surface of the circular plate that is the basis for the slitted circular plate 32, a cross-shaped plate portion 35 composed of two narrow, straight-extending diameter length corresponding plate portions 34 that intersect the center 3C of the circular plate and are left so that both ends reach the outer edge of the circular plate, and a plurality of slits 31, 31....
In other words, the slitted circular plate 32 has a cross-shaped plate portion 35 formed by four radial length corresponding plate portions 37, 37... extending in all directions from the center 3C of the circular plate, and four fan-shaped plate portions 38, 38... formed between adjacent radial length corresponding plate portions 37 spaced 90° from each other along the circumferential direction of the circular plate have a plurality of concentric arc-shaped slits 31, 31... centered on the center 3C of the circular plate formed at predetermined intervals along the radial direction of the circular plate.
Furthermore, the outer periphery of each of the four sector-shaped plate portions 38, 38 . . . is removed to form arc-shaped grooves 36, 36 .
In other words, the portions between the grooves 36 formed adjacent to each other in the circumferential direction of the original circular plate from which the slitted circular plate 32 is formed are left as the ends of each radial length corresponding plate portion 37, 37..., and these four ends are connected and formed to be integrated with one end side of the cylindrical body 23, thereby forming a downwind side resistance device 3 in which the slitted circular plate 32 and the cylindrical body 23 are integrated.

即ち、風下側抵抗装置３は、スリット付き円形板３２の外周面となる各半径長さ対応板部３７，３７…の端面と円筒体３３の一端側の内周面とが繋がって一体となるように形成されて円筒体２３の一端面とスリット付き円形板３２の板面とが同一平面上に位置されるように構成されるか、あるいは、円筒体３３の一端面とスリット付き円形板３２の各半径長さ対応板部３７，３７…の外周縁側板面（円筒体３３側の外周縁側板面）とが繋がって一体となるように形成されて構成される。 In other words, the downwind resistance device 3 is configured so that the end faces of the radial length corresponding plate portions 37, 37... which form the outer peripheral surface of the slitted circular plate 32 and the inner peripheral surface of one end side of the cylinder 33 are connected and integrated, so that one end face of the cylinder 23 and the plate surface of the slitted circular plate 32 are positioned on the same plane, or the one end face of the cylinder 33 and the outer peripheral edge side plate surface of each radial length corresponding plate portion 37, 37... of the slitted circular plate 32 (the outer peripheral edge side plate surface on the cylinder 33 side) are connected and integrated.

風下側抵抗装置３は、円筒体３３の外周面がダクト１６Ｃの内周面１６Ｕに直接密着して接触するように設置されるか、あるいは、円筒体３３の外周面にダクト１６Ｃの内周面１６Ｕとの間の隙間を埋めて当該円筒体３３の外周面とダクト１６Ｃの内周面１６Ｕとの密着性を高めるための上述した密着性促進シート材を設けて、円筒体３３の外周面が当該密着性促進シート材を介してダクト１６Ｃの内周面１６Ｕに近接するように設置される。
そして、風下側抵抗装置３がダクト１６Ｃの内周面１６Ｕに接着剤や接着テープあるいは溶接等の固定手段により固定されることによって、スリット付き円形板３２の外周側に形成された溝３６の溝底面とダクト１６の内周面１６Ｕとの間や当該溝３６の溝底面と円筒体３３の内周面との間で形成されるスリット、即ち、流路細分化手段として機能する外周側スリット３９，３９…が形成されることになる（図３参照）。
この場合、複数の円弧状のスリット３１，３１…、及び、外周側スリット３９，３９…は、スリット付き円形板３２の元となる円形板の中心３Ｃを中心とした同心状の複数の円弧状のスリットにより形成されることになる。 The downwind resistance device 3 is installed so that the outer surface of the cylinder 33 is in direct contact with and in close contact with the inner surface 16U of the duct 16C, or the outer surface of the cylinder 33 is provided with the above-mentioned adhesion-promoting sheet material to fill the gap between the outer surface of the cylinder 33 and the inner surface 16U of the duct 16C and increase the adhesion between the outer surface of the cylinder 33 and the inner surface 16U of the duct 16C, and the outer surface of the cylinder 33 is installed so that it is close to the inner surface 16U of the duct 16C via the adhesion-promoting sheet material.
Then, by fixing the downwind resistance device 3 to the inner surface 16U of the duct 16C by a fixing means such as adhesive, adhesive tape or welding, slits are formed between the bottom surface of the groove 36 formed on the outer periphery of the slitted circular plate 32 and the inner surface 16U of the duct 16, and between the bottom surface of the groove 36 and the inner surface of the cylinder 33, i.e., outer periphery slits 39, 39... which function as flow path subdivision means (see Figure 3).
In this case, the multiple arc-shaped slits 31, 31... and the outer peripheral slits 39, 39... are formed by multiple concentric arc-shaped slits centered on the center 3C of the circular plate that is the basis of the slitted circular plate 32.

即ち、円筒体３３の外周面とダクト１６Ｃの内周面１６Ｕとが接触又は近接するように、風下側抵抗装置３が、ダクト１６Ｃの内側に固定状態に設置されたことにより、ダクト１６Ｃ内に、流路細分化手段として機能する複数の円弧状のスリット３１，３１…、及び、流路細分化手段として機能する複数の円弧状の外周側スリット３９，３９…が設けられることになる。 In other words, the downwind resistance device 3 is fixedly installed inside the duct 16C so that the outer circumferential surface of the cylinder 33 is in contact with or close to the inner circumferential surface 16U of the duct 16C, and thus, a plurality of arc-shaped slits 31, 31... that function as flow path subdivision means, and a plurality of arc-shaped outer circumferential slits 39, 39... that function as flow path subdivision means are provided within the duct 16C.

また、複数の円弧状のスリット３１，３１…、及び、円弧状の外周側スリット３９，３９…を形成する複数の溝３６，３６…は、スリット付き円形板３２の元となる円形板の中心軸（即ち、円筒体３３の中心軸）を対称軸とした回転対称、及び、当該円形板の中心軸と直交する直交線Ｘ又は直交線Ｙ（図５（ａ）参照）を対称軸とした線対称に設けられる。 The multiple arc-shaped slits 31, 31... and the multiple grooves 36, 36... that form the arc-shaped outer peripheral slits 39, 39... are arranged with rotational symmetry about the central axis of the circular plate that is the basis of the slitted circular plate 32 (i.e., the central axis of the cylinder 33) as the axis of symmetry, and with line symmetry about the orthogonal line X or orthogonal line Y (see FIG. 5(a)) that is perpendicular to the central axis of the circular plate.

尚、円弧状のスリット３１、及び、円弧状の外周側スリット３９は、長手方向と短手方向とを有した円弧状の貫通孔であり、短手方向の開口寸法（スリット幅の寸法）が長手方向の開口寸法（円弧の長さ寸法）に比べて短い例えば数ｍｍ程度の細幅寸法に形成された細幅貫通孔のことである。
複数の円弧状のスリット３１，３１…は、例えばスリット幅の寸法が同じ寸法に形成される。尚、スリット幅とは、スリットの短手方向の開口寸法（細幅方向の開口寸法）のことである。
また、例えば各外周側スリット３９，３９…の各スリット幅の寸法が同じ寸法となるように各溝３６，３６…が形成される。
また、円弧状のスリット３１及び外周側スリット３９は、例えばスリット幅の寸法がほぼ同じ寸法に形成される。
また、風上側抵抗装置２の孔付き円形板２２及び円筒体２３の板厚寸法、及び、風下側抵抗装置３のスリット付き円形板３２及び円筒体３３の板厚寸法は、例えば、板厚０．１ｍｍ～２ｍｍ程度である。 Furthermore, the arc-shaped slit 31 and the arc-shaped outer peripheral slit 39 are arc-shaped through holes having a longitudinal direction and a lateral direction, and are narrow through holes formed with a narrow dimension, for example a few mm, in which the opening dimension in the lateral direction (slit width dimension) is shorter than the opening dimension in the longitudinal direction (length dimension of the arc).
The plurality of arc-shaped slits 31, 31 are formed to have, for example, the same slit width dimension. Note that the slit width refers to the opening dimension in the short side direction of the slit (opening dimension in the narrow width direction).
Further, the grooves 36, 36... are formed so that the slit widths of the outer peripheral slits 39, 39... are the same.
Moreover, the arc-shaped slit 31 and the outer peripheral slit 39 are formed to have, for example, substantially the same slit width.
The thickness dimensions of the perforated circular plate 22 and cylindrical body 23 of the upwind side resistance device 2 and the slitted circular plate 32 and cylindrical body 33 of the downwind side resistance device 3 are, for example, about 0.1 mm to 2 mm.

以上により、ダクト１６Ｃの部屋１２に近い側の端部側の内側に、風上側抵抗装置２と風下側抵抗装置３とで形成された抵抗装置１Ｘを備えた暗騒音発生装置が構成される。
即ち、部屋１２の天井側に暗騒音発生装置が設置されることになる。
尚、例えば図３に示すように、風上側抵抗装置２は、円筒体２３が部屋１２に近い側に位置して孔付き円形板２２が風上側（部屋１２から遠い側）に位置するようにダクト１６Ｃ内に設置され、かつ、風下側抵抗装置３は、円筒体３３が部屋１２に近い側に位置してスリット付き円形板３２が風上側（部屋１２から遠い側）に位置するようにダクト１６Ｃ内に設置される。 As a result of the above, a background noise generating device is configured, which is provided with a resistance device 1X formed by the windward side resistance device 2 and the leeward side resistance device 3, on the inside of the end side of the duct 16C closer to the room 12.
That is, a background noise generating device is installed on the ceiling side of the room 12.
For example, as shown in Figure 3, the upwind resistance device 2 is installed in the duct 16C so that the cylindrical body 23 is located closer to the room 12 and the circular plate with holes 22 is located on the upwind side (the side farther from the room 12), and the downwind resistance device 3 is installed in the duct 16C so that the cylindrical body 33 is located closer to the room 12 and the circular plate with slits 32 is located on the upwind side (the side farther from the room 12).

実施形態1に係る暗騒音発生装置によれば、ダクト１６Ｃの部屋１２に近い側の端部側の内側において抵抗装置１Ｘを備えた構成とした。
即ち、ダクト１６Ｃの部屋１２に近い側の端部側の内側において部屋１２から見て風上となる位置（部屋１２から遠い側）に、ダクト１６Ｃ内を流れる風（空気）の速度を上げるための流路径縮小手段を有した風上側抵抗装置２を備えたとともに、ダクト１６Ｃの部屋１２に近い側の端部側の内側において部屋１２から見て風下となる位置（風上側抵抗装置２よりも部屋１２に近い側）に、ダクト１６Ｃ内を流れる風（空気）の流路を細分化するための流路細分化手段を有した風下側抵抗装置３とを備えた構成とした。
このように、風上側抵抗装置２が流路径縮小手段を備えたことで、ダクト１６内の空気の流速を速くでき、かつ、風下側抵抗装置３が流路細分化手段を備えたことで、速くなった空気を流路細分化手段を介して分散させて部屋１２に送ることができるので、効率的に音を発生させることができるようになった。
即ち、熱交換システム１４から送られてダクト１６Ｃ内を流れる空気が風上側抵抗装置２の流路径縮小手段としての中央円形貫通孔２１を通過する際に空気の流速が速くなり、その速くなった空気の流れである風を、風下側抵抗装置３のスリット付き円形板３２の板面に衝突させたり、あるいは、風下側抵抗装置３のスリット付き円形板３２に形成された流路細分化手段としての細い通流路となる複数の円弧状のスリット３１，３１…、及び、スリット付き円形板３２の外周側に形成された流路細分化手段としての細い通流路となる外周側スリット３９，３９…を介して分散させて通すことによって、無意味音を効率的に発生させることができるようになった。
つまり、ダクト１６Ｃ内に設けられた抵抗装置１Ｘ、及び、給気孔１を形成する円筒状部品１Ａを介して空気が部屋１２に流入する際の音の大きさが大きくなり、外壁９に面して給気孔１がない部屋１２であっても室外からの生活音が聞こえ難い室内環境を実現できるようになった。
また、実施形態1に係る暗騒音発生装置によれば、ダクト１６Ｃの部屋１２に近い側の端部側の内側において風上となる位置に、ダクト１６Ｃ内を流れる空気（風）の速度を上げるための流路径縮小手段を有した風上側抵抗装置２を設けるようにしたので、ダクト１６Ｃの内径寸法が大きい場合に、特に効果的である。 The background noise generating device according to the first embodiment is configured to include a resistance device 1X on the inside of the end portion of the duct 16C that is closer to the room 12.
That is, the configuration is such that an upwind side resistance device 2 having a flow path diameter reduction means for increasing the speed of the wind (air) flowing through the duct 16C is provided on the inside of the end side of the duct 16C closer to the room 12, at a position that is upwind as viewed from the room 12 (the side farther from the room 12), and a downwind side resistance device 3 having a flow path subdivision means for subdividing the flow path of the wind (air) flowing through the duct 16C is provided on the inside of the end side of the duct 16C closer to the room 12, at a position that is downwind as viewed from the room 12 (the side closer to the room 12 than the upwind side resistance device 2).
In this way, since the upwind side resistance device 2 is equipped with a flow path diameter reduction means, the air flow speed in the duct 16 can be increased, and since the downwind side resistance device 3 is equipped with a flow path subdivision means, the faster air can be dispersed via the flow path subdivision means and sent to the room 12, making it possible to generate sound efficiently.
In other words, the air flow velocity increases when the air sent from the heat exchange system 14 and flowing through the duct 16C passes through the central circular through hole 21, which serves as a flow path diameter reduction means of the upwind side resistance device 2, and this faster air flow, that is, the wind, is collided with the plate surface of the slitted circular plate 32 of the downwind side resistance device 3, or is dispersed and passed through the multiple arc-shaped slits 31, 31..., which serve as narrow flow paths serving as flow path subdivision means formed in the slitted circular plate 32 of the downwind side resistance device 3, and the outer circumferential slits 39, 39..., which serve as narrow flow paths serving as flow path subdivision means formed on the outer circumferential side of the slitted circular plate 32, thereby making it possible to efficiently generate meaningless sounds.
In other words, the volume of the sound generated when air flows into the room 12 through the resistance device 1X provided in the duct 16C and the cylindrical part 1A forming the air intake 1 increases, making it possible to realize an indoor environment in which it is difficult to hear everyday sounds from outside, even in a room 12 that does not have an air intake 1 facing the exterior wall 9.
Furthermore, according to the background noise generating device of embodiment 1, the upwind-side resistance device 2 having a flow path diameter reduction means for increasing the speed of the air (wind) flowing through the duct 16C is provided at a windward position on the inside of the end side of the duct 16C closer to the room 12, which is particularly effective when the inner diameter dimension of the duct 16C is large.

また、実施形態1に係る暗騒音発生装置によれば、孔付き円形板２２の元となる円形板の中心２Ｃを孔の中心とした中央円形貫通孔２１を備えた風上側抵抗装置２を使用したとともに、複数の円弧状のスリット３１，３１…、及び、複数の溝３６，３６…が、スリット付き円形板３２の元となる円形板の中心軸を対称軸とした回転対称、及び、当該円形板の中心軸と直交する直交線Ｘ又は直交線Ｙを対称軸とした線対称に設けられた構成のスリット付き円形板３２を備えた風下側抵抗装置３を使用した構成とした。
このように構成したことにより、ダクト１６Ｃの部屋１２に近い側の端部側の内側の風上側において中央円形貫通孔２１により風をダクト１６Ｃの中央側に効率的に集めることができて風の流速を効率的に速めることができるようになるとともに、ダクト１６Ｃの部屋１２に近い側の端部側の内側の風下側において複数の円弧状のスリット３１，３１…及び複数の円弧状の外周側スリット３９，３９…により風を均等に分散させてこれらスリット（細い通流路）に通すことができるようになるため、無意味音を効率的に発生させることができるようになった。 Furthermore, according to the background noise generating device of embodiment 1, a windward-side resistance device 2 is used that has a central circular through hole 21 whose center is the center 2C of the circular plate that is the basis for the holed circular plate 22, and a leeward-side resistance device 3 is used that has a slitted circular plate 32 in which a plurality of arc-shaped slits 31, 31... and a plurality of grooves 36, 36... are arranged in rotational symmetry with the central axis of the circular plate that is the basis for the slitted circular plate 32 as the axis of symmetry, and in line symmetry with the orthogonal line X or orthogonal line Y that is perpendicular to the central axis of the circular plate.
By configuring in this manner, the wind can be efficiently gathered toward the center of the duct 16C through the central circular through hole 21 on the inner upwind side of the end portion of the duct 16C closer to the room 12, thereby efficiently increasing the wind flow speed, and the wind can be evenly dispersed and passed through these slits (narrow air flow paths) through the multiple arc-shaped slits 31, 31... and the multiple arc-shaped outer peripheral slits 39, 39... on the inner downwind side of the end portion of the duct 16C closer to the room 12, making it possible to efficiently generate meaningless sound.

また、実施形態１の暗騒音発生装置によれば、熱交換システム１４から、空気が、ダクト１６Ｃ，１６Ｃ…、各部屋１２，１２…の各天井板１１，１１…に設けられた各給気孔１，１…を介して各部屋１２，１２…に分配されて供給される場合において、空気が、各ダクト１６Ｃ，１６Ｃ…内に設けられた抵抗装置１Ｘを通過する際に抵抗等によって音が発生する。
従って、建物１０の外壁９に面して給気孔１が無い複数の部屋１２，１２…毎に、室外からの生活音が聞こえ難い室内環境を実現できる。
また、建物の換気方式を、第１種換気方式としたことにより、換気をスムーズにできるとともに、部屋１２において、室外からの生活音が聞こえ難い室内環境を実現できる。 Furthermore, according to the background noise generating device of embodiment 1, when air is distributed and supplied from the heat exchange system 14 to each of the rooms 12, 12... via the ducts 16C, 16C... and the air intakes 1, 1... provided in the ceiling panels 11, 11... of each of the rooms 12, 12..., sound is generated due to resistance, etc. when the air passes through the resistance device 1X provided in each of the ducts 16C, 16C...
Therefore, in each of the rooms 12, 12... that do not have an air supply hole 1 facing the outer wall 9 of the building 10, an indoor environment in which living sounds from outside are difficult to hear can be realized.
In addition, by adopting the first type ventilation system as the ventilation system for the building, ventilation can be smooth, and an indoor environment can be achieved in room 12 in which it is difficult to hear everyday sounds from outside.

実施形態２．
また、風下側抵抗装置３は、図６（ａ）に示すように、板部３８Ａに、スリットとして、複数の円弧状のスリット３１，３１…を備えずに、板部３８Ａの外周面に、外周側スリット３９を形成する1つ以上の溝３６が形成されたスリット付き円形板３２を備えた構成であってもよい。尚、外周側スリット３９を複数備える場合、これら各外周側スリット３９，３９…のスリット幅は、全て同じでなくても構わない。
即ち、風下側抵抗装置３は、ダクトの内径寸法に対応した外径寸法の板の外周面の一部を除去して形成された溝３６を有した抵抗板としてのスリット付き円形板３２を備え、当該スリット付き円形板３２がダクトの内側に設置されたことにより、当該スリット付き円形板３２の溝３６の溝底面とダクトの内周面との間で形成されて流路細分化手段として機能する外周側スリット３９を１つ又は複数備えた構成であればよい。 Embodiment 2.
6(a), the leeward resistance device 3 may have a configuration in which the plate portion 38A does not have a plurality of arc-shaped slits 31, 31... as slits, but has a slit-equipped circular plate 32 in which one or more grooves 36 forming outer circumferential slits 39 are formed on the outer circumferential surface of the plate portion 38A. Note that when a plurality of outer circumferential slits 39 are provided, the slit widths of these outer circumferential slits 39, 39... do not all need to be the same.
In other words, the downwind resistance device 3 is provided with a slitted circular plate 32 as a resistance plate having a groove 36 formed by removing a portion of the outer peripheral surface of a plate whose outer diameter corresponds to the inner diameter of the duct, and the slitted circular plate 32 is installed inside the duct, so that it has one or more outer peripheral slits 39 which are formed between the bottom surface of the groove 36 of the slitted circular plate 32 and the inner peripheral surface of the duct and function as a flow path subdivision means.

実施形態３．
図示しないが、風下側抵抗装置３は、スリットとして、外周側スリット３９，３９…を形成する複数の溝３６，３６…を備えずに、１つ以上のスリット３１が形成されたスリット付き円形板を備えた構成であってもよい。尚、スリット３１を複数備える場合、これら各スリット３１，３１…のスリット幅は、全て同じでなくても構わない。
即ち、風下側抵抗装置３は、ダクトの内径寸法に対応した外径寸法の板を貫通して形成されて流路細分化手段として機能するスリット３１を１つ又は複数有した抵抗板としてのスリット付き円形板を備えた構成であればよい。 Embodiment 3.
Although not shown, the leeward-side resistance device 3 may be configured to have a circular plate with one or more slits 31 formed therein, rather than having a plurality of grooves 36, 36... forming the outer peripheral slits 39, 39.... When a plurality of slits 31 are provided, the slit widths of the respective slits 31, 31... do not have to be all the same.
In other words, the downwind resistance device 3 may be configured to include a slitted circular plate as a resistance plate having one or more slits 31 formed through the plate with an outer diameter dimension corresponding to the inner diameter dimension of the duct, and functioning as a flow path subdivision means.

実施形態４．
実施形態１においては、風下側抵抗装置３として、スリット付き円形板３２の元となる円形板の中心３Ｃを中心とした円弧状の複数のスリット３１，３１…、及び、円弧状の複数の外周側スリット３９，３９…を形成する溝３６，３６…が形成されたスリット付き円形板３２を備えた風下側抵抗装置３を例示したが、風下側抵抗装置３は、図６（ｂ），図６（ｃ）に示すように、スリット付き円形板３２の元となる円形板の中心３Ｃ側から径方向に沿って当該円形板の外周側に延長する複数のスリット３１，３１…が、当該円形板の中心軸を対称軸とした回転対称、及び、当該円形板の中心３Ｃと直交する直交線Ｘ又は直交線Ｙを対称軸とした線対称に設けられた構成の風下側抵抗装置３であってもよい。
図６（ｂ）に示した風下側抵抗装置３は、スリット付き円形板３２の元となる円形板の中心３Ｃを中心として当該円形板の周方向に所定の角度α°を隔てて複数の細幅のスリット３１，３１…が設けられたスリット付き円形板３２を備えた構成である。図６（ｂ）では、所定の角度α°が３０°に設定されたものを図示した。
図６（ｃ）に示した風下側抵抗装置３は、スリット付き円形板３２の元となる円形板の中心３Ｃを中心として周方向に当該円形板の所定の角度α°を隔てて複数の扇形のスリット３１，３１…が設けられたスリット付き円形板３２を備えた構成である。図６（ｃ）では、所定の角度α°が９０°に設定され、かつ、扇形のスリット３１の扇の中心角βが３０°に設定されたものを図示した。
当該実施形態３の風下側抵抗装置３を備えた暗騒音発生装置であっても、実施形態１と同様な効果が得られる。 Embodiment 4.
In embodiment 1, a downwind side resistance device 3 is exemplified as a downwind side resistance device 3 having a slitted circular plate 32 in which multiple arc-shaped slits 31, 31... are formed around the center 3C of the circular plate that is the basis for the slitted circular plate 32, and grooves 36, 36... that form multiple arc-shaped outer periphery slits 39, 39.... However, the downwind side resistance device 3 may also be a downwind side resistance device 3 configured as shown in Figures 6(b) and 6(c), in which multiple slits 31, 31... extending radially from the center 3C side of the circular plate that is the basis for the slitted circular plate 32 to the outer periphery of the circular plate are arranged in rotational symmetry with the central axis of the circular plate as the axis of symmetry, and in line symmetry with the orthogonal line X or orthogonal line Y perpendicular to the center 3C of the circular plate as the axis of symmetry.
The leeward resistance device 3 shown in Fig. 6(b) is configured to include a slitted circular plate 32 having a plurality of narrow slits 31, 31... provided at a predetermined angle α° in the circumferential direction of the circular plate, centered on a center 3C of the original circular plate from which the slitted circular plate 32 is formed. In Fig. 6(b), the predetermined angle α° is set to 30°.
The leeward resistance device 3 shown in Fig. 6(c) is configured to include a slitted circular plate 32 having a plurality of fan-shaped slits 31, 31... spaced apart at a predetermined angle α° from a center 3C of the original circular plate 32. Fig. 6(c) illustrates a circular plate in which the predetermined angle α° is set to 90° and the central angle β of the fan of the fan-shaped slits 31 is set to 30°.
Even with a background noise generating device equipped with the leeward resistance device 3 of the third embodiment, the same effects as those of the first embodiment can be obtained.

尚、本発明による暗騒音発生装置の効果を確認するため、以下のような実験装置及び実験方法に基づいて以下の実験１～実験７を行った。
・実験装置及び実験方法
無響室内に天井を模擬した天井模型を設置し、天井模型に円筒状部品１Ａを貫通させて給気孔１を形成するとともに、給気孔１を形成する当該円筒状部品１Ａの他端開口側に接続されるダクトの一端側の内側に抵抗装置１Ｘの試験体を設置した後に、ダクトの一端と円筒状部品１Ａの他端開口側とを接続し、さらに、ダクトの他端開口側に送風ファンを設置し、送風ファンを駆動して、ダクト内に送風する実験装置を作製した。
当該実験装置を用いて、抵抗装置１Ｘの試験体の違いによる効果の違いを検証した。
尚、実験では、約２０ｍの円管ダクトを用い、ダクトの途中に消音ボックスを設置した構成として、送風ファンから発生する音が測定されないように、送風ファンからダクト内の抵抗装置１Ｘの試験体に送風するようにした。
１／３オクターブバンド音圧レベル及びＡ特性音圧レベルの測定では、マイクロフォンのヘッドケースの中心位置を、円筒状部品１Ａの一端開口の中心位置から１ｍ離れた位置に固定した。尚、マイクロフォンのヘッドケースの中心位置及び円筒状部品１Ａの一端開口の中心位置は、無響室の床から１．４ｍの高さに設定した。
そして、送風ファンを駆動して風が抵抗装置１Ｘの試験体を通過する際に発生する音の音圧レベルを測定した。
尚、稼働音は定常的な音であるため、２０秒間の等価音圧レベルを求めた。
換気量は、風量計を用いて測定した。 In order to confirm the effect of the background noise generating device according to the present invention, the following Experiments 1 to 7 were carried out based on the following experimental apparatus and method.
- Experimental equipment and experimental method A ceiling model simulating a ceiling was set up in an anechoic chamber, and a cylindrical part 1A was penetrated through the ceiling model to form an air intake hole 1. A test specimen of the resistance device 1X was then set up inside one end of a duct connected to the other end opening of the cylindrical part 1A which forms the air intake hole 1. One end of the duct was then connected to the other end opening of the cylindrical part 1A, and a blower fan was installed on the other end opening of the duct. An experimental device was then created which drives the blower fan to blow air into the duct.
Using this experimental device, the difference in effect due to the difference in the test specimen of the resistance device 1X was verified.
In the experiment, a circular duct of approximately 20 m was used, and a sound-absorbing box was installed midway through the duct. To prevent the sound generated by the blower fan from being measured, air was blown from the blower fan to the test specimen of the resistance device 1X inside the duct.
In the measurement of the 1/3 octave band sound pressure level and the A-weighted sound pressure level, the center position of the head case of the microphone was fixed at a position 1 m away from the center position of one end opening of the cylindrical part 1 A. The center positions of the head case of the microphone and the center positions of the one end opening of the cylindrical part 1 A were set at a height of 1.4 m from the floor of the anechoic chamber.
The blower fan was then driven to measure the sound pressure level of the sound generated when the wind passed through the test piece of the resistance device 1X.
Since the operating noise is a steady sound, the equivalent sound pressure level was determined for 20 seconds.
The ventilation volume was measured using an airflow meter.

・実験１
実施形態１で説明した抵抗装置１Ｘが無い場合、及び、実施形態１で説明した抵抗装置１Ｘを構成する風上側抵抗装置２と風下側抵抗装置３との間の間隔を異ならせた各試験体１～７を用い、送風ファンから送風される風量を５０．０ｍ３／ｈとした場合において、抵抗装置１Ｘが無い場合、及び、各試験体１～７の違いにより、１／３オクターブバンド音圧レベル及びＡ特性音圧レベルがどのようになるかを検証する実験。
即ち、風上側抵抗装置２と風下側抵抗装置３との間の間隔の違いによって、１／３オクターブバンド音圧レベル及びＡ特性音圧レベルがどのようになるかを検証した実験である。
当該実験１による実験結果を図７に示す。尚、図７（ａ）の数値表において、「風上」とは風上側抵抗装置２のことであり、「中６０φ」とは中央円形貫通孔２１の孔径寸法が６０ｍｍのこと、「風下」とは風下側抵抗装置３のことであり、「外１０ｍｍ」とはスリット付き円形板の外周側スリット３９のスリット幅寸法（実験に使用した風下側抵抗装置３の溝３６の溝底面と円筒体３３の内周面との間の間隔寸法）が１０ｍｍのこと、「間隔」とは風上側抵抗装置２の孔付き円形板２２と風下側抵抗装置３のスリット付き円形板３２との間の間隔のことである。尚、実験４以外の実験では、風上側抵抗装置２、風下側抵抗装置３は、図３に示すように、孔付き円形板２２、スリット付き円形板３２が風上側に位置されるように設置した。
尚、実験１乃至実験４においては、風下側抵抗装置３は、スリット付き円形板３２として、外周側スリット３９を形成する溝３６だけを有して、円弧状のスリット３１が形成されてない構成のスリット付き円形板３２、即ち、図６（ａ）に示した構成のスリット付き円形板３２を備えた風下側抵抗装置３を使用して実験を行った。 Experiment 1
This experiment is conducted to verify how the 1/3 octave band sound pressure level and the A-weighted sound pressure level will be when there is no resistance device 1X described in embodiment 1 and when test specimens 1 to 7 having different intervals between the upwind side resistance device 2 and the downwind side resistance device 3 constituting the resistance device 1X described in embodiment 1 are used, and when the air volume blown from the blower fan is 50.0 m3 /h, there is no resistance device 1X and when there are differences in each of the test specimens 1 to 7.
That is, this is an experiment to verify how the 1/3 octave band sound pressure level and the A-weighted sound pressure level change depending on the difference in the distance between the upwind side resistance device 2 and the downwind side resistance device 3.
The experimental results of the experiment 1 are shown in Fig. 7. In the numerical table of Fig. 7(a), "windward" refers to the windward-side resistance device 2, "middle 60φ" refers to the hole diameter dimension of the central circular through-hole 21 of 60 mm, "downwind" refers to the leeward-side resistance device 3, "outer 10 mm" refers to the slit width dimension of the outer circumferential slit 39 of the slitted circular plate (the gap dimension between the groove bottom surface of the groove 36 of the leeward-side resistance device 3 used in the experiment and the inner circumferential surface of the cylinder 33), which is 10 mm, and "gap" refers to the gap between the holed circular plate 22 of the windward-side resistance device 2 and the slitted circular plate 32 of the leeward-side resistance device 3. In the experiments other than experiment 4, the windward-side resistance device 2 and the leeward-side resistance device 3 were installed so that the holed circular plate 22 and the slitted circular plate 32 were positioned on the windward side, as shown in Fig. 3.
In addition, in Experiments 1 to 4, the downwind side resistance device 3 was a leeward side resistance device 3 having a slitted circular plate 32 that only had grooves 36 forming outer peripheral slits 39, and no arc-shaped slits 31, i.e., a leeward side resistance device 3 having a slitted circular plate 32 of the configuration shown in Figure 6 (a).

・実験２
実施形態１で説明した抵抗装置１Ｘが無い場合、及び、実施形態１で説明した抵抗装置１Ｘを構成する風上側抵抗装置２と風下側抵抗装置３との間の間隔を異ならせた各試験体１～７を用い、送風ファンから送風される風量を７５．０ｍ３／ｈとした場合において、抵抗装置１Ｘが無い場合、及び、各試験体１～７の違いにより、１／３オクターブバンド音圧レベル及びＡ特性音圧レベルがどのようになるかを検証する実験。
即ち、実験１よりも風量を多くした場合に、風上側抵抗装置２と風下側抵抗装置３との間の間隔の違いによって、１／３オクターブバンド音圧レベル及びＡ特性音圧レベルがどのようになるかを検証した実験である。
実験２による実験結果を図８に示す。尚、図８（ａ）の数値表において、「風上」、「中６０φ」、「風下」、「外１０ｍｍ」、「間隔」の意味は、実験１と同じである。 Experiment 2
This experiment is conducted to verify how the 1/3 octave band sound pressure level and A-weighted sound pressure level will be when there is no resistance device 1X described in embodiment 1 and when test specimens 1 to 7 having different intervals between the upwind side resistance device 2 and the downwind side resistance device 3 constituting the resistance device 1X described in embodiment 1 are used, and when the air volume blown from the blower fan is 75.0 m3 /h, there is no resistance device 1X and when there are differences in each of the test specimens 1 to 7.
In other words, this experiment was conducted to verify how the 1/3 octave band sound pressure level and A-weighted sound pressure level change depending on the distance between the upwind side resistance device 2 and the downwind side resistance device 3 when the air volume is increased compared to Experiment 1.
The results of Experiment 2 are shown in Fig. 8. In the numerical table of Fig. 8(a), the meanings of "upwind", "middle 60φ", "downwind", "outside 10 mm", and "spacing" are the same as those in Experiment 1.

・実験３
実施形態２で説明した風下側抵抗装置３（スリット付き円形板３２の溝３６により形成される外周側スリット３９のスリット幅寸法を大きくした風下側抵抗装置３）を用いるとともに、抵抗装置１Ｘを構成する風上側抵抗装置２と風下側抵抗装置３との間の間隔を異ならせた各試験体を用い１～７を用い、送風ファンから送風される風量を７５．０ｍ３／ｈとした場合において、各試験体１～７の違いにより、１／３オクターブバンド音圧レベル及びＡ特性音圧レベルがどのようになるかを検証する実験。
即ち、外周側スリット３９のスリット幅寸法の違いによる影響を検証したものである。
実験３による実験結果を図９に示す。尚、図９（ａ）の数値表において、「風上」、「中６０φ」、「風下」、「間隔」の意味は、実験１と同じである。「外２０ｍｍ」とは外周側スリット３９のスリット幅寸法（実験に使用した風下側抵抗装置３の溝３６の溝底面と円筒体３３の内周面との間の間隔寸法）が２０ｍｍのことである。
即ち、実験３は、実験１で用いた風下側抵抗装置３と比べて、スリット幅寸法が大きい外周側スリット３９を備えた風下側抵抗装置３を用いた実験である。 Experiment 3
An experiment was conducted to verify how the 1/3 octave band sound pressure level and A-weighted sound pressure level would change depending on the differences between test specimens 1 to 7, using the downwind-side resistance device 3 described in embodiment 2 (the downwind-side resistance device 3 in which the slit width dimension of the outer peripheral slits 39 formed by the grooves 36 of the slit-equipped circular plate 32 is increased) and different intervals between the upwind-side resistance device 2 and the downwind-side resistance device 3 constituting the resistance device 1X, and setting the air volume blown from the blower fan to 75.0 m3/h.
That is, the influence of differences in the slit width dimension of the outer peripheral slit 39 was verified.
The results of experiment 3 are shown in Fig. 9. In the numerical table of Fig. 9(a), the meanings of "windward", "middle 60φ", "leeward", and "spacing" are the same as those in experiment 1. "Outer 20 mm" means that the slit width dimension of the outer circumferential slit 39 (the spacing dimension between the bottom surface of the groove 36 of the leeward resistance device 3 used in the experiment and the inner circumferential surface of the cylinder 33) is 20 mm.
That is, experiment 3 was an experiment using a downwind resistance device 3 having an outer peripheral slit 39 with a larger slit width dimension compared to the downwind resistance device 3 used in experiment 1.

・実験４
実施形態１で説明した抵抗装置１Ｘの図３に示した風下側抵抗装置３を上下に反転させて設置するとともに、抵抗装置１Ｘを構成する風上側抵抗装置２と風下側抵抗装置３との間の間隔を異ならせた各試験体を用い１～７を用い、送風ファンから送風される風量を７５．０ｍ３／ｈとした場合において、各試験体１～７の違いにより、１／３オクターブバンド音圧レベル及びＡ特性音圧レベルがどのようになるかを検証する実験。
即ち、風下側抵抗装置３の円筒体３３をスリット付き円形板３２よりも風上に位置させたことにより、円筒体３３の板厚により形成されるダクト１６Ｃの内周面１６Ｕと円筒体３３の内周面との間の段差の影響を検証したものである。
実験４による実験結果を図１０に示す。尚、図１０（ａ）の数値表において、「風上」、「中６０φ」、「風下」、「外１０ｍｍ」、「間隔」の意味は、実験１と同じである。
「段有」とは上述した段差のことである。 Experiment 4
The leeward resistance device 3 of the resistance device 1X described in the first embodiment shown in FIG. 3 is installed upside down, and the distance between the upwind side resistance device 2 and the downwind side resistance device 3 constituting the resistance device 1X is varied. Test specimens 1 to 7 are used, and the air volume blown from the blower fan is set to 75.0 m3 /h. This experiment is to verify how the 1/3 octave band sound pressure level and the A-weighted sound pressure level change depending on the differences between the test specimens 1 to 7.
In other words, by positioning the cylindrical body 33 of the downwind resistance device 3 upwind of the slitted circular plate 32, the effect of the step formed by the plate thickness of the cylindrical body 33 between the inner surface 16U of the duct 16C and the inner surface of the cylindrical body 33 was verified.
The results of Experiment 4 are shown in Fig. 10. In the numerical table of Fig. 10(a), the meanings of "upwind", "middle 60φ", "downwind", "outside 10 mm", and "spacing" are the same as those in Experiment 1.
"Stepped" refers to the step described above.

・実験５
実施形態１で説明した抵抗装置１Ｘを構成する風上側抵抗装置２と風下側抵抗装置３との間の間隔を一定にし、風下側抵抗装置３として、円弧状のスリット３１のスリット幅寸法がそれぞれ異なる風下側抵抗装置３を用いた各試験体１～５を用い、送風ファンから送風される風量を７５．０ｍ３／ｈとした場合において、各試験体１～５の違いにより、１／３オクターブバンド音圧レベル及びＡ特性音圧レベルがどのようになるかを検証する実験。
即ち、風下側抵抗装置３の外周側スリット３９及びスリット３１のスリット幅寸法の違いによる影響を検証したものである。
実験５による実験結果を図１１に示す。尚、図１１（ａ）の数値表において、「風上」、「中６０φ」、「風下」、「間隔」の意味は、実験１と同じである。また、スリット１ｍｍ、スリット２ｍｍ、スリット３ｍｍ、スリット４ｍｍ、スリット５ｍｍとは、外周側スリット３９及びスリット３１のスリット幅寸法のことである。
即ち、実験５の風下側抵抗装置３の各試験体１乃至５においては、外周側スリット３９及びスリット３１のスリット幅寸法は、試験体１が１ｍｍ、試験体２が２ｍｍ、試験体３が３ｍｍ、試験体４が４ｍｍ、試験体５が５ｍｍである。
また、実験５においては、風上側抵抗装置２と風下側抵抗装置３との間の間隔は５０ｍｍに固定して実験を行った。
また、実験５において使用した風下側抵抗装置３は、１つ１つの扇状の板部３８に形成された円弧状のスリット３１の数は、試験体１が１１個、試験体２が９個、試験体３が８個、試験体４が７個、試験体５が６個である。
また、スリット付き円形板３２の径方向に沿って隣り合う円弧状のスリット３１と円弧状のスリット３１の間の間隔（所定間隔）は、すべての試験体で５ｍｍとした。 Experiment 5
This experiment is conducted to verify how the 1/3 octave band sound pressure level and A-weighted sound pressure level will change depending on the differences between the test specimens 1 to 5, where the distance between the upwind side resistance device 2 and the downwind side resistance device 3 constituting the resistance device 1X described in the first embodiment is constant, and test specimens 1 to 5 are used that use downwind side resistance devices 3 each having a different slit width dimension of the arc-shaped slit 31 as the downwind side resistance device 3, and the air volume blown from the blower fan is set to 75.0 m3 /h.
That is, the influence of differences in the slit width dimensions of the outer peripheral slit 39 and the slit 31 of the leeward resistance device 3 was verified.
The results of experiment 5 are shown in Fig. 11. In the numerical table of Fig. 11(a), the meanings of "windward", "middle 60φ", "leeward", and "spacing" are the same as those in experiment 1. In addition, slit 1 mm, slit 2 mm, slit 3 mm, slit 4 mm, and slit 5 mm refer to the slit width dimensions of the outer peripheral slits 39 and slit 31.
That is, in each of the test specimens 1 to 5 of the downwind resistance device 3 in Experiment 5, the slit width dimensions of the outer circumferential slits 39 and slits 31 were 1 mm for test specimen 1, 2 mm for test specimen 2, 3 mm for test specimen 3, 4 mm for test specimen 4, and 5 mm for test specimen 5.
In addition, in experiment 5, the distance between the windward-side resistance device 2 and the leeward-side resistance device 3 was fixed at 50 mm.
In addition, the number of arc-shaped slits 31 formed in each fan-shaped plate portion 38 of the downwind resistance device 3 used in Experiment 5 was 11 for test body 1, 9 for test body 2, 8 for test body 3, 7 for test body 4, and 6 for test body 5.
Further, the interval (predetermined interval) between adjacent arc-shaped slits 31 along the radial direction of the slitted circular plate 32 was set to 5 mm in all test specimens.

・実験６
実施形態１で説明した抵抗装置１Ｘを構成する風上側抵抗装置２と風下側抵抗装置３との間の間隔を一定にし、風下側抵抗装置３として、スリット３１のスリット幅寸法がそれぞれ異なる風下側抵抗装置３を用いた各試験体１～５を用い、送風ファンから送風される風量を７５．０ｍ３／ｈとした場合において、各試験体１～５の違いにより、１／３オクターブバンド音圧レベル及びＡ特性音圧レベルがどのようになるかを検証する実験。
即ち、実験５においては、風上側抵抗装置２と風下側抵抗装置３との間の間隔を５０ｍｍに固定して実験を行ったのに対して、実験６では、風上側抵抗装置２と風下側抵抗装置３との間の間隔を３０ｍｍに固定して実験を行った。従って、当該間隔以外の条件は、実験５と同じである。
実験６による実験結果を図１２に示す。 Experiment 6
An experiment was conducted to verify how the 1/3 octave band sound pressure level and A-weighted sound pressure level would change depending on the differences between the test specimens 1 to 5, where the distance between the upwind side resistance device 2 and the downwind side resistance device 3 constituting the resistance device 1X described in the first embodiment was kept constant, and test specimens 1 to 5 were used that used downwind side resistance devices 3 each having a different slit width dimension of the slit 31 as the downwind side resistance device 3, and the air volume blown from the blower fan was set to 75.0 m3 /h.
That is, in experiment 5, the distance between the upwind side resistance device 2 and the downwind side resistance device 3 was fixed at 50 mm, whereas in experiment 6, the distance between the upwind side resistance device 2 and the downwind side resistance device 3 was fixed at 30 mm. Therefore, the conditions other than the distance were the same as in experiment 5.
The results of Experiment 6 are shown in FIG.

・実験７
実施形態１で説明した抵抗装置１Ｘを構成する風上側抵抗装置２と風下側抵抗装置３との間の間隔を一定にし、風下側抵抗装置３として、円弧状のスリット３１のスリット幅寸法、及び、１つ１つの扇状の板部３８に形成された円弧状のスリット３１の数が、それぞれ異なる風下側抵抗装置３を用いた各試験体１～８を用い、送風ファンから送風される風量を７５．０ｍ３／ｈとした場合において、各試験体１～８の違いにより、１／３オクターブバンド音圧レベル及びＡ特性音圧レベルがどのようになるかを検証する実験。
即ち、円弧状のスリット３１のスリット幅寸法の違い、１つ１つの扇状の板部３８に形成された円弧状のスリット３１の数の違いによる影響を検証したものである。
実験７による実験結果を図１３に示す。尚、図１３（ａ）の数値表において、「風上」、「中６０φ」、「風下」、「外１０ｍｍ」、「間隔」の意味は、実験１と同じである。
また、図１３（ａ）の数値表における表記、スリット「Ａ」ｍｍ×「Ｂ」において、「Ａ」の数値は、円弧状のスリット３１のスリット幅寸法のこと、「Ｂ」の数値は、１つ１つの扇状の板部３８に形成された円弧状のスリット３１の数のことである。
また、実験７では、風上側抵抗装置２と風下側抵抗装置３との間の間隔を３０ｍｍに固定して実験を行った。
また、実験７で使用した風下側抵抗装置３の各試験体において、スリット付き円形板３２の径方向に沿って隣り合う円弧状のスリット３１と円弧状のスリット３１の間の間隔（所定間隔）は、すべての試験体で５ｍｍとした。 Experiment 7
An experiment was conducted to verify how the 1/3 octave band sound pressure level and the A-weighted sound pressure level would change depending on the differences between the test specimens 1 to 8, where the distance between the upwind side resistance device 2 and the downwind side resistance device 3 constituting the resistance device 1X described in the first embodiment was kept constant, and test specimens 1 to 8 were used that used downwind side resistance devices 3 each having a different slit width dimension of the arc-shaped slits 31 and a different number of arc-shaped slits 31 formed in each of the sector-shaped plate portions 38, and the air volume blown from the blower fan was set to 75.0 m3 /h.
That is, the effects of differences in the slit width dimension of the arc-shaped slits 31 and differences in the number of arc-shaped slits 31 formed in each of the sector-shaped plate portions 38 were verified.
The results of Experiment 7 are shown in Fig. 13. In the numerical table of Fig. 13(a), the meanings of "upwind", "middle 60φ", "downwind", "outside 10 mm", and "spacing" are the same as those in Experiment 1.
In addition, in the notation in the numerical table of Figure 13 (a), slit "A" mm x "B", the numerical value "A" refers to the slit width dimension of the arc-shaped slit 31, and the numerical value "B" refers to the number of arc-shaped slits 31 formed in each fan-shaped plate portion 38.
In addition, in experiment 7, the distance between the windward-side resistance device 2 and the leeward-side resistance device 3 was fixed at 30 mm.
In addition, in each test specimen of the downwind resistance device 3 used in Experiment 7, the spacing (predetermined spacing) between adjacent arc-shaped slits 31 along the radial direction of the slitted circular plate 32 was 5 mm in all test specimens.

尚、実験１乃至実験７において使用した円筒状部品１Ａ、ダクトの諸元は以下のとおりである。
また、実験１乃至実験７において使用した抵抗装置１Ｘに共通する諸元は以下のとおりである。
（１）ダクト
・ダクト内径寸法 １５４ｍｍ、ダクト外径寸法 １６５ｍｍ。
（２）風上側抵抗装置２
・円筒体２３の外径寸法 １５６ｍｍ、円筒体２３の内径寸法 １５４．４ｍｍ。
・中央円形貫通孔２１の孔径寸法 ６０ｍｍ。
・孔付き円形板２２及び円筒体２３の板厚寸法 ０．８ｍｍ。
（３）風下側抵抗装置３
・円筒体３３の外径寸法 １５６ｍｍ、円筒体３３の内径寸法 １５４．４ｍｍ。
・スリット付き円形板３２及び円筒体３３の板厚寸法 ０．８ｍｍ。
尚、実験１乃至実験７においては、円筒状部品１Ａは使用していない。 The specifications of the cylindrical part 1A and the duct used in Experiments 1 to 7 are as follows:
The specifications common to the resistance device 1X used in Experiments 1 to 7 are as follows:
(1) Duct: Duct inner diameter 154 mm, duct outer diameter 165 mm.
(2) Windward Resistance Device 2
Outer diameter of the cylindrical body 23: 156 mm, inner diameter of the cylindrical body 23: 154.4 mm.
- Diameter of central circular through hole 21: 60 mm.
Plate thickness dimension of the perforated circular plate 22 and the cylindrical body 23: 0.8 mm.
(3) Downwind Resistance Device 3
The outer diameter of the cylindrical body 33 is 156 mm, and the inner diameter of the cylindrical body 33 is 154.4 mm.
Plate thickness dimension of the slit circular plate 32 and the cylindrical body 33: 0.8 mm.
In addition, in Experiments 1 to 7, the cylindrical part 1A was not used.

図７に示す実験１及び図８に示す実験２の実験結果から以下の傾向が判明した。
（１）ダクト１６Ｃの内側に抵抗装置１Ｘを設置した各試験体１乃至７では、ダクト１６Ｃの内側に抵抗装置１Ｘが無い場合と比べて、発生する音（Ａ特性音圧レベル）が大きくなることがわかる。従って、ダクト１６Ｃの部屋１２に近い側の端部側の内側に抵抗装置１Ｘを備えた本発明の暗騒音発生装置によれば、外壁９に面して給気孔１がない部屋１２であっても室外からの生活音が聞こえ難い室内環境を実現できるようになることが実証された。
（２）風上側抵抗装置２と風下側抵抗装置３との間の間隔を広くした場合、特に、低周波数帯の音が大きくなる傾向があることがわかった。
（３）風量を多くした場合、発生する音（Ａ特性音圧レベル）が大きくなることがわかった。特に、２５０～３１５Ｈｚ帯域の音が大きくなる傾向があることがわかった。 The following trends were found from the experimental results of Experiment 1 shown in FIG. 7 and Experiment 2 shown in FIG.
(1) It can be seen that in each of test specimens 1 to 7 in which resistance device 1X was installed inside duct 16C, the sound generated (A-weighted sound pressure level) was louder than when resistance device 1X was not installed inside duct 16C. Therefore, it was demonstrated that the background noise generating device of the present invention equipped with resistance device 1X on the inside of the end side of duct 16C closer to room 12 can realize an indoor environment in which it is difficult to hear living sounds from outside, even in room 12 which does not have air intake vent 1 facing exterior wall 9.
(2) It was found that when the distance between the upwind resistance device 2 and the downwind resistance device 3 is increased, sounds in the low frequency range in particular tend to become louder.
(3) It was found that when the air volume was increased, the generated sound (A-weighted sound pressure level) increased. In particular, it was found that the sound in the 250 to 315 Hz band tended to become louder.

図９に示す実験３の実験結果から以下の傾向が判明した。
（１）図８に示す実験２の実験結果と比較して、全体的に音圧レベルが低くなっている。即ち、外周側スリット３９のスリット幅寸法を大きくした場合、音が出にくくなる傾向があることがわかった。
（２）また、外周側スリット３９のスリット幅寸法を大きくした場合においても、風上側抵抗装置２と風下側抵抗装置３との間の間隔を広くした場合には、特に、低周波数帯の音が大きくなる傾向があることがわかった。 The experimental results of Experiment 3 shown in FIG. 9 reveal the following tendencies.
(1) The sound pressure level is generally lower than the experimental result of Experiment 2 shown in Fig. 8. In other words, it was found that when the slit width dimension of the outer peripheral slits 39 is increased, there is a tendency for sound to be less likely to be produced.
(2) Furthermore, it was found that even when the slit width dimension of the outer circumferential slit 39 is increased, when the distance between the upwind side resistance device 2 and the downwind side resistance device 3 is widened, there is a tendency for the sound, particularly in the low frequency band, to become louder.

図１０に示す実験４の実験結果から以下の傾向が判明した。
（１）風上側抵抗装置２と風下側抵抗装置３との間の間隔を広くすると、図８に示す実験２の実験結果と比較して明らかなように、低周波数帯の音が大きくなる傾向がある。
（２）即ち、風下側抵抗装置３の風上側に段差が有る場合、段差が無い場合と比べて、風上側抵抗装置２と風下側抵抗装置３との間の間隔が広くなると、低い音が出やすい傾向があることがわかった。 The experimental results of Experiment 4 shown in FIG. 10 reveal the following tendencies.
(1) When the distance between the upwind side resistance device 2 and the downwind side resistance device 3 is increased, the sound in the low frequency band tends to become louder, as is clear from a comparison with the experimental results of Experiment 2 shown in FIG.
(2) In other words, when there is a step on the upwind side of the downwind side resistance device 3, it was found that there is a tendency for a lower sound to be produced when the distance between the upwind side resistance device 2 and the downwind side resistance device 3 is wider, compared to when there is no step.

図１１に示す実験５の実験結果から以下の傾向が判明した。
（１）風下側抵抗装置３のスリット３１，３９のスリット幅寸法を１ｍｍとした場合、特に、１６０Ｈｚ帯以上の周波数帯において、音が出にくくなる傾向があることがわかった。
（２）尚、風下側抵抗装置３のスリット３１，３９のスリット幅寸法がある程度大きくなれば（例えば２ｍｍ以上になれば）、スリット幅寸法を１ｍｍとした場合と比べて、発生する音（Ａ特性音圧レベル）が大きくなる傾向があることがわかった。 The experimental results of Experiment 5 shown in FIG. 11 reveal the following tendencies.
(1) It was found that when the slit width dimension of the slits 31, 39 of the downwind resistance device 3 is set to 1 mm, sound tends to be less likely to be produced, particularly in the frequency band of 160 Hz or higher.
(2) Furthermore, it was found that when the slit width dimension of the slits 31, 39 of the downwind resistance device 3 becomes relatively large (for example, 2 mm or more), the generated sound (A-weighted sound pressure level) tends to be larger than when the slit width dimension is 1 mm.

図１２に示す実験６（間隔３０ｍｍ）の実験結果から以下の傾向が判明した。
（１）実験５の実験結果と同様に、風下側抵抗装置３の円弧状のスリット３１のスリット幅寸法がある程度大きくなるほど、発生する音（Ａ特性音圧レベル）が大きくなる傾向があることがわかった。
（２）また、図１１に示す実験５（間隔５０ｍｍ）の実験結果と比較してわかるように、風上側抵抗装置２と風下側抵抗装置３との間の間隔を狭くした場合、若干ではあるが、音圧レベルが高くなる傾向があることが見て取れる。即ち、スリット３１，３９のスリット幅寸法の大小にかかわらず、風上側抵抗装置２と風下側抵抗装置３との間の間隔を狭くすると、若干ではあるが、音が出やすくなる傾向があることがわかった。 The experimental results of Experiment 6 (interval 30 mm) shown in FIG. 12 reveal the following tendencies.
(1) Similar to the experimental results of Experiment 5, it was found that the larger the slit width dimension of the arc-shaped slit 31 of the leeward resistance device 3 becomes to a certain extent, the larger the generated sound (A-weighted sound pressure level) tends to be.
(2) Furthermore, as can be seen by comparing with the experimental results of Experiment 5 (spacing 50 mm) shown in Fig. 11, it can be seen that there is a tendency for the sound pressure level to increase, albeit slightly, when the spacing between the upwind-side resistance device 2 and the downwind-side resistance device 3 is narrowed. In other words, it was found that regardless of the size of the slit width dimension of the slits 31, 39, when the spacing between the upwind-side resistance device 2 and the downwind-side resistance device 3 is narrowed, there is a tendency for sound to be more likely to be generated, albeit slightly.

図１３に示す実験７の実験結果から以下の傾向が判明した。
（１）実験５，６の実験結果と同様に、風下側抵抗装置３の円弧状のスリット３１のスリット幅寸法がある程度大きくなるほど、Ａ特性音圧レベルが大きくなる傾向があることがわかる。
（２）また、スリット３１のスリット幅寸法が小さくなるほど、スリット３１の数が多くなるに従ってＡ特性音圧レベルが小さくなる傾向があり、逆に、スリット３１のスリット幅寸法が大きくなるほど、スリット３１の数が多くなるに従ってＡ特性音圧レベルが大きくなる傾向があることがわかった。
即ち、スリット３１のスリット幅寸法を小さくしてＡ特性音圧レベルを大きくしたい場合には、スリット３１の数を少なくすればよいことがわかった。
また、スリット３１のスリット幅寸法を大きくしてＡ特性音圧レベルを大きくしたい場合には、スリット３１の数を多くすればよいことがわかった。 The experimental results of Experiment 7 shown in FIG. 13 reveal the following tendencies.
(1) Similar to the experimental results of Experiments 5 and 6, it can be seen that the A-weighted sound pressure level tends to increase as the slit width dimension of the arc-shaped slit 31 of the leeward resistance device 3 increases to a certain extent.
(2) It was also found that the smaller the slit width dimension of the slits 31 is and the greater the number of slits 31 is, the smaller the A-weighted sound pressure level tends to be, and conversely, the larger the slit width dimension of the slits 31 is and the greater the number of slits 31 is, the greater the A-weighted sound pressure level tends to be.
That is, it was found that when it is desired to increase the A-weighted sound pressure level by reducing the slit width dimension of the slits 31, the number of slits 31 should be reduced.
It has also been found that when it is desired to increase the A-weighted sound pressure level by increasing the slit width dimension of the slits 31, the number of slits 31 should be increased.

実施形態５．
実施形態１では、円筒体２３を備えた風上側抵抗装置２、円筒体３３を備えた風下側抵抗装置３を例示したが、円筒体２３を備えない風上側抵抗装置２、円筒体３３を備えない風下側抵抗装置３であってもよい。
この場合、孔付き円形板２２の外周面とダクト１６Ｃの内周面１６Ｕと接触又は近接するようにダクト１６Ｃの内側に固定状態に設置された風上側抵抗装置２とすればよい。
また、スリット付き円形板３２の外周面となる各半径長さ対応板部３７，３７…の端面とダクト１６Ｃの内周面１６Ｕとが接触又は近接するようにダクト１６Ｃの内側に固定状態に設置された風下側抵抗装置３とすればよい。
即ち、風上側抵抗装置２は、少なくとも孔付き板を備えた構成であればよく、また、風下側抵抗装置３は、少なくともスリット付き板を備えた構成であればよい。
また、実施形態では、円筒体２３を備えた風上側抵抗装置２を例示したが、風上側抵抗装置２は、少なくとも、ダクトの内径寸法に対応した外径寸法の板に流路径縮小手段としての孔が形成された孔付き板を有し、当該孔付き板がダクトの内側に設置されたことにより、孔が流路細分化手段として機能するように構成されたものであればよい。
また、実施形態では、円筒体３３を備えた風下側抵抗装置３を例示したが、風下側抵抗装置は、少なくとも、ダクトの内径寸法に対応した外径寸法の板に流路細分化手段としての複数のスリットが形成されたスリット付き板を有し、当該スリット付き板がダクトの内側に設置されたことにより、複数のスリットが流路細分化手段として機能するように構成されたものであればよい。
即ち、ダクトの内径寸法に対応した外径寸法の板に流路径縮小手段としての貫通孔が形成された抵抗板（例えば、上述した孔付き円形板２２）そのものをダクトの内面に取付けた構成の風上側抵抗装置としてもよい。
同様に、ダクトの内径寸法に対応した外径寸法の板の外周面の一部を除去して形成された溝を有してダクトの内周面との間で路細分化手段として機能する１つ又は複数の外周側スリットを形成する抵抗板（例えば、実施形態２で説明したスリット付き円形板３２）そのものをダクトの内面に取付けた構成の風下側抵抗装置３としてもよい。
また、ダクトの内径寸法に対応した外径寸法の板を貫通して形成されて流路細分化手段として機能する１つ又は複数のスリットを有した抵抗板（例えば、実施形態３で説明したスリット付き円形板）そのものをダクトの内面に取付けた構成の風下側抵抗装置３としてもよい。
つまり、風上側抵抗装置２、風下側抵抗装置３は、例えば、円形板２２や円形板２３等の抵抗板の外周側にダクトの内面に対する図外の取付部（爪等）を設けて、当該取付部を介して当該抵抗板をダクトの内面に直接取り付けるような構成としてもよい。 Embodiment 5.
In embodiment 1, an upwind side resistance device 2 equipped with a cylindrical body 23 and a downwind side resistance device 3 equipped with a cylindrical body 33 are exemplified, but it is also possible to use an upwind side resistance device 2 that does not have a cylindrical body 23, and a downwind side resistance device 3 that does not have a cylindrical body 33.
In this case, the windward resistance device 2 may be fixedly installed inside the duct 16C so that the outer peripheral surface of the perforated circular plate 22 is in contact with or close to the inner peripheral surface 16U of the duct 16C.
In addition, the downwind resistance device 3 may be fixedly installed inside the duct 16C so that the end faces of each radial length corresponding plate portion 37, 37... which forms the outer peripheral surface of the slitted circular plate 32, are in contact with or close to the inner peripheral surface 16U of the duct 16C.
In other words, the windward resistance device 2 may be configured to include at least a plate with holes, and the leeward resistance device 3 may be configured to include at least a plate with slits.
In addition, in the embodiment, an upwind side resistance device 2 having a cylindrical body 23 is exemplified, but the upwind side resistance device 2 may at least have a perforated plate having an outer diameter dimension corresponding to the inner diameter dimension of the duct and holes formed therein as a flow path diameter reduction means, and the perforated plate is configured to function as a flow path subdivision means by installing the perforated plate inside the duct.
In addition, in the embodiment, a downwind side resistance device 3 having a cylindrical body 33 is exemplified, but the downwind side resistance device may be any device that at least has a slitted plate having an outer diameter dimension corresponding to the inner diameter dimension of the duct, and in which multiple slits are formed as flow path subdivision means, and is configured so that the multiple slits function as flow path subdivision means by installing the slitted plate inside the duct.
In other words, the upwind resistance device may be a resistance plate (for example, the above-mentioned perforated circular plate 22) having an outer diameter corresponding to the inner diameter of the duct and having through holes formed therein as a flow path diameter reduction means, which is attached to the inner surface of the duct.
Similarly, the downwind resistance device 3 may be configured as a resistance plate (for example, the slitted circular plate 32 described in embodiment 2) itself attached to the inner surface of the duct, the resistance plate having a groove formed by removing a portion of the outer surface of a plate having an outer diameter corresponding to the inner diameter of the duct, and forming one or more outer circumferential slits that function as path subdivision means between the inner surface of the duct.
In addition, the downwind resistance device 3 may be configured by attaching a resistance plate (for example, the circular plate with slits described in embodiment 3) having one or more slits formed through a plate with an outer diameter corresponding to the inner diameter of the duct and functioning as a flow path subdivision means to the inner surface of the duct.
In other words, the upwind side resistance device 2 and the downwind side resistance device 3 may be configured, for example, by providing an attachment portion (claw, etc.) not shown in the figure for the inner surface of the duct on the outer periphery of a resistance plate such as circular plate 22 or circular plate 23, and by directly attaching the resistance plate to the inner surface of the duct via the attachment portion.

実施形態６．
上述した実験結果を考慮して、風下側抵抗装置３により形成されるスリット３９のスリット幅を変更可能な暗騒音発生装置としてもよい。即ち、風下側抵抗装置３により形成されるスリット３９のスリット幅を変更可能とするため、溝３６の深さが異なるように形成された複数種の風下側抵抗装置３を用意して、これら風下側抵抗装置３をダクト１６Ｃ内に着脱可能となるよう構成された暗騒音発生装置とすれば、風下側抵抗装置３によるスリット３９のスリット幅を調整することで、発生させる暗騒音の大きさや音の高低を調整可能な暗騒音発生装置を提供できるようになる。 Embodiment 6.
Taking the above experimental results into consideration, a background noise generating device may be made in which the slit width of the slits 39 formed by the leeward resistance devices 3 is changeable. That is, in order to make the slit width of the slits 39 formed by the leeward resistance devices 3 changeable, a plurality of types of leeward resistance devices 3 in which the grooves 36 are formed with different depths are prepared, and a background noise generating device is constructed in which these leeward resistance devices 3 are detachably attached to the duct 16C. By adjusting the slit width of the slits 39 formed by the leeward resistance devices 3, it becomes possible to provide a background noise generating device in which the volume and pitch of the generated background noise can be adjusted.

実施形態７．
上述した実験結果を考慮して、風上側抵抗装置２と風下側抵抗装置３とが連結されて、風上側抵抗装置２と風下側抵抗装置３との間の間隔が変更可能に構成された抵抗装置１Ｘを用いれば、風上側抵抗装置２と風下側抵抗装置３との間の間隔を調整することで、発生させる暗騒音の大きさや音の高低を調整可能な暗騒音発生装置を提供できるようになる。 Embodiment 7.
Taking into consideration the above-mentioned experimental results, by using a resistance device 1X in which the upwind side resistance device 2 and the downwind side resistance device 3 are connected and the distance between the upwind side resistance device 2 and the downwind side resistance device 3 is made adjustable, it is possible to provide a background noise generating device in which the volume and pitch of the generated background noise can be adjusted by adjusting the distance between the upwind side resistance device 2 and the downwind side resistance device 3.

尚、実施形態では、暗騒音発生装置や内気取込孔を天井に設けた例を示したが、暗騒音発生装置や内気取込孔１７を床に設けるようにしてもよい。この場合、給気手段、熱交換システム、ダクト等は、床下空間に設け、ダクト１６Ｃの部屋１２に近い側の端部側の内側に抵抗装置１Ｘを設置すればよい。
即ち、本発明の暗騒音発生装置は、床下空間に設けることも可能であり、当該暗騒音発生装置を介して空気が部屋１２に流入する際の音の大きさを大きくできる。 In the embodiment, an example has been shown in which the background noise generating device and the inside air intake hole 17 are provided on the ceiling, but the background noise generating device and the inside air intake hole 17 may be provided on the floor. In this case, the air supply means, heat exchange system, duct, etc. are provided in the underfloor space, and the resistance device 1X is installed on the inside of the end of the duct 16C that is closer to the room 12.
That is, the background noise generating device of the present invention can be installed in the underfloor space, and the volume of the sound generated when air flows into the room 12 through the background noise generating device can be increased.

また、暗騒音発生装置や内気取込孔１７を、壁内空間を有した間仕切り壁に設けるようにしてもよい。この場合、ダクト等は、壁内空間に設け、ダクト１６Ｃの部屋１２に近い側の端部側の内側に抵抗装置１Ｘを設置すればよい。
即ち、本発明の暗騒音発生装置は、壁内空間に設けることも可能であり、当該暗騒音発生装置を介して空気が部屋１２に流入する際の音の大きさを大きくできる。 The background noise generating device and the inside air intake hole 17 may be provided in a partition wall having an inner space. In this case, the duct or the like is provided in the inner space, and the resistance device 1X is installed inside the end of the duct 16C that is closer to the room 12.
That is, the background noise generating device of the present invention can be installed in an in-wall space, and the volume of the sound generated when air flows into the room 12 through the background noise generating device can be increased.

また、内気取込孔１７に接続されるダクト１６Ｂ内に抵抗装置１Ｘを設けて暗騒音発生装置を構成してもよい。 A background noise generating device may also be configured by providing a resistance device 1X in the duct 16B connected to the inside air intake hole 17.

熱交換システムを備えない構成としてもよい。
この場合、強制給気手段、及び、強制排気手段のいずれか一方、又は、両方を備えない構成としてもよい。
このような場合、建物外部から、天井裏空間、床下空間、壁内空間を経由する空気を部屋内に給気するために、給気孔１に給気ファンを設ければよい。 A configuration without a heat exchange system may also be used.
In this case, the forced air supply means and/or the forced exhaust means may not be provided.
In such a case, an air supply fan can be installed in the air supply hole 1 to supply air from outside the building through the attic space, under-floor space, and space within the walls into the room.

また、各実施形態では、建物の外部から建物の内部に取り込んだ空気を建物内の複数の各部屋に分配するために複数の各部屋の天井に暗騒音発生装置を設けた例を示したが、必ずしも、建物内の複数の各部屋に分配する構成とする必要はない。即ち、建物内の特定の１つの部屋の天井、又は、床、あるいは、間仕切り壁に暗騒音発生装置を設けることにより、当該暗騒音発生装置を介して空気が部屋に流入する際の音の大きさを大きくするようにすればよい。 In addition, in each embodiment, an example is shown in which a background noise generating device is provided on the ceiling of each of multiple rooms in the building to distribute the air taken in from the outside of the building to each of the multiple rooms in the building, but it is not necessary to have a configuration in which the air is distributed to each of multiple rooms in the building. In other words, by providing a background noise generating device on the ceiling, floor, or partition wall of a specific room in the building, it is possible to increase the volume of the sound when air flows into the room through the background noise generating device.

上述した給気手段１３の円筒体、給気孔１を形成する筒部品としての円筒状部品１Ａ、排気手段１５の円筒体は、必ずしも円筒体でなくともよく、例えば角筒体などの筒体であってもよい。
また、実施形態では、給気孔１を形成する筒部品として、一端開口側円筒部と一端開口側円筒部の径よりも小さい他端開口側円筒部とを備えた段差付きの円筒状部品１Ａを例示したが、給気孔１を形成する筒部品は段差のない筒部品であってもよい。 The cylinder of the air supply means 13, the cylindrical part 1A as the tubular part forming the air supply hole 1, and the cylinder of the exhaust means 15 described above do not necessarily have to be cylindrical, and may be a cylindrical part such as a square cylinder.
In addition, in the embodiment, a stepped cylindrical part 1A having a cylindrical portion at one opening end and a cylindrical portion at the other opening end whose diameter is smaller than the cylindrical portion at the one opening end is exemplified as the cylindrical part that forms the air intake hole 1, but the cylindrical part that forms the air intake hole 1 may also be a cylindrical part without a step.

実施形態では、風上側抵抗装置２として、ダクト１６Ｃの内径寸法に対応した外径寸法の円形板の中央側に円形板の中心２Ｃを孔の中心とした中央円形貫通孔２１を有した孔付き円形板２２を備えた風上側抵抗装置２を例示したが、流路径縮小手段として機能させる貫通孔は、中央円形貫通孔２１でなくともよい。例えば、風上側抵抗装置２の孔付き円形板に形成される流路径縮小手段としての貫通孔は、ダクト１６Ｃの内径寸法に対応した外径寸法の円形板の中央側に形成された、四角形状、三角形状、多角形状、異形形状等の貫通孔であってもかまわない。
また、風上側抵抗装置２の孔付き円形板２２に形成される流路径縮小手段としての貫通孔は、円形板の中心２Ｃを含まない貫通孔、即ち、円形板の中心２Ｃからずれた位置に設けられた貫通孔であっても構わない。
また、流路径縮小手段としての貫通孔が複数個形成された孔付き円形板２２を備えた風上側抵抗装置２であってもかまわない。 In the embodiment, the upwind-side resistance device 2 is exemplified as the upwind-side resistance device 2 including the perforated circular plate 22 having a central circular through-hole 21 with the center 2C of the circular plate as the hole center at the center of the circular plate on the central side of the circular plate having an outer diameter dimension corresponding to the inner diameter dimension of the duct 16C, but the through-hole functioning as the flow path diameter reducing means does not have to be the central circular through-hole 21. For example, the through-hole as the flow path diameter reducing means formed in the perforated circular plate of the upwind-side resistance device 2 may be a through-hole of a square, triangular, polygonal, irregular shape, etc., formed at the central side of the circular plate having an outer diameter dimension corresponding to the inner diameter dimension of the duct 16C.
In addition, the through hole formed in the perforated circular plate 22 of the upwind side resistance device 2 as a flow path diameter reduction means may be a through hole that does not include the center 2C of the circular plate, i.e., a through hole provided at a position shifted from the center 2C of the circular plate.
Also, the windward-side resistance device 2 may be provided with a circular plate 22 having a plurality of through holes formed therein as the flow path diameter reducing means.

また、風上側抵抗装置２は、ダクトの流路径を縮小させる流路径縮小手段を備えた構成であればよく、流路径縮小手段は、例えば筒状の貫通路等により形成されたものであってもよい。
この場合、流路径縮小手段は、複数の貫通路により形成されたものであってもよい。
また、この場合、貫通路の断面形状は、円形以外、例えば、四角形状、三角形状、異形形状等であってもよい。 Furthermore, the windward side resistance device 2 may be configured to be equipped with a flow path diameter reduction means for reducing the flow path diameter of the duct, and the flow path diameter reduction means may be formed, for example, by a cylindrical through passage or the like.
In this case, the flow passage diameter reducing means may be formed by a plurality of through passages.
In this case, the cross-sectional shape of the through passage may be other than a circle, for example, a square, a triangle, an irregular shape, or the like.

実施形態では、風下側抵抗装置３として、複数の円弧状のスリット３１，３１…が、円形板の中心軸を対称軸とした回転対称、及び、円形板の中心３Ｃと直交する直交線Ｘ又は直交線Ｙを対称軸とした線対称に設けられた構成のものを例示したが、複数のスリットが、円形板の中心軸を対称軸とした回転対称に設けられた構成の風下側抵抗装置３、あるいは、複数のスリットが、円形板の中心３Ｃと直交する直交線Ｘ又は直交線Ｙを対称軸とした線対称に設けられた構成の風下側抵抗装置３であってもよい。 In the embodiment, the leeward resistance device 3 is exemplified as a device in which a plurality of arc-shaped slits 31, 31... are arranged in rotational symmetry with the central axis of the circular plate as the axis of symmetry, and in line symmetry with the orthogonal line X or Y perpendicular to the center 3C of the circular plate as the axis of symmetry. However, the leeward resistance device 3 may be arranged in rotational symmetry with the central axis of the circular plate as the axis of symmetry, or in line symmetry with the orthogonal line X or Y perpendicular to the center 3C of the circular plate as the axis of symmetry.

また、風下側抵抗装置３のスリット付き板に設けられるスリットは、板の中心軸を対称軸とした回転対称、及び、板の中心と直交する直交線を対称軸とした線対称に設けられた構成でなくとも構わない。
即ち、スリット付き板は、流路細分化手段としてのスリットが１つ以上設けられていればよく、スリットの形状はどのような形状であってもかまわない。
また、流路細分化手段としてのスリットが複数設けられている場合には、各スリットの形状、大きさなどは、同じでなくともかまわない。 Furthermore, the slits provided in the slit plate of the downwind side resistance device 3 do not have to be rotationally symmetrical about the central axis of the plate, or linearly symmetrical about an orthogonal line perpendicular to the center of the plate.
That is, the slit plate only needs to be provided with one or more slits as flow passage subdivision means, and the shape of the slits may be of any shape.
Furthermore, when a plurality of slits are provided as flow passage subdivision means, the shapes and sizes of the slits do not have to be the same.

また、風上側抵抗装置２と風下側抵抗装置３とで構成された抵抗装置１Ｘを例示したが、抵抗装置は、風上側抵抗装置２及び風下側抵抗装置３のうちのいずれか一方のみで構成してもよい。
即ち、抵抗装置は、ダクトの部屋１２に近い側の端部側の内側に設けられて、ダクトの内側に空気が通過する際の抵抗となって、空気が部屋１２に流入する際の音の大きさを大きくするものであれば、どのような構成であってもかまわない。 In addition, although an example of a resistance device 1X composed of an upwind side resistance device 2 and a downwind side resistance device 3 has been given, the resistance device may be composed of only one of the upwind side resistance device 2 and the downwind side resistance device 3.
In other words, the resistance device may be of any configuration as long as it is provided on the inside of the end of the duct closer to the room 12, provides resistance when air passes inside the duct, and increases the volume of the sound when the air flows into the room 12.

ダクトは、断面円形以外の断面形状に形成されたダクトを用いてもよい。例えば、断面四角形状、あるいは、断面三角形状等の断面形状のダクトを用いても構わない。 The duct may be formed with a cross-sectional shape other than a circular cross-section. For example, a duct with a cross-sectional shape such as a square cross-section or a triangular cross-section may be used.

また、ダクトの材質、抵抗装置の材質は、特に限定されない。例えば、金属、合成樹脂等によりダクトや抵抗装置を形成すればよい。 The material of the duct and the resistance device are not particularly limited. For example, the duct and the resistance device may be made of metal, synthetic resin, etc.

また、抵抗装置は、３Ｄ（立体）プリンター等を用いて一体成形されたものを用いても構わない。 The resistance device may also be molded as a single piece using a 3D (three-dimensional) printer or similar.

また、実施形態では、建物としてマンション等の共同住宅を例示したが、本発明は、一戸建て、ホテル、事務所、その他の建物にも適用可能である。 In addition, in the embodiment, an apartment building or other shared housing unit is used as an example of a building, but the present invention can also be applied to detached houses, hotels, offices, and other buildings.

１ 給気孔、１Ｘ 抵抗装置、２ 風上側抵抗装置、３ 風下側抵抗装置、
１０ 建物、１２ 部屋、１６Ｃ ダクト、１６Ｕ ダクトの内周面、
２１ 中央円形貫通孔（流路径縮小手段）、２２ 孔付き円形板（抵抗板）、
３１ スリット（流路細分化手段）、３２ スリット付き円形板（抵抗板）、３６ 溝、
３９ 外周側スリット（流路細分化手段）。 1 Air intake, 1X Resistance device, 2 Windward resistance device, 3 Leeward resistance device,
10 building, 12 room, 16C duct, 16U inner surface of duct,
21 central circular through hole (flow path diameter reduction means), 22 circular plate with holes (resistance plate),
31 Slit (flow passage subdivision means), 32 Slit-equipped circular plate (resistance plate), 36 Groove,
39 Outer circumferential slit (flow passage subdivision means).

Claims (5)

建物の外部から空気を建物内の部屋に導くダクトと、
ダクトの部屋に近い側の端部側の内側に設けられてダクトの内側に空気が通過する際の抵抗となる抵抗装置とを備え、
抵抗装置は、
ダクトの部屋に近い側の端部側の内側に設けられた風上側抵抗装置と、
ダクトの部屋に近い側の端部側の内側において風上側抵抗装置よりも部屋に近い位置に設置された風下側抵抗装置とを備え、
風上側抵抗装置は、ダクトの内径寸法に対応した外径寸法に形成された円筒体と、円筒体の一端開口側を塞ぐように設けられた円形板の中央側に当該円形板の中心を孔の中心とした中央円形貫通孔が形成された孔付き円形板とを備え、
風下側抵抗装置は、ダクトの内径寸法に対応した外径寸法に形成された円筒体と、円筒体の一端開口側を塞ぐように設けられた円形板に複数のスリットが形成されたスリット付き円形板とを備え、複数のスリットは、円形板の中心を中心とした同心状の複数の円弧状のスリット、又は、円形板の中心側から径方向に沿って当該円形板の外周側に延長する複数のスリットであることを特徴とする暗騒音発生装置。 A duct that directs air from the exterior of the building to a room within the building;
a resistance device provided on the inside of the end of the duct close to the room to provide resistance when air passes through the inside of the duct ;
The resistance device is
A windward resistance device provided on the inside of the end of the duct close to the room;
a leeward resistance device installed at a position closer to the room than the windward resistance device on the inside of the end of the duct closer to the room,
The windward-side resistance device includes a cylinder formed with an outer diameter dimension corresponding to the inner diameter dimension of the duct, and a circular plate with a hole provided at the center of the circular plate provided to close one open end side of the cylinder, the circular plate having a central circular through hole with the center of the circular plate as the hole center,
The downwind resistance device is a background noise generating device comprising a cylinder formed with an outer diameter dimension corresponding to the inner diameter dimension of the duct, and a circular plate with slits formed in it so as to cover one open end of the cylinder, the multiple slits being multiple concentric arc-shaped slits centered on the center of the circular plate, or multiple slits extending radially from the center of the circular plate to the outer periphery of the circular plate . スリット付き円形板は、円形板の中心から四方に延長した４つの各半径長さ対応板部により形成された十字状板部を備え、円形板の周方向に沿って互いに９０°隔てて隣り合う半径長さ対応板部と半径長さ対応板部との間で形成された４つの扇状の板部には、それぞれ、円形板の中心を中心とした同心状の複数の円弧状のスリットが当該円形板の径方向に沿って所定の間隔を隔てて形成されたことを特徴とする請求項１に記載の暗騒音発生装置。 The background noise generating device described in claim 1, characterized in that the slitted circular plate has a cross-shaped plate portion formed by four radial length corresponding plate portions extending in all four directions from the center of the circular plate, and each of the four fan-shaped plate portions formed between adjacent radial length corresponding plate portions spaced 90° from each other along the circumferential direction of the circular plate has a plurality of concentric arc-shaped slits centered on the center of the circular plate formed at predetermined intervals along the radial direction of the circular plate . スリット付き円形板は、円形板の外周面の一部を除去して形成された複数の溝を備えたことを特徴とする請求項２に記載の暗騒音発生装置。 3. The background noise generating device according to claim 2, wherein the circular plate with slits has a plurality of grooves formed by removing a part of the outer circumferential surface of the circular plate . 円形板の中心側から径方向に沿って当該円形板の外周側に延長する複数のスリットは、円形板の中心を中心として当該円形板の周方向に所定の角度を隔てて設けられた複数の細幅のスリットであることを特徴とする請求項１に記載の暗騒音発生装置。 2. The background noise generating device as described in claim 1, characterized in that the multiple slits extending radially from the center side of the circular plate to the outer periphery of the circular plate are multiple narrow slits arranged at a predetermined angle apart in the circumferential direction of the circular plate with the center of the circular plate as the center . 円形板の中心側から径方向に沿って当該円形板の外周側に延長する複数のスリットは、円形板の中心を中心として当該円形板の周方向に所定の角度を隔てて設けられた複数の扇形のスリットであることを特徴とする請求項１に記載の暗騒音発生装置。 The background noise generating device as described in claim 1, characterized in that the multiple slits extending radially from the center side of the circular plate to the outer periphery of the circular plate are multiple fan-shaped slits arranged at a predetermined angle apart in the circumferential direction of the circular plate, centered on the center of the circular plate .
JP2021053472A 2021-03-26 2021-03-26 Background noise generator Active JP7598801B2 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2021053472A JP7598801B2 (en) 2021-03-26 2021-03-26 Background noise generator

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2021053472A JP7598801B2 (en) 2021-03-26 2021-03-26 Background noise generator

Publications (2)

Publication Number Publication Date
JP2022150738A JP2022150738A (en) 2022-10-07
JP7598801B2 true JP7598801B2 (en) 2024-12-12

Family

ID=83464544

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2021053472A Active JP7598801B2 (en) 2021-03-26 2021-03-26 Background noise generator

Country Status (1)

Country Link
JP (1) JP7598801B2 (en)

Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2018136091A (en) 2017-02-22 2018-08-30 三菱地所レジデンス株式会社 Background noise generation method and background noise generator

Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2018136091A (en) 2017-02-22 2018-08-30 三菱地所レジデンス株式会社 Background noise generation method and background noise generator

Also Published As

Publication number Publication date
JP2022150738A (en) 2022-10-07

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP7598801B2 (en) Background noise generator
US8316986B2 (en) Sound attenuation canopy
JP7469986B2 (en) Background noise generator
JP7569694B2 (en) Background noise generator
JP2005114211A (en) Blowoff port device for floor blowoff air conditioning
JP7640409B2 (en) Background noise generator
US20240393008A1 (en) Wind duct with silencer
US6950526B2 (en) Sound masking and paging system
JP4636671B2 (en) Outlet
JPH06241548A (en) Structure of blow-off outlet for air conditioning apparatus
JP6574663B2 (en) Silent ventilation louver in the ceiling
EP1147344B1 (en) Supply air terminal
JP5378675B2 (en) Ion supply device
EP4498362A1 (en) Air duct with silencer
CN205919458U (en) Mounting structure of air exhaust cover and air cooling outdoor unit
RU2780918C1 (en) Indoor supply ventilation unit
JP7636922B2 (en) Sound Masking Structure
RU211741U1 (en) INDOOR SUPPLY VENTILATION UNIT
Kopania et al. The noise study of ceiling swirl diffuser with serrated adjustable blades
JPH0728794Y2 (en) Speaker installation structure on the ceiling
JP7356553B2 (en) Work booth installation structure
JP4994019B2 (en) building
JPH0258545B2 (en)
Grzegorz et al. ACOUSTICAL PARAMETERS OF THE PROTOTYPE AIR CONTROL BLADES IN THE CEILING SWIRL DIFFUSER
JP2002303444A (en) Chamber for air conditioner

Legal Events

Date Code Title Description
A621 Written request for application examination

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621

Effective date: 20231211

A977 Report on retrieval

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007

Effective date: 20240731

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20240806

A521 Request for written amendment filed

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20241001

TRDD Decision of grant or rejection written
A01 Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01

Effective date: 20241126

A61 First payment of annual fees (during grant procedure)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61

Effective date: 20241202

R150 Certificate of patent or registration of utility model

Ref document number: 7598801

Country of ref document: JP

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150