JP7614717B2

JP7614717B2 - Steel Plate

Info

Publication number: JP7614717B2
Application number: JP2019074619A
Authority: JP
Inventors: 隆安富; 泰弘伊藤
Original assignee: Nippon Steel Corp
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 2019-04-10
Filing date: 2019-04-10
Publication date: 2025-01-16
Anticipated expiration: 2039-04-10
Also published as: JP2020172680A

Description

本発明は、鋼板に関する。 The present invention relates to a steel plate.

鋼板に対して種々の加工を施し、所定の形状を有するブランク材を成形する際に、鋼板に種々の処理を施して、鋼板の性質、機能を調整しておく場合がある。 When steel plates are processed in various ways to form blank pieces with a desired shape, the steel plates may be subjected to various treatments to adjust the properties and functions of the steel plates.

また、下記特許文献１には、鋼板において、成形後の断面ハット形状の部材における稜線部となる領域を部分的に軟化させる技術が記載されている。 In addition, the following Patent Document 1 describes a technology for partially softening the area of a steel plate that will become the ridge line of a component with a hat-shaped cross section after forming.

特開２０１１－６８９７９号公報JP 2011-68979 A

しかし、上記特許文献１に記載の技術は、曲げ加工やプレス加工のために、鋼板に対して部分的に軟化処理を行うものであり、鋼板に対するせん断加工を行うために、鋼板に対して処理を行うものではなかった。特に、せん断加工を行う際の工具の損傷（例えば、工具の塑性変形等）を抑制するために、鋼板に対して部分的な軟化を行うことは考慮されていなかった。 However, the technology described in the above Patent Document 1 involves partially softening a steel plate for bending or pressing, and does not involve processing the steel plate in order to perform shear processing on the steel plate. In particular, no consideration was given to partially softening the steel plate in order to suppress damage to the tool (e.g., plastic deformation of the tool) when performing shear processing.

そこで、本発明は、上記問題に鑑みてなされたものであり、本発明の目的とするところは、鋼板に対するせん断加工等に用いられる工具の損傷を抑制することが可能な、新規かつ改良された鋼板を提供することにある。 The present invention has been made in consideration of the above problems, and the object of the present invention is to provide a new and improved steel plate that can suppress damage to tools used in shearing processes and the like on the steel plate.

上記課題を解決するために、本発明のある観点によれば、鋼板であって、上記鋼板は引張強度が１３００ＭＰａ以上である主部と、上記鋼板の少なくとも表面を含む領域において帯状に形成され、上記主部よりも低いビッカース硬度を有する軟化部と、を備え、上記軟化部のビッカース硬度は、上記主部のビッカース硬度の０．７倍以上０．９５倍以下であり、前記軟化部の板厚方向深さの最大値は、前記鋼板の板厚に対する比率で５０％以下とされている、鋼板が提供される。 In order to solve the above-mentioned problems, according to one aspect of the present invention, there is provided a steel plate comprising: a main portion having a tensile strength of 1300 MPa or more; and a softened portion formed in a band shape in an area including at least the surface of the steel plate and having a Vickers hardness lower than that of the main portion, wherein the Vickers hardness of the softened portion is 0.7 to 0.95 times that of the main portion, and the maximum value of the depth in the plate thickness direction of the softened portion is 50% or less in ratio to the plate thickness of the steel plate.

本発明のある観点によれば、鋼板であって、前記鋼板は引張強度が１３００ＭＰａ以上である主部と、前記鋼板の少なくとも表面を含む領域において帯状に形成され、前記主部よりも低いビッカース硬度を有する軟化部と、を備え、前記軟化部のビッカース硬度は、前記主部のビッカース硬度の０．７倍以上０．９５倍以下であり、前記軟化部は、前記鋼板の平面視における前記帯状の前記軟化部の幅方向中心線の曲率半径が、１２０ｍｍ以下となる領域を含んで形成される、鋼板が提供される。According to one aspect of the present invention, there is provided a steel plate comprising: a main portion having a tensile strength of 1300 MPa or more; and a softened portion formed in a band shape in a region including at least the surface of the steel plate and having a Vickers hardness lower than that of the main portion, wherein the Vickers hardness of the softened portion is 0.7 to 0.95 times that of the main portion, and the softened portion is formed including a region in which the radius of curvature of the widthwise center line of the band-shaped softened portion in a planar view of the steel plate is 120 mm or less.

上記軟化部のビッカース硬度は、上記鋼板の上記主部のビッカース硬度の０．８倍以上０．９５倍以下であってもよい。The softened portion may have a Vickers hardness of 0.8 to 0.95 times the Vickers hardness of the main portion of the steel plate.

上記軟化部の板厚方向深さの最大値は、上記鋼板の板厚に対する比率で３０％以下とされてもよい。 The maximum depth of the softened portion in the thickness direction may be 30% or less relative to the thickness of the steel plate.

上記軟化部の板厚方向深さの最大値は、上記鋼板の板厚に対する比率で１０％以下とされてもよい。 The maximum depth of the softened portion in the thickness direction may be 10% or less relative to the thickness of the steel plate.

上記軟化部は、上記鋼板の第１の面側と、上記第１の面の反対側の第２の面側とにそれぞれ設けられてもよい。 The softening portion may be provided on a first surface side of the steel plate and a second surface side opposite the first surface.

上記軟化部の各々は互いに並行して設けられ、上記鋼板の上記第１の面側に設けられた上記軟化部における板厚方向深さが最大となる第１の位置と、上記鋼板の上記第２の面側に設けられた上記軟化部における板厚方向深さが最大となる第２の位置とは、上記鋼板の板面における上記軟化部の板厚方向と直交する方向において異なってもよい。 The softened portions are arranged parallel to each other, and a first position where the thickness direction depth of the softened portion arranged on the first surface side of the steel plate is maximum and a second position where the thickness direction depth of the softened portion arranged on the second surface side of the steel plate is maximum may be different in a direction perpendicular to the thickness direction of the softened portion on the plate surface of the steel plate.

上記軟化部の幅方向の距離は、４０ｍｍ以下であってもよい。 The width of the softened portion may be 40 mm or less.

上記主部の表面には、めっき被膜が形成され、上記軟化部の表面の少なくとも一部には上記めっき被膜が形成されていなくてもよい。 A plated coating may be formed on the surface of the main portion, and the plated coating may not be formed on at least a portion of the surface of the softened portion.

上記鋼板の前記軟化部にせん断変形が施されて、ブランクが切り出されてもよい。
The softened portion of the steel plate may be subjected to shear deformation to cut out a blank.

以上説明したように本発明によれば、鋼板に対するせん断加工等に用いられる工具の損傷を抑制することが可能な鋼板が提供される。 As described above, the present invention provides a steel plate that can reduce damage to tools used in shearing processes and other processes on the steel plate.

本発明の第１の実施形態に係る鋼板を示す斜視図である。FIG. 1 is a perspective view showing a steel plate according to a first embodiment of the present invention. 同実施形態に係る鋼板に対する、せん断加工の様子の一例を示す部分断面図である。FIG. 4 is a partial cross-sectional view showing an example of a state in which a shear process is performed on a steel plate according to the embodiment. 同実施形態に係る軟化部が形成された部分の一例を示す部分断面図である。FIG. 4 is a partial cross-sectional view showing an example of a portion where a softened portion is formed according to the embodiment. 同実施形態に係る鋼板の製造方法の一例を説明する図である。FIG. 2 is a diagram illustrating an example of a method for manufacturing a steel sheet according to the embodiment. 同実施形態に係る軟化部が形成された部分のその他の例を示す部分断面図である。13 is a partial cross-sectional view showing another example of a portion where a softened portion is formed according to the same embodiment. FIG. 実施例において、試験片の形状等を説明する図である。FIG. 2 is a diagram for explaining the shape of a test piece in the examples. 実施例において、せん断工具の損傷状態の評価を説明する図である。FIG. 11 is a diagram for explaining the evaluation of the damage state of a shearing tool in the examples. 実施例において、せん断工具の損傷状態を示す図である。FIG. 11 is a diagram showing a damaged state of a shearing tool in the embodiment.

以下に添付図面を参照しながら、本発明の好適な実施の形態について詳細に説明する。なお、本明細書及び図面において、実質的に同一の機能構成を有する構成要素については、同一の符号を付することにより重複説明を省略する。 The preferred embodiment of the present invention will be described in detail below with reference to the attached drawings. Note that in this specification and the drawings, components having substantially the same functional configuration are designated by the same reference numerals to avoid redundant description.

＜第１の実施形態＞
［鋼板の概略構成］
まず、図１および図２を参照して、本発明の第１の実施形態に係る鋼板の概略構成について説明する。図１は、本実施形態に係る鋼板１００の一例を示す斜視図である。図２は、本実施形態に係る鋼板１００に対する、せん断加工の様子の一例を示す部分断面図である。図１に示すように、鋼板１００は、平板状の部材である。特に、鋼板１００は、一方向に連続したシート状の板状部材であってもよい。鋼板１００に対して、せん断加工が施されることにより、所定形状の板材であるブランク材（図４において説明するブランク材１００’に相当）が鋼板１００から切り出される。ブランク材は、さらに種々の加工、処理を経て、所定の形状の成形品に成形される。 First Embodiment
[Schematic configuration of steel sheet]
First, with reference to Figs. 1 and 2, a schematic configuration of a steel plate according to a first embodiment of the present invention will be described. Fig. 1 is a perspective view showing an example of a steel plate 100 according to this embodiment. Fig. 2 is a partial cross-sectional view showing an example of a state of shearing for the steel plate 100 according to this embodiment. As shown in Fig. 1, the steel plate 100 is a flat plate-like member. In particular, the steel plate 100 may be a sheet-like plate-like member that is continuous in one direction. By subjecting the steel plate 100 to shearing, a blank material (corresponding to the blank material 100' described in Fig. 4) which is a plate material of a predetermined shape is cut out from the steel plate 100. The blank material is further subjected to various processing and treatments to be formed into a formed product of a predetermined shape.

せん断加工の開始時、まずせん断工具が、それぞれ鋼板１００に当接する。このとき、せん断工具の端部が、鋼板１００に食い込むことにより、当該端部にはせん断加工時の荷重が集中しやすくなる。この結果、せん断工具の端部には、塑性変形が生じる場合がある。特に、鋼板１００が、高張力鋼板である場合には、せん断工具の端部での塑性変形が生じやすくなる。さらに、鋼板１００が、引張強度で１３００ＭＰａ級以上の鋼材から成る場合には、せん断工具の端部での塑性変形がより生じやすくなる。 When the shearing process starts, the shearing tools first come into contact with the steel plate 100. At this time, the ends of the shearing tools bite into the steel plate 100, which makes it easier for the load during the shearing process to concentrate on those ends. As a result, plastic deformation may occur at the ends of the shearing tools. In particular, when the steel plate 100 is a high-tensile steel plate, plastic deformation is more likely to occur at the ends of the shearing tools. Furthermore, when the steel plate 100 is made of a steel material with a tensile strength of 1300 MPa or more, plastic deformation is more likely to occur at the ends of the shearing tools.

そこで、本発明者らは、鋭意検討した結果、鋼板１００の一部を軟化し、せん断加工時のせん断工具に対する影響を抑制することを想到した。以下、本実施形態に係る鋼板１００について詳細に説明する。 After extensive research, the inventors came up with the idea of softening a portion of the steel plate 100 to suppress the effect on the shearing tool during shearing. The steel plate 100 according to this embodiment will be described in detail below.

本実施形態に係る鋼板１００は、主部１１０と軟化部１２０とを有する。主部１１０は、鋼板１００を主として構成する領域であり、引張強度で１３００ＭＰａ級以上の鋼材から成る。軟化部１２０は、鋼板１００において部分的に形成された、主部１１０よりも軟化された領域である。 The steel plate 100 according to this embodiment has a main portion 110 and a softened portion 120. The main portion 110 is the region that mainly constitutes the steel plate 100, and is made of steel material with a tensile strength of 1300 MPa or higher. The softened portion 120 is a region that is partially formed in the steel plate 100 and is softer than the main portion 110.

［軟化部］
軟化部１２０は、せん断加工時に、せん断工具の端部が板厚方向に当接する鋼板１００の表面位置の少なくとも一部を含むように形成されている。例えば、図２に示すように、鋼板１００には、上下一対のせん断工具（パンチＡとダイＢ）によって、せん断加工が施される。このとき、図２に示すように、軟化部１２０は、パンチＡとダイＢの端部（エッヂ）が当接する鋼板１００の表面位置を含むように形成されている。 [Softening section]
The softened portion 120 is formed so as to include at least a part of the surface position of the steel sheet 100 where the ends of the shearing tool come into contact in the sheet thickness direction during shearing. For example, as shown in Fig. 2, the steel sheet 100 is subjected to shearing by a pair of upper and lower shearing tools (punch A and die B). At this time, as shown in Fig. 2, the softened portion 120 is formed so as to include the surface position of the steel sheet 100 where the ends (edges) of the punch A and die B come into contact.

軟化部１２０のビッカース硬度は、主部１１０のビッカース硬度の０．７倍以上０．９５倍以下となっている。軟化部１２０のビッカース硬度が、主部１１０のビッカース硬度に対して、０．９５倍超であると、軟化部１２０の硬度が主部１１０に対して十分低くならないため、軟化部１２０が高い硬度のレベルであり、せん断工具の損傷を抑制することができない。一方、軟化部１２０のビッカース硬度が、主部１１０のビッカース硬度に対して、０．７倍未満であると、軟化部１２０が主部１１０よりも軟らかくなりすぎてしまい、鋼板１００から切り出されたブランク材に成形加工を施す際に軟化部１２０であった箇所に変形が集中してしまうので、ブランク材の成形性を確保することができない。すなわち、軟化部１２０の硬度を、主部１１０の硬度に対して所定倍以上とすることで、軟化部１２０と主部１１０との間の強度差が低減される。これにより、軟化部１２０の相対的な強度が確保され、軟化部１２０にのみ変形が集中することが抑制される。この結果、鋼板１００から切り出されたブランク材に対して成形加工を施した際に、局所的ではなく、部材全体としての変形が生じることとなり、成形性が確保される。 The Vickers hardness of the softened portion 120 is 0.7 to 0.95 times that of the main portion 110. If the Vickers hardness of the softened portion 120 is more than 0.95 times that of the main portion 110, the hardness of the softened portion 120 is not sufficiently lower than that of the main portion 110, so that the softened portion 120 has a high hardness level and damage to the shearing tool cannot be suppressed. On the other hand, if the Vickers hardness of the softened portion 120 is less than 0.7 times that of the main portion 110, the softened portion 120 becomes too softer than the main portion 110, and deformation is concentrated in the area that was the softened portion 120 when forming the blank material cut out from the steel plate 100, so that the formability of the blank material cannot be ensured. That is, by making the hardness of the softened portion 120 a predetermined multiple or more of the hardness of the main portion 110, the difference in strength between the softened portion 120 and the main portion 110 is reduced. This ensures the relative strength of the softened portion 120, and prevents deformation from concentrating only on the softened portion 120. As a result, when forming is performed on a blank cut out from the steel plate 100, deformation occurs throughout the entire member, not locally, and formability is ensured.

硬度測定条件としては以下の通りである。鋼板１００の軟化部１２０を含む試料を採取し、測定面の試料調製を行い、ビッカース硬度試験に供する。測定面の調製方法は、ＪＩＳＺ２２４４：２００９に準じて実施する。＃６００から＃１５００の炭化珪素ペーパーを使用して測定面を研磨した後、粒度１μｍから６μｍのダイヤモンドパウダーをアルコール等の希釈液や純水に分散させた液体を使用して鏡面に仕上げる。ビッカース硬度試験は、ＪＩＳＺ２２４４：２００９に記載の方法に準じて実施する。測定面が調製された試料に対し、マイクロビッカース硬度試験機を用いて、試験荷重を５０ｇｆとして、０．０５ｍｍピッチでビッカース硬度の測定が実施される。 The hardness measurement conditions are as follows. A sample including the softened portion 120 of the steel plate 100 is taken, the sample of the measurement surface is prepared, and the sample is subjected to a Vickers hardness test. The measurement surface is prepared in accordance with JIS Z 2244:2009. The measurement surface is polished using silicon carbide paper of #600 to #1500, and then finished to a mirror surface using a liquid in which diamond powder with a particle size of 1 μm to 6 μm is dispersed in a dilution liquid such as alcohol or pure water. The Vickers hardness test is performed in accordance with the method described in JIS Z 2244:2009. The Vickers hardness of the sample with the prepared measurement surface is measured using a micro Vickers hardness tester with a test load of 50 gf and a pitch of 0.05 mm.

また、軟化部１２０のビッカース硬度は、主部１１０のビッカース硬度の０．８倍以上０．９５倍以下であってもよい。軟化部１２０のビッカース硬度を、主部１１０のビッカース硬度に対して、０．８倍以上とすることで、鋼板１００から切り出されたブランク材の成形性をより確保できる。 The Vickers hardness of the softened portion 120 may be 0.8 to 0.95 times the Vickers hardness of the main portion 110. By making the Vickers hardness of the softened portion 120 0.8 or more times the Vickers hardness of the main portion 110, the formability of the blank material cut out from the steel plate 100 can be further ensured.

軟化部１２０を形成する方法としては、レーザ加熱、高周波加熱等の公知の部分加熱技術を用いて、部分的に焼き戻しをすることで、軟化させる方法が挙げられる。また、その他の例として、部分熱間成形等の熱間成形技術により、部分的に焼き戻しをすることで軟化させてもよい。軟化部１２０を形成する方法としては、部分的に硬度を低下させることができればよく、加熱による焼き戻し以外の方法であってもよい。例えば、部分的に脱炭させる等の方法であってもよい。 Methods for forming the softened portion 120 include a method of partially softening the portion by tempering it using known partial heating techniques such as laser heating and high-frequency heating. As another example, the portion may be partially softened by tempering it using a hot forming technique such as partial hot forming. The method for forming the softened portion 120 may be any method other than tempering by heating as long as it is possible to partially reduce the hardness. For example, a method such as partial decarburization may be used.

また、図１に示すように、軟化部１２０は、鋼板１００を平面視したときに、せん断工具の端部の当接する鋼板１００の表面位置に沿う方向を長手方向とし、当該長手方向と直交する方向であって、鋼板１００の面内方向を幅方向とする線状に形成されてもよい。軟化部１２０が、せん断工具に沿って延びることで、せん断工具の損傷をより抑制できる。さらに、軟化部１２０が所定の幅を有していることから、せん断加工時のせん断工具の位置ずれが生じても、工具の損傷を抑制できる。 As shown in FIG. 1, the softened portion 120 may be formed in a line shape with the longitudinal direction being the direction along the surface position of the steel plate 100 where the end of the shear tool abuts, when the steel plate 100 is viewed in a plane, and the width direction being the in-plane direction of the steel plate 100, which is perpendicular to the longitudinal direction. By having the softened portion 120 extend along the shear tool, damage to the shear tool can be further suppressed. Furthermore, since the softened portion 120 has a predetermined width, damage to the tool can be suppressed even if the shear tool is misaligned during shear processing.

このとき、軟化部１２０の幅方向距離は、４０ｍｍ以下としてもよい。特に、軟化部１２０の幅方向距離は、３０ｍｍ以下としてもよい。軟化部１２０が、所定の幅方向距離を有することにより、せん断加工時のせん断工具の位置ずれが生じても、工具の損傷を抑制できる。また、せん断加工時の工具にかかる応力が、工具端部以外の広範囲に及ぶ場合でも、工具の損傷を抑制できる。また、軟化部１２０が、所定の幅方向長さ以下となっているから、軟化領域が少なく抑えられる。この結果、鋼板１００から切り出されたブランク材において、成形中の軟化部１２０への変形の集中が抑制され、成形性が向上する。 At this time, the widthwise distance of the softened portion 120 may be 40 mm or less. In particular, the widthwise distance of the softened portion 120 may be 30 mm or less. Since the softened portion 120 has a predetermined widthwise distance, even if the shearing tool is misaligned during shearing, damage to the tool can be suppressed. In addition, even if the stress applied to the tool during shearing extends over a wide area other than the tool end, damage to the tool can be suppressed. In addition, since the softened portion 120 is equal to or less than a predetermined widthwise length, the softened region is kept small. As a result, in the blank cut out from the steel plate 100, the concentration of deformation in the softened portion 120 during forming is suppressed, and formability is improved.

上述の通り、軟化部１２０は、図１に示すように、せん断工具の端部の当接する鋼板１００の表面位置に沿って形成されている。このとき、帯状の軟化部１２０の幅方向中心線（代表線、図１中の点線β）は、所定の曲率半径以下となる部分を有する場合がある。このとき、軟化部１２０は、特に、代表線βの所定の曲率半径以下となった部分を含む領域αに形成されていてもよい。具体的には、軟化部１２０は、代表線βの曲率半径が、１２０ｍｍ以下となる部分を含むように形成されていてもよい。 As described above, the softened portion 120 is formed along the surface position of the steel plate 100 where the end of the shear tool abuts, as shown in FIG. 1. At this time, the widthwise center line (representative line, dotted line β in FIG. 1) of the band-shaped softened portion 120 may have a portion with a predetermined radius of curvature or less. At this time, the softened portion 120 may be formed in a region α that includes a portion of the representative line β with a predetermined radius of curvature or less. Specifically, the softened portion 120 may be formed to include a portion where the radius of curvature of the representative line β is 120 mm or less.

ここで、曲率半径は、代表線βにおいて、公知の計算手法により求められた円弧から決定される。円弧は、代表線βに沿って、１ｍｍピッチで離間した３点を結ぶ円弧とする。円弧の曲率半径Ｒが、１２０ｍｍ以下となる領域が、代表線βの所定の曲率半径以下となった部分とされる。上記手法によって、所定の曲率半径以下となった部分が決定され、当該部分を含むように軟化部１２０が形成される。 Here, the radius of curvature is determined from an arc found by a known calculation method on the representative line β. The arc is an arc that connects three points spaced at 1 mm intervals along the representative line β. The area where the radius of curvature R of the arc is 120 mm or less is considered to be the portion of the representative line β that is equal to or less than the specified radius of curvature. The above method is used to determine the portion that is equal to or less than the specified radius of curvature, and the softened portion 120 is formed to include that portion.

ブランク材の切り出しにおいて、切断線が所定の曲率半径以下となる領域は、せん断加工時の荷重が集中しやすい領域である。すなわち、当該領域では、せん断加工時、せん断工具の側面圧が上昇しやすく、せん断加工の際の荷重が他の部位よりも高くなる。 When cutting out a blank, the area where the cutting line is less than a certain radius of curvature is the area where the load during shearing tends to concentrate. In other words, in this area, the side pressure of the shearing tool tends to increase during shearing, and the load during shearing is higher than in other areas.

この結果、ブランク材の切り出しにおいて、切断線が所定の曲率半径を有する領域では、せん断工具の損傷が生じやすくなる。そこで、代表線βが所定の曲率半径を有する部分を含む領域αにおいて、軟化部１２０を形成することで、工具の損傷がより抑制される。 As a result, when cutting out the blank material, the shearing tool is more likely to be damaged in the region where the cutting line has a certain radius of curvature. Therefore, by forming a softened portion 120 in region α, which includes the portion where the representative line β has a certain radius of curvature, damage to the tool is further suppressed.

また、ブランク材の外縁が所定の曲率半径を有する領域においては、ブランク材を加工する時の成形性が求められることがある。さらに、せん断工具の損傷が生じると、切断後のブランク材における成形性が低下する場合がある。従って、代表線βが所定の曲率半径を有する部分を含む領域αに軟化部１２０を形成することで、工具の耐久性が向上され、鋼板１００から切り出されたブランク材に対する加工時の成形性が確保される。 In addition, in regions where the outer edge of the blank has a specified radius of curvature, formability may be required when processing the blank. Furthermore, if damage occurs to the shearing tool, the formability of the blank after cutting may decrease. Therefore, by forming a softened portion 120 in region α, which includes a portion of the representative line β having a specified radius of curvature, the durability of the tool is improved and formability during processing of the blank cut out from the steel plate 100 is ensured.

引き続き、図３を参照しながら、軟化部１２０について説明する。図３は、軟化部１２０が形成された部分の一例を示す部分断面図である。図３に示すように、軟化部１２０は、鋼板１００の板厚方向に所定の深さＬを有するように形成されている。軟化部１２０の深さＬは、上述の硬度測定条件により測定された硬度が、主部１１０に対して所定の値となっている領域の鋼板１００の最表面からの距離として求められる。 Continuing with the above, the softened portion 120 will be described with reference to FIG. 3. FIG. 3 is a partial cross-sectional view showing an example of a portion where the softened portion 120 is formed. As shown in FIG. 3, the softened portion 120 is formed to have a predetermined depth L in the thickness direction of the steel plate 100. The depth L of the softened portion 120 is determined as the distance from the outermost surface of the steel plate 100 to the region where the hardness measured under the above-mentioned hardness measurement conditions is a predetermined value relative to the main portion 110.

軟化部１２０の深さＬは、鋼板１００の板厚ｔに対して、５０％以下となるように設定されてもよい。特に、軟化部１２０の深さＬは、鋼板１００の板厚ｔに対して、３０％以下となるように設定されてもよい。また特に、軟化部１２０の深さＬは、鋼板１００の板厚ｔに対して、１０％以下となるように設定されてもよい。 The depth L of the softened portion 120 may be set to be 50% or less of the thickness t of the steel plate 100. In particular, the depth L of the softened portion 120 may be set to be 30% or less of the thickness t of the steel plate 100. In particular, the depth L of the softened portion 120 may be set to be 10% or less of the thickness t of the steel plate 100.

軟化部１２０が所定の深さを有することにより、軟化部１２０の領域が鋼板１００の板厚方向に確保されるので、せん断加工時に工具の損傷を抑制できる。さらに、軟化部１２０の板厚方向の深さが所定の値以下とされているので、軟化領域が少なく抑えられる。この結果、軟化部１２０への成形時の変形集中を抑制でき、鋼板１００から切り出されたブランク材に対する加工時の成形性を確保できる。 By having the softened portion 120 have a predetermined depth, the area of the softened portion 120 is secured in the thickness direction of the steel plate 100, so that damage to the tool during shear processing can be suppressed. Furthermore, because the depth of the softened portion 120 in the thickness direction is set to a predetermined value or less, the softened area is kept small. As a result, it is possible to suppress the concentration of deformation during forming in the softened portion 120, and formability during processing of the blank material cut out from the steel plate 100 can be secured.

さらに、図３に示すように、軟化部１２０は、軟化部１２０の幅方向に沿った断面視で鋼板１００の板厚方向深さＬが最大値となる位置Ｙを有する。このとき、鋼板１００の第１の面１１１側に設けられた軟化部１２０における、板厚方向深さＬが最大値となる位置を第１の位置Ｙ_１とする。さらに、鋼板１００の第２の面１１３側に設けられた軟化部１２０における、板厚方向深さＬが最大値となる位置を第２の位置Ｙ_２とする。さらに、第１の面１１１側の軟化部１２０と、第２の面１１３側の軟化部１２０とは、互いに並行に設けられている。このとき、図２に示すように、第１の位置Ｙ_１と、第２の位置Ｙ_２とは、軟化部１２０の幅方向において異なる位置とされてもよい。すなわち、第１の位置Ｙ_１と、第２の位置Ｙ_２とは、鋼板１００の板厚方向と直交する方向において互いに異なる位置に設けられている。 Further, as shown in FIG. 3, the softening portion 120 has a position Y where the depth L in the thickness direction of the steel plate 100 is maximum in a cross-sectional view along the width direction of the softening portion 120. At this time, the position where the depth L in the thickness direction of the softening portion 120 provided on the first surface 111 side of the steel plate 100 is maximum is defined as a first position _Y1 . Furthermore, the position where the depth L in the thickness direction of the softening portion 120 provided on the second surface 113 side of the steel plate 100 is maximum is defined as a second position _Y2 . Furthermore, the softening portion 120 on the first surface 111 side and the softening portion 120 on the second surface 113 side are provided in parallel to each other. At this time, as shown in FIG. 2, the first position _Y1 and the second position _Y2 may be different positions in the width direction of the softening portion 120. That is, the first position _Y1 and the second position _Y2 are provided at different positions in a direction perpendicular to the thickness direction of the steel plate 100.

第１の面１１１側と第２の面１１３側との軟化部１２０の第１の位置Ｙ_１、第２の位置Ｙ_２との位置が異なる位置とされることにより、鋼板１００から切り出されたブランク材成形時の変形集中が抑制される。これにより、ブランク材の成形性が確保される。 By making the first position _Y1 and the second position Y2 of the softened portion 120 on the first surface ₁₁₁ side and the second surface 113 side different positions, it is possible to suppress deformation concentration during the formation of a blank material cut out from the steel plate 100. This ensures the formability of the blank material.

［鋼板の製造方法］
次に、図４を参照して、本実施形態に係る鋼板１００の製造方法の一例について説明する。図４は、本実施形態に係る鋼板１００の製造方法の一例を説明する図である。図４に示すように、まず、高張力鋼板１が用意される。続いて、当該高張力鋼板１に対してレーザ加熱等の部分加熱処理が施された結果、軟化部１２０が、せん断加工時に第一のせん断工具Ａ、および第二のせん断工具Ｂの端部が板厚方向に当接する鋼板１００の表面位置に沿って形成される。その後、鋼板１００に対して、せん断加工が施される。すなわち、第一のせん断工具Ａ、および第二のせん断工具Ｂが軟化部１２０に当接し、当該箇所を切断して、鋼板１００から所定の形状のブランク材１００’が切り出される。ブランク材１００’は、その後必要に応じて、更なる切断工程、または成形工程を経て、最終的に所定の形状の成形品へと加工される。以上、本実施形態に係る鋼板１００の製造方法について説明した。 [Method of manufacturing steel sheet]
Next, with reference to FIG. 4, an example of a manufacturing method of the steel plate 100 according to this embodiment will be described. FIG. 4 is a diagram for explaining an example of a manufacturing method of the steel plate 100 according to this embodiment. As shown in FIG. 4, first, a high-tensile steel plate 1 is prepared. Then, as a result of performing a partial heating process such as laser heating on the high-tensile steel plate 1, a softened portion 120 is formed along the surface position of the steel plate 100 where the ends of the first shearing tool A and the second shearing tool B abut in the plate thickness direction during shearing. Then, shearing is performed on the steel plate 100. That is, the first shearing tool A and the second shearing tool B abut on the softened portion 120 and cut the softened portion, and a blank material 100' having a predetermined shape is cut out from the steel plate 100. The blank material 100' is then subjected to a further cutting process or a forming process as necessary, and is finally processed into a formed product having a predetermined shape. The manufacturing method of the steel plate 100 according to this embodiment has been described above.

本実施形態によれば、せん断加工時の工具が鋼板１００の表面に当接する領域を含むように軟化部１２０が形成されていることで、塑性変形等のせん断工具の損傷が抑制される。特に、鋼板１００が引張強度で１３００ＭＰａ級以上の鋼材から成る場合でも、せん断工具の損傷を抑制できる。さらに、軟化部１２０のビッカース硬度が、主部１１０のビッカース硬度に対する比率で０．７以上０．９５以下となるように設定されている。これにより、せん断工具の損傷が抑制されながら、鋼板１００から切り出されたブランク材の成形性を確保できる。この結果、高強度かつ軽量なブランク材が得られるとともに、および当該ブランク材を成形した結果、高強度かつ軽量な部材が得られる。 According to this embodiment, the softened portion 120 is formed to include the area where the tool contacts the surface of the steel plate 100 during shear processing, thereby suppressing damage to the shear tool, such as plastic deformation. In particular, even if the steel plate 100 is made of steel material with a tensile strength of 1300 MPa or more, damage to the shear tool can be suppressed. Furthermore, the Vickers hardness of the softened portion 120 is set to a ratio of 0.7 to 0.95 relative to the Vickers hardness of the main portion 110. This ensures the formability of the blank cut out from the steel plate 100 while suppressing damage to the shear tool. As a result, a high-strength, lightweight blank is obtained, and a high-strength, lightweight member is obtained by forming the blank.

特に、軟化部１２０は、鋼板１００の第１の面１１１側と、第１の面の反対側に設けられた第２の面１１３側とに、それぞれ設けられてもよい。鋼板１００の第１の面と第２の面との両方からせん断工具が当接するので、軟化部１２０が両方に設けられていることで、せん断加工時の工具の損傷がより抑制される。 In particular, the softening portion 120 may be provided on both the first surface 111 side of the steel plate 100 and the second surface 113 side provided on the opposite side of the first surface. Since the shearing tool contacts both the first surface and the second surface of the steel plate 100, providing the softening portion 120 on both surfaces further suppresses damage to the tool during shearing.

＜変形例＞
続いて、図５を参照しながら、本実施形態に係る鋼板１００のその他の例について説明する。図５は、本実施形態に係る鋼板１００のその他の例を示す部分断面図である。本変形例は、鋼板１００の主部１１０にめっき被膜が形成されている点で上記実施形態と相違する。なお、本変形例の上記実施形態と共通する構成については説明を省略する。 <Modification>
Next, another example of the steel sheet 100 according to the present embodiment will be described with reference to Fig. 5. Fig. 5 is a partial cross-sectional view showing another example of the steel sheet 100 according to the present embodiment. This modification example differs from the above embodiment in that a plating film is formed on the main portion 110 of the steel sheet 100. Note that a description of the configuration of this modification example that is common to the above embodiment will be omitted.

図５に示すように、鋼板１００の主部１１０の表面には、耐食性、装飾性の向上を目的として、めっき被膜１１５が形成されることがある。めっき被膜１１５の一例としては、Ｚｎ基合金を主な成分とする亜鉛めっき被膜である。めっき被膜１１５が形成されていると、せん断加工時において、めっき被膜１１５が緩衝材としての機能を果たし、せん断工具の損傷が抑制されることがある。しかし、鋼板１００の形状、用途によっては、鋼板１００は、その表面にめっき被膜１１５が形成されていない領域を有する場合がある。さらに、当該領域にせん断工具が当接し、せん断加工が施されることがある。 As shown in FIG. 5, a plating film 115 may be formed on the surface of the main portion 110 of the steel sheet 100 in order to improve corrosion resistance and decorativeness. One example of the plating film 115 is a zinc plating film whose main component is a Zn-based alloy. When the plating film 115 is formed, the plating film 115 may function as a buffer material during shearing, suppressing damage to the shearing tool. However, depending on the shape and application of the steel sheet 100, the steel sheet 100 may have an area on its surface where the plating film 115 is not formed. Furthermore, the shearing tool may come into contact with the area and perform shearing.

そこで、本変形例に係る鋼板１００においては、図５に示すように、めっき被膜１１５が形成されていない領域を含むように軟化部１２０が形成される。換言すれば、本変形例に係る鋼板１００の有する軟化部１２０の表面の少なくとも一部には、めっき被膜１１５が形成されていない。これにより、めっき被膜１１５の緩衝材としての機能の代わりに、軟化部１２０がせん断工具の端部へのせん断荷重の集中を抑制する。 Therefore, in the steel plate 100 according to this modified example, as shown in FIG. 5, the softened portion 120 is formed so as to include an area where the plated film 115 is not formed. In other words, the plated film 115 is not formed on at least a portion of the surface of the softened portion 120 of the steel plate 100 according to this modified example. As a result, instead of the plated film 115 functioning as a buffer material, the softened portion 120 suppresses the concentration of shear load on the end of the shear tool.

本変形例によれば、鋼板１００において、めっき被膜１１５の形成されていない領域に軟化部１２０が形成される。これにより、鋼板１００において、めっき被膜１１５が部分的に形成されていない領域においても、工具の損傷を抑制できる。 According to this modified example, a softened portion 120 is formed in an area of the steel sheet 100 where the plating film 115 is not formed. This makes it possible to suppress damage to the tool even in an area of the steel sheet 100 where the plating film 115 is not partially formed.

なお、本変形例において、軟化部１２０の表面の少なくとも一部にめっき被膜１１５が形成されていなければよく、軟化部１２０の表面にめっき被膜１１５が部分的に形成されてもよい。 In this modified example, the plating film 115 does not need to be formed on at least a portion of the surface of the softened portion 120, and the plating film 115 may be partially formed on the surface of the softened portion 120.

本実施形態に係る鋼板１００の性能を評価するため、実施例として、軟化部を形成した鋼板に対するせん断加工実験及び評価を行った。図６～図８を参照しながら、実験及び評価結果について説明する。図６は、実施例として、試験片Ｓの形状等を説明する図である。また、図７は、せん断工具Ｃの損傷状態の評価について説明する図である。また、図８は、実施例として、せん断工具Ｃの損傷状態を示す図である。 To evaluate the performance of the steel plate 100 according to this embodiment, a shear processing experiment and evaluation were conducted on a steel plate having a softened portion formed thereon as an example. The experiment and evaluation results will be described with reference to Figs. 6 to 8. Fig. 6 is a diagram explaining the shape of a test piece S as an example. Fig. 7 is a diagram explaining the evaluation of the damage state of the shear tool C. Fig. 8 is a diagram showing the damage state of the shear tool C as an example.

試験片Ｓは、図６に示すように、平面視で長方形の鋼板とした。試験片Ｓの長さは１００ｍｍであり、幅は、３５ｍｍ、板厚は１．６ｍｍとした。試験片Ｓは、引張強度で１３１０ＭＰａ級の鋼材からなる。また、試験片Ｓには、試験片Ｓの長手方向中央部において、短手方向の一端から、直径Ｄの半円状の代表線βに沿ってせん断加工が施された。また、試験片Ｓには、レーザ加熱によって、代表線βを含むように軟化部１２０が形成された。軟化部１２０の略中央であって、代表線βに相当する位置Ｋにおいて、せん断工具Ｃの変形量および軟化部１２０の硬さを測定した。 As shown in FIG. 6, the test piece S was a rectangular steel plate in plan view. The length of the test piece S was 100 mm, the width was 35 mm, and the plate thickness was 1.6 mm. The test piece S was made of steel with a tensile strength of 1310 MPa. The test piece S was subjected to shear processing along a semicircular representative line β with a diameter D from one end in the short direction at the center of the longitudinal direction of the test piece S. The softened portion 120 was formed in the test piece S by laser heating so as to include the representative line β. The deformation amount of the shear tool C and the hardness of the softened portion 120 were measured at a position K that was approximately in the center of the softened portion 120 and corresponds to the representative line β.

せん断工具Ｃは、ダイス鋼として、ＳＫＤ１１を用いた。せん断加工条件は、直径Ｄ＝３０ｍｍｍの半円形状を打ち抜き、打ち抜きのクリアランスは、板厚の１０％（約０．１６ｍｍ）とした。 Shearing tool C used SKD11 as die steel. The shearing conditions were to punch out a semicircular shape with a diameter D of 30 mm, and the punching clearance was 10% of the plate thickness (approximately 0.16 mm).

上記条件において、せん断加工を１００回実施した後、せん断工具Ｃの形状を測定し、工具の損傷状態を調べた。図７に示すように、せん断工具Ｃの損傷状態を評価するため、図６の位置Ｋに当接したせん断工具Ｃの、初期形状から損傷後形状の側面視の面積の変形量Ｓを用いた。すなわち、せん断工具Ｃの初期形状の側面視面積Ｉから、損傷後形状の側面視面積ＩＩを差し引いた、工具変形量Ｘに基づいて、損傷状態を評価した。 After performing shearing 100 times under the above conditions, the shape of the shearing tool C was measured and the damage state of the tool was examined. As shown in Figure 7, to evaluate the damage state of the shearing tool C, the deformation amount S of the side view area from the initial shape to the damaged shape of the shearing tool C abutting at position K in Figure 6 was used. In other words, the damage state was evaluated based on the tool deformation amount X, which is obtained by subtracting the side view area II of the damaged shape from the side view area I of the initial shape of the shearing tool C.

図８に示すように、主部１１０のビッカース硬度に対して、軟化部１２０のビッカース硬度が、１であるとき、つまり、軟化部１２０が設けられていない場合には、工具変形量Ｓは、０．０４ｍｍ^２であった。一方、主部１１０のビッカース硬度に対して、軟化部１２０のビッカース硬度が、０．９とされた場合、工具変形量Ｘは、０．０１ｍｍ^２程度であった。さらに、主部１１０のビッカース硬度に対して、軟化部１２０のビッカース硬度が、０．７５とされた場合、工具変形量Ｘは、０．００２５ｍｍ^２程度であった。主部１１０のビッカース硬度に対して、軟化部１２０のビッカース硬度が、０．６以下とされた場合、工具変形量Ｘは、ほぼ０であった。 8, when the Vickers hardness of the softened portion 120 is 1 relative to the Vickers hardness of the main portion 110, that is, when the softened portion 120 is not provided, the tool deformation amount S is 0.04 ^mm2 . On the other hand, when the Vickers hardness of the softened portion 120 is 0.9 relative to the Vickers hardness of the main portion 110, the tool deformation amount X is about 0.01 ^{mm2. Furthermore, when the Vickers hardness of the softened portion 120 is 0.75 relative to the Vickers hardness of the main portion 110, the tool deformation amount X is about 0.0025 mm2} ^. When the Vickers hardness of the softened portion 120 is 0.6 or less relative to the Vickers hardness of the main portion 110, the tool deformation amount X is almost 0.

図８に示すように、本実施形態に係る鋼板１００において、軟化部１２０のビッカース硬度が、主部１１０のビッカース硬度に対して適切な範囲に設定することで、工具変形量が十分低下し、工具の損傷が抑制されることが示された。 As shown in FIG. 8, in the steel plate 100 according to this embodiment, by setting the Vickers hardness of the softened portion 120 within an appropriate range relative to the Vickers hardness of the main portion 110, the amount of tool deformation is sufficiently reduced, and damage to the tool is suppressed.

また、せん断加工後のブランク材の成形性の評価のため、非特許文献吉田博司ら他５名「伸びフランジ成形性の評価方法と対策技術」、新日鉄技報第３９３号、２０１２、ｐ１８－２４、に準じて、いわゆるサイドベンド試験を行った。すなわち、せん断加工後の試験片Ｓの長手方向両端部を保持した状態で、打ち抜き後の試験片Ｓの長手方向中央部の半円状の外縁が開くように、両端部に同一方向の引張荷重を加えた。引張荷重を付与した後、開口率が０．１５に達したときの試験片Ｓの半円状の外縁において、板厚方向に貫通したき裂の有無を調べた。ここで、開口率は、図６における直径Ｄについて、（Ｄ（変形後）－Ｄ（変形前））／Ｄ(変形前）で求められる。結果を表１に示す。 In addition, to evaluate the formability of the blank material after shear processing, a so-called side bend test was performed in accordance with the non-patent literature "Methods for evaluating stretch flangeability and countermeasures" by Hiroshi Yoshida et al. and five others, Nippon Steel Technical Report No. 393, 2012, pp. 18-24. That is, while holding both longitudinal ends of the test piece S after shear processing, a tensile load was applied in the same direction to both ends so that the semicircular outer edge of the longitudinal center of the test piece S after punching would open. After applying the tensile load, the presence or absence of cracks penetrating in the plate thickness direction was checked at the semicircular outer edge of the test piece S when the opening ratio reached 0.15. Here, the opening ratio is calculated by (D (after deformation) - D (before deformation)) / D (before deformation) for the diameter D in Figure 6. The results are shown in Table 1.

なお、表１の評価項目である成形性評価において、それぞれ、〇：板厚方向に貫通したき裂発生せず、×：板厚方向に貫通したき裂発生を示している。また、評価に用いたサンプル数は３とし、表１に示した〇、×は、各回の評価結果を示している。 In addition, in the formability evaluation, which is an evaluation item in Table 1, ◯ indicates that no cracks occurred that penetrated through the plate thickness direction, and × indicates that cracks occurred that penetrated through the plate thickness direction. The number of samples used for the evaluation was three, and ◯ and × in Table 1 indicate the evaluation results for each round.

表１に示すように、比較例１、２において、主部１１０のビッカース硬度に対して、軟化部１２０のビッカース硬度が、０．７よりも小さい場合、全てのサンプルにおいて、試験片Ｓの外縁で板厚方向に貫通したき裂が発生した。すなわち、比較例１、２においては、十分な成形性が確保されなかった。一方、比較例３において、主部１１０のビッカース硬度に対して、軟化部１２０のビッカース硬度が、０．７よりやや小さい場合、３つのサンプルの内、１つにおいて板厚方向に貫通したき裂が発生した。すなわち、比較例３においては、ある程度の成形性を有するものの、改善の余地があることが示された。 As shown in Table 1, in Comparative Examples 1 and 2, when the Vickers hardness of the softened portion 120 was less than 0.7 relative to the Vickers hardness of the main portion 110, cracks penetrating in the plate thickness direction occurred at the outer edge of the test piece S in all samples. In other words, sufficient formability was not ensured in Comparative Examples 1 and 2. On the other hand, in Comparative Example 3, when the Vickers hardness of the softened portion 120 was slightly less than 0.7 relative to the Vickers hardness of the main portion 110, a crack penetrating in the plate thickness direction occurred in one of the three samples. In other words, Comparative Example 3 showed a certain degree of formability, but there was room for improvement.

一方、比較例４に示すように、主部１１０のビッカース硬度に対して、軟化部１２０のビッカース硬度が０．９５よりもやや大きい場合、３つのサンプルの内、１つにおいて板厚方向に貫通したき裂が発生した。すなわち、比較例４においては、ある程度の成形性を有するものの、改善の余地があることが示された。比較例５に示すように、主部１１０のビッカース硬度に対して、軟化部１２０のビッカース硬度が、０．９５よりも大きい場合、全てのサンプルにおいて、板厚方向に貫通したき裂が発生した。すなわち、比較例５においては、十分な成形性が確保されなかった。 On the other hand, as shown in Comparative Example 4, when the Vickers hardness of the softened portion 120 was slightly greater than 0.95 relative to the Vickers hardness of the main portion 110, a crack penetrating in the plate thickness direction occurred in one of the three samples. In other words, Comparative Example 4 showed that, although it had a certain degree of formability, there was room for improvement. As shown in Comparative Example 5, when the Vickers hardness of the softened portion 120 was greater than 0.95 relative to the Vickers hardness of the main portion 110, a crack penetrating in the plate thickness direction occurred in all samples. In other words, sufficient formability was not ensured in Comparative Example 5.

一方、実施例１では、主部１１０のビッカース硬度に対して軟化部１２０のビッカース硬度が、０．７以上０．９５以下となる、０．７５であった。このとき、全てのサンプルで試験片Ｓの外縁で板厚方向に貫通したき裂は発生しなかった。また、実施例２では、主部１１０のビッカース硬度に対して軟化部１２０のビッカース硬度が、０．７以上０．９５以下となる、０．９であった。このとき、全てのサンプルで試験片Ｓの外縁において、板厚方向に貫通したき裂は発生しなかった。 On the other hand, in Example 1, the Vickers hardness of the softened portion 120 was 0.75, which is greater than or equal to 0.7 and less than or equal to 0.95, relative to the main portion 110. At this time, no cracks penetrating in the thickness direction occurred at the outer edge of the test piece S in any sample. Also, in Example 2, the Vickers hardness of the softened portion 120 was 0.9, which is greater than or equal to 0.7 and less than or equal to 0.95, relative to the main portion 110. At this time, no cracks penetrating in the thickness direction occurred at the outer edge of the test piece S in any sample.

表１に示すように、本実施形態に係る鋼板１００において、軟化部１２０のビッカース硬度が、主部１１０のビッカース硬度に対して、適切な範囲に設定されることにより、せん断加工後の成形における成形性が確保されることが示された。 As shown in Table 1, in the steel plate 100 according to this embodiment, the Vickers hardness of the softened portion 120 is set within an appropriate range relative to the Vickers hardness of the main portion 110, ensuring formability in forming after shear processing.

以上、添付図面を参照しながら本発明の好適な実施形態について詳細に説明したが、本発明はかかる例に限定されない。本発明の属する技術の分野における通常の知識を有する者であれば、特許請求の範囲に記載された技術的思想の範疇内において、各種の変更例または修正例に想到し得ることは明らかであり、これらについても、当然に本発明の技術的範囲に属するものと了解される。 The above describes in detail preferred embodiments of the present invention with reference to the attached drawings, but the present invention is not limited to such examples. It is clear that a person with ordinary knowledge in the technical field to which the present invention pertains can conceive of various modified or revised examples within the scope of the technical ideas described in the claims, and it is understood that these also naturally fall within the technical scope of the present invention.

例えば、上記実施形態において、軟化部１２０は、閉曲線である円環状の例を説明したが、本発明に係る軟化部１２０はこれに限定されない。軟化部１２０は、せん断工具が鋼板１００の表面に当接する位置に沿って形成されていればよく、例えば、連続もしくは不連続な、直線もしくは曲線状、点状、コの字状、またはジグザグ状に設けられてもよい。また、軟化部１２０は、鋼板１００の一端から他の端へかけて形成されてもよい。 For example, in the above embodiment, the softening portion 120 is described as being in the shape of a ring, which is a closed curve, but the softening portion 120 according to the present invention is not limited to this. The softening portion 120 only needs to be formed along the position where the shearing tool contacts the surface of the steel plate 100, and may be provided, for example, in a continuous or discontinuous, straight or curved shape, dotted, U-shaped, or zigzag shape. The softening portion 120 may also be formed from one end of the steel plate 100 to the other end.

１００鋼板
１００’ ブランク材
１１０主部
１１１第１の面
１１３第２の面
１１５めっき被膜
１２０軟化部
Ａパンチ（第一のせん断工具）
Ｂダイ（第二のせん断工具）
α 領域
β 代表線（幅方向中心線） 100 Steel plate 100' Blank material 110 Main portion 111 First surface 113 Second surface 115 Plated coating 120 Softened portion A Punch (first shearing tool)
B Die (second shearing tool)
α Area β Representative line (width direction center line)

Claims

A steel plate,
The steel plate has a main portion having a tensile strength of 1300 MPa or more;
a softened portion formed in a band shape in a region including at least a surface of the steel plate and having a Vickers hardness lower than that of the main portion;
Equipped with
The Vickers hardness of the softened portion is 0.7 to 0.95 times the Vickers hardness of the main portion,
The maximum depth of the softened portion in the plate thickness direction is 50% or less in terms of the ratio to the plate thickness of the steel plate.
Steel plate.

A steel plate,
The steel plate has a main portion having a tensile strength of 1300 MPa or more;
a softened portion formed in a band shape in a region including at least a surface of the steel plate and having a Vickers hardness lower than that of the main portion;
Equipped with
The Vickers hardness of the softened portion is 0.7 to 0.95 times the Vickers hardness of the main portion,
The softened portion is formed to include a region in which a radius of curvature of a width direction center line of the band-shaped softened portion in a plan view of the steel plate is 120 mm or less.
Steel plate.

The steel plate according to claim 1 or 2, wherein the Vickers hardness of the softened portion is 0.8 to 0.95 times the Vickers hardness of the main portion of the steel plate.

The steel plate according to any one of claims 1 to 3, wherein the maximum depth of the softened portion in the plate thickness direction is 30% or less in terms of the ratio to the plate thickness of the steel plate.

The steel plate according to any one of claims 1 to 3, wherein the maximum depth of the softened portion in the plate thickness direction is 10% or less in terms of the ratio to the plate thickness of the steel plate.

The steel plate according to any one of claims 1 to 5, wherein the softened portion is provided on a first surface side of the steel plate and a second surface side opposite the first surface.

The softening portions are provided in parallel with each other,
The steel plate according to claim 6, wherein a first position at which the thickness direction depth of the softened portion provided on the first surface side of the steel plate is maximum and a second position at which the thickness direction depth of the softened portion provided on the second surface side of the steel plate is maximum are different in a direction perpendicular to the thickness direction of the softened portion on the plate surface of the steel plate.

The steel plate according to any one of claims 1 to 7, wherein the width of the softened portion is 40 mm or less.

A plating film is formed on the surface of the main portion,
The steel sheet according to any one of claims 1 to 8, wherein the plating film is not formed on at least a part of a surface of the softened portion.

The steel plate according to any one of claims 1 to 9, wherein the softened portion of the steel plate is subjected to shear deformation to cut out a blank.