JP7681202B2 - アンモニア燃料ボイラ、及び、ボイラの運転方法 - Google Patents

Description

本開示は、アンモニア燃料ボイラ、及び、ボイラの運転方法に関する。

従来、アンモニアが燃料として火炉内に供給されるボイラが知られている。アンモニアが燃料として用いられる場合、窒素酸化物（ＮＯｘ）が排出されるのを抑制する必要がある。例えば、特許文献１で開示されるボイラでは、複数段あるバーナのうち上段のバーナにはアンモニア燃料が供給されず、これによりＮＯｘの排出が抑制される。

特開２０２０－１１２２８０号公報

発明者らの知見によれば、ＮＯｘの排出量を抑制するためには、アンモニア燃料の供給開始前に他の燃料を用いてボイラ内の燃焼環境を適正化することが好ましい。しかし、特許文献１にはこういった構成の具体的な開示はない。

本開示は、ＮＯｘの発生を抑制できる条件下でアンモニア燃料の供給を開始するアンモニア燃料ボイラ、及び、ボイラの運転方法に関する。

本発明の少なくとも一実施形態に係るボイラは、
１４００℃以上である火炉内にアンモニア噴射ノズルから液体アンモニアを液状のまま噴射して燃焼させることを特徴とする。

本発明の少なくとも一実施形態に係るボイラの運転方法は、
火炉のノーズ温度が１１２０℃以上である前記火炉内にアンモニア噴射ノズルから液体アンモニアを液状のまま噴射するステップを備えることを特徴とする。

本開示によれば、ＮＯｘの発生を抑制できる条件下でアンモニア燃料の供給を開始するアンモニア燃料ボイラ、及び、ボイラの運転方法を提供できる。

一実施形態に係るボイラ運転システムの概念図である。 一実施形態に係るボイラの運転方法を示すフローチャートである。 一実施形態に係るアンモニアバーナの構成を示す断面図である。 一実施形態に係るバーナユニットの具体的な構成の説明図である。 一実施形態に係るボイラ運転システムの具体的な構成である。 一実施形態に係るボイラ運転制御処理を示すフローチャートである。 一実施形態に係るバーナ部空気比とＮＯｘ排出量との関係を示すグラフである。 一実施形態に係るガス温度とアンモニアの必要滞留時間との関係を示すグラフである。 一実施形態に係るノーズ温度とバーナ部のガス温度との関係を示すグラフである。 一実施形態に係る熱量換算でのアンモニア混焼率とＮＯｘ排出量との関係を示すグラフである。

以下、添付図面を参照して本発明の幾つかの実施形態について説明する。ただし、実施形態として記載されている又は図面に示されている構成部品の寸法、材質、形状、その相対的配置等は、本発明の範囲をこれに限定する趣旨ではなく、単なる説明例にすぎない。

図１は、一実施形態に係るボイラ運転システム１の概念図である。
ボイラ運転システム１は、例えば図示外の火力発電プラントに組み込まれるボイラ２と、ボイラ２に空気及び燃料を供給するための供給システム１５と、ボイラ２の運転に関するパラメータを計測するための計測システム９とを備える。
供給システム１５からボイラ２に供給される燃料には、アンモニア燃料が含まれる。アンモニア燃料は、液体アンモニアまたはアンモニアガスのいずれであってもよい。以下では、アンモニア燃料が液体アンモニアである実施形態を例示する。一実施形態では、ボイラ２に液体アンモニアが液状のまま供給される。液体アンモニアは水素ガスなどの気体を含まないが、ボイラ２での燃焼に影響を与えない程度の不純物（例えば尿素）を含んでいてもよい。液体アンモニアはボイラ２内でアンモニアガスに気化する。
また、供給システム１５からボイラ２に供給される燃料には、アンモニア燃料以外の他の燃料が含まれる。例えば、ボイラ２内では他の燃料を用いた燃焼が行われた後に、アンモニアと他の燃料との混焼またはアンモニアの専焼が行われる。
アンモニア以外の他の燃料の一例である炭素含有燃料は、バイオマス燃料または化石燃料などである。化石燃料は、液化天然ガス、重油または軽油などの油、もしくは微粉炭などの石炭である。以下では、炭素含有燃料が油と微粉炭である実施形態を例示する。

一実施形態のボイラ２は、火炉壁１９を含む火炉２０と、火炉壁１９に設けられた少なくとも１つのバーナユニット３０とを含む。
火炉２０は、バーナユニット３０によって噴射された燃料が燃焼用空気と反応して燃焼するための筒状の中空体であり、例えば、円筒形状や四角柱状など種々の形態をとり得る。
また、一実施形態の火炉２０は、火炉２０内に向けて突出するノーズ１１を含む。ノーズ１１は、火炉２０の燃焼空間７で生じたガス（例えば燃焼ガス及び未燃焼ガス）が、火炉２０の下流側にある流路に適正に流れるように構成される。火炉２０の下流側にある流路は一例として煙道８である。
少なくとも１つのバーナユニット３０は、燃料が火炉２０の燃焼空間７で燃焼するように構成される。図１で例示される実施形態では、バーナユニット３０は、燃焼空間７で生じたガスが流れる方向（図１の矢印Ａ）に沿って３段に分かれて配置される。以下では、ガスの流れ方向の下流側から順に各段のバーナユニット３０を第１バーナユニット３１、第２バーナユニット３２、及び第３バーナユニット３３という場合があり、これら３段のバーナを総称してバーナユニット３０という場合がある。なお、バーナユニット３０は、２段または４段などに分かれて配置されてもよい。
一実施形態のボイラ２は旋回燃焼型ボイラであり、各段に設けられたバーナユニット３０は、火炉２０の周方向に沿って等間隔に複数配置される。各段のバーナユニット３０の個数は一例として４個であるが、図１では各段のバーナユニット３０を１つのみ図示している。なお、各段のバーナユニット３０は、３個または５個以上であってもよい。
他の実施形態に係るボイラ２は、対向燃焼型ボイラである。この場合、各段のバーナユニット３０は、互いに対向する位置に少なくとも一対設けられる。

各々のバーナユニット３０は、少なくとも１つのバーナを含む。そして、少なくとも１つのバーナユニット３０では、上記バーナが、液体アンモニアを液状のまま火炉２０の内部に噴射するように構成されたアンモニアバーナ５０である。アンモニアバーナ５０は、液体アンモニアのみを噴射するように構成されてもよい。もしくはアンモニアバーナ５０は、炭素含有燃料を噴射した後に、炭素含有燃料と共に（または炭素含有燃料に代えて）液体アンモニアを噴射するように構成されてもよい。
一実施形態では、第１バーナユニット３１がアンモニアバーナ５０を含む。第２バーナユニット３２と第３バーナユニット３３は、アンモニアバーナ５０を含んでもよいし、含まなくてもよい。他の実施形態では、アンモニアバーナ５０は、第２バーナユニット３２または第３バーナユニット３３のみに含まれてもよい。
さらに、いずれのかのバーナユニット３０は、炭素含有燃料を火炉２０内に噴射するための燃料バーナ３５（図４参照）を含んでもよい。詳細は後述する。

一実施形態では、供給システム１５は、バーナユニット３０に１次空気及び燃料を供給するように構成される。バーナユニット３０へ供給される燃料（本例では液体アンモニア及び炭素含有燃料）は切り替わってもよい。例えば、いずれかの段のバーナユニット３０では、炭素含有燃料（例えば油）が供給された後に液体アンモニアが供給されてもよい。
一実施形態の供給システム１５は、バーナユニット３０よりも下流側で火炉壁１９に設けられた供給部４を介して２次空気（アディショナルエア）を供給するように構成される。

一実施形態の計測システム９は、供給システム１５から供給される空気または燃料の流量を計測するための複数の流量計と、火炉２０内の代表温度を計測するための火炉温度計６とを含む。火炉２０内の代表温度は、火炉２０の燃焼空間７におけるガスの温度であるガス温度と相関する温度である。一例として火炉２０内の代表温度は、上述のノーズ１１の内壁面の温度（以下、ノーズ温度という）である。ノーズ温度は、火炉温度計６によって計測される。なお、火炉２０内の代表温度は、例えばガス温度であってもよい。

ボイラ運転システム１は、オペレータによる操作によって運転されてもよいし、後述の制御装置５（図５参照）による制御によって運転されてもよいし、またはこれらの組み合わせによって運転されてもよい。
一実施形態の火炉２０内では、アンモニア燃料以外の他の燃料（本例では炭素含有燃料）が燃焼した後にアンモニア燃料の供給が開始され、アンモニア燃料と他の燃料との混焼が行われてもよい。

一実施形態では、アンモニア燃料の供給を開始するための条件として判定条件が用いられる。判定条件は、空気比が上限値以下であり、且つ、火炉２０内の代表温度が下限値以上であると満たされる。
判定条件を構成する上記の空気比は、火炉２０に供給される他の燃料を燃焼させるために必要な理論空気量に対する火炉２０への空気供給量の比である。一実施形態では、上記した火炉２０への空気供給量には２次空気（アディショナルエア）が含まれない。つまり本例では、判定条件を構成する空気比は、火炉２０に供給される全空気のうち２次空気以外の空気が占める供給割合を全空気比に乗じた値でもある。具体的には、判定条件を構成する空気比（以下、バーナ部空気比という場合がある）は、以下の式（１）によって規定される。
λ_ｂ＝λ×（１００－ＡＡ）／１００ ・・・式（１）
式（１）において、λ_ｂはバーナ部空気比であり、λは全空気比であり、ＡＡはボイラ２への全空気供給量のうちで２次空気の供給割合である。
また、全空気比（λ）は、式（２）、式（３）、及び式（４）によって規定される。
λ＝Ｑ_Ａｉｒ／Ｑ_ｘ ・・・式（２）
Ｑ_ｘ＝Ｑ_ｍｆ×Ａ_ｍｆ ・・・式（３）
Ａ_ｍｆ＝（１００－Ｘ）／１００×Ａ_ｃａｒ＋Ｘ／１００×Ａ_ＮＨ３ ・・・式（４）
式（２）～式（４）において、Ｑ_Ａｉｒは全空気供給量である。また、Ｑ_ｍｆは、火炉２０内で行われる燃焼がアンモニア混焼（重量換算での混焼率：Ｘ％）であるときのアンモニア燃料と他の燃料（本例では炭素含有燃料）との供給量である。Ｑ_ｘは、該混焼時に空気比が１となるための空気流量である。Ａ_ｍｆは、上記混焼が行われるときの燃料（本例ではアンモニア燃料と炭素含有燃料）の理論空気量であり、Ａ_ｃａｒは、炭素含有燃料の理論空気量であり、Ａ_ＮＨ３はアンモニア燃料の理論空気量である。
式（１）～式（３）は、アンモニア燃料と炭素含有燃料との混焼についても適用できる式である。そして、判定条件を構成する空気比（つまり、アンモニア燃料の供給開始前のバーナ部空気比）を求めるには、Ｘ及びＡ_ＮＨ３を各々０に設定し、且つＱ_ｍｆを炭素含有燃料のみの供給量に設定して、式（１）～式（３）を適用すればよい。なお、以下では、アンモニア燃料の供給開始前に限らず、アンモニア混焼またはアンモニア専焼が行われるときも含めて、式（１）によって規定されるλ_ｂをバーナ部空気比という場合がある。

一実施形態では、判定条件を構成するバーナ部空気比の上限値は、０．８以下である。バーナ部空気比が０．８以下の条件下で火炉２０へのアンモニア燃料の供給が開始されれば、アンモニア燃料の燃焼開始時のバーナ部空気比も０．８以下となる。これにより、火炉２０内で生成されるＮＯｘが効果的に低減する。
判定条件を構成するバーナ部空気比の上限値は、０．７以下であってもよい。この場合、空気比が０．７以下となる条件下でアンモニア燃料の燃焼が開始され、過剰なＮＯｘの生成が抑制される。
なお、火力発電プラントに用いられる一般的な体格を有するボイラ２では、バーナ部空気比が０．６未満になることは現実的ではない。従って、判定条件を構成するバーナ部空気比は、好ましくは０．６以上かつ０．８以下であり、より好ましくは０．６以上かつ０．７以下である。

一実施形態では、判定条件を構成する火炉２０内の代表温度は既述のノーズ温度である。ノーズ温度の下限値は１１２０℃以上である。発明者らの知見によれば、ノーズ温度が１１２０℃以上であれば、ガス温度は１４００℃以上であり、比較的短い炉内滞留時間でアンモニアの熱分解が十分に行われることが判明した。従って、ノーズ温度が１１２０℃以上であるときにアンモニア燃料の供給が開始されることで、ＮＯｘの発生を抑制することができる。
なお、炉内滞留時間は、燃料が火炉２０に投入されてからノーズ１１に到達するまでの時間である。炉内滞留時間は、例えば、１次空気及び２次空気の空気流量と炭素含有燃料の供給流量、火炉２０の断面積（一定値）、及び火炉２０の高さ（一定値）に基づき算出可能である。従って、炉内滞留時間は、計測システム９に含まれる複数の流量計の計測結果に基づき取得可能である。

一実施形態の判定条件には、他燃料（本例では炭素含有燃料）の炉内滞留時間が０．５秒以上であることが含まれてもよい。発明者らの知見によれば、アンモニアの炉内滞留時間が０．５秒以上であれば、火炉２０に投入されるアンモニア燃料が十分に熱分解することが判明した。他の燃料の炉内滞留時間が０．５秒以上のときにアンモニア燃料の供給が開始されるので、アンモニアの炉内滞留時間も０．５秒以上にでき、ＮＯｘの生成量を低減できる。
炉内滞留時間が長いほど、アンモニア燃料の熱分解には有利な燃焼環境が形成される。ただし、火力プラントに用いられる一般的な体格を有するボイラ２では、燃料（他燃料とアンモニア燃料を含む）の炉内滞留時間は、長くて例えば２．０秒から３．０秒である。従って、判定条件を構成する炉内滞留時間は０．５秒以上かつ３．０秒以下であってもよいし、０．５秒以上かつ２．０秒以下であってもよい。

図２は、一実施形態に係るボイラ２の運転方法を示すフローチャートである。以下、「ステップ」を「Ｓ」を略記する場合がある。

一実施形態に係るボイラ２の運転方法ではまず、アンモニア燃料以外の他の燃料の燃焼が火炉２０内で開始される（Ｓ１１）。一実施形態では、ボイラ２の負荷上昇時（例えばボイラ２の起動時）に、供給システム１５がアンモニア燃料以外の他の燃料（本例では炭素含有燃料）をバーナユニット３０に供給する。なお、ボイラ２の負荷は、一例として、ボイラ２が発生させた蒸気の熱量である。

続いて、上述の判定条件が満たされるか否かが判定される（Ｓ１３）。一実施形態のＳ１３では、バーナ部空気比が０．８以下であり、且つ、火炉２０内の代表温度としてのノーズ温度が１１２０℃以上であるか判定される。判定条件が満たされるかは、計測システム９の計測結果に基づき判定される。
一実施形態では、ボイラ２の負荷上昇時において、判定条件が満たされるまで（Ｓ１３：ＮＯ）、他の燃料を用いた燃焼が火炉２０内で行われる。これにより、火炉２０内の温度は上昇する。発明者らの知見によれば、ボイラ２の熱負荷上昇時、火炉２０内のガス温度は比較的低く、このときにアンモニア燃料が火炉２０に供給されると過剰なＮＯｘが生成されることが判明した。ボイラ２の負荷上昇時に判定条件が充足されるまでアンモニア燃料の供給が開始されないので、ＮＯｘの発生を抑制できる。なお、ボイラ２の負荷上昇時とは、ボイラ（２）の熱負荷が低下した後に上昇する時を含む概念である。
他の実施形態では、Ｓ１３において、バーナ部空気比が０．８以下であるか判定される代わりに、バーナ部空気比が０．７以下であるか判定されてもよい。また、Ｓ１３の判定条件には、他の燃料の炉内滞留時間が０．５秒以上であることが含まれてもよい。この場合、計測システム９の計測結果に基づき他燃料の炉内滞留時間が取得される。また、判定条件とは別の条件が満たされるかがＳ１３において併せて判定されてもよい。

判定条件が少なくとも満たされると判定された場合（Ｓ１３：ＹＥＳ）、アンモニア燃料の供給が開始される（Ｓ１５）。
一実施形態では、供給システム１５は、炭素含有燃料と共にアンモニア燃料をバーナユニット３０に供給し、アンモニア燃料と炭素含有燃料との混焼が火炉２０内で行われる。このときの熱量換算でのアンモニア混焼率は、一例として２０％以上である。発明者らの知見によれば、アンモニアと他の燃料との熱量換算での混焼率が２０％以上である場合、火炉２０内におけるＮＯｘの生成量が増大し易い。従って、混焼率が２０％以上のアンモニア混焼が行われるときのＮＯｘの生成量を低減することの意義は大きい。
一実施形態では、アンモニア混焼時におけるバーナ部空気比は、０．６以上かつ０．７以下である。発明者らの知見によれば、バーナ部空気比が０．６以上かつ０．７以下の条件下でアンモニア混焼が行われることで、ＮＯｘ排出量を抑制できる。

図３は、一実施形態に係るアンモニアバーナ５０の構成を示す断面図である。
上述したように、ボイラ２に供給されるアンモニア燃料は一例として液体アンモニアである。アンモニアバーナ５０は、供給システム１５（図１参照）からの液体アンモニアが供給されるように構成されたアンモニア供給路５２と、アンモニア供給路５２から供給される液体アンモニアを液状のまま火炉２０の内部に噴射するように構成されたアンモニア噴射ノズル５４とを備える。
アンモニアバーナ５０は、アシスト流体を用いずに液体アンモニアを液状のまま噴射するための１流体ノズルである。より具体的には、アンモニアバーナ５０は、噴射される液体アンモニアが末広がり状の液膜になるように構成された渦巻噴射ノズル（スワールアトマイザ）である。あるいは、アンモニアバーナ５０は、噴射される液体アンモニアがシート状の液膜になるように構成されたファンスプレーノズル、または、単純な液噴流の状態で液体アンモニアを噴射するように構成されたプレーンジェット型のアトマイザであってもよい。いずれの実施形態であっても、火炉２０内に噴射される液体アンモニアは微粒化し易く、燃焼空間７において液体アンモニアは気化し易い。

一実施形態に係るアンモニアバーナ５０は、火炉２０内で生じる燃焼火炎を保炎するように構成された保炎効果を有する機構６０をさらに備える。
難燃性を有する液体アンモニアが燃料として用いられる場合、火炉２０内で失火が起こる可能性がある。失火を回避するためには、液体アンモニアは火炉２０内で気化してさらに熱分解する必要がある。この点、上記の保炎効果を有する機構６０が燃焼火炎を保炎することで、液体アンモニアは気化及び熱分解するための熱を得ることができるので、火炉２０内における失火を抑制することができる。

一実施形態に係る保炎効果を有する機構６０はスワラ型である。より具体的な一例として、保炎効果を有する機構６０は、アンモニア噴射ノズル５４が内側に配置される内筒６２と、内筒６２を囲むように配置された外筒６４と、スワラ６５とを備える。一実施形態の外筒６４は、内筒６２を囲む第１外筒６４Ａと、第１外筒６４Ａを囲む第２外筒６４Ｂとを含む。第１外筒６４Ａと内筒６２との間には、火炉２０の内部と連通する空気供給路６３Ａが形成される。同様に、第１外筒６４Ａと第２外筒６４Ｂとの間にも、火炉２０の内部と連通する空気供給路６３Ｂが形成される。空気供給路６３Ａ、６３Ｂを流れる空気は、供給システム１５（図１参照）から供給される１次空気である。スワラ６５は、空気供給路６３Ａに設けられ、空気供給路６３Ａを流れる空気に旋回力を付与するように構成される。
空気供給路６３Ａから火炉２０に供給される空気にはスワラ６５によって旋回力が付与される（矢印Ｂ）。これにより、アンモニア噴射ノズル５４から噴射される液体アンモニアと空気との混合が促進される。従って、火炉２０の内部において液体アンモニアの拡散が促進され、火炉２０内の液体アンモニアが熱分解し易い。
なお、他の実施形態では、保炎効果を有する機構６０は、スワラ型に代えてディフューザ型であってもよい。また、アンモニアバーナ５０は保炎効果を有する機構６０を備えなくてもよい。

図４は、一実施形態に係るバーナユニット３０の具体的な構成の説明図である。
図４で示されるバーナユニット３０は、アンモニアの混焼率が熱量換算で約５０％となった後、アンモニア専焼に切り替わるように構成される。
バーナユニット３０は、一例として既設のバーナのユニットである。従って、バーナユニット３０の一部の構成要素は不使用であってもよい。あるいは、該構成要素は、アンモニア混焼時のみに使用され、アンモニア専焼時には不使用であってもよい。
各段のバーナユニット３０は、５つの噴射手段４０を含む。各々の噴射手段４０は、燃料または空気を火炉２０に供給するように構成される。一例として、各々の噴射手段４０は、既述のアンモニアバーナ５０、炭素含有燃料を噴射するための燃料バーナ３５、または、１次空気を噴射するための空気ノズル４２のいずれかである。
バーナユニット３０の第１バーナユニット３１、第２バーナユニット３２、及び第３バーナユニット３３ではいずれも、同じ構成が採用される。具体的には、最も外側にある２つの噴射手段４０はいずれも空気ノズル４２であり、中央にある噴射手段４０はアンモニアバーナ５０である。そして、アンモニアバーナ５０と上側の空気ノズル４２との間にある噴射手段４０は燃料バーナ３５であり、残る１つの噴射手段４０は使用されない。
図４の例では、バーナユニット３０の燃料バーナ３５はいずれも、炭素含有燃料として微粉炭を噴射するように構成された石炭バーナである。
一実施形態では、第１バーナユニット３１のアンモニアバーナ５０から噴射される燃料は液体アンモニアのみであり、第２バーナユニット３２と第３バーナユニット３３のアンモニアバーナ５０から噴射される燃料は、油と液体アンモニアである。

バーナユニット３０は例えば以下のように作動する。
はじめに、炭素含有燃料を用いた燃焼が行われる。具体的には、空気ノズル４２が１次空気を噴射し、燃料バーナ３５が微粉炭を噴射する。このとき、第１バーナユニット３１のアンモニアバーナ５０は作動せず、第２バーナユニット３２と第３バーナユニット３３の各々のアンモニアバーナ５０は油を噴射する。
その後、第１バーナユニット３１のアンモニアバーナ５０から液体アンモニアが噴射され、残る２つのアンモニアバーナ５０から噴射される燃料は油から液体アンモニアに切り替わる。これにより、アンモニアの混焼が火炉２０内で行われる。その後、バーナユニット３０の３つの燃料バーナ３５では微粉炭の噴射が停止され、火炉２０に噴射される燃料は３つのアンモニアバーナ５０からの液体アンモニアのみとなる。これにより、火炉２０内での燃焼は、アンモニアの混焼からアンモニアの専燃に切り替わる。

図５は、一実施形態に係るボイラ運転システム１の具体的な構成である。ボイラ運転システム１は、既述のボイラ２、供給システム１５、及び計測システム９に加えて、ボイラ２の運転を制御するための制御装置５を備える。
一実施形態の制御装置５は、プロセッサ９１、ＲＯＭ９２、ＲＡＭ９３、及びメモリ９４を含む。
プロセッサ９１は、ＲＯＭ９２に記憶されるボイラ運転プログラムを読み出してＲＡＭ９３にロードし、ボイラ運転プログラムに含まれる命令を実行するように構成される。プロセッサ９１は、ＣＰＵ、ＧＰＵ、ＭＰＵ、ＤＳＰ、これら以外の各種演算装置、又はこれらの組み合わせである。プロセッサ９１は、ＰＬＤ、ＡＳＩＣ、ＦＰＧＡ、及びＭＣＵ等の集積回路により実現されてもよい。メモリ９４は、ボイラ運転プログラムの実行に伴い各種データが記憶される。メモリ９４は一例としてフラッシュメモリである。プロセッサ９１は、供給システム１５と計測システム９とに電気的に接続されている。
一実施形態のプロセッサ９１は、アンモニア燃料以外の他の燃料を火炉２０内で燃焼させるための他燃料燃焼指令と、アンモニア燃料の供給を供給システム１５に開始させるためのアンモニア供給開始指令と、アンモニアの専焼を火炉２０内で開始させるためのアンモニア専焼開始指令とを生成するように構成される。一実施形態では、これらの制御指令は供給システム１５に送られる。
一実施形態のプロセッサ９１は、計測システム９の計測結果に基づき既述の判定条件が満たされると判定した場合、アンモニア供給開始指令を生成する。また、一実施形態のプロセッサ９１は、アンモニア専焼を開始するためのアンモニア専焼条件が満たされると判定した場合、アンモニア専焼指令を開始する。アンモニア専焼条件は、例えば、火炉２０内の代表温度が規定の温度に到達したこと、アンモニア混焼が開始されてから規定時間が経過したこと、オペレータから規定の入力操作があったのち所定のパラメータが設定値に到達したこと、またはこれらの組み合わせなどである。

供給システム１５は、１次空気を供給するための１次空気供給システム１１０、２次空気を供給するための２次空気供給システム１２０、液体アンモニアを供給するためのアンモニア供給システム１００、油を供給するための油供給システム８０、及び、微粉炭を供給するための微粉炭供給システム７０を備える。油供給システム８０と微粉炭供給システム７０は各々、炭素含有燃料を供給するためのシステムの一例である。
１次空気、液体アンモニア、微粉炭、及び油はバーナユニット３０に供給され、２次空気は火炉壁１９に設けられた供給部４に供給される。上記供給システム１５は、制御装置５によって制御されるように構成される。

１次空気供給システム１１０の空気供給ライン１１２は全てのバーナユニット３０に接続される。空気供給ライン１１２には、１次空気の流量を調整するための流量調整弁１１６、及び空気供給ライン１１２の連通状態を切り替えるための切替弁１１８が設けられる。
２次空気供給システム１２０の空気供給ライン１２２は供給部４に接続される。空気供給ライン１２２には、２次空気の流量を調整するための流量調整弁１２６、及び空気供給ライン１２２の連通状態を切り替えるための切替弁１２８が設けられる。
流量調整弁１１６、１２６と切替弁１１８、１２８は、制御装置５から送られる制御指令に応じて作動するように構成される。

アンモニア供給システム１００は、既述のアンモニアバーナ５０と、液体アンモニアが貯留されるアンモニアタンク１０１と、アンモニアタンク１０１とアンモニアバーナ５０とをつなぐアンモニア供給ライン１０２と、アンモニア供給ライン１０２に設けられたポンプ１０３と、アンモニア供給ライン１０２の圧力を調整するための圧力調整弁１０５と、アンモニア供給ライン１０２に設けられると共にアンモニアタンク１０１とアンモニアバーナ５０との連通状態を切り替えるための切替弁１０７と、アンモニア供給ライン１０２を流れる液体アンモニアの流量を調整するための流量調整弁１０８とを備える。
圧力調整弁１０５、切替弁１０７、及び流量調整弁１０８はプロセッサ９１からの制御指令に応じて作動するように構成される。これにより、アンモニア供給システム１００は、いずれのアンモニアバーナ５０にも液体アンモニアを供給しない供給停止状態と、全てのアンモニアバーナ５０に液体アンモニアを供給する供給状態との間で変化できる。後述のように、アンモニア供給システム１００が供給停止状態のとき、第２バーナユニット３２と第３バーナユニット３３のアンモニアバーナ５０には、油供給システム８０から油が供給される。

一実施形態の油供給システム８０は、油供給装置８１、油供給装置８１とアンモニアバーナ５０とをつなぐ油供給ライン８２、油供給ライン８２を流れる油の流量を調整するための油流量調整弁８６、及び、油供給ライン８２の連通状態を切り替えるための切替弁８８を備える。本例の油供給ライン８２は、第２バーナユニット３２と第３バーナユニット３３の各々のアンモニアバーナ５０に接続される。
一実施形態では、油供給装置８１、油流量調整弁８６、及び切替弁８８は、制御装置５からの制御指令に応じて作動するように構成される。これにより、油供給システム８０は、油供給ライン８２に接続されたアンモニアバーナ５０に油を供給する供給状態と、油の供給を停止する供給停止状態との間で変化できる。
なお、他の実施形態では、油供給ライン８２は、油を噴射するための燃料バーナ３５と接続されてもよい。また、油供給ライン８２は、アトマイズ蒸気が流入するように構成されてもよい。この場合、油とアトマイズ蒸気がバーナユニット３０に供給される。

一実施形態の微粉炭供給システム７０は、搬送ガスを用いて微粉炭を供給するための微粉炭供給装置７１、微粉炭供給装置７１とバーナユニット３０とをつなぐ微粉炭供給ライン７２、微粉炭供給ライン７２を流れる微粉炭の流量を調整するための微粉炭流量調整弁７６、及び、微粉炭供給ライン７２の連通状態を切り替えるための切替弁７８を備える。本例の微粉炭供給ライン７２は、第１バーナユニット３１、第２バーナユニット３２、及び第３バーナユニット３３の各々の燃料バーナ３５に接続される。
微粉炭供給装置７１、微粉炭流量調整弁７６、及び切替弁７８は、制御装置５からの制御指令に応じて作動するように構成される。これにより、微粉炭供給システム７０は、微粉炭の供給を停止する供給停止状態と、微粉炭をバーナユニット３０に供給する供給状態との間で変化できる。微粉炭供給システム７０が供給状態のとき、石炭バーナとして機能する既述の燃料バーナ３５（図４参照）に微粉炭が供給される。

計測システム９は、１次空気供給システム１１０によって供給される１次空気の流量を計測するための空気流量計１１４、２次空気供給システム１２０によって供給される２次空気の流量を計測するための空気流量計１２４、アンモニア供給システム１００によって供給されるアンモニア燃料の流用を計測するためのアンモニア流量計１０９、油供給システム８０によって供給される油の流量を計測するための油流量計８４、微粉炭供給システム７０によって供給される微粉炭の流量を計測するための微粉炭流量計７４、及び既述の火炉温度計６を含む。
これらの流量計は計測結果をプロセッサ９１に送るように構成される。これにより、一実施形態のプロセッサ９１は、判定条件の充足の有無を判定することができる。

ボイラ運転システム１は、プロセッサ９１から送られる制御指令によって、例えば以下のように作動する。
はじめに、プロセッサ９１から供給システム１５に他燃料燃焼指令が送られる。これにより、１次空気供給システム１１０と２次空気供給システム１２０が各々、空気を供給する。このとき、アンモニア供給システム１００は供給停止状態であり、油供給システム８０と微粉炭供給システム７０はいずれも供給状態である。従って、バーナユニット３０には油と微粉炭が供給される。このとき、第１バーナユニット３１のアンモニアバーナ５０は停止しており、第２バーナユニット３２と第３バーナユニット３３のアンモニアバーナ５０は油を噴射する。
その後、判定条件が満たされたことに応じて、プロセッサ９１から供給システム１５にアンモニア供給開始指令が送られる。油供給システム８０は供給停止状態に変化し、アンモニア供給システム１００は供給状態に変化する。これにより、第１バーナユニット３１は液体アンモニアを噴射し、第２バーナユニット３２と第３バーナユニット３３から噴射される燃料は油から液体アンモニアに切り替わる。微粉炭供給システム７０は供給状態を維持する。結果、ボイラ２ではアンモニアと微粉炭との混焼が行われる。
その後、アンモニア専焼条件が満たされたことに応じて、制御装置５は供給システム１５にアンモニア専焼指令を送る。微粉炭供給システム７０は供給停止状態に変化し、石炭バーナとして機能していた燃料バーナ３５は停止する。また、アンモニア供給システム１００は液体アンモニアの供給量を増やす。結果、ボイラ２ではアンモニアの専焼が行われる。
なお、他の実施形態では、プロセッサ９１から他燃料燃焼指令を受信した供給システム１５は、初めに油をバーナユニット３０に供給してから、油及び微粉炭をバーナユニット３０に供給してもよい。また、アンモニア供給開始指令が供給システム１５に送られた後、アンモニア燃料と油との混焼が行われてもよいし、アンモニア燃料、微粉炭、及び油の混焼が行われてもよい。

図６は、一実施形態に係るボイラ運転制御処理を示すフローチャートである。ボイラ運転制御処理は、例えば、ボイラ運転システム１のオペレータが開始指示を入力することで開始される。

ボイラ運転制御処理ではまず、プロセッサ９１が、他燃料燃焼指令を生成する（Ｓ５１）。一実施形態では、ボイラ２の負荷上昇時（例えばボイラ２の起動時）に、プロセッサ９１はＳ５１を実行する。生成された他燃料燃焼指令が供給システム１５に送られることで、アンモニア燃料以外の他の燃料の一例である炭素含有燃料を用いた燃焼が開始される。具体的な一例として、供給システム１５とバーナユニット３０は既述の通り作動し、油と炭素含有燃料を用いた燃焼が開始される。
Ｓ５１を実行するプロセッサ９１は、他の燃料（本例では炭素含有燃料）を火炉２０内で燃焼させるための他燃料燃焼指令を生成する他燃料燃焼指令部の一例である。

続いて、プロセッサ９１は、判定条件が満たされたか否かを計測システム９の計測結果に基づき判定する（Ｓ５３）。
Ｓ５３を実行するプロセッサ９１は、判定条件が満たされるか否かを判定する判定部の一例である。
一実施形態の判定条件は、以下の条件（Ａ）～（Ｃ）を含み、（Ａ）～（Ｃ）が全て満たされた場合に、プロセッサ９１は判定条件が満たされたと判定する。
（Ａ）他の燃料（本例では炭素含有燃料）を燃焼させるために必要な理論空気量に対する火炉２０への空気供給量の比である空気比が０．８以下である。
（Ｂ）火炉２０内の代表温度であるノーズ温度が１１２０℃以上である。
（Ｃ）火炉２０内における他の燃料の炉内滞留時間が０．５秒以上である。
条件（Ａ）が満たされるか否かは、式（１）～式（３）と計測システム９の計測結果に基づいて判定される。条件（Ｂ）が満たされるか否かは、火炉温度計６の計測結果に基づいて判定される。条件（Ｃ）が満たされるか否かは、計測システム９の計測結果に基づいて判定される。
判定条件が満たされるまで（Ｓ５３：ＮＯ）、プロセッサ９１は待機する。一実施形態では、ボイラ２の負荷上昇時において判定条件が満たされるまでの期間、他の燃焼が火炉２０内で燃焼する。
なお他の実施形態では、条件（Ａ）で規定される空気比の上限値は０．７であってもよい。

判定条件が満たされると判定した場合（Ｓ５３：ＹＥＳ）、プロセッサ９１は、アンモニア供給開始指令を生成する（Ｓ５５）。生成されたアンモニア供給開始指令は供給システム１５に送られる。このときの供給システム１５とバーナユニット３０は既述の通り作動する。
Ｓ５５を実行するプロセッサ９１は、火炉２０へのアンモニア燃料の供給を供給システム１５に開始させるためのアンモニア供給開始指令を生成するように構成されたアンモニア供給指令生成部の一例である。
一実施形態では、ボイラ２でのアンモニア混焼率（熱量換算）は２０％以上かつ５０％以下である。また、このときの火炉２０内のバーナ部空気比が０．７以下である。

続いて、プロセッサ９１は、ボイラ２内でアンモニアの専焼が行われるためのアンモニア専焼条件が満たされたかを判定する（Ｓ５７）。一実施形態のアンモニア専焼条件は、例えば、Ｓ５３の開始から一定時間が経過したことである。
プロセッサ９１は、アンモニア専焼条件が満たされるまでの間（Ｓ５７：ＮＯ）、待機する。この間、アンモニアと他の燃料との混焼がボイラ２内で行われる。

アンモニア専焼条件が満たされると判定した場合（Ｓ５７：ＹＥＳ）、プロセッサ９１は、アンモニア専焼指令を生成する。生成されたアンモニア専焼指令は供給システム１５に送られる。供給システム１５とバーナユニット３０は既述の通り作動し、アンモニアの専焼が行われる。
一実施形態では、アンモニア専焼時におけるバーナ部空気比は０．９以下である。これにより、アンモニア専焼時において、二酸化炭素とＮＯｘの各々の排出量を抑制することができる。

（まとめ）
以下、幾つかの実施形態に係るボイラ２の運転方法、ボイラ用の制御装置５について概要を記載する。

（１）本発明の少なくとも一実施形態に係るボイラ（２）の運転方法は、
アンモニア燃料以外の他の燃料を火炉（２０）内で燃焼させるステップ（Ｓ１１、Ｓ５１）と、
前記火炉（２０）に供給される前記他の燃料を燃焼させるために必要な理論空気量に対する前記火炉（２０）への空気供給量の比である空気比（バーナ部空気比）が上限値以下であり、且つ、前記火炉（２０）内の代表温度が下限値以上である判定条件が満たされるか否かを判定するステップ（Ｓ１３、Ｓ５３）と、
前記判定条件が少なくとも満たされる場合に前記火炉（２０）への前記アンモニア燃料の供給を開始するステップ（Ｓ１５、Ｓ５５）と、
を備え、
前記判定条件を構成する前記空気比の前記上限値は０．８以下である。

発明者らの知見によれば、判定条件を構成する空気比（バーナ部空気比）が０．８以下の条件でアンモニアが火炉（２０）内で燃焼すると、火炉（２０）内で生成されるＮＯｘが効果的に低減することが判明した。また、ＮＯｘの生成を抑制するには、アンモニアの火炉（２０）内での熱分解が必要であり、火炉（２０）内のガス温度が一定温度以上であると、この熱分解は促進されることが判明した。そして、火炉（２０）内の代表温度は火炉（２０）内のガス温度と相関する。上記（１）の構成によれば、ＮＯｘの発生を抑制できる条件下でアンモニア燃料の供給を開始するボイラ（２）の運転方法が実現する。

（２）幾つかの実施形態では、上記（１）の構成において、
前記ボイラ（２）の熱負荷の上昇時において、前記判定条件が満たされるまでの期間（Ｓ１３：ＮＯ、Ｓ５３：ＮＯ）、前記他の燃料を燃焼させ、前記判定条件の充足後、前記火炉（２０）への前記アンモニア燃料の供給を開始する。

発明者らの知見によれば、ボイラ（２）の熱負荷の上昇時では火炉（２０）内のガス温度が比較的低く、このときにアンモニア燃料が火炉（２０）内に供給されると、過剰なＮＯｘが生成されることが判明した。この点、上記（２）の構成によれば、ボイラ（２）の負荷上昇時において、判定条件が充足されるまでアンモニア燃料の供給が開始されないので、ＮＯｘ排出量を抑制することができる。

（３）幾つかの実施形態では、上記（１）または（２）の構成において、
前記判定条件を構成する前記空気比の前記上限値は０．７以下である。

発明者らの知見によれば、バーナ部空気比が０．７以下であると、火炉（２０）内の酸素の割合が低減し、アンモニア燃料が火炉（２０）内に供給されることに伴い生成されるＮＯｘの量が低減することが判明した。また、バーナ部空気比が０．７以下であると、火炉（２０）内においてアンモニアとＮＯｘとの還元反応が促進され、ＮＯｘ排出量が低減することが判明した。従って、上記（３）の構成によれば、ＮＯｘ排出量を抑制できる。

（４）幾つかの実施形態では、上記（１）から（３）のいずれか構成において、
前記判定条件を構成する前記代表温度としての前記火炉（２０）のノーズ温度の前記下限値は、１１２０℃以上である。

発明者らの知見によれば、火炉（２０）内のガス温度が１４００℃以上の場合、比較的短い炉内滞留時間でアンモニアの熱分解が十分に行われることが判明した。さらに、ノーズ温度が１１２０℃以上である場合、ガス温度が１４００℃以上になることが判明した。上記（４）の構成によれば、ノーズ温度が１１２０℃以上になると、アンモニア燃料の供給が開始されるので、ＮＯｘ排出量を抑制できる。

（５）幾つかの実施形態では、上記（１）から（４）のいずれかの構成において、
前記判定条件は、前記他の燃料が前記火炉（２０）に投入されてから前記火炉（２０）のノーズ（１１）に到達するまでの炉内滞留時間が０．５秒以上である。

発明者らの知見によれば、アンモニアの炉内滞留時間が０．５秒以上であれば、火炉（２０）に投入されるアンモニア燃料の８０パーセント以上が熱分解されることが判明した。上記（５）の構成によれば、他の燃料の炉内滞留時間が０．５秒以上のときに、アンモニア燃料の供給が開始されるので、アンモニアの燃焼開始時の炉内滞留時間も０．５秒以上にできる。これにより、ＮＯｘ排出量を抑制できる。

（６）幾つかの実施形態では、上記（１）から（５）のいずれかの構成において、
前記火炉（２０）において、供給された前記アンモニア燃料と前記他の燃料との混焼率が熱量換算で２０％以上である。

発明者らの知見によれば、アンモニアと他の燃料との混焼率が２０％以上である場合、火炉（２０）内におけるＮＯｘの生成量が増大し易い。従って、混焼率が２０％以上の条件下でＮＯｘの生成量を低減することの意義は大きい。上記（６）の構成によれば、混焼率が２０％以上の燃焼が開始される前に判定条件が充足される。従って、混焼率が２０％以上である場合であっても、ＮＯｘの生成量を低減できる。

（７）幾つかの実施形態では、上記（１）から（６）のいずれかの構成において、
前記アンモニア燃料の供給を開始するステップ（Ｓ１５、Ｓ５５）では、アンモニア混焼率が熱量換算で５０％以下であり、かつ、前記火炉（２０）内の前記空気比が０．７以下となるように、前記アンモニア燃料の供給を開始し、
前記アンモニア燃料の供給開始後、前記火炉（２０）内の前記空気比が０．９以下となるように、前記アンモニア燃料の専焼を行うステップ（Ｓ５９）を備える。

発明者らの知見によれば、熱量換算での混焼率が５０％以下であり、且つバーナ部空気比が０．７以下となる条件下でアンモニア混焼が行われた場合、ＮＯｘ排出量が低減する。また、発明者らの知見によれば、バーナ部空気比が０．９以下となる条件下でのアンモニア専焼はＮＯｘ排出量の排出量を更に低減できる。上記（７）の構成によれば、ＮＯｘ排出量を低減しつつ、アンモニア混焼とアンモニア専焼とを順に行うことができる。また、アンモニア専焼を行うことで、二酸化炭素の排出量を抑制することができる。
また、アンモニア混焼時のバーナ部空気比を０．７以下とすることで、未燃アンモニアの生成量の増加を抑制することよりも、ＮＯｘ排出量の増加の抑制を優先することができる。従って、アンモニア混焼時においても、ＮＯｘ排出量を効果的に抑制することができる。

（８）本発明の少なくとも一実施形態に係るボイラ用の制御装置（５）は、
火炉（２０）、および、アンモニア燃料および他の燃料を前記火炉（２０）内に供給するように構成された供給システムを備えるボイラ（２）用の制御装置であって、
前記他の燃料を火炉（２０）内で燃焼させるための他燃料燃焼指令を生成する燃焼指令生成部（９１）と、
前記火炉（２０）に供給される前記他の燃料を燃焼させるために必要な理論空気量に対する前記火炉（２０）への空気供給量の比である空気比が上限値以下であり、且つ、前記火炉（２０）内の代表温度が下限値以上である判定条件が満たされるか否かを判定するための判定部（９１）と、
前記判定条件が少なくとも満されると前記判定部が判定した場合（Ｓ５３：ＹＥＳ）、前記火炉（２０）への前記アンモニア燃料の供給を前記供給システムに開始させるためのアンモニア供給開始指令を生成するように構成されたアンモニア供給指令生成部（９１）と、
を備え、
前記判定条件を構成する前記空気比の前記上限値は０．８以下である。

上記（８）の構成によれば、上記（１）と同様の理由により、ＮＯｘの発生を抑制できる条件下でアンモニア燃料の供給を開始するボイラ用の制御装置（５）が実現する。

（実施例１）
図７を参照して、バーナ部空気比とＮＯｘの排出量との関係を燃焼試験により特定した結果を説明する。図７は、バーナ部空気比とＮＯｘの排出量との関係を示すグラフである。
本燃焼試験では、鉛直方向に延びるドロップチューブ炉（ＤＴＦ）と、単一バーナ試験炉とが用いられた。ＤＴＦで行われた燃焼試験は、アンモニアの専焼、アンモニアと微粉炭の混焼、及び微粉炭の専焼である。アンモニア混焼時の混焼率は熱量換算で２５％または５０％である。また、単一バーナ試験炉で行われた燃焼試験は、微粉炭の専焼である。

はじめに、アンモニア専焼時におけるバーナ部空気比とＮＯｘ排出量との関係について検討する。図７で示される通り、バーナ部空気比が１．０となるアンモニア専焼のＮＯｘ排出量は、ＤＴＦまたは単一バーナ試験炉での微粉炭専焼のＮＯｘ排出量の６倍以上である。一方で、バーナ部空気比が０．９以下となるアンモニア専焼のＮＯｘ排出量は、微粉炭専焼時よりも低くなることが判った。特にバーナ部空気比が０．８のアンモニア専焼のＮＯｘ排出量は、本燃焼試験において最も低くなることが判った。さらに、バーナ部空気比が０．８未満となるアンモニア専焼のＮＯｘ排出量は、バーナ部空気比が０．８のときの排出量以下になることが予測される。なぜなら、バーナ部空気比が低くなるほど、燃焼空間７において燃焼に用いられる酸素が少なく、結果として、窒素の酸化反応よりもアンモニアガスの熱分解が促進され、またＮＯｘの還元反応も促進されるからである（アンモニア混焼またはアンモニア専焼が行われるときも同様の傾向が現れると考えられる）。以上の検討から、アンモニア専焼のＮＯｘ排出量を低減するためには、バーナ部空気比の上限値が、０．９以下であることが好ましく、０．８以下であることはさらに好ましく、０．７以下であることはさらに好ましいことが判る。なお、火力発電に用いられる一般的な体格を有するボイラ２が稼働する場合、バーナ部空気比が０．６未満となることは現実的ではない（このことは、アンモニア混焼または微粉炭専焼が行われるときにも該当する）。従って、バーナ部空気比の下限値は０．６以上である。

次に、アンモニア混焼におけるバーナ部空気比とＮＯｘ排出量との関係について検討する。図７で示される通り、バーナ部空気比が０．８となるアンモニア混焼（混焼率：２５％及び５０％）では、ＮＯｘ排出量が微粉炭専焼時と比べると高くなるものの、バーナ部空気比が１．０となるアンモニア専焼時に比べて著しく低減することが判った。そして、バーナ部空気比が０．７以下となるアンモニア混焼時（混焼率：５０％）では、ＮＯｘ排出量が、バーナ部空気比が０．８となる微粉炭専焼時の排出量に比べて低減することが判った。バーナ部空気比が０．７のときのアンモニア混焼（混焼率：２５％）のＮＯｘ排出量は測定されていない。しかし、アンモニア混焼率が２５％であるときの方が５０％であるときよりも、ＮＯｘ排出量が低くなると予測できる。なぜなら、アンモニア混焼率が低いほど、ＮＯｘの発生要因となるアンモニア燃料の火炉２０への供給量が減るからである。従って、ＮＯｘ排出量を低減するためには、アンモニア混焼時のバーナ部空気比の上限値が０．８以下であることが好ましく、０．７以下であることはさらに好ましいことが判る。また、アンモニア混焼が行われるときのバーナ部空気比の下限値は上述したように、０．６以上である。

（実施例２）
次に、図８、図９を参照して、火炉２０内の代表温度、アンモニアの炉内滞留時間、及びＮＯｘ排出量の関係について説明する。
図８は、ガス温度とアンモニアの必要滞留時間との関係を示すグラフである。ガス温度は火炉２０内の代表温度の一例である。必要滞留時間は、火炉２０内に供給されたアンモニア燃料の８０％が燃焼空間７で熱分解するために必要なアンモニア燃料の炉内滞留時間である。アンモニアの熱分解は、以下の（化学式Ａ）によって表される。
２ＮＨ_３→Ｎ_２＋３Ｈ_２ ・・・（化学式Ａ）
熱分解するアンモニアの割合が増えるほど、ＮＯｘに変化するアンモニアの割合は低減するので、ＮＯｘ排出量は低減する。
図８で示されるグラフでは、ガス温度が１４００℃のときの必要滞留時間が０．７４１秒であり、ガス温度が１５００℃のときの必要滞留時間は、０．５６９秒であり、ガス温度が１６００℃のときの必要滞留時間が０．４５２秒である。
図８から判る通り、ガス温度が１４００℃以上であれば、必要滞留時間が１秒未満であってもアンモニア燃料の８０％が火炉２０内で熱分解されることが判る。一方、ガス温度が１３００℃のとき、必要滞留時間が２秒以上になると予測され、特にガス温度が１２００℃のときには、必要滞留時間が約１０秒になる。このような状況下でボイラ２が稼働しても、アンモニア燃料の８０％を熱分解することが困難になることが判る。
以上のことから、火炉２０に供給されたアンモニア燃料の８０％が燃焼空間７で熱分解するためには、ガス温度が１４００℃以上であることが好ましいことが判る。
なお、図８で示される必要滞留時間は、計算により求めた数値である。火力発電プラントに用いられる一般的な体格を有するボイラ２では実際、ボイラ負荷が極めて小さくても、ガス温度は１２００℃よりも十分に大きい。

図９は、ノーズ温度とバーナ部のガス温度との関係を示すグラフである。ガス温度が１４００℃のときのノーズ温度は、１１１３℃であることが判る。従って、ノーズ温度が１１２０℃以上であれば、ガス温度が１４００℃以上になり、ＮＯｘ排出量が低減することが判る。

（実施例３）
図１０を参照し、アンモニア混焼率とＮＯｘ排出量との関係を説明する。図１０は、アンモニア混焼率とＮＯｘ排出量との関係を示すグラフである。図１０で示されるグラフは、同じボイラ２の燃焼条件下で、アンモニア混焼率が０％、２５％、５０％、及び１００％のときのＮＯｘ排出量を示す。なお、図１０のグラフで示されるアンモニア混焼率は熱量換算での割合であり、アンモニア混焼率１００％はアンモニアの専焼と同義である。
図１０から判る通り、アンモニアの混焼率が２０％を超えると、ＮＯｘ排出量が増大することが判る。従って、混焼率が２０％を超えるアンモニア混焼においてＮＯｘ排出量を低減することの意義は大きいことが判る。また、アンモニアの混焼率が５０％のとき、ＮＯｘ排出量が著しく増えることが判る。従って、アンモニアの混焼率が２０％以上かつ５０％以下のアンモニア混焼においてＮＯｘ排出量を低減することの意義は大きいことが判る。

以上、本発明の実施形態について説明したが、本発明は上述した実施形態に限定されることはなく、上述した実施形態に変形を加えた形態や、これらの形態を適宜組み合わせた形態も含む。

本明細書において、「ある方向に」、「ある方向に沿って」、「平行」、「直交」、「中心」、「同心」或いは「同軸」等の相対的或いは絶対的な配置を表す表現は、厳密にそのような配置を表すのみならず、公差、若しくは、同じ機能が得られる程度の角度や距離をもって相対的に変位している状態も表すものとする。
例えば、「同一」、「等しい」及び「均質」等の物事が等しい状態であることを表す表現は、厳密に等しい状態を表すのみならず、公差、若しくは、同じ機能が得られる程度の差が存在している状態も表すものとする。
また、本明細書において、四角形状や円筒形状等の形状を表す表現は、幾何学的に厳密な意味での四角形状や円筒形状等の形状を表すのみならず、同じ効果が得られる範囲で、凹凸部や面取り部等を含む形状も表すものとする。
また、本明細書において、一の構成要素を「備える」、「含む」、又は、「有する」という表現は、他の構成要素の存在を除外する排他的な表現ではない。

２ ：ボイラ
５ ：制御装置
１１ ：ノーズ
１５ ：供給システム
２０ ：火炉
９１ ：プロセッサ

Claims (33)

1. アンモニア燃料以外の他の燃料を用いた燃焼によるガス温度が１４００℃以上である火炉内にアンモニア噴射ノズルから液体アンモニアを液状のまま噴射して、前記他の燃料とアンモニアとの混焼が行われることを特徴とするアンモニア燃料ボイラ。
2. アンモニア燃料以外の他の燃料を用いた燃焼によって火炉のノーズ温度が１１２０℃以上の状態にある前記火炉内に、アンモニア噴射ノズルから液体アンモニアを液状のまま噴射して、前記他の燃料とアンモニアとの混焼が行われることを特徴とするアンモニア燃料ボイラ。
3. 火炉内にアンモニア噴射ノズルから液体アンモニアを液状のまま噴射して燃焼させるアンモニア燃料ボイラであって、
   アンモニア燃料以外の他の燃料を用いた燃焼により前記火炉内のガス温度が１４００℃以上であるときに、前記アンモニア噴射ノズルから前記火炉内に液体アンモニアの噴射を開始することを特徴とするアンモニア燃料ボイラ。
4. 火炉内にアンモニア噴射ノズルから液体アンモニアを液状のまま噴射して燃焼させるアンモニア燃料ボイラであって、
   アンモニア燃料以外の他の燃料を用いた燃焼により前記火炉内のガス温度が１４００℃以上であることを温度計測手段が計測したら、前記アンモニア噴射ノズルから前記火炉内に液体アンモニアの噴射を開始させる制御装置
   を備えることを特徴とするアンモニア燃料ボイラ。
5. 火炉内にアンモニア噴射ノズルから液体アンモニアを液状のまま噴射して燃焼させるアンモニア燃料ボイラであって、
   アンモニア燃料以外の他の燃料を用いた燃焼により前記火炉のノーズ温度が１１２０℃以上であるときに、前記アンモニア噴射ノズルから前記火炉内に液体アンモニアの噴射を開始することを特徴とするアンモニア燃料ボイラ。
6. 火炉内にアンモニア噴射ノズルから液体アンモニアを液状のまま噴射して燃焼させるアンモニア燃料ボイラであって、
   アンモニア燃料以外の他の燃料を用いた燃焼により前記火炉のノーズ温度が１１２０℃以上であることを温度計測手段が計測したら、前記アンモニア噴射ノズルから前記火炉内に液体アンモニアの噴射を開始させる制御装置
   を備えることを特徴とするアンモニア燃料ボイラ。
7. 前記火炉内で前記他の燃料とアンモニアとの混焼が行われた後に、アンモニアの専焼が行われる
   ことを特徴とする請求項１～６のいずれか１つに記載のアンモニア燃料ボイラ。
8. 前記制御装置は、前記アンモニア噴射ノズルから液体アンモニアの噴射を開始させた後、
   アンモニアの専焼を開始するためのアンモニア専焼条件が満たされると判定した場合に、
   アンモニアの専焼を前記火炉内で開始させるための制御指令を、前記他の燃料ならびに液体アンモニアを供給するための供給システムに送り、
   前記火炉内でアンモニアの専焼が行われる
   ことを特徴とする請求項４又は６に記載のアンモニア燃料ボイラ。
9. 前記アンモニア噴射ノズルは、噴射された液状のアンモニアが前記火炉の内部で微粒化するように構成されている、
   ことを特徴とする請求項１～８のいずれか１つに記載のアンモニア燃料ボイラ。
10. 前記アンモニア噴射ノズルは、噴射される液体アンモニアが末広がり状の液膜になるように構成された渦巻噴射ノズル、噴射される液体アンモニアがシート状の液膜になるように構成されたファンスプレーノズル、または、液噴流の状態で液体アンモニアを噴射するように構成されたプレーンジェット型のアトマイザのいずれか１つである、
    ことを特徴とする請求項１～９のいずれか１つに記載のアンモニア燃料ボイラ。
11. 前記アンモニア噴射ノズルによって噴射された液状のアンモニアは、前記火炉の内部でアンモニアガスに気化して燃焼する請求項１～１０のいずれか１つに記載のアンモニア燃料ボイラ。
12. 前記アンモニア噴射ノズルによって噴射された液状のアンモニアは、前記火炉の内部で熱分解して燃焼する請求項１～１１のいずれか１つに記載のアンモニア燃料ボイラ。
13. 前記アンモニア噴射ノズルは、アシスト流体を用いずに前記液体アンモニアを液状のまま噴射するための１流体ノズルである請求項１～１２のいずれか１つに記載のアンモニア燃料ボイラ。
14. 前記アンモニア噴射ノズルは、起動用燃料と前記液体アンモニアを噴射できる両用ノズルである請求項１～１３のいずれか１つに記載のアンモニア燃料ボイラ。
15. 前記アンモニア噴射ノズルを有するアンモニアバーナを備え、
    前記アンモニアバーナは、前記火炉内で生じる燃焼火炎を保炎するように構成された保炎効果を有する機構を備える請求項１～１４のいずれか１つに記載のアンモニア燃料ボイラ。
16. 前記保炎効果を有する機構は、
    前記アンモニア噴射ノズルが内側に配置される内筒と、
    前記内筒を囲むように配置され、前記火炉の内部と連通する空気供給路が前記内筒との間で形成される外筒と、
    前記空気供給路に設けられ、前記空気供給路を流れる空気に旋回力を付与するように構成されたスワラと
    を備える請求項１５に記載のアンモニア燃料ボイラ。
17. 前記アンモニア噴射ノズルから噴射される前記液体アンモニアは尿素を含有することを特徴とする請求項１～１６のいずれか１つに記載のアンモニア燃料ボイラ。
18. 前記アンモニア噴射ノズルが複数備えられている請求項１～１７のいずれか１つに記載のアンモニア燃料ボイラ。
19. 複数の前記アンモニア噴射ノズルが前記火炉の周方向に沿って配置されている請求項１８に記載のアンモニア燃料ボイラ。
20. 前記他の燃料が、液化天然ガス、重油、軽油、または、石炭である請求項１～６のいずれか１つに記載のアンモニア燃料ボイラ。
21. 前記他の燃料が、微粉炭であることを特徴とする請求項１～６のいずれか１つに記載のアンモニア燃料ボイラ。
22. アンモニア燃料以外の他の燃料を用いた燃焼により、火炉内のガス温度を１４００℃以上にするステップと、
    前記火炉内にアンモニア噴射ノズルから液体アンモニアを液状のまま噴射するステップと、
    を備えることを特徴とするボイラの運転方法。
23. アンモニア燃料以外の他の燃料を用いた燃焼により、火炉内のガス温度を１４００℃以上にするステップと、
    前記火炉内にアンモニア噴射ノズルから液体アンモニアを液状のまま噴射するステップと、
    前記液体アンモニアと前記他の燃料との熱量換算での混焼率が２０％以上の状態で混焼を継続するステップと、
    を備えることを特徴とするボイラの運転方法。
24. アンモニア燃料以外の他の燃料を用いた燃焼により、火炉内のガス温度を１４００℃以上にするステップと、
    前記火炉内にアンモニア噴射ノズルから液体アンモニアを液状のまま噴射するステップと、
    前記液体アンモニアと前記他の燃料との熱量換算での混焼率が５０％以下の状態で混焼を継続するステップと、
    を備えることを特徴とするボイラの運転方法。
25. アンモニア燃料以外の他の燃料を用いた燃焼により、火炉内のガス温度を１４００℃以上にするステップと、
    前記火炉内にアンモニア噴射ノズルから液体アンモニアを液状のまま噴射するステップと、
    前記液体アンモニアと前記他の燃料との熱量換算での混焼率が２０％以上かつ５０％以下の状態で混焼を継続するステップと、
    を備えることを特徴とするボイラの運転方法。
26. アンモニア燃料以外の他の燃料を用いた燃焼により、火炉内のガス温度を１４００℃以上にするステップと、
    前記火炉内にアンモニア噴射ノズルから液体アンモニアを液状のまま噴射するステップと、
    前記他の燃料とアンモニアとの混焼を、アンモニアの専焼を開始するためのアンモニア専焼条件が満たされるまで継続するステップと、
    前記アンモニア専焼条件が満たされると判定した場合に、前記他の燃料の供給を停止して、アンモニアの専焼を行うステップと、
    を備えることを特徴とするボイラの運転方法。
27. アンモニア燃料以外の他の燃料を用いた燃焼により、火炉内のガス温度を１４００℃以上にするステップと、
    前記火炉内にアンモニア噴射ノズルから液体アンモニアを液状のまま噴射するステップと、
    前記他の燃料とアンモニアとの混焼を規定時間が経過するまで継続するステップと、
    前記規定時間の経過後に前記他の燃料の供給を停止して、アンモニアの専焼を行うステップと、
    を備えることを特徴とするボイラの運転方法。
28. 火炉のノーズ温度が１１２０℃以上の状態になるまで、アンモニア燃料以外の他の燃料を前記火炉内で燃焼させるステップと、
    前記火炉内にアンモニア噴射ノズルから液体アンモニアを液状のまま噴射するステップと、
    を備えることを特徴とするボイラの運転方法。
29. 火炉のノーズ温度が１１２０℃以上の状態になるまで、アンモニア燃料以外の他の燃料を前記火炉内で燃焼させるステップと、
    前記火炉内にアンモニア噴射ノズルから液体アンモニアを液状のまま噴射するステップと、
    前記液体アンモニアと前記他の燃料との熱量換算での混焼率が２０％以上の状態で混焼を継続するステップと、
    を備えることを特徴とするボイラの運転方法。
30. 火炉のノーズ温度が１１２０℃以上の状態になるまで、アンモニア燃料以外の他の燃料を前記火炉内で燃焼させるステップと、
    前記火炉内にアンモニア噴射ノズルから液体アンモニアを液状のまま噴射するステップと、
    前記液体アンモニアと前記他の燃料との熱量換算での混焼率が５０％以下の状態で混焼を継続するステップと、
    を備えることを特徴とするボイラの運転方法。
31. 火炉のノーズ温度が１１２０℃以上の状態になるまで、アンモニア燃料以外の他の燃料を前記火炉内で燃焼させるステップと、
    前記火炉内にアンモニア噴射ノズルから液体アンモニアを液状のまま噴射するステップと、
    前記液体アンモニアと前記他の燃料との熱量換算での混焼率が２０％以上かつ５０％以下の状態で混焼を継続するステップと、
    を備えることを特徴とするボイラの運転方法。
32. 火炉のノーズ温度が１１２０℃以上の状態になるまで、アンモニア燃料以外の他の燃料を前記火炉内で燃焼させるステップと、
    前記火炉内にアンモニア噴射ノズルから液体アンモニアを液状のまま噴射するステップと、
    前記他の燃料とアンモニアとの混焼を、アンモニアの専焼を開始するためのアンモニア専焼条件が満たされるまで継続するステップと、
    前記アンモニア専焼条件が満たされると判定した場合に、前記他の燃料の供給を停止して、アンモニアの専焼を行うステップと、
    を備えることを特徴とするボイラの運転方法。
33. 火炉のノーズ温度が１１２０℃以上の状態になるまで、アンモニア燃料以外の他の燃料を前記火炉内で燃焼させるステップと、
    前記火炉内にアンモニア噴射ノズルから液体アンモニアを液状のまま噴射するステップと、
    前記他の燃料とアンモニアとの混焼を規定時間が経過するまで継続するステップと、
    前記規定時間の経過後に前記他の燃料の供給を停止して、アンモニアの専焼を行うステップと、
    を備えることを特徴とするボイラの運転方法。

Images