JP7695595B2

JP7695595B2 - 回転式圧縮機及び冷凍装置

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Publication number: JP7695595B2
Application number: JP2024093765A
Authority: JP
Inventors: 太郎岸本; 将彬足立; 剛福永
Original assignee: Daikin Industries Ltd
Current assignee: Daikin Industries Ltd
Priority date: 2023-07-27
Filing date: 2024-06-10
Publication date: 2025-06-19
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Also published as: WO2025022921A1; EP4729784A1; EP4729783A1; JP2025018952A; JP2025018942A; CN121263605A; WO2025022844A1; JP2025071307A; CN121336047A

Description

本開示は、回転式圧縮機及び冷凍装置に関するものである。

特許文献１には、ローリングピストンを有する圧縮機構と、ローリングピストンを偏心回転させる駆動軸（回転軸）と、を備えた圧縮機が開示されている。駆動軸には、軸方向に延びる油通路（中心孔）が形成される。密閉容器の底部に貯留された冷凍機油は、油通路を通って各摺動部分に供給される。

特許第７００３３０５号公報

ここで、圧縮機構の回転駆動に伴って駆動軸に遠心力とガス荷重が加わることで、駆動軸の軸たわみが大きくなるという問題がある。

そこで、本願発明者は、駆動軸の剛性が低下する要因である油通路に着目して、油通路の形状を工夫することで、駆動軸の剛性を向上させることを検討した。

本開示の目的は、油通路の形状を工夫して駆動軸の軸たわみを抑えることにある。

本開示の第１の態様は、圧縮機構（50）と、前記圧縮機構（50）を回転駆動させる駆動軸（25）と、を備えた回転式圧縮機であって、前記駆動軸（25）は、主軸部（26）と、前記主軸部（26）の軸心（C1）から所定量偏心した偏心部（27）と、を有し、前記駆動軸（25）には、軸方向に延びる１つ以上の油孔（31）を有する油通路（30）が設けられ、前記駆動軸（25）の軸方向から見て、前記油孔（31）を包絡する仮想包絡線（40）で囲まれる領域における所定の方向を第１方向（Y）、前記第１方向（Y）に直交する方向を第２方向（X）とし、前記油通路（30）は、軸方向から見て、前記仮想包絡線（40）で囲まれる領域における前記第１方向（Y）の長さが、前記第２方向（X）の長さよりも長い。

第１の態様では、仮想包絡線（40）で囲まれる領域における第１方向（Y）の長さが、第２方向（X）の長さよりも長くなるような油通路（30）を形成することで、駆動軸（25）の剛性を向上させて軸たわみを低減することができる。

具体的に、遠心ポンプ作用によって油を吸い上げるために、遠心ポンプは、その構造上、入口側の小径部と、小径部よりも孔径の大きな出口側の大径部と、を備える必要がある。

従来の回転式圧縮機の場合、遠心ポンプの入口側の小径部は、遠心ポンプの下端部で先窄状に開口する吸込口に相当し、出口側の大径部は、駆動軸（25）の中心部を軸方向に延びる円形状の油通路に相当する。そのため、従来の回転式圧縮機では、駆動軸（25）の中心部には、第１方向（Y）の長さを直径とする円形状で、比較的大径の油通路が設けられることとなり、駆動軸（25）の剛性が低下するおそれがある。

これに対し、油通路（30）の第２方向（X）の長さを、第１方向（Y）の長さよりも短くすることで、駆動軸（25）の中心部に円形状の油通路を設ける場合に比べて、油通路（30）の通路面積が小さくなり、駆動軸（25）の剛性を向上させて軸たわみを低減することができる。

また、油通路（30）における駆動軸（25）の回転中心から径方向に最も離れた箇所の内壁面までの距離を、円形状の油通路の半径と同等に確保することで、同等の遠心ポンプ作用を得ることができる。

本開示の第２の態様は、第１の態様の回転式圧縮機において、前記第１方向（Y）は、前記駆動軸（25）の軸方向から見て、前記主軸部（26）の軸心（C1）と前記偏心部（27）の軸心（C2）とを繋ぐ方向である。

第２の態様では、駆動軸（25）における第２方向（X）の剛性が、第１方向（Y）の剛性よりも高くなるため、圧縮機構（50）の回転駆動時の最大ガス荷重が、駆動軸（25）の第２方向（X）に加わった場合でも、駆動軸（25）の軸たわみを抑えることができる。

本開示の第３の態様は、第１又は２の態様の回転式圧縮機において、前記油通路（30）は、軸方向から見て、前記第１方向（Y）に沿って延びる長孔状の油孔（31）で形成される。

第３の態様では、軸方向から見て、第１方向（Y）に沿って延びる長孔状の油孔（31）で油通路（30）を形成することで、駆動軸（25）における第２方向（X）の剛性を、第１方向（Y）の剛性よりも高くすることができる。

本開示の第４の態様は、第１又は２の態様の回転式圧縮機において、前記油通路（30）は、軸方向から見て、前記第１方向（Y）に沿って並ぶ複数の前記油孔（31）で形成される。

第４の態様では、第１方向（Y）に沿って並ぶ複数の油孔（31）で油通路（30）を形成することで、駆動軸（25）における第２方向（X）の剛性を、第１方向（Y）の剛性よりも高くすることができる。

本開示の第５の態様は、第４の態様の回転式圧縮機において、前記油通路（30）は、軸方向から見て、隣り合う前記油孔（31）の一部が重なり合う。

第５の態様では、仮想包絡線（40）で囲まれる領域の第１方向（Y）の長さを一定とした場合、隣り合う油孔（31）の一部を重なり合わせた方が、隣り合う油孔（31）を互いに離間させた配置に比べて、仮想包絡線（40）で囲まれる領域内の油孔（31）の数が増えることとなる。これにより、油通路（30）を長孔状にする加工が容易になる。

本開示の第６の態様は、第１～５の態様のうち何れか１つの回転式圧縮機において、前記駆動軸（25）を回転させるモータ（21）を備え、前記圧縮機構（50）は、前記モータ（21）よりも下方に配置される。

第６の態様では、モータ（21）よりも下方に圧縮機構（50）が配置されたロータリ型の圧縮機に対して、仮想包絡線（40）で囲まれる領域における第１方向（Y）の長さが第２方向（X）の長さよりも長い油通路（30）の形状を適用することができる。

本開示の第７の態様は、第１～６の態様のうち何れか１つの回転式圧縮機（10）と、前記回転式圧縮機（10）で圧縮された冷媒が流通する冷媒回路（1a）と、を備える冷凍装置である。

第７の態様では、回転式圧縮機（10）と、冷媒回路（1a）と、を備えた冷凍装置を提供することができる。

図１は、本実施形態１の冷凍装置の構成を示す冷媒回路図である。図２は、回転式圧縮機の構成を示す縦断面図である。図３は、回転式圧縮機の構成を示す横断面図である。図４は、駆動軸を軸方向から見た図である。図５は、図２の駆動軸のＡ－Ａ断面図である。図６は、駆動軸の主軸部に第１方向から荷重をかけた場合の断面二次モーメントを説明するための図である。図７は、駆動軸の主軸部に第２方向から荷重をかけた場合の断面二次モーメントを説明するための図である。図８は、上死点からの角度と、駆動軸にかかる力の大きさと、の関係を示すグラフ図である。図９は、上死点からの角度と、駆動軸にかかる力の方向と、の関係を示すグラフ図である。図１０は、上死点からの角度と、偏心部の偏心方向を基準０°とした場合の駆動軸にかかる力の方向と、の関係を示すグラフ図である。図１１は、駆動軸に最大ガス荷重がかかる角度を説明する図である。図１２は、本実施形態２の駆動軸を軸方向から見た図である。図１３は、本実施形態３の駆動軸を軸方向から見た図である。図１４は、本実施形態４の駆動軸を軸方向から見た図である。図１５は、本実施形態５の駆動軸を軸方向から見た図である。図１６は、本実施形態６の回転式圧縮機の構成を示す縦断面図である。図１７は、軸方向から見た駆動軸の構成を示す図である。

《実施形態１》
図１に示すように、回転式圧縮機（10）は、冷凍装置（1）に設けられる。冷凍装置（1）は、冷媒が充填された冷媒回路（1a）を有する。冷媒回路（1a）は、回転式圧縮機（10）、放熱器（3）、減圧機構（4）、及び蒸発器（5）を有する。減圧機構（4）は、例えば、膨張弁である。冷媒回路（1a）は、蒸気圧縮式の冷凍サイクルを行う。

冷凍装置（1）は、空気調和装置である。空気調和装置は、冷房専用機、暖房専用機、あるいは冷房と暖房とを切り換える空気調和装置であってもよい。この場合、空気調和装置は、冷媒の循環方向を切り換える切換機構（例えば四方切換弁）を有する。冷凍装置（1）は、給湯器、チラーユニット、庫内の空気を冷却する冷却装置などであってもよい。冷却装置は、冷蔵庫、冷凍庫、コンテナなどの内部の空気を冷却する。

図２に示すように、回転式圧縮機（10）は、ケーシング（11）と、駆動機構（20）と、圧縮機構（50）と、を有する。

ケーシング（11）は、縦長の円筒状の密閉容器で構成される。ケーシング（11）の胴部には、吸入管（16）が貫通して固定される。吸入管（16）には、図示しないアキュムレータが接続される。ケーシング（11）の上部には、吐出管（17）が貫通して固定される。

ケーシング（11）の底部には、油溜まり部（18）が設けられる。油溜まり部（18）には、油が貯留される。油は、圧縮機構（50）や駆動軸（25）の摺動部を潤滑するのに用いられる。

〈駆動機構〉
駆動機構（20）は、ケーシング（11）の内部に収容される。駆動機構（20）は、モータ（21）と、駆動軸（25）と、を有する。モータ（21）は、圧縮機構（50）の上方に配置される。モータ（21）は、ステータ（22）と、ロータ（23）と、を有する。

ステータ（22）は、ケーシング（11）の内周面に固定される。ロータ（23）は、ステータ（22）の内部を上下方向に貫通している。ロータ（23）の軸心内部には、駆動軸（25）が固定される。モータ（21）が通電されると、ロータ（23）とともに駆動軸（25）が回転駆動される。

駆動軸（25）は、ケーシング（11）の軸心上に配置される。駆動軸（25）の内部には、油通路（30）が形成される。駆動軸（25）の下端には、遠心式の給油ポンプ（28）が設けられる。給油ポンプ（28）の下部には、吸入口（28a）が設けられる。給油ポンプ（28）は、油溜まり部（18）に貯留された油を搬送する。搬送された油は、駆動軸（25）の油通路（30）を通じて、圧縮機構（50）や駆動軸（25）の摺動部へ供給される。

駆動軸（25）は、主軸部（26）と、偏心部（27）と、を有する。主軸部（26）の上部は、モータ（21）のロータ（23）に固定される。偏心部（27）の軸心は、主軸部（26）の軸心から所定量だけ偏心している。

主軸部（26）における偏心部（27）よりも上部は、後述するフロントヘッド（52）によって回転可能に支持される。主軸部（26）における偏心部（27）よりも下部は、後述するリアヘッド（53）によって回転可能に支持される。

〈圧縮機構〉
圧縮機構（50）は、ケーシング（11）の内部に収容される。圧縮機構（50）は、モータ（21）の下方に配置される。圧縮機構（50）は、シリンダ（51）と、フロントヘッド（52）と、リアヘッド（53）と、ピストン（54）と、を有する。

シリンダ（51）は、扁平な略環状の部材で形成される。シリンダ（51）の中央部には、円形状の圧縮室（55）が形成される。シリンダ（51）には、径方向に延びる吸入通路（56）が形成される。吸入通路（56）の下流端は、圧縮室（55）と連通する。吸入通路（56）の上流端には、吸入管（16）が接続される。

フロントヘッド（52）は、シリンダ（51）の上部に配置される。フロントヘッド（52）は、シリンダ（51）の内部空間を上方から覆うように配置される。フロントヘッド（52）は、駆動軸（25）の主軸部（26）を回転可能に支持する。フロントヘッド（52）には、軸方向に貫通する吐出通路（図示省略）が形成される。

リアヘッド（53）は、シリンダ（51）の下部に配置される。リアヘッド（53）は、シリンダ（51）の内部空間を下方から覆うように配置される。リアヘッド（53）は、駆動軸（25）の主軸部（26）を回転可能に支持する。

図３にも示すように、ピストン（54）は、シリンダ（51）内部に収容される。ブレード（57）は、ピストン（54）に一体形成される。シリンダ（51）とピストン（54）とによって、圧縮室（55）が区画される。ピストン（54）は、真円形の環状に形成される。ピストン（54）の内部には、駆動軸（25）の偏心部（27）が嵌め込まれる。

圧縮室（55）の内部は、ブレード（57）によって、低圧室（55a）と、高圧室（55b）と、に区画される（図１１参照）。ブレード（57）は、一対のブッシュ（58）によって揺動可能に支持される。

ピストン（54）は、駆動軸（25）の回転駆動に伴って、シリンダ（51）内で偏心回転する。ピストン（54）の偏心回転に伴って低圧室（55a）の容積が徐々に大きくなると、吸入管（16）を流れる冷媒が吸入通路（56）から低圧室（55a）へ吸入されていく。

次に、低圧室（55a）が吸入通路（56）から遮断されると、遮断された空間が高圧室（55b）を構成する。高圧室（55b）の容積が徐々に小さくなると、高圧室（55b）の内圧が上昇していく。高圧室（55b）の内圧が所定の圧力を超えると、高圧室（55b）の冷媒が吐出通路（59）を通じて、圧縮機構（50）の外部へ流出する。この高圧冷媒は、ケーシング（11）の内部空間を上方へ流れ、モータ（21）のコアカット（図示省略）等を通過する。モータ（21）の上方に流出した高圧冷媒は、吐出管（17）より冷媒回路（1a）へ送られる。

〈油通路について〉
ところで、圧縮機構（50）の回転駆動に伴って駆動軸（25）に遠心力とガス荷重が加わることで、駆動軸（25）の軸たわみが大きくなるという問題がある。

そこで、本願発明者は、駆動軸（25）の剛性が低下する要因である油通路（30）に着目して、油通路（30）の形状を工夫することで、駆動軸（25）の剛性を高めることを検討した。

図２に示すように、駆動軸（25）には、油通路（30）が設けられる。油通路（30）は、油孔（31）と、下端孔（35）と、横孔（36）と、を有する。

下端孔（35）は、駆動軸（25）の主軸部（26）の下端部に開口する。下端孔（35）には、給油ポンプ（28）が取り付けられる。油孔（31）は、下端孔（35）に連通して上方向に延びる。横孔（36）は、油孔（31）に連通して水平方向に延びる。横孔（36）は、圧縮機構（50）や駆動軸（25）の摺動部に対して油を供給可能な位置にそれぞれ開口する。

図２に示す例では、横孔（36）は、フロントヘッド（52）、リアヘッド（53）、及びピストン（54）の摺動面に開口する。駆動軸（25）におけるフロントヘッド（52）よりも上方位置には、ガス抜き孔（37）が形成される。ガス抜き孔（37）は、油通路（30）を通過する油に含まれるガスを排出する。

油孔（31）を流れる油は、駆動軸（25）の回転に伴う遠心力により、横孔（36）を通って駆動軸（25）の外部に排出され、圧縮機構（50）や駆動軸（25）の摺動部に供給される。

図４に示すように、主軸部（26）の軸心を軸心（C1）、偏心部（27）の軸心を軸心（C2）とする。駆動軸（25）の軸方向から見て、油孔（31）を包絡する仮想包絡線（40）で囲まれる領域における所定の方向を第１方向（Y）、第１方向（Y）に直交する方向を第２方向（X）とする。

なお、図４に示す例では、駆動軸（25）の軸方向から見て、主軸部（26）の軸心（C1）と偏心部（27）の軸心（C2）とを繋ぐ方向を第１方向（Y）、第１方向（Y）に直交する方向を第２方向（X）としているが、この形態に限定するものではない。

油通路（30）は、軸方向から見て、第１方向（Y）に沿って延びる長孔状の油孔（31）で形成される。ここで、油孔（31）の第２方向（X）の長さをｘ、油孔（31）の第１方向（Y）をｙとする。長孔状の油孔（31）は、直径ｘの円を第１方向（Y）に連続的に動かした場合の軌跡として表すことができる。ここで、全ての円の接線になっている曲線を、包絡線と呼ぶこととする。図４に示す例では、軸方向から見て、油孔（31）を包絡する仮想包絡線（40）を仮想線で示す。仮想包絡線（40）は、油孔（31）の内周縁に沿って延びる長孔状の曲線として表される。

ここで、油通路（30）は、軸方向から見て、油孔（31）を包絡する仮想包絡線（40）で囲まれる領域における第１方向（Y）の長さｙが、第２方向（X）の長さｘよりも長い。これにより、駆動軸（25）の剛性を向上させて軸たわみを低減することができる。

具体的に、遠心ポンプ作用によって油を吸い上げるために、第１方向（Y）の長さを直径とする、吸入口（28a）よりも孔径が大きな円形状の油通路を駆動軸（25）の中心部に設けた場合、駆動軸（25）の中心部に比較的大きな空洞部（図５の仮想線で囲まれた領域を参照）が設けられることとなり、駆動軸（25）の剛性が低下するおそれがある。

また、油通路（30）における駆動軸（25）の回転中心から径方向に最も離れた箇所の内壁面までの距離を、円形状の油通路の半径と同等に確保することで、同等の遠心ポンプ作用を得ることができる（図５参照）。

また、仮想包絡線（40）で囲まれる領域における第１方向（Y）の長さが、第２方向（X）の長さよりも長くなるような油通路（30）を形成することで、駆動軸（25）における第２方向（X）の剛性を、第１方向（Y）の剛性よりも高くすることができる。

以下、油孔（31）の形状と、駆動軸（25）の曲げ剛性と、の関係について、図６及び図７を用いて説明する。なお、図６及び図７では、駆動軸（25）の主軸部（26）のみを図示して、偏心部（27）の記載を省略している。また、説明をし易くするため、油孔（31）は、第１方向（Y）に延びる長孔形状ではなく、長孔形状に近似した、第１方向（Y）に延びる長方形状として説明する。

図６に示すように、主軸部（26）の直径をＤとする。駆動軸（25）の主軸部（26）に対して、第１方向（Y）から荷重をかける場合、断面二次モーメントＩｙは、以下の式（１）で算出される。

Ｉｙ＝（π・Ｄ^４／６４）－（ｘ・ｙ^３／１２）・・・（１）
一方、図７に示すように、駆動軸（25）の主軸部（26）に対して、第２方向（X）から荷重をかける場合、断面二次モーメントＩｘは、以下の式（２）で算出される。

Ｉｘ＝（π・Ｄ^４／６４）－（ｙ・ｘ^３／１２）・・・（２）
ここで、ｘ＜ｙであるため、「ｙ^３」を含むＩｙの値の方が、「ｙ」を含むＩｘの値よりも大きく低下することとなる。つまり、Ｉｘ＞Ｉｙとなることから、駆動軸（25）における第２方向（X）の曲げ剛性が、第１方向（Y）の曲げ剛性よりも高くなる。

次に、駆動軸（25）の回転角度と、駆動軸（25）にかかる荷重と、の関係について、図８～図１０のグラフ図を用いて説明する。なお、図３に示すように、駆動軸（25）の偏心部（27）が図３で上側を向いた姿勢を上死点０°とする。

図８は、上死点からの角度と、駆動軸（25）にかかる力の大きさと、の関係を示すグラフ図である。図８の場合、駆動軸（25）が上死点０°から２２７°回転した位置で、圧縮機構（50）の回転駆動時の最大ガス荷重が加わることが分かる。

図９は、上死点からの角度と、駆動軸（25）にかかる力の方向と、の関係を示すグラフ図である。図９に示すように、圧縮機構（50）の回転駆動時の最大ガス荷重が加わる角度である２２７°の位置において、駆動軸（25）にかかるガス荷重の方向が１１９．１８°（≒１１９°）であることが分かる。

図１０は、上死点からの角度と、偏心部（27）の偏心方向を基準０°とした場合の駆動軸（25）にかかるガス荷重の方向と、の関係を示すグラフ図である。図１０に示すように、圧縮機構（50）の回転駆動時の最大ガス荷重が加わる回転角度である２２７°の位置において、偏心部（27）の偏心方向を基準０°とした駆動軸（25）にかかるガス荷重の方向が－１０７．８２°（≒－１０８°）であることが分かる。

図１１は、駆動軸（25）に最大ガス荷重がかかる角度を説明する図である。図１１の場合、駆動軸（25）が上死点０°から２２７°回転した位置において、主軸部（26）の軸心（C1）と偏心部（27）の軸心（C2）とを繋ぐ第１方向（Y）から反時計回り方向に１０８°回転させた方向に、圧縮機構（50）の回転駆動時の最大ガス荷重が加わる。図１１では、荷重方向を白塗矢印線で示している。

ここで、圧縮機構（50）の回転駆動時の最大ガス荷重方向は、圧縮条件などによって、例えば、８０°～１１０°の範囲で変動する。第２方向（X）は、第１方向（Y）に直交する方向、つまり、第１方向（Y）に対して９０°回転させた方向であるため、最大ガス荷重方向８０°～１１０°の範囲に含まれる。

上述したように、駆動軸（25）における第２方向（X）の剛性は、第１方向（Y）の剛性よりも高くなっている。そのため、圧縮機構（50）の回転駆動時の最大ガス荷重が駆動軸（25）の第２方向（X）に加わった場合でも、駆動軸（25）の軸たわみを抑えることができる。

なお、圧縮機構（50）の回転駆動時の最大ガス荷重に対する駆動軸（25）の剛性をより高めるために、最大ガス荷重方向（１０８°）と、第２方向（X）の角度と、を一致させるように、油通路（30）の形状を設定するようにしてもよい。

また、仮想包絡線（40）の第１方向（Y）の両端部の位置が、軸方向から見て、給油ポンプ（28）の吸入口（28a）よりも径方向外側に位置するように、油孔（31）の第１方向（Y）の長さｙを設定するのが好ましい。このようにすれば、駆動軸（25）の回転に伴う遠心力による遠心ポンプによる給油をスムーズに行うことができる。

－実施形態１の効果－
本実施形態の特徴によれば、仮想包絡線（40）で囲まれる領域における第１方向（Y）の長さが、第２方向（X）の長さよりも長くなるような油通路（30）を形成することで、駆動軸（25）の剛性を向上させることができる。

これにより、駆動軸（25）が回転することで、偏心部（27）とピストン（54）との偏心重量によって、駆動軸（25）に遠心力が加わった場合でも、駆動軸（25）の軸たわみを低減することができる。

そして、このような駆動軸（25）の軸たわみを抑えることで、駆動軸（25）の振れ回りによる騒音の発生を抑えることができる。

本実施形態の特徴によれば、駆動軸（25）における第２方向（X）の剛性が、第１方向（Y）の剛性よりも高くなるため、圧縮機構（50）の回転駆動時の最大ガス荷重が、駆動軸（25）の第２方向（X）に加わった場合でも、駆動軸（25）の軸たわみを抑えることができる。

本実施形態の特徴によれば、軸方向から見て、第１方向（Y）に沿って延びる長孔状の油孔（31）で油通路（30）を形成することで、駆動軸（25）における第２方向（X）の剛性を、第１方向（Y）の剛性よりも高くすることができる。

本実施形態の特徴によれば、モータ（21）よりも下方に圧縮機構（50）が配置されたロータリ型の圧縮機に対して、仮想包絡線（40）で囲まれる領域における第１方向（Y）の長さが第２方向（X）の長さよりも長い油通路（30）の形状を適用することができる。

本実施形態の特徴によれば、回転式圧縮機（10）と、冷媒回路（1a）と、を備えた冷凍装置を提供することができる。

《実施形態２》
以下、前記実施形態１と同じ部分については同じ符号を付し、相違点についてのみ説明する。

図１２に示すように、油通路（30）の油孔（31）は、軸方向から見て、第１方向（Y）に沿って延びる長方形状の孔で形成される。図１２に示す例では、軸方向から見て、油孔（31）を包絡する仮想包絡線（40）を仮想線で示す。仮想包絡線（40）は、油孔（31）の内周縁に沿って延びる長方形状の線として表される。

ここで、油通路（30）は、軸方向から見て、油孔（31）を包絡する仮想包絡線（40）で囲まれる領域における第１方向（Y）の長さｙが、第２方向（X）の長さｘよりも長い。

－実施形態２の効果－
本実施形態の特徴によれば、駆動軸（25）における第２方向（X）の剛性を、第１方向（Y）の剛性よりも高くすることができる。

《実施形態３》
図１３に示すように、油通路（30）は、軸方向から見て、第１方向（Y）に沿って並ぶ複数の油孔（31）で形成される。複数の油孔（31）は、全て同じ内径の孔で形成される。図１３に示す例では、第１方向（Y）に沿って４つの油孔（31）を設けるようにしたが、あくまでも一例であり、これに限定するものではない。図１３に示す例では、軸方向から見て、複数の油孔（31）を包絡する仮想包絡線（40）を仮想線で示す。仮想包絡線（40）は、第１方向（Y）に沿って延びる長孔状の曲線として表される。

ここで、油通路（30）は、軸方向から見て、複数の油孔（31）を包絡する仮想包絡線（40）で囲まれる領域における第１方向（Y）の長さｙが、第２方向（X）の長さｘよりも長い。

なお、本実施形態では、複数の油孔（31）を、主軸部（26）の軸心（C1）に対して対称となるように配置したが、この形態に限定するものではなく、非対称な配置であってもよい。

また、仮想包絡線（40）の第１方向（Y）の両端部の位置が、軸方向から見て、給油ポンプ（28）の吸入口（28a）よりも径方向外側に位置するように、油孔（31）の第１方向（Y）の位置を設定するのが好ましい。このようにすれば、駆動軸（25）の回転に伴う遠心力による遠心ポンプによる給油をスムーズに行うことができる。

なお、第１方向（Y）の両端部の油孔（31）の間に配置された２つの油孔（31）は、油に含まれるガスを、ガス抜き孔（37）から排出するのに用いられる。

－実施形態３の効果－
本実施形態の特徴によれば、第１方向（Y）に沿って並ぶ複数の油孔（31）で油通路（30）を形成することで、駆動軸（25）における第２方向（X）の剛性を、第１方向（Y）の剛性よりも高くすることができる。

《実施形態４》
図１４に示すように、油通路（30）は、軸方向から見て、第１方向（Y）に沿って並ぶ複数の油孔（31）で形成される。複数の油孔（31）は、異なる内径の孔を含む。図１４に示す例では、第１方向（Y）に間隔をあけて３つの油孔（31）を設けるようにしたが、あくまでも一例であり、これに限定するものではない。３つの油孔（31）のうち、第１方向（Y）の中央部に位置する油孔（31）の内径は、第１方向（Y）の両端部に位置する油孔（31）の内径よりも大きくなっている。

図１４に示す例では、軸方向から見て、複数の油孔（31）を包絡する仮想包絡線（40）を仮想線で示す。仮想包絡線（40）は、第２方向（X）の長さｘが、第１方向（Y）の中央部が最も大きく、第２方向（X）の両端部にそれぞれ向かうにつれて徐々に小さくなるような曲線として表される。

ここで、油通路（30）は、軸方向から見て、複数の油孔（31）を包絡する仮想包絡線（40）で囲まれる領域における第１方向（Y）の長さｙが、第２方向（X）の長さｘよりも長い。ここでは、第２方向（X）の長さｘが最も大きくなる位置である第２方向（X）の中央部の長さｘを、第１方向（Y）の長さｙと比較している。

なお、第１方向（Y）の両端部の油孔（31）の間に配置された油孔（31）は、油に含まれるガスを、ガス抜き孔（37）から排出するのに用いられる。

－実施形態４の効果－
本実施形態の特徴によれば、第１方向（Y）に沿って並ぶ複数の油孔（31）で油通路（30）を形成することで、駆動軸（25）における第２方向（X）の剛性を、第１方向（Y）の剛性よりも高くすることができる。

《実施形態５》
図１５に示すように、油通路（30）は、軸方向から見て、第１方向（Y）に沿って並ぶ複数の油孔（31）で形成される。複数の油孔（31）は、全て同じ内径の孔で形成される。油通路（30）は、軸方向から見て、隣り合う油孔（31）の一部が重なり合う。

図１５に示す例では、軸方向から見て、複数の油孔（31）を包絡する仮想包絡線（40）を仮想線で示す。仮想包絡線（40）は、第１方向（Y）に沿って延びる長孔状の曲線として表される。

－実施形態５の効果－
本実施形態の特徴によれば、仮想包絡線（40）で囲まれる領域の第１方向（Y）の長さを一定とした場合、隣り合う油孔（31）の一部を重なり合わせた方が、隣り合う油孔（31）を互いに離間させた配置に比べて、仮想包絡線（40）で囲まれる領域内の油孔（31）の数が増えることとなる。これにより、油通路（30）を長孔状にする加工が容易になる。

《実施形態６》
図１６に示すように、回転式圧縮機（10）は、ケーシング（11）と、駆動機構（20）と、圧縮機構（50）と、を有する。

駆動機構（20）は、モータ（21）と、駆動軸（25）と、を有する。駆動軸（25）は、主軸部（26）と、２つの偏心部（27）と、を有する。偏心部（27）の軸心は、主軸部（26）の軸心から所定量だけ偏心している。２つの偏心部（27）は、互いに１８０°異なる方向に偏心している（図１７も参照）。

圧縮機構（50）は、２つのシリンダ（51）と、フロントヘッド（52）と、リアヘッド（53）と、２つのピストン（54）と、ミドルプレート（60）と、を有する。ミドルプレート（60）は、２つのシリンダ（51）の間に挟み込まれる。

図１７に示すように、主軸部（26）の軸心を軸心（C1）、２つの偏心部（27）の軸心をそれぞれ軸心（C2）とする。駆動軸（25）の軸方向から見て、油孔（31）を包絡する仮想包絡線（40）で囲まれる領域における所定の方向を第１方向（Y）、第１方向（Y）に直交する方向を第２方向（X）とする。

なお、図１７に示す例では、駆動軸（25）の軸方向から見て、主軸部（26）の軸心（C1）と偏心部（27）の軸心（C2）とを繋ぐ方向を第１方向（Y）、第１方向（Y）に直交する方向を第２方向（X）としているが、この形態に限定するものではない。

油通路（30）は、軸方向から見て、第１方向（Y）に沿って延びる長孔状の油孔（31）で形成される。図１７に示す例では、軸方向から見て、油孔（31）を包絡する仮想包絡線（40）を仮想線で示す。仮想包絡線（40）は、油孔（31）の内周縁に沿って延びる長孔状の曲線として表される。

なお、油通路（30）は、上述した実施形態３の場合と同様に、軸方向から見て、第１方向（Y）に沿って並ぶ複数の油孔（31）で形成された構成としてもよい。また、油通路（30）は、上述した実施形態５の場合と同様に、軸方向から見て、隣り合う油孔（31）の一部が重なり合う構成としてもよい。

－実施形態６の効果－
本実施形態の特徴によれば、駆動軸（25）における第２方向（X）の剛性を、第１方向（Y）の剛性よりも高くすることができる。

《その他の実施形態》
前記実施形態については、以下のような構成としてもよい。

本実施形態では、油通路（30）の油孔（31）を、軸方向から見て、第１方向（Y）に沿って延びる長孔状の孔で形成するようにしたが、この形態に限定するものではない。例えば、油孔（31）を、軸方向から見て、第１方向（Y）に沿って延びる楕円形状の孔で形成してもよい。

本実施形態では、駆動軸（25）の下端部に給油ポンプ（28）を取り付け、給油ポンプ（28）から油を吸い上げるようにしたが、この形態に限定するものではない。例えば、駆動軸（25）の下端部を油溜まり部（18）に浸漬する位置まで延ばすとともに、駆動軸（25）の下端に開口する油通路（30）の下端孔（35）を、中央に入口孔を有する端板（図示省略）で覆うようにしてもよい。これにより、端板の入口孔から駆動軸（25）の油通路（30）に向かって油を吸い上げることができる。

また、複数の油孔（31）のうち何れかの油孔（31）を、駆動軸（25）と、フロントヘッド（52）及びリアヘッド（53）と、の摺動部への給油経路として用いる一方、他の油孔（31）を、シリンダ（51）への給油経路として用いる等、用途に応じて使い分けるようにしてもよい。

以上、実施形態を説明したが、特許請求の範囲の趣旨及び範囲から逸脱することなく、形態や詳細の多様な変更が可能なことが理解されるであろう。また、以上の実施形態、変形例、その他の実施形態に係る要素を適宜組み合わせたり、置換したりしてもよい。また、明細書及び特許請求の範囲の「第１」、「第２」、「第３」…という記載は、これらの記載が付与された語句を区別するために用いられており、その語句の数や順序までも限定するものではない。

以上説明したように、本開示は、回転式圧縮機及び冷凍装置について有用である。

1 冷凍装置
1a 冷媒回路
10 回転式圧縮機
21 モータ
25 駆動軸
26 主軸部
27 偏心部
30 油通路
31 油孔
40 仮想包絡線
50 圧縮機構
C1 軸心
C2 軸心
X 第２方向
Y 第１方向

Claims

圧縮機構（50）と、前記圧縮機構（50）を回転駆動させる駆動軸（25）と、を備えた回転式圧縮機であって、
前記駆動軸（25）は、主軸部（26）と、前記主軸部（26）の軸心（C1）から所定量偏心した偏心部（27）と、を有し、
前記駆動軸（25）には、軸方向に延びる１つ以上の油孔（31）を有する油通路（30）が設けられ、
前記駆動軸（25）の軸方向から見て、前記油孔（31）を包絡する仮想包絡線（40）で囲まれる領域における所定の方向を第１方向（Y）、前記第１方向（Y）に直交する方向を第２方向（X）とし、
前記油通路（30）は、軸方向から見て、前記仮想包絡線（40）で囲まれる領域における前記第１方向（Y）の長さが、前記第２方向（X）の長さよりも長く、
前記油通路（30）は、軸方向から見て、前記第１方向（Y）に沿って延びる長孔状の油孔（31）で形成される
回転式圧縮機。
圧縮機構（50）と、前記圧縮機構（50）を回転駆動させる駆動軸（25）と、を備えた回転式圧縮機であって、
前記駆動軸（25）は、主軸部（26）と、前記主軸部（26）の軸心（C1）から所定量偏心した偏心部（27）と、を有し、
前記駆動軸（25）には、軸方向に延びる１つ以上の油孔（31）を有する油通路（30）が設けられ、
前記駆動軸（25）の軸方向から見て、前記油孔（31）を包絡する仮想包絡線（40）で囲まれる領域における所定の方向を第１方向（Y）、前記第１方向（Y）に直交する方向を第２方向（X）とし、
前記油通路（30）は、軸方向から見て、前記仮想包絡線（40）で囲まれる領域における前記第１方向（Y）の長さが、前記第２方向（X）の長さよりも長く、
前記油通路（30）は、軸方向から見て、前記第１方向（Y）に沿って並ぶ複数の前記油孔（31）で形成され、
前記油通路（30）は、軸方向から見て、隣り合う前記油孔（31）の一部が重なり合う
回転式圧縮機。
請求項１又は２の回転式圧縮機において、
前記第１方向（Y）は、前記駆動軸（25）の軸方向から見て、前記主軸部（26）の軸心（C1）と前記偏心部（27）の軸心（C2）とを繋ぐ方向である
回転式圧縮機。
請求項１又は２の回転式圧縮機において、
前記駆動軸（25）を回転させるモータ（21）を備え、
前記圧縮機構（50）は、前記モータ（21）よりも下方に配置される
回転式圧縮機。
請求項１又は２の回転式圧縮機（10）と、
前記回転式圧縮機（10）で圧縮された冷媒が流通する冷媒回路（1a）と、を備える
冷凍装置。