JP7697492B2 - ロータリ圧縮機 - Google Patents

Description

本発明の実施形態は、ロータリ圧縮機に関する。

ロータリ圧縮機としては、圧縮機本体容器の内部に、冷媒を圧縮する圧縮部と、圧縮部を駆動するモータとが配置されたロータリ圧縮機が知られている。このロータリ圧縮機は、例えば、冷凍サイクル装置に搭載される。

冷凍サイクル装置に搭載される圧縮機においては、凝縮された液冷媒の一部を分岐させ、この分岐させた液冷媒を圧縮機のシリンダ室に注入（インジェクション）する、液インジェクション方式の従来技術が知られている。

特開２０１３－３６４４２号公報 特開２０１６－２３５８２号公報

液インジェクション方式の圧縮機では、凝縮器出口から分岐させたインジェクション用の通路の途中に開閉弁を設けることで、インジェクションを行う（インジェクション運転を行う）か否かを切り換えることが可能となる。しかしながら、この圧縮機では、インジェクション運転を行わないとき、インジョクション用の通路に設けられた開閉弁からシリンダ室までの空間が、デッドボリューム（死容積）となってしまう。このため、圧縮した冷媒が再度膨張してしまうことで圧縮効率を低下させるという問題がある。

特許文献１に記載されるロータリ圧縮機では、仕切板の径方向に伸びるインジェクション通路にスライド弁を設け、シリンダ室に連通するインジェクションポートを開くときにはスライド弁がインジェクション通路内に位置しないようにする。一方でインジェクションポートを閉じるときには、スライド弁をインジェクションポートの位置に配置することでインジェクション通路に冷媒が逆流しないようにして、インジェクション運転を行わない場合におけるデッドボリュームを減少させている。このようなスライド構造は、バネやスライド弁の構造が複雑になり、製造が難しいという問題がある。また、スライド構造の故障等でインジェクションが正常に行われなくなることにより圧縮機の信頼性が低下するおそれもある。

また、特許文献２に記載されるロータリ圧縮機において、インジェクション管自体を細く形成することが考えられる。しかしながら、単にインジェクション管を細くした場合、インジェクション管をインジェクション孔（横孔）に対して固定することが難しく、この場合も製造が難しいという問題がある。

開示の技術は、上記に鑑みてなされたものであって、製造を容易にしつつ、デッドボリュームを減少させることができるインジェクション機構を備えたロータリ圧縮機を提供することを目的とする。

本開示の実施形態にかかるロータリ圧縮機は、冷媒を圧縮する圧縮部と、圧縮部を駆動するモータと、圧縮部とモータとを内部に収容する圧縮機本体容器と、を備える。圧縮部は、内部にシリンダ室を形成するシリンダと、シリンダの内周側で公転するピストンと、シリンダの端部を閉塞する端板と、を有する。端板には、シリンダ室に連通し、冷媒を導通するインジェクション管が挿通可能なインジェクション孔が形成される。インジェクション孔には、インジェクション管の外周を保持する保持管を介してインジェクション管が固定される。端板には、インジェクション孔とシリンダ室とを連通するように、端板の厚み方向に沿って連通孔が形成される。インジェクション孔は、保持管が挿通可能な大径部と、大径部から連続して形成されるとともに大径部よりも連通孔側に位置する、インジェクション管が挿通可能な第１の小径部と、第１の小径部に連続して連通孔側に形成された、インジェクション管の先端部の外径よりも細い第２の小径部と、第１の小径部と第２の小径部との境界に形成された段差と、を備える。インジェクション孔にインジェクション管が固定された際に、インジェクション管の先端部がインジェクション孔の第１の小径部に位置し、段差によってインジェクション管の外周面と第１の小径部の内周面との間の隙間が塞がれている。

開示の技術によれば、製造を容易にしつつ、デッドボリュームを低減することができる。

図１は、実施形態にかかるロータリ圧縮機の一例を示す縦断面図である。 図２は、第１の圧縮部および第２の圧縮部の上からみた横断面図である。 図３は、実施形態にかかるロータリ圧縮機の圧縮部を示す部分縦断面図である。 図４は、中間仕切板のインジェクション孔を示す部分縦断面図である。 図５は、中間仕切板のインジェクション孔を示す部分縦断面図である。 図６は、中間仕切板のインジェクション孔を示す部分縦断面図である。 図７は、中間仕切板のインジェクション孔を示す部分縦断面図である。 図８は、ロータリ圧縮機のインジェクション機構におけるデッドボリュームの従来例との比較を説明する説明図である。 図９は、従来例のロータリ圧縮機における環状ピストンの回転サイクルを示す径方向断面図および回転軸の直交する方向の断面図である。 図１０は、従来例のロータリ圧縮機におけるインジェクション運転を行わない場合のシリンダ内の圧力変化を示すグラフである。 図１１は、実施形態にかかるロータリ圧縮機における環状ピストンの回転サイクルを示す径方向断面図および回転軸の直交する方向の断面図である。 図１２は、実施形態にかかるロータリ圧縮機におけるインジェクション運転を行わない場合のシリンダ内の圧力変化を示すグラフである。 図１３は、変形例１にかかるロータリ圧縮機の圧縮部を示す部分縦断面図である。 図１４は、変形例２にかかるロータリ圧縮機の圧縮部を示す部分縦断面図である。 図１５は、中間仕切板の分解斜視図である。 図１６は、接続弁からのデッドボリュームを説明する説明図である。 図１７は、図１６の点線部分の拡大図である。

以下、図面を参照して、実施形態にかかるロータリ圧縮機を説明する。実施形態において同一の機能を有する構成には同一の符号を付し、重複する説明は省略する。なお、以下の実施形態で説明するロータリ圧縮機は、一例を示すに過ぎず、実施形態を限定するものではない。また、以下の各実施形態は、矛盾しない範囲内で適宜組みあわせてもよい。

図１は、実施形態にかかるロータリ圧縮機の一例を示す縦断面図である。図２は、第１の圧縮部および第２の圧縮部の上からみた横断面図である。

図１に示すように、ロータリ圧縮機１は、密閉された縦置き円筒状の圧縮機筐体１０の下部に配置された圧縮部１２と、圧縮機筐体１０の上部に配置され、回転軸１５を介して圧縮部１２を駆動するモータ１１と、を備えている。

モータ１１のステータ１１１は、円筒状に形成され、圧縮機筐体１０の内周面に焼きばめされて固定されている。モータ１１のロータ１１２は、円筒状のステータ１１１の内部に配置され、モータ１１と圧縮部１２とを機械的に接続する回転軸１５に焼きばめされて固定されている。

圧縮部１２は、第１の圧縮部１２Ｓと、第１の圧縮部１２Ｓと並列に配置され第１の圧縮部１２Ｓの上側に積層された第２の圧縮部１２Ｔと、を備えている。図２に示すように、第１の圧縮部１２Ｓは、第１側方張出部１２２Ｓに、放射状に第１吸入孔１３５Ｓ、第１ベーン溝１２８Ｓが設けられた環状の第１シリンダ１２１Ｓを備えている。同様に、第２の圧縮部１２Ｔは、第２側方張出部１２２Ｔに、放射状に第２吸入孔１３５Ｔ、第２ベーン溝１２８Ｔが設けられた環状の第２シリンダ１２１Ｔを備えている。

図２に示すように、第１シリンダ１２１Ｓおよび第２シリンダ１２１Ｔには、モータ１１の回転軸１５と同心に、円形の第１シリンダ内壁１２３Ｓおよび第２シリンダ内壁１２３Ｔが形成されている。第１シリンダ内壁１２３Ｓおよび第２シリンダ内壁１２３Ｔ内には、シリンダ内径よりも小さい外径の第１環状ピストン１２５Ｓおよび第２環状ピストン１２５Ｔが夫々配置されている。第１シリンダ内壁１２３Ｓと第１環状ピストン１２５Ｓとの間には、冷媒ガスを吸入し圧縮して吐出する第１シリンダ室１３０Ｓが形成される。同様に、第２シリンダ内壁１２３Ｔと第２環状ピストン１２５Ｔとの間には、冷媒ガスを吸入し圧縮して吐出する第２シリンダ室１３０Ｔが形成される。

第１シリンダ１２１Ｓには、第１シリンダ内壁１２３Ｓから径方向に、シリンダ高さ全域に亘る第１ベーン溝１２８Ｓが形成されている。同様に、第２シリンダ１２１Ｔには、第２シリンダ内壁１２３Ｔから径方向に、シリンダ高さ全域に亘る第２ベーン溝１２８Ｔが形成されている。第１ベーン溝１２８Ｓおよび第２ベーン溝１２８Ｔ内には、夫々平板状の第１ベーン１２７Ｓおよび第２ベーン１２７Ｔが、摺動自在に嵌合されている。

図２に示すように、第１ベーン溝１２８Ｓの奥部には、第１シリンダ１２１Ｓの外周部から第１ベーン溝１２８Ｓに連通するように第１スプリング穴１２４Ｓが形成されている。同様に、第２ベーン溝１２８Ｔの奥部には、第２シリンダ１２１Ｔの外周部から第２ベーン溝１２８Ｔに連通するように第２スプリング穴１２４Ｔが形成されている。第１スプリング穴１２４Ｓには、第１ベーン１２７Ｓの背面を押圧する第１ベーンスプリング２６０Ｓ（図３参照）が挿入されている。同様に、第２スプリング穴１２４Ｔには、第２ベーン１２７Ｔの背面を押圧する第２ベーンスプリング２６０Ｔ（図３参照）が挿入されている。

ロータリ圧縮機１の起動時は、第１ベーンスプリング２６０Ｓの反発力により、第１ベーン１２７Ｓが、第１ベーン溝１２８Ｓ内から第１シリンダ室１３０Ｓ内に突出する。同様に、ロータリ圧縮機１の起動時は、第２ベーンスプリング２６０Ｔの反発力により、第２ベーン１２７Ｔが、第２ベーン溝１２８Ｔ内から第２シリンダ室１３０Ｔ内に突出する。そして、第１ベーン１２７Ｓの先端が、第１環状ピストン１２５Ｓの外周面に当接する。同様に、第２ベーン１２７Ｔの先端が、第２環状ピストン１２５Ｔの外周面に当接する。このように当接した第１ベーン１２７Ｓにより、第１シリンダ室１３０Ｓが、第１吸入室１３１Ｓと、第１圧縮室１３３Ｓとに区画される。また、第２ベーン１２７Ｔにより、第２シリンダ室１３０Ｔが、第２吸入室１３１Ｔと、第２圧縮室１３３Ｔとに区画される。

また、第１及び第２シリンダ１２１Ｓ、１２１Ｔには、第１及び第２ベーン溝１２８Ｓ、１２８Ｔの奥部と圧縮機筐体１０内とを、図１に示す開口部Ｒで連通している。この開口部Ｒより圧縮機筐体１０内に圧縮された冷媒ガスを導入し、第１及び第２ベーン１２７Ｓ、１２７Ｔに、冷媒ガスの圧力により背圧をかける第１及び第２圧力導入路１２９Ｓ、１２９Ｔが形成されている。

第１及び第２シリンダ１２１Ｓ、１２１Ｔには、第１及び第２吸入室１３１Ｓ、１３１Ｔに外部から冷媒を吸入するために、第１及び第２吸入室１３１Ｓ、１３１Ｔと外部とを連通させる第１及び第２吸入孔１３５Ｓ、１３５Ｔが設けられている。

また、図１に示すように、第１シリンダ１２１Ｓと第２シリンダ１２１Ｔの間には、中間仕切板１４０が配置され、第１シリンダ１２１Ｓの第１シリンダ室１３０Ｓ（図２参照）と第２シリンダ１２１Ｔの第２シリンダ室１３０Ｔ（図２参照）とを区画、閉塞している。中間仕切板１４０は、第１シリンダ１２１Ｓの上端部と第２シリンダ１２１Ｔの下端部を閉塞している。すなわち、中間仕切板１４０は、シリンダの端部を閉塞する端板の一例である。

第１シリンダ１２１Ｓの下端部には、下端板１６０Ｓが配置され、第１シリンダ１２１Ｓの第１シリンダ室１３０Ｓを閉塞している。また、第２シリンダ１２１Ｔの上端部には、上端板１６０Ｔが配置され、第２シリンダ１２１Ｔの第２シリンダ室１３０Ｔを閉塞している。下端板１６０Ｓは、第１シリンダ１２１Ｓの下端部を閉塞し、上端板１６０Ｔは、第２シリンダ１２１Ｔの上端部を閉塞している。

下端板１６０Ｓには、副軸受部１６１Ｓが形成され、副軸受部１６１Ｓに、回転軸１５の副軸部１５１が回転自在に支持されている。上端板１６０Ｔには、主軸受部１６１Ｔが形成され、主軸受部１６１Ｔに、回転軸１５の主軸部１５３が回転自在に支持されている。

回転軸１５は、互いに１８０°位相をずらして偏心させた第１偏心部１５２Ｓと第２偏心部１５２Ｔとを備える。第１偏心部１５２Ｓは、第１の圧縮部１２Ｓの第１環状ピストン１２５Ｓに回転自在に嵌合している。第２偏心部１５２Ｔは、第２の圧縮部１２Ｔの第２環状ピストン１２５Ｔに回転自在に嵌合している。

回転軸１５が回転すると、第１及び第２環状ピストン１２５Ｓ、１２５Ｔが、第１及び第２シリンダ内壁１２３Ｓ、１２３Ｔに沿って第１及び第２シリンダ１２１Ｓ、１２１Ｔ内を図２の時計回りに公転する。この公転に追随して第１及び第２ベーン１２７Ｓ、１２７Ｔが往復運動する。この第１及び第２環状ピストン１２５Ｓ、１２５Ｔ及び第１及び第２ベーン１２７Ｓ、１２７Ｔの運動により、第１及び第２吸入室１３１Ｓ、１３１Ｔ及び第１及び第２圧縮室１３３Ｓ、１３３Ｔの容積が連続的に変化する。また、圧縮部１２では、連続的に冷媒ガスを吸入し圧縮して吐出する。

図１に示すように、下端板１６０Ｓの下側には、下マフラーカバー１７０Ｓが配置され、下端板１６０Ｓとの間に下マフラー室１８０Ｓを形成している。そして、第１の圧縮部１２Ｓは、下マフラー室１８０Ｓに開口している。すなわち、下端板１６０Ｓの第１ベーン１２７Ｓ近傍には、第１シリンダ１２１Ｓの第１圧縮室１３３Ｓと下マフラー室１８０Ｓとを連通する第１吐出孔１９０Ｓ（図２参照）が設けられる。第１吐出孔１９０Ｓには、圧縮された冷媒ガスの逆流を防止するリード弁型の第１吐出弁２００Ｓが配置されている。

下マフラー室１８０Ｓは、環状に形成された１つの室であり、第１の圧縮部１２Ｓの吐出側を、下端板１６０Ｓ、第１シリンダ１２１Ｓ、中間仕切板１４０、第２シリンダ１２１Ｔ及び上端板１６０Ｔを貫通する冷媒通路１３６（図２参照）を通して上マフラー室１８０Ｔ内に連通させる連通路の一部である。下マフラー室１８０Ｓは、吐出冷媒ガスの圧力脈動を低減させる。また、第１吐出弁２００Ｓに重ねて、第１吐出弁２００Ｓの撓み開弁量を制限するための第１吐出弁押え２０１Ｓが、第１吐出弁２００Ｓとともにリベットにより固定されている。第１吐出孔１９０Ｓ、第１吐出弁２００Ｓ及び第１吐出弁押え２０１Ｓは、下端板１６０Ｓの第１吐出弁部を構成している。

図１に示すように、上端板１６０Ｔの上側には、上マフラーカバー１７０Ｔが配置され、上端板１６０Ｔとの間に上マフラー室１８０Ｔを形成している。上端板１６０Ｔの第２ベーン１２７Ｔ近傍には、第２シリンダ１２１Ｔの第２圧縮室１３３Ｔと上マフラー室１８０Ｔとを連通する第２吐出孔１９０Ｔ（図２参照）が設けられている。第２吐出孔１９０Ｔには、圧縮された冷媒ガスの逆流を防止するリード弁型の第２吐出弁２００Ｔが配置されている。また、第２吐出弁２００Ｔに重ねて、第２吐出弁２００Ｔの撓み開弁量を制限するための第２吐出弁押え２０１Ｔが、第２吐出弁２００Ｔとともにリベットにより固定されている。上マフラー室１８０Ｔは、吐出冷媒の圧力脈動を低減させる。第２吐出孔１９０Ｔ、第２吐出弁２００Ｔ及び第２吐出弁押え２０１Ｔは、上端板１６０Ｔの第２吐出弁部を構成している。

第１シリンダ１２１Ｓ、下端板１６０Ｓ、下マフラーカバー１７０Ｓ、第２シリンダ１２１Ｔ、上端板１６０Ｔ、上マフラーカバー１７０Ｔ及び中間仕切板１４０は、複数の通しボルト１７５等により一体に締結されている。通しボルト１７５等により一体に締結された圧縮部１２のうち、上端板１６０Ｔの外周部が、圧縮機筐体１０にスポット溶接により固着され、圧縮部１２を圧縮機筐体１０に固定している。

円筒状の圧縮機筐体１０の外周壁には、軸方向に離間して下部から順に、第１貫通孔１０１および第２貫通孔１０２が、第１吸入管１０４および第２吸入管１０５を通すために設けられている。また、圧縮機筐体１０の外側部には、独立した円筒状の密閉容器からなるアキュムレータ２５が、アキュムホルダ２５２及びアキュムバンド２５３により保持されている。

アキュムレータ２５の天部中心には、冷媒回路の蒸発器に接続するシステム接続管２５５が接続されている。アキュムレータ２５の底部に設けられた底部貫通孔２５７には、一端がアキュムレータ２５の内部上方まで延設され、他端が、第１吸入管１０４および第２吸入管１０５の他端に接続される第１低圧連絡管３１Ｓおよび第２低圧連絡管３１Ｔが固着されている。

冷媒回路の低圧冷媒をアキュムレータ２５を介して第１の圧縮部１２Ｓに導く第１低圧連絡管３１Ｓは、吸入部としての第１吸入管１０４を介して第１シリンダ１２１Ｓの第１吸入孔１３５Ｓ（図２参照）に接続されている。また、冷媒回路の低圧冷媒をアキュムレータ２５を介して第２の圧縮部１２Ｔに導く第２低圧連絡管３１Ｔは、吸入部としての第２吸入管１０５を介して第２シリンダ１２１Ｔの第２吸入孔１３５Ｔ（図２参照）に接続されている。すなわち、第１吸入孔１３５Ｓおよび第２吸入孔１３５Ｔは、冷媒回路の蒸発器に並列に接続されている。

圧縮機筐体１０の天部には、冷媒回路と接続し高圧冷媒ガスを冷媒回路の凝縮器側に吐出する吐出部としての吐出管１０７が接続されている。すなわち、第１吐出孔１９０Ｓおよび第２吐出孔１９０Ｔは、冷媒回路の凝縮器に接続されている。

圧縮機筐体１０内には、およそ第２シリンダ１２１Ｔの高さまで潤滑油が封入されている。また、潤滑油は、回転軸１５の下部に挿入される図示しないポンプ羽根により、回転軸１５の下端部に取付けられた給油パイプ１６から吸上げられ、圧縮部１２を循環する。これにより、潤滑油は、摺動部品の潤滑を行なうとともに、圧縮部１２の微小隙間のシールをする。

図３は、実施形態にかかるロータリ圧縮機１の圧縮部１２を示す部分縦断面図である。図３に示すように、中間仕切板１４０には、連通孔３０２Ｓにより第１シリンダ室１３０Ｓに連通するとともに、連通孔３０２Ｔにより第２シリンダ室１３０Ｔに連通し、冷媒を供給するインジェクション管１４１が挿通可能なインジェクション孔３００が形成されている。このインジェクション孔３００には、インジェクション管１４１の外周を保持する保持管１４２を介してインジェクション管１４１が固定されている。

ヒートポンプを用いた冷凍サイクル装置は、近年、外気温度の低い寒冷地でも普及が進んでいる。外気温度が低い環境下で蒸発器が使用されている場合、圧縮部１２に吸入される冷媒の密度が下がり、十分な暖房能力を得ることが困難になる。このため、凝縮器の出口側や減圧手段通過後の液冷媒の一部を分岐させ、分岐させた液冷媒をインジェクション管１４１を介して圧縮部１２の第１シリンダ室１３０Ｓおよび第２シリンダ室１３０Ｔに注入させること、すなわち液インジェクション（気体の冷媒を注入するガスインジェクションであってもよい）を行う。

この液インジェクションを行うことで、冷媒の循環量を増やして暖房能力を向上させることができる。また、暖房時に外気温度が低い場合には、圧縮比が大きい条件での運転となるため、第１シリンダ室１３０Ｓおよび第２シリンダ室１３０Ｔ内の冷媒温度が高くなるが、液インジェクションを行うことで、液冷媒の蒸発潜熱でシリンダ室内を冷却することにより冷媒温度を下げることができる。

図４～図７は、中間仕切板１４０のインジェクション孔３００を示す部分断面図である。具体的には、図４は、インジェクション管１４１および保持管１４２をインジェクション孔３００に挿入する前の部分断面図である。図５は、保持管１４２をインジェクション孔３００に挿入した後の部分断面図である。図６は、インジェクション管１４１および保持管１４２をインジェクション孔３００に挿入した後の部分断面図である。図７は、インジェクション管先端１４１ａを封止部材１４３で封止する構成を例示する部分断面図である。

図４に示すように、インジェクション孔３００は、中間仕切板１４０の外側の開口部３０１から奥の連通孔３０２Ｓ、３０２Ｔに向かって内径が徐々に小さくなる構造となっている。具体的には、インジェクション孔３００は、開口部３０１から大径部３０３、第１の段差部（第１のテーパ部）３０４、第１の小径部３０５、第２の段差部（第２のテーパ部）３０６、第２の小径部３０７の順に内径が小さくなる。そして、第２の小径部３０７には、第１シリンダ室１３０Ｓと連通する連通孔３０２Ｓおよび第２シリンダ室１３０Ｔと連通する連通孔３０２Ｔが設けられている。

大径部３０３は、開口部３０１から奥の第１の段差部（第１のテーパ部）３０４に向かって連続して形成されている。図５に示すように、大径部３０３は、開口部３０１からの内径が保持管１４２の外径よりも若干大きく、保持管１４２を挿通可能な構成となっている。

図４に示すように、大径部３０３は、例えば、奥に向かって内径が徐々に小さくなる緩やかなテーパ形状である。なお、大径部３０３は、開口部３０１側から奥の第１の段差部（第１のテーパ部）３０４まで内径が変化しない円筒形状であってもよい。また、大径部３０３は、奥に向かって内径が徐々に小さくなり、例えば、第１のテーパ部３０４の位置で第１の小径部３０５と同程度の内径となるような形状、すなわち、大径部３０３の全体がテーパ形状となることで第１の段差部を備えない形状となっていてもよい。

大径部３０３から第１の小径部３０５に亘る第１の段差部（第１のテーパ部）３０４は、奥に向かって連続的に小径となるようにテーパ形状になっている。すなわち、第１の小径部３０５は、大径部３０３から第１の段差部（第１のテーパ部）３０４を介して連続的に形成されており、大径部３０３よりも小径であるとともに、大径部３０３より連通孔３０２Ｓ、３０２Ｔ側に位置している。なお、大径部３０３と第１の小径部３０５の間に位置する第１の段差部３０４は、テーパ形状に限られず、例えばインジェクション管１４１が伸びる方向に対して垂直な段差によって形成されてもよい。

第１の小径部３０５は、手前の第１の段差部（第１のテーパ部）３０４から奥の第２の段差部（第２のテーパ部）３０６に向かって連続して形成されている。例えば、第１の小径部３０５は、第１の段差部（第１のテーパ部）３０４側から奥の第２の段差部（第２のテーパ部）３０６まで内径が変化しない円筒形状である。第１の小径部３０５の内径は、インジェクション管１４１の外径よりも若干大きく、インジェクション管１４１を挿通可能な構成となっている。

第１の小径部３０５から第２の小径部３０７に亘る第２の段差部（第２のテーパ部）３０６は、奥に向かって徐々に小径となるようにテーパ形状になっている。すなわち、第２の小径部３０７は、第１の小径部３０５より小径であるとともに、第１の小径部３０５から第２の段差部（第２のテーパ部）３０６を介して連続的に形成されている。なお、第１の小径部３０５と第２の小径部３０７の間に位置する第２の段差部３０６は、テーパ形状に限られず、例えばインジェクション管１４１が伸びる方向に対して垂直な段差によって形成されてもよい。

図６に示すように、保持管１４２は、インジェクション孔３００の開口部３０１より差し込まれ、例えば、インジェクション孔３００に形成された孔側テーパ部で、固定される。保持管１４２が固定される孔側テーパ部は、大径部３０３の内周面自体が緩やかなテーパ形状に形成されることで形成されてもよい。この場合は、図５～６に示すように、大径部３０３に孔側テーパ部３０３ａが形成され、保持管先端１４２ａが、緩やかなテーパ形状である大径部３０３の途中で固定される。あるいは、保持管１４２が固定される孔側テーパ部は、第１の段差部（第１のテーパ部）３０４であってもよい。この場合は、図示しないが、保持管先端１４２ａが、第１の段差部（第１のテーパ部）３０４に突き当たったところで、固定される。このように、保持管１４２は、インジェクション孔３００に固定された際に、保持管先端１４２ａが大径部３０３に位置するとともに、孔側テーパ部（３０３ａ、３０４）によって、差し込まれた際の保持管先端１４２ａの位置決めが行われる。この保持管１４２は、内径Ｒ１がインジェクション管１４１の外径Ｒ２以上であり、例えば銅管などを適用できる。

インジェクション管１４１は、保持管１４２に差し込むことで保持管１４２の内壁面で保持される部分の全体に亘って保持管１４２より細く（Ｒ１＞Ｒ２）形成されている。このため、インジェクション管１４１は、インジェクション孔３００に固定された保持管１４２を介して第１の小径部３０５に差し込まれ、例えば、インジェクション管先端１４１ａが第２の段差部（第２のテーパ部）３０６に突き当たったところ固定される。

このように、インジェクション管１４１は、保持管１４２を介してインジェクション孔３００に固定された際に、インジェクション管先端１４１ａが第１の小径部３０５に位置するとともに、第２の段差部（第２のテーパ部）３０６によって、差し込まれた際のインジェクション管先端１４１ａの位置決めが行われる。このような位置決めにより、インジェクション管１４１から冷媒が吐出する出口部分（インジェクション管先端１４１ａ）は、第２の小径部３０７の入口部分に位置することとなる。すなわち、第２の小径部３０７は、インジェクション管１４１がインジェクション孔３００に固定された際に、インジェクション管１４１の出口から連続するような構成となる。

また、インジェクション管１４１の内径Ｒ３は、第２の小径部３０７の内径Ｒ４よりも小さい（Ｒ４＞Ｒ３）ものとする。これにより、ロータリ圧縮機１では、インジェクション管１４１の出口から、滞ることなく、第２の小径部３０７内に冷媒を吐出させることができる。

また、図７に示すように、インジェクション管先端１４１ａには、インジェクション孔３００における第１の小径部３０５の内周面と、インジェクション管１４１の外周面との間を塞ぐように、封止部材１４３を設けてもよい。この封止部材１４３は、例えば、弾性のあるゴム材のＯ－リング、弾性のないテフロン（登録商標）製のガスケットなどを適用できる。このように、封止部材１４３によりインジェクション孔３００における第１の小径部３０５の内周面と、インジェクション管１４１の外周面との間の隙間を塞ぐことで、中間仕切板１４０より第２の小径部３０７側に吐出した冷媒が外に漏れ出ることを抑止できる。

ここで、封止部材１４３の有無に関わらず、インジェクション孔３００の第１の小径部３０５の内周面と、インジェクション管先端１４１ａの外周面と、の間に形成される隙間の寸法は、５０μｍ以下であることが好ましい。このように、ロータリ圧縮機１は、第１の小径部３０５の内周面と、インジェクション管先端１４１ａの外周面との隙間の寸法を５０μｍ以下とすることで、インジェクション管先端１４１ａより注入される冷媒が上記の隙間から漏れ出ることを抑止できる。

このインジェクション管１４１としては、例えば、外径Ｒ２が４ｍｍ以下であり、内径Ｒ３が３ｍｍ程度の銅管などを適用できる。これにより、実施形態のロータリ圧縮機１では、インジェクション管１４１がその上流側に接続される配管よりも内径が小さいキャピラリーチューブとして機能し、インジェクション管１４１の内部を通過する冷媒の圧力を降下させることができる。

図８は、ロータリ圧縮機１のインジェクション機構におけるデッドボリュームの従来例との比較を説明する説明図である。具体的には、図８（ａ）が実施形態のロータリ圧縮機１のインジェクション機構におけるデッドボリュームＤＶ１を例示しており、図８（ｂ）従来のロータリ圧縮機の中間仕切板５００におけるインジェクション機構のデッドボリュームＤＶ２を例示している。

図８（ａ）に示すように、ロータリ圧縮機１の中間仕切板１４０には、連通孔３０２Ｓ、３０２Ｔを介して第１シリンダ室１３０Ｓおよび第２シリンダ室１３０Ｔに連通し、冷媒を供給するインジェクション管１４１が挿通可能なインジェクション孔３００が形成されている。そして、インジェクション孔３００には、インジェクション管１４１の外周を保持する保持管１４２を介してインジェクション管１４１が固定される。

これにより、ロータリ圧縮機１では、インジェクション運転を行わない場合のデッドボリュームとなる容積が少なくするように細く（例えば外径Ｒ２を４ｍｍ以下に）形成したインジェクション管１４１を、保持管１４２を介して容易にインジェクション孔３００内の連通孔３０２Ｓ、３０２Ｔ近傍に設置することができる。このため、図８（ａ）に示す実施形態のロータリ圧縮機１のデッドボリュームＤＶ１と、図８（ｂ）に示すインジェクション管１４１がインジェクション孔３００の内部まで差し込まれていない従来例のロータリ圧縮機１のデッドボリュームＤＶ２とを比較しても明らかなように、実施形態のロータリ圧縮機１では、インジェクション運転を行わない場合におけるデッドボリュームを減少させることができる。

図９（ａ）～図９（ｃ）は、従来例のインジェクション機構を備えたロータリ圧縮機における、環状ピストン１２５の回転サイクルを示す径方向断面図および回転軸１５に直交する方向の断面図である。図９に示すように、中間仕切板５００には、インジェクション孔３００に連通する連通孔３０２Ｓおよび３０２Ｔが形成されており、インジェクション運転を行う場合には、インジェクション管１４１から吐出された液冷媒が、連通孔３０２Ｓを介して第１シリンダ室１３０Ｓに導入されるとともに、連通孔３０２Ｔを介して第２シリンダ室１３０Ｔに導入される。図９では、インジェクション運転を行わない場合での第１シリンダ室１３０Ｓの内部での第１環状ピストン１２５Ｓの回転サイクルを示している。なお、図９（ａ）は、第１環状ピストン１２５Ｓの回転角度が約４０度のタイミング（Ａ点）での環状ピストン１２５Ｓの状態を例示している。図９（ｂ）は、第１環状ピストン１２５Ｓの回転角度が約１３０度のタイミング（Ｂ１点）での環状ピストン１２５Ｓの状態を例示している。図９（ｃ）は、第１環状ピストン１２５Ｓの回転角度が約２００度のタイミング（Ｃ点）での環状ピストン１２５Ｓの状態を例示している。

図１０は、図８（ｂ）に示す従来例のインジェクション機構を備えたロータリ圧縮機における、インジェクション運転を行わない場合（言い換えれば、インジェクション管に繋がる開閉弁を閉じた場合）での、第１シリンダ室１３０Ｓの内部の圧力の変化（グラフＧ１１）を、インジェクション機構自体を備えないと仮定したロータリ圧縮機における第１シリンダ室の内部の圧力の変化（グラフＧ１２）と対比して示すグラフである。横軸は、図９において、ベーンの位置を０度とし、第１環状ピストン１２５Ｓが第１シリンダ１２１Ｓの内周側を時計回りに公転すると仮定したときの、第１環状ピストン１２５Ｓの回転角度（０～３６０度）を示す。縦軸は、第１シリンダ室１３０Ｓの内部の圧力Ｐｄ［ＭＰａＧ］を示す。グラフＧ１１は、図８（ｂ）に示す従来例のインジェクション機構を備えたロータリ圧縮機１における、第１シリンダ室１３０Ｓの内部の圧力の変化を示す。グラフＧ１２は、従来例のロータリ圧縮機がインジェクション機構自体を備えないと仮定したときにおける、第１シリンダ室の内部の圧力の変化を示す。グラフＧ１３は、インジェクション管１４１の内部の圧力の変化を示す。

図９（ａ）～図９（ｃ）に示すように、従来例のインジェクション機構を備えたロータリ圧縮機は、第１環状ピストン１２５Ｓの回転角度が０度のタイミング（図９（ａ）と図９（ｃ）の間）では、連通孔３０２Ｓが第１環状ピストン１２５Ｓによって塞がれており、デッドボリュームＤＶ２から第１シリンダ室１３０Ｓへの気体冷媒の流入は起こらない。

次に、従来例のインジェクション機構を備えたロータリ圧縮機は、図９（ａ）に示すように、第１環状ピストン１２５Ｓの回転角度が約４０度のタイミング（Ａ点）で、第１環状ピストン１２５Ｓに塞がれていた連通孔３０２Ｓが開放され、図８（ｂ）で示したデッドボリュームＤＶ２と、第１シリンダ室１３０Ｓとが連通する。このとき、デッドボリュームＤＶ２に閉じ込められていた高圧の気体冷媒が連通孔３０２Ｓを介して第１シリンダ室１３０Ｓへ流入する。これにより、図１０に示すように、Ａ点以降では、従来例のインジェクション機構を備えたロータリ圧縮機における第１シリンダ室１３０Ｓの内部の圧力（グラフＧ１１）が、インジェクション機構を備えないと仮定した比較例のロータリ圧縮機における第１シリンダ室の内部の圧力（グラフＧ１２）に比べて、上昇してしまう。その結果、従来例のインジェクション機構を備えたロータリ圧縮機は、第１シリンダ室１３０Ｓの内部の圧力が高いことにより、第１環状ピストン１２５Ｓを回転させるのに必要な動力が、比較例に比べて増加してしまい、ロータリ圧縮機１の動作のエネルギー効率が低下してしまう。

図９（ｂ）に示すように、従来例のインジェクション機構を備えたロータリ圧縮機は、第１環状ピストン１２５Ｓの回転角度が約１３０度のタイミング（Ｂ１点）で、今度は逆に、第１シリンダ室１３０Ｓの内部で圧縮された気体冷媒の一部が、デッドボリュームＤＶ２側へと逆流し始めるようになる。なお、ある回の回転サイクルで第１シリンダ室１３０ＳからデッドボリュームＤＶ２へ逆流した気体冷媒は、その次の回の回転サイクルでデッドボリュームＤＶ２から第１シリンダ室１３０Ｓの内部へと流入する気体冷媒となる。

図９（ｃ）に示すように、従来例のインジェクション機構を備えたロータリ圧縮機は、第１環状ピストン１２５Ｓの回転角度が約２００度のタイミング（Ｃ点）では、第１シリンダ室１３０Ｓとインジェクション管１４１とを連通する連通孔３０２Ｓが、再び第１環状ピストン１２５Ｓによって塞がれる。この時点で、デッドボリュームＤＶ２と第１シリンダ室１３０Ｓとの間での、気体冷媒の相互の流入が終了する。

以上のように、図８（ｂ）に示す従来例のインジェクション機構を備えたロータリ圧縮機では、図９および図１０に示すように、第１環状ピストン１２５Ｓの回転角度が約４０度～１３０度の間、デッドボリュームＤＶ２から第１シリンダ室１３０Ｓへの気体冷媒の流入が起き、第１環状ピストン１２５Ｓの回転角度が約１３０度～２００度の間、今度は第１シリンダ室１３０ＳからデッドボリュームＤＶ２への気体冷媒の流出が起きている。その結果、従来例のインジェクション機構を備えたロータリ圧縮機は、第１環状ピストン１２５Ｓを１回転させるのに必要な動力が、インジェクション機構を備えないと仮定した比較例に比べて、図１０に示す面積Ｓ１の分だけ増加する。その結果、従来例のインジェクション機構を備えたロータリ圧縮機は、圧縮機としての動作のエネルギー効率が低下してしまう。

次に、実施形態のインジェクション機構を備えたロータリ圧縮機１の場合について説明する。図１１（ａ）～図１１（ｃ）は、実施形態のインジェクション機構を備えたロータリ圧縮機１における、環状ピストン１２５の回転サイクルを示す径方向断面図および回転軸１５に直交する方向の断面図である。図１１に示すように、中間仕切板１４０には、インジェクション孔３００に連通する連通孔３０２Ｓおよび３０２Ｔが形成されており、インジェクション運転を行う場合には、インジェクション管１４１から吐出された液冷媒が、連通孔３０２Ｓを介して第１シリンダ室１３０Ｓに導入されるとともに、連通孔３０２Ｔを介して第２シリンダ室１３０Ｔに導入される。図１１では、インジェクション運転を行わない場合での第１シリンダ室１３０Ｓの内部での第１環状ピストン１２５Ｓの回転サイクルを示している。なお、図１１（ａ）は、第１環状ピストン１２５Ｓの回転角度が約４０度のタイミング（Ａ点）での環状ピストン１２５Ｓの状態を例示している。図１１（ｂ）は、第１環状ピストン１２５Ｓの回転角度が約７０度のタイミング（Ｂ２点）での環状ピストン１２５Ｓの状態を例示している。図１１（ｃ）は、第１環状ピストン１２５Ｓの回転角度が約２００度のタイミング（Ｃ点）での環状ピストン１２５Ｓの状態を例示している。

図１２は、図８（ａ）に示す実施形態のインジェクション機構を備えたロータリ圧縮機１における、インジェクション運転を行わない場合（言い換えれば、インジェクション管に繋がる開閉弁を閉じた場合）での、第１シリンダ室１３０Ｓの内部の圧力の変化（グラフＧ１４）を、インジェクション機構自体を備えないと仮定したロータリ圧縮機における第１シリンダ室の内部の圧力の変化（グラフＧ１５）と対比して示すグラフである。横軸は、図１１において、ベーンの位置を０度とし、第１環状ピストン１２５Ｓが第１シリンダ１２１Ｓの内周側を時計回りに公転すると仮定したときの、第１環状ピストン１２５Ｓの回転角度（０～３６０度）を示す。縦軸は、第１シリンダ室１３０Ｓの内部の圧力Ｐｄ［ＭＰａＧ］を示す。グラフＧ１４は、図８（ａ）に示す実施形態のインジェクション機構を備えたロータリ圧縮機１における、第１シリンダ室１３０Ｓの内部の圧力の変化を示す。グラフＧ１５は、実施形態のロータリ圧縮機がインジェクション機構自体を備えないと仮定したときにおける、第１シリンダ室の内部の圧力の変化を示す。グラフＧ１６は、インジェクション管１４１の内部の圧力の変化を示す。

図１１（ａ）～（ｃ）示すように、実施形態のインジェクション機構を備えたロータリ圧縮機１は、第１環状ピストン１２５Ｓの回転角度が０度のタイミング（図１１（ａ）～図１１（ｃ）の間）では、連通孔３０２Ｓが第１環状ピストン１２５Ｓによって塞がれており、デッドボリュームＤＶ１から第１シリンダ室１３０Ｓへの気体冷媒の流入は起こらない。

次に、実施形態のインジェクション機構を備えたロータリ圧縮機１は、図１１（ａ）に示すように、第１環状ピストン１２５Ｓの回転角度が約４０度のタイミング（Ａ点）で、第１環状ピストン１２５Ｓに塞がれていた連通孔３０２Ｓが開放され、図８（ａ）で示したデッドボリュームＤＶ１と、第１シリンダ室１３０Ｓとが連通する。このとき、デッドボリュームＤＶ１に閉じ込められていた高圧の気体冷媒が連通孔３０２Ｓを介して第１シリンダ室１３０Ｓへ流入する。しかしながら、図８（ａ）および図１２に示すように、実施形態のインジェクション機構はデッドボリュームＤＶ１の体積が小さいので、デッドボリュームＤＶ１と第１シリンダ室１３０Ｓとが連通するＡ点以降でも、実施形態のインジェクション機構を備えたロータリ圧縮機１における第１シリンダ室１３０Ｓの内部の圧力（グラフＧ１４）は、実施形態のロータリ圧縮機１がインジェクション機構を備えないと仮定した場合における第１シリンダ室の内部の圧力（グラフＧ１５）に比べても、殆ど増大しない。そのため、実施形態のインジェクション機構を備えたロータリ圧縮機１は、第１シリンダ室１３０Ｓの内部の圧力が増大するのを抑制できる。その結果、実施形態のインジェクション機構を備えたロータリ圧縮機１は、第１環状ピストン１２５Ｓを回転させるのに必要な動力が増加するのを抑制でき、ロータリ圧縮機１の動作のエネルギー効率が低下するのを抑制できる。

図１１（ｂ）に示すように、実施形態のインジェクション機構を備えたロータリ圧縮機１は、第１環状ピストン１２５Ｓの回転角度が約７０度のタイミング（Ｂ２点）で、第１シリンダ室１３０Ｓの内部で圧縮された気体冷媒の一部が、デッドボリュームＤＶ１側へと逆流し始める。しかし、実施形態のインジェクション機構はデッドボリュームＤＶ１の体積が小さいので、第１シリンダ室１３０ＳからデッドボリュームＤＶ１への逆流の影響が小さい。そのため、図１２に示すように、Ｂ２点以降でも、実施形態のインジェクション機構を備えたロータリ圧縮機１における第１シリンダ室１３０Ｓの内部の圧力（グラフＧ１４）は、実施形態のロータリ圧縮機１がインジェクション機構を備えないと仮定した場合における第１シリンダ室の内部の圧力（グラフＧ１５）に比べて、殆ど増大しない。

図１１（ｃ）に示すように、実施形態のインジェクション機構を備えたロータリ圧縮機１は、第１環状ピストン１２５Ｓの回転角度が約２００度のタイミング（Ｃ点）では、第１シリンダ室１３０Ｓとインジェクション管１４１とを連通する連通孔３０２Ｓが、再び第１環状ピストン１２５Ｓによって塞がれる。この時点で、デッドボリュームＤＶ１と第１シリンダ室１３０Ｓとの間での、気体冷媒の相互の流入が終了する。

以上のように、図８（ａ）に示す実施形態のインジェクション機構を備えたロータリ圧縮機１では、図１１および図１２に示すように、第１環状ピストン１２５Ｓの回転角度が約４０度～７０度の間、デッドボリュームＤＶ１から第１シリンダ室１３０Ｓへの気体冷媒の流入が起き、第１環状ピストン１２５Ｓの回転角度が約７０度～２００度の間、今度は第１シリンダ室１３０ＳからデッドボリュームＤＶ１への気体冷媒の流出が起きる。その結果、実施形態のインジェクション機構を備えたロータリ圧縮機１は、第１環状ピストン１２５Ｓを１回転させるのに必要な動力が、実施形態のロータリ圧縮機がインジェクション機構を備えないと仮定した場合に比べて、図１２に示す面積Ｓ２の分だけ増加する。しかしながら、実施形態のインジェクション機構はデッドボリュームＤＶ１が小さいので、実施形態のインジェクション機構を備えたロータリ圧縮機１は、圧縮機としての動作のエネルギー効率の低下が殆どない。

図１３は、変形例１にかかるロータリ圧縮機１の圧縮部を示す部分縦断面図である。図１３に示すように、保持管１４２には、インジェクション孔３００に設けられた第１の段差部（第１のテーパ部）３０４に対応する保持管先端１４２ａが設けられていてもよい。これにより、変形例１にかかるロータリ圧縮機１では、保持管１４２をインジェクション孔３００内に差し込んで固定する場合、保持管先端１４２ａと第１の段差部（第１のテーパ部）３０４との間の隙間をなくすことができ、冷媒の漏れを防ぐことができる。

図１４は、変形例２にかかるロータリ圧縮機１の圧縮部を示す部分縦断面図である。図１４に示すように、保持管１４２は、凝縮器の出口側や減圧手段通過後に分岐させた液冷媒をインジェクション孔３００まで導入するインジェクション導入管１４４と、インジェクション管１４１とについて、インジェクション導入管１４４にインジェクション管１４１が差し込まれた状態の外周を保持する構成であってもよい。変形例２にかかるロータリ圧縮機１のように、インジェクション孔３００まではインジェクション導入管１４４を用いて液冷媒を運び、インジェクション孔３００のところでより細く（例えば外径Ｒ２を４ｍｍ以下）形成したインジェクション管１４１を用いてもよい。

図１５は、中間仕切板１４０の分解斜視図である。図１５に示すように、中間仕切板１４０は、軸方向（図の上下方向）でインジェクション孔３００を境に、下中間仕切板１４０Ｓと上中間仕切板１４０Ｔの２つに分割される構成であってもよい。

これにより、下中間仕切板１４０Ｓでは、インジェクション孔３００にかかる構成（開口部３０１、大径部３０３、第１の段差部（第１のテーパ部）３０４、第１の小径部３０５、第２の段差部（第２のテーパ部）３０６および第２の小径部３０７）の下部分を加工精度の高いＮＣフライス盤などの工作機械で形成することができる。同様に、上中間仕切板１４０Ｔでは、インジェクション孔３００にかかる構成の上部分を加工精度の高いＮＣフライス盤などで形成することができる。

中間仕切板１４０を形成する場合、インジェクション孔３００にかかる構成を形成した一方の中間仕切板（例えば下中間仕切板１４０Ｓ）に保持管１４２と繋げたインジェクション管１４１を配置する。これにより、インジェクション孔３００内のインジェクション管１４１の配置状態などを目視で確認することができる。ついで、インジェクション管１４１を配置した一方の中間仕切板に、他方の中間仕切板（例えば上中間仕切板１４０Ｔ）が接合される。このようにして、インジョクション機構を有する中間仕切板１４０を精度よく形成することができる。

図１６は、接続弁からのデッドボリュームを説明する説明図である。図１７は、図１６の点線部分の拡大図である。

図１６において、接続弁位置Ｐ１は、凝縮器の出口側や減圧手段通過後に分岐させた液冷媒をインジェクション機構へと接続させる接続弁の位置とする。したがって、図１６に示すように、接続弁位置Ｐ１から連通孔３０２Ｓ、３０２Ｔまでのインジェクション管１４１（キャピラリー）の容積がデッドボリュームＤＶ１０に相当する。

ここで、本実施形態にかかるキャピラリーの内径を約１ｍｍ、接続弁位置Ｐ１から連通孔３０２Ｓ、３０２Ｔまでのキャピラリーの長さを１６０ｍｍと仮定すると、キャピラリー内部の容積（デッドボリュームＤＶ１０）は、０．１８ｃｃとなる。従来の構成（図８（ｂ）のデッドボリュームＤＶ２参照）におけるキャピラリー内部の容積を５．８ｃｃと仮定した場合、本実施形態に対して従来はデッドボリュームが３２．２倍にもなる。

また、インジェクション孔３００の第１の小径部３０５の内周面と、インジェクション管先端１４１ａの外周面と、の間に形成される隙間が大きくなる場合は、図１２に示すように、インジェクション管１４１の外側に冷媒が漏れる部分のデッドボリュームＤＶ１１が生じる。例えば、上記の隙間が５０μｍ以下であれば、冷媒漏れによるデッドボリュームＤＶ１１を考慮する必要はないが、隙間が５０μｍを超える場合はデッドボリュームＤＶ１１を考慮したほうがよい。

このデッドボリュームＤＶ１１については、例えば０．４２ｃｃ程度を見積もることができる。したがって、上記の隙間が５０μｍよりも大きい場合は、デッドボリュームＤＶ１１により、デッドボリュームＤＶ１１が生じない本実施形態と比較して、全体のデッドボリュームの大きさが０．４２／０．１８＝２．３３倍となる。

ロータリ圧縮機１の設計は相似形なので、サイズが大型化しても小型化しても形状が大きく変化することはない。したがって、上記の隙間が５０μｍよりも大きい場合は、ロータリ圧縮機１のサイズ（大型化または小型化）に関係なく、本実施形態よりも全体でのデッドボリュームの大きさが２～２．５倍となる。

以上、実施形態を説明したが、前述した内容により実施形態が限定されるものではない。また、前述した構成要素には、当業者が容易に想定できるもの、実質的に同一のもの、いわゆる均等の範囲のものが含まれる。さらに、前述した構成要素は適宜組み合わせることが可能である。さらに、実施形態の要旨を逸脱しない範囲で構成要素の種々の省略、置換及び変更のうち少なくとも１つを行うことができる。

なお、前述した実施形態では、２シリンダ式ロータリ圧縮機において、インジェクション孔３００が中間仕切板１４０に形成される場合を例示したが、インジェクション孔３００は下端板１６０Ｓおよび上端板１６０Ｔの少なくとも一方に設けられてもよい。

また、前述した実施形態では、２シリンダ式ロータリ圧縮機について説明したが、単シリンダ式ロータリ圧縮機及び２段圧縮式ロータリ圧縮機等に適用してもよい。例えば、単シリンダ式ロータリ圧縮機の場合、インジェクション管１４１が固定されるインジェクション孔３００は、下端板１６０Ｓまたは上端板１６０Ｔに設けられる。

なお、前述した実施形態では、ロータリ圧縮機１のシリンダ室１３０（第１シリンダ室１３０Ｓ）がシリンダ１２１（第１シリンダ１２１Ｓ）と環状ピストン１２５（第１環状ピストン１２５Ｓ）との間に形成され、シリンダ室１３０がベーン１２７（第１ベーン１２７Ｓ）により吸入室１３１（第１吸入室１３１Ｓ）と圧縮室１３３（第１圧縮室１３３Ｓ）とに区画される場合を例示したが、これに限定されない。例えば、図示しないが、ピストンとベーン（ブレード）とが一体に形成された、揺動型のロータリ圧縮機に適用されてもよい。

１…ロータリ圧縮機
１０…圧縮機筐体
１１…モータ
１２…圧縮部
１２Ｓ…第１の圧縮部
１２Ｔ…第２の圧縮部
１５…回転軸
１６…給油パイプ
２５…アキュムレータ
３１Ｓ…第１低圧連絡管
３１Ｔ…第２低圧連絡管
１０１…第１貫通孔
１０２…第２貫通孔
１０４…第１吸入管
１０５…第２吸入管
１０７…吐出管
１１１…ステータ
１１２…ロータ
１２１Ｓ…第１シリンダ
１２１Ｔ…第２シリンダ
１２２Ｓ…第１側方張出部
１２２Ｔ…第２側方張出部
１２３Ｓ…第１シリンダ内壁
１２３Ｔ…第２シリンダ内壁
１２４Ｓ…第１スプリング穴
１２４Ｔ…第２スプリング穴
１２５Ｓ…第１環状ピストン
１２５Ｔ…第２環状ピストン
１２７Ｓ…第１ベーン
１２７Ｔ…第２ベーン
１２８Ｓ…第１ベーン溝
１２８Ｔ…第２ベーン溝
１２９Ｓ…第１圧力導入路
１２９Ｔ…第２圧力導入路
１３０Ｓ…第１シリンダ室
１３０Ｔ…第２シリンダ室
１３１Ｓ…第１吸入室
１３１Ｔ…第２吸入室
１３１Ｓ…第１圧縮室
１３１Ｔ…第２圧縮室
１３３Ｓ…第１圧縮室
１３３Ｔ…第２圧縮室
１３５Ｓ…第１吸入孔
１３５Ｔ…第２吸入孔
１３６…冷媒通路
１４０…中間仕切板（端板）
１４０ａ…外周面
１４０Ｓ…下中間仕切板
１４０Ｔ…上中間仕切板
１４１…インジェクション管
１４１ａ…インジェクション管先端
１４２…保持管
１４２ａ…保持管先端
１４２ｂ…テーパ部
１４３…封止部材
１４４…インジェクション導入管
１５１…副軸部
１５２Ｓ…第１偏心部
１５２Ｔ…第２偏心部
１５３…主軸部
１６０Ｓ…下端板（端板）
１６０Ｔ…上端板（端板）
１６１Ｓ…副軸受部
１６１Ｔ…主軸受部
１７０Ｓ…下マフラーカバー
１７０Ｔ…上マフラーカバー
１７５…通しボルト
１８０Ｓ…下マフラー室
１８０Ｔ…上マフラー室
１９０Ｓ…第１吐出孔
１９０Ｔ…第２吐出孔
２００Ｓ…第１吐出弁
２００Ｔ…第２吐出弁
２０１Ｓ…第１吐出弁押え
２０１Ｔ…第２吐出弁押え
２５２…アキュムホルダ
２５３…アキュムバンド
２５５…システム接続管
２５７…底部貫通孔
２６０Ｓ…第１ベーンスプリング
２６０Ｔ…第２ベーンスプリング
３００…インジェクション孔
３０１…開口部
３０２Ｓ、３０２Ｔ…連通孔
３０３…大径部（孔側テーパ部）
３０４…第１の段差部（第１のテーパ部、孔側テーパ部）
３０５…第１の小径部
３０６…第２の段差部（第２のテーパ部）
３０７…第２の小径部
５００…中間仕切板
ＤＶ１、ＤＶ２、ＤＶ１０、ＤＶ１１…デッドボリューム
Ｐ１…接続弁位置
Ｒ…開口部
Ｒ１、Ｒ３、Ｒ４…内径
Ｒ２…外径

Claims (14)

1. 冷媒を圧縮する圧縮部と、前記圧縮部を駆動するモータと、前記圧縮部と前記モータとを内部に収容する圧縮機本体容器と、を備え、
   前記圧縮部は、内部にシリンダ室を形成するシリンダと、前記シリンダの内周側で公転するピストンと、前記シリンダの端部を閉塞する端板と、を有するロータリ圧縮機であって、
   前記端板には、前記シリンダ室に連通し、前記冷媒を導通するインジェクション管が挿通可能なインジェクション孔が形成され、
   前記インジェクション孔には、前記インジェクション管の外周を保持する保持管を介して前記インジェクション管が固定され、
   前記端板には、前記インジェクション孔と前記シリンダ室とを連通するように、前記端板の厚み方向に沿って連通孔が形成され、
   前記インジェクション孔は、前記保持管が挿通可能な大径部と、前記大径部から連続して形成されるとともに前記大径部よりも前記連通孔側に位置する、前記インジェクション管が挿通可能な第１の小径部と、前記第１の小径部に連続して前記連通孔側に形成された、前記インジェクション管の先端部の外径よりも細い第２の小径部と、前記第１の小径部と前記第２の小径部との境界に形成された段差と、を備え、
   前記インジェクション孔に前記インジェクション管が固定された際に、前記インジェクション管の先端部が前記インジェクション孔の前記第１の小径部に位置し、前記段差によって前記インジェクション管の外周面と前記第１の小径部の内周面との間の隙間が塞がれている、
   ことを特徴とするロータリ圧縮機。
2. 前記インジェクション孔に前記インジェクション管が固定された際に、前記保持管の先端部が前記インジェクション孔の大径部に位置する、
   ことを特徴とする請求項１に記載のロータリ圧縮機。
3. 前記インジェクション孔は、当該インジェクション孔に前記インジェクション管が固定された際に、前記インジェクション管の出口から連続するように形成された前記第２の小径部を有し、
   前記インジェクション管の内径は前記第２の小径部の内径よりも小さい、
   ことを特徴とする請求項１に記載のロータリ圧縮機。
4. 前記保持管は、当該保持管の内径が、前記インジェクション管の外径以上である、
   ことを特徴とする請求項１に記載のロータリ圧縮機。
5. 前記インジェクション孔の前記第１の小径部の内周面と、前記インジェクション管の前記先端部の外周面と、の間に形成される隙間の寸法が、５０μｍ以下である、
   ことを特徴とする請求項１に記載のロータリ圧縮機。
6. 前記インジェクション孔には、前記保持管を位置決めするための孔側テーパ部が設けられている、
   ことを特徴とする請求項１に記載のロータリ圧縮機。
7. 前記保持管には、前記孔側テーパ部に対応する管側テーパ部が設けられている、
   ことを特徴とする請求項６に記載のロータリ圧縮機。
8. 前記孔側テーパ部は、前記インジェクション孔の大径部に設けられ、前記孔側テーパ部において前記保持管が固定されることで、当該保持管を介して前記インジェクション管が前記インジェクション孔に対して固定される、
   ことを特徴とする請求項６に記載のロータリ圧縮機。
9. 前記インジェクション管は、前記保持管に保持される部分の全体に亘って当該保持管よりも細く形成される、
   ことを特徴とする請求項４に記載のロータリ圧縮機。
10. 前記インジェクション孔は、当該インジェクション孔の開口が前記端板の径方向の外周面に形成される、
    ことを特徴とする請求項１に記載のロータリ圧縮機。
11. 前記インジェクション管は、内径が４ｍｍ以下に形成される、
    ことを特徴とする請求項１に記載のロータリ圧縮機。
12. 前記インジェクション管は、キャピラリーチューブである、
    ことを特徴とする請求項１に記載のロータリ圧縮機。
13. 前記インジェクション管の先端部には、前記インジェクション孔の内周面と、前記インジェクション管の外周面との間を塞ぐ封止部材が配置される、
    ことを特徴とする請求項１に記載のロータリ圧縮機。
14. 冷媒を圧縮する圧縮部と、前記圧縮部を駆動するモータと、前記圧縮部と前記モータとを内部に収容する圧縮機本体容器と、を備え、
    前記圧縮部は、内部にシリンダ室を形成するシリンダと、前記シリンダの内周側で公転するピストンと、前記シリンダの端部を閉塞する端板と、を有するロータリ圧縮機であって、
    前記端板には、前記シリンダ室に連通し、前記冷媒を導通するインジェクション管が挿通可能なインジェクション孔が形成され、
    前記インジェクション孔には、前記インジェクション管の外周を保持する保持管を介して前記インジェクション管が固定され、
    前記圧縮部は、２つの前記シリンダを備え、
    前記端板は、２つの前記シリンダの間に配置される中間仕切板であり、
    前記中間仕切板は、軸方向で前記インジェクション孔を境に２つに分割され、
    分割された一方の中間仕切板に前記インジェクション管を配置した後に、分割された他方の中間仕切板が接合される、
    ことを特徴とするロータリ圧縮機。

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