JP7703966B2 - バドミントンラケット - Google Patents

Description

本明細書は、バドミントンに使用されるラケットを開示する。

バドミントンのラケットは、フレーム、ストリング及びシャフトを有している。フレームは、トップとボトムとを有している。ストリングは、フェースを形成している。プレーヤーは、ラケットでシャトルをショットする。ショットにより、フェースがシャトルと衝突する。衝突による衝撃は、ストリングからフレームを経てシャフトへと伝わる。ショットにより、フレーム及びシャフトが変形する。変形挙動の適正化に関する試みが、特開２０２１－２３７２４公報に記載されている。

特開２０２１－２３７２４公報

バドミントンのゲームでは、プレーヤーは、様々な種類のショットを行う。スマッシュ、ロビング、ドロップ、クリア等のショットを、プレーヤーは行う。

スマッシュは、相手プレーヤーのレシーブを妨げることが意図されるショットである。スマッシュにおいて、意図した弾道でシャトルを飛行させる技量が、プレーヤーには必要である。スマッシュを多用するプレーヤーは、シャトルの弾道（速度、高さ等）の安定を望んでいる。

カットロビングは、ノーマルなロビングと異なり、カットの動作を伴う。カットロビングでは、シャトルは、高速で回転しつつ、高速で飛行する。カットロビングは、プレーヤーのコート内の、ネットの近くから、打たれることが多い。カットロビングは、相手プレーヤーのコートの奥にシャトルを運ぶことが意図されるショットである。カットロビングでのシャトルの弾道は、高い。意図した高さでシャトルを飛行させる高度な技量が、プレーヤーには必要である。カットロビングを多用するプレーヤーは、シャトルの弾道（速度、高さ等）の安定を望んでいる。

統計的手法による調査では、スマッシュにおける典型的な打点はボトム寄りであり、カットロビングにおける典型的な打点はトップ寄りである。スマッシュ以外のショットにおいても、ボトム寄りの打点にて、シャトルがショットされうる。カットロビング以外のショットにおいても、トップ寄りの打点にて、シャトルがショットされうる。

本発明者の意図するところは、打点がボトム寄りであるショット及び打点がトップ寄りであるショットの両方において、シャトルの弾道のバラツキが抑制されうる、バドミントンラケットの提供にある。

好ましいバドミントンラケットは、
バッド及びティップを有するシャフト、
このバッドにおいてシャフトに取り付けられたグリップ、
並びに
このティップにおいてシャフトに取り付けられたフレーム
を有する。このバドミントンラケットの面外一次固有振動数ωｏ１（Ｈｚ）に対する面外二次固有振動数ωｏ２（Ｈｚ）の比（ωｏ２／ωｏ１）、及び面内一次固有振動数ωｉ１（Ｈｚ）に対する面内二次固有振動数ωｉ２（Ｈｚ）の比（ωｉ２／ωｉ１）は、下記数式（１）を満たす。
（ωｉ２／ωｉ１） ≧ １．３ ＊ （ωｏ２／ωｏ１） － ０．２ （１）

このバドミントンラケットを使用するプレーヤーは、打点がボトム寄りであるショットを行いやすく、かつ打点がトップ寄りであるショットを行いやすい。このラケットは、ゲームの勝利に寄与しうる。

図１は、一実施形態に係るバドミントンラケットが示された正面図である。 図２は、図１のバドミントンラケットが示された右側面図である。 図３は、図２のバドミントンラケットのシャフトの一部が示された拡大断面図である。 図４は、図３のIV－IV線に沿った拡大断面図である。 図５は、図１のバドミントンラケットのシャフトのためのプリプレグの一例が示された断面斜視図である。 図６は、図１のバドミントンラケットのシャフトのためのプリプレグ構成が示された展開図である。 図７は、タイプＡのプリプレグ構成が示された展開図である。 図８は、タイプＡのプリプレグ構成が示された模式図である。 図９は、図１のバドミントンラケットのシャフトの一部が示された拡大断面図である。 図１０は、図２のバドミントンラケットのシャフトの一部が示された拡大断面図である。 図１１は、図１０のXI－XI線に沿った拡大断面図である。 図１２は、図１０のXII－XII線に沿った拡大断面図である。 図１３は、タイプＢのプリプレグ構成が示された模式図である。 図１４は、図１のラケットの面外方向の固有振動数の測定方法が示された説明図である。 図１５は、図１４の測定で得られた結果が示されたグラフである。 図１６は、図１のラケットの面内方向の固有振動数の測定方法が示された説明図である。 図１７は、図１６の測定で得られた結果が示されたグラフである。 図１８は、図１のバドミントンラケットの、比（ωｏ２／ωｏ１）及び比（ωｉ２／ωｉ１）の関係が示されたグラフである。 図１９は、タイプＣのプリプレグ構成が示された模式図である。 図２０は、タイプＤのプリプレグ構成が示された模式図である。 図２１は、タイプＥのプリプレグ構成が示された模式図である。 図２２は、タイプＦのプリプレグ構成が示された模式図である。 図２３は、タイプＧのプリプレグ構成が示された模式図である。 図２４は、タイプＨのプリプレグ構成が示された模式図である。 図２５は、タイプＩのプリプレグ構成が示された模式図である。 図２６は、タイプＪのプリプレグ構成が示された模式図である。 図２７は、タイプＫのプリプレグ構成が示された模式図である。 図２８は、比較例１のプリプレグ構成が示された展開図である。 図２９は、比較例２のプリプレグ構成が示された展開図である。 図３０は、比較例３のプリプレグ構成が示された展開図である。

以下、適宜図面が参照されつつ、好ましい実施形態が詳細に説明される。

図１及び２に、バドミントンラケット２が示されている。このラケット２は、シャフト４、フレーム６、ネック８、キャップ１０、グリップ１２及びストリング１４を有している。図１及び２において、矢印Ｘは幅方向を表し、矢印Ｙは軸方向を表し、矢印Ｚは厚み方向を表す。幅方向Ｘは、面内方向とも称される。厚み方向Ｚは、面外方向とも称される。

シャフト４は、中空である。図１において矢印Ｌｓは、シャフト４の長さである。本実施形態では、長さＬｓは３４０ｍｍである。シャフト４は、バッド１６、ミドル１８及びティップ２０を有している。シャフト４はさらに、バッドエンド２２及びティップエンド２４を有している。本明細書では、バッド１６は、バッドエンド２２と、バッドエンド２２からの距離が長さＬｓの４４％である位置との間のゾーンと、定義される。ミドル１８は、バッドエンド２２からの距離が長さＬｓの４４％である位置と、バッドエンド２２からの距離が長さＬｓの７１％である位置との間のゾーンと、定義される。ティップ２０は、バッドエンド２２からの距離が長さＬｓの７１％である位置と、ティップエンド２４との間のゾーンと定義される。

シャフト４は、繊維強化樹脂から形成されている。この繊維強化樹脂は、樹脂マトリックスと、多数の強化繊維とを有している。シャフト４は、複数の繊維強化層（後に詳説）を含んでいる。

シャフト４の基材樹脂として、エポキシ樹脂、ピスマレイミド樹脂、ポリイミド及びフェノール樹脂のような熱硬化性樹脂；並びにポリエーテルエーテルケトン、ポリエーテルサルホン、ポリエーテルイミド、ポリフェニレンサルファイド、ポリアミド及びポリプロピレンのような熱可塑性樹脂が例示される。シャフト４に特に適した樹脂は、エポキシ樹脂である。

シャフト４の強化繊維として、カーボン繊維、金属繊維、ガラス繊維及びアラミド繊維が例示される。シャフト４に特に適した繊維は、カーボン繊維である。複数種の繊維が併用されてもよい。

フレーム６は環状であり、中空である。フレーム６は、繊維強化樹脂から形成されている。この繊維強化樹脂には、シャフト４の基材樹脂と同様の基材樹脂が用いられ得る。この繊維強化樹脂には、シャフト４の強化繊維と同様の強化繊維が用いられ得る。フレーム６は、ネック８を介して、シャフト４のティップエンド２４に堅固に結合されている。フレーム６は、トップ２６及びボトム２８を有している。

グリップ１２は、軸方向（Ｙ方向）に延びる穴３０を有している。この穴３０に、シャフト４のバッドエンド２２の近傍が挿入されている。穴３０の内周面とシャフト４の外周面とは、接着剤で接合されている。

ストリング１４は、フレーム６に張られている。ストリング１４は、幅方向Ｘ及び軸方向Ｙに沿って張られる。ストリング１４のうち幅方向Ｘに沿って延在する部分は、横スレッド３２である。ストリング１４のうち軸方向Ｙに沿って延在する部分は、縦スレッド３４である。複数の横スレッド３２及び複数の縦スレッド３４により、フェース３６が形成されている。フェース３６は、概してＸ－Ｙ平面に沿っている。

図３は、図１のラケット２のシャフト４の一部が示された拡大断面図である。図４は、図３のIV－IV線に沿った拡大断面図である。前述の通り、このシャフト４は中空である。図４に示されるように、このシャフト４の断面形状は、円である。換言すれば、このシャフト４は、円筒状である。シャフト４の内部には、異物は収容されていない。

図３及び４において矢印Ｄｉは、シャフト４の内径を表す。典型的な内径Ｄｉは、３ｍｍ以上１０ｍｍ以下である。本実施形態では、バッドエンド２２（図２参照）からティップエンド２４までの内径Ｄｉは、実質的に一定である。図３及び４において矢印Ｄｏは、シャフト４の外径を表す。典型的な外径Ｄｏは、５ｍｍ以上１５ｍｍ以下である。本実施形態では、バッドエンド２２からティップエンド２４までの外径Ｄｏは、実質的に一定である。

図４において符号ＳＣは、シャフト４の中心点を表す。本実施形態では、便宜上、シャフト４が４のゾーンに区別される。図４において、矢印Ｑ１で示されるゾーンは第一クオーターであり、矢印Ｑ２で示されるゾーンは第二クオーターであり、矢印Ｑ３で示されるゾーンは第三クオーターであり、矢印Ｑ４で示されるゾーンは第四クオーターである。各クオーターの点ＳＣにおける中心角は、９０°である。第一クオーターＱ１は、中心点ＳＣに対して面内方向に離れている。第二クオーターＱ２は、中心点ＳＣに対して面外方向に離れている。第三クオーターＱ３は、中心点ＳＣに対して面内方向に離れている。第四クオーターＱ４は、中心点ＳＣに対して面外方向に離れている。

前述の通りシャフト４は、繊維強化樹脂から形成されている。このシャフト４は、シートワインディング法によって製造されうる。このシートワインディング法では、複数のプリプレグが、マンドレルに巻かれる。

図５に、プリプレグ３８の一例が示されている。このプリプレグ３８は、複数の繊維４０とマトリックス樹脂４２とを有する。これらの繊維４０は、並列している。マトリックス樹脂４２は、硬化していない。図５における矢印θは、Ｙ方向に対する繊維４０の角度である。

図６は、図１のラケット２のシャフト４のためのプリプレグ構成が示された展開図である。このプリプレグ構成は、９のプリプレグシート群を有する。具体的には、このプリプレグ構成は、第一シート群Ｓ１、第二シート群Ｓ２、第三シート群Ｓ３、第四シート群Ｓ４、第五シート群Ｓ５、第六シート群Ｓ６、第七シート群Ｓ７、第八シート群Ｓ８及び第九シート群Ｓ９を有する。図６における左右方向は、シャフト４の軸方向である。図６には、バッドエンド２２及びティップエンド２４の位置が、矢印で示されている。説明の便宜上、図６において、左右方向（軸方向）の縮尺は、上下方向の縮尺と一致していない。

第一シート群Ｓ１は、単一のプリプレグ４４を含んでいる。このプリプレグ４４は、シャフト４の全体に渡って存在している。このプリプレグ４４の形状は、概ね矩形である。このプリプレグ４４は、並列された複数のカーボン繊維を含んでいる。それぞれのカーボン繊維の延在方向は、軸方向に対して傾いている。このカーボン繊維の角度θは、４５°である。このカーボン繊維の引張弾性率Ｅは、２４ｔｆ／ｍｍ^２である。このプリプレグ４４の幅Ｗは、８０ｍｍである。

第二シート群Ｓ２は、単一のプリプレグ４６を含んでいる。このプリプレグ４６は、シャフト４の全体に渡って存在している。このプリプレグ４６の形状は、概ね矩形である。このプリプレグ４６は、並列された複数のカーボン繊維を含んでいる。それぞれのカーボン繊維の延在方向は、軸方向に対して傾いている。このカーボン繊維の角度θは、－４５°である。このカーボン繊維の引張弾性率Ｅは、２４ｔｆ／ｍｍ^２である。このプリプレグ４６の幅Ｗは、８０ｍｍである。第二シート群Ｓ２におけるカーボン繊維の傾斜方向は、第一シート群Ｓ１におけるカーボン繊維の傾斜方向とは逆である。このシャフト４では、第一シート群Ｓ１及び第二シート群Ｓ２が、バイアス構造を形成する。

第三シート群Ｓ３、第五シート群Ｓ５及び第七シート群Ｓ７のそれぞれは、タイプＡのプリプレグ構成を有している。タイプＡのプリプレグ構成は、後に詳説される。第四シート群Ｓ４、第六シート群Ｓ６及び第八シート群Ｓ８のそれぞれは、タイプＢのプリプレグ構成を有している。タイプＢのプリプレグ構成は、後に詳説される。

第九シート群Ｓ９は、単一のプリプレグ４８を含んでいる。このプリプレグ４８は、シャフト４の全体に渡って存在している。このプリプレグ４８の形状は、概ね矩形である。このプリプレグ４８は、並列された複数のカーボン繊維を含んでいる。それぞれのカーボン繊維の延在方向は、軸方向と位置している。このカーボン繊維の角度θは、０°である。このカーボン繊維の引張弾性率Ｅは、７．４ｔｆ／ｍｍ^２である。このプリプレグ４８の幅Ｗは、５４ｍｍである。

図７はタイプＡのプリプレグ構成が示された展開図であり、図８はその模式図である。このプリプレグ構成は、８のプリプレグを含んでいる。それぞれのプリプレグの幅は、当該プリプレグの位置におけるシャフト４の周長の１／４に相当する。第三シート群Ｓ３におけるこの幅は約４ｍｍであり、第五シート群Ｓ５におけるこの幅は約５ｍｍであり、第七シート群Ｓ７におけるこの幅は約５ｍｍである。

プリプレグＡ１は、バッドエンド２２と、このバッドエンド２２からの距離が２４０ｍｍである位置との間に存在している。このプリプレグＡ１の形状は、概ね矩形である。このプリプレグＡ１は、並列された複数のカーボン繊維を含んでいる。それぞれのカーボン繊維の延在方向は、軸方向と位置している。このカーボン繊維の角度θは、０°である。このカーボン繊維の引張弾性率Ｅは、５５ｔｆ／ｍｍ^２である。このプリプレグＡ１は、第一クオーターＱ１に存在している。

プリプレグＡ２は、バッドエンド２２からの距離が２４０ｍｍである位置と、このバッドエンド２２からの距離が３４０ｍｍである位置との間に存在している。このプリプレグＡ２の形状は、概ね矩形である。このプリプレグＡ２は、並列された複数のカーボン繊維を含んでいる。それぞれのカーボン繊維の延在方向は、軸方向と位置している。このカーボン繊維の角度θは、０°である。このカーボン繊維の引張弾性率Ｅは、７．４ｔｆ／ｍｍ^２である。このプリプレグＡ２は、第一クオーターＱ１に存在している。

プリプレグＡ３は、バッドエンド２２と、このバッドエンド２２からの距離が１５０ｍｍである位置との間に存在している。このプリプレグＡ３の形状は、概ね矩形である。このプリプレグＡ３は、並列された複数のカーボン繊維を含んでいる。それぞれのカーボン繊維の延在方向は、軸方向と位置している。このカーボン繊維の角度θは、０°である。このカーボン繊維の引張弾性率Ｅは、７．４ｔｆ／ｍｍ^２である。このプリプレグＡ３は、第二クオーターＱ２に存在している。

プリプレグＡ４は、バッドエンド２２からの距離が１５０ｍｍである位置と、このバッドエンド２２からの距離が３４０ｍｍである位置との間に存在している。このプリプレグＡ４の形状は、概ね矩形である。このプリプレグＡ４は、並列された複数のカーボン繊維を含んでいる。それぞれのカーボン繊維の延在方向は、軸方向と位置している。このカーボン繊維の角度θは、０°である。このカーボン繊維の引張弾性率Ｅは、５５ｔｆ／ｍｍ^２である。このプリプレグＡ４は、第二クオーターＱ２に存在している。

プリプレグＡ５は、バッドエンド２２と、このバッドエンド２２からの距離が２４０ｍｍである位置との間に存在している。このプリプレグＡ５の形状は、概ね矩形である。このプリプレグＡ５は、並列された複数のカーボン繊維を含んでいる。それぞれのカーボン繊維の延在方向は、軸方向と位置している。このカーボン繊維の角度θは、０°である。このカーボン繊維の引張弾性率Ｅは、５５ｔｆ／ｍｍ^２である。このプリプレグＡ５は、第三クオーターＱ３に存在している。

プリプレグＡ６は、バッドエンド２２からの距離が２４０ｍｍである位置と、このバッドエンド２２からの距離が３４０ｍｍである位置との間に存在している。このプリプレグＡ６の形状は、概ね矩形である。このプリプレグＡ６は、並列された複数のカーボン繊維を含んでいる。それぞれのカーボン繊維の延在方向は、軸方向と位置している。このカーボン繊維の角度θは、０°である。このカーボン繊維の引張弾性率Ｅは、７．４ｔｆ／ｍｍ^２である。このプリプレグＡ６は、第三クオーターＱ３に存在している。

プリプレグＡ７は、バッドエンド２２と、このバッドエンド２２からの距離が１５０ｍｍである位置との間に存在している。このプリプレグＡ７の形状は、概ね矩形である。このプリプレグＡ７は、並列された複数のカーボン繊維を含んでいる。それぞれのカーボン繊維の延在方向は、軸方向と位置している。このカーボン繊維の角度θは、０°である。このカーボン繊維の引張弾性率Ｅは、７．４ｔｆ／ｍｍ^２である。このプリプレグＡ７は、第四クオーターＱ４に存在している。

プリプレグＡ８は、バッドエンド２２からの距離が１５０ｍｍである位置と、このバッドエンド２２からの距離が３４０ｍｍである位置との間に存在している。このプリプレグＡ８の形状は、概ね矩形である。このプリプレグＡ８は、並列された複数のカーボン繊維を含んでいる。それぞれのカーボン繊維の延在方向は、軸方向と位置している。このカーボン繊維の角度θは、０°である。このカーボン繊維の引張弾性率Ｅは、５５ｔｆ／ｍｍ^２である。このプリプレグＡ８は、第四クオーターＱ４に存在している。

図９－１２に、シャフト４が示されている。図９－１２には、第三シート群Ｓ３の断面が示されている。他のシート群の図示は、省略されている。第三シート群Ｓ３は、前述の通り、タイプＡのプリプレグ構成を有している。

図９－１２に示されるように、プリプレグＡ１及びプリプレグＡ２は第一クオーターＱ１に位置しており、プリプレグＡ３及びプリプレグＡ４は第二クオーターＱ２に位置しており、プリプレグＡ５及びプリプレグＡ６は第三クオーターＱ３に位置しており、プリプレグＡ７及びプリプレグＡ８は第四クオーターＱ４に位置している。

図９－１２に示されるように、プリプレグＡ１はバッド１６からミドル１８に渡って存在しており、プリプレグＡ２はティップ２０に存在しており、プリプレグＡ３はバッド１６に存在しており、プリプレグＡ４はミドル１８からティップ２０に渡って存在しており、プリプレグＡ５はバッド１６からミドル１８に渡って存在しており、プリプレグＡ６はティップ２０に存在しており、プリプレグＡ７はバッド１６に存在しており、プリプレグＡ８はミドル１８からティップ２０に渡って存在している。

図１３は、タイプＢのプリプレグ構成が示されたその模式図である。このプリプレグ構成は、８のプリプレグを含んでいる。それぞれのプリプレグの幅は、当該プリプレグの位置におけるシャフト４の周長の１／４に相当する。第四シート群Ｓ４におけるこの幅は約４ｍｍであり、第六シート群Ｓ６におけるこの幅は約５ｍｍであり、第八シート群Ｓ８におけるこの幅は約６ｍｍである。

プリプレグＢ１は、バッドエンド２２（図２参照）と、このバッドエンド２２からの距離が１５０ｍｍである位置との間に存在している。このプリプレグＢ１の形状は、概ね矩形である。このプリプレグＢ１は、並列された複数のカーボン繊維を含んでいる。それぞれのカーボン繊維の延在方向は、軸方向と位置している。このカーボン繊維の角度θは、０°である。このカーボン繊維の引張弾性率Ｅは、５５ｔｆ／ｍｍ^２である。このプリプレグＢ１は、第一クオーターＱ１に存在している。

プリプレグＢ２は、バッドエンド２２からの距離が１５０ｍｍである位置と、このバッドエンド２２からの距離が３４０ｍｍである位置との間に存在している。このプリプレグＢ２の形状は、概ね矩形である。このプリプレグＢ２は、並列された複数のカーボン繊維を含んでいる。それぞれのカーボン繊維の延在方向は、軸方向と位置している。このカーボン繊維の角度θは、０°である。このカーボン繊維の引張弾性率Ｅは、７．４ｔｆ／ｍｍ^２である。このプリプレグＢ２は、第一クオーターＱ１に存在している。

プリプレグＢ３は、バッドエンド２２と、このバッドエンド２２からの距離が２４０ｍｍである位置との間に存在している。このプリプレグＢ３の形状は、概ね矩形である。このプリプレグＢ３は、並列された複数のカーボン繊維を含んでいる。それぞれのカーボン繊維の延在方向は、軸方向と位置している。このカーボン繊維の角度θは、０°である。このカーボン繊維の引張弾性率Ｅは、７．４ｔｆ／ｍｍ^２である。このプリプレグＢ３は、第二クオーターＱ２に存在している。

プリプレグＢ４は、バッドエンド２２からの距離が２４０ｍｍである位置と、このバッドエンド２２からの距離が３４０ｍｍである位置との間に存在している。このプリプレグＢ４の形状は、概ね矩形である。このプリプレグＢ４は、並列された複数のカーボン繊維を含んでいる。それぞれのカーボン繊維の延在方向は、軸方向と位置している。このカーボン繊維の角度θは、０°である。このカーボン繊維の引張弾性率Ｅは、５５ｔｆ／ｍｍ^２である。このプリプレグＢ４は、第二クオーターＱ２に存在している。

プリプレグＢ５は、バッドエンド２２と、このバッドエンド２２からの距離が１５０ｍｍである位置との間に存在している。このプリプレグＢ５の形状は、概ね矩形である。このプリプレグＢ５は、並列された複数のカーボン繊維を含んでいる。それぞれのカーボン繊維の延在方向は、軸方向と位置している。このカーボン繊維の角度θは、０°である。このカーボン繊維の引張弾性率Ｅは、５５ｔｆ／ｍｍ^２である。このプリプレグＢ５は、第三クオーターＱ３に存在している。

プリプレグＢ６は、バッドエンド２２からの距離が１５０ｍｍである位置と、このバッドエンド２２からの距離が３４０ｍｍである位置との間に存在している。このプリプレグＢ６の形状は、概ね矩形である。このプリプレグＢ６は、並列された複数のカーボン繊維を含んでいる。それぞれのカーボン繊維の延在方向は、軸方向と位置している。このカーボン繊維の角度θは、０°である。このカーボン繊維の引張弾性率Ｅは、７．４ｔｆ／ｍｍ^２である。このプリプレグＢ６は、第三クオーターＱ３に存在している。

プリプレグＢ７は、バッドエンド２２と、このバッドエンド２２からの距離が２４０ｍｍである位置との間に存在している。このプリプレグＢ７の形状は、概ね矩形である。このプリプレグＢ７は、並列された複数のカーボン繊維を含んでいる。それぞれのカーボン繊維の延在方向は、軸方向と位置している。このカーボン繊維の角度θは、０°である。このカーボン繊維の引張弾性率Ｅは、７．４ｔｆ／ｍｍ^２である。このプリプレグＢ７は、第四クオーターＱ４に存在している。

プリプレグＢ８は、バッドエンド２２からの距離が２４０ｍｍである位置と、このバッドエンド２２からの距離が３４０ｍｍである位置との間に存在している。このプリプレグＢ８の形状は、概ね矩形である。このプリプレグＢ８は、並列された複数のカーボン繊維を含んでいる。それぞれのカーボン繊維の延在方向は、軸方向と位置している。このカーボン繊維の角度θは、０°である。このカーボン繊維の引張弾性率Ｅは、５５ｔｆ／ｍｍ^２である。このプリプレグＢ８は、第四クオーターＱ４に存在している。

プリプレグＢ１及びプリプレグＢ２は第一クオーターＱ１に位置しており、プリプレグＢ３及びプリプレグＢ４は第二クオーターＱ２に位置しており、プリプレグＢ５及びプリプレグＢ６は第三クオーターＱ３に位置しており、プリプレグＢ７及びプリプレグＢ８は第四クオーターＱ４に位置している。

プリプレグＢ１はバッド１６に存在しており、プリプレグＢ２はミドル１８からティップ２０に渡って存在しており、プリプレグＢ３はバッド１６からミドル１８に渡って存在しており、プリプレグＢ４はティップ２０に存在しており、プリプレグＢ５はバッド１６に存在しており、プリプレグＢ６はミドル１８からティップ２０に渡って存在しており、プリプレグＢ７はバッド１６からミドル１８に渡って存在しており、プリプレグＢ８はティップ２０に存在している。

タイプＡのプリプレグ構成では、プリプレグＡ１、Ａ２、Ａ５及びＡ６は、中心点ＳＣ（図４参照）に対して面内方向に離れている。タイプＢのプリプレグ構成では、プリプレグＢ１、Ｂ２、Ｂ５及びＢ６は、中心点ＳＣに対して面内方向に離れている。プリプレグＡ１、Ａ５、Ｂ１及びＢ５に含まれるカーボン繊維の引張弾性率Ｅは大きく、プリプレグＡ２、Ａ６、Ｂ２及びＢ６に含まれるカーボン繊維の引張弾性率Ｅは小さい。各カーボン繊維の弾性率Ｅは、シャフト４の曲げ剛性に影響する。このシャフト４は、下記の数式を具備する。
ＲｉＢ ＞ ＲｉＭ ＞ ＲｉＴ
ＲｉＢ：バッド１６の面内方向曲げ剛性
ＲｉＭ：ミドル１８の面内方向曲げ剛性
ＲｉＴ：ティップ２０の面内方向曲げ剛性

タイプＡのプリプレグ構成では、プリプレグＡ３、Ａ４、Ａ７及びＡ８は、中心点ＳＣに対して面外方向に離れている。タイプＢのプリプレグ構成では、プリプレグＢ３、Ｂ４、Ｂ７及びＢ８は、中心点ＳＣに対して面外方向に離れている。プリプレグＡ３、Ａ７、Ｂ３及びＢ７に含まれるカーボン繊維の引張弾性率Ｅは小さく、プリプレグＡ４、Ａ８、Ｂ４及びＢ８に含まれるカーボン繊維の引張弾性率Ｅは大きい。各カーボン繊維の弾性率Ｅは、シャフト４の曲げ剛性に影響する。このシャフト４は、下記の数式を具備する。

ＲｏＢ ＜ ＲｏＭ ＜ ＲｏＴ
ＲｏＢ：バッド１６の面外方向曲げ剛性
ＲｏＭ：ミドル１８の面外方向曲げ剛性
ＲｏＴ：ティップ２０の面外方向曲げ剛性

このシャフト４はさらに、バッド１６において、下記の数式を具備する。
ＲｉＢ ＞ ＲｏＢ
このシャフト４はさらに、ティップ２０において、下記の数式を具備する。
ＲｉＴ ＜ ＲｏＴ

本明細書において引張弾性率Ｅは、「ＪＩＳ Ｒ ７６０８」の規格に準拠して測定される。伸張率が０．３％から０．７％まで変化したときの応力の変化に基づいて、引張弾性率Ｅが算出される。

図６から明らかなように、第一シート群Ｓ１、第二シート群Ｓ２及び第九シート群Ｓ９のプリプレグは、バッドエンド２２からティップエンド２４に渡って存在している。これらのシート群は、シャフト４の耐久性に寄与しうる。

このシャフト４の製造では、図６に示されたシートが、順次、マンドレルに巻かれる。これらのシートと共に、他のシートがマンドレルに巻かれてもよい。他のシートとして、ガラス繊維を含むものが例示される。これらのシートに、さらにラッピングテープが巻かれる。これらのマンドレル、プリプレグ（シート群Ｓ１－Ｓ９）及びラッピングテープは、オーブン等で加熱される。加熱により、マトリックスの樹脂が流動する。さらなる加熱によりこの樹脂が硬化反応を起こし、成形体が得られる。この成形体に、端面の加工、研磨、塗装等の処理が施され、シャフト４が完成する。

前述の通り、このシャフト４の材質は繊維強化樹脂である。シャフト４の材質が、繊維を含まない樹脂組成物であってもよい。シャフト４の材質が、金属、木材等であってもよい。

図１４は、図１のラケット２の面外方向の固有振動数の測定方法が示された説明図である。この方法では、紐５０によってラケット２が吊り下げられる。このラケット２は、ストリング１４（図１参照）を有していない。換言すれば、固有振動数の測定には、ストリング１４がない状態のラケット２が供される。図１４では、シャフト４の軸方向（Ｙ方向）は、鉛直方向と一致している。図１４では、フレーム６は、シャフト４よりも上方に位置している。

図１４に示されるように、ラケット２には加速度ピックアップ５２が取り付けられている。加速度ピックアップ５２の位置は、グリップ１２の先端である。この加速度ピックアップ５２の向きは、Ｚ方向である。この加速度ピックアップ５２は、３．５ｇの質量を有する。このグリップ１２の、加速度ピックアップ５２の反対側の点Ｐｈが、インパクトハンマー（図示されず）で加振される。このインパクトハンマーが有するフォースピックアップで計測された入力振動と、加速度ピックアップ５２で計測された応答振動とが、アンプを介して周波数解析装置（ヒューレットパッカード社の「ダイナミックシグナルアナライザ」）に送られる。この装置で得られた伝達関数に基づいて、面外の固有振動数が算出される。面外の固有振動の方向は、主としてＺ方向である。この方法では、ラケット２のいかなる部分についても強固に固定されていない状態で、固有振動数が測定される。換言すれば、自由な拘束条件下での面外固有振動数が測定される。

図１５は、図１４の測定で得られた結果が示されたグラフである。図１５において、横軸は振動数（Ｈｚ）であり、縦軸はアクセレランス（ｍ／ｓ^２／Ｎ）である。図１５において符号Ｐ１で示されているのは、一次ピークである。この一次ピークＰ１における振動数は、面外一次固有振動数ωｏ１である。図１５において符号Ｐ２で示されているのは、二次ピークである。この二次ピークＰ２における振動数は、面外二次固有振動数ωｏ２である。

図１６は、このラケット２の面内方向の固有振動の振動数の測定方法が示された説明図である。この測定方法では、図１４に示された測定方法と同様に、紐５０によってラケット２が吊り下げられる。図１６に示されるように、加速度ピックアップ５２の向きは、Ｘ方向である。このグリップ１２の、加速度ピックアップ５２と対向する点Ｐｈが、インパクトハンマー（図示されず）で加振される。このインパクトハンマーが有するフォースピックアップで計測された入力振動と、加速度ピックアップ５２で計測された応答振動とが、アンプを介して振動数解析装置（ヒューレットパッカード社の「ダイナミックシグナルアナライザ」）に送られる。この装置で得られた伝達関数に基づいて、面内の固有振動の振動数が算出される。面内の固有振動の方向は、主としてＸ方向である。この方法では、自由な拘束条件下での面内固有振動数が測定される。

図１７は、図１６の測定で得られた結果が示されたグラフである。図１７において、横軸は振動数（Ｈｚ）であり、縦軸はアクセレランス（ｍ／ｓ^２／Ｎ）である。図１７において符号Ｐ１で示されているのは、一次ピークである。この一次ピークＰ１における振動数は、面内一次固有振動数ωｉ１である。図１７において符号Ｐ２で示されているのは、二次ピークである。この二次ピークＰ２における振動数は、面内二次固有振動数ωｉ２である。

図１８は、バドミントンラケット２の、比（ωｏ２／ωｏ１）及び比（ωｉ２／ωｉ１）の関係が示されたグラフである。このグラフにおいて、符号Ｐｒは、図１－１３に示されたラケット２のポイントを表す。

図１８において符号Ｌ１で示された直線は、下記の数式で表されうる。
（ωｉ２／ωｉ１） ＝ １．３ ＊ （ωｏ２／ωｏ１） － ０．２
図１８に示されるように、ポイントＰｒは、直線Ｌ１よりも上側に位置している。換言すれば、このラケット２の座標（（ωｏ２／ωｏ１），（ωｉ２／ωｉ１））は、下記の数式（１）を具備する。
（ωｉ２／ωｉ１） ≧ １．３ ＊ （ωｏ２／ωｏ１） － ０．２ （１）
本発明者の得た知見によれば、この数式（１）を満たすラケット２は、スマッシュ及びカットロビングに適している。このラケット２を用いてスマッシュ又はカットロビングを行うプレーヤーは、シャトルの意図した弾道を得やすい。このラケット２では、スマッシュにおけるシャトルの弾道のばらつきが小さく、カットロビングにおけるシャトルの弾道のばらつきも小さい。

上記数式を満たすバドミントンラケット２は、面外方向の振動の比（ωｏ２／ωｏ１）が比較的小さく、かつ面内方向の振動の比（ωｉ２／ωｉ１）が比較的大きい。

面外方向の振動に関して本発明者が得た知見によれば、フェース３６のうちのボトム２８寄りの部分でシャトルが打撃されたとき、主として面外二次固有振動数が励起される。本発明者が得た知見によれば、フェース３６のうちのトップ２６寄りの部分でシャトルが打撃されたとき、主として面外一次固有振動数が励起される。スマッシュにおける典型的な打点は、ボトム２８寄りである。従って、スマッシュでは、主として面外二次固有振動が励起される。しかし、スマッシュにおいても、打点はばらつく。比（ωｏ２／ωｏ１）が小さいラケット２では、面外一次固有振動数ωｏ１が比較的大きく、面外二次固有振動数ωｏ２が比較的小さい。本発明者が得た知見によれば、面外一次固有振動数ωｏ１が大きく面外二次固有振動数ωｏ２が小さいラケット２によるスマッシュでは、打点がばらついても、シャトルの初速のバラツキは小さい。その理由は、意図された位置からずれた位置でシャトルが打撃されても、ラケット２の反発が極端には小さくないからである。シャトルの初速のバラツキが小さいので、シャトルの弾道軌跡のバラツキも小さい。このラケット２は、スマッシュを多用するプレーヤーに適している。このラケット２は、スマッシュを重視するプレーヤーにも適している。

前述の通り、スマッシュにおける典型的な打点は、ボトム２８寄りである。フェース３６のうちのボトム２８寄りの部分でシャトルが打撃される、スマッシュ以外のショットにも、このラケット２は適している。

面内方向の振動に関して本発明者が得た知見によれば、フェース３６のうちのボトム２８寄りの部分でシャトルが打撃されたとき、主として面内二次モードの振動が励起される。本発明者が得た知見によれば、フェース３６のうちのトップ２６寄りの部分でシャトルが打撃されたとき、主として面内一次モードの振動が励起される。カットロビングにおける典型的な打点は、トップ２６寄りである。従って、カットロビングでは、主として面内一次モードの振動が励起される。しかし、カットロビングにおいても、打点はばらつく。比（ωｉ２／ωｉ１）が大きいラケット２では、面内一次固有振動数ωｉ１が比較的小さく、面内二次固有振動数ωｉ２が比較的大きい。本発明者が得た知見によれば、面内一次固有振動数ωｉ１が小さく面内二次固有振動数ωｉ２が大きいラケット２によるカットロビングでは、打点がばらついても、シャトルの初速のバラツキは小さい。その理由は、意図された位置からずれた位置でシャトルが打撃されても、ラケット２の反発が極端には小さくないからである。シャトルの初速のバラツキが小さいので、シャトルの弾道軌跡のバラツキも小さい。このラケット２は、カットロビングを多用するプレーヤーに適している。このラケット２は、カットロビングを重視するプレーヤーにも適している。

前述の通り、カットロビングにおける典型的な打点は、トップ２６寄りである。フェース３６のうちのトップ２６寄りの部分でシャトルが打撃されかつカットを伴う、カットロビング以外のショットにも、このラケット２は適している。

前述の通り、このシャフト４では、ティップ２０の面内方向曲げ剛性がバッド１６の面内方向曲げ剛性よりも小さく、かつティップ２０の面外方向曲げ剛性がバッド１６の面外方向曲げ剛性よりも大きい。このシャフト４を有するバドミントンラケット２において、上記数式（１）が達成されうる。

上記数式（１）が達成される他の手段として、フレーム６の剛性分布の調整が挙げられる。ボトム２８の近傍における、面内方向の曲げ剛性が大きく、かつ面外方向の曲げ剛性が小さいフレーム６は、上記数式（１）の達成に寄与しうる。

上記数式（１）が達成されるさらに他の手段として、ラケット２全体の剛性分布の調整、シャフト４の質量分布の調整、フレーム６の質量分布の調整、ラケット２全体の質量分布の調整、シャフト４の体積分布の調整、フレーム６の体積分布の調整、及びラケット２全体の体積分布の調整が、例示される。

スマッシュ及びカットロビングへの適正の観点から、ラケット２が下記数式を満たすことが、より好ましい。
（ωｉ２／ωｉ１） ≧ １．３ ＊ （ωｏ２／ωｏ１） － ０．１
スマッシュ及びカットロビングへの適正の観点から、ラケット２が下記数式を満たすことが、特に好ましい。
（ωｉ２／ωｉ１） ≧ １．３ ＊ （ωｏ２／ωｏ１） ＋ ０．１

図１８において符号Ｌ２で示された直線は、下記の数式で表されうる。
（ωｉ２／ωｉ１） ＝ １．１１ ＊ （ωｏ２／ωｏ１） ＋ ０．３９１
図１８に示されるように、ポイントＰｒは、直線Ｌ２よりも上側に位置している。換言すれば、このラケット２の座標（（ωｏ２／ωｏ１），（ωｉ２／ωｉ１））は、下記の数式（２）を具備する。
（ωｉ２／ωｉ１） ≧ １．１１ ＊ （ωｏ２／ωｏ１） ＋ ０．３９１ （２）
本発明者の得た知見によれば、この数式（２）を満たすラケット２は、スマッシュ及びカットロビングに適している。このラケット２を用いてスマッシュ又はカットロビングを行うプレーヤーは、シャトルの意図した弾道を得やすい。このラケット２では、スマッシュにおけるシャトルの弾道のばらつきが小さく、カットロビングにおけるシャトルの弾道のばらつきも小さい。

図１８において符号Ｌ３で示された直線は、下記の数式で表されうる。
（ωｉ２／ωｉ１） ＝ ２．５ ＊ （ωｏ２／ωｏ１） － ３．４２
図１８に示されるように、ポイントＰｒは、直線Ｌ３の上に位置している。換言すれば、このラケット２の座標（（ωｏ２／ωｏ１），（ωｉ２／ωｉ１））は、下記の数式（３）を具備する。
（ωｉ２／ωｉ１） ≧ ２．５ ＊ （ωｏ２／ωｏ１） － ３．４２ （３）
本発明者の得た知見によれば、この数式（３）を満たすラケット２は、スマッシュ及びカットロビングに適している。このラケット２を用いてスマッシュ又はカットロビングを行うプレーヤーは、シャトルの意図した弾道を得やすい。このラケット２では、スマッシュにおけるシャトルの弾道のばらつきが小さく、カットロビングにおけるシャトルの弾道のばらつきも小さい。

図１８において符号Ｌ４で示された直線は、下記の数式で表されうる。
（ωｏ２／ωｏ１） ＝ ２．９９
図１８に示されるように、ポイントＰｒは、直線Ｌ４よりも左側に位置している。換言すれば、ポイントＰｒの比（ωｏ２／ωｏ１）は、２．９９以下である。このラケット２は、スマッシュに適している。この観点から、比（ωｏ２／ωｏ１）は２．９５以下がより好ましく、２．９４以下が特に好ましい。比（ωｏ２／ωｏ１）は、２．５０以上が好ましい。

図１８において符号Ｌ５で示された直線は、下記の数式で表されうる。
（ωｉ２／ωｉ１） ＝ ３．６１
図１８に示されるように、ポイントＰｒは、直線Ｌ５よりも上側に位置している。換言すれば、ポイントＰｒの比（ωｉ２／ωｉ１）は、３．６１以上である。このラケット２は、カットロビングに適している。この観点から、比（ωｉ２／ωｉ１）は３．６５以上がより好ましく、３．６８以上が特に好ましい。比（ωｉ２／ωｉ１）は４．３以下が好ましい。

以下、バドミントンラケット２の、好ましい仕様決定方法が説明される。この決定方法は、
（Ａ）標準ラケットの面外一次固有振動数ωｏ１（Ｈｚ）、面外二次固有振動数ωｏ２（Ｈｚ）、面内一次固有振動数ωｉ１（Ｈｚ）及び面内二次固有振動数ωｉ２（Ｈｚ）を測定するステップ、
（Ｂ）これらの固有振動数ωｏ１、ωｏ２、ωｉ１及びωｉ２に基づいて、前述の数式（１）が満たされるか否かを、判定するステップ、
並びに
（Ｃ）この数式（１）が満たされない場合に、標準ラケットの比よりも小さい比（ωｏ２／ωｏ１）を有するように、目標ラケット２のシャフト４又はフレーム６の特性を決定するステップ
を含む。

このステップ（Ｃ）にて決定される特性として、シャフト４の長さ、シャフト４の太さ、シャフト４の剛性、シャフト４の剛性分布、フレーム６の長さ、フレーム６の厚さ、フレーム６の剛性、及びフレーム６の剛性分布が例示される。

好ましい他の仕様決定方法は、
（Ａ）標準ラケットの面外一次固有振動数ωｏ１（Ｈｚ）、面外二次固有振動数ωｏ２（Ｈｚ）、面内一次固有振動数ωｉ１（Ｈｚ）及び面内二次固有振動数ωｉ２（Ｈｚ）を測定するステップ、
（Ｂ）これらの固有振動数ωｏ１、ωｏ２、ωｉ１及びωｉ２に基づいて、前述の数式（１）が満たされるか否かを、判定するステップ、
並びに
（Ｃ）下記数式（１）が満たされない場合に、標準ラケットの比よりも大きい比（ωｉ２／ωｉ１）を有するように、目標ラケット２のシャフト４又はフレーム６の特性を決定するステップ
を含む。

このステップ（Ｃ）にて決定される特性として、シャフト４の長さ、シャフト４の太さ、シャフト４の剛性、シャフト４の剛性分布、フレーム６の長さ、フレーム６の厚さ、フレーム６の剛性、及びフレーム６の剛性分布が例示される。

以下、実施例に係るバドミントンラケットの効果が明らかにされるが、この実施例の記載に基づいて本明細書で開示された範囲が限定的に解釈されるべきではない。

［実施例１］
図１－１３に示されたバドミントンラケットを製作した。このラケットの、面外一次固有振動数ωｏ１は５９Ｈｚであり、面外二次固有振動数ωｏ２は１７２Ｈｚであり、面内一次固有振動数ωｉ１は５１Ｈｚであり、面内二次固有振動数ωｉ２は２００Ｈｚであった。このラケットの座標は、図１８において、符号Ｐｒで示されている。

［実施例２］
シャフトのプリプレグ構成を変更した他は実施例１と同様にして、バドミントンラケットを得た。このシャフトでは、シート群Ｓ３－Ｓ８に、タイプＣのプリプレグ構成を採用した。このシャフトではさらに、第九シート群Ｓ９に、幅が５４ｍｍであるプリプレグを採用した。タイプＣのプリプレグ構成が、図１９に示されている。

［実施例３］
シャフトのプリプレグ構成を変更した他は実施例１と同様にして、バドミントンラケットを得た。このシャフトでは、下記のタイプのプリプレグ構成を採用した。
第三シート群Ｓ３：タイプＤ
第四シート群Ｓ４：タイプＥ
第五シート群Ｓ５：タイプＦ
第六シート群Ｓ６：タイプＧ
第七シート群Ｓ７：タイプＨ
第八シート群Ｓ８：タイプＧ
これらのプリプレグ構成が、図２０－２４に示されている。このシャフトではさらに、第九シート群Ｓ９に、繊維の弾性率が１６ｔｆ／ｍｍ^２であるプリプレグを採用した。

［実施例４］
シャフトのプリプレグ構成を変更した他は実施例１と同様にして、バドミントンラケットを得た。このシャフトでは、第一シート群Ｓ１及び第二シート群Ｓ２に、繊維の弾性率が３０ｔｆ／ｍｍ^２であるプリプレグを採用した。このシャフトでは、下記のタイプのプリプレグ構成を採用した。
第三シート群Ｓ３：タイプＩ
第四シート群Ｓ４：タイプＩ
第五シート群Ｓ５：タイプＩ
第六シート群Ｓ６：タイプＩ
第七シート群Ｓ７：タイプＪ
第八シート群Ｓ８：タイプＫ
これらのプリプレグ構成が、図２５－２７に示されている。このシャフトではさらに、第九シート群Ｓ９に、繊維の弾性率が３０ｔｆ／ｍｍ^２であるプリプレグを採用した。

［比較例１］
シャフトのプリプレグ構成を変更した他は実施例１と同様にして、バドミントンラケットを得た。このプリプレグ構成が、図２８に示されている。

［比較例２］
シャフトのプリプレグ構成を変更した他は実施例１と同様にして、バドミントンラケットを得た。このプリプレグ構成が、図２９に示されている。

［比較例３］
シャフトのプリプレグ構成を変更した他は実施例１と同様にして、バドミントンラケットを得た。このプリプレグ構成が、図３０に示されている。

［スマッシュ］
発射マシンにて、シャトルを発射した。このシャトルに対してプレーヤーにスマッシュを行わせ、シャトルの弾道を撮影した。画像を解析し、ネットの上を通過するシャトルの高さを測定した。２０回の測定を行い、高さの標準偏差を求めた。この標準偏差に基づき、ラケットを格付けした。格付けの基準は、以下の通りである。この結果が、下記の表１及び２に示されている。
３：標準偏差が０．０６ｍ未満
２：標準偏差が０．０６ｍ以上０．１０ｍ未満
１：標準偏差が０．１０ｍ以上

［カットロビング］
発射マシンにて、シャトルを発射した。このシャトルに対してプレーヤーにカットロビングを行わせ、シャトルの弾道を撮影した。画像を解析し、ネットの上を通過するシャトルの高さを測定した。２０回の測定を行い、高さの標準偏差を求めた。この標準偏差に基づき、ラケットを格付けした。格付けの基準は、以下の通りである。この結果が、下記の表１－４に示されている。
３：標準偏差が０．１４ｍ未満
２：標準偏差が０．１４ｍ以上０．２０ｍ未満
１：標準偏差が０．２０ｍ以上

表１及び２から明らかな通り、各実施例のバドミントンラケットでは、スマッシュの安定性に関する評価は「３」又は「２」であり、カットロビングの安定性に関する評価は「３」又は「２」である。一方、各比較例のラケットでは、スマッシュの安定性に関する評価又はカットロビングの安定性の評価が、「１」である。この結果から、このバドミントンラケットの優位性は明らかである。

［開示項目］
以下の項目のそれぞれは、好ましい実施形態の開示である。

［項目１］
バッド及びティップを有するシャフト、
上記バッドにおいて上記シャフトに取り付けられたグリップ、
並びに
上記ティップにおいて上記シャフトに取り付けられたフレーム
を備えており、
面外一次固有振動数ωｏ１（Ｈｚ）に対する面外二次固有振動数ωｏ２（Ｈｚ）の比（ωｏ２／ωｏ１）、及び面内一次固有振動数ωｉ１（Ｈｚ）に対する面内二次固有振動数ωｉ２（Ｈｚ）の比（ωｉ２／ωｉ１）が、下記数式（１）を満たすバドミントンラケット。
（ωｉ２／ωｉ１） ≧ １．３ ＊ （ωｏ２／ωｏ１） － ０．２ （１）

［項目２］
下記数式（２）を満たす項目１に記載のバドミントンラケット。
（ωｉ２／ωｉ１） ≧ １．１１ ＊ （ωｏ２／ωｏ１） ＋ ０．３９１ （２）

［項目３］
下記数式（３）を満たす項目１に記載のバドミントンラケット。
（ωｉ２／ωｉ１） ≧ ２．５ ＊ （ωｏ２／ωｏ１） － ３．４２ （３）

［項目４］
上記比（ωｏ２／ωｏ１）が２．９９以下である項目１から３のいずれかに記載のバドミントンラケット。

［項目５］
上記比（ωｉ２／ωｉ１）が３．６１以上である項目１から４のいずれかに記載のバドミントンラケット。

［項目６］
上記シャフトの材質が、複数の強化繊維を含む繊維強化樹脂である項目１から５のいずれかに記載のバドミントンラケット。

［項目７］
上記バッドにおいて、上記シャフトの中心点よりも面内方向に離れたゾーンに含まれる強化繊維の引張弾性率が、上記シャフトの中心点よりも面外方向に離れたゾーンに含まれる強化繊維の引張弾性率よりも大きい、項目６に記載のバドミントンラケット。

［項目８］
上記ティップにおいて、上記シャフトの中心点よりも面内方向に離れたゾーンに含まれる強化繊維の引張弾性率が、上記シャフトの中心点よりも面外方向に離れたゾーンに含まれる強化繊維の引張弾性率よりも小さい、項目６又は７に記載のバドミントンラケット。

［項目９］
上記シャフトの中心点よりも面内方向に離れたゾーンにおいて、上記バッドに含まれる強化繊維の引張弾性率が、上記ティップに含まれる強化繊維の引張弾性率よりも大きい、項目６から８のいずれかに記載のバドミントンラケット。

［項目１０］
上記シャフトの中心点よりも面外方向に離れたゾーンにおいて、上記バッドに含まれる強化繊維の引張弾性率が、上記ティップに含まれる強化繊維の引張弾性率よりも小さい、項目６から９のいずれかに記載のバドミントンラケット。

［項目１１］
バッド及びティップを有するシャフト、
上記バッドにおいて上記シャフトに取り付けられたグリップ、
並びに
上記ティップにおいて上記シャフトに取り付けられたフレーム
を備えたバドミントンラケットの仕様決定方法であって、
（Ａ）標準ラケットの面外一次固有振動数ωｏ１（Ｈｚ）、面外二次固有振動数ωｏ２（Ｈｚ）、面内一次固有振動数ωｉ１（Ｈｚ）及び面内二次固有振動数ωｉ２（Ｈｚ）を測定するステップ、
（Ｂ）これらの固有振動数ωｏ１、ωｏ２、ωｉ１及びωｉ２に基づいて、下記数式（１）が満たされるか否かを、判定するステップ、
並びに
（Ｃ）下記数式（１）が満たされない場合に、標準ラケットの比よりも小さい比（ωｏ２／ωｏ１）を有するように、目標ラケットのシャフト又はフレームの特性を決定するステップ
を含む、バドミントンラケットの仕様決定方法。
（ωｉ２／ωｉ１） ≧ １．３ ＊ （ωｏ２／ωｏ１） － ０．２ （１）

［項目１２］
バッド及びティップを有するシャフト、
上記バッドにおいて上記シャフトに取り付けられたグリップ、
並びに
上記ティップにおいて上記シャフトに取り付けられたフレーム
を備えたバドミントンラケットの仕様決定方法であって、
（Ａ）標準ラケットの面外一次固有振動数ωｏ１（Ｈｚ）、面外二次固有振動数ωｏ２（Ｈｚ）、面内一次固有振動数ωｉ１（Ｈｚ）及び面内二次固有振動数ωｉ２（Ｈｚ）を測定するステップ、
（Ｂ）これらの固有振動数ωｏ１、ωｏ２、ωｉ１及びωｉ２に基づいて、下記の数式（１）が満たされるか否かを、判定するステップ、
並びに
（Ｃ）下記数式（１）が満たされない場合に、標準ラケットの比よりも大きい比（ωｉ２／ωｉ１）を有するように、目標ラケットのシャフト又はフレームの特性を決定するステップ
を含む、バドミントンラケットの仕様決定方法。
（ωｉ２／ωｉ１） ≧ １．３ ＊ （ωｏ２／ωｏ１） － ０．２ （１）

前述のバドミントンラケットは、スマッシュ及びカットロビングを多用するスタイルのプレーヤーに適している。このラケットは、打点がボトム寄りである他のショットと、打点がトップ寄りであってかつカットを伴う他のショットとを多用するスタイルのプレーヤーにも、適している。

２・・・バドミントンラケット
４・・・シャフト
６・・・フレーム
８・・・ネック
１０・・・キャップ
１２・・・グリップ
１４・・・ストリング
１６・・・バッド
１８・・・ミドル
２０・・・ティップ
２２・・・バッドエンド
２４・・・ティップエンド
２６・・・トップ
２８・・・ボトム
３６・・・フェース
３８・・・プリプレグ
４０・・・繊維
４２・・・マトリクス樹脂
４４・・・プリプレグ
４６・・・プリプレグ
４８・・・プリプレグ
Ｓ１・・・第一シート群
Ｓ２・・・第二シート群
Ｓ３・・・第三シート群
Ｓ４・・・第四シート群
Ｓ５・・・第五シート群
Ｓ６・・・第六シート群
Ｓ７・・・第七シート群
Ｓ８・・・第八シート群
Ｓ９・・・第九シート群

Claims (8)

1. バッド及びティップを有するシャフト、
   上記バッドにおいて上記シャフトに取り付けられたグリップ、
   並びに
   上記ティップにおいて上記シャフトに取り付けられたフレーム
   を備えており、
   上記シャフトの材質が、複数の強化繊維を含む繊維強化樹脂であり、
   上記バッドにおいて、上記シャフトの中心点よりも面内方向に離れたゾーンに含まれる強化繊維の引張弾性率が、上記シャフトの中心点よりも面外方向に離れたゾーンに含まれる強化繊維の引張弾性率よりも大きく、
   面外一次固有振動数ωｏ１（Ｈｚ）に対する面外二次固有振動数ωｏ２（Ｈｚ）の比（ωｏ２／ωｏ１）、及び面内一次固有振動数ωｉ１（Ｈｚ）に対する面内二次固有振動数ωｉ２（Ｈｚ）の比（ωｉ２／ωｉ１）が、下記数式（１）を満たすバドミントンラケット。
   （ωｉ２／ωｉ１） ≧ １．３ ＊ （ωｏ２／ωｏ１） － ０．２ （１）
2. バッド及びティップを有するシャフト、
   上記バッドにおいて上記シャフトに取り付けられたグリップ、
   並びに
   上記ティップにおいて上記シャフトに取り付けられたフレーム
   を備えており、
   上記シャフトの材質が、複数の強化繊維を含む繊維強化樹脂であり、
   上記ティップにおいて、上記シャフトの中心点よりも面内方向に離れたゾーンに含まれる強化繊維の引張弾性率が、上記シャフトの中心点よりも面外方向に離れたゾーンに含まれる強化繊維の引張弾性率よりも小さく、
   面外一次固有振動数ωｏ１（Ｈｚ）に対する面外二次固有振動数ωｏ２（Ｈｚ）の比（ωｏ２／ωｏ１）、及び面内一次固有振動数ωｉ１（Ｈｚ）に対する面内二次固有振動数ωｉ２（Ｈｚ）の比（ωｉ２／ωｉ１）が、下記数式（１）を満たすバドミントンラケット。
   （ωｉ２／ωｉ１） ≧ １．３ ＊ （ωｏ２／ωｏ１）－ ０．２ （１）
3. バッド及びティップを有するシャフト、
   上記バッドにおいて上記シャフトに取り付けられたグリップ、
   並びに
   上記ティップにおいて上記シャフトに取り付けられたフレーム
   を備えており、
   上記シャフトの材質が、複数の強化繊維を含む繊維強化樹脂であり、
   上記シャフトの中心点よりも面内方向に離れたゾーンにおいて、上記バッドに含まれる強化繊維の引張弾性率が、上記ティップに含まれる強化繊維の引張弾性率よりも大きく、
   面外一次固有振動数ωｏ１（Ｈｚ）に対する面外二次固有振動数ωｏ２（Ｈｚ）の比（ωｏ２／ωｏ１）、及び面内一次固有振動数ωｉ１（Ｈｚ）に対する面内二次固有振動数ωｉ２（Ｈｚ）の比（ωｉ２／ωｉ１）が、下記数式（１）を満たすバドミントンラケット。
   （ωｉ２／ωｉ１） ≧ １．３ ＊ （ωｏ２／ωｏ１）－ ０．２ （１）
4. バッド及びティップを有するシャフト、
   上記バッドにおいて上記シャフトに取り付けられたグリップ、
   並びに
   上記ティップにおいて上記シャフトに取り付けられたフレーム
   を備えており、
   上記シャフトの材質が、複数の強化繊維を含む繊維強化樹脂であり、
   上記シャフトの中心点よりも面外方向に離れたゾーンにおいて、上記バッドに含まれる強化繊維の引張弾性率が、上記ティップに含まれる強化繊維の引張弾性率よりも小さく、
   面外一次固有振動数ωｏ１（Ｈｚ）に対する面外二次固有振動数ωｏ２（Ｈｚ）の比（ωｏ２／ωｏ１）、及び面内一次固有振動数ωｉ１（Ｈｚ）に対する面内二次固有振動数ωｉ２（Ｈｚ）の比（ωｉ２／ωｉ１）が、下記数式（１）を満たすバドミントンラケット。
   （ωｉ２／ωｉ１） ≧ １．３ ＊ （ωｏ２／ωｏ１）－ ０．２ （１）
5. 下記数式（２）を満たす請求項１から４のいずれかに記載のバドミントンラケット。
   （ωｉ２／ωｉ１） ≧ １．１１ ＊ （ωｏ２／ωｏ１） ＋ ０．３９１ （２）
6. 下記数式（３）を満たす請求項１から４のいずれかに記載のバドミントンラケット。
   （ωｉ２／ωｉ１） ≧ ２．５ ＊ （ωｏ２／ωｏ１） － ３．４２ （３）
7. 上記比（ωｏ２／ωｏ１）が２．９９以下である請求項１から６のいずれかに記載のバドミントンラケット。
8. 上記比（ωｉ２／ωｉ１）が３．６１以上である請求項１から７のいずれかに記載のバドミントンラケット。

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