JP7773264B2

JP7773264B2 - 走査光学系

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Publication number: JP7773264B2
Application number: JP2024555398A
Authority: JP
Inventors: 秀樹西岡; 智仁桑垣内; 純平小田
Original assignee: Nalux Co Ltd
Current assignee: Nalux Co Ltd
Priority date: 2023-11-22
Filing date: 2023-11-22
Publication date: 2025-11-19
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Description

本発明は、走査光学系に関する。

入射光学系と、偏向器と、結像光学系と、を含み、入射光学系は偏向器の回転軸の方向に配列された複数のコリメータレンズを含み、偏向器の回転軸の方向に配列された複数の光源からの光束を扱うように構成された走査光学系が使用されている。また、印字高速化のために、上記のような走査光学系に偏向器の反射面の主走査方向の幅よりも広い幅の光束を偏向器に入射させるオーバーフィルド方式を採用した走査光学系も開発されている（たとえば、特許文献１）。

上記のような走査光学系の結像光学系をコンパクトにするには、偏向器の回転軸に平行な断面における結像光学系の横倍率を所定値以下とする必要がある。所定値以下の横倍率で走査用光束の光束径を確保するには、コリメータレンズの焦点距離を短くする必要がある。他方、コリメータレンズの焦点距離を短くすると、偏向器の回転軸に垂直な主走査方向の断面における光束の幅が小さくなるので光束の幅を広げるために入射光学系のサイズは大きくなる。

このように、偏向器の回転軸の方向に配列された複数の光源からの光束を扱うように構成され、オーバーフィルド方式を採用したコンパクトな走査光学系は、開発されていない。したがって、偏向器の回転軸の方向に配列された複数の光源からの光束を扱うように構成され、オーバーフィルド方式を採用したコンパクトな走査光学系に対するニーズがある。

特開2010-61144号公報（特許4780228号）

本発明の課題は偏向器の回転軸の方向に配列された複数の光源からの光束を扱うように構成され、オーバーフィルド方式を採用したコンパクトな走査光学系を提供することである。

本発明の走査光学系は、偏向器と、該偏向器の回転軸の方向に配列された複数のコリメータレンズと、第１のレンズと、第２のレンズと、結像光学系と、を含み、該コリメータレンズのうちの一つ、該第１及び第２のレンズを通過した光束が、該偏向器によって偏向され、該結像光学系によって走査用光束を形成するように構成されている。該回転軸に垂直で該第１及び第２のレンズの共通の光軸を含む断面を第１の断面、該回転軸に平行で該光軸を含む断面を第２の断面として、該第１のレンズの両方の面及び該第２のレンズの一方の面において該第１の断面の形状及び該第２の断面の形状は互いに異なり、該第１のレンズの一方の面の該第１の断面は光束を発散させるように形成され、該第１のレンズの他方の面の該第２の断面は光束を収束させるように形成され、該第２のレンズの一方の面の該第１の断面は光束をコリメートするか収束させるように形成されている。本発明の走査光学系は、光束が該偏向器の面に到達したときに、第１の断面において光束の幅が該面の幅よりも大きく、第２の断面において該面上に集光されるように形成されている。

本発明によれば、上記の特徴を有する第１及び第２のレンズを採用することによって、偏向器の回転軸の方向に配列された複数の光源からの光束を扱うように構成され、オーバーフィルド方式を採用したコンパクトな走査光学系を実現することができる。

本発明の第１の実施形態の走査光学系において、該第１のレンズの材料がプラスチックであり、該第１のレンズの該一方の面に関し、有効径をD11、該第１の断面における焦点距離の絶対値をf11で表し、該第１のレンズの該他方の面に関し、有効径をD12、該第２の断面における焦点距離の絶対値をf12で表すと
0.04≦D11/f11≦0.07 (6)
0.007≦D12/f12≦0.011 (7)
が満たされる。

第１のレンズの温度は近接する光源の影響で経時的に大きく変化する。しかし、発明者の新たな知見によれば、式（６）におけるD11/f11及び式（７）におけるD12/f12が上限値以下であれば、プラスチック製の第１のレンズの温度変化による屈折率の変化などによる光学性能の劣化が許容範囲内となり、該第１の断面の形状及び該第２の断面の形状が異なる二面を有する第１のレンズを使用することができる。ガラス製のレンズはプラスチック製のレンズよりも温度変化による屈折率の変化は小さいが、該第１の断面の形状及び該第２の断面の形状が異なる二面を有するガラス製のレンズを製造するのは困難であり製造できるとしてもきわめてコストが高い。他方、式（６）におけるD11/f11及び式（７）におけるD12/f12が下限値以上であれば、コンパクトな走査光学系を実現することができる。結局、式（６）及び式（７）を満たすプラスチック製の第１のレンズを使用することによりコンパクトで製造が容易な走査光学系を実現することができる。

本発明の第２の実施形態の走査光学系において、該第１のレンズの両方の面及び該第２のレンズの該一方の面が円柱面またはトーリック面である。

本発明の第３の実施形態の走査光学系において、該第１のレンズの該一方の面は、該第２のレンズに向き合う面であり、該第１のレンズの該他方の面は、コリメータレンズに向き合う面である。

本発明の第３の実施形態の走査光学系において、該第１のレンズによる該第１の断面における光束の発散を該第２のレンズに向き合う面で実施することにより、温度変化による屈折率の変化などによる光線経路への影響を小さくすることができる。

本発明の第４の実施形態の走査光学系において、該第１のレンズの材料がプラスチックであり、該第２のレンズの材料がガラスである。

第２のレンズは、作動中に温度が上昇する偏向器の近くに配置されるので、温度変化に対して屈折率変化や線膨張が小さいガラスを材料として使用する。

本発明の第５の実施形態の走査光学系において、それぞれのコリメータレンズの焦点距離をfcol[mm]、該第１のレンズの該第１の断面における焦点距離の絶対値をf11[mm]、該第１のレンズの該第２の断面における焦点距離の絶対値をf12[mm]、該第２のレンズの該第１の断面における焦点距離の絶対値をf21[mm]として
fcol≦13 (1)
120≦f12≦160 (2)
3.5≦f21/f11≦4.0 (3)
が満たされる。

偏向器の回転軸の方向に配列された複数の光源からの光束を扱う走査光学系の結像光学系をコンパクトにするには、結像光学系の横倍率を制限する必要がある。結像光学系の横倍率が制限される場合に、走査用光束の所定の径を得るためには、アパーチャの該第２の断面の径を小さくする必要がある。このため、光の効率を維持するにはコリメータレンズの焦点距離fcoを所定値以下にする必要がある。また、該第１のレンズの該第２の断面における焦点距離f12は、該第１のレンズから該偏向器までの距離の観点から所定値以下とし、結像光学系の該偏向器の回転軸方向のサイズの観点から所定値以上とするのが好ましい。また、該第２のレンズの該第１の断面における焦点距離の絶対値f21と該第１のレンズの該第１の断面における焦点距離の絶対値f11との比を適切な範囲とすることにより、適切な大きさの偏向器を適切な幅の光束で照射することができる。

本発明の第６の実施形態の走査光学系において、偏向後の光束の主光線の経路を、該回転軸に垂直な平面へ投影した第１の直線が走査方向を該平面に投影した第２の直線に垂直な場合に該主光線の反射点を基準点として、該基準点から、走査用光束が集光される位置を含み、該第１の直線に垂直な平面である走査面までの距離をL8で表し、該結像光学系の最も該走査面に近いレンズ面の頂点から該走査面までの距離をBFで表し、該基準点を含み該回転軸及び該第１の直線に平行な平面を第３の断面とし、該結像光学系の該第３の断面における横倍率をβで表して、
0.15≦BF/L8≦0.2 (4)
0.35≦β≦0.45 (5)
が満たされる。

本実施形態の条件が満たされることにより、偏向器の回転軸の方向に配列された複数の光源からの光束を扱う走査光学系の結像光学系をコンパクトにすることができる。

本発明の一実施形態の走査光学系１００を示す図である。入射光学系のｚ軸を含みｘ軸に平行な入射光学系の断面を示す図である。ｘ軸に平行でｙ軸に垂直な結像光学系の断面を示す図である。入射角（主）を説明するための図である。入射角（副）を説明するための図である。表２に示した面間距離L2-L8を説明する図である。表２における第２の走査レンズの「副シフト量」を説明する図である。表２における第２の走査レンズの「主シフト量」を説明する図である。

図１は、本発明の一実施形態の走査光学系１００を示す図である。走査光学系１００は、入射光学系と、偏向器１０９と、結像光学系と、を含む。入射光学系は、コリメータレンズ１０１と、アパーチャ１０３と、第１のレンズ１０５と、第２のレンズ１０７と、を含む。結像光学系は、第１の走査レンズ１１１と、第２の走査レンズ１１３と、を含む。光源２００から放出された光束は、コリメータレンズ１０１によってコリメートされ、アパーチャ１０３を通過した後、第１のレンズ１０５に到達する。第１のレンズ１０５は、図１に示す断面において光束を発散させる。第１のレンズ１０５を通過した光束は第２のレンズ１０７に到達する。第２のレンズ１０７は、図１に示す断面において光束をコリメートするか収束させる。第２のレンズ１０７を通過した光束は偏向器１０９に到達する。偏向器１０９は、図１に示す断面に垂直な方向の回転軸の周りに回転することによって光束を偏向する。偏向された光束は、第１の走査レンズ１１１及び第２の走査レンズ１１３によって走査用光束を形成するように収束される。

偏向器１０９の回転軸の方向のｘ軸、走査方向のｙ軸を定める。また、第１のレンズ１０５及び第２のレンズ１０７の共通の光軸（中心軸）を入射光学系のｚ軸とする。図１は、ｘ軸に垂直で入射光学系のｚ軸を含む入射光学系の断面を示す図である。

図２は、入射光学系のｚ軸を含みｘ軸に平行な入射光学系の断面を示す図である。図２に示す断面において、偏向器１０９の回転軸の方向に配列された複数の光源２００のうちの一つから放出された光束は、偏向器１０９の回転軸の方向に配列された複数のコリメータレンズ１０１のうちの一つによってコリメートされ、偏向器１０９の回転軸の方向に配列された複数のアパーチャ１０３のうちの一つを通過した後、第１のレンズ１０５に到達する。第１のレンズ１０５及び第２のレンズ１０７は、図２に示す断面において光束を偏向器１０９の一つの面上に集光する。

図３は、ｘ軸に平行でｙ軸に垂直な結像光学系の断面を示す図である。偏向後の光束の主光線が図３に示す断面においてｙ軸方向に垂直な方向に進行する場合に、その主光線の偏向面における反射点を基準点Ｐと呼称する。図１に示す断面及び図３に示す断面は、基準点Ｐを含む断面である。図１に示す断面において、基準点Ｐを通りｙ軸方向に垂直な直線を結像光学系のｚ軸とする。図１に示す断面は、結像光学系のｚ軸を含みｘ軸に垂直な断面である。図３に示す断面は、結像光学系のｚ軸を含みｘ軸に平行な断面である。図３に示す断面おいて、基準点Ｐで反射された光束は発散され第１の走査レンズ１１１に到達する。第１の走査レンズ１１１は、図３に示す断面おいて、第２の走査レンズ１１３を通過した光束が走査用光束を形成するように光束を収束させる。

本発明の実施例を以下に説明する。
実施例
表１は、実施例の走査光学系の仕様を示す表である。

表１において入射角（主）は、偏向器に入射する主光線を図１に示す断面に投影した直線が結像光学系のｚ軸となす角度を意味する。

図４は、入射角（主）を説明するための図である。

表１において入射角（副）は、偏向器に入射する主光線を図２に示す断面に投影した直線が入射光学系のｚ軸の方向となす角度を意味する。

図５は、入射角（副）を説明するための図である。

表１においてシステム焦点距離は、最大像高ｙに到達する光線の偏向器で偏向された後の経路を図１に示す断面に投影した直線が結像光学系のｚ軸となす角度をθ（ラジアン）として、ｙ＝ｆ・θを満たすｆ示す。上記のθを図４に示した。

光源２００は、半導体レーザ光源である。

表１において、光源の「θ⊥」は図１に示す断面における半導体レーザ光源の発散角度を示し、光源の「θ//」は図２に示す断面における半導体レーザ光源の発散角度を示す。

レンズの芯厚は、入射光学系のｚ軸または結像光学系のｚ軸に沿ったレンズの厚さを意味する。

コリメータレンズ１０１の材料はガラスであり屈折率は1.576である。第１のレンズ１０５の材料はポリシクロオレフィン系樹脂であり、第２のレンズ１０７の材料はホウケイ酸クラウンガラスである。第１の走査レンズ１１１の材料はポリシクロオレフィン系樹脂であり、第2の走査レンズ１１３の材料は、ポリメチルメタクリレート樹脂である。

アパーチャの「主」の長さは、図１に示す断面における長さを示し、アパーチャの「副」の長さは、図２に示す断面における長さを示す。

表２は、実施例の走査光学系の面間距離などを示す表である。

表２において面間距離は入射光学系のｚ軸または結像光学系のｚ軸に沿った距離を示す。

図６は、表２に示した面間距離L1-L8を説明する図である。図６に示す断面は、図１に示す断面と同じである。

表２において光源、コリメータレンズ、アパーチャの副シフト量は、図２に示す断面において、光源、コリメータレンズ、アパーチャの中心と入射光学系のｚ軸との間の距離を示す。

表２において「走査面」は、走査用光束が集光される位置を含む、結像光学系のｚ軸に垂直な仮想的な平面を示す。図６において走査面を３００で示す。ｙ軸方向の走査は走査面上で行われる。

図７は、表２における第２の走査レンズの「副シフト量」を説明する図である。図７に示す断面は、図３に示す断面と同じように規定された断面である。実施例において、第２の走査レンズは、入射面と出射面とを備える４個の同一形状のレンズ分を含み、４個のレンズはｘ軸方向に重ねあわされている。第２の走査レンズの「副シフト量」は、図７示す断面において、それぞれのレンズの入側面または出側面の中心と結像光学系のｚ軸との間の距離を示す。図７は、副シフト量が正の２個のレンズのみを示している。図７において、内側のレンズの副シフト量の絶対値をSX1で示し、外側のレンズの副シフト量の絶対値をSX2で示す。

図８は、表２における第２の走査レンズの「主シフト量」を説明する図である。図８に示す断面は、図１に示す断面と同じように規定された断面である。第２の走査レンズの「主シフト量」は、図８に示す断面において、第２の走査レンズの入側面または出側面の面定義中心（レンズ面の頂点）と結像光学系のｚ軸との間の距離を示す。図８において、主シフト量をSYで示す。図８において、わかりやすくするためにSYの大きさは誇張されている。

入射光学系のコリメータレンズ１０１は、光源２００によって放出された発散光をコリメートする。コリメータレンズ１０１の焦点距離は10ミリメータであり、式（１）は満たされる。

コリメータレンズ１０１の面について説明する。コリメータレンズの面は、以下の式で表せる。
ｚは、レンズ面のサグ量であり、レンズ面の頂点を基準としてレンズ面上の点の入射光学系のｚ軸の方向の座標を示す。ｒは、面上の点の入射光学系のｚ軸からの距離を示す。Ｒは曲率半径、ｋはコーニック定数、Ａ_ｉは非球面係数を表す。上記の式及び以下において、面の曲率半径Ｒはその面が物体側に凸である場合に正で像側に凸の場合に負であるように定める。

表３は、コリメータレンズ１０１の面の定数及び係数を示す表である。

入射光学系の第１のレンズ１０５及び第２のレンズ１０７の面について説明する。

表４は、第１のレンズ１０５及び第２のレンズ１０７の面を説明する表である。Ｒは曲率半径を表す。

第１のレンズ１０５の入射面の図１の断面の曲率は０で、図２の断面の曲率は正である。第１のレンズ１０５の入射面は、曲率が正（物体側に凸）の図２の断面を備える円柱面である。第１のレンズ１０５の出射面の図１の断面の曲率は正で、図２の断面の曲率は０である。第１のレンズ１０５の出射面は、曲率が正（物体側に凸）の図１の断面を備える円柱面である。

第２のレンズ１０７の入射面の図１の断面及び図２の断面の曲率は０である。第２のレンズ１０７の入射面は平面である。第２のレンズ１０７の出射面の図１の断面の曲率は負で、図２の断面の曲率は０である。第２のレンズ１０７の出射面は、曲率が負（像側に凸）の図１の断面を備える円柱面である。

第１及び第２のレンズにおいて円柱面の代わりにトーリック面を使用してもよい。

表５は、第１のレンズ１０５及び第２のレンズ１０７の図１の断面及び図２の断面の焦点距離の絶対値を示す表である。

第２のレンズの図１の断面の焦点距離の絶対値f21と第１のレンズの図１の断面の焦点距離の絶対値f11との比をMとすると、M = f21/f11 = 3.77である。式（２）及び式（３）は満たされる。

表６は、第１のレンズの偏向器側の面の、有効径D11と図１の断面の焦点距離の絶対値f11との比及び第１のレンズの光源側の面の、有効径D12と図２の断面の焦点距離の絶対値f12との比を示す表である。

一般的にD11/f11及びD12/f12に関し以下の条件が満たされるのが好ましい。
0.04≦D11/f11≦0.07 (6)
0.007≦D12/f12≦0.011 (7)
第１のレンズ１０５の温度は近接する光源２００の影響で経時的に大きく変化する。しかし、発明者の新たな知見によれば、式（６）におけるD11/f11及び式（７）におけるD12/f12が上限値以下であれば、プラスチック製の第１のレンズの温度変化による屈折率の変化などによる光学性能の劣化が許容範囲内となり、図１の断面の形状及び図２の断面の形状が異なる二面を有する第１のレンズを使用することができる。他方、式（６）におけるD11/f11または式（７）におけるD12/f12が下限値未満であると、走査光学系のサイズが大きくなりすぎる。

表７は、図１の断面における光束径を示す表である。

図１の断面において、第１のレンズ１０５は、コリメート光を発散させ、第２のレンズ１０７は、発散光をコリメートする。

他方、ポリゴンミラー１０９の図１の断面は正12角形であり、その内接円の直径は20ミリメータであるので、偏向面の長さは
2・10・tan(15°)=5.36 [mm]
である。したがって、第２のレンズ１０７を通過した後、ポリゴンミラー１０９に到達する光束の図１の断面における光束径は偏向面の長さよりも大きい。

結像光学系の第１の走査レンズ１１１及び第２の走査レンズ１１３の面について説明する。第１の走査レンズ１１１及び第２の走査レンズ１１３の面は、以下の式で表せる。
ｚは、レンズ面のサグ量であり、レンズ面の頂点を基準とした、レンズ面上の点の結像光学系のｚ軸の方向の座標を示す。ｘは、レンズ面の頂点を基準とした、レンズ面上の点のｘ軸の方向の座標を示し、ｙは、レンズ面の頂点を基準とした、レンズ面上の点のｙ軸の方向の座標を示す。ｒは、面上の点の結像光学系のｚ軸からの距離を示す。Ｒは曲率半径、ｋはコーニック定数、Ａ_ｉは非球面係数を表す。以下の関係が成立する。

表８は、第１の走査レンズ１１１及び第２の走査レンズ１１３の面の定数及び係数を示す表である。

表９は、結像光学系の仕様を示す表である。
BFは第２の走査レンズ１１３の出射面の頂点から走査面３００までの距離である。L8は、上述のように基準点から走査面３００までの結像光学系のｚ軸に沿った距離である。βは図２の断面における結像光学系の横倍率である。式（４）及び式（５）は満たされる。

Claims

偏向器と、該偏向器の回転軸の方向に配列された複数のコリメータレンズと、第１のレンズと、第２のレンズと、結像光学系と、を含み、該コリメータレンズのうちの一つ、該第１及び第２のレンズを通過し、該偏向器によって偏向された光束が、該結像光学系によって走査用光束を形成するように構成された走査光学系であって、
該回転軸に垂直で該第１及び第２のレンズの共通の光軸を含む断面を第１の断面、該回転軸に平行で該光軸を含む断面を第２の断面として、該第１のレンズの両方の面及び該第２のレンズの一方の面において該第１の断面の形状及び該第２の断面の形状は互いに異なり、該第１のレンズの該第２のレンズに向き合う面の該第１の断面は光束を発散させるように形成され、該第１のレンズの該コリメータレンズに向き合う面の該第２の断面は光束を収束させるように形成され、該第２のレンズの一方の面の該第１の断面は光束をコリメートするか収束させるように形成され、光束が該偏向器の面に到達したときに、第１の断面において光束の幅が該面の幅よりも大きく、第２の断面において該面上に集光されるように形成された走査光学系。
該第１のレンズの両方の面及び該第２のレンズの該一方の面が円柱面またはトーリック面である請求項１に記載の走査光学系。
該第１のレンズの材料がプラスチックであり、該第２のレンズの材料がガラスである請求項１に記載の走査光学系。
それぞれのコリメータレンズの焦点距離をfcol[mm]、該第１のレンズの該第１の断面における焦点距離の絶対値をf11[mm]、該第１のレンズの該第２の断面における焦点距離をf12[mm]、該第２のレンズの該第１の断面における焦点距離の絶対値をf21[mm]として
fcol≦13 (1)
120≦f12≦160 (2)
3.5≦f21/f11≦4.0 (3)
が満たされる請求項１に記載の走査光学系。
偏向後の光束の主光線の経路を、該回転軸に垂直な平面へ投影した第１の直線が走査方向を該平面に投影した第２の直線に垂直な場合に該主光線の反射点を基準点として、該基準点から、走査用光束が集光される位置を含み、該第１の直線に垂直な平面である走査面までの距離をL8で表し、該結像光学系の最も該走査面に近いレンズ面の頂点から該走査面までの距離をBFで表し、該基準点を含み該回転軸及び該第１の直線に平行な平面を第３の断面とし、該結像光学系の該第３の断面における横倍率をβで表して、
0.15≦BF/L8≦0.2 (4)
0.35≦β≦0.45 (5)
が満たされる請求項１に記載の走査光学系。
該第１のレンズの材料がプラスチックであり、該第１のレンズの該第２のレンズに向き合う面の有効径をD11、該第１のレンズの該第１の断面における焦点距離の絶対値をf11で表し、該第１のレンズの該コリメータレンズに向き合う面の有効径をD12、該第１のレンズの該第２の断面における焦点距離の絶対値をf12で表すと
0.04≦D11/f11≦0.07 (6)
0.007≦D12/f12≦0.011 (7)
が満たされる請求項１に記載の走査光学系。
偏向器と、該偏向器の回転軸の方向に配列された複数のコリメータレンズと、第１のレンズと、第２のレンズと、結像光学系と、を含み、該コリメータレンズのうちの一つ、該第１及び第２のレンズを通過し、該偏向器によって偏向された光束が、該結像光学系によって走査用光束を形成するように構成された走査光学系であって、
該回転軸に垂直で該第１及び第２のレンズの共通の光軸を含む断面を第１の断面、該回転軸に平行で該光軸を含む断面を第２の断面として、該第１のレンズの両方の面及び該第２のレンズの一方の面において該第１の断面の形状及び該第２の断面の形状は互いに異なり、該第１のレンズの一方の面の該第１の断面は光束を発散させるように形成され、該第１のレンズの他方の面の該第２の断面は光束を収束させるように形成され、該第２のレンズの一方の面の該第１の断面は光束をコリメートするか収束させるように形成され、光束が該偏向器の面に到達したときに、第１の断面において光束の幅が該面の幅よりも大きく、第２の断面において該面上に集光されるように形成され、
偏向後の光束の主光線の経路を、該回転軸に垂直な平面へ投影した第１の直線が走査方向を該平面に投影した第２の直線に垂直な場合に該主光線の反射点を基準点として、該基準点から、走査用光束が集光される位置を含み、該第１の直線に垂直な平面である走査面までの距離をL8で表し、該結像光学系の最も該走査面に近いレンズ面の頂点から該走査面までの距離をBFで表し、該基準点を含み該回転軸及び該第１の直線に平行な平面を第３の断面とし、該結像光学系の該第３の断面における横倍率をβで表して、
0.15≦BF/L8≦0.2 (4)
0.35≦β≦0.45 (5)
が満たされる走査光学系。
偏向器と、該偏向器の回転軸の方向に配列された複数のコリメータレンズと、第１のレンズと、第２のレンズと、結像光学系と、を含み、該コリメータレンズのうちの一つ、該第１及び第２のレンズを通過し、該偏向器によって偏向された光束が、該結像光学系によって走査用光束を形成するように構成された走査光学系であって、
該回転軸に垂直で該第１及び第２のレンズの共通の光軸を含む断面を第１の断面、該回転軸に平行で該光軸を含む断面を第２の断面として、該第１のレンズの両方の面及び該第２のレンズの一方の面において該第１の断面の形状及び該第２の断面の形状は互いに異なり、該第１のレンズの一方の面の該第１の断面は光束を発散させるように形成され、該第１のレンズの他方の面の該第２の断面は光束を収束させるように形成され、該第２のレンズの一方の面の該第１の断面は光束をコリメートするか収束させるように形成され、光束が該偏向器の面に到達したときに、第１の断面において光束の幅が該面の幅よりも大きく、第２の断面において該面上に集光されるように形成され、
該第１のレンズの材料がプラスチックであり、該第１のレンズの該一方の面の有効径をD11、該第１のレンズの該第１の断面における焦点距離の絶対値をf11で表し、該第１のレンズの該他方の面の有効径をD12、該第１のレンズの該第２の断面における焦点距離の絶対値をf12で表すと
0.04≦D11/f11≦0.07 (6)
0.007≦D12/f12≦0.011 (7)
が満たされる走査光学系。