JP7839335B2 - hydraulic material - Google Patents
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Description
本発明は、水硬性材料に関するものである。 This invention relates to hydraulic materials.
下記特許文献１には、ポルトランドセメント、無水石膏粉末及び高炉スラグ粉末を含む水硬性材料が記載されている。また、同文献には、水硬性材料と水とを練り混ぜることにより、高強度のモルタルを製造することが記載されている。この水硬性材料のポルトランドセメント含有率は９０質量％以上とされている。 Patent Document 1 (listed below) describes a hydraulic material containing Portland cement, anhydrous gypsum powder, and blast furnace slag powder. The same document also describes the production of high-strength mortar by mixing this hydraulic material with water. The Portland cement content of this hydraulic material is specified as 90% by mass or more.
ところで、ポルトランドセメントを製造するためにはセメント焼成工程が必要である。この工程からは多量の二酸化炭素が排出される。一方、近年では、二酸化炭素排出量の削減が求められている。しかしながら、水硬性材料としてポルトランドセメントを少量しか用いない場合は、水硬性材料から得られたモルタルの強度が不足する傾向があった。 Incidentally, the production of Portland cement requires a cement calcination process. This process emits a large amount of carbon dioxide. However, in recent years, there has been a demand to reduce carbon dioxide emissions. Nevertheless, when only a small amount of Portland cement is used as a hydraulic material, the strength of the resulting mortar tends to be insufficient.
本発明の目的は、ポルトランドセメントを少量しか含まないにもかかわらず高強度のモルタルを製造可能な水硬性材料を提供することである。 The objective of this invention is to provide a hydraulic material that enables the production of high-strength mortar despite containing only a small amount of Portland cement.
本発明の第一項目に係る水硬性材料は、ポルトランドセメント、石膏粉末及び高炉スラグ粉末を含むものである。この水硬性材料においては、前記ポルトランドセメント、前記石膏粉末及び前記高炉スラグ粉末の合計質量に対する前記ポルトランドセメントの質量の比率が０．５％以上９％以下である。 The hydraulic material according to the first item of the present invention comprises Portland cement, gypsum powder, and blast furnace slag powder. In this hydraulic material, the ratio of the mass of Portland cement to the total mass of the Portland cement, gypsum powder, and blast furnace slag powder is 0.5% or more and 9% or less.
ここで、前記ポルトランドセメントとしては、例えば、普通ポルトランドセメント、早強ポルトランドセメント、中庸熱ポルトランドセメント、低熱ポルトランドセメント、耐硫酸塩ポルトランドセメントのいずれか、あるいはこれらの２つ以上のものを混合したものを使用することができる。前記石膏粉末としては、例えば、無水石膏粉末、二水石膏粉末のいずれか１つ、あるいは、これらの混合物を使用することができる。 Here, the Portland cement can be, for example, ordinary Portland cement, rapid-hardening Portland cement, moderate-heat Portland cement, low-heat Portland cement, or sulfate-resistant Portland cement, or a mixture of two or more of these. The gypsum powder can be, for example, anhydrous gypsum powder, dihydrate gypsum powder, or a mixture thereof.
第一項目によれば、上記特許文献１に記載の技術に比較すると、水硬性材料には少量のポルトランドセメントが含まれているに過ぎない。しかし、この水硬性材料と水とを練り混ぜると、高強度のモルタルを製造することができる。なお、この点については後述する試験例で詳細に説明する。 According to the first point, compared to the technology described in Patent Document 1, the hydraulic material contains only a small amount of Portland cement. However, by mixing this hydraulic material with water, a high-strength mortar can be produced. This point will be explained in detail in the test examples described later.
本発明の第二項目に係る水硬性材料においては、前記合計質量に対する前記石膏粉末の質量の比率が５％以上である。 In the hydraulic material according to the second item of the present invention, the ratio of the mass of the gypsum powder to the total mass is 5% or more.
第二項目によれば、さらに高強度のモルタルを製造することができる。なお、この点については後述する試験例で詳細に説明する。 According to the second point, it is possible to manufacture even higher-strength mortar. This point will be explained in detail in the test examples described later.
本発明の第三項目に係る水硬性材料は、前記高炉スラグ粉末の比表面積が８０００cm2/g以上であるものである。第三項目によれば、さらに高強度のモルタルを製造することができる。なお、この点については後述する試験例で詳細に説明する。 The hydraulic material according to the third item of the present invention is one in which the specific surface area of the blast furnace slag powder is 8,000 cm² /g or more. According to the third item, it is possible to manufacture mortar with even higher strength. This point will be explained in detail in the test examples described later.
以上のように、本発明によれば、ポルトランドセメントを少量しか含まないにもかかわらず高強度のモルタルを製造可能な水硬性材料を提供することができる。 As described above, the present invention provides a hydraulic material that enables the production of high-strength mortar even when containing only a small amount of Portland cement.
本発明の一実施形態に係る水硬性材料について説明する。この水硬性材料には、ポルトランドセメント、無水石膏粉末及び高炉スラグ粉末が含まれている。 A hydraulic material according to one embodiment of the present invention will be described. This hydraulic material contains Portland cement, anhydrous gypsum powder, and blast furnace slag powder.
水硬性材料と水と細骨材とを練り混ぜて高強度のモルタルを製造するには、ポルトランドセメント、無水石膏粉末及び高炉スラグ粉末の合計質量に対するポルトランドセメントの質量の比率が０．５％以上９％以下である必要がある。また、この比率が２％以上６％以下であるとより好ましく、この比率が３％以上５％以下であるとさらに好ましい。 To produce high-strength mortar by mixing hydraulic material, water, and fine aggregate, the ratio of the mass of Portland cement to the total mass of Portland cement, anhydrous gypsum powder, and blast furnace slag powder must be between 0.5% and 9%. A ratio of 2% to 6% is more preferable, and a ratio of 3% to 5% is even more preferable.
水硬性材料と水と細骨材とを練り混ぜて高強度のモルタルを製造するには、上記合計質量に対する無水石膏粉末の質量の比率が５％以上であることが好ましい。また、この比率が１０％以上であるとより好ましく、この比率が１５％以上であるとさらに好ましい。 To produce high-strength mortar by mixing a hydraulic material, water, and fine aggregate, it is preferable that the ratio of the mass of anhydrous gypsum powder to the total mass is 5% or more. Furthermore, a ratio of 10% or more is more preferable, and a ratio of 15% or more is even more preferable.
ポルトランドセメントとしては、例えば、普通ポルトランドセメント、早強ポルトランドセメント、中庸熱ポルトランドセメント、低熱ポルトランドセメント、耐硫酸塩ポルトランドセメントのいずれか、あるいはこれらの２つ以上のものを混合したものを使用することができる。 Portland cement can be, for example, ordinary Portland cement, rapid-hardening Portland cement, moderate-heat Portland cement, low-heat Portland cement, or sulfate-resistant Portland cement, or a mixture of two or more of these.
水硬性材料と水と細骨材とを練り混ぜて高強度のモルタルを製造するには、高炉スラグ粉末の比表面積が８０００cm2/g以上であることが好ましい。なお、この明細書において、比表面積とは、ブレーン空気透過装置を用いて測定される比表面積を意味している。この比表面積の具体的な測定法は、日本産業規格JIS R 5201「セメントの物理試験方法」に規定されている。 To produce high-strength mortar by mixing hydraulic material, water, and fine aggregate, it is preferable that the specific surface area of the blast furnace slag powder be 8,000 cm² /g or more. In this specification, specific surface area refers to the specific surface area measured using a Blaine air permeability device. The specific method for measuring this specific surface area is specified in Japanese Industrial Standard JIS R 5201, "Physical Testing Methods for Cement."
次に、本発明の一実施形態に係る水硬性材料の実施例及び比較例について説明する。上記実施例及び上記比較例においては、普通ポルトランドセメント、無水石膏粉末及び高炉スラグ粉末を混合して水硬性材料を作製した。無水石膏粉末としては、比表面積が4680cm2/gのもの（添川理化学社製II型無水石膏）を用いた。 Next, examples and comparative examples of hydraulic materials according to one embodiment of the present invention will be described. In the above examples and comparative examples, hydraulic materials were prepared by mixing ordinary Portland cement, anhydrous gypsum powder, and blast furnace slag powder. As the anhydrous gypsum powder, one with a specific surface area of 4680 cm² /g (Type II anhydrous gypsum manufactured by Soegawa Rikagaku Co., Ltd.) was used.
さらに、この水硬性材料と細骨材及び水とを練り混ぜて混練物を作製した。具体的には、水硬性材料450ｇ、細骨材1350ｇ、水225ｇを秤取り、JIS R 5201「セメントの物理試験方法」に準じてホバートミキサを用いて練り混ぜた。練り上がった混練物を内寸法４×４×16cmの鋼製型枠を用いて成形した。成形24時間後に脱型して強さ試験の材齢まで20℃の室内で封かん養生した。これにより、モルタルを得た。そして、このモルタルの圧縮強さを測定した。 Furthermore, a mixture was prepared by mixing this hydraulic material with fine aggregate and water. Specifically, 450 g of hydraulic material, 1350 g of fine aggregate, and 225 g of water were weighed out and mixed using a Hobart mixer in accordance with JIS R 5201 "Physical Testing Methods for Cement." The mixed material was then molded using a steel mold with internal dimensions of 4 x 4 x 16 cm. After 24 hours of molding, the mold was removed and the material was sealed and cured in a room at 20°C until the age required for strength testing. This yielded mortar. The compressive strength of this mortar was then measured.
ここで、普通ポルトランドセメントとは、セメントクリンカ粉末、二水石膏粉末および半水石膏粉末から構成される混合粉末であり、JIS R 5210「ポルトランドセメント」に規定されるものである。圧縮強さは、JIS R 5201「セメントの物理試験方法」に準じて測定したものである。 Here, "ordinary Portland cement" refers to a mixed powder composed of cement clinker powder, dihydrate gypsum powder, and hemihydrate gypsum powder, as specified in JIS R 5210 "Portland Cement." Compressive strength was measured in accordance with JIS R 5201 "Physical Testing Methods for Cement."
表１は、各実施例及び各比較例において使用した高炉スラグ粉末（高炉スラグ粉末Ａ、Ｂ及びＣ）のパラメータである化学組成（ig.lossから塩基度まで）及び密度（g/cm3）を示している。化学組成の単位は質量％である。 Table 1 shows the parameters of the blast furnace slag powders (blast furnace slag powders A, B, and C) used in each example and comparative example: chemical composition (from ig. loss to basicity) and density (g/ cm³ ). The unit of chemical composition is mass%.
表２は、実施例１－４及び比較例１－２における水硬性材料の組成とモルタルの圧縮強さとの関係を示している。表２に示す各実施例及び各比較例においては、水硬性材料のポルトランドセメント含有率が互いに異なっている。図１は、表２に示す各実施例及び各比較例におけるポルトランドセメント含有率と圧縮強さとの関係をプロットで示している。 Table 2 shows the relationship between the composition of the hydraulic material and the compressive strength of the mortar in Examples 1-4 and Comparative Examples 1-2. In each example and comparative example shown in Table 2, the Portland cement content of the hydraulic material differs from one another. Figure 1 plots the relationship between the Portland cement content and compressive strength in each example and comparative example shown in Table 2.
表２において、「材齢３日」の項目は、モルタルの材齢が３日である時点におけるモルタルの圧縮強さ（以下「３日強度」という。）を示している。「材齢７日」の項目は、モルタルの材齢が７日である時点におけるモルタルの圧縮強さ（以下「７日強度」という。）を示している。「材齢２８日」の項目は、モルタルの材齢が２８日である時点におけるモルタルの圧縮強さ（以下「２８日強度」という。）を示している。また、ポルトランドセメント含有率とは、ポルトランドセメント、無水石膏粉末及び高炉スラグ粉末の合計質量に対するポルトランドセメントの質量の比率を意味している。 In Table 2, the "3-day age" column shows the compressive strength of the mortar at 3 days of age (hereinafter referred to as "3-day strength"). The "7-day age" column shows the compressive strength of the mortar at 7 days of age (hereinafter referred to as "7-day strength"). The "28-day age" column shows the compressive strength of the mortar at 28 days of age (hereinafter referred to as "28-day strength"). Furthermore, the Portland cement content refers to the ratio of the mass of Portland cement to the total mass of Portland cement, anhydrous gypsum powder, and blast furnace slag powder.
図１に示すプロットに基づいて検討すると、水硬性材料のポルトランドセメント含有率が０．５質量％以上９質量％以下であれば、モルタルの２８日強度が50N/mm2を超えると推測できるので好ましい。水硬性材料のポルトランドセメント含有率が２質量％以上６質量％以下であれば、モルタルの２８日強度が60N/mm2を超えると推測できるので、より好ましい。水硬性材料のポルトランドセメント含有率が３質量％以上５質量％以下であれば、モルタルの２８日強度が65N/mm2程度になって特に好ましい。なお、図１に示されるように、水硬性材料のポルトランドセメント含有率が上述した好ましい範囲にある場合、モルタルの３日強度及び７日強度も２８日強度と同様に高くなっている。 Based on the plot shown in Figure 1, it can be inferred that a Portland cement content of 0.5% by mass or more and 9% by mass or less is preferable, as it can be estimated that the 28-day strength of the mortar will exceed 50 N/ mm² . A Portland cement content of 2% by mass or more and 6% by mass or less is even more preferable, as it can be inferred that the 28-day strength of the mortar will exceed 60 N/ mm² . A Portland cement content of 3% by mass or more and 5% by mass or less is particularly preferable, as it results in a 28-day strength of approximately 65 N/mm². As shown in Figure 1, when the Portland cement content of the hydraulic material is within the above-mentioned preferred range, the 3-day and 7-day strengths of the mortar are also high, similar to the 28-day strength.
表３は、実施例１、５～９及び比較例３における水硬性材料の組成とモルタルの圧縮強さとの関係を示している。表３に示す各実施例及び各比較例においては、水硬性材料の無水石膏粉末含有率が互いに異なっている。図２は、表３に示す各実施例及び各比較例における無水石膏粉末含有率と圧縮強さとの関係をプロットで示している。なお、無水石膏粉末含有率とは、ポルトランドセメント、無水石膏粉末及び高炉スラグ粉末の合計質量に対する無水石膏粉末の質量の比率を意味している。 Table 3 shows the relationship between the composition of the hydraulic material and the compressive strength of the mortar in Examples 1, 5-9, and Comparative Example 3. In each example and comparative example shown in Table 3, the anhydrous gypsum powder content of the hydraulic material differs from one another. Figure 2 plots the relationship between the anhydrous gypsum powder content and compressive strength in each example and comparative example shown in Table 3. Note that the anhydrous gypsum powder content refers to the ratio of the mass of anhydrous gypsum powder to the total mass of Portland cement, anhydrous gypsum powder, and blast furnace slag powder.
図２に示すプロットに基づいて検討すると、水硬性材料の無水石膏粉末含有率が５質量％以上であれば、モルタルの２８日強度が25N/mm2を超えて好ましい。水硬性材料の無水石膏粉末含有率が１０質量％以上であれば、モルタルの２８日強度が40N/mm2を超えて、より好ましい。水硬性材料の無水石膏粉末含有率が１５質量％以上であれば、モルタルの２８日強度が50N/mm2を超えて特に好ましい。なお、図２に示されるように、水硬性材料の無水石膏粉末含有率が上述した好ましい範囲にある場合、モルタルの３日強度及び７日強度も２８日強度と同様に高くなっている。 Based on the plot shown in Figure 2, it is preferable that the 28-day strength of the mortar exceeds 25 N/ mm² if the anhydrous gypsum powder content of the hydraulic material is 5% by mass or more. It is even more preferable that the 28-day strength of the mortar exceeds 40 N/ mm² if the anhydrous gypsum powder content of the hydraulic material is 10% by mass or more. It is particularly preferable that the 28-day strength of the mortar exceeds 50 N/mm² if the anhydrous gypsum powder content of the hydraulic material is 15% by mass or more. As shown in Figure 2, when the anhydrous gypsum powder content of the hydraulic material is within the above-mentioned preferred range, the 3-day strength and 7 -day strength of the mortar are also high, similar to the 28-day strength.
表４は、実施例１０－１５における高炉スラグ粉末の種類及び比表面積とモルタルの圧縮強さとの関係を示している。表４に示す各実施例においては、高炉スラグ粉末の種類又は比表面積が互いに異なっている。図３は、表４に示す各実施例における高炉スラグ粉末の種類及び比表面積とモルタルの圧縮強さとの関係をプロットで示している。図３において、黒のプロットは、高炉スラグ粉末Ａを使用した実施例１４に係るものである。灰色のプロットは、高炉スラグ粉末Ｂを使用した実施例１５に係るものである。白のプロットは、高炉スラグ粉末Ｃを使用した実施例１０－１３に係るものである。なお、表４に示す各実施例においては、水硬性材料のポルトランドセメント含有率を３質量％とし、無水石膏粉末含有率を３０質量％とし、高炉スラグ粉末含有率を６７質量％とした。 Table 4 shows the relationship between the type and specific surface area of blast furnace slag powder and the compressive strength of the mortar in Examples 10-15. In each example shown in Table 4, the type or specific surface area of the blast furnace slag powder differs from one another. Figure 3 plots the relationship between the type and specific surface area of blast furnace slag powder and the compressive strength of the mortar in each example shown in Table 4. In Figure 3, the black plots relate to Example 14, which used blast furnace slag powder A. The gray plots relate to Example 15, which used blast furnace slag powder B. The white plots relate to Examples 10-13, which used blast furnace slag powder C. In each example shown in Table 4, the Portland cement content of the hydraulic material was set to 3% by mass, the anhydrous gypsum powder content to 30% by mass, and the blast furnace slag powder content to 67% by mass.
図３に示すプロットに基づいて検討すると、モルタルの圧縮強さは、高炉スラグ粉末の種類（すなわち、高炉スラグ粉末の化学組成）によらず、高炉スラグ粉末の比表面積が増加するにつれて増加する。そして、高炉スラグ粉末の比表面積が8000cm2/g以上の範囲においては、高炉スラグ粉末の比表面積の増加に伴ってモルタルの圧縮強さが急激に増加している。よって、高炉スラグ粉末の比表面積が8000cm2/g以上であると好ましい。 Based on the plot shown in Figure 3, the compressive strength of the mortar increases as the specific surface area of the blast furnace slag powder increases, regardless of the type of blast furnace slag powder (i.e., the chemical composition of the blast furnace slag powder). Furthermore, in the range where the specific surface area of the blast furnace slag powder is 8000 cm² /g or more, the compressive strength of the mortar increases sharply with increasing specific surface area of the blast furnace slag powder. Therefore, it is preferable for the specific surface area of the blast furnace slag powder to be 8000 cm² /g or more.
以上のように、上記一実施形態によれば、ポルトランドセメント含有率を０．５質量％以上９質量％以下（好ましくは２質量％以上６質量％以下、さらに好ましくは３質量％以上５質量％以下）とした水硬性材料と水とを練り混ぜることにより、高強度のモルタルを製造することができる。 As described above, according to the above embodiment, a high-strength mortar can be produced by mixing a hydraulic material having a Portland cement content of 0.5% to 9% by mass (preferably 2% to 6% by mass, and more preferably 3% to 5% by mass) with water.
また、上記一実施形態によれば、無水石膏粉末含有率を５質量％以上（好ましくは１０質量％以上、さらに好ましくは１５質量％以上）とすることにより、さらに高強度のモルタルを製造することができる。 Furthermore, according to the above embodiment, by setting the anhydrous gypsum powder content to 5% by mass or more (preferably 10% by mass or more, and more preferably 15% by mass or more), an even higher-strength mortar can be produced.
さらに、上記一実施形態によれば、水硬性材料に用いられる高炉スラグ粉末の比表面積を８０００cm2/g以上とすることにより、さらに高強度のモルタルを製造することができる。 Furthermore, according to the above embodiment, by making the specific surface area of the blast furnace slag powder used in the hydraulic material 8,000 cm² /g or more, it is possible to produce mortar with even higher strength.
このように、上記一実施形態によれば、従来の水硬性材料に比較して少量のポルトランドセメントを含むに過ぎない水硬性材料と水とを混練することにより、高強度のモルタルを製造することができる。すなわち、セメント焼成装置において多量のポルトランドセメントを製造しなくても高強度のモルタルを製造することができる。よって、セメント焼成装置において製造するポルトランドセメントの量を減少させて、セメント焼成装置から排出される二酸化炭素の量を約９０％削減することができる。 Thus, according to the above embodiment, high-strength mortar can be produced by mixing a hydraulic material containing only a small amount of Portland cement compared to conventional hydraulic materials with water. In other words, high-strength mortar can be produced without producing a large amount of Portland cement in the cement firing apparatus. Therefore, the amount of Portland cement produced in the cement firing apparatus can be reduced, and the amount of carbon dioxide emitted from the cement firing apparatus can be reduced by approximately 90%.
さらに、上記一実施形態によれば、水硬性材料と水との混練物から２０℃での養生により得たモルタルに高い強度を発現させることができる。このため、モルタルの強度を発現させるためのオートクレーブ養生、蒸気養生又は加熱養生を行う必要がなくなる。つまり、この混練物の養生に要するエネルギーを節約することもできる。 Furthermore, according to the above embodiment, high strength can be achieved in mortar obtained by curing a mixture of hydraulic material and water at 20°C. Therefore, there is no need for autoclave curing, steam curing, or heat curing to achieve the desired strength in the mortar. In other words, energy required for curing this mixture can be saved.
なお、上記一実施形態において、無水石膏粉末に代えて二水石膏粉末を使用することができる。また、無水石膏粉末に代えて、無水石膏粉末と二水石膏粉末との混合物を使用することもできる。 Furthermore, in the above embodiment, dihydrate gypsum powder can be used instead of anhydrous gypsum powder. Alternatively, a mixture of anhydrous gypsum powder and dihydrate gypsum powder can be used instead of anhydrous gypsum powder.
Claims (4)
前記ポルトランドセメント、前記石膏粉末及び前記高炉スラグ粉末の合計質量に対する前記ポルトランドセメントの質量の比率が２％以上３％以下であり、
前記合計質量に対する前記石膏粉末の質量の比率が１５％以上３０％以下であり、
前記高炉スラグ粉末の比表面積が８０００cm2/g以上であることを特徴とする水硬性材料。 A hydraulic material comprising Portland cement, gypsum powder, and blast furnace slag powder,
The ratio of the mass of Portland cement to the total mass of the Portland cement, gypsum powder, and blast furnace slag powder is 2% or more and 3% or less.
The ratio of the mass of the gypsum powder to the total mass is 15% or more and 30% or less .
A hydraulic material characterized in that the specific surface area of the blast furnace slag powder is 8,000 cm² /g or more.
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Citations (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000072519A (en) | 1998-09-04 | 2000-03-07 | Mitsubishi Materials Corp | Low alkaline high strength cement composition |
| JP2005232312A (en) | 2004-02-19 | 2005-09-02 | Mitsubishi Rayon Co Ltd | Chemical solution for soil stabilization and ground stabilization method using it |
| JP2007106961A (en) | 2005-10-17 | 2007-04-26 | Mitsubishi Materials Corp | Ground injection material |
| JP2010285466A (en) | 2009-06-09 | 2010-12-24 | Takenaka Komuten Co Ltd | Slurry composition for ground improvement using blast furnace slag composition and method for preparing soil cement slurry using the same |
| JP2010285293A (en) | 2009-06-09 | 2010-12-24 | Takenaka Komuten Co Ltd | Concrete composition using blast furnace slag composition |
| JP2010285465A (en) | 2009-06-09 | 2010-12-24 | Takenaka Komuten Co Ltd | Slurry composition for ground improvement using blast furnace cement composition and method for preparing soil cement slurry using the same |
| JP2010285302A (en) | 2009-06-09 | 2010-12-24 | Tokyo Institute Of Technology | Hydraulic cement composition |
| JP2010285290A (en) | 2009-06-09 | 2010-12-24 | Takenaka Komuten Co Ltd | Concrete composition using blast furnace cement composition |
| JP2011057481A (en) | 2009-09-08 | 2011-03-24 | Mitsubishi Materials Corp | Quick-setting material for grouting material and quick setting grouting material using the same |
| JP2012171805A (en) | 2011-02-17 | 2012-09-10 | Ohbayashi Corp | High toughness, high strength mortar composition |
| JP2015063420A (en) | 2013-09-24 | 2015-04-09 | ゼニス羽田株式会社 | Salt damage-resistant cement hardened body |
| JP2016037567A (en) | 2014-08-08 | 2016-03-22 | 株式会社竹中工務店 | Ground improvement composition and method for producing ground improvement composition |
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Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3180417B2 (en) * | 1991-11-18 | 2001-06-25 | 三菱マテリアル株式会社 | Non-Efflorescence cement |
| JPH1160316A (en) * | 1997-08-20 | 1999-03-02 | Sumitomo Osaka Cement Co Ltd | High strength non-shrink mortar composition |
-
2021
- 2021-03-18 JP JP2021044563A patent/JP7675542B2/en active Active
-
2025
- 2025-04-28 JP JP2025073920A patent/JP7839335B2/en active Active
Patent Citations (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000072519A (en) | 1998-09-04 | 2000-03-07 | Mitsubishi Materials Corp | Low alkaline high strength cement composition |
| JP2005232312A (en) | 2004-02-19 | 2005-09-02 | Mitsubishi Rayon Co Ltd | Chemical solution for soil stabilization and ground stabilization method using it |
| JP2007106961A (en) | 2005-10-17 | 2007-04-26 | Mitsubishi Materials Corp | Ground injection material |
| JP2010285466A (en) | 2009-06-09 | 2010-12-24 | Takenaka Komuten Co Ltd | Slurry composition for ground improvement using blast furnace slag composition and method for preparing soil cement slurry using the same |
| JP2010285293A (en) | 2009-06-09 | 2010-12-24 | Takenaka Komuten Co Ltd | Concrete composition using blast furnace slag composition |
| JP2010285465A (en) | 2009-06-09 | 2010-12-24 | Takenaka Komuten Co Ltd | Slurry composition for ground improvement using blast furnace cement composition and method for preparing soil cement slurry using the same |
| JP2010285302A (en) | 2009-06-09 | 2010-12-24 | Tokyo Institute Of Technology | Hydraulic cement composition |
| JP2010285290A (en) | 2009-06-09 | 2010-12-24 | Takenaka Komuten Co Ltd | Concrete composition using blast furnace cement composition |
| JP2011057481A (en) | 2009-09-08 | 2011-03-24 | Mitsubishi Materials Corp | Quick-setting material for grouting material and quick setting grouting material using the same |
| JP2012171805A (en) | 2011-02-17 | 2012-09-10 | Ohbayashi Corp | High toughness, high strength mortar composition |
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