JP7850629B2 - 増粘液の作製方法 - Google Patents

Description

本発明は、防眩性の塗膜を形成するための塗工液の作製に用いられる増粘液の作製方法に関する。

液晶ディスプレイなどの画像表示装置は、画面における蛍光灯などの光の映り込みによるコントラスト低下を防止するために、防眩性フィルムを備えている。

防眩性フィルムは、基材と、該基材に積層された防眩性の塗膜とを備えている。防眩性の塗膜はシリカなどの微粒子を含み、この微粒子が該塗膜の表面に凹凸形状を形成している。そして、防眩性フィルムを備える画面では、防眩性の塗膜に入射した光が微粒子によって散乱され、光の映りこみが抑制される。

ここで、特許文献１には、防眩性の塗膜の形成方法が記載されており、該方法では、微粒子とバインダー樹脂と増粘剤とを混合した後、溶剤で希釈することによって塗工液を作製する。次いで、かかる塗工液を基材に塗工し、バインダー樹脂を硬化させることによって、防眩性の塗膜を形成する。

特開２０２０－０７４０１６号公報

ところで、塗膜に防眩性を付与するためには、微粒子の分散性に優れる塗工液を作製する必要がある。特許文献１に記載の方法では、かかる分散性を塗工液に付与するために、増粘剤を用いている。しかしながら、特許文献１に記載の方法では、微粒子やバインダー樹脂などの他の成分の影響によって増粘剤に所望の機能を発揮させることができず、すなわち、塗工液に所望の増粘性を付与できない場合がある。

上記事情に鑑み、本発明は、防眩性の塗膜を形成するための塗工液の作製に用いられ、該塗工液に適した増粘性を付与できる増粘液を比較的容易に作製することができる増粘液の作製方法を提供することを課題とする。

本発明に係る増粘液の作製方法は、
前記増粘液は、防眩性の塗膜を形成するための塗工液の作製に使用されるものであり、
増粘剤と溶剤とを混合して前記増粘液を作製する混合工程を備え、
前記混合工程では、前記増粘剤と前記溶剤とを充填する容器と、前記容器内の前記増粘剤と前記溶剤とを混合するホモミキサーとを備える撹拌装置を用い、
前記混合工程は、前記ホモミキサーで撹拌しながら前記増粘剤と前記溶剤とを前記容器に充填する仕込工程と、前記増粘剤と前記溶剤とで構成される混合液の撹拌を継続して前記増粘液とする本撹拌工程とを備え、
前記仕込工程では前記混合液を前記ホモミキサーの上方から吸込み前記ホモミキサーの下方へ排出するように前記ホモミキサーを逆回転させ、且つ、前記本撹拌工程では前記混合液を前記ホモミキサーの下方から吸込み前記ホモミキサーの上方へ排出するように前記ホモミキサーを正回転させる。

斯かる構成によれば、仕込工程においてホモミキサーを逆回転させ且つ本撹拌工程においてホモミキサーを正回転させることによって、前記塗工液に適した増粘性を付与できる増粘液を比較的容易に作製することができる。

また、本発明に係る増粘液の作製方法は、好ましくは、前記仕込工程では、前記増粘剤の質量（ｋｇ）に対する前記逆回転での予備撹拌時間（分）の比を１．０以上とし、より好ましくは、前記本撹拌工程では、前記混合液の容量（Ｌ）に対する前記正回転での本撹拌時間（分）の比を０．５～２．０とする。

斯かる構成によれば、増粘液の粘度及びチクソトロピー値を高め易くなる。

また、好ましくは、
本発明に係る増粘液の作製方法に用いる前記ホモミキサーは、前記混合液を吸引して該混合液を上方に排出させるように構成された撹拌部と、前記撹拌部から排出された前記混合液の飛散を抑制する飛散抑制部とを備え、
前記飛散抑制部が、前記撹拌部の上方に配された下板と、前記下板よりも上方に配された上板とを有する。

さらに好ましくは、
前記ホモミキサーは、前記撹拌部が、前記混合液を上方又は下方に移動させるタービンと、上下方向に延びる筒状に形成され内側に前記タービンを収容するステータとを有し、
前記下板及び前記上板の直径が、前記ステータの直径よりも大きく形成され、
前記混合工程では、前記下板を前記容器における気液界面に配し、前記上板を前記気液界面部から上方に５０～１５０ｍｍ離れた位置に配する。

斯かる構成によれば、飛散抑制部の下板及び上板に混合液が衝突することによって撹拌効率が向上し、前記塗工液に適した増粘性を増粘液により付与し易くなる。

また、本発明に係る増粘液の作製方法は、好ましくは、
前記撹拌装置は、前記ステータの高さをＸ［ｍｍ］、前記ステータの上面と前記下板との間隔をＹ、前記容器の底面と前記ステータの下端との間隔をＺとしたときに、
Ｙ＞１．５Ｘ
Ｚ＞１．５Ｘ
Ｚ－Ｙ＜３０
を満たす。

斯かる構成によれば、混合液の撹拌効率をより一層向上させることができる。

以上の通り、本発明によれば、防眩性の塗膜を形成するための塗工液の作製に用いられ、該塗工液に適した増粘性を付与できる増粘液を比較的容易に作製することができる増粘液の作製方法を提供することができる。

一実施形態に係る増粘液の作製方法に用いる撹拌装置の概略図である。 図１の撹拌装置におけるホモミキサーの撹拌部の分解図である。

以下、図面を参照しつつ、本発明の一実施形態に係る増粘液の作製方法について説明する。

本実施形態の増粘液の作製方法は、増粘剤と溶剤とを含む混合液を撹拌して前記増粘液とする混合工程を備える。

前記増粘剤としては、スメクタイト、タルク、ベントナイト、モンモリロナイト、カオリナイトなどの有機粘土が挙げられる。

前記溶剤としては、メタノール、エタノール、イソプロピルアルコール、ブタノール、２－メトキシエタノールなどの一価アルコール系溶剤、アセトン、メチルエチルケトン、メチルイソブチルケトン、シクロペンタノンなどのケトン系溶剤、酢酸メチル、酢酸エチル、酢酸ブチルなどのエステル系溶剤、ジイソプロピルエーテル、プロピレングリコールモノメチルエーテルなどのエーテル系溶剤、エチレングリコール、プロピレングリコールなどのポリオール系溶剤、ヘキサン、ヘプタン、オクタンなどの非環式脂肪族炭化水素系溶剤、シクロヘキサン、シクロヘプタンなどの環式脂肪族炭化水素、ベンゼン、トルエン、キシレンなどの芳香族炭化水素系溶剤などが挙げられる。これらは、一種単独で用いられてもよく、複数種の組み合わせで用いられてもよい。

本実施形態の混合工程では、前記溶剤の比誘電率が２～６に設定されている。すなわち、混合工程では、比誘電率が２～６となるように前記溶剤が選択される。

前記増粘液の総質量に対する前記増粘剤の質量割合は、４～１０質量％とされることが好ましく、５～８質量％とされることがより好ましい。また、前記増粘液の総質量に対する前記溶剤の質量割合は、９０質量％以上とされることが好ましく、９５質量％以上とされることがより好ましい。

前記混合工程の撹拌には、図１及び図２に示す撹拌装置１を用いる。撹拌装置１は、前記増粘剤と前記溶剤とを充填する容器１０と、前記増粘剤と前記溶剤とで構成される混合液Ｍを容器１０内で撹拌するホモミキサー２０とを備えている。

本実施形態の容器１０は、平面視において円形状の底部１１と、底部１１の外周縁から立ち上がる側壁部１２とを備えている。容器１０は、底部１１と側壁部１２とで画定される円筒状の混合液Ｍの収容空間Ｖを有する。

底部１１は、混合液Ｍが接触する円形状の底面１１１を有する。底面１１１の直径Ｒは、３７０～６５０ｍｍであることが好ましく、３７０～５００ｍｍであることがより好ましい。また、収容空間Ｖの容量は、１０～５００Ｌであることが好ましく、５０～２００Ｌであることがより好ましい。本実施形態では、収容空間Ｖすなわち容器１０の容量に対する前記増粘液の体積の比率が、０．４～０．９に設定されている。

ホモミキサー２０は、上下方向に沿って延びる回転軸を有する軸部２１と、軸部２１の下端部に接続された撹拌部２２とを備えている。

軸部２１は、これを前記回転軸の周りに回転させる駆動部に接続されている。該駆動部は、モータと、該モータを収容する筐体とを有する。

図２に示すように、撹拌部２２は、軸部２１の下端部に接続されたタービン２２ａと、タービン２２ａを収容するステータ２２ｂとを有する。

タービン２２ａは、軸部２１の下端部に接続された円柱状の接続部２３と、接続部２３の下端から下方に延び且つ接続部２３よりも外径が大きく形成された円柱状の拡径部２４と、拡径部２４の側面から径方向外方に延びる複数の撹拌翼２５とを有する。

本実施形態のタービン２２ａは、４枚の撹拌翼２５を有する。各撹拌翼２５は、等間隔を空けて回転軸周りに並ぶように配されている。各撹拌翼２５は、上向きの上面２５１と下向きの下面２５２とを有するように回転軸に対して傾斜するように設けられている。ここで、第１の撹拌翼２５の上面２５１と第１の撹拌翼２５に隣り合う第２の撹拌翼２５の下面２５２との間に上向きの混合液Ｍの流れを生じさせるタービン２２ａの回転を正回転と称し（図２の場合、上方から見て時計回りの回転）、これらの間に下向きの混合液Ｍの流れを生じさせるタービン２２ａの回転を逆回転と称する（図２の場合、上方から見て半時計回りの回転）。

各撹拌翼２５の高さは、４０～６０ｍｍであり、幅は、１５～３０ｍｍである。なお、撹拌翼２５の幅は、上端の幅と、下端の幅と、上端と下端との中間部の幅との平均値を意味するものとする。

ステータ２２ｂは、タービン２２ａを収容するように構成されており、タービン２２ａの回転軸に沿って延びる円筒状の整流部２６と、整流部２６よりも上方に配され整流部２６内を上向きに流れる混合液Ｍを吐出する吐出部２７とを有する。ステータ２２ｂは、複数の棒状の固定部材２８を介して前記筐体に接続されている。すなわち、ステータ２２ｂは、これと前記筐体とを接続する複数の固定部材２８によって前記筐体に固定されている。

整流部２６は、タービン２２ａを囲繞するように形成されている。整流部２６の下端２６１は、ステータ２２ｂの下端２６１をなしている。整流部２６は、下端２６１に円形状の開口２６２を有する。整流部２６は、上下方向における長さ（ｍｍ）を有する。整流部２６の長さは、ステータ２２ｂの高さＸに相当する。また、整流部２６の外径は、ステータ２２ｂの直径ｒに相当する。

本実施形態の混合工程では、容器１０及びホモミキサー２０は、底面１１１の直径Ｒに対するステータ２２ｂの直径ｒの比率ｒ／Ｒが０．２～０．３となるように、好ましくは０．１４～０．３０となるように選定される。

吐出部２７は、整流部２６の上端から回転軸に向かって延びる円板状に形成されている。すなわち、吐出部２７は、回転軸に交差するように延在する延在部２７１を有する。また、延在部２７１の上面は、ステータ２２ｂの上面２７２をなしている。吐出部２７は、タービン２２ａの接続部２３が挿通される円形の挿通口２７３と、挿通口２７３よりも径方向外方に配され且つ周方向に沿って延びるように形成された複数の吐出口２７４とを有する。各吐出口２７４は、等間隔を空けて回転軸の周りに並ぶように形成されている。

そして、混合液Ｍは、タービン２２ａが正回転すると、開口２６２を介して整流部２６内に吸引されて整流部２６内を下方から上方に向かって移動し、吐出口２７４を介してステータ２２ｂの外部に排出される。一方、混合液Ｍは、タービン２２ａが逆回転すると、吐出口２７４を介して整流部２６に吸引されて整流部２６内を上方から下方に向かって移動し、開口２６２を介してステータ２２ｂの外部に排出される。

本実施形態のホモミキサー２０は、さらに、撹拌部２２よりも上方に配されて混合液Ｍの飛散を抑制する飛散抑制部２９を備えている。飛散抑制部２９は、撹拌部２２の上方に配された円板状の下板２９１と、下板２９１よりもさらに上方に配された円板状の上板２９２とを有する。下板２９１及び上板２９２は、吐出部２７（ステータ２２ｂ）の上面２７２に対向するように配置されている。下板２９１及び上板２９２は、整流部２６の直径よりも大きい直径を有する。好ましくは、下板２９１及び上板２９２は、整流部２６の直径の２倍よりも大きい直径を有する。

本実施形態の撹拌装置１は、ステータ２２ｂの上面２７２と飛散抑制部２９の下板２９１の下面との間隔Ｙ（ｍｍ）、容器１０の底面１１１とステータ２２ｂの下端２６１（整流部２６の下端２６１）との間隔Ｚ（ｍｍ）、飛散抑制部２９の下板２９１と上板２９２との間隔Ｄを調節可能に構成されている。Ｘ＋Ｙ＋Ｚは、混合液Ｍの高さＨ（ｍｍ）である。

本実施形態の混合工程は、ホモミキサー２０で撹拌しながら前記増粘剤と前記溶剤とを容器１０に充填する仕込工程と、混合液Ｍの撹拌を継続して前記増粘液とする本撹拌工程とを備える。

本実施形態の混合工程では、底面１１１が水平面に沿うように容器１０を設置する。すなわち、静置状態の混合液Ｍの気液界面Ｉが水平面に沿うように容器１０を設置する。また、本実施形態の混合工程では、気液界面Ｉに沿うように飛散抑制部２９の下板２９１を配置し（これによって撹拌部２２の全体が混合液Ｍに浸かることとなる）、且つ、上板２９２を気液界面Ｉから上方に５０～１５０ｍｍ離れるように配置する。

さらに、本実施形態の混合工程では、ＹがＸよりも大きく、ＺがＸよりも大きく、且つ、ＺがＹよも大きくなるように設定する。好ましくは、Ｘ、Ｙ、Ｚの関係が、
Ｙ＞１．５Ｘ
Ｚ＞１．５Ｘ
Ｚ－Ｙ＜３０
を満たすようにこれらの間隔を設定する。これによって、混合液Ｍにおける前記増粘剤の分散性が向上し、経時での凝集が生じにくくなる。

前記仕込工程では、容器１０に前記溶剤を充填し、タービン２２ａを逆回転させる。これによって、前記仕込工程では、前記溶剤が吐出口２７４を介して整流部２６に吸引されて、整流部２６内を上方から下方に向かって移動し、開口２６２を介してステータ２２ｂの外部に排出される。開口２６２を通って排出された前記溶剤は、底面１１１に向かって移動する。底面１１１に到達した前記溶剤は、底面１１１の中央部から外周部に向かってさらに移動して側壁部１２の内面にまで到達し、該内面に沿って上方に移動する。前記仕込工程では、前記溶剤が上記のように移動することで容器１０内を循環する第１の循環状態とする。

前記仕込工程では、前記第１の循環状態において、前記増粘剤を容器１０（前記溶剤）へ投入する。そして、前記仕込工程では、全ての増粘剤と前記溶剤との混合を完了した後（混合液Ｍの作製完了後）においても、タービン２２ａの逆回転による撹拌を継続する。ここで、全ての増粘剤の混合完了後から逆回転による撹拌を継続させる時間を以下では予備撹拌時間（単位は分）と称する。前記予備撹拌時間は、１分以上１５分以内とされることが好ましい。

前記仕込工程では、使用する前記増粘剤の総質量（ｋｇ）に対する前記予備撹拌時間（分）の比は、１．０以上とされることが好ましく、１．３以上とされることがより好ましく、

前記仕込工程では、タービン２２ａの回転数は、２５００ｒｐｍ以上であることが好ましく、３０００ｒｐｍ以上であることがより好ましく、３５００ｒｐｍ以上であることがさらに好ましい。

前記本撹拌工程では、タービン２２ａを正回転させる。これによって、前記本撹拌工程では、混合液Ｍが開口２６２を介して整流部２６に吸引されて、整流部２６内を下方から上方に向かって移動し、吐出口２７４を介してステータ２２ｂの外部に排出される。吐出口２７４を通って排出された混合液Ｍは、飛散抑制部２９の下板２９１に向かって移動する。下板２９１の下面に到達した混合液Ｍは、下板２９１の径方向中央部から外周部に向かって移動して側壁部１２の内面にまで到達し、該内面に沿って下方に移動する。前記本撹拌工程では、混合液Ｍが上記のように移動することで容器１０内を循環する第２の循環状態とする。

ここで、前記本撹拌工程における撹拌時間（単位は分であり、以下では本撹拌時間と称する）の開始点は、タービン２２ａの正回転を開始した時点とする。前記本撹拌工程では、混合液Ｍの容量（Ｌ）に対する前記本撹拌時間の比が０．１～２．５とされることが好ましく、０．５～２．２がより好ましく、１．０～１．９がさらに好ましい。

前記本撹拌工程では、飛散抑制部２９の下板２９１のみならず、上板２９２にまで混合液Ｍがせり上がる程度にタービン２２ａを回転させることが好ましい。かかる観点から、タービン２２ａの回転数は、１０００ｒｐｍ以上５０００ｒｐｍ以下に設定されることが好ましく、２０００ｒｐｍ以上４０００ｒｐｍ以下がより好ましく、２５００ｒｐｍ以上３５００ｒｐｍ以下がさらに好ましい。これによって、混合液Ｍが強力に撹拌されるとともに、下板２９１に加えて上板２９２における跳ね返しによっても混合液Ｍの循環が生じるため、撹拌効率が向上する。

本実施形態の方法で作製された増粘液は、防眩性の塗膜を形成するための塗工液に適した増粘性を有するものとなる。具体的には、Ｅ型粘度計を用いて温度３０℃の測定条件で粘度を測定したときに、本実施形態の増粘液は、回転数５ｒｐｍの低剪断時の粘度が３０ｍ・Ｐａｓ以上を示す。前記低剪断時の粘度は、好ましくは４０ｍ・Ｐａｓ以上であり、より好ましくは５０ｍ・Ｐａｓ以上である。また、本実施形態の増粘液は、回転数５０ｒｐｍの高剪断時の粘度が１０ｍ・Ｐａｓ以下を示す。さらに、本実施形態の増粘液は、前記低剪断時の粘度を前記高剪断時の粘度で割ることによって算出されるチクソトロピー値が３以上７以下を示す。

本実施形態の増粘液を用いて作製される塗工液は、前記増粘液の他、前記塗膜に防眩性を付与するための粒子と、バインダー樹脂とを含む。

前記粒子としては、無機粒子、有機粒子が挙げられる。前記無機粒子としては、酸化ケイ素粒子、酸化チタン粒子、酸化アルミニウム粒子、酸化亜鉛粒子、酸化錫粒子、炭酸カルシウム粒子、硫酸バリウム粒子、タルク粒子、カオリン粒子、硫酸カルシウム粒子などが挙げられる。前記有機粒子としては、ポリメチルメタクリレート樹脂粒子（ＰＭＭＡ粒子）、シリコーン樹脂粒子、ポリスチレン樹脂粒子、ポリカーボネート樹脂粒子、アクリルスチレン樹脂粒子、ベンゾグアナミン樹脂粒子、メラミン樹脂粒子、ポリオレフィン樹脂粒子、ポリエステル樹脂粒子、ポリアミド樹脂粒子、ポリイミド樹脂粒子、ポリフッ化エチレン樹脂粒子等が挙げられる。これらは、一種単独で用いられてもよく、複数種の組み合わせで用いられてもよい。

前記バインダー樹脂としては、熱硬化性樹脂、光硬化性樹脂が挙げられる。前記熱硬化性樹脂としては、トリシクロデカンジメタノールジアクリレート、ペンタエリスリトールジ（メタ）アクリレート、ペンタエリスリトールトリ（メタ）アクリレート、トリメチロールプロパントリアクリレート、ペンタエリスリトールテトラ（メタ）アクリレート、ジメチロールプロパンテトラアクリレート、ジペンタエリスリトールヘキサ（メタ）アクリレート、１，６－ヘキサンジオール（メタ）アクリレート、１，９－ノナンジオールジアクリレート、１,１０－デカンジオール（メタ）アクリレート、ポリエチレングリコールジ（メタ）アクリレート、ポリプロピレングリコールジ（メタ）アクリレート、ジプロピレングリコールジアクリレート、イソシアヌル酸トリ（メタ）アクリレート、エトキシ化グリセリントリアクリレート、エトキシ化ペンタエリスリトールテトラアクリレートなどの多官能アクリル系モノマー、エトキシ化ｏ－フェニルフェノール（メタ）アクリレート、メトキシポリエチレングリコール（メタ）アクリレート、フェノキシポリエチレングリコール（メタ）アクリレート、２－エチルヘキシルアクリレート、ラウリルアクリレート、イソオクチルアクリレート、イソステアリルアクリレート、シクロヘキシルアクリレート、イソホロニルアクリレート、ベンジルアクリレート、２－ヒドロキシ－３－フェノキシアクリレート、アクリロイルモルホリン、２－ヒドロキシエチル（メタ）アクリレート、４－ヒドロキシブチル（メタ）アクリレート、ヒドロキシエチルアクリルアミドなどの単官能モノマーが挙げられる。

また、前記バインダー樹脂としては、（メタ）アクリル酸または（メタ）アクリル酸エステルとポリオールとから得られるヒドロキシ（メタ）アクリレートを、ジイソシアネートと反応させることにより得られるウレタン（メタ）アクリレートが挙げられる。前記ポリオールとしては、エチレングリコール、１，３－プロピレングリコール、１，２－プロピレングリコール、ジエチレングリコール、ジプロピレングリコール、ネオペンチルグリコール、１，３－ブタンジオール、１，４－ブタンジオール、１，６－ヘキサンジオール、１，９－ノナンジオール、１，１０－デカンジオール、２，２，４－トリメチル－１，３－ペンタンジオール、３－メチル－１，５－ペンタンジオール、ヒドロキシピバリン酸ネオペンチルグリコールエステル、トリシクロデカンジメチロール、１，４－シクロヘキサンジオール、スピログリコール、水添ビスフェノールＡ、エチレンオキサイド付加ビスフェノールＡ、プロピレンオキサイド付加ビスフェノールＡ、トリメチロールエタン、トリメチロールプロパン、グリセリン、３－メチルペンタン－１，３，５－トリオール、ペンタエリスリトール、ジペンタエリスリトール、トリペンタエリスリトール、グルコース類などが挙げられる。

前記塗工液の作製では、前記増粘液と、前記粒子と、前記バインダー樹脂とを混合する。前記塗工液の作製では、前記増粘液の作製に用いた撹拌装置１を用いることが好ましい。

本実施形態の増粘液を用いて作製された塗工液は、液だれが抑制され、且つ、前記粒子の分散性に優れるものとなり、延いては、防眩性の塗膜の形成に適したものとなる。

なお、本発明に係る増粘液の作製方法は、上記実施形態に限定されるものではない。また、本発明に係る増粘液の作製方法は、上記の作用効果によって限定されるものではない。本発明に係る増粘液の作製方法は、本発明の要旨を逸脱しない範囲において種々の変更が可能である。

以下、実施例を示すことにより、本発明をさらに説明する。

表１に示すように混合工程の諸条件を設定し、増粘剤としてスメクタイト、溶剤として６５Ｌのトルエン（比誘電率２．４）を用い、増粘液を作製した。各増粘液の作製には、図１に示すような撹拌装置を用いた。容器は、底面の直径Ｒが４４０ｍｍであり、容量が１００Ｌのものを用いた。また、ホモミキサーは、高さＸが１００ｍｍ、直径ｒが１０５ｍｍのステータと、直径３００ｍｍの下板及び直径３００ｍｍの上板とを備えるものを用いた。

［増粘液の増粘性評価］
Ｅ型粘度計を用いて、ロータの回転数５ｒｐｍの粘度及びロータの回転数５０ｒｐｍの粘度を測定した。なお、測定温度は３０℃とした。また、５ｒｐｍで測定した粘度を５０ｒｐｍで測定した粘度で割ることによって、チクソトロピー値（ＴＩ値）を算出した。結果は、表１に示すとおりである。

［増粘液の性能評価］
作製した各増粘液を用い、防眩性塗膜を形成するための塗工液を作製した。塗工液には、増粘液の他、粒子としてテクポリマーＳＳＸ－１０３ＤＸＥ（積水化成品工業社製）と、バインダー樹脂としてＮＫオリゴマーＵＡ－５３－８０ＢＫ（新中村化学工業製）、モノマーとしてビスコート＃３００（大阪有機化学工業製）と４－ヒドロキシブチルアクリレート（大阪有機化学工業製）、光開始剤としてＯｍｎｉｒａｄ９０７（ＩＧＭ Ｒｅｓｉｎ社製）、表面張力調整剤としてＧＲＡＮＤＩＣ ＰＣ４１００（ＤＩＣ社製）とを用いた。塗工液の総質量に対する増粘液の割合を１．５質量部、テクポリマーＳＳＸ－１０３ＤＸＥを５０質量部、ＮＫオリゴマーＵＡ－５３－８０ＢＫを５０質量部、ビスコート＃３００を５０質量部、４－ヒドロキシブチルアクリレートを２０質量部、Ｏｍｎｉｒａｄ９０７を５質量部、ＧＲＡＮＤＩＣ ＰＣ４１００を１質量部とした。各塗工液を基材に塗工し、塗工液を硬化させることによって、基材上に塗膜を形成した。そして、塗膜の防眩性について、ＪＩＳ Ｂ ０６０１：２０１３に規定の粗さ曲線要素の平均長さ（凹凸の平均間隔Ｓｍ）を測定することによって評価した。Ｓｍが０．１以上の塗膜は、十分に防眩性を発揮するものと評価した。なお、Ｓｍは、０．１５以上が好ましく、０．１９以上がより好ましい。結果は、表１に示すとおりである。

表１に示すように、ＴＩ値が３～７の増粘液は、防眩性の塗膜の形成に適したものと認められる。そして、ＴＩ値が３～７の増粘液を作製するためには、仕込工程で逆回転を実施し、且つ、本撹拌工程で正回転を実施することが重要であることがわかる。

１：撹拌装置、１０：容器、１１：底部、１１１：底面、１２：側壁部、２０：ホモミキサー、２１：軸部、２２：撹拌部、２２ａ：タービン、２２ｂ：ステータ、２３：接続部、２４：拡径部、２５：撹拌翼、２５１：上面、２５２：下面、２６：整流部、２６１：下端、２６２：開口、２７：吐出部、２７１：延在部、２７２：上面、２７３：挿通口、２７４：吐出口、２８：固定部材、２９：飛散抑制部、２９１：下板、２９２：上板

Claims (6)

1. 増粘液の作製方法であって、
   前記増粘液は、防眩性の塗膜を形成するための塗工液の作製に使用されるものであり、
   増粘剤と溶剤とを混合して前記増粘液を作製する混合工程を備え、
   前記混合工程では、前記増粘剤と前記溶剤とを充填する容器と、前記容器内の前記増粘剤と前記溶剤とを混合するホモミキサーとを備える撹拌装置を用い、
   前記混合工程は、前記ホモミキサーで撹拌しながら前記増粘剤と前記溶剤とを前記容器に充填する仕込工程と、前記増粘剤と前記溶剤とで構成される混合液の撹拌を継続して前記増粘液とする本撹拌工程とを備え、
   前記仕込工程では前記混合液を前記ホモミキサーの上方から吸込み前記ホモミキサーの下方へ排出するように前記ホモミキサーを逆回転させ、且つ、前記本撹拌工程では前記混合液を前記ホモミキサーの下方から吸込み前記ホモミキサーの上方へ排出するように前記ホモミキサーを正回転させる、増粘液の作製方法。
2. 前記仕込工程では、前記増粘剤の質量（ｋｇ）に対する前記逆回転での予備撹拌時間（分）の比を１．０以上とする、請求項１に記載の増粘液の作製方法。
3. 前記本撹拌工程では、前記混合液の容量（Ｌ）に対する前記正回転での本撹拌時間（分）の比を０．５～２．０とする、請求項１又は２に記載の増粘液の作製方法。
4. 前記ホモミキサーは、前記混合液を吸引して該混合液を上方に排出させるように構成された撹拌部と、前記撹拌部から排出された前記混合液の飛散を抑制する飛散抑制部とを備え、
   前記飛散抑制部が、前記撹拌部の上方に配された下板と、前記下板よりも上方に配された上板とを有する、請求項１又は２に記載の増粘液の作製方法。
5. 前記ホモミキサーは、前記撹拌部が、前記混合液を上方又は下方に移動させるタービンと、上下方向に延びる筒状に形成され内側に前記タービンを収容するステータとを有し、
   前記下板及び前記上板の直径が、前記ステータの直径よりも大きく形成され、
   前記混合工程では、前記下板を前記容器における気液界面に配し、前記上板を前記気液界面から上方に５０～１５０ｍｍ離れた位置に配する、請求項４に記載の増粘液の作製方法。
6. 前記撹拌装置は、前記ステータの高さをＸ（ｍｍ）、前記ステータの上面と前記下板との間隔をＹ、前記容器の底面と前記ステータの下端との間隔をＺとしたときに、
   Ｙ＞１．５Ｘ
   Ｚ＞１．５Ｘ
   Ｚ－Ｙ＜３０
   を満たす、請求項５に記載の増粘液の作製方法。